memoria de calculo puente 15 m viga t

3

2

1

0 05/03/2015 Resumen de cálculo para revisión y

observaciones LC MG

Rev . Nº FECHA DESCRIPCIÓN ELAB.

POR REV. POR

APROBÓ.

POR JEFE PROY.

RESUMEN DE CALCULO

ESPECIALIDAD :

INGENIERÍA ESTRUCTURAL

Fecha : 03/2015 Rev Nº: 1 Etapa: Estudio

Cliente:

PROYECTO :

MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA, DISTRITO DE

IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

Diseño

Calculo Estructural LENIN BEKER LORENZO CORI (LC)

Revisión ( )

Aprobación ( )

Jefe de Proyecto ( )

PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,

DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015

ESPECIALIDAD: INGENIERÍA ESTRUCTURAL

RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ

CALCULO : L.B.LORENZO CORI

Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 – VIA COLECTORA – URBANIZACIÓN LOS PORTALES PISO 3 – DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

Pagina 1

Contenido

1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEÑO ................................................................................................... 2

2.0. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS .............................................................................................. 2

3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES............................................................................................ 2

4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES................................................................................................... 3

5.0. COMBINACIONES DE CARGA ........................................................................................................ 5

6.0. MODELO MATEMÁTICO (FINITE ELEMENTS METOD) .................................................................. 5

7.0. VERIFICACIÓN DE FLECHA MÁXIMA.............................................................................................. 8

8.0. DISEÑO DE VIGAS Y LOSA ........................................................................................................... 10

9.0. DISEÑO DE APOYOS .................................................................................................................... 27

10.0. DISEÑO DE ESTRIBOS .............................................................................................................. 31



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1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEÑO

Para el presente estudio se ha tenido en cuenta como referencia los siguientes documentos:

- Manual para Diseño de Puentes (Ministerio de Transporte y Comunicaciones)

- Referencia AASHTO LRFD

2.0. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS

La geometría del puente fue pre establecida según criterios definidos en el Manual de diseño de Puentes

del MTC y el libro del Ing° Cesar Aranis Garcia Rossell: ANALISIS Y DISEÑO DE PUENTES DE

CONCRETO ARMADO, publicado por el American Concrete Institute, capítulo de Estudiantes de la

Universidad Nacional de Ingeniería, la geometría ha sido definida según las dimensiones ingresadas en el

software CSI BRIDGE.

Como se puede apreciar se ha definido un puente de un solo carril con 03 vigas de concreto armado (02

vigas exteriores y 01 viga interior de 0.4 m x 0.7 m), la luz total del puente se ha definido considerando la

información topográfica, esta luz es de 15 m.

Se ha considerado un ancho de vía total (Width)=6m

Ancho de carril = 4m

Se considera un ancho de vereda de 0.60 m.

3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

El material predominante es el Concreto Armado, la calidad del concreto se ha establecido en el

Reglamento de diseño de puentes del MTC, mínima resistencia a la compresión característica alcanzada

a los 28 días = 280 kg/cm2, en el caso del acero de refuerzo se ha considerado acero corrugado ASTM



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G°60 de preferencia marca: ACEROS AREQUIPA, cuyo esfuerzo límite para que fluya debe de ser Fy =

4200 kg/cm2.

En el caso de emplear aditivos verificar el diseño de mezcla a fin de no alterar las propiedades del

Concreto armado que a continuación se ingresan al software de apoyo CSI BRIDGE:

Cabe mencionar que se debe de colocar una superficie asfáltica al puente de 5 cm, por lo que la

información siguiente es válida:

- Peso específico del asfalto = 2250 kg/m3

4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES

Los casos de carga definido son correspondientes a las cargas actuantes sobre la estructura del puente,

estas fueron definidas en el software de apoyo CSI BRIDGE:



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El caso de carga MOVE corresponde a la carga vehicular definida, la carga vehicular se ha definido como

la carga HL93, los subsistemas HL93K y HL93M, los cuales a continuación se muestran:



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- La carga de asfalto se define por metro cuadrado: 2.25 x 0.05 = 0.11 T/m2

- La carga de vereda se ha estimado por metro cuadrado: 2.5 x 0.25 = 0.62 T/m2 distribuido en

0.60 m de ancho en cada lado del puente

- La sobrecarga peatonal se considera: 0.36 T/m2 distribuido en 0.60 m de ancho en cada lado del

puente

- La carga de baranda se ha estimado: 0.1 T/m

5.0. COMBINACIONES DE CARGA

De acuerdo a las especificaciones AASHTO LRFD se considera la combinación RESISTENCIA I, l a cual

es uno de los estados límites que mayor preponderancia tiene en nuestro caso de diseño, esto se ha

ingresado en el software de apoyo CSI BRDGE como:

6.0. MODELO MATEMÁTICO (FINITE ELEMENTS METOD)

El modelo matemático ha sido elaborado en el programa CSI BRIDGE, en la cual se ha considerado las

componentes estructurales solamente, es decir el tablero de concreto armado y las vigas de acero, tanto

las principales como los diafragmas.

Los componentes no estructurales como el caso de la superficie de rodadura (Asfalto), la vereda y la

baranda se ingresaran como cargas muertas.

Los estribos se consideraran fijos, por lo que la superestructura del puente se considerara simplemente

apoyado sobre los estribos, de tal manera se modelara en el software CSI Bridge, se considerara un

apoyo fijo y otro móvil.

En la siguiente figura se presenta el modelo matemático elaborado en el Software en mención.



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Modelo Matemático elaborado en el Software CSI Bridge

Las cargas aplicadas sobre el modelo matemático se visualizan a continuación:

Carga de asfalto (0.11T/m2) aplicada en 5.8 m de puente, esto es exceptuando el ancho de la vereda e

ambos extremos:

TABLERO e=0.20 m

VIGA EXT.

0.4x0.9(inc. losa)

VIGA INT. 0.4x0.9(inc.

losa)

DIAFRAGMAS

e=0.30m cada 5m

APOYO FIJO

APOYO MÓVIL



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Carga de vereda (0.62 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.

Carga de baranda (0.1 T/m) aplicado linealmente en cada extremo del puente.

Sobre Carga peatonal (0.36 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.



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7.0. VERIFICACIÓN DE FLECHA MÁXIMA

La flecha máxima se ha de producir en el centro de luz del puente, esta se deberá verificar según lo

indicado en el Manual de diseño de Puentes del Ministerio de Transportes y Comunicaciones en el cual

se indica:

En ausencia de otros criterios, los siguientes límites de flexión pueden ser considerados para

construcciones de concreto armado, acero y aluminio:

- Carga vehicular en general L/800

- Carga vehicular y/o peatonal L/1000

- Carga vehicular sobre estructuras en voladizo L/300

- Carga vehicular y/o peatonal sobre estructuras en voladizo L375

En el presente estudio por ser más desfavorable se considerara el primer límite: L/800 = 15m/800 =

0.01875 m= 0.019m.

Para el cálculo de la flecha empleando el software CSI BRIDGE, en primer lugar identificamos el punto

central del modelo FEM del puente:



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El punto o nodo central está encerrado en un círculo amarillo en la imagen anterior, este punto

físicamente no ha sido definida en el modelo FEM, sin embargo esta entre los NODOS 125 y 141, cuyos

datos del modelo se presentan a continuación:

Por tratarse de un puente simétrico, se evaluara solamente el NODO 125.

A continuación mostramos la deformada del puente por CARGA VEHICULAR (caso MOVE en el

MODELO) y el valor de la deflexión en el NODO 125:

La flecha máxima U3=0.00932 m

Limite = 0.019m

Se satisface que la flecha calculada por tráfico vehicular no sea mayor que el límite establecido L/800.



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8.0. DISEÑO DE VIGAS Y LOSA

Calculo del refuerzo según diseño limite, empleando metodología LRFD para cargas según estado limite

RESISTENCIA I.

Diseño de VIGA INTERIOR:

Momento flector

Mu=189.6789 T-m

De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseño limite tenemos:

[ √

]

Entonces:

Ku=194.94 T/m2

m=17.65



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ρ=0.00485

As=67.64 cm2

La cuantía mínima a considerar es =

bd= 27.9 cm

2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mínimo de acero.

Acero de diseño:

Empleando acero de

As= 68.17 cm2

El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relación:

a=6.63

c=7.80

c/d=0.1 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE

REFORZADA, propenso a falla frágil.

El acero de refuerzo se deberá disponer de la siguiente manera:

Acero de 1 pulgada

Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada



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Fuerza Cortante:

El diseño del refuerzo transversal por cote se realiza por el método de PUNTAL Y TIRANTE, especificada

por la norma AASHTO para el cálculo de estivos en puentes:

Calculo de:

[

]

Realizando los cálculos:

Verificación del esfuerzo cortante:

Se realiza la verificación del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la

relación:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los demás

valores.




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Verificando la relación:

Esto implica que dicha relación se satisfará para todos los tramos de la viga interior en el puente.

La evaluación del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha

discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m) .

Formulación para la estimación de los ángulos de los esfuerzos diagonales en compresión .

Los cálculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

matemático FEM.

La estimación de los ángulos, se han de realizar con apoyo de gráficos establecidos en el libro del

American Concrete Institute, capítulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniería del Ing°

Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma

√

Espaciamiento requerido



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Chequeo del refuerzo transversal mínimo:

√

√

Chequeo del máximo espaciamiento:

Si entonces

Si entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinación de momento, carga

axial y corte:

(

)

Los cálculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el cálculo del programa

CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:

En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ángulo de inclinación del esfuerzo

diagonal en compresión:

Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc

1 52.7271 43.0551 209.0468 0.07466 30 7.61E-04 33.75 7.15E-04 33.25 7.21E-04

2 45.2572 96.7632 179.4309 0.064082 30 1.24E-03 37 1.18E-03 37.25 1.17E-03

3 39.5213 129.7953 156.6898 0.055961 30 1.53E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03

4 33.8899 154.7492 134.363 0.047987 30 1.75E-03 41 1.67E-03 40.9 1.67E-03

5 27.7492 171.1454 110.0171 0.039292 30 1.87E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.81E-03

6 23.9356 185.7536 94.8973 0.033892 30 1.99E-03 42 1.93E-03 41.9 1.93E-03

7 17.7336 190.9552 70.30828 0.02511 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03

8 17.6341 190.9315 69.91379 0.024969 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03

9 23.8275 185.9755 94.46872 0.033739 30 1.99E-03 42 1.94E-03 41.9 1.94E-03

10 28.5227 171.6807 113.0837 0.040387 30 1.88E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.82E-03

11 34.6658 154.8198 137.4392 0.049085 30 1.75E-03 41 1.68E-03 40.9 1.68E-03

12 40.2971 129.5164 159.7656 0.057059 30 1.54E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03

13 45.9834 95.7529 182.3101 0.065111 30 1.24E-03 37 1.17E-03 37.25 1.17E-03

14 52.9226 54.3988 209.8218 0.074936 30 8.74E-04 35 8.15E-04 35 8.15E-04

15 53.537 41.3372 212.2578 0.075806 30 7.49E-04 33.5 7.05E-04 32.6 7.16E-04

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1 ITERACION 2 ITERACION 3



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S req S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m

1 52.7271 43.0551 33.25 7.21E-04 2.38 9.8086 62.0319 52.2233 0.000071 0.13 0.125

2 45.2572 96.7632 37.25 1.17E-03 2 8.2425 53.2438 45.0013 0.000071 0.13 0.125

3 39.5213 129.7953 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 46.4956 39.0774 0.000071 0.14 0.125

4 33.8899 154.7492 40.9 1.67E-03 1.75 7.2122 39.8705 32.6583 0.000071 0.16 0.125

5 27.7492 171.1454 41.5 1.81E-03 1.65 6.8001 32.6461 25.8461 0.000071 0.19 0.125

6 23.9356 185.7536 41.9 1.93E-03 1.625 6.6970 28.1595 21.4625 0.000071 0.23 0.200

7 17.7336 190.9552 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.8631 14.1866 0.000071 0.35 0.200

8 17.6341 190.9315 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.7460 14.0696 0.000071 0.35 0.200

9 23.8275 185.9755 41.9 1.94E-03 1.623 6.6888 28.0324 21.3436 0.000071 0.23 0.200

10 28.5227 171.6807 41.5 1.82E-03 1.65 6.8001 33.5561 26.7561 0.000071 0.19 0.125

11 34.6658 154.8198 40.9 1.68E-03 1.75 7.2122 40.7833 33.5711 0.000071 0.15 0.125

12 40.2971 129.5164 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 47.4084 39.9901 0.000071 0.13 0.125

13 45.9834 95.7529 37.25 1.17E-03 2 8.2425 54.0981 45.8556 0.000071 0.13 0.125

14 52.9226 54.3988 35 8.15E-04 2.25 9.2728 62.2619 52.9891 0.000071 0.12 0.100

15 53.537 41.3372 32.6 7.16E-04 2.4 9.8910 62.9847 53.0937 0.000071 0.13 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS

(T)

(T) Vs(T)

Est

S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m

1 52.7271 43.0551 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

2 45.2572 96.7632 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

3 39.5213 129.7953 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

4 33.8899 154.7492 0.000071 0.16 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

5 27.7492 171.1454 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

6 23.9356 185.7536 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

7 17.7336 190.9552 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

8 17.6341 190.9315 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

9 23.8275 185.9755 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

10 28.5227 171.6807 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

11 34.6658 154.8198 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

12 40.2971 129.5164 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

13 45.9834 95.7529 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

14 52.9226 54.3988 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100

15 53.537 41.3372 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:

Verificación de espaciamientos máximos y mínimos:

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposición de estribos requeridos y asignados:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





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Vu(T) Mu(T-m)

1 52.7271 43.0551 52.2233 33.25 286.31 OK 68.17 68.17

2 45.2572 96.7632 45.0013 37.25 286.31 OK 68.17 68.17

3 39.5213 129.7953 39.0774 39.9 286.31 OK 68.17 68.17

4 33.8899 154.7492 32.6583 40.9 286.31 OK 68.17 68.17

5 27.7492 171.1454 25.8461 41.5 286.31 OK 68.17 68.17

6 23.9356 185.7536 21.4625 41.9 286.31 70.87 72.13

7 17.7336 190.9552 14.1866 41.9 286.31 71.75 72.13

8 17.6341 190.9315 14.0696 41.9 286.31 71.73 72.13

9 23.8275 185.9755 21.3436 41.9 286.31 70.93 72.13

10 28.5227 171.6807 26.7561 41.5 286.31 OK 68.17 68.17

11 34.6658 154.8198 33.5711 40.9 286.31 OK 68.17 68.17

12 40.2971 129.5164 39.9901 39.9 286.31 OK 68.17 68.17

13 45.9834 95.7529 45.8556 37.25 286.31 OK 68.17 68.17

14 52.9226 54.3988 52.9891 35 286.31 OK 68.17 68.17

15 53.537 41.3372 53.0937 32.6 286.31 OK 68.17 68.17

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

As final

(CM2)

7Ø1 3/8 + 1Ø1

7Ø1 3/8 + 1Ø1

7Ø1 3/8 + 1Ø1

7Ø1 3/8 + 1Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

132.56

118.89

SituacionAs necesario

(CM2)Refuerzo longitudinal

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

5Ø1 3/8 + 4Ø1

301.25

297.90

279.95

259.59

226.77

184.41

185.36

226.64

258.96

278.63

297.64

301.35

119.27

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Vs(T)

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial

y corte:

Finalmente en la sección central de la viga interior se deberá emplear:

Acero de 1 pulgada




REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 17

Diseño de VIGA EXTERIOR:

Momento flector

Mu=205.6434 T-m

De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseño limite tenemos:

[ √

]

Entonces:

Ku=181.15 T/m2

m=17.65

ρ=0.00449

As=73.09 cm2



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 18

La cuantía mínima a considerar es =

bd= 32.55 cm

2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mínimo de acero.

Acero de diseño:

Empleando acero de

As= 76.64 cm2

El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relación:

a=6.44

c=7.58

c/d=0.098 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE

REFORZADA, propenso a falla frágil.

El acero de refuerzo se deberá disponer de la siguiente manera:




REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 19

Fuerza Cortante:

El diseño del refuerzo transversal por cote se realiza por el método de PUNTAL Y TIRANTE, especificada

por la norma AASHTO para el cálculo de estivos en puentes:

Calculo de:

[

]


Verificación del esfuerzo cortante:

Se realiza la verificación del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la

relación:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los demás

valores.




REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 20

Verificando la relación:

Esto implica que dicha relación se satisfará para todos los tramos de la viga interior en el puente.

La evaluación del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha

discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m).

Formulación para la estimación de los ángulos de los esfuerzos diagonales en compresión .

Los cálculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

matemático FEM.

La estimación de los ángulos, se han de realizar con apoyo de gráficos establecidos en el libro del

American Concrete Institute, capítulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniería del Ing°

Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma

√

Espaciamiento requerido



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 21

Chequeo del refuerzo transversal mínimo:

√

√

Chequeo del máximo espaciamiento:

Si entonces

Si entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinación de momento, carga

axial y corte:

(

)

Los cálculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el cálculo del programa

CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:

En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ángulo de inclinación del esfuerzo

diagonal en compresión:

Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc

1 58.9334 47.6005 233.352 0.083 30 7.51E-04 33.85 7.05E-04 32.5 7.20E-04

2 51.4405 99.5417 203.6832 0.073 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.25 1.10E-03

3 44.2092 134.9738 175.0502 0.063 30 1.44E-03 36.8 1.38E-03 38.7 1.37E-03

4 37.1767 164.3124 147.2044 0.053 30 1.65E-03 43.5 1.57E-03 41.4 1.58E-03

5 30.606 186.584 121.1872 0.043 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03

6 22.7916 199.2441 90.24536 0.032 30 1.88E-03 42.25 1.83E-03 42.25 1.83E-03

7 16.7741 205.349 66.41853 0.024 30 1.90E-03 42.3 1.86E-03 42.3 1.86E-03

8 15.6742 205.6434 62.06338 0.022 30 1.89E-03 42.25 1.86E-03 42.3 1.86E-03

9 21.398 200.4927 84.72727 0.030 30 1.88E-03 42.25 1.84E-03 42.25 1.84E-03

10 28.3707 188.0125 112.3363 0.040 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03

11 34.5693 168.0592 136.8802 0.049 30 1.67E-03 43.5 1.59E-03 41.5 1.60E-03

12 41.1305 138.7515 162.8599 0.058 30 1.45E-03 36.8 1.40E-03 40.5 1.38E-03

13 47.8774 101.1198 189.5748 0.068 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.1 1.10E-03

14 54.4801 54.073 215.7188 0.077 30 7.83E-04 34 7.38E-04 33.9 7.39E-04

15 55.1163 41.1793 218.2379 0.078 30 6.73E-04 32.1 6.48E-04 32.3 6.46E-04

ITERACION 2 ITERACION 3LUGAR

FUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 22

S req S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m

1 58.9334 47.6005 32.5 7.20E-04 2.35 9.6974 69.3334 59.6360 0.000071 0.12 0.100

2 51.4405 99.5417 36.25 1.10E-03 2.1 8.6658 60.5182 51.8525 0.000071 0.12 0.100

3 44.2092 134.9738 38.7 1.37E-03 1.9 7.8405 52.0108 44.1704 0.000071 0.13 0.125

4 37.1767 164.3124 41.4 1.58E-03 1.75 7.2215 43.7373 36.5158 0.000071 0.14 0.125

5 30.606 186.584 42 1.75E-03 1.75 7.2215 36.0071 28.7856 0.000071 0.17 0.125

6 22.7916 199.2441 42.25 1.83E-03 1.8 7.4278 26.8136 19.3858 0.000071 0.25 0.200

7 16.7741 205.349 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 19.7342 12.1001 0.000071 0.40 0.250

8 15.6742 205.6434 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 18.4402 10.8061 0.000071 0.45 0.250

9 21.398 200.4927 42.25 1.84E-03 1.8 7.4278 25.1741 17.7463 0.000071 0.28 0.250

10 28.3707 188.0125 42 1.75E-03 1.75 7.2215 33.3773 26.1558 0.000071 0.19 0.125

11 34.5693 168.0592 41.5 1.60E-03 1.75 7.2215 40.6698 33.4483 0.000071 0.15 0.125

12 41.1305 138.7515 40.5 1.38E-03 1.8 7.4278 48.3888 40.9610 0.000071 0.13 0.125

13 47.8774 101.1198 36.1 1.10E-03 2.2 9.0784 56.3264 47.2479 0.000071 0.13 0.125

14 54.4801 54.073 33.9 7.39E-04 2.3 9.4911 64.0942 54.6031 0.000071 0.12 0.100

15 55.1163 41.1793 32.3 6.46E-04 2.4 9.9037 64.8427 54.9390 0.000071 0.13 0.100


(T)

(T) Vs(T)

Est

S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m

1 58.9334 47.6005 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

2 51.4405 99.5417 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

3 44.2092 134.9738 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

4 37.1767 164.3124 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

5 30.606 186.584 0.000071 0.17 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

6 22.7916 199.2441 0.000071 0.25 0.200 0.34 83.19 0.59 0.200

7 16.7741 205.349 0.000071 0.40 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

8 15.6742 205.6434 0.000071 0.45 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

9 21.398 200.4927 0.000071 0.28 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

10 28.3707 188.0125 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

11 34.5693 168.0592 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

12 41.1305 138.7515 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

13 47.8774 101.1198 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

14 54.4801 54.073 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

15 55.1163 41.1793 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:

Verificación de espaciamientos máximos y mínimos:

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposición de estribos requeridos y asignados:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 23

Vu(T) Mu(T-m)

1 58.9334 47.6005 59.6360 32.5 321.89 OK 76.64 76.64

2 51.4405 99.5417 51.8525 36.25 321.89 OK 76.64 76.64

3 44.2092 134.9738 44.1704 38.7 321.89 OK 76.64 76.64

4 37.1767 164.3124 36.5158 41.4 321.89 OK 76.64 76.64

5 30.606 186.584 28.7856 42 321.89 OK 76.64 76.64

6 22.7916 199.2441 19.3858 42.25 321.89 OK 76.64 76.64

7 16.7741 205.349 12.1001 42.3 321.89 76.72 77.91

8 15.6742 205.6434 10.8061 42.3 321.89 76.65 77.91

9 21.398 200.4927 17.7463 42.25 321.89 OK 76.64 76.64

10 28.3707 188.0125 26.1558 42 321.89 OK 76.64 76.64

11 34.5693 168.0592 33.4483 41.5 321.89 OK 76.64 76.64

12 41.1305 138.7515 40.9610 40.5 321.89 OK 76.64 76.64

13 47.8774 101.1198 47.2479 36.1 321.89 OK 76.64 76.64

14 54.4801 54.073 54.6031 33.9 321.89 OK 76.64 76.64

15 55.1163 41.1793 54.9390 32.3 321.89 OK 76.64 76.64


133.23 8Ø1 3/8

SituacionAs necesario

(CM2)Refuerzo longitudinal

As final

(CM2)

196.08 8Ø1 3/8

239.25 8Ø1 3/8

274.69 8Ø1 3/8

303.11 8Ø1 3/8

316.89 8Ø1 3/8

322.21 8Ø1 3/8 + 1Ø1/2

321.94 8Ø1 3/8 + 1Ø1/2

317.85 8Ø1 3/8

303.78 8Ø1 3/8

135.64 8Ø1 3/8

120.72 8Ø1 3/8

278.46 8Ø1 3/8

240.23 8Ø1 3/8

196.11 8Ø1 3/8

Vs(T)

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial

y corte:

Finalmente en la sección central de la viga interior se deberá emplear:

Acero de 1/2 pulgada




REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 24

Diseño de LOSA

El diseño de la losa se realizara con el apoyo del método FEM del software CSI BRIDGE, para ello se ha

chequeado la orientación de los ejes locales de cada uno de los elementos discretizados:

El eje local 11 está orientada paralela al alineamiento del puente (color rojo en la imagen anterior), el eje

local 22 está orientado de forma perpendicular al eje local 11.

Empleando el método del AASHTO LRFD 2007, se ha calculado los refuerzos de la losa:

Refuerzo longitudinal (DIRECCIÓN 1) Superior en cm2/cm:

De acuerdo al cálculo por el método FEM, no se requiere refuerzo superior longitudinal en la losa, por lo

que se empleara el refuerzo mínimo por temperatura:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 25

Espaciamiento por temperatura:

ó

, pero debe de ser , por lo que se considera que debe de ser menor a 45

cm o lo que indique el cálculo.

Refuerzo por temperatura:

Se empleara:

Refuerzo longitudinal (DIRECCIÓN 1) inferior en cm2/cm:

De igual manera no requiere refuerzo, por lo que también se empleara el refuerzo por temperatura:

Se empleara:

Refuerzo transversal (DIRECCIÓN 2) superior en cm2/cm:

En los apoyos se requiere mayor refuerzo de acero, por lo que emplearemos el refuerzo requerido a nivel

de los apoyos en todo el largo del puente, de forma conservadora y practica desde el punto de vista

constructivo:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 26

Se requiere 0.102825 cm2/cm como máximo, lo que representa 10.2825 cm

2/cm , puesto que el diseño

se realiza por franjas de 1 m en el sentido transversal, se debe de verificar el refuerzo mínimo: 0.0018bh

=3.6 cm2, entonces se requiere:

Se empleara:

Refuerzo transversal (DIRECCIÓN 2) inferior en cm2/cm:

El refuerzo máximo requerido es:

As=0.071246 cm2/cm, lo que es lo mismo que As=7.1246 cm2/m



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 27

Se empleara:

9.0. DISEÑO DE APOYOS

Los apoyos modelados en el CSI BRIDGE son uno fijo (en el 0+000 del alineamiento del puente) y el otro

móvil (en el 0+015 del alineamiento del puente).

Las reacciones en los apoyos del puente se presentan a continuación:

Reacciones en el Apoyo Fijo

A continuación la numeración de los nodos del apoyo fijo:

Ejes locales de cada neopreno:

El eje local 1: en color rojo

El eje local 2: en color cian (perpendicular al plano del papel)

El eje local 3: con color verde

A continuación el valor de las reacciones en cada punto de apoyo:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 28

Reacciones en el Apoyo Móvil

A continuación la numeración de los nodos del apoyo móvil:

A continuación los valores de las reacciones en cada punto:

El apoyo móvil idealizado se materializara con soportes elastómeros: se usará Neopreno 100% puro

(cloropreno), el cual deberá llenar los requisitos mínimos de la tabla que a continuación se muestra:

ESTÁNDAR

DE ASTM PROPIEDADES FÍSICAS

DUREZA NOMINAL

50 60 70

D224 O D412 Dureza

Resistencia a tracción (kg/cm2)

Elongación última mín. en %

50 + 5

175

400

60 +5

175

350

70 + 5

175

300

Resistencia al calor

D573

70 horas a

100ºC

Cambio de dureza

Cambio en resistencia tracción máx.

en %

Cambio en elongación último máx.

en %

+ 15

- 15

- 40

+ 15

- 15

- 40

+ 15

- 15

- 40

Asentamiento en comprensión



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 29

D395 Método

B

22 horas a 100ºC máximo en % 35 35 35

Prueba de baja temperatura No debe Fallar

D746

Procedimiento

B

Fragilidad – 40ºC

Adhesión

Adherencia efectuada durante la

vulcanización kg/cm2

714 714 714

Emplearemos neopreno de configuración rectangular de dureza shore “A60 de 1.3 cm de espesor.

El esfuerzo máximo permisible a compresión lo obtenemos a partir de:

Para apoyos fijos y móviles .

Para apoyos móviles

Apoyo Fijo

Se propone placas de 40 cm x 40 cm x 1.3 cm con láminas metálicas de 3 mm de espesor.

Reacción máxima en vigas principales = 66.989 Tn

Esfuerzo actuante:

Esfuerzo admisible:

Se satisface la demanda de carga sobre el apoyo de elastómero con placas Fijo.

La parte inferior del apoyo será vulcanizada con una capa de 3 mm con el fin de mejorar la adherencia

entre la súper estructura y el apoyo.

Apoyo elastómero en el apoyo Fijo en mm

Apoyo Móvil

La reacción vertical máxima es menor a 66.989 Tn, por lo que la verificación

Calculo de desplazamiento horizontal máximo:



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 30

- Deformación por esfuerzo.

= 2.125 cm

- Deformación por carga muerta

Momentos en la reacción:

Momento por carga muerta MCM = 74.14 Tn - m

Momento por carga vehicular + impacto MCV+IM = 168.65 Tn - m

= 0.649 cm

- Deformación por temperatura

acero= 1.2 x 10 -5

T máxima = 30°

T mínima = 18°

T = 12°

0.36 cm

- Deformaciones máximas

Contracción = - = 0.289 cm

Dilatación = + = 2.485 cm

El máximo desplazamiento horizontal en el apoyo es de L = 2.485 cm.

El espesor de la placa viene dado por: T

Se debe satisfacer L / T 0.5 T = L / 0.5 T = 4.97 cm

Empleando T= 7 cm, es posible emplear 4 placas similares a la empleada en el caso del apoyo fijo.



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 31

10.0. DISEÑO DE ESTRIBOS

Puesto que no se tiene un suelo de fundación de capacidad portante elevada, y puesto que es la

alternativa más económica en caso de estribos que no supere los 10m y que este sea mayor a 4m.

Los resultados necesarios para el diseño se obtienen del análisis estructural del CSI BDRIDGE en el

apoyo FIJO:

Carga por peso propio DC(DEAD):

Carga muerta DW (DW):

Carga Vehicular LL(MOVE):



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 32

Carga Peatonal PL (PEATONAL):

Dimensionamiento:

Las dimensiones fueron estimadas preliminarmente de acuerdo a las metodologías de Pre

dimensionamiento

parapet

h

B

tD

L

inf

h

e

neoprenoe

ha

NIVEL MÁX. DE AGUAS

bN

e1

e2

b2

b1

tsup

losa

viga

hat

h

H

Hpant

parapeto

s°



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 33

DIMENSIÓN VALOR

H 7.00 m

h 2.00 m

B=0.6H 4.50 m

D=0.1H 0.70 m

tsup 0.30 m

tinf=0.1H 0.70 m

L=B/3 1.40 m

elosa 0.20 m

hv iga 0.70 m

eneopreno 0.02 m

hparapeto 0.92 m

bparapeto 0.25 m

e1 0.15 m

e2 0.45 m

b1 0.20 m

b2 0.60 m

sº 4.99º

Nmínimo 0.23 m

N 0.85 m

ha 3.00 m

tha 0.32 m

Hpant 6.30 m

Propiedades mecánicas del terreno y del material de relleno:

- Concreto a empelarse fc =210 kg/cm2

- Peso específico del concreto = 2.4 T/m3

- Peso específico del relleno sobre pantalla = 1.89 T/m3

- Angulo de fricción del relleno sobre pantalla = 35°

- Coeficiente de aceleración sísmica de la zona = 0.1

- Factor de impacto de carga vehicular = 33%

- Sobre carga vehicular sobre losa de aproximación = 0.96 T/m



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 34

Nº VOL. (m3)

1 2.94

2 1.57

3 0.96

Nº VOL. (m3)

4 0.05

5 0.14

6 0.17

7 0.23

S --

Nº VOL. (m3)

8 3.00

9 8.19

S --

DC= EV=

x= x=

CALCULO DE DC

DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

7.06 2.10 14.82

3.76 2.15 8.09

2.29 1.87 4.28

DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

0.11 1.93 0.21

30.68

0.32 2.50 0.81

0.40 2.35 0.93

54.95

CALCULO DE EV

EV (Ton) x (m) EV*x (Ton*m)

0.55 2.78 1.54

14.49 --

21.15 -- 69.70

14.49 Ton 21.15 Ton

5.67 2.60 14.75

15.48 3.55

2.12 m 3.30 m

VALOR

CALC.(Ton)Hbr x y

DC 2.61 Ton/m 2.23 m

DW 0.75 Ton/m 2.23 m

LL 3.71 Ton/m 2.23 m

IMP 1.22 Ton/m 2.23 m

BR 0.19 Ton 1.80 m 8.80 m

0.24 Ton 2.23 m

LSH= 1.65 Ton 3.50 m

LSV= 1.82 Ton 3.25 m

WA= -5.14 Ton 2.10 m

EQ=10%DC= 0.26 Ton 6.54 m

Carga peatonal de pte.

Sobrecarga trafico hor.

Sobrecarga trafico vert.

Subpresion de agua

Aceleracion sismica de la

super estructura del

puente

Peso Propio de Super Est.

Peso muerto de super est.

Carga vehicular

Carga de Impacto

Carga de frenado

TIPO DE FUERZA

Calculo del peso propio del estribo y del suelo:

Resumen del cálculo de fuerzas horizontales y verticales que actúan sobre el estribo

Calculo del empuje del terreno:

/2= 17.5º

m=

1.89 g/cm3

Ka= 0.2461

kh=A/2= 0.05

2.86º

Ke=

0.2743

Empuje estático:

E= 11.40 Ton

EH=

10.87

Ton

EV= 3.43 Ton



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 35

COMBINACIÓN EH LSH BR EQ nSF

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

FUERZAS ACTUANTES (Ton)

COMBINACIÓN EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

MOMENTOS ACTUANTES (Ton-m)

y= 2.33 m

x= 4.20 m

Empuje dinámico:

Ee=

12.70

Ton

EHe= 12.11 Ton

EVe= 3.82 Ton

Ee=

1.30

Ton

y= 2.52 m

x= 4.20 m

Combinaciones de carga según AASHTO LRFD:

ESTADO DC DW EH EV

LL IM

BR PL LS WA EQ n

RESISTENCIA 1 0.90 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 0.90 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

EV. EXTREMO 1 0.90 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 0.90 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD DE ESTRIBO

La estabilidad del estribo se verificara en los casos de:

- Deslizamiento: se empleara un F.S. = 1.5

- Volteo: se emplea un F.S. = 2.0

- Presión de suelos: se empleara el coeficiente de fricción entre el suelo y el concreto de :

y una capacidad portante de

A continuación se presenta las fuerzas y momentos actuantes factorados para cada uno de los casos o

estados límites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:

(

1

1

)



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 36

COMBINACIÓN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSF

RESISTENCIA 1 15.84 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 64.82

RESISTENCIA 1 15.84 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 65.49

RESISTENCIA 1 22.01 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.29

RESISTENCIA 1 22.01 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.96

EV. EXTREMO 1 15.84 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.16

EV. EXTREMO 1 15.84 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.80

EV. EXTREMO 1 22.01 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.32

EV. EXTREMO 1 22.01 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.96

FUERZAS RESISTENTES (Ton)

COMBINACIÓN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSM

RESISTENCIA 1 34.80 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 202.07

RESISTENCIA 1 34.80 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 203.57

RESISTENCIA 1 48.33 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 216.28

RESISTENCIA 1 48.33 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 217.78

EV. EXTREMO 1 34.80 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 171.47

EV. EXTREMO 1 34.80 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 172.89

EV. EXTREMO 1 48.33 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 185.00

EV. EXTREMO 1 48.33 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 186.42

MOMENTOS RESISTENTES (Ton-m)

COMBINACION mSFV /SFH

RESISTENCIA 1 1.8 OK!



OK!


EV. EXTREMO 1 1.5 OK!



EV. EXTREMO 1 1.7

A continuación se presenta las fuerzas y momentos resistentes factorados para cada uno de los casos o

estados límites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:

Verificación de la estabilidad al deslizamiento:

Verificación de la estabilidad al volteo:

COMBINACION SMR /SMA











REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 37

x (m)

2.291 0.041 OK! 15.19 OK! 13.62 OK!

2.290 0.040 OK! 15.33 OK! 13.78 OK!

2.282 0.032 OK! 16.52 OK! 15.16 OK!

2.282 0.032 OK! 16.67 OK! 15.32 OK!

2.261 0.011 OK! 11.98 OK! 11.64 OK!

2.260 0.010 OK! 12.12 OK! 11.79 OK!

2.254 0.004 OK! 13.25 OK! 13.11 OK!

2.254 0.004 OK! 13.39 OK! 13.26 OK!

COMBINACIÓN e (m) qmax (Ton/m)

EV. EXTREMO 1

RESISTENCIA 1

EV. EXTREMO 1

EV. EXTREMO 1

EV. EXTREMO 1

qmin (Ton/m)

RESISTENCIA 1

RESISTENCIA 1

RESISTENCIA 1

Verificación de las presiones en el suelo:

CALCULO DE MOMENTOS FLECTORES Y FUERZAS CORTANTES

Los momentos flectores para el diseño de refuerzo en la pantalla son:

- Momento en la base (M)

- Momento para el corte de acero (M/2)

- Momento en la base del parapeto (Mparap)

A continuación se presenta el resumen de cálculos para cada uno de los casos de estado limite;



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 38

y= 6.30 m

EH LSH BR EQ nSVd

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

COMBINACIÓNCORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

COMBINACIÓNMOMENTO M (Ton-m) - M ÁXIM O

Cortante y momento en la base de la pantalla (M):

Ubicación de M/2 para el corte de acero:

y= 4.370 m

ty= 0.538 m

Mu= 40.49 Ton-m

Mu/2= 20.26 Ton-m

Calculo de cortante y momento en la base de parapeto:

EH LSH BR EQ nS(M/2)

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

COMBINACIÓNMOMENTO M/2 (Ton-m)

EH LSH BR EQ nSVd

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

COMBINACIÓNCORTANTE Vdparap (Ton) - A "d" DE LA CARA



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 39

DC LSv EV Q nSVd

RESISTENCIA 1 14.388 -3.25 -3.70 -33.38 31.79 -8.96

RESISTENCIA 1 14.537 -3.25 -3.70 -33.38 32.11 -8.63

RESISTENCIA 1 15.828 -4.52 -3.70 -33.38 34.78 -7.15

RESISTENCIA 1 15.977 -4.52 -3.70 -33.38 35.09 -6.82

EV. EXTREMO 1 11.809 -3.25 -1.06 -33.38 25.58 -12.11

EV. EXTREMO 1 11.951 -3.25 -1.06 -33.38 25.88 -11.81

EV. EXTREMO 1 13.181 -4.52 -1.06 -33.38 28.42 -10.53

EV. EXTREMO 1 13.323 -4.52 -1.06 -33.38 28.72 -10.23

COMBINACIÓN qcara

(Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

Calculo de cortante y momento en el TALÓN y la PUNTA de la base:

EN EL TALÓN:

EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

COMBINACIÓNMOMENTO Mparap (Ton-m) - M ÁXIM O

DC LSv EV Q nSM

RESISTENCIA 1 14.388 -3.66 -4.07 -36.72 36.11 -8.75

RESISTENCIA 1 14.537 -3.66 -4.07 -36.72 36.46 -8.38

RESISTENCIA 1 15.828 -5.08 -4.07 -36.72 39.43 -6.76

RESISTENCIA 1 15.977 -5.08 -4.07 -36.72 39.78 -6.39

EV. EXTREMO 1 11.809 -3.66 -1.16 -36.72 28.86 -12.68

EV. EXTREMO 1 11.951 -3.66 -1.16 -36.72 29.20 -12.34

EV. EXTREMO 1 13.181 -5.08 -1.16 -36.72 32.02 -10.94

EV. EXTREMO 1 13.323 -5.08 -1.16 -36.72 32.35 -10.61

COMBINACIÓN qcara

(Ton/m)

MOMENTO M (Ton-m) - M ÁXIM O



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 40

EN LA PUNTA:

CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO

Datos para el diseño estructural del estribo:

f'c= 210 Kg/cm2

rec.(pant)= 0.05 m

(Flexión)= 0.90

fy= 4200 Kg/cm2

rec.(zapata)= 0.075 m

(Corte)= 0.85

Diseño del refuerzo Vertical en la pantalla:

CARA INTERIOR

DESC. VALOR

Mu 40.49 Ton-

m

d 0.65 m

a 4.00 cm

As 17.00 cm2

0.0026

min 0.0015

Área Ø3/4 2.85 cm2

Nº Aceros 5.97

s (Calculado) 16.76 cm

s (Redond.) 15 cm

Asvint 3/4@15

Ld 0.72 m

Lcorte (calc) 2.65 m

Lcorte 2.65 m

DC Q nSV

RESISTENCIA 1 14.631 -2.34 23.11 21.81

RESISTENCIA 1 14.779 -2.34 23.34 22.04

RESISTENCIA 1 16.039 -3.26 25.24 23.08

RESISTENCIA 1 16.187 -3.26 25.46 23.32

EV. EXTREMO 1 11.862 -2.34 18.48 16.14

EV. EXTREMO 1 12.003 -2.34 18.70 16.35

EV. EXTREMO 1 13.203 -3.26 20.50 17.25

EV. EXTREMO 1 13.344 -3.26 20.72 17.47

COMBINACIÓN

qcara

(Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE

LA CARA

DC Q nSM

RESISTENCIA 1 14.631 -1.94 19.68 18.63

RESISTENCIA 1 14.779 -1.94 19.86 18.82

RESISTENCIA 1 16.039 -2.69 21.36 19.60

RESISTENCIA 1 16.187 -2.69 21.54 19.79

EV. EXTREMO 1 11.862 -1.94 15.39 13.45

EV. EXTREMO 1 12.003 -1.94 15.56 13.63

EV. EXTREMO 1 13.203 -2.69 16.99 14.30

EV. EXTREMO 1 13.344 -2.69 17.16 14.47

COMBINACIÓN

qcara

(Ton/m)

MOMENTO M (Ton-m) -

M ÁXIM O



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 41

(redond)

Asvint/2 3/4@30

CARA EXTERIOR

DESC. VALOR

Área Ø5/8 1.98 cm2

Asmin 9.75 cm2

Nº Aceros 4.92


s (Redond.) 17.5 cm

Asvext 5/[email protected]

Diseño de refuerzo horizontal en pantalla:

PARTE SUPERIOR

DESC. VALOR

Área Ø3/8 0.71 cm2

0.0020

Ash 9.77 cm2

Ash/3 3.26 cm2

Nº Aceros 4.59


s (Redond.) 22.5 cm

Ashint #[email protected]

Área Ø1/2 1.27

2*Ash/3 6.51 cm2

Nº Aceros 5.13


s (Redond.) 17.5 cm

Ashext #[email protected]

PARTE INFERIOR

DESC. VALOR

Área Ø3/8 0.71 cm2

0.0020

Ash 13.00 cm2

Ash/3 4.33 cm2

Nº Aceros 6.10


s (Redond.) 15 cm

Ashint #3@15

Área Ø1/2 1.27 cm2

2*Ash/3 8.67 cm2

Nº Aceros 6.82


s (Redond.) 12.5 cm

Ashext #[email protected]



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 42

RESUMEN: Ashint Ø3/8,1@5,18@15,[email protected]

Ashext Ø1/2,1@5,[email protected],[email protected]

Diseño del refuerzo en el parapeto:

ACERO VERTICAL INTERIOR

DESC. VALOR

Mu 1.74 Ton-m

d 0.20 m

a 0.55 cm

As 2.33 cm2

0.0012

min 0.0015

Área Ø5/8 1.98 cm2

Nº Aceros 3.42


s (Redond.) 20 cm

Asvpar 5/8@20

ACERO VERTICAL EXTERIOR

Asvpar-ext #[email protected]

ACERO HORIZONTAL

Ashpar #[email protected]

Diseño del talón y punta de la zapata

Refuerzo longitudinal

CARA INFERIOR

DESC. VALOR

Mu 19.79 Ton-m

d 0.63 m

a 2.00 cm

As 8.52 cm2

0.0014

min 0.0015

Área Ø5/8 1.98 cm2

Nº Aceros 1.85


s (Redond.) 20 cm

Aslinf Ø5/8@20

CARA SUPERIOR

DESC. VALOR

Área Ø5/8 1.98 cm2

Asmin 9.38 cm2

Nº Aceros 4.73


s (Redond.) 20 cm



REVISIÓN : N° 0

FECHA : 03/2015





Pagina 43

Aslsup Ø5/8@20

ACERO TRANSVERSAL

Ast #[email protected]

memoria de calculo puente 15 m viga t

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