puente tipo viga-losa

DISEÑO DE PUENTE VIGA-LOSA

A.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado de un sólo tramo

LUZ DEL PUENTE L = 20.00 mts. PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYUSHPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 1.33 mts. Puede redondear OFICINA ZONAL: LIMAESPESOR DE LA LOSA E = 0.25 mts.

B.- DISEÑO DE VIGASArea de influencia de la viga

Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 m.Longitud de vereda ( c ) = 1.15 m.Ancho de viga ( b ) = 0.70 m.

( f ) = 1.08 m. Espesor de losa ( E ) = 0.25 m.

( g ) = 0.25 m.( m ) = 1.10 m.

Separación de vigas ( S ) = 2.20 m.( a ) = 1.05 m.

Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m³. = 1.710Peso viga = f x b x 2.4 T/m³. = 1.814Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m³. = 0.180Acera = 0.55 x 0.4 Ton/m³. = 0.220Volado = 0.10 x 2.4 Ton/m³. = 0.261

Wd = 4.185 Ton.

1-MOMENTO POR PESO PROPIO

Número de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = 0.8 x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.176Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL²/8 = 211.01 Ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 69.44 Ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+0,7/(s+b)) M s/c = 79.02 Ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+0,96*L*L/8 M eq = 47.50 Ton-m

4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 56.40 Ton-m

Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 79.02 Ton-m

5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.26I < = 0.30, I = 0.26Momento por impacto M i = i x M l M i = 20.55 Ton-m

B1.- DISEÑO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 310.58 Ton-m

Fy = 4,200 Kg/cm².F'c = 210 Kg/cm². d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm².fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm². d= 97.13 cms.r = fy / Fc 20 d<H 1 OKn=2100000/(15000*(raiz(f'c)) 9.6609k = n / (n+r) 0.3257 b = L/4 = 5.00J = 1 - k/3 0.8914 b = 16 x E + 0,5 = 4.50H= 133.00 cms. b = 0,5 + S = 2.70

b = mínimo valor = 2.70B2.- DISEÑO POR ROTURA

Mu =1,3 x ( Md + 1,67 x (Ml+Mi) ) Mu= 490.48 Ton-m

Area de acero0.573233

b (cms) = 70.00 W=(0,845-RAIZ(0,7182-1,695*Mu*100000/(0,9*F"c*b*d2))d = H - 0,1 (cms) = 127.00 W= 0.274267

As = w x f'c / fy x b x dAs= 121.91 cm².

Ø 1 " 24 varillas

B3.- VERIFICACION POR AGRIETAMIENTO

Por paquetesZ = 2,300 Kg/cm²A = 2 x b x 10 / N = 58.33 233.33Fs máx = 23,000 / ( 8.25 x A ^(1/3)) = 2,935.03 1,848.93Fs = Mu / ( As x j x d ) = 2,250.39 2,250.39

2042,90<3189,57 1 O,K 0

B4.- VERIFICACION POR CORTEPOR PESO PROPIOVd=Wd*L/2+W1*(1+0,75+0,5+0,75) 42.29 Ton.

POR SOBRECARGA HS 20Vl=2,52(4*p*1+4*p*0,79+p*0,58) 19.81 Ton.

POR IMPACTO 5.15 Ton.

DISEÑO POR ROTURAVu =1,3(Vd+1,67*(Vl+Vi)) 109.17 Ton.

Esfuerzo cortante nominalV"u=Vu/0,85*(b*d) 3.75 cms.

Esfuerzo cortante resis de concretoVc=0,85*(0,5(f"c)^1/2+175*r*Vu*d/Mu) 7.07 kg/cm²r= 0.021675

Vc>V"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 26

ACERO LATERALA=0,1*As As = 12.19 cm².

Ø 3 / 4" 4 varillasB5.- VERIFICACION POR FATIGA

Mu= 310.58Fs max=M/(As*j*d) 2250.39Fmin=Mmin/(As*j*d) 1528.93Fs-Fmin= 721.46Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1375.6344Fa>(Fs-Fmin) 1

C.- DISEÑO DE LA LOSA

METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m³) 0.6Asfalto (1m) x (0.05) x (2T/m³) 0.1

0.7

Md=Wd*s/10 0.34

Ml=(s+0,61)/9,74*P 2.09P=7,258 7.258Momento positivo=0,8*Ml 1.67Momento Negativo=0,9*Ml 1.88

Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.38I=<0,3 0.3 0.30 Menor valor

Momento positivo=I*M+ 0.50Momento negativo=I*M- 0.56

VERIFICACION DEL PERALTE d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 6.40

d<H, 1considerando recubrimiento d= 19 cms

DISEÑO POR ROTURAM+=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 5.62 T-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 8.01 cm².100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:

verificando la cuantia minimaAs min=14*b*d/Fy 6.33 cm².As min<As 1Considerando acero de Ø 5/8" @ 25 cms

M-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 6.21 T-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 8.93 cm².100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:

verificando la cuantia minimaAs min=14*b*d/Fy 6.33 cm².As min<As 1Considerando acero de Ø 5/8" @ 22 cms

D.- DISEÑO TRAMO EN VOLADIZOMomento por peso propio

carga distancia Momento0,35*0,15*2,4 0.126 1.225 0.150,25*0,2*2,4 0.120 0.950 0.110,25*0,05/2*2,4 0.015 0.917 0.01Asf,(a*e) 0.630 0.525 0.33Branda 0,15 0.150 1.400 0.21

Md= 0.81x=distancia al sardinel rueda 0.50Ml=p*x/(0,8*x+1,143) 2.35Momento impacto = 0.71

DISEÑO POR ROTURA 7.70 T-mAs= 11.32 cm².

cmsUsar fierro

Ø 5/8" @ 17 cms

AGE

g\datos\programa\hoj\alberto\puente,age

Norma Descripción En cms. 2 capas Paquetes

7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00Diámetro de estribos 1/2" de = 1.27Diámetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 24 12 6Ancho de viga b = 70.00

7.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separación libre entre capas 2.50

Ancho de viga necasario 1capa 130.04Ancho de viga necasario 2 capas 70.04Ancho de viga necasario paquetes 67.54

Estribo 6

DISEÑO DE ESTRIBOS

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.50TIPO DE TERRENO (Kg/m2) d = 2.60ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.70LUZ DEL PUENTE (m) L = 20.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 6.60ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 45.00

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 1.60N = 1.70E = 1.00G = 1.70a = 1.70b = 0.70c = 1.00B = 6

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.70h'= 0.60C= 2(45- /2) TAN f 0.17

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.670 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.256Eh=E*Cos (o/2)= 0.619

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.68

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.737 0.35 0.958Ev 0.256 0.70 0.179Total 2.993 1.137

Xv=Mt/Pi 0.380 mZ=Eh*Dh/Pi 0.141 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.111 m F`c= 700 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 8.34 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.70 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 3.38 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 6.60h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 7.001 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.679 TnEh=E*Cos (o/2)= 6.468 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.37 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.626 2.35 24.971P2 11.270 1.5 16.905P3 5.635 0.67 3.775Ev 2.679 2.37 6.349Total 30.210 52.000

g1 =g2 =

<d

Estribo 7

Xv=Mt/Pi 1.72 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.51 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.14 m

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,


Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 82.2135Reacción del puente debido a peso propio,R1= 14.42 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.207 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 10.86 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 14.420 1.5 21.630R3 10.860 1.50 16.290P vertical tot, 30.210 1.72 51.961Total 55.490 89.881

Xv=Mt/Pi 1.620 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 6.468 2.37 15.329R2 0.207 8.40 1.739Total 6.675 17.068

Yh=Mi/Pi 2.557Z= 0.308e= 0.038

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción


Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 6H= 8.10h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 10.245Ev=E*Sen (o/2)= 3.921Eh=E*Cos (o/2)= 9.465

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.87


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.626 3.95 41.973

<F`c

<F`c

Estribo 8

P2 11.270 3.1 34.937P3 5.635 2.27 12.791P4 20.700 3 62.100P5 11.220 5.15 57.783Ev 3.921 6.00 23.526Total 63.372 233.110

Xv=Mt/Pi 3.678 mZ=Eh*Dh/Pi 0.429 me=b/2-(Xv-Z) -0.249 m >b/6 b/6= 1.000

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES



Chequeo al volteo




2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 14.420 3.1 44.702R3 10.860 3.10 33.666P vertical tot, 63.372 3.68 233.209Total 88.652 311.577

Xv=Mt/Pi 3.515 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 9.465 2.87 27.165R2 0.207 9.90 2.049Total 9.672 29.214

Yh=Mi/Pi 3.02Z= 0.33e= -0.19 <b/6 CONFORME

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




AGE

<d

<d



LUZ DEL PUENTE L = 25.00 m PROYECTO : PUENTE HUAYOPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 1.75 m UBICACIÓN : OMAS-YAUYOSESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 m

B.- DISEÑO DE VIGASMetrado de cargas Area de influencia de la viga

Ancho de via ( A ) = 3.60 mLongitud de vereda ( c ) = 0.50 mAncho de viga ( b ) = 0.50 m

( f ) = 1.55 mEspesor de losa ( E ) = 0.20 m

( g ) = 0.26 m( m ) = 0.90 m

Separación de vigas ( S ) = 1.80 m( a ) = 0.90 m


Wd = 3.625 ton/m

1-MOMENTO POR PESO PROPIONúmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = 0.8 x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.144Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL²/8 = 285.00 ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular HS20

P 4P 4P

L/2 L/2

Momento por viga:M =P/2*(9*L^2/4-10,5*L+4,41)/L 91.85 ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+0,7/(s+b)) M s/c = 107.82 ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+0,96*L*L/8 M eq = 67.19 ton-m

4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 71.40 ton-m

Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 107.82 ton-m

5-MOMENTO POR IMPACTOi = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.24i < = 0.30, i = 0.24Momento por impacto M i = i x M l M i = 25.88 ton-m

B1.- DISEÑO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 418.70 ton-m

Fy = 4,200 Kg/cm².F'c = 210 Kg/cm². d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm².fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm². d= 122.18 cms.r = fy / Fc 20 d<H 1 OKn=2100000/(15000*(raiz(f'c)) 9.6609 Ancho efectivo de viga T :k = n / (n+r) 0.3257 b = L/4 = 6.25 mJ = 1 - k/3 0.8914 b = 16 x E + 0,5 = 3.70 mH= 175.00 cms. b = 0,5 + S = 2.30 m

b = mínimo valor = 2.30 m

B2.- DISEÑO POR ROTURAMu =1,3 x ( Md + 1,67 x (Ml+Mi) ) Mu= 660.76 ton-m

Area de acero 0.510857b (cms) = 50.00 W=(0,845-RAIZ(0,7182-1,695*Mu*100000/(0,9*F"c*b*d2))d = H - 0,14 (cms) = 161.00 W= 0.336643

As = w x f'c / fy x b x dAs= 135.50 cm²

Ø 1 3/8" 13 varillas


X (centroide refuerzo)= 14 cm6.27 cm

Z = 2,300 Kg/cm² (condiciones de exposición: severo) Por paquetesA = 2 x b x X / N = 107.69 466.67Fs máx = 23,000 / ( dc x A )^(1/3) = 2,621.68 kg/cm² 1,608.06 kg/cm2Fs = Mu / ( As x j x d ) = 2,153.10 kg/cm² 2,153.10 kg/cm2

1 0

B4.- VERIFICACION POR CORTEPOR PESO PROPIOVd=Wd*L/2+W1*(1+0,75+0,5+0,75) 45.67 ton

POR SOBRECARGA HS 20Vl=2,52(4*p*1+4*p*0,79+p*0,58) 19.81 ton

POR IMPACTO 4.75 ton

DISEÑO POR ROTURAVu =1,3(Vd+1,67*(Vl+Vi)) 112.69 ton

Esfuerzo cortante nominalV"u=Vu/0,85*(b*d) 3.58 kg/cm²


Vc>V"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 34


Ø 3 / 4" 5 varillas

B5.- VERIFICACION POR FATIGAMu= 418.70 Ton-mFs max=M/(As*j*d) 2153.10 kg/cm²Fmin=Mmin/(As*j*d) 1465.57 kg/cm²Fs-Fmin= 687.53 kg/cm²Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1387.85 kg/cm²Fa>(Fs-Fmin) 1

C.- DISEÑO DE LA LOSAC1.- Tramo Interior

METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m³) 0.48 ton/mAsfalto (1m) x (0.05) x (2T/m³) 0.10 ton/m

Wd = 0.58 ton/m

Momento por Peso PropioMd=Wd*s^2/10 = Md(+) y Md(-) = 0.19 ton-m

Momento por SobrecargaMl=(s+0,61)/9,74*P 1.80 ton-mP (rueda mas pesada)= 7.258 ton Momento positivo=0,8*Ml 1.44 ton-mMomento Negativo=0,9*Ml 1.62 ton-m

Momento por Impacto

dc (recub.+diam./2)=

Fsmax= Z3√d c A

i=15,24/(S+38) 0.38i=<0,3 0.3 0.30 Menor valor

Momento positivo=I*M+ 0.43 ton-mMomento negativo=I*M- 0.49 ton-m

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio:M(+)=Md(+) + Ml(+) + Mi(+)= 2.06 ton-mM(-)=Md(-) + Ml(-) + Mi(-) = 2.30 ton-m

d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 13.00 cmd<H, 1

considerando recubrimiento (3 cm.+5/8"/2) d= 16 cm

DISEÑO POR ROTURAMu+=1,3*(Md+1,67*(M+I)) = 4.31 ton-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 7.35 cm²100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:

verificando la cuantia minimaAs min=14*b*d/Fy 5.33 cm²As min<As 1Considerando acero de Ø 1/2" @ 18 cm

Mu-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 4.83 ton-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 8.32 cm²100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:


C2.- Tramo en VoladizoMomento por peso propio

1 2 3

4

0.90Sección carga (ton) distancia Momento (ton-m)

1 0,35*0,15*1*2,4 0.126 1.075 0.142 0,25*0,2*1*2,4 0.120 0.800 0.103 0,25*0,05/2*1*2,4 0.015 0.683 0.014 E*a*1*2.4 0.432 0.450 0.19

Asfalto (a-0.25)*0.05*1*2 0.065 0.325 0.02Baranda 0.15*1 0.150 1.200 0.18

Md= 0.64 ton-m

Momento por Sobrecarga

P=7.258 ton

0.305 X

0.65X=distancia al sardinel rueda= 0.35 mMl=P*X/(0,8*X+1,143) = 1.79 ton-m

Momento por ImpactoMomento impacto Mi=i*Ml 0.54 ton-m

DISEÑO POR ROTURA

Mu=1,3*(Md+1,67*(Ml+Mi)) 5.89 ton-mAs= 10.36 cm²

Considerando acero de Ø 1/2" @ 12 cm



LUZ DEL PUENTE L = 25.00 m PROYECTO : PUENTE HUAYOPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 1.75 m UBICACIÓN : OMAS-YAUYOSESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 m

B.- DISEÑO DE VIGASMetrado de cargas Area de influencia de la viga

Ancho de via ( A ) = 3.60 mLongitud de vereda ( c ) = 0.50 mAncho de viga ( b ) = 0.50 m

( f ) = 1.55 mEspesor de losa ( E ) = 0.20 m

( g ) = 0.26 m( m ) = 0.90 m

Separación de vigas ( S ) = 1.80 m( a ) = 0.90 m


Wd = 3.625 ton/m

1-MOMENTO POR PESO PROPIONúmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = 0.8 x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.144Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL²/8 = 285.00 ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular HS20

P 4P 4P

L/2 L/2

Momento por viga:M =P/2*(9*L^2/4-10,5*L+4,41)/L 91.85 ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+0,7/(s+b)) M s/c = 107.82 ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+0,96*L*L/8 M eq = 67.19 ton-m

4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 71.40 ton-m

Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 107.82 ton-m

5-MOMENTO POR IMPACTOi = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.24i < = 0.30, i = 0.24Momento por impacto M i = i x M l M i = 25.88 ton-m

B1.- DISEÑO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 418.70 ton-m

Fy = 4,200 Kg/cm².F'c = 210 Kg/cm². d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm².fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm². d= 122.18 cms.r = fy / Fc 20 d<H 1 OKn=2100000/(15000*(raiz(f'c)) 9.6609 Ancho efectivo de viga T :k = n / (n+r) 0.3257 B = L/4 = 6.25 mJ = 1 - k/3 0.8914 B = 16 x E + b = 3.70 mH= 175.00 cms. B = S + b = 2.30 m

B = mínimo valor = 2.30 mB<=Ancho Pte/2 2.30 m

B2.- DISEÑO POR ROTURAMu =1,3 x ( Md + 1,67 x (Ml+Mi) ) Mu= 660.76 ton-m

Area de acero 0.510857b (cms) = 50.00 W=(0,845-RAIZ(0,7182-1,695*Mu*100000/(0,9*F"c*b*d2))d = H - 0,14 (cms) = 161.00 W= 0.336643

As = w x f'c / fy x b x dAs= 135.50 cm²

Ø 1 3/8" 13 varillas


X (centroide refuerzo)= 14 cm6.27 cm

Z = 2,300 Kg/cm² (condiciones de exposición: severo) Por paquetesA = 2 x b x X / N = 107.69 466.67Fs máx = 23,000 / ( dc x A )^(1/3) = 2,621.68 kg/cm² 1,608.06 kg/cm2Fs = Mu / ( As x j x d ) = 2,153.10 kg/cm² 2,153.10 kg/cm2

1 0

B4.- VERIFICACION POR CORTEPOR PESO PROPIOVd=Wd*L/2+W1*(1+0,75+0,5+0,75) 45.67 ton

POR SOBRECARGA HS 20Vl=2,52(4*p*1+4*p*0,79+p*0,58) 19.81 ton

POR IMPACTO 4.75 ton

DISEÑO POR ROTURAVu =1,3(Vd+1,67*(Vl+Vi)) 112.69 ton

Esfuerzo cortante nominalV"u=Vu/0,85*(b*d) 3.58 kg/cm²


Vc>V"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 34


Ø 3 / 4" 5 varillas

B5.- VERIFICACION POR FATIGAMu= 418.70 Ton-mFs max=M/(As*j*d) 2153.10 kg/cm²Fmin=Mmin/(As*j*d) 1465.57 kg/cm²Fs-Fmin= 687.53 kg/cm²Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1387.85 kg/cm²Fa>(Fs-Fmin) 1

C.- DISEÑO DE LA LOSAC1.- Tramo Interior

METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m³) 0.48 ton/mAsfalto (1m) x (0.05) x (2T/m³) 0.10 ton/m

Wd = 0.58 ton/m

Momento por Peso PropioMd=Wd*s^2/10 = Md(+) y Md(-) = 0.19 ton-m

dc (recub.+diam./2)=

Fsmax= Z3√d c A

Momento por SobrecargaMl=(s+0,61)/9,74*P 1.80 ton-mP (rueda mas pesada)= 7.258 ton Momento positivo=0,8*Ml 1.44 ton-mMomento Negativo=0,9*Ml 1.62 ton-m

Momento por Impactoi=15,24/(S+38) 0.38i=<0,3 0.3 0.30 Menor valor

Momento positivo=I*M+ 0.43 ton-mMomento negativo=I*M- 0.49 ton-m

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio:M(+)=Md(+) + Ml(+) + Mi(+)= 2.06 ton-mM(-)=Md(-) + Ml(-) + Mi(-) = 2.30 ton-m

d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 13.00 cmd<H, 1

considerando recubrimiento (3 cm.+5/8"/2) d= 16 cm

DISEÑO POR ROTURAMu+=1,3*(Md+1,67*(M+I)) = 4.31 ton-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 7.35 cm²100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:


Mu-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 4.83 ton-mAs=(0,845-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 8.32 cm²100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:


C2.- Tramo en VoladizoMomento por peso propio

1 2 3

4

0.90Sección carga (ton) distancia Momento (ton-m)

1 0,35*0,15*1*2,4 0.126 1.075 0.142 0,25*0,2*1*2,4 0.120 0.800 0.103 0,25*0,05/2*1*2,4 0.015 0.683 0.014 E*a*1*2.4 0.432 0.450 0.19

Asfalto (a-0.25)*0.05*1*2 0.065 0.325 0.02Baranda 0.15*1 0.150 1.200 0.18

Md= 0.64 ton-m

Momento por Sobrecarga

P=7.258 ton

0.305 X

0.65X=distancia al sardinel rueda= 0.35 mMl=P*X/(0,8*X+1,143) = 1.79 ton-m

Momento por ImpactoMomento impacto Mi=i*Ml 0.54 ton-m

DISEÑO POR ROTURA

Mu=1,3*(Md+1,67*(Ml+Mi)) 5.89 ton-mAs= 10.36 cm²

Considerando acero de Ø 1/2" @ 12 cm

puente tipo viga-losa

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4 ton

2t

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fmin

asfalto