puente viga losa 11m.xls

7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls

1/31

0.05 0.05

0.05

0.45

0.45

0.2

TIPO DE VEHICULO : : HS20 - 44 P = Tn W : 75 kg/m

Longitud : 1 m f flexion = fy : kg/cm2

f corte = fc : kg/cm2

Q = 0.5P + WL = kg

Calculo del As del poste

M = Q *x1 = x = kg-m Mu = 1.3 M = kg-mV = Q = kg Vu = 1.3 M = kg

As = cm2 d = 12 cma = Mu = kg-cma = b = 20 cm

area var =

=> Se colocar 4 f

Calculo de los estribos

Vc = kg Vs = area var =

Usaremos f=> S = cm Smin = 6 cm

=>

f @ 6 cm

1/2

1.27

210

1452.33055.0

0.2

2350 0.475 1117.22350

2350

0.8 0.2

0.375 0.375

0.2

4.55

4.6791

1/4

1843 1751

1/4

0.32

DISEO DE LOS POSTES DE CONCRETO ARMADO

Q

P/2

0.85

4200

0.15

0.0754

18.23

En los Postes de Concreto Armado se colocarnestribos, consistentes en:

0.475

0.45

3.977234.6790998

0.90

145234.7

bfc

fyAs

a

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

2/

..2

.'53.0

mindS

Vs

dfyAvS

VcVu

Vs

dbcfVc W

=

=

-=

=

f


2/31


3/31

WT => W = kg/mW

Momento flector mximo:

Mmax = kg-mW

Diametro : 2 " Acero estructural : PEG-24

Espesor : fy : kg/cm2

ts = 0.3 fy : kg/cm2

fs = 0.5 fy : kg/cm2

R = r = A 20 a = 16

A seccion = cm2 rea de la seccion transversal

I = cm4 => Z = I/R = cm3

=> Esfuerzo Mximo a Flexin en pasamanos :

Mmax = kg-cm Z =

smax = kg/cm2

Carga lateral total actuante en los parantes intermedios

S' /2= => H kg

Momento Flector mximo en la base: Mmax = kg-m

Carga Vertical de compresin:

=> P = kg

Esfuerzo mximo de compresin en parantes intermedios

smax = kg/cm2


4/31

kg Fuerza Cortante en la Base

VL = kg

kg Momento Flexionante en la Base

ML = kg-m

Ancho Efectivo de la losa parapeto en la Base

ML X m

0.2 VL E = m

Cortante Ultima de Diseo Momento Ultimo de Diseo

Vu = Kg/m Mu = kg-m/m

Cortente Ultimo que resiste el concreto:

Vc = kg/m Vc >> Vu OK

Area de refuerzo vertical requerida de acero

Asv = cm2 d = 12 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm

area var ==> Se colocar f @

Se colocara Asv = f @ m

Refuerzo de Acero de Reparticin y Temperatura

Ast= 0.002bt area var =

Ast = cm2 => Se colocar 2 f en cada cara

Asr = cm2 => Se colocar 2 f en cada cara

b : m t : m0.15

1.35

1.72

1/2 0.20

2350

2275

1.352258

Finalmente se colocaran 3 f 1/2" en cada cara lateral de la losa vertical de Parapeto, haciendo untotal de 6 f de 1/2" horizontales.

1/2

1/2

1.27

0.45

1/2

DISEO DEL PARAPETO DE CONCRETO ARMADO

Q

P/2

0.69

1.69

3557 2460

4625.0

3198.4

0.15

0.0754

0.475

0.45

2460005.74710

1.3522577

7834

1.27

5.75= 22

126.7

100

bfc

fyAsa

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

14.180.0 += XE

E

V

VuL3.1

= E

MMu

L3.1

=

dbcfVc ..'53.0 f=

AsvAsr

tbAst

3/2

...002.0

=

=


5/31

S : m Luz libre de los tramos apoyadosEspesor Carpeta Asafltica : 0 "TIPO DE VEHICULO : : HS20 - 44 P = kg

t = m => t : m

Carga permanente actuente sobre la losa superior

Peso Propio de la losa : Tn/m2

Peso Carpeta Asafltica : Tn/m2 => WD = Tn/m2

Momentos Flectores para la carga permanente, por metro

=> MD = Tn-m/m

Carga Concentrada de la rueda mas pesada (vehiculo 1.50*HS20)

P = 1.50 (4P/2) = Tn

Impacto de la Carga Movil : I = 0 .3

P(1+I) = Tn

Momentos Flectores para la carga Viva mvil con Impacto:

ML = Tn-m/m

Momento Ultimo de Diseo :

MU = Tn-m/m

Area del refuerzo Principal de Acero perpendicular al Trnsito

Area de refuerzo vertical requerida de acero

As = cm2 d = 17 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm


Se colocara As = f @ m As = cm2/m

Cuantia de Acero Principal Cuantia minima de acero principal

r = r min =

2.71807908 100

1.98

0.00588

0.20 10.00

0.2

0.48

0 0.48

Teniendo en cuenta la elevada carga viva mvil que tiene que soportar esta losa superior del tablero, seconsidero conveniente t = 0.20m.

3.031

6.83

11.551842.71807908

0.0024152

5/8 197.9= 17

DISEO DE LA LOSA SOLIDA SUPERIOR DEL TABLERO

2

0.17

0.192

3629

10.89

14.15

11.55

5/8

682977.25

m

S

t 16.030

'

10.0+=

2'

101 SWM Dd =

)1(

75.9

61.0'80.0 IP

SML +

+=

)67.1(30.1 LDU MMM +=

bfcfyAsa

adfy

MuAs

.85.0.

)2

.(.

=

-=f

bd

As=r

fy

cf'70.0min =r


6/31

DISEO DE LA LOSA SOLIDA SUPERIOR DEL TABLERO

Cuantia de Acero Balanceada

b1 = => rb = rmax = 0.50rb =

=> r min < r < rmax

Por tanto : As = f @ m

Armadura de Reparticin

ASR= 86 % AS < 67 % AS

area var ==> ASR= 67 % AS = cm

2/m => Se colocar f @

Armadura de Temperatura

AST = cm2/m

6.70

Se colocar f 1/2" @ 0.20 m en el lecho superior e inferior de la losa superior del tablero, en sentidoparalelo al transito.

Se colocar f 5/8" @ 0.20m en el tablero superior e inferior de la losa superior del tablero, en sentidoperpendicular al transito.

0.0113

En este caso, como existe refuerzo de acero en ambas direcciones de la losa superior del tablero (Asprincipal y Asr de reparticion), considero innecesario introducir el acero de temepratura.

0.0225

5/8 0.20 es correcto

0.9

= 19

3.60

6.701.27

1/2 126.7

fyfy

cfb +=

6000

6000*

'..85.0 1br 05.0*70

280'85.01

--=

cfb

SSSR AAS

A %67%"

5.121=

btAST .0018.0=


7/31


8/31

cm


9/31

0.2

x0.55 P(1+I) 2.4 Tn/m

0.3

0.4 0.2 0.05 Tn/m0.27 Area Baranda

0.2 1 m20.27 0.2

0.1 Tn/m

0.8

Metrado de Cargas

x1x2x3x4x5x6

Momento Flector para la Carga Permanente : = MD

Fuerza Cortante para la Carga Permanente : = VD

Carga de la Rueda mas Pesada de un Vehiculo 1.5 HS20 con impacto:

P = 1.50 (4P/2) = Tn P(1+I) = Tn

Distancia de la carga P a la seccion critica de la losa en voladizo del tablero:

X = m

Ancho efectivo de la losa en voladizo del tablero para la carga viva

E = m

Momento flector mximo para la carga viva Fuerza Cortante para la Carga Viva

ML = Tn-m/m VL = Tn/m

Peso Esp. Carp. Asfal.

14.153

0.040Peso

0.001

Tn/m

Tn/mTn/m

0.9250.00048 x 2.85

Losa Parapeto Baranda

Elemento Operacin0.15 x 0.2 x 0.55 x 2.40.45 x 0.15 x 2.4

0.65

10.89

Barandas Tubulares de Acero

0.225 x 0.27 x 2.4

0.925

Losa de Vereda 0.2 x 0.55 x 2.4 0.264Peso Viga Sardinel 0.146

DISEO DE LAS LOSAS EN VOLADIZO DEL TABLERO

0.15

0.45

Peso Especifico CA

Peso Baranda x Metro

2.85

Postes de Concreto Armado

0.55

0.65 x 0.2 x 2.4

Tn-m/m

Brazo

4.75E-04

0.513

0.649

Tn-m/m

Losa en Voladizo Tab. Rodad. 0.312 0.325Tn/m 0.65

Tn-m/m

MD Tn-m/m

Tn/m

Tn-m/m

Tn-m/m

Tn-m/m

1.131.13

Tn/m 1.130.162

Tn-m/m

Tn-m/m

0.5

0.925

0.0450.1820.0020.2440.0750.10

Tn/mTn/m

8.134

Posicion critica de la carga concentrada mvil: posicin a 0.30 m del parapeto de baranda (Previendouna posible invacion del vehiculo a la vereda del tablero del Puente)

0.751.2 - 0.15 - 0.3 =

6.1

1.7414.180.0 += XE

E

XIPM L

*)1( +=

E

IPVL

)1( +=


10/31

DISEO DE LAS LOSAS EN VOLADIZO DEL TABLERO

Momento ltimo de Diseo Fuerza cortante Ultima de Diseo

MU = Tn-m/m VU = Tn/m

Area de refuerzo principal requerida en la seccin crtica :



Se colocara As = f @ m

Fuerza cortante ltima que toma el concreto de la losa en voladizo

VC = Tn/m

VC VU =

As = cm2/m area var =

=> Se colocar f @

Se colocara As = f @ m en ambos lechos superior e inferior

13

5/8

1.27

5/8

15.266623.592146 877385.56

3.592146 1001.98

12.96

=

4.106

1/2 126.67

197.915.27

= 314.11

1/2 0.30

8.774 11.78

Para reforzar la losa en voladizo e = 0.20 m, simplemente se prolongara las varillas del refuerzoprincipal de los tramos apoyados de la losa superior del tablero del puente, consistente en f 5/8" @

0.20m

11.10

< 11.78 Tn/m

En la losa en voladizo de vereda e = 0.20, es suficiente disponer acero mnimo en los lechos superiore inferior.

bfc

fyAsa

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

( )LDU MMM += 30.1 ( )LDU VVV += 30.1

dbcfVC ..'53.0 f=

bdAs MINMIN .r=


11/31

Ancho de Influencia para las vigas interiores: S = m L = 11 m

CL

P 4P 4P

4.27 4.27

0.71 0 .71

(L/2)-0.71 (L/2)-0.71

R1 R =9P R2

Factor de Impacto

> =>

Factortes de concentracion de carga par a S = m

Para Fuerzas Cortantes 0.57 1.83 1.22 1.18

P P P

a =b =

fv 2.4 m 2.4 m

Para M omento F lectores

fm =

Efectos Maximos de la Carga Permanente

Peso propio de la losa = 0.2 x 2.4 x 2.4 =Carpeta Asfaltica = 0.1 x 2.4 =Peso Propio de nervio de viga = 0.8 x 0.5 x 2.4 =

WD = Tn/m

Fuerza Cortante Mxima : Momento Flector Mximo

VD = Tn MD = Tn-m

Efectos de la Carga Viva Movil

Fuerza Cortante Maxima : d = P = Tn = 1.5 x 1.8145

4P 4P P

4.27 4.27 RL = P = Tn

1.42

0.240.96

0.9

35.5712.936

5.932

2.722

2.352

2.4

1.180.57

1.2121

0.311 0.3 0.3

DISEO DE LAS VIGAS INTERIORES

1.152

DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE

2.4

1.729

16.14

LWV DD2

1=

2

8

1LWM DD =

30.038

24.15

+=L

I

S

bafv

++=1

98.1

Sfm =

fvIRV LL )1( +=


12/31


R1 R =9P RL VL = Tn

Momento Flector Mximo

Caso 01 : Todo el vehiculo dentro del Puente

CL

P 4P 4P RL = Tn4.27 4.27

Mmax = Tn-m

0.71 0. 71

RL R =9P R2Mmax

Caso 02 : Solo las dos ruedas mas pesadas dentro del Puente

CL

4P 4P RL = Tn4.27

Mmax = Tn-m

1.07 1. 07

R1 R =8P RLMmax

* Controla el Segundo Caso. Por lo tanto:

=> ML = Tn-m

MOMENTO ULTIMO MAXIMO (Cerca a la seccion central)

MU = Tn-m

Area de refuerzo pr incipal requerida en la seccin crtica :


area var =

=> Se colocar f

Clcul o ms ajusrtado de d = h - d'

5 x 0.065 + 4 x 0.14

=> d' m y d = m (d supuesto ok)

4.79 4.79

10.67

2.85 7.25

39.47

8.769

36.29

d' =

38.85

4.43 4.43

62.2

0.9

19.781000 505.07

181.28

59.86476

0.10 0.90

28.171652

0.065

0.075

1

0.098=

12

5 + 4

18127882

bfc

fyAs

a

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

( )LDU MMM += 30.1


13/31


Calcu lo ms ajustado de As (viga T)


As = cm2 d = 90 cm

a = Mu = kg-cm/ma = b = cm

area var ==> Se colocar f

=> As requerido = cm2As dispuesto = cm2 => Se colocar f

Cuanti a Mxima de refuerzo longi tudinal

PMAX =

falta

=> A's = 3 f 1

Acero mnimo a f lexi n:

AsMIN = cm2

=> As = > AsMIN = OK

Control de Agrietamiento:

falrta

falta

CORTANTE ULTI MO MXIMO A una distancia d de la cara de los apoyos

Vu = Tn

5.0711 1

0.013

54.28623

5.3221796 181278823.316672 240

A pesar que teoricamnte no se requiere acero en compresin en la parte superior de las vigas interioresse colocarun refuerzo :

10.87

59.86 10.87

54.2959.86 12 1

95.61

bfc

fyAsa

adfy

Mu

As

.85.0

.

)2

.(.

=

-= f

db

As

W

MAX =r

dbfy

cfAs

WMIN

'70.0=

3. AdfsZ C=

( )LDVVVu 67.130.1 +=


14/31


Cortante ultima que toma el Concreto

Vc = Tn

Cortante ultima que debe tomar el Concreto

Vs = Tn

Cortante Ultima Mxima que pueden tomar los estribos

VsMAX = Tn

=> Vs = Tn VsMAX = Tn

Min ima Separacion de estri bos : f =

S = cm Av = cm2

Mxima separacin de los estri bos en la seccin crtica

= < Vs = => = cm

Mxima Separacion de los estribos en toda la vi ga

S = cm

S = cm

Nota :

Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 2.40m,medida a partir del centro de las vigas, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce de 9 f1" a 7 1"

83.1 136.9< OK

29.38

83.1

136.9

Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 0.63m,medida a partir de los ejes de apoyo, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce a 4 f 1"

DISTRIBUCION DEL REFUERZO LONGITUDINAL EN TRACCION

De acuerdo con los detalles del refuerzo de las vigas principales, se pueden establecer lassiguientes consideraciones

1/2

2.5311.524

71.73 83.1

El rea mxima de refuerzo (9 f 1") se mantiene 100% efectiva en una longitud de 2.30m enla zona central de las vigas.

23

60.80

45

Considerando la presion de las vigas diafragmas de 0.30 x 0.80m en las zonas de apoyode las vigas principales, las seccionescrticas de cortante se encuentran realmente adistancias de los ejes de apoyo, en lugar del valor de 0.85m considerando en el anlisisanterior.Por esta, la minima separacion de los estribos en las zonas crticas de las vigasprincipales se consideran como 15.0 cm

dbcfV WC .'53.0 f=

VcVu

Vs -=f

dbcfVs WMAX .'10.2=

Vs

dfyAvS ..=

dbcfV W.'10.1= 4dS

Wb

fyAvS

dS

5.3

.

2


15/31


VERIFI CACION DE L AS SECCIONES CON As = 7f 1"

X = MD = 12.936 x 3.1 - 2.352(3.1 x 3.1 )/2MD = Tn-m

CL P = Tn4P 4P

4.27 RL = TnML = Tn-m

MLmax Tn - m3.1

RL R =8P MU = Tn - m

As = cm

2

d = 85 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm

area var =

=> Se colocar f = cm2

VERIFI CACION DE L AS SECCIONES CON As = 4f 1"X = MD = 12.936 x 0.63 - 2.352(0.63 x 0.63 )/2

MD = Tn-mP = Tn

4P 4P P

4.27 4.27 RL = TnML = Tn-m

MLmax Tn - m0.6



area var =

=> Se colocar f 15 cm2

ANAL ISIS DE LA SECCION CENTRAL

P = Tn4P 4P

4.27 RL = TnVL = Tn-m

2.722

6.66114.97

7.52

46.1

5.10

2.899 1

14.796.9582891 4607936.5

5.114192 50

0.63

16.604270 50

DISTRIBUCION DEL REFUERZO TRANSVERSAL (estribos f 1/2")

7.6832.722

16.7510.55

16.622.85

5.76

5.10

10.71 1

158.4

54.62

54.6225.70382 15835497

3.1

2.14

28.82.722

11.435.35

A continuacion se efectuarn las correspondientes verificaciones de los cortes de barras referidasanteriormente

55.7

bfc

fyAsa

adfyMuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

bfc

fyAsa

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f


16/31


VD = Tn-m

5.5 VU = Tn

RL R =8P VC = TnV

S= Tn


S = cm Av = cm2

SMAX = 43 cm


P = Tn4P 4P

4.27 RL = TnVL = Tn-m

VD = Tn-m

2.8 VU = Tn

RL R =8P VC = TnVS = Tn


S = cm Av = cm2

DISTRIBUCION DE LOS f =

Separaciones medidas a partir de las caras de apoyo :

10 @ , 6 @ , 4 @ y 6 @0.15 0.2 0.25 0.3

29.3850.01

1/2

18.08 2.53

1/2

Se adoptara un espaciamiento mximo de estribos de 30 cm en la zona central de las vigasprincipales

32.512.135

0

29.38

2.135 6.115 67.48

1/2

102.02 2.53

3.365

8.87

2.722

12.127.21

6.468

Vs

dfyAvS

..=

Vs

dfyAvS

..=


17/31



18/31


0.3 #REF!

P P P

0 #### m

1.83


19/31

Ancho de Influencia para las vigas interiores: S = m L = 11 m

CL

P 4P 4P

4.27 4.27

0.71 0.71

(L/2)-0.71 (L/2)-0.71

R1 R =9P R2

Factor de Impacto

> =>

Factortes de concentracion de carga par a S = m

Para Fuerzas Cortantes 0.30 1.83 1.22

P P P

a =b =

fv 0.4 2.4 m

Para M omento F lectores

fm =


Peso de losa Superior en voladizo = Tn/mPeso propio de la losa = Tn/mCarpeta Asfaltica = Tn/mPeso Propio de nervio de viga = Tn/m

WD = Tn/m

Fuerza Cortante Mxima : Momento Flector Mximo

VD = Tn MD = Tn-m

Efectos de la Carga Viva Movil

Fuerza Cortante Maxima : d = P = Tn = 1.5 x 1.8145

4P 4P P

4.27 4.27 RL = P = Tn

1.279

16.14

2.8128

2.4

0.670.00

1.2121

0.9248

0.311 0.3 0.3

DISEO DE LAS VIGAS EXTERIORES


2.4

42.5415.470

5.9318

2.7218

0.7680.160.96

0.9

LWV DD2

1=

2

8

1LWM DD =

30.038

24.15

+=L

I

S

bafv

++=1

98.1

Sfm =

=


20/31


1.42

R1 R =9P RL VL = Tn

Momento Flector Mximo

Caso 01 : Todo el vehiculo dentro del Puente

CL

P 4P 4P RL = Tn4.27 4.27

Mmax = Tn-m

0. 71 0.71

RL R =9P R2Mmax

Caso 02 : Solo las dos ruedas mas pesadas dentro del Puente

CL

4P 4P RL = Tn4.27

Mmax = Tn-m

1. 07 1.07

R1 R =8P RLMmax

* Controla el Primer Caso. Por lo tanto:

=> ML = Tn-m

MOMENTO ULTIMO MAXIMO (Cerca a la seccion central)

MU = Tn-m

Area de refuerzo pr incipal requerida en la seccin crtica :



Clcul o ms ajusrtado de d = h - d'

11 x 0.065 +10 x 0.14

=> d' m y d = m (d supuesto ok)

1903383932.02765 50

5.071

0.101=

13

11+10

0.10 0.90

32.027651

0.065

0.075d' =

38.85

4.43 4.43

62.2

190.34

68.05876

0.9

39.47

8.769

26.848

4.79 4.79

10.667

2.85 7.25

LL

bfcfyAsa

adfy

MuAs

.85.0.

)2

.(.

=

-=f

( )LDU MMM += 30.1


21/31


Calcu lo ms ajustado de As (viga T)




=> As requerido = cm2As dispuesto = cm2 => Se colocar f

=> A's = 3 f 1

Acero mnimo a f lexin:

AsMIN = cm2

=> As = > AsMIN = OK

CORTANTE ULTI MO MXIMO A una distancia d de la cara de los apoyos

Vu = Tn

Cortante ul tima que toma el Concreto

Vc = Tn

Cortante ultima que debe tomar el Concreto

Vs = Tn

Cortante Ultima Mxima que pueden tomar los estribos

VsMAX = Tn

=> Vs = Tn VsMAX = Tn

Minima Separacion de estribos : f =

S = cm Av = cm2

Mxima separacin de los estribos en la seccin crtica

1/2

2.5315.236

62.85

136.9

62.85 136.9< OK

A pesar que teoricamnte no se requiere acero en compresin en la parte superior de las vigas interioresse colocarun refuerzo :

10.87

68.06 10.87

78.4

29.38

11 1

58.0268.06 13 1

58.016025.6878449 19033839

6.413207 2405.07

bfc

fyAsa

adfy

MuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

dbfy

cfAs

WMIN

'70.0=

( )LD VVVu 67.130.1 +=

dbcfV WC .'53.0 f=

VcVu

Vs -=f

dbcfVs WMAX .'10.2=

Vs

dfyAvS

..=


22/31


= < Vs = => = cm

Mxima Separacion de los estr ibos en toda la vi ga

S = cm

S = cm

Nota :

VERIF ICACION DE LAS SECCIONES CON As = 6f 1"X MD = 15.4701460430666 x 1.5 - 2.8127538260121(1.5 x 1.

MD = Tn-mCL P = Tn

4P 4P

4.27 RL = Tn

ML = Tn-m

MLmax Tn - m1.5



area var =

De acuerdo con los detalles del refuerzo de las vigas principales, se pueden establecer lassiguientes consideraciones

71.73 62.85

45

Considerando la presion de las vigas diafragmas de 0.30 x 0.80m en las zonas de apoyo delas vigas principales, las seccionescrticas de cortante se encuentran realmente a distanciasde los ejes de apoyo, en lugar del valor de 0.85m considerando en el anlisis anterior.Poresta, la minima separacion de los estribos en las zonas crticas de las vigas principales seconsideran como 15.0 cm

34.435

Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 0.63m,medida a partir de los ejes de apoyo, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce a 5 f 1"

A continuacion se efectuarn las correspondientes verificaciones de los cortes de barras referidasanteriormente

DISTRIBUCION DEL REFUERZO LONGITUDINAL EN TRACCION

23

El rea mxima de refuerzo (20 f 1") se mantiene 100% efectiva en una longitud de 2.50m enla zona central de las vigas.

Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 4m,medida a partir del centro de las vigas, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce de 20 f1" a 16 1"

33.6615.840182 10081219

1.5

60.80

100.82.14

20.042.722

14.569

21.853

7.36

21.53544 505.10

dbcfV W.'10.1= 4dS

Wb

fyAvS

dS

5.3

.

2

adfy

MuAs

)2

.(. -=f


23/31


=> Se colocar f = cm2

VERIF ICACION DE LAS SECCIONES CON As = 5f 1"X MD = 15.4701460430666 x 0.63 - 2.8127538260121(0.63 x

MD = Tn-mP = Tn

4P 4P P

4.27 4.27 RL = Tn

ML = Tn-m

MLmax Tn - m0.6


As = cm2

d = 85 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm

area var =

=> Se colocar f 16 cm2


P = Tn4P 4P

4.27 RL = TnVL = Tn-mVD = Tn-m

5.5 VU = Tn

RL R =8P VC = TnVS = Tn


S = cm Av = cm2

SMAX = 45 cm


P = Tn4P 4P

4.27 RL = Tn

VL = Tn-m

2.722

12.104

20.129

33.66

DISTRIBUCION DEL REFUERZO TRANSVERSAL (estribos f 1/2")

9.1882.722

16.746

10.55

16.622.85

4803596.38.800000 50

0.63

7 1

11.076

3.365

-1.09

7.52

48.0

5.10

3.092 1

15.777.419604

Se adoptara un espaciamiento mximo de estribos de 30 cm en la zona central de las vigasprincipales

24.052.135

0

29.38

2.722

6.6609

1/2

-832 2.53

bfca

.85.0

.=

bfc

fyAsa

adfyMuAs

.85.0

.

)2

.(.

=

-=f

Vs

dfyAvS

..=


24/31


VD = Tn-m

2.8 VU = Tn

RL R =8P VC = TnV

S= Tn


S = cm Av = cm2

DISTRIBUCION DE LOS f =

Separaciones medidas a partir de las caras de apoyo :

8 @ , 8 @ , 8 @ y 2.3 @

7.7351

33.86

1/2

26.71 2.53

2.135 6.115 53.75

29.38

1/2

0.15 0.2 0.25 0.3

Vs

dfyAvS

..=


25/31



26/31



27/31

S = m L = 11 m S' = P = Tn = 1.5 x 1.8145

b = d =


Peso propio de las vigas diafragma = Tn/mWD = Tn/m

Factor de Impacto

> =>

Ef ectos de cargas Permanentes

Fuerza Cortante Maxima VD = TnMomentos Flectores Mximos MD = Tn - m

Efectos de la carga V iva

1.83 Fuerza Cortante Mxima (conservadoramente)P P

VL = Tn

2. 4 m Momentos Flectores Mximos (conservadoramente)

ML = Tn - m

Fuerza Cortante ltima VU = Tn

Cortante Ultima que toma el Concreto VC = Tn

Cortante ltimo que toman los f = VS = Tn

S = cm S = 30 cm

S = 57 cmAv = cm2

Se colocara f = @ m

Momento Flector Ultimo

MU = Tn -m


As = cm2 d = 60 cma = Mu = kg-cm/m

3/8 0.3

15.66

7.249455.6858435 1566271

7.077

11.75

12.63

0.576

20.72

1.43

0.311 0.3 0.3

3/8

28.44

0.5760.23

9.2

0.3 0.7

0.576

DISEO DE LAS VIGAS DIAFRAGMA DEL TABLERO

2.4

Se dispondran en total tres vigas diafragma de concreto armado de 0.30 x 0.80 m de secciontransversal: dosvigas van dispuestas en los extremos del tablero del puente y la tercera va ubicada enla seccin central

2 10.89

30.038

24.15

+=L

I

'

70.0')1(

S

SxIPV

L

-+=

)1(4

'

I

PS

ML+=

Vs

dfyAvS

..=

Wb

fyAvS

dS

5.3

.

2

a

MuAs

-=


28/31


a = b = cmarea var =

=> Se colocar f

As min= = f 3/4

3

5.4 2

Se colocara 3 f 3/4" tanto como refuerzo para momentos positivos como para momentosnegativos

5.685843 302.85

3/4bfc

fyAsa

.85.0

.

2..

=

-


29/31



30/31

Reaccin total en los apoyos de las trabes armadas de acero:

RT = RD + RLRT = Tn

RD =RL =

400.3

1.2

0.3

0.3

0.31.2

Verificacin del area de la superficie horizontal

= 800*0.07 = 56 Kg/cm2 (Placas de Neopreno)

= = cm2

Adispuesta = = cm2 > Arequerida .====> Ok

Esfuerzo de aplastamiento admisible en el concreto

fc = Kg/cm2 (Estribo)

fc= 0.25f c = 0.25*210 = Kg/cm2 > = 56 Kg/cm2

Controla de placas de neopreno .======> Ok

Verificacin del acortamiento vertical de las placas de neopreno

Factor de Forma F = F=

= = Kg/cm2 = Psi

Acortamiento Vertical (Abaco para grado 60) = 3.0 %Acortamiento Vertical < 7 % =====> Ok

Verificacin del esfuerzo efectivo de las placas de neopreno

e = = Cm

= = 8 cm .======> Ok

= (2*dilatacin trmica de las vigas de acero)

L = 11 m

e > cm ======> Ok Por tanto, las placas de neopreno propuestas son satisfactorias

0.79

2000

3*1.2 3.60

26.85

40

9.259

302.1

210

52.5

40*50

5

2*1.2(40+50

42.32 21.16

42318 755.675

56

50*40 2000

DISEO DE LOS DISPOSITIVOS DE APOYO: PLACAS DE NEOPRENO

Luego de varios tanteos se decido utilizar las siguientes placasreforzadas de neopreno de dureza 60

50 15.47

1.2

4.8

42.32

cm

adm

Treq

RA

s

=

psiadm 800=s

adms

adms

)(2*

WLtWLF+=

A

RT=s

s

5

Anchoe =

LTe ***2 D a

1610*12 --= Ca CT 30=D


31/31

1943.5280.7529.6

puente viga losa 11m.xls

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