nodal corralillo 667 ingmisael

Ing. Misael González GarcíaIng. Jose Luis Avendaño R.Ing. Eva Sánchez Olea Octubre 14, 2009

CONTENIDO:

1.Antecedentes del pozo.

2.Resultados.

3.Ubicación.

4.Mapa topográfico.

5.Mapa Regional.

6.Sección Sísmica con línea 2D.

7.Evaluación petrofísica.

8.Estado mecánico.

9.Análisis de la prueba de presión-producción.

10.Análisis nodal del sistema “Yacimiento – Pozo – Separador”.

11.Conclusiones y Recomendaciones.

Pozo Corralillo 667

Antecedentes•Se terminó de perforar el 01 de junio del 2009, se disparó el 19 de agosto del 2009 el intervalo 2,121-2,134m (Cretácico Agua Nueva), acumuló de 100 a 1,400 psi de presión en la cabeza del 20- ago al 04-Sep-09.

•Realizó prueba de admisión el 04 septiembre 2009 con 13 bls de salmuera, alcanzando 3,500 psi con un gasto de 1 a 3 bpm; posteriormente, se llevó a cabo una estimulación matricial con HCl al 20% , gasto de bombeo 2.2 bpm, volumen de HCl al 20% bombeando 4,000 gl (95.23 bl) presión de bombeo 2,600 psi (182.84 kg/cm2), presión máxima 3,600 psi, presión en el anular durante el trabajo 800 psi (56.25 kg/cm2) ISIP final 1 500 psi (105.48 kg/cm²), durante la estimulación matricial cía. Ojeito bombeo trazador radioactivo 2 MCI de Ir-192 iridio.

•Abrió pozo para su limpieza fluyendo productos de la estimulación con trazas de aceite, posteriormente fluye aceite 100% alcanzando un gasto de aceite de 280 bpd, 0% agua y un gasto de gas de 0.060 MMpcd por un estrangulador de superficie de 3 mm con una presión promedio en cabeza de 1,800 psi.

•Se programó y se realizó una prueba de potencial, una curva de incremento y una de límite de yacimiento, del 09-sep al 04-oct del 2009, con el objeto de evaluar el potencial y determinar las propiedades y tamaño del yacimiento, durante el desarrollo de la prueba de Límite de Yacimiento, se tuvo presencia de agua y un súbito incremento hasta un 30% en pocas horas, por lo cual hubo la necesidad de efectuar un segundo cierre para confirmar la presencia del acuífero en el sistema.

• Al terminar las pruebas de presión, se instaló un estrangulador de fondo de 3 mm anclado a 2,095 m y se entregó a Producción el 03 de octubre del 2009, quedando fluyente alineado a la batería Coapechaca 1.

Pozo Corralillo 667

• La respuesta de presión observada en la prueba de variación de presión, corresponde a un yacimiento de doble porosidad con una frontera a presión constante, misma que se debe a un acuífero activo, el cual está actuando como mecanismo de desplazamiento en el medio poroso. La permeabilidad promedio del yacimiento es del orden de 19 mD, la capacidad de flujo de la formación es de 382 mD-ft y la presión del yacimiento es de aproximadamente 4,380 psia; lo que indica que es un yacimiento que presenta buena transmisibilidad y debido al mecanismo de empuje, la presión de yacimiento se va a mantener hasta que el pozo se invada totalmente. Del modelo numérico, se estima que la distancia al acuífero podría estar a 124 m, con lo que se estimó un volumen in-situ de hidrocarburos del orden de 123 Mbls, aplicando un factor de recuperación del 25%, se esperan recuperar aproximadamente 31 Mbls, de los cuales se han recuperado 7.1 Mbls durante toda la prueba. Por lo anterior, es muy importante considerar el mejor esquema de explotación; ya que para este tipo de yacimientos, el factor de recuperación depende fuertemente de los ritmos de explotación.

• La correlación para flujo multifásico vertical que reprodujo los gradientes de presión medidos en el registro de presión de fondo fluyendo durante la prueba de potencial, con los gastos de aceite sin producción de agua, a la presión y temperatura de flujo del pozo, fue la de Orkyszewsky; por lo que, esta correlación se utilizó para el análisis nodal y las predicciones.

• La curva de comportamiento de afluencia (IPR), se determinó utilizando la ecuación de Vogel a un gasto de aceite medido de 393 bpd, una presión de fondo fluyendo de 3,870 psi y una presión de yacimiento de 4,500 psi; obteniendo un potencial máximo del pozo (AOF) de 1.740 bls, lo que indica que el potencial del pozo es alto.

• Utilizando lo datos medidos durante la prueba de variación de presión, las propiedades de los fluidos a condiciones de yacimiento y de tanque, los gastos de aceite y gas; así como las presiones en superficie y temperaturas de flujo, se determinó el comportamiento de producción del sistema “yacimiento – pozo – separador”, utilizando la correlación para flujo multifásico vertical de Orkyszewsky. El grado de ajuste que se obtuvo, está dentro del rango aceptable (+-6%) para las condiciones de flujo por estrangulador de 10/64” avos.

• Del análisis nodal, se determinó la caída de presión para cada nodo de solución; encontrándose, que el nodo N4 (Pwh) es donde se tiene el 51% de pérdida total de presión (Pws=4,500 psi) del sistema.

Resultados

Pozo Corralillo 667

• Se determinó que para las condiciones de flujo actual que presenta el pozo, el diámetro de la tubería de producción de 2 7/8” es el adecuado.

• Partiendo de las condiciones de flujo que presenta actualmente el pozo, se realizó la simulación teniendo como parámetro de sensibilidad el diámetro del estrangulador de superficie, determinándose los gastos y presiones de fondo fluyendo para cada estrangulador, donde se determinó que el diámetro de estrangulador de superficie mas adecuado para explotar el pozo es el de 12/64” avos mientras este no aporte agua de formación.

• En el análisis, también se sensibilizó el incremento en el corte de agua; donde se observa, que a medida que la producción de agua se incremente hasta un 80%, el pozo no deja de fluir, si no que mantiene flujo estable, debido a la frontera a presión constante que está actuando en el área de drene.

• Por lo anterior, el pozo se abrió por un estrangulador de 12/64” avos para registrar la prueba de Límite de Yacimiento a un “gasto constante”, pero este empezó a presentar cortes de agua a partir de las 80 hrs de flujo alcanzando hasta un 30%, por lo que se decidió cerrarlo por un periodo de 72 hrs para corroborar la presencia de flujo estacionario originado por la presencia de un acuífero, el cual está suministrando energía al yacimiento como una frontera a presión constante.

• Dentro del análisis nodal, también se consideró la alternativa de colocar un estrangulador de fondo con el objeto de controlar la surgencia abrupta del agua de formación; para ello, se realizó una simulación, colocando el estrangulador a la profundidad de 2,095 m (extremo de la TP 2 7/8”) considerando diferentes diámetros de estranguladores de fondo 3, 4, 5 y 6 mm, determinándose que el estrangulador mas “adecuado” sería de 3 mm dada las condiciones de flujo que presentó el pozo con un corte de agua del 30%; con este diámetro de estrangulador de fondo, el pozo estaría aportando del orden de 550 a 590 Bpd de producción bruta.

• En la simulación, se calculó la presión corriente abajo del estrangulador de fondo de 3 mm, siendo esta de 1,350 psi con una contrapresión de 60 psi y se observa que a medida que la contrapresión aumenta se acerca a la zona de flujo inestable, donde se tendría flujo subcrítico, lo cual no es recomendable ya que no se estaría produciendo bajo un régimen de flujo sónico.

Pozo Corralillo 667

• Para corroborar lo anterior, al bajar el estrangulador de fondo de 3 mm y anclarlo a 2 095 m, se colocaron 2 sondas de presión - temperatura corriente arriba; así como, también se posicionó una sonda a 2,050 m con las que se está registrando la presión de fondo fluyendo corriente abajo y arriba del estrangulador. La sonda que se encuentra a 2,050 m se ha estado recuperando y se tienen los registros de presión corriente abajo del estrangulador de fondo, donde se observa que cuando el pozo se estuvo fluyendo a la presa con una presión de separación de 60 a 70 psi, la presión corriente abajo es del orden de 1,520 psi (condición de flujo crítico) y el gasto bruto fue de 522 Bpd (neto de 341 Bpd), pero cuando el pozo se alineó a la Batería Coapechaca 1 con una presión de separación de 230 psi en el separador instalado en la macropera del pozo para continuar midiendo el gasto de aceite y gas y que este pudiera entrar al cabezal de 14 Kg/cm2, la presión de fondo fluyendo se incrementó hasta 2,150 psi (condición de flujo Subcrítico), el gasto bruto cayó a 420 Bpd (neto a 230 bpd); con lo que se deja de producir aproximadamente un 33% (111 Bpd) de la producción neta.

• Por lo anterior y dadas las condiciones de flujo que presenta el pozo, se recomienda fluirlo en la macropera, instalando un separador y un tanque para optimizar su explotación; con lo que se garantiza que el estrangulador de fondo estaría operando bajo condiciones de FLUJO CRITICO y se estaría retardando la invasión total del pozo, con lo que se espera incrementar la recuperación de hidrocarburos; de lo contrario, la función del estrangulador de fondo no se estaría aprovechando; ya que estaría operando bajo condiciones de FLUJO SUBCRITICO repercutiendo fuertemente en la producción del pozo.

• El 01 octubre se recuperó la sonda por estaciones a pozo fluyendo, obteniendo el registro de presión de fondo @ a 2,050 m, así como el gradiente de presión cuando el pozo ya estaba aportando agua. Las correlaciones para flujo multifásico vertical que más se ajustaron a este registro, fueron las de Govier Aziz y Duns & Ros; en base a lo anterior, se utilizó la correlación de Govier Aziz para determinar el comportamiento de presión corriente abajo del estrangulador y definir el impacto que tiene la contrapresión cuando es de aproximadamente 230 psi, lo que da como resultado que el estrangulador de fondo esté operando bajo condiciones de flujo Subcrítico.

• Derivado del estudio dinámico, se ha identificado la presencia de una fuente externa que está suministrando energía al yacimiento, que bien podría ser el mismo acuífero que se encuentra presente en al estructura regional del campo Poza Rica área Mecatepec; por lo que, se recomienda establecer un esquema de desarrollo y explotación para el campo Corralillo con objetivo Cretácico Agua Nueva; donde se mantenga un nivel de presión de fondo fluyendo que evite una pronta irrupción del agua de formación, esto bien podría ser con la utilización de estranguladores de fondo.

Pozo Corralillo 667

Ubicación

El pozo Corralillo 667 se ubica en la parte suroeste del campo Corralillo sobre la carretera Poza Rica – México a la altura del poblado El lindero, Puebla.

Pozo Corralillo 667

16” E.C. A. Fría – C.P.G.12” E.C. A. Fría – PR X

10” Lindero-Tajín IV 10” Tajín IV-Ent. Lindero

10” Antares - C.A.B.

GasoductoOleoducto

6”Ø

6”Ø

8”Ø

Oleogasoducto de 8” Ø y longitud 4.4 km del Corralillo 667 a Batería Coapechaca I.

Mapa topográfico

Pozo Corralillo 667

MEC-72

CORRALILLO

COAPECHACA

AGUA FRIA

TAJIN

POZA RICAÁrea Sin SismicaCORR-667

Mapa Regional

Pozo Corralillo 667

COR667

MEC102

PROYECTADO COR667 MEC102

L-2D

Sección Sísmica con Línea 2D área Corralillo - Mecatepec

Pozo Corralillo 667

Top (m)Bottom

(m) Gross Net N/G Av Phi Av Sw Av Vcl Av K2121 2134 13 6.9 0.531 0.112 0.312 0.257 1.463

Evaluación petrofísica

Pozo Corralillo 667

ACTUALIZADO: 07-Septiembre-2009

Equipo: 704Cía: Schlumberger

Coordenadas: UTMPlataforma Objetivo X = 651 312.78 m X = mY = 2 266 867.87 m Y = mLat: 20º29´44.43” Lat: Long. 97º32´56.51” Long.

E.M.R = 116.94 mE.T. = 113.04 m

T.R. 10 3/4”, J-55, 40.5 lb/pie BTC

Inició Perf. : 27 May 2009Term. Perf. : 01 Jun 2009Inició Term. : 09 Jul 2009Term. Oficial:T.R. 7 5/8”, J-55, 26.4 lb/pie, BCN

Disparó: 19 Ago 2009Fracturó:

04 Sep 2009 : Realizo estimulación matricial con HCL al 20% 2121-2134. Ø=3 P=137, Qo=238 Qg=.06 vol iny= 138, Vol Rec=79, TF=16

T.R. 5 ½ ”, N-80, 17 Lb/pie BCN

148 m

2145 m

P.T. 2145 m

Árbol de Válvulas : 10 3/4” x 7 5/8” x 5 ½ ”(S-5M)

P.I. Cople Flotador

560 m

2121-2134 m (BRECHA)

2099.15 m

Empacador ARROW SET ASI/XWL

Estado mecánico

Pozo Corralillo 667

Estrangulador pwf Qo Qg % Agua(1/64 pg) psi BPD MMpcd

8 4130 280 0.062 010 3870 393 0.1551 013 3560 563 0.296 016 3408 727 0.39 012 3779 459 0.25 28

Datos del Aforo

8/64

16/64

12/6413/64

10/64

Gastos y presiones de las pruebas de presión

Pozo Corralillo 667

Pozo Corralillo 667

Efecto de Frontera a presión constante

(Presencia de Acuífero)

Gráfica de Diagnóstico y Ajuste analítico

Comportamiento de Yacimiento de doble

porosidad

Modelo de Flujo Conceptual (Doble Porosidad y Frontera a Presión Constante)

124 mts

k = 18.9 mdkh = 382.45 md-pieS = -2.1Pyac @ NMD = 4378 psia

= = 0.35

= Coeficiente de transferencia matriz-fractura = 1.5e-05Distancia al acuífero = 124 mts

N = (124)2*3.1416*6.1*0.117*(1-0.262)/1.3 = 123 104 BlsSi FR = 25 %

Reserva Original = 30 776 BlsNp = 7 136 Bls (medido al 03 oct 09).

matrizCfracturaCfracturaC

tt

t

)()()(

Pozo Corralillo 667

Comportamiento de presión – producción durante el desarrollo total de la prueba de variación de presión del 09 septiembre al 04 de octubre del 2009

Prueba de Potencial

Curva de Incremento

Prueba Límite de Yacimiento

Curva de Incremento Registro de Pwf corriente

abajo @ 2050 m.

Pozo Corralillo 667

Pozo Corralillo 667Prueba de potencial

Diagrama del sistema de producción “Yacimiento – Pozo – Separador” con 6 nodos de solución.

N1

N4

N5 N6

Nodo de solución

N3

N2

Pozo Corralillo 667Análisis Nodal

Brecha

ΔP1

ΔP2

ΔP3

ΔP1 = Pws – Pfw = 14% (10 al 50%)

ΔP2 = Pwf – Pwh = 50.82% (30 al 80%)

ΔP3 = Pwh – Psep = 35.18%

ΔP1´

ΔP1´ = Pwf corr. Arriba – Pwf corr. abajo

Modelo de flujo multifásico vertical ajustado al Registro de Presión de Fondo Fluyendo por estaciones del 09 de septiembre 2009, pozo fluyendo por estrangulador de 8/64”, Presión de fondo Fluyendo de 4 130 y Presión en cabeza de 1 893 psi.

Correlaciones ajustadas:

• Ansari• Orkyszewsky• Duns & Ros

Análisis NodalPozo Corralillo 667

Ajuste Modelo de Flujo multifásico Vertical Vs RPFF

Pozo Corralillo 667

Comportamiento de producción del sistema “Yacimiento – Pozo – Separador”, nodo de solución en el fondo del pozo con un estrangulador en superficie de 10/64” (3.97 mm).

Ajuste del ModeloAnálisis Nodal

IPR

Curva de transporte, TP 2 7/8”

419 (393 Medido)

3860 (3870 Medido)

*Pb = 2 815 psi

AOF = 1 740 Bls

IPR , utilizando VogelP yac = 4 500 psi.

*PVT pozo Furbero 1109

Datos medidos

comportamiento de producción, nodo de solución en la cabeza del pozo, Presión de Yacimiento de 4 500 psi, estrangulador de superficie de 10/64” (3.97 mm)

Curva de transporte para estrangulador de 10/64”

Análisis Nodal

1 597 (1 628 Medido)

419 (393 Medido)

Pozo Corralillo 667

Comportamiento de presión en la cabeza del pozo

Comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo, Presión de Yacimiento de 4 500 psi, tubería de producción de 2 7/8” y estrangulador de superficie de 10/64” (3.97 mm).

Curva de transporte, TP 2 7/8”

IPR


Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo, Presión de Yacimiento de 4 500 psi, estrangulador de 10/64” en superficie y sensibilidad al diámetro de la tubería de producción (2 3/8” y 2 7/8”).

Curvas de transporte, TP 2 3/8” y 2 7/8”

IPR


Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo, Presión de Yacimiento de 4 500 psi, sensibilidad al diámetro de estrangulador en superficie 8, 10, 12, 13 y 16/64”.

IPR


Curvas de transporte para diferentes diámetros de estrangulador.Estr

8/64

”

Estr 10/64”

Estr 12/64”

Estr 13/64”

Estr 16/64”

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en la cabeza del pozo, Presión de Yacimiento de 4 500 psi, sensibilidad al diámetro de estrangulador en superficie 8, 10, 12, 13 y 16/64”.

Curvas de transporte para diferentes diámetros de estrangulador.


Estr

8/64

”

Estr 10

/64”

Estr 12/64”

Estr 13/64”

Estr 16/64”

Comportamiento de presión en la cabeza del pozo

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo, teniendo como sensibilidad la Presión de Yacimiento y al diámetro de estrangulador en superficie 8, 10, 12, 13 y 16/64”.

IPR


Curvas de transporte para diferentes diámetros de estrangulador.

IPR´s para diferente Presiones de Yacimiento

Predicción del comportamiento de producción nodo de solución en el fondo del pozo, manteniendo un estrangulador de superficie de 12/64” (4.7 mm) y teniendo como sensibilidad la Presión de Yacimiento y el corte de agua.

IPR


Curvas de transporte para diferente porcentaje de agua

IPR´s para diferente Presiones de Yacimiento

Análisis Nodal

El estrangulador de 12/64” (4.76 mm) en superficie, es el mas adecuado para la explotación del pozo sin producción de agua.

Pozo Corralillo 667

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo (corriente arriba, Pwf1), Presión de Yacimiento de 4 500 psi, sensibilidad al diámetro de estrangulador de fondo 3, 4, 5, y 6 mm.

Estrangulador de Fondo (Pwf1 corriente arriba)

Curvas de transporte para diferentediámetro de estrangulador de fondo

IPR

Pwf1

Análisis Nodal

491 Bpd

3 732 psi

786 Bpd

3 209 psi

3 m

m

4 mm

5 mm

6 mm

Pozo Corralillo 667

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo (corriente abajo Pwf2), Presión de Yacimiento de 4 500 psi, sensibilidad al diámetro de estrangulador de fondo 3, 4, 5 y 6 mm, para diferentes gastos.

Estrangulador de Fondo (Pwf 2 corriente abajo)

1 328 psi 1 290 psi

1 341 psi

Pwf2

Análisis Nodal

Pozo Corralillo 667

1 380 psiFlujo CríticoB = 0.356

Flujo CríticoB = 0.402 Flujo Crítico

B = 0.516 Flujo Sub-CríticoB = 0.627

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en la cabeza del pozo (corriente abajo Pwh), sensibilidad al diámetro de estrangulador de fondo 3, 4, 5, y 6 mm, para diferentes gastos.

Estrangulador de Fondo Nodo Solución PwhAnálisis Nodal

200 psi 203 psi204 psi

204 psi

PwhPresión del Cabezal de 8” de 200psi (14 Kg/cm2)

Pozo Corralillo 667

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo (corriente abajo Pwf2), Presión de Yacimiento de 4 500 psi, sensibilidad al diámetro de estrangulador de fondo 3, 4, 5 y 6 mm, para diferente valor de CONTRAPRESIÓN.

Estrangulador de Fondo (Pwf 2 corriente abajo)

Pwf2=409 psi

Pwf2

Análisis Nodal

Pozo Corralillo 667

Pwf2=507 psi

Pwf2=819 psi

Pwf2=1 334 psi

Pwf2=2 398 psi

Presión del Cabezal de 8” de 200 psi (14 Kg/cm2)

Contrapresión de 200 psi

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo (corriente arriba Pwf1), Sensibilidad a la Presión de Yacimiento y diámetro de estrangulador de fondo 3, 4, 5 y 6 mm.

Curvas de transporte para diferentesdiámetros de estrangulador de fondo.

IPR´s para diferente Presión de Yacimiento.

Estrangulador de Fondo (Pwf1 corriente arriba)Análisis Nodal

Pozo Corralillo 667

Pozo Corralillo 667

Modelo de flujo multifásico vertical ajustado al Registro de Presión de Fondo Fluyendo por estaciones del 01 de octubre 2009, pozo fluyendo con estrangulador de fondo de 8/64” y estrangulador de superficie de 12/64”, presión de fondo fluyendo corriente abajo de 2 820 psi, presión en cabeza de 565 psi, con un gasto bruto de 373 bpd y un 40% de agua.

Correlaciones ajustadas:

• Govier Aziz• Duns & Ros

Análisis Nodal

Pozo Corralillo 667

Comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo (corriente abajo del estrangulador de fondo, Pwf2), estrangulador de fondo de 8/64” a 2,095 m, presión de yacimiento de 4,370 psi, sensibilidad a diferente valor de CONTRAPRESIÓN.

Contrapresión de 400 psi

Análisis Nodal

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo corriente arriba del estrangulador de fondo Pwf1, Presión de Yacimiento de 4,370 psi, estrangulador de fondo de 3 mm y sensibilidad al diámetro de la tubería de producción. Correlación de flujo multifásico vertical de Govier Aziz.

IPR


Curvas de transporte, TP, 1 ½” 2 3/8”, 2 7/8” y 3 ½”

Corte de agua del 40%

Predicción del comportamiento de producción, nodo de solución en el fondo del pozo corriente abajo del estrangulador de fondo Pwf2, Presión de Yacimiento de 4,370 psi, estrangulador de fondo de 3 mm y sensibilidad al diámetro de la tubería de producción. Correlación de flujo multifásico vertical de Govier Aziz.


Curvas de transporte, TP, 1 ½” 2 3/8”, 2 7/8” y 3 ½”

Corte de agua del 40%

Pozo Corralillo 667

Pozo cerrado

Se abre pozo con estranguladorvariable 4, 5, 6 mm y franco.

Presión de fondo fluyendo corriente arriba (Simulada)

Primer registro de presión de fondo fluyendo (30 Sep al 01 Oct), estrangulador de fondo de 3 mm a 2 050 m

Estr. Fondo P. Separación Presión (psia) Presión (psi) Caída de *Constante "B"1/64" avos (psia) Bruto Neto Bpd % Corr. Arriba Corr. abajo Presión (psi) Adimensional

8/64" 70.00 522 341 -111 33 3,900.00 1,520.00 2,380.00 0.390 Flujo Crítico8/64" 200.00 452 267 -37 14 3,900.00 2,070.00 1,830.00 0.531 Límite Flujo Crítico8/64" 230.00 420 230 3,900.00 2,150.00 1,750.00 0.551 Flujo Subcrítico*8/64" *60.00 373 245 3,900.00 2,822.00 1,078.00 0.724 Flujo Subcrítico

* Con estrangulador de fondo y de Superficie 12/64"; Pwh = 480 psi**Constante de correlación para flujo crítico en dos fases según Gilbert 0.546

ObservacionesGasto (Bpd) Diferencia Crudo

Psep = 70 psi, Pwf2= 1520 psi10 hrs de flujo.

Psep = 200 psi, Pwf2= 2070 psi7 hrs de flujo.

P sep = 230 psi, Pwf2 = 2150 psi6 hrs de flujo, Alineado a Batería

P sep = 60 psi, Pwf2 = 2822 psi15 hrs de flujo, Estr en sup 12/64” Alineado a Batería

Flujo crítico Flujo subcrítico

Presión de fondo fluyendo corriente abajo (Medida)

Gasto medido (Bpd)

Pozo Corralillo 667

Poz

o Fl

uyen

do a

linea

do a

La B

ater

ía C

oape

chac

a 1,

P

sep

= 23

0 ps

i, 11

hrs

de

flujo

.Segundo registro de presión de fondo fluyendo (01 al 08 Oct), estrangulador de fondo de 3 mm a 2 050 m

Fluy

endo

a p

resa

Psep

= 6

0 ps

i, Pw

f 2= 1

810

psi

11 h

rs d

e flu

jo.

Fluy

endo

a p

resa

P s

ep =

200

psi

, P

wf 2

= 24

00 p

si15

hrs

de

flujo

.A

linea

do a

Bat

ería

Coa

pech

aca

1C

ontra

-pre

sión

= 2

30 p

si,

Pw

f 2 =

2503

psi

. 12

hrs

de

flujo

Fluy

endo

a p

resa

Psep

= 6

0 ps

i, Pw

f 2= 1

950

psi

3 hr

s de

fluj

o.

Flujo crítico Flujo subcrítico

Alineado a Batería Coapechaca 1 Contra-presión de 200 a 230 psi, Pwf2 = 2160 a 2750 psi

Presión de fondo fluyendo corriente abajo (Medida)

Gasto medido (Bpd)

Presión de fondo fluyendo corriente arriba (Simulada)

• Se concluye que el yacimiento presenta un sistema de doble porosidad y el área de drene del pozo se encuentra limitada por una frontera a presión constante originada por la presencia de un acuífero activo.

• Se recomienda considerar un mejor esquema de explotación para este pozo, ya que para este tipo de yacimientos el factor de recuperación depende fuertemente de los ritmos de explotación, en base a lo anterior, se recomienda explotarlo con un estrangulador de fondo de 3 mm.

• Del análisis nodal, se determinó la caída de presión para cada nodo de solución; encontrándose, que el nodo N4 en la cabeza del pozo (Pwh) es donde se tiene la más alta caída de presión del sisitema “yacimiento – pozo – separador”.

• Se concluye que para las condiciones de flujo actual que presenta el pozo, el diámetro de la tubería de producción de 2 7/8” es el adecuado.

• Se determinó que el diámetro de estrangulador de superficie mas adecuado para explotar el pozo es el de 12/64” avos mientras este no aporte agua de formación, como sucedió cuando se estuvo fluyendo por diferentes estranguladores de superficie durante la prueba de potencial.

• Durante el desarrollo de la prueba de Límite de Yacimiento al estar fluyendo el pozo a un “gasto constante”, por un estrangulador de 12/64” avos, este empezó a presentar cortes de agua a partir de las 80 hrs de flujo alcanzando hasta un 30%, debido a la presencia del acuífero asociado a la estructura.

• Se realizó una simulación colocando un estrangulador de fondo a la profundidad de 2,095 m (extremo de la TP 2 7/8”), para ello se considerando diferentes diámetros de estranguladores de fondo 3, 4, 5 y 6 mm, determinándose que el estrangulador mas “adecuado” es el de 3 mm dada las condiciones de flujo fraccional de agua que presenta el pozo.

Conclusiones y Recomendaciones

Pozo Corralillo 667

• Con mediciones reales de presión de fondo, de superficie y gastos de aceite, gas y agua a través del separador de flujo multifásico, se determinó que la contrapresión de 230 psi que se tiene en el cabezal de la macropera del pozo hacia la batería Coapechaca 1, le afecta fuertemente a la productividad del pozo, dando como resultado que el estrangulador de fondo esté operando bajo condiciones de flujo Subcrítico, y esto se refleje en la producción del pozo con lo que se deja de producir el equivalente a un 33 % de aceite, lo que representa perder un volumen neto diario de aproximadamente 111 bls de aceite ligero de 33oAPI.

• Por lo anterior y dadas las condiciones de flujo que presenta el pozo, se recomienda fluirlo en la macropera, instalando un separador y un tanque para optimizar su explotación; con lo que se garantiza que el estrangulador de fondo estaría operando bajo condiciones de FLUJO CRITICO y se estaría retardando la invasión total del pozo, con lo que se espera incrementar la recuperación de hidrocarburos; de lo contrario, la función del estrangulador de fondo no se estaría aprovechando; ya que estaría operando bajo condiciones de FLUJO SUBCRITICO.

• Derivado del estudio dinámico, se ha identificado la presencia de una fuente externa que está suministrando energía al yacimiento, que bien podría ser el mismo acuífero que se encuentra presente en al estructura regional del campo Poza Rica área Mecatepec; por lo que, se recomienda establecer un esquema de desarrollo y explotación para el campo Corralillo con objetivo Cretácico Agua Nueva; donde se mantenga un nivel de presión de fondo fluyendo que evite una pronta irrupción del agua de formación, esto bien podría ser utilizando estranguladores de fondo.

Pozo Corralillo 667

Conclusiones y Recomendaciones

nodal corralillo 667 ingmisael

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