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Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.

MEMORIA

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ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 1

ANTECEDENTES .................................................................................................................. 1 1.1

NORMATIVA APLICABLE ..................................................................................................... 3 1.2

OBJETO DEL PROYECTO. ..................................................................................................... 4 1.3

JUSTIFICACIÓN Y OBJETO DE LA ACTUACIÓN..................................................................... 4 1.4

ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL .................................................................................. 7 1.5

1.5.1. EDAR de “El Marco” ....................................................................................................... 7

1.5.2. EDAR de Malpartida ....................................................................................................... 8

1.5.3. EDAR de Capellanías ....................................................................................................... 8

1.5.4. Sistema de colectores .................................................................................................... 9

1.5.5. Colector Norte ................................................................................................................ 9

1.5.6. Colector Sur .................................................................................................................. 10

1.5.7. Encauzamiento de la Ribera del Marco ........................................................................ 12

1.5.8. ETAP de Cáceres ........................................................................................................... 13

JUSTIFICACIÓN DE LOS PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO EDAR. ................................. 14 1.6

2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ............................................................................................... 17

AMPLIACIÓN DE LA EDAR DE EL MARCO ......................................................................... 17 2.1

2.1.1. Línea de agua................................................................................................................ 21

2.1.2. Línea de fangos ............................................................................................................. 26

2.1.3. Línea de gas .................................................................................................................. 33

2.1.4. Servicios auxiliares ....................................................................................................... 35

2.1.5. Línea piezométrica ....................................................................................................... 36

TRANSFORMACIÓN DE EDARS EN ESTACIONES DE BOMBEO E IMPULSIONES ............... 37 2.2

2.2.1. EBAR e impulsiones de Capellanías .............................................................................. 38

2.2.2. EBAR e impulsiones de Ctra. de Malpartida ................................................................. 38

ACONDICIONAMIENTO DE LA ETAP DE CÁCERES ............................................................ 39 2.3

2.3.1. Espesador por gravedad ............................................................................................... 39

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2.3.2. Deshidratación de los lodos ......................................................................................... 39

MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO ............................................................................ 40 2.4

CONSTRUCCIÓN DE TANQUES DE TORMENTAS .............................................................. 42 2.5

ADECUACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO DE LA RIBERA DEL MARCO ................................... 43 2.6

3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA. CONDICIONANTES OBRA CIVIL ................................................. 46

MARCO GEOLÓGICO GENERAL ........................................................................................ 46 3.1

SISMICIDAD ...................................................................................................................... 49 3.2

GEOTECNIA ....................................................................................................................... 50 3.3

3.3.1. EDAR ............................................................................................................................. 51

3.3.2. ETAP.............................................................................................................................. 53

3.3.3. TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (CÁCERES EL VIEJO) ....................................................... 55

3.3.4. TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (RIBERA DEL MARCO) ................................................... 56

3.3.5. TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (AGUAS VIVAS) ............................................................. 57

3.3.6. TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (PUENTE VADILLO) ....................................................... 59

3.3.7. TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (RONDA DE SAN FRANCISCO) ....................................... 60

3.3.8. TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (JUZGADOS) .................................................................. 62

3.3.9. EBAR CAPELLANÍAS ...................................................................................................... 64

3.3.10. EBAR MALPARTIDA ....................................................................................................... 65

AGRESIVIDAD ................................................................................................................... 68 3.4

4. CONDICIONANTES AMBIENTALES ....................................................................................... 69

5. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL DOC. INFORMATIVO DEL ANTEPROYECTO ................. 70

6. PLAZO DE ETAPAS A DESARROLLAR LAS OBRAS ................................................................ 71

7. RESUMEN DEL PRESUPUESTO ............................................................................................. 72

8. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN ...................................... 74

9. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA ..................................................................................... 75

10. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS .............................................................................. 76

11. CONCLUSIÓN .................................................................................................................... 77

MEMORIA.


1 INTRODUCCIÓN

ANTECEDENTES 1.1

El Ministerio de medio Ambiente en colaboración con las Comunidades y Ciudades Autónomas de

Ceuta y Melilla redactó el Plan Nacional de Calidad de las Aguas: Saneamiento y Depuración 2007-

2015, en respuesta a los requerimientos en materia de calidad de las aguas indicada en la

Directiva Marco del Agua (Directiva 2000/60/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 23 de

octubre de 2000 por la que se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la

política de aguas).

En sus inicios la política ambiental europea define entre sus principios fundamentales, “la

conservación, protección y mejora de la calidad del agua así como la utilización prudente y

racional de los recursos naturales” (Art. 130R del Tratado de la Unión Europea).

Con el punto de mira centrado en dichos objetivos, se han venido desarrollando diferentes

estrategias a lo largo del tiempo: protección de los recursos hídricos en función de los usos del

agua (objetivos de calidad), control de vertidos mediante normas de emisión, llegando finalmente

a una estrategia ambiental, centrada en la protección de las masas de agua consideradas como

ecosistemas acuáticos, con un enfoque decididamente más ambiental, buscando un uso

sostenible del agua.

Dicho camino tiene como origen, para las administraciones públicas españolas, la Directiva del

Consejo de 21 de mayo de 1991 sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas

(91/271/CEE). En el siguiente esquema, se muestra la evolución de la normativa Comunitaria y su

respuesta y adaptación por parte de la Administración Española en los sucesivos planes

nacionales.

En 1995, la Secretaría de Estado de Medio Ambiente y Vivienda del Ministerio de Obras Públicas,

Transporte y Medio Ambiente, lanza el Plan Nacional de Saneamiento y Depuración, con el

horizonte puesto en el año 2005, fecha clave señalada por la Directiva 91/271/CEE para alcanzar

los objetivos de conformidad de los sistemas de depuración de las aglomeraciones urbanas

mayores de 2.000 habitantes equivalentes, entre los que se encuentra la ciudad de Cáceres.

La transposición al ordenamiento jurídico español de esta Directiva se hizo mediante el Real

Decreto Ley 11/1995 y el Real Decreto 509/1996, que establecían, principalmente, que las

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Comunidades Autónomas fijarían, previa audiencia de los Ayuntamientos afectados, las

Aglomeraciones Urbanas en que se estructuraría su territorio. También señalaban los plazos y

condicionantes que debían cumplir las aglomeraciones urbanas en cuanto a tipo de tratamiento

(adecuado, secundario, más riguroso) y establecían la obligación de que las Comunidades

Autónomas, en el ámbito de sus competencias, elaboraran un plan o programa.

A partir de la publicación de la Directiva 2000/60/CE del parlamento Europeo y del Consejo de 23

de octubre de 2000, por la que se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la

política de aguas y su trasposición a la legislación española mediante la Ley 62/2003, de 30 de

diciembre, de medidas fiscales, administrativas y del orden social que incluye, en su artículo 129 ,

la modificación del texto refundido de la Ley de Aguas, aprobado por Real Decreto Legislativo

1/2001, de 20 de julio, junto con la designación de nuevas áreas sensibles en julio de 2006, el

Ministerio de Medio Ambiente en colaboración con las CC.AA. redacta el Plan Nacional de Calidad

de las Aguas: Saneamiento y Depuración. Dentro de las nuevas zonas sensibles se incluye el cauce

del río Guadiloba en el entorno de Cáceres.

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http://www.magrama.gob.es/es/agua/temas/planificacion-hidrologica/ley62-2003_tcm7-29015.pdf


El enfoque ambientalmente sostenible en la gestión de las aguas es el objetivo principal de la

Directiva Marco del Agua, promoviendo un uso del recurso que no condicione su calidad y

cantidad futuras. En este ámbito es prioritario el saneamiento y la depuración de las aguas tras su

uso para garantizar una buena calidad fisicoquímica de las masas de agua. Por ello, todos los

esfuerzos contenidos en el PNCA van dirigidos, en mayor o menor medida, a contribuir a cumplir

los objetivos ambientales de la Directiva Marco del Agua en el año 2015.

Dentro del conjunto de las actuaciones previstas en el PNCA, está recogida la ampliación de la

Estación Depuradora de Aguas Residuales de Cáceres, que se declaró de interés general según Ley

26/2009, de 23 de diciembre de Presupuestos Generales del Estado de 2010.

Por ello, en el marco definido, se licitó el 2 de junio de 2015 el expediente con Clave: 03.310-

410/0311 y título: “Redacción del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la Ciudad de

Cáceres”.

Con fecha 18 de diciembre de 2015, se firma el contrato para la “Redacción del Anteproyecto de

saneamiento y depuración de la Ciudad de Cáceres”.

NORMATIVA APLICABLE 1.2

Para el diseño de las E.D.A.R. y colectores de Plasencia, se tendrá en cuenta toda la normativa

vigente en la materia, tanto a nivel de la Unión Europea, como del Estado Español o de la

Comunidad Autónoma de Extremadura. Además de las Directivas ya mencionadas, también se

tendrá en cuenta el Real Decreto 2116/1998, de 2 de octubre, por el que se modifica el Real

Decreto 509/1996, de 15 de marzo, de desarrollo del Decreto-Ley 11/1995, de 28 de diciembre,

por el que se establecen las normas aplicables al tratamiento de las aguas residuales urbanas.

Otra normativa de referencia será:

- RD Legislativo 1/2001, de 20 de julio, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de

Aguas.

- Resolución de 30 de junio de 2011, de la Secretaria de Estado de Medio Rural y Agua del

entonces Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino, por la que se declaran las

zonas sensibles en las cuencas intercomunitarias (B.O.E nº 180 de 28 de julio de 2011).

- Plan Hidrológico de la parte española de la Demarcación Hidrográfica del Tajo (Real

Decreto 1/2016, de 8 de enero).

- Instrucción 5.2-IC Drenaje superficial. (MOPU1990)

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http://www.boe.es/g/es/bases_datos/doc.php?coleccion=iberlex&id=2001/14276


- Guía Técnica sobre redes de Saneamiento y Drenaje Urbano. (CEDEX).

- Guía Técnica sobre Tuberías para el Transporte de Agua a Presión (CEDEX).

- Plan General de Ordenación Urbana de Plasencia, aprobado el 27 de marzo de 1996 en

sesión de la Comisión General de Urbanismo y Ordenación del Territorio de Extremadura,

en vigor desde su publicación en el DOE de fecha 18 de marzo de 1997.

- Código Técnico de la Edificación

- EHE-08: Instrucción de Hormigón Estructural.

- Real Decreto 842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento

Electrotécnico de Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias.

- Real Decreto 849/1986, de 11 de abril, por el que se aprueba el Reglamento del Dominio

Público Hidráulico que desarrolla los títulos preliminar, I, IV, V, VI, VII y VIII del texto

refundido de la Ley de Aguas, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2001, de 20 de

julio. Última modificación: 29 de diciembre de 2016.

OBJETO DEL PROYECTO. 1.3

El objeto final de los trabajos a realizar proyectar un sistema de saneamiento y depuración de

Cáceres, que incluye el conjunto de remodelaciones y ampliaciones que ha de sufrir la red general

de saneamiento existente y la ampliación de la Estación Depuradora de Aguas Residuales (EDAR)

existente. Así mismo también se desarrollan las actuaciones del encauzamiento del arroyo Rivera

del Marco y el acondicionamiento de la línea de fangos de la ETAP de Cáceres.

JUSTIFICACIÓN Y OBJETO DE LA ACTUACIÓN 1.4

Actualmente, la ciudad de Cáceres tiene tres estaciones de depuración de aguas residuales (en

adelante, EDAR) en servicio: EDAR de El Marco, EDAR de Capellanías y EDAR de la Carretera de

Malpartida. Una cuarta se encuentra fuera de servicio desde 2013, EDAR de Aldea Moret.

Dos de ellas se localizan al oeste de la ciudad (Capellanías, Malpartida), mientras que la EDAR de

El Marco se ubica al norte, en la confluencia del arroyo Ribera del Marco con el río Guadiloba.

Puede apreciarse su localización general en el plano 1 Situación y localización y el plano 2 Planta

general de actuaciones.

Ésta última es la EDAR principal. Recoge en estos momento más del 90% de las aguas residuales

generadas, vertiéndolas ya tratadas en el cauce del río Guadiloba.

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Las dos primeras plantas no ofrecen los rendimientos de depuración exigidos por la normativa

actual de vertidos. La denominada EDAR de El Marco, por su parte, dispone hoy día de un proceso

deficiente para la eliminación de nutrientes y el tratamiento de lodos. Además, se encuentra al

límite de su capacidad hidráulica.

Por tanto, el objeto del proyecto es definir los estudios de trazado y emplazamiento necesarios de

las obras que se precisen para renovar el sistema general de saneamiento y depuración de la

ciudad de Cáceres. Se incluyen actuaciones de mejora de las actuales instalaciones, tanto para las

depuradoras existentes como para la red general de colectores. Con ello se quieren reconducir y

tratar adecuadamente en un solo punto todos los vertidos de aguas residuales generados,

existentes y futuros, estimados para la ciudad de Cáceres.

Se adopta una población horizonte de 119.660 habitantes (año 2041) obtenida del estudio de

población mediante el método del MOPU. Este estudio se ha contrastado con los datos reales y la

proyección realizada en el PGM de Cáceres, que se ha considerado muy optimista. Teniendo en

cuenta esta población y aplicando una dotación de uso urbano e industrial, recogida en el Plan

Hidrológico del Tajo, el caudal medio que recibirá la EDAR es de aproximadamente 33.000 m3/día

en el año horizonte.

De esta forma, el efluente podrá cumplir con lo dispuesto en la Directiva 91/271/CEE, sobre el

tratamiento de las aguas residuales urbanas, y por ende, con las exigencias del vigente Plan

Hidrológico de la Cuenca del Tajo y del resto de la normativa sectorial aplicable.

Se ha dimensionado para el año horizonte una instalación con 3 líneas. Cada línea se diseña con

una capacidad de tratamiento de 11.000 m3/día, siendo por tanto el caudal medio de entrada de

33.000 m3/día, como se ha indicado, con la siguiente carga contaminante:

Tabla 1 Carga contaminante de entrada para el año horizonte

Parámetro Rango Mínimo Rango Máximo

DBO5 10.500 kg/día 11.000 kg/día

DQO 19.000 kg/día 20.000 kg/día

Sólidos en suspensión 6.000 kg/día 7.000 kg/día

Nitrógeno total Kjeldahl 1.900 kg/día 2.640 kg/día

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Fósforo 75 kg/día 90 kg/día

Amonio (N-NH4) 1.400 kg/día. 1.800 kg/día

Fuente: Documento Informativo del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la ciudad de Cáceres

De manera adicional los trabajos se complementan con la propuesta de ampliación del

encauzamiento en el tramo encauzado de la Ribera del Marco, entre Puente Vadillo y Puente

Nuevo, con el desplazamiento del colector sur hacia la Ronda de Puente Vadillo.

La red de saneamiento de Cáceres es de tipo unitaria. En los colectores generales, ámbito de

actuación del presente Anteproyecto, se disponen más de 20 aliviaderos, algunos de los cuales

vierten en tiempo seco a los cauces y en general no se asegura la dilución mínima exigida en estas

estructuras.

Mediante la ampliación de algunos tramos de colector y la ubicación de tanques de tormentas en

aquellos puntos en los que la disponibilidad de espacio libre lo ha permitido, se ha eliminado gran

parte de los aliviaderos existentes. Siguiendo con la denominación dada por el Ayto de Cáceres

permanecerán tres aliviaderos de los existentes, que serán acondicionados para verter sólo en

tiempo de lluvias, asegurando una dilución superior a 1/5 y con unas rejas de retención de sólidos

adecuadas.

Tabla 2 Aliviaderos acondicionados a normativa

ALIVIADEROS ACONDICIONADOS COORDENADAS

Nº EMPLAZAMIENTO X Y

22 RONDA DE SAN FRANCISCO (CHARCA DEL MARCO) 726557 4371286

23 RONDA DE SAN FRANCISCO (URB. VISTAHERMOSA

INSTITUTO) 726496 4370915

24 RONDA DE SAN FRANCISCO (URB. VISTAHERMOSA UNIDE) 726592 4370568

Fuente: Referencia y situación de ptos singulares de la red de saneamiento de la ciudad de Cáceres. Ayto. de Cáceres

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ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL 1.5

1.5.1. EDAR de “El Marco”

La actual depuradora de El Marco cuenta con los siguientes datos de diseño:

− Caudal de diseño: 31.500 m3/día

− Habitantes-equivalentes de diseño: 150.000 hab-eq

− Caudal medio actual: 22.000 m3/d

− Caudal medio horario: 833 m3/h

− Caudal punta: 2.000 m3/h

− Caudal máximo pretratamiento: 2.500 m3/h

Esta EDAR entró en servicio en mayo de 1992. Posteriormente, en 2003, se realizó una ampliación

de la planta hasta la capacidad actual.

A continuación se describen los diferentes aspectos que han sido observados en las diferentes

visitas a la EDAR de El Marco y que requieren de solución en el diseño del proyecto.

− El aliviadero de entrada parece que tiene un problema de capacidad, en cuanto llega un

caudal elevado a la planta, éste entra en carga y el pretratamiento se inunda.

Seguramente se trata de un problema en la conducción del by-pass que conduce al

emisario de salida de la planta, que no dispone de capacidad hidráulica para alivio de

caudales en exceso (sección o pendiente insuficiente).

− Los equipos de los desarenadores - desengrasadores actualmente no funcionan. La

inspección visual pone de manifiesto la colmatación de los depósitos, por lo que el agua

residual sólo pasa por la sección superior del elemento antes de entrar en la decantación

primaria. Este hecho queda constatado por la observación en las analíticas del explotador

del arrastre de sólidos que se produce en los desarenadores.

− Se observa que la entrada a la decantación primaria del flujo de agua se realiza mediante

conducción sumergida a media altura, el problema detectado es que el flujo de entrada

remueve el fango y produce arrastres hasta el reactor biológico.

− Respecto al tratamiento biológico sólo funciona 1 etapa. Los carruseles están fuera de

servicio. Éstos no están dotados de una adecuada aireación (difusores tubulares

cerámicos).

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− Los reactores biológicos que se encuentran en servicio actualmente son los antiguos

decantadores secundarios que tienen una profundidad de 3,7 m, que se considera

insuficiente para una adecuada aireación mediante difusores.

− Entre los reactores biológicos y la decantación secundaria existe un salto de 1,5 m. No se

acaba de entender este salto, ya que por piezometría parece no resultar necesario.

− Las soplantes no están dotadas de cabinas de insonorización.

− Los equipos del espesador flotador no se pusieron en marcha nunca, funciona como un

depósito espesador. Los fangos secundarios una vez “espesados” se envían al espesador

de gravedad donde se mezclan con los primarios.

− La digestión está fuera de servicio y los digestores llenos de fango desde hace más de 4

años. Los equipos de la digestión actualmente son inservibles.

− El fango procedente del espesador de gravedad se envía al digestor secundario que

funciona como espesador para conseguir una concentración adecuada. En todo caso se

observa que los fangos espesados raramente superan el 2% de concentración.

− La concentración de salida del fango deshidratado no alcanza habitualmente el 15%. Se

considera totalmente insuficiente la sequedad de la torta de fango.

1.5.2. EDAR de Malpartida

La actual depuradora de Carretera de Malpartida cuenta con los siguientes datos de diseño:

− Caudal de diseño: 400 m3/día

− Caudal medio tratado 2014: 856,83 m3/d


1.5.3. EDAR de Capellanías

La actual depuradora de Capellanías cuenta con los siguientes datos de diseño:

− Caudal de diseño: 400 m3/día

− Caudal medio tratado 2014: 742.28 m3/d


En cuanto a estas dos últimas instalaciones, ninguna de las dos cumple los requisitos de calidad en

el vertido del efluente en cuanto a DBO5, SS y DQO.

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1.5.4. Sistema de colectores

En la práctica, la red se puede considerar en su totalidad como de tipo unitario. Existen algunos

colectores de aguas pluviales, pero incluso en estos casos, como en la N-630 junto al Polígono de

Capellanías, finalmente se incorpora la red de pluviales a un colector del sistema unitario.

1.5.5. Colector Norte

La problemática que se detecta en él está básicamente relacionada con la falta de capacidad

hidráulica de algunos tramos intermedios que provocan vertidos en tiempo seco a cauce.

Esta se debe a la conexión de colectores secundarios al colector principal, ubicando un aliviadero

inmediatamente aguas abajo de dicha conexión y una posterior reducción de la sección del

colector principal.

El criterio de dimensionamiento de los aliviaderos no es el relacionado con el aseguramiento de

una calidad mínima del agua que se vierte, sino simplemente aliviar el exceso de agua residual

para evitar la sobrecarga en el colector principal.

Figura 1 Colector Norte de saneamiento de la ciudad de Cáceres

Fuente: Cartografía Oficial del Ayuntamiento de Cáceres

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En el aliviadero sobre el arroyo Aguas Vivas, situado junto a la calle Calatayud (Nº13 Aguas Vivas

Calle Calatayud) el problema de vertidos en tiempo seco es especialmente grave, porque en

general sucede a diario. Aguas abajo de este punto se produce una drástica reducción de la

sección del colector, de 800 mm a 500 mm, y posteriormente se va incrementando el diámetro,

sin más aliviaderos, de 1000 mm a 1200 mm y finalmente a 1500 mm. En este tramo la pendiente

del colector también se reduce, y aunque se van incrementando los diámetros de la conducción

no se incrementa la capacidad del colector en la misma medida.

Otros posibles puntos de vertido fuera de rango o normativa son, por cauce/zona urbana:

− Aliviaderos nº14 y 15. Zona Parque Príncipe.

− Aliviaderos 5,6 y 7. Entorno de Cáceres El Viejo y Urb. Mejostilla.

1.5.6. Colector Sur

El principal problema de este colector son los vertidos contaminantes al cauce del arroyo de la

Ribera del Marco.

En el tramo I se produce una contaminación de los vertidos de pluviales de un colector que se

ejecutó hace más de 20 años en el entorno de la Avenida de La Hispanidad. Dicho colector de

pluviales era la respuesta para establecer una red separativa en los nuevos desarrollos de la zona

sur de la ciudad. En algunos casos se han realizado aliviaderos de la red de aguas negras al

colector de pluviales y en otros directamente se ha conectado la red de residuales de nuevas

urbanizaciones a dicho colector de pluviales.

El resultado final es que en la zona de la Ronda de San Francisco, a la altura de los Juzgados, los

vertidos de pluviales están contaminados con aguas residuales urbanas. Los aliviaderos 22, 23 y

24, situados en la roda de San Francisco presentan el problema ya mencionado de que no

disponen de los elementos de retención de flotantes y gruesos, aunque no vierten en tiempo

seco.

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Figura 2 Colector Sur de saneamiento de la ciudad de Cáceres

Fuente: Cartografía Oficial del Ayuntamiento de Cáceres

Con respecto al aliviadero nº20, situado al final de la Avenida de la Hispanidad, bajo la Ronda de

San Francisco a la altura de los Juzgados, se produce un vertido más o menos constante de aguas

de drenaje freático (de buena calidad), mezcladas con residuales urbanas.

En el tramo II, el colector principal tiene una serie de aliviaderos que cuando se incorporan las

pluviales a la red urbana que drenan, vierten a cauce aguas pluviales contaminadas con las

residuales. Los aliviaderos este tramo, no cuentan con sistemas de retención se sólidos y flotantes

y tampoco parecen haberse dimensionado con criterios hidráulicos que aseguren una dilución

mínima de los vertidos. Los aliviaderos más importantes sobre el colector principal son:

− Aliviadero nº12: Arroyo de la Madre (Ronda Puente Vadillo).

− Aliviadero nª8: Arroyo de la Madre (Camino CC-Monroy).

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1.5.7. Encauzamiento de la Ribera del Marco

El cauce del arroyo de la Ribera del Marco entre los puentes Vadillo y Puente Nuevo discurre

fuertemente encajonado entre varias parcelas vecinales en su margen izquierda y por la calzada

de Ronda de Vadillo a su derecha.

El hecho de que el colector Sur se encuentre encajado en el interior del cauce, y habida cuenta el

ancho de apenas dos metros de capacidad disponible, ha propiciado que el canal se desborde de

forma habitual, afectando a las parcelas colindantes en avenidas de bajo período de retorno.

Según estudios previos, existen problemas de contaminación por aguas residuales, no existiendo

ningún control de parámetros de sus aguas. En el estado actual no se puede considerar adecuada

ni tan siquiera para el riego de las huertas, ya que no se pueden garantizar las características

mínimas de salubridad exigidas para ello.

Con una longitud entre ambos puentes de alrededor de 750 m, se pueden diferenciar los

siguientes 3 tramos, de aguas arriba a aguas abajo:

− El primer tramo (1) se encuentra canalizado y tiene su inicio en el Puente de Vadillo,

donde el Colector Sur discurre por la margen derecha del canal actual. Es al final de este

tramo, a alrededor de 140 m aguas abajo del puente, donde el colector cruza el canal para

continuar discurriendo por la margen izquierda del arroyo.

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− El segundo tramo (2), de una longitud de alrededor de 450 m, está igualmente canalizado,

quedando el colector encajado en el canal de 2 m de ancho medio, sirviendo este de

muro cajero del canal. El canal en este tramo queda rápidamente encajonado por su

margen derecha, por la ubicación de las edificaciones existentes y por la calzada de Ronda

de Vadillo, cuya proximidad impide una ampliación del cauce hacia esa margen. En su

margen izquierda, la proximidad de las parcelas colindantes, algunas incluso urbanizadas,

dificulta igualmente las posibilidades de actuación.

Figura 3 Imagen del tramo encauzado de la Ribera del Marco

Fuente: Elaboración propia, Febrero 2017

− El tercer tramo (3), de unos 175 m de longitud, se abre al cauce natural, claramente

degradado por depósitos de material de origen antrópico y estructuras abandonadas,

aunque fácilmente recuperable mediante actuaciones sencillas y poco costosas hasta su

final en el Puente Nuevo.

1.5.8. ETAP de Cáceres

La ciudad de Cáceres carece actualmente de línea de tratamiento de los fangos producidos en la

planta de tratamiento de agua potable. Dicha planta tiene un caudal de tratamiento de 500 l/s.

Actualmente los fangos se recogen en un depósito, en el que a través de una válvula automática

de manguito de deformación elástica (válvula PIC) y que se acciona durante 30 segundos/hora,

vierte a la red de saneamiento, con lo que dichos fangos llegan diluidos entre el agua residual

urbana a la EDAR de El Marco.

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JUSTIFICACIÓN DE LOS PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO EDAR. 1.6

Debido a las concentraciones en el afluente y a los requisitos de vertido en cuanto a nutrientes

(nitrógeno y fósforo) se requiere de un sistema avanzado de tratamiento.

Para el planteamiento de las configuraciones de tratamiento, se ha tenido en cuenta las analíticas

facilitadas por el Canal de Isabel II y las campañas de caracterización realizadas por un laboratorio

acreditado.

Se ha considerado en base a lo anterior una caracterización estándar en cuanto a DBO5, DQO y

MES. Respecto a la carga de nitrógeno total se observa que el valor es muy elevado, en cambio la

carga de fósforo es inferior al valor de un agua residual estándar.

Para una correcta desnitrificación, la relación NTK/DQO debe ser inferior a 0.08. Se ha observado

que este valor es alto, por lo que no se aseguraría una correcta desnitrificación con los objetivos

de calidad en el efluente. Debido a esto, es necesario considerar un aporte exógeno de materia

orgánica (metanol) para asegurar la correcta desnitrificación.

Respecto el fósforo los datos estudiados parecen indicar niveles bajos en el influente por lo que

no se recomienda la eliminación biológica del mismo ya que dicho elemento es necesario para el

crecimiento de los lodos del líquido mezcla. En los sistemas de tratamientos de eliminación por

vía biológica del fósforo es necesaria la presencia de ácidos volátiles fácilmente absorbibles por

las bacterias de acumulación de fósforo. Esta concentración de ácidos volátiles normalmente se

consigue acumulando lodos en los decantadores primarios previos, dejando que comiencen los

procesos iniciales de digestión anaeróbica. Dadas las altas necesidades de materia orgánica para

poder desnitrificar y la elevada concentración de nitrógeno del influente, no se recomendaría la

implantación de decantadores primarios.

No obstante lo anterior, mediante la adición de materia orgánica externa, se ha optado por la

instalación de decantación primaria para dotar al proceso de mayor flexibilidad. Para prevenir el

caso en el que el efluente sobrepase el valor máximo exigido de fósforo, se propone un afino

mediante una precipitación físico-química previa a la decantación secundaria.

Tras la segunda campaña de caracterización llevada a cabo en junio de 2016 y junto con los datos

aportados por el explotador hasta otoño de 2016, se han establecido los siguientes parámetros

que caracterizan el influente de la planta:

MEMORIA. 14


Caudales de diseño unidad valor

Caudal medio diario m3/d 33.000,0

Caudal medio horario m3/h 1.375,0

Factor punta 1,7

Caudal punta horario m3/h 2.337,5

Caudal máximo admisible pretratamiento m3/h 6.875,0

Factor 5,0

Caudal máximo a decantar m3/h 6.875,0

Factor 5,0

Caudal Decantadores de pluviales m3/h 2.750,0

Caudal decantadores primarios m3/h 4.125,0

Caudal máximo admisible secundario m3/h 2.337,5

Factor 1,7

Pretratamiento6875 m3/h

T. Pluviales 2750 m3/h

T. Primario4125 m3/h

Alivio 1787,5 m3/h

T. Biológico2337,5 m3/h

6875 m3/h

MEMORIA. 15


Tabla 3 Parámetros de caracterización del influente

Parámetro Concentración

Habitantes equivalentes 181.500 h-eq

Caudal de diseño 33.000 m3/d

Demanda Química de Oxígeno 600 mg/L

DQOrb 149 mg/L

Demanda Biológica de Oxígeno 330 mg/L

DBOs 45%

Nitrógeno total Kjeldahl 60-80 mgN/L

Amonio (N-NH4) 50 mgN/L

Fósforo 5.5 mgP/L

Sólidos en suspensión totales 200 mg/L

Sólidos en suspensión volátiles 85%

Fuente: Elaboración propia

El fango tras la deshidratación tendrá las siguientes características:

• Sequedad (% en peso de sólidos secos) ≥ 22 % tras la deshidratación.

• Reducción de materia volátil (% en peso sólidos volátiles) ≥ 45 %

MEMORIA. 16


2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRASLas obras que comprende el proyecto pueden dividirse en seis

partes claramente diferenciadas:

- Ampliación de la EDAR de El Marco

- Transformación de EDARes en estaciones de bombeo e impulsiones asociadas.

- Acondicionamiento de la ETAP de Cáceres.

- Mejora de la red de saneamiento.

- Construcción de tanques de tormenta.

- Adecuación del encauzamiento de la Rivera Del Marco.

AMPLIACIÓN DE LA EDAR DE EL MARCO 2.1

En el Estudio de Soluciones realizado, la evaluación de realizada ha constatado como mejor

opción la adecuación de la ampliación de la EDAR en los terrenos que ocupa actualmente la planta

y los disponibles según el PGOM en el lado oeste de dicha parcela.

Se dispone de espacio, tanto en la parte de la zona de digestión de lodos como por detrás de los

edificios de control y servicios auxiliares.

Las actuaciones proyectadas se ubicarían mayoritariamente en los terrenos de las instalaciones

actuales, necesitando ampliar la parcela por el oeste. De esta manera se minimizará en gran

medida la ocupación de nuevos terrenos, frente a lo que hubiera sido su diseño en un nuevo

emplazamiento.

La actuación se proyecta en el Polígono 12, Parcelas 35 (Recintos 1 y 2) y 36 (Recintos 1, 3 y 4) del

T.M. de Cáceres. La superficie total ocupada será de 5,62 ha.

MEMORIA. 17


Figura 4 Parcela catastral actual de la EDAR de El Marco

Fuente: Sistema de Identificación Geográfica de Parcelas Agrícolas, SIGPAC 2017

Dichas obras proyectadas sobre la EDAR existente están encaminadas a mejorar la capacidad de

depuración de dicha instalación, tanto desde el punto de vista de carga hidráulica como de carga

contaminante y eliminación de nutrientes. Todo ello en aras de cumplir con las exigencias del Plan

Hidrológico de la Cuenca del Tajo para el año horizonte.

Los caudales de diseño de la futura ampliación de la EDAR son los siguientes:

CAUDALES DE DISEÑO DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES Población de diseño Habitantes equivalentes de diseño hab-eq 181.500 Caudales de diseño Caudal medio diario m3/d 33.000 Caudal medio horario m3/h 1.375 Caudal punta horario m3/h 2.338 Caudal máximo admisible pretratamiento m3/h 6.875 Caudal máximo en decantación 1ª m3/h 4.125 Caudal máximo admisible secundario m3/h 2.338

MEMORIA. 18


Los caudales de diseño se han determinado para una población horizonte de 119.660 habitantes

(año 2041), considerando una dotación de 270 l/habitante/día. Dichos datos, teniendo en cuenta

la concentración media de las cargas contaminantes consideradas, determinan la capacidad de

tratamiento en habitantes-equivalentes y para el año horizonte de 181.500 hab-eq.

Los datos de carga contaminante de diseño considerados en el afluente, entrada de agua bruta a

la EDAR, y en el efluente (características exigidas al vertido de la EDAR) son los siguientes:

PARÁMETROS DE CARGA DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES DBO5 afluente mg/l 330 SST afluente mg/l 200 DQO afluente mg/l 600 NITROGENO TOTAL afluente mg/l 60 NITROGENO TOTAL máximo afluente mg/l 80 FOSFORO TOTAL afluente mg/l 5,5

CARACTERÍSTICAS EXIGIDAS AL VERTIDO DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES DBO5 Salida mg/l 25 % 92% SST Salida mg/l 35 % 83% DQO Salida mg/l 125 % 79% NITROGENO TOTAL Salida mg/l 10 % 83 - 88 % FOSFORO TOTAL Salida mg/l 1 % 82% PH Agua tratada 6,5-8,5

Las características del fango deshidratado tras digestión para retirada por gestor autorizado serán

las siguientes:

• Sequedad (% en peso de sólidos secos) ≥ 22 % tras la deshidratación.

• Reducción de materia volátil (% en peso sólidos volátiles) ≥ 45 %

MEMORIA. 19


La nueva EDAR constará, como mínimo, de las siguientes unidades de proceso:

• Línea de agua:

− Obra de llegada y aliviadero de seguridad con tamiz vertedero.

− Pozo de gruesos.

− Desbaste de sólidos gruesos y finos.

− Desarenado – desengrasado 5Qm

− Decantación de pluviales 2 Qm. (diferencia entre el caudal del pretratamiento y de

decantación primaria).

− Medida de caudal de agua pretratada y by-pass del efluente

− Decantación primaria hasta 3 Qm

− Reactor biológico sistema Bardenpho de 4-etapas hasta 1.7 Qm

− Decantación secundaria

− Instalaciones de eliminación de fósforo por vía química

− Emisario de salida de planta

• Línea de Fangos:

− Bombeo de fangos primarios en exceso

− Recirculación externa de fangos biológicos.

− Depósito tampón de fangos mixtos

− Bombeo de fangos mixtos a espesamiento

− Espesamiento de los fangos biológicos en exceso

− Digestión anaerobia de los fangos espesados

− Bombeo de fangos digeridos

− Acondicionamiento y deshidratación mecánica de fangos digeridos

− Almacenamiento de fangos deshidratados

• Línea de aire

− Suministro de aire para el proceso biológico.

• Línea de gas:

− Almacenamiento del biogás producido en la digestión

− Calderas para calentamiento de fangos

MEMORIA. 20


− Generación de electricidad mediante biogás.

− Quemado del biogás en exceso

− Sistema desulfuración.

El proyecto también incluye los siguientes elementos:

• Instalación eléctrica

• Instrumentación y control

• Instalaciones complementarias:

− Desodorización con eliminación de olores del edificio de pretratamiento,

espesadores, edificio de deshidratación y tratamientos de fangos

− Instalación de agua potable

− Red de vaciados y drenajes

− Instalación de agua industrial

− Almacenamiento de Reactivos

− Elementos de seguridad

− Taller, mobiliario, laboratorio y repuestos

− Edificios de pretratamiento, soplantes y transformación, tratamiento de fangos, de

reactivos.

− Urbanización

− Accesos

2.1.1. Línea de agua

En cuanto a la línea de agua se ha previsto en primer lugar un aliviadero para by-pasar caudales

superiores a 5Qm a la entrada a planta, seguido de un pozo de gruesos que sirve de predesbaste y

elimina parte de las arenas y gruesos que llegan a la planta básicamente arrastradas por las aguas

pluviales.

Pretratamiento

Todo el sistema de pretratamiento está establecido dentro de un edificio.

MEMORIA. 21


A continuación del pozo de gruesos se ha previsto un bombeo de cabecera constituido por un

sistema de bombas sumergibles en paralelo 4+1, seguido de un pretratamiento basado en tres

canales en los que se instalan cuatro (3) rejas de limpieza automática, una por canal, de 40 mm de

luz de paso y 70º de inclinación, seguidas de otros tantos tamices de finos, también uno por canal,

de 3 mm de luz de paso y 85º de inclinación.

Los residuos de las rejas se retiran mediante un tornillo transportador. Los residuos de los tamices

se retiran de la misma manera. Ambos tornillos depositan estos residuos sobre un tercer tornillo

transportador, situado en perpendicular, el cual los conducirá hasta una prensa de residuos. Esta

prensa es capaz de compactar los residuos hasta un 70%, disminuyendo con ello el volumen de

detritus a retirar, y aumentando el grado de sequedad del residuo comprimido. Las aguas de

escurrido y de limpieza de este proceso retornarán al pozo de gruesos.

Seguidamente se dispone el desarenador –desengrasado aireado, uno por línea, para la

eliminación de las partículas de medida superior a 1.5 mm, así como la eliminación de las grasas.

El pretratamiento está dimensionado para tratar hasta 5 veces el caudal medio en el año

horizonte de diseño.

Decantación primaria

La decantación primaria consta de tres decantadores de 23 m de diámetro. Su introducción en el

proceso, se debe a mejorar la flexibilidad de la operación de la planta.

A la salida del desarenado-desengrasado se ubicará una arqueta de by-pass donde se instalará un

medidor en continuo de nitrógeno y pH, en el caso de que las lecturas no estén dentro del rango

fijado como “valor habitual” (nitrógeno elevado, pH bajo) se cerrará la compuerta que comunica

con el reactor biológico y se by-pasaran las aguas a decantación primaria. Para lecturas normales

el agua pretratada será enviada a través de la arqueta de reparto de decantación primaria hasta el

canal de reparto que distribuirá el caudal hasta 1,7 Qm al reactor biológico y los caudales

superiores se derivarán a los decantadores de pluviales. Entre esta arqueta y el reactor biológico

se instalará un caudalímetro electromagnético.

Tratamiento biológico

MEMORIA. 22


Se plantea a continuación un reactor biológico de Fangos activados con eliminación de nutrientes,

configuración Bardenpho de 4 etapas con tres líneas donde se llevará a cabo la

nitrificación/desnitrificación.

Cada etapa tendrá un volumen aproximado de unos 31.250 m3 de los cuales 5.500 m3

corresponden a la primera etapa anóxica, 10.000 a la primera zona aerobia, y 13.750 m3 a la zona

anóxica secundaria y 2000 a la segunda etapa aeróbica. Entre la segunda y la tercera etapa se

adicionará una fuente de carbono (metanol o etanol).

La configuración del tratamiento biológico se ha diseñado para lograr la eliminación del nitrógeno

afluente sin adición de fuente de carbono cuando las concentraciones medias sean ≤ 60 mgN/l.

Para valores superiores se debe adicionar una fuente de carbono en el segundo reactor anóxico

para promover la desnitrificación del exceso de nitrógeno que no puede ser desnitrificado con la

DBO rápidamente biodegradable (DBOrb) del afluente ni con el carbono endógeno del lodo.

El volumen del primer reactor anóxico considera la desnitrificación de los nitratos provenientes de

la recirculación interna hasta agotar la DBOrb del afluente. El volumen del segundo reactor

anóxico produce una reducción de los nitratos restantes en base al carbono endógeno y/o una

fuente de carbono, en función del N afluente, y garantizar así los requerimientos del efluente.

El primer reactor aeróbico comporta la nitrificación mayoritaria del N afluente y la reducción de la

DQO lentamente biodegradable (DQOlb). El segundo reactor aeróbico garantiza la nitrificación del

amonio producto de los procesos endógenos y el stripper de las burbujas de N2 (gas) atrapadas

en los flóculos del lodo, para así, garantizar una correcta sedimentación de éste en los

decantadores secundarios.

Recirculación interna

Desde la salida de la primera etapa aerobia se dispondrá de una recirculación interna a la

cabecera de la primera etapa anóxica para aportar los nitratos necesarios para la desnitrificación.

Se ha establecido un caudal de recirculación interna del 250% del caudal influente (1150 m3/h, a

6 m.c.a.). En la tubería de cada recirculación interna se ha previsto la instalación de un

caudalímetro electromagnético DN600.

Requerimientos de aireación

MEMORIA. 23


Las etapas aerobias de los reactores biológicos dispondrán de una parrilla de aireación cubriendo

toda la superficie del fondo.

Se ha diseñado un sistema de aireación que suministra el oxígeno necesario para obtener la

nitrificación deseada. Los requerimientos de aire se calculan teniendo en cuenta una altitud de

321 msnm, una altura de lámina de agua de 5,0 m y una temperatura media de 12ªC y 22º. En

estas condiciones se deberán suministrar un total de 30.000 Nm3/h (incluida la aireación

necesaria para limpieza de colectores de salida del reactor) en el peor de los escenarios (P≥80

p.p.m., y temperatura del agua de 22ºC). Para ello, se instalan tres (3+1) soplantes de levitación

magnética de 10.000 Nm3/h de caudal unitario y altura 6,00 m.c.a.

Eliminación por vía química del fósforo

Se ha previsto un sistema de dosificación de cloruro férrico (al 40%) para la eliminación de fósforo

a fin de llegar al límite de vertido de 1 mg/l de fósforo, en caso de emergencia que éste no sea

alcanzado vía biológica.

Para ello se instala un depósito de almacenamiento de capacidad 25.000 litros, suficiente para

garantizar el suministro holgadamente durante más de 10 días, y que se instala junto al edificio de

reactivos. La dosificación se realiza mediante 4(3+1) bombas dosificadoras de membrana de

caudal máximo 110 l/h. Toda esta instalación se ha diseñado conforme a la normativa ITC-APQ-6.

La tubería de impulsión descarga en la parte final de los propios reactores biológicos o en la

arqueta de salida de los mismos, de donde parte las tuberías que van a parar a la arqueta de

reparto a decantación secundaria.

Adición externa de fuente de carbono

Debido a la baja relación C/N y la elevada carga de nitrógeno a desnitrificar para concentraciones

en el efluente superiores a 60 mg/l, es necesario incluir en la segunda etapa anóxica una fuente

externa de carbono, el metanol.

A fin de ajustar el consumo de este reactivo, se instalará un medidor de nitratos en la salida de la

primera etapa aerobia previa a la segunda etapa anóxica, de manera que la dosificación de

metanol sea regulada en función de los nitratos que deban eliminarse. Así, sólo se adicionará

metanol cuando sea estrictamente necesario y se hará de una manera precisa. En la producción

MEMORIA. 24


de fangos en exceso, se han tenido en cuenta los fangos químicos debidos a la adición de este

reactivo.

La instalación de almacenamiento y dosificación del metanol se ha diseñado conforme a la

normativa ITC-APQ-1, y consiste básicamente en un depósito de capacidad 25.000 litros, una

bomba de trasvase y 3(2+1) bombas dosificadoras de membrana. El depósito, por las

características del reactivo, se ha optado por una disposición enterrada, junto al edificio de

reactivos. Por seguridad, el depósito es de doble pared, con la pared exterior ejecutada en acero

al carbono, y la interior en contacto con el reactivo en acero inoxidable AISI 304.

Con el proceso descrito, la configuración establecida se puede observar en la siguiente Fig.5., que

es una representación esquemática de sus componentes. Cada uno de ellos engloba el volumen

total requerido en planta. Se prevé, como ya se ha indicado anteriormente, tres líneas de

decantación primaria, tres líneas de tratamiento biológico y de decantación secundaria, dos

espesadores, dos digestores anaeróbicos y dos unidades de centrífugas en la deshidratación de

lodos.

Figura 5 Configuración Bardenpho de 4-etapas con adición de fuente de carbono

Fuente: Elaboración propia.

Consideraciones finales tratamiento biológico

Hay que destacar que en el dimensionamiento del proceso biológico se ha previsto conducir los

sobrenadantes generados en la planta (del espesamiento por gravedad de los fangos mixtos y de

la deshidratación de fangos mediante centrifugación tras acondicionamiento de los fangos

Afluente Anóxico #1 Aeróbico #1 Anóxico #2 Aeróbico #2 Efluente

Digestor Anaeróbio Fangos

Adición Carbono Adición MetalBomba Rec. Int

Bomba Rec. Ext

MEMORIA. 25


digeridos) a la cabecera de la planta. Esto modificará el caudal medio de diseño, que se ve

incrementado en torno al 5%, pero lo que es más importante es que incrementa de manera

sensible las cargas contaminantes de diseño. En el Anejo nº10 se justifican los caudales de

sobrenadantes de cada proceso, y se indican las cargas aplicadas a cada uno de ellos.

Decantación secundaria

Finalmente a la salida del reactor, se establecen tres decantadores secundarios, uno por línea, de

35 m de diámetro aproximadamente, en los que se separará el agua tratada de los fangos. Para

conseguir en el efluente una concentración máxima de fósforo de 1 ppm se añadirá dosificación

de cloruro férrico en caso de ser necesario.

Además, cada decantador dispone de un mecanismo motorizado para la purga de los flotantes

acumulados en su superficie. Todos estos flotantes se envían por gravedad a una arqueta anexa al

tratamiento, desde la que se impulsan mediante 2 (1+1) bombas centrífugas sumergibles al

depósito tampón de mezcla de fangos mixtos previo al espesado.

Salida de agua decantada

El agua de los tres decantadores secundarios de nueva construcción, se conduce a la arqueta de

unificación de caudales mediante una tubería de PRFV de diámetro nominal 600 mm. Desde esta

arqueta sale una única conducción de PRFV de diámetro nominal 900 mm hasta la arqueta de

agua tratada de agua tratada.

2.1.2. Línea de fangos

Fangos biológicos en exceso

Este bombeo aspira del depósito de fangos biológicos y consiste en 3(2+1) bombas centrífugas

horizontales. La secuencia de extracción de fangos deberá ser lo más continua posible a lo largo

del día, para evitar que el fango quede retenido en la arqueta de recogida de fangos secundarios

durante un periodo mayor que el deseado de 30 minutos entre purgas debido a la posibilidad de

aparición de un bulking o fango voluminoso.

Los fangos se enviarán a un depósito tampón, de mezcla de fangos mixtos. Para un adecuado

control de los fangos en exceso se ha previsto la instalación de un caudalímetro electromagnético

MEMORIA. 26


DN150 en la tubería de impulsión. La impulsión general de fangos en exceso se realiza mediante

una conducción de acero inox.

Recirculación externa de fangos

Se recirculará un caudal máximo de lodos de 2.063 m3/h mediante cuatro bombas centrífugas

horizontales (una de ellas en reserva), ubicadas junto a las bombas de fangos en exceso. El caudal

de cada bomba es de 688 m3/h a 7,0 mca. Estas bombas aspiran directamente del depósito de

fangos biológicos en exceso.

La recirculación estará controlada por el caudal tratado en la depuradora, siendo la capacidad

prevista de diseño la correspondiente al 150 % del caudal medio diario.

La recirculación se realiza en una tubería por cada línea de reactor de DN 600 en polietileno en

sus ramos enterrados.

Se ha previsto la instalación de caudalímetros de fangos electromagnéticos de DN400 en cada una

de las tres líneas de recirculación

Flotantes de decantación secundaria

Los decantadores están equipados con un sistema de recogida superficial de espumas y flotantes

así como de una chapa deflectora que evita su salida con el efluente. Las cajas de recogida serán

sumergidas y llevará sus correspondientes válvulas automáticas que abrirá cuando el puente del

decantador active un final de carrera próximo a las mismas.

Las flotantes se trasladan mediante conducciones unitarias de polietileno DN150 hasta la arqueta

de bombeo de flotantes, anexa a la de purga y recirculación de fangos, donde se albergan las

2(1+1) bombas centrífugas sumergibles de impulsión de flotantes hasta el depósito tampón de

fangos mixtos previo a espesado.

Espesamiento de fangos por gravedad

Los fangos biológicos generados en el reactor biológico y en la decantación primaria se espesan

hasta una concentración de salida en torno al 4%. Se han previsto dos espesadores de aproximadamente 11 m de diámetro

Los fangos espesados se impulsarán a digestión. Se instala un caudalímetro electromagnético

DN150 en esta nueva conducción.

MEMORIA. 27


Tamizado de fango primario

Los fangos primarios, generados en el tratamiento primario/tormentas, son impulsados a 2(1+1)

tamices especiales de fangos, con paso de malla cónica de 3,0 mm y limpieza automática

mediante agua a presión. Cada tamiz va aislado por sus correspondientes válvulas de compuertas

manuales en la alimentación y en la descarga, y ambos equipos se encuentran en la sala de

espesamiento y deshidratación del nuevo edificio de fangos.

Desde el depósito de recogida del fango filtrado se impulsa mediante 2 (1+1) bombas centrífugas

sumergibles al depósito tampón de fangos mixtos. . Se instalará un caudalímetro

electromagnético DN150 en esta nueva conducción.

Se ha instalado un by pass al tamizado de tal modo que en caso de mantenimiento o

atascamiento pueda seguir en funcionamiento la línea de fangos descargándose los fangos

directamente en el depósito de fangos mixtos.

Depósito de fangos mixtos

La mezcla de los fangos primarios tamizados, los fangos biológicos y los flotantes se realiza en una

depósito circular de volumen en torno a 465 m3, que supone un tiempo de retención superior a

las 12 horas sobre la producción media de fangos.

En esta cámara se instala un agitador sumergible que impide la sedimentación de los fangos, y

posibilita su correcta homogeneización antes de impulsarlos al digestión anaerobia mediante

3(2+1) bombas de tornillo helicoidal de caudal unitario 43 m3/h y altura manométrica 20 mca. En

la conducción de impulsión se instala un caudalímetro electromagnético DN150.

El bombeo tiene capacidad para conducir el total del caudal de fangos a digestión en 18 horas/día.

Las tuberías de aspiración e impulsión del bombeo son de AISI 316 L.

Digestión anaerobia

La finalidad principal del proceso es la eliminación de una fracción apreciable de los sólidos

volátiles y, gracias a este proceso, la generación de biogás para la recuperación de energía.

La estabilización de los lodos se realizará mediante digestión anaerobia de una etapa. Para

conseguir la capacidad necesaria para la digestión de todos los fangos generados es necesaria la

ejecución de un digestor con un diámetro de 17 m y un volumen útil total de 5.448 m3, con lo que

el tiempo de retención supera en todo momento los 20 días.

MEMORIA. 28


Se ha diseñado un edificio de fangos donde se albergan, entre otros equipos, todos los

correspondientes a la digestión.

Se dispone una entrada lateral en los digestores así como en la cubierta para su correcta

inspección y mantenimiento. En la cubierta de cada digestor se han instalado además mirillas

transparentes para inspección visual.

La cubierta del digestor se proyecta empotrada en los muros y está diseñada para garantizar la

estanquidad frente a los gases.

Sistema de agitación del fango:

El sistema de agitación proyectado es de tipo mecánico mediante un agitador vertical sumergible

de dos hélices.

El diseño del digestor ha tenido en cuenta este sistema de agitación, por lo que se ha respetado la

relación entre altura y diámetro recomendada por el fabricante para garantizar el óptimo

funcionamiento del agitador.

Sistema de calefacción del fango

Para disminuir al máximo las necesidades de calefacción de los fangos en el digestor, se ha

recubierto mediante poliuretano la obra civil completa del digestor (incluyendo su cúpula), al

igual que se ha proyectado un aislamiento de lana de roca en las tuberías que intervienen en el

proceso de calefacción de los fangos (tanto de fangos como de agua y biogás).

Las horas de funcionamiento diarias del sistema de calefacción de fangos oscilan entre 12 y 23,5

horas/día.

Para la calefacción de los digestores se han instalado 2 calderas de baja presión de capacidad

unitaria 250.000 kcal/h, que se han diseñado con un coeficiente de seguridad del 25%.

Estas calderas están alimentadas por 2(1+1) soplantes de canal lateral, cada una de ellas de

caudal unitario 144 Nm3/h.

Cada caldera dispondrá de un quemador dual, que habitualmente utilizará el biogás generado

para la combustión, pero que también podrá usar el combustible auxiliar de gasóleo, en ocasiones

en las que haya falta de biogás o en el arranque del proceso de digestión.

MEMORIA. 29


Para la recirculación del agua de las calderas al intercambiador de calor se han instalado 2(1+1)

bombas centrífugas horizontales que impulsan el agua de calentamiento de los fangos.

La tubería con el agua enfriada sale del intercambiador de calor y se dirige hacia las bombas de

recirculación de agua. En funcionamiento normal, el calentamiento de fangos se realizará

utilizando el calor residual de los motogeneradores, de tal manera que en la salida de la impulsión

de las bombas de recirculación de agua se han instalado válvulas de tres vías que conducen el

agua a calentar a los circuitos recuperación de calor de los motogeneradores. Una vez calentada,

el agua retorna a la conducción de agua hacia calderas. En este punto mediante una válvula de

tres vías automática se envía el agua directamente hacia el digestor o hacia las calderas. Esta

selección se realiza en función de la temperatura del agua tras su paso por la recuperación de

energía, de tal manera que si tiene temperatura suficiente para calentar los fangos se by-pasean

las calderas. El salto térmico del agua es de 20ºC.

Cada una de las conexiones con el sistema de intercambio de calor se puede aislar mediante una

válvula de accionamiento manual. En la conducción de agua caliente hacia el digestor se ha

instalado un depósito de expansión que protege al sistema. Además, se han instalado los equipos

necesarios para el llenado automático del sistema mediante agua descalcificada.

La recirculación del fango se realiza mediante dos 1(1+1) bombas centrífugas horizontales, una de

ellas en reserva, de caudal unitario en torno a 75 m3/h y altura manométrica 25 mca.

El fango caliente se descarga en la arqueta de alimentación del digestor. Todas estas

conducciones se realizan mediante tuberías de AISI 316 protegidas con lana de roca para su

calorifugación.

Se instalan dos intercambiador es de calor de 225.000 kcal/h de capacidad unitaria, de tipo espiral

con flujo a contracorriente. Este equipo se encuentra ubicado en edificio de fangos, junto con las

bombas de recirculación de agua y fango. Se instalan válvulas de purga en los circuitos de agua y

fangos.

Todas las tuberías de este proceso discurren por galería, excepto las que transportan gas, que se

ejecutan aéreas en AISI 316.

Se han instalado tomas de muestras y puntos de limpieza en las diferentes tuberías del

tratamiento de fangos.

MEMORIA. 30


Purga de fangos

Para la purga de fangos se han instalado dentro del digestor tuberías a tres alturas (purga inferior,

purga intermedia y purga superior) de diámetro nominal 200 mm, ejecutadas en AISI 316.

Estas purgas se juntan en una única tubería exterior a los digestores que dispone de un sistema de

tomamuestras para el control del fango digerido.

Los fangos de los digestores podrán ser purgados mediante una bomba de tornillo de caudal

unitario 50 m3/h. Así, el fango se podrá enviar al depósito tampón previo a deshidratación bien

por gravedad bien mediante este bombeo.

Se ha instalado una dosificación de cloruro férrico para la desulfuración del biogás. Junto a este

depósito se instalan 2 (1+1) bombas de membrana más para dosificar el cloruro férrico en la

digestión. El caudal unitario de cada una de las bombas es de 10 l/h, instalándose en la línea de

impulsión un amortiguador de impulsos, válvulas de seguridad y un caudalímetro

electromagnético.

La inyección de cloruro férrico se realiza en distintos puntos del digestor para asegurar una

mezcla homogénea con el fango. Con esta dosificación se garantiza que el nivel de SH2 en el

biogás de salida de digestión sea menor de 200 ppm.

Depósito tampón

Tal y como se ha indicado antes, el fango digerido llega al depósito tampón desde los digestores.

El depósito de fangos digeridos tiene un volumen total 528 m3 suficiente para almacenar todo el

fango digerido durante un periodo superior a las 48 horas, acordes al ritmo de deshidratación

previsto.

Para la agitación de fangos se proyectan dos (2) agitadores horizontales sumergibles de 300 mm

de diámetro de hélice y 977 rpm.

El depósito se ejecuta cubierto mediante losa de hormigón, conectada al sistema de

desodorización. En la losa se han practicado sendos huecos para la extracción de los agitadores en

caso de ser necesario.

MEMORIA. 31


Los fangos desde el depósito de fangos digeridos se conducen mediante una tubería de diámetro

nominal 200 mm hasta la aspiración de las 3 (2+1) bombas de tornillo que impulsan los fangos a

deshidratación, situadas junto al depósito.

Deshidratación y almacenamiento de fangos

Se proyecta una deshidratación del fango mediante 2 decantadoras centrífugas, teniendo en

cuenta que el ritmo de deshidratación previsto será de 8 horas al día durante 5 días a la semana.

La carga másica de diseño de cada decantadora asciende a 400 kg/h, mientras que su caudal

hidráulico es de unos 50 m3/h. La sequedad mínima prevista en la salida de los fangos asciende al

22%.

El acondicionamiento químico del fango se realiza mediante un equipo de preparación de

polielectrolito, que tiene una capacidad de preparación de 1.500 l/h. Las bombas dosificadoras de

polielectrolito se han diseñado con una unidad en reserva. Se instalan 3(2+1) bombas

dosificadoras de tipo helicoidal de 500-1700 l/h de caudal unitario máximo, y todas ellas estarán

reguladas mediante variadores de frecuencia.

Se ha instalado un caudalímetro electromagnético en cada una de las conducciones de

polielectrolito a centrífugas así como un rotámetro en cada una de las conducciones de agua de

dilución para el polielectrolito.

Las centrífugas se instalan rodeadas por una plataforma accesible para facilitar las labores de

mantenimiento.

Los fangos deshidratados se vierten por gravedad desde cada centrífuga a un tornillo

transportador instalado bajo ellas, con orientación perpendicular a las mismas, de capacidad 4

m3/h.

Los fangos deshidratados se conducen finalmente al silo de almacenamiento mediante 2(1+1)

bombas de tornillo helicoidal instaladas junto a las centrífugas. La tubería que conduce los fangos

al silo se ejecuta en AISI 316, de diámetro nominal 250 mm. Se ha respetado un radio mínimo de

cinco veces el diámetro en las conducciones de impulsión de fango deshidratado.

Para el almacenamiento del fango deshidratado se ha instalado un silo de 150 m3 de capacidad

con capacidad para más de 5 días de deshidratación.

MEMORIA. 32


2.1.3. Línea de gas

Almacenamiento y utilización del biogás.

El biogás generado en la digestión se utiliza para el proceso de calefacción de los fangos así como

para la cogeneración mediante motogeneración.

En la salida de biogás del digestor se instalan válvulas de seguridad con apagallamas. Todos los

elementos de la línea de biogás se ejecutan en acero inoxidable AISI 316 L.

Para el almacenamiento del biogás generado es necesario un (1) gasómetro de doble membrana,

que con una capacidad de 1.612 Nm3 garantiza un almacenamiento superior al 50% de la

producción media diaria.

La conducción de gas hacia el gasómetro se ejecuta en AISI316, siendo la norma constructiva la

correspondiente a SCH10S. Esta tubería dispone de potes de condensados para realizar el drenaje

adecuado de las tuberías. Estos depósitos también están ejecutados en AISI316. Todos estos

depósitos tienen sus correspondientes válvulas de mariposa de aislamiento y válvulas de purga de

los mismos. Las tuberías se ejecutan aéreas en todos sus tramos.

Para la eliminación del gas sobrante, en caso de emergencia, se ha dispuesto de una antorcha de

llama oculta con una capacidad mínima suficiente para más de dos veces la producción de gas

diaria. Esta antorcha tiene por tanto una capacidad máxima de 400 Nm3/h.

La antorcha dispone de un sistema de encendido automático y detector de falta de llama.

En la línea que conduce el gas a la antorcha se ha instalado una válvula de antiexplosión y un

apagallamas de instalación horizontal.

Además, en el edificio de digestión de fangos se instalarán equipos de detección de gas, alarmas y

de renovación de aire en todas las salas donde se dispone de tuberías de gas. Asimismo también

se ha considerado la instalación de apagallamas en la aspiración de los distintos elementos

(compresores, soplantes) de la línea de gas.

En la salida del gas del digestor se ha instalado un caudalímetro másico para conocer el caudal de

biogás producido. También se instala un medidor del mismo tipo en cada conducción a caldera,

en la llegada a la antorcha de quemado, y en la entrada al grupo motogenerador.

Para conocer la riqueza del biogás generado, se instala un analizador de metano en la acometida

al gasómetro.

MEMORIA. 33


Aprovechamiento energético. Motogeneración

El aprovechamiento del gas producido en la digestión se realizará a partir de su combustión en un

motogenerador de nueva instalación.

En vista del biogás generado, se opta por instalar un motor que, a partir de un consumo de

combustible equivalente a 825 kW, a plena carga es capaz de generar una potencia eléctrica de

330 kWe y recuperar una potencia térmica de 348 kWt.

Antes de quemar el biogás en el motogenerador, conviene someterlo a un sistema de

acondicionamiento previo. En primer lugar, se debe deshumidificar el biogás, para lo cual se

condensa el vapor de agua mediante enfriamiento con un fluido a baja temperatura proveniente

de una máquina de refrigeración. Antes de ello, el biogás atraviesa un pote de condensados para

eliminar gotas de la corriente, facilitando el trabajo del deshumificador.

La siguiente etapa de este acondicionamiento consiste en una etapa de filtrado con dos filtros de

carbón activo en serie. El primero destinado a la eliminación de los siloxanos, y el segundo a la

eliminación del H2S.

Esta instalación de acondicionamiento se ubica a la intemperie, junto al edificio de fangos, sobre

una bancada.

El biogás tratado se impulsa mediante 2(1+1) soplantes de canal lateral al motogenerador. En la

aspiración de las soplantes se ha instalado un apagallamas como elemento de seguridad. El biogás

se conduce a los motogeneradores mediante tuberías de AISI316 Ti. Se instalan en la línea

depósitos de condensados para proteger a la misma.

El motogenerador forma parte de un sistema completo de cogeneración, donde además de la

energía eléctrica producida por la combustión en el propio motogenerador, se aprovecha la

energía térmica que se obtiene a partir del calor de la primera etapa de intercooler, del

refrigerador del aceite lubricante y del bloque motor (camisas y culatas), para elevar la

temperatura del agua que se utiliza en el calentamiento de los fangos del digestor. Todo este

calor desde el denominado circuito primario de recuperación es transferido al circuito secundario

mediante un único intercambiador de placas.

El sistema de ventilación de la sala de motogeneración se ha diseñado minuciosamente para

evitar altas temperaturas en su interior, ya que la acumulación de calor en el interior del edificio

MEMORIA. 34


puede provocar el calentamiento excesivo de los motores, con lo que disminuye su rendimiento, y

con ello la producción de energía eléctrica. En cualquier caso, el motogenerador se instala

cabinado con un sistema de ventilación forzada, que proporciona protección y aislamiento

térmico y acústico.

Además, se instalan a la intemperie, junto al sistema de acondicionamiento del biogás, unos

aerorefrigeradores de emergencia para cuando la demanda térmica es insuficiente, y unos

aerorefrigeradores de mezcla para evacuar el calor de la segunda etapa del intercooler.

2.1.4. Servicios auxiliares

Desodorización

Se dispone de dos instalaciones de desodorización vía química, uno para el edificio de bombeo de

agua bruta y pretratamiento con una capacidad de tratamiento de 35.000 m3/h. Y otro para la

sala de tamizado de fangos y deshidratación del edificio de fangos, para, y para el depósito

tampón y el silo de fangos, con una capacidad de tratamiento también de 35.000 m3/h.

Cada una de estas instalaciones se compone de un ventilador de 35.000 m3/h de caudal, dos

torres de lavado, tres bombas de recirculación de caudal unitario 85 m3/h, un depósito de

almacenamiento de hidróxido sódico de 1.000 l de capacidad en PRFV, un depósito de

almacenamiento de hipoclorito sódico de 4.000 l de capacidad en PRFV, un depósito de

almacenamiento de ácido sulfúrico de 500 l de capacidad en PRFV recubierto de PVC, y tres

bombas dosificadoras de los reactivos de caudal 4-45 l/h.

Las conducciones de aire para desodorizar se ejecutan en polipropileno gris, específico para este

tipo de fluido.

En la chimenea de salida de la segunda torre de cada uno de estos sistemas se instalará un

medidor de sulfhídrico y amoníaco.

Red de aire a presión

Se ha previsto una red de aire a presión compuesta de un compresor darán servicio a la red de

aire industrial con todos los accesorios necesarios (secador, filtros).

Red de agua potable

MEMORIA. 35


Se ha incluido la conexión de los nuevos edificios a ejecutar en la EDAR con la red de agua potable

existente en la actualidad.

Red de vaciados y drenajes

La red de vaciados y drenajes funciona íntegramente por gravedad. Los drenajes son conducidos

al pozo de bombeo de agua bruta.

Laboratorio

El laboratorio se equipa por completo con todo el material nuevo necesario para una planta con

los nuevos procesos previstos.

Elementos de Seguridad

En cumplimiento de toda la normativa existente sobre seguridad en las instalaciones durante la

fase de explotación de la depuradora se incluyen elementos de seguridad necesarios, entre ellos

los siguientes:

- Extintores

- Flotadores de cuerdas en las pasarelas y caminos próximos a los depósitos grandes.

- Barandillas

- Quitamiedos en escaleras de gato

- Carteles y señalizaciones con recomendaciones de seguridad

- Plataformas aislantes

- Cascos de uso ocasional

2.1.5. Línea piezométrica

Se adjunta la línea piezométrica obtenida:

Qm Qp Qmax

Cota de lámina en llegada a planta colector general 318,77 318,87 319,20 m

Cota media de lámina en canal desbaste a la entrada 322,91 - 323,10 m

Cota media de lámina en canal desbaste previo a tamiz: 322,91 - 323,09 m

Cota media de lámina en canal de desbaste tras tamiz: 322,71 - 322,89 m

Cota de lámina en desarenadores 322,71 - 322,41 m

MEMORIA. 36


Qm Qp Qmax

Cota de lámina en salida desarenadores 322,27 - 322,41 m

Cota de lámina en reparto a decantación primaria 322,26 322,30 - m

Cota de lámina tras vertedero de reparto a decantación primaria 321,77 322,05 - m

Cota de lámina en decantador primario 321,74 321,78 - m

Cota de lámina en canal de salida decantación 320,85 321,27 - m

Cota de lámina en canal de llegada a reactores 320,34 320,35 - m

Cota de lámina en arqueta reparto a lineas entrada en reactor 320,08 320,12 -

Cota de lámina tras vertedero de reparto a reactores 319,76 319,77 - m

Cota de lámina en cámara anóxica 1 319,76 319,77 - m

Cota de lámina en cámara aerobia 1 319,76 319,77 - m

Cota de lámina en cámara anóxica 2 319,76 319,77 - m

Cota de lámina en cámara aerobia 2 319,76 319,77 - m

Cota de lámina en canal de salida de reactores 319,33 319,52 - m

Cota de lámina en reparto a decantación 319,22 319,33 - m

Cota de lámina tras vertedero de reparto 319,11 319,18 - m

Cota de lámina en decantador 319,09 319,12 - m

Cota de lámina en el canal de salida de decantación 318,57 318,70 - m

Cota de lámina en arqueta de salida D2 317,40 317,74 - m

Cota de lámina en vertedero de salida 317,30 317,45 - m

TRANSFORMACIÓN DE EDARS EN ESTACIONES DE BOMBEO E IMPULSIONES 2.2

Teniendo en cuenta el caudal tratado en estas plantas y la cercanía a la red de saneamiento

existente en la ciudad de Cáceres, se ha considerado conveniente estudiar la conexión de ambos

caudales a la EDAR de El Marco, unificando vertidos.

Para llevar a cabo dicho planteamiento, las EDAR de Malpartida y Capellanías se adaptarán para

transformarse en un pretratamiento y Estación de Bombeo, bombeando dichos caudales en

sendas impulsiones hasta su conexión a la red de saneamiento municipal existente, de forma

similar a la actuación ejecutada en la antigua EDAR de Aldea Moret.

Los tramos de impulsión asociados con ambas EBAR serán de nuevo trazado, con una longitud

conjunta estimada de 6 km, aproximadamente.

MEMORIA. 37


2.2.1. EBAR e impulsiones de Capellanías

Las actuaciones proyectadas en esta planta se ubican dentro de los terrenos de las instalaciones

actuales, por lo que las obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.

La actuación principal se proyecta en el Polígono 19, Parcela 10181, Recinto 1 del T.M. de Cáceres.

La EBAR consta de un pretratamiento completo compacto, para un caudal medio de 400 m3/h y

máximo de 600 m3/h, instalado dentro de un nuevo edificio industrial, para evitar olores. Este

consta de un tamizado de 5 mm de luz de paso, seguido de desarenado y desengrasado. Tras el

pretratamiento el agua residual se recoge en los dos depósitos de regulación existentes, de

medidas aproximadas 10x8x3 m, en los que se instalarán tres (2+1) bombas centrífugas

sumergibles de unos 200 m3/h de caudal de impulsión cada una. El resto de instalaciones

existentes se desmantelarán.

Las impulsiones asociadas serán una conducción de fundición dúctil y diámetro de 400 mm. La

longitud total será de 3.319 m, hasta llegar a la arqueta de unión con la impulsión de Malpartida.

Su trazado se inicia se inicia en la EBAR existente en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:

205.206 Y: 4.376.1494, atravesando el Polígono Industrial de Las Capellanías, hasta llegar a la

arqueta de rotura en el en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 207.770 Y: 4.375.208.

2.2.2. EBAR e impulsiones de Ctra. de Malpartida

Las actuaciones proyectadas en esta planta se ubican dentro de los terrenos de las instalaciones

actuales, por lo que las obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.

La actuación principal se proyecta en el Polígono 19, Parcela 10070, Recinto 5 del T.M. de Cáceres.

La EBAR consta de un pretratamiento completo compacto, para un caudal medio de 400 m3/h y

máximo de 600 m3/h, instalado dentro de un nuevo edificio industrial, para evitar olores. Este

consta de un tamizado de 5 mm de luz de paso, seguido de desarenado y desengrasado. Tras el

pretratamiento el agua residual se recoge en los dos depósitos de regulación existentes, de

medidas aproximadas 10x8x3 m, en los que se instalarán tres (2+1) bombas centrífugas

sumergibles de unos 200 m3/h de caudal de impulsión cada una. El resto de instalaciones

existentes se desmantelarán.

Las impulsiones asociadas serán una conducción de fundición dúctil y diámetro de 400 mm. La

longitud total será de 2.170 m hasta llegar a la arqueta de unión con la impulsión de Capellanías.

MEMORIA. 38


Su trazado se inicia se inicia en la EBAR existente en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:

206.239 Y: 4.373.624, hasta su llegada a la arqueta de unión al sudeste de la glorieta V

Centenario, en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 207.439 Y: 4.374.875.

Tras la llegada de las dos impulsiones a la arqueta de rotura anteriormente indicada, se inicia un

tramo de conducción en gravedad, mediante un colector de H Ø800 con una longitud de 500 m,

cruzando la carreta mediante una hinca hasta su conexión a la red de saneamiento municipal en

el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 208.203 Y: 4.375.306.

ACONDICIONAMIENTO DE LA ETAP DE CÁCERES 2.3

El presente anteproyecto contempla el diseño y construcción de la línea de fangos de la estación

de tratamiento de agua potable (en adelante, ETAP) de la ciudad de Cáceres.

Las actuaciones proyectadas se ubican en los terrenos de las instalaciones actuales, por lo que las

obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.

La ETAP está compuesta por una preozonización, una cámara de mezcla donde se adiciona sulfato

de alúmina, polielectrolito y cloro gas, la sedimentación de los sólidos en cuatro decantadores, y

una fase de afino con carbón activo.

Consisten básicamente en una obra de toma desde la arqueta de salida de las tuberías de purga

de los fangos, depósito de regulación, bombeo a espesado y deshidratación mediante centrífugas

en el nuevo edificio de fangos y tolva de fangos espesados, para su retirada por gestor autorizado.

2.3.1. Espesador por gravedad

La instalación de espesamiento está formada por una unidad de espesamiento por gravedad de

forma cilíndrica de 8 m de diámetro unitario y 3m de profundidad. Los lodos espesados son

impulsados mediante una bomba (1+1) hacia su deshidratación. El diseño se ha realizado en base

a la carga de sólidos, de 20 - 80 Kg/m2d.

2.3.2. Deshidratación de los lodos

Los lodos espesados serán, finalmente, deshidratados con una unidad de centrífuga de una

capacidad de deshidratado de 25 m3/h y de 575 Kg/h. El acondicionamiento de los lodos se

realizará mediante la adición de polielectrolito catiónico.

MEMORIA. 39


Los lodos deshidratados serán acumulados en una tolva con un volumen de 50 m3 para el

almacenamiento del lodo producido en dos días de deshidratación.

La actuación se proyecta en el Polígono 21, Parcela 16, Recinto 17 del T.M. de Cáceres.

Figura 6 Parcela catastral actual de la ETAP de Cáceres

Fuente: Sistema de Identificación Geográfica de Parcelas Agrícolas, SIGPAC 2017

MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO 2.4

El presente proyecto presenta una propuesta de actuación basada en los siguientes aspectos:

− Aumentar la capacidad de los tramos de colector actualmente insuficientes, mediante

sustitución o incluso mejora.

− Eliminar la mayoría de los aliviaderos, sustituyéndolos por una serie de tanques de

tormenta donde sea factible, y acondicionar los restantes para garantizar la calidad

mínima exigible en los vertidos que generen.

Esta propuesta presenta una serie de ventajas entre las que se pueden indicar:

Dada la extensión y complejidad de la red de colectores generales de Cáceres, dichas

actuaciones suponen intervenciones puntuales en cortos tramos de la red, manteniendo

el resto operativos, con capacidad suficiente para el futuro a medio plazo.

MEMORIA. 40


Al ser actuaciones puntuales en la zona urbana, las reposiciones de los servicios urbanos

afectados se minimizan y hacen económicamente viable las obras.

Como principal desventaja, se encuentra el incremento de los costes de explotación de la red, al

dotarla de una serie de infraestructuras anexas a los tanques de tormenta.

A continuación se describen los trazados que se pretende renovar, con una longitud aproximada

de 10 km, comenzando de oeste a este del núcleo urbano de la ciudad de Cáceres:

− COLECTOR NORTE-Tramo Aguas Vivas (1er. Tramo Colector Hormigón Ø1800 / 2º. Tramo

Colector Hormigón Ø1000 ).Tiene una longitud total de 929 m dividido en dos tramos; el

primero de ellos se trata de un colector de hormigón armado Ø1800 con una longitud de

610 m iniciándose su trazado en el parque del Príncipe en el punto de coordenadas

UTM30 ETRS89 X: 209.263 Y: 4.375.347 hasta llegar a la entrada del tanque de tormentas

de Aguas Vivas en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 725.174 Y: 4.373.732; a la

salida del tanque de tormentas se inicia el 2º tramo con una longitud de 319 m formado

por un colector de hormigón armado de Ø1000 hasta finalizar su trazado en el punto de

coordenadas UTM30 ETRS89 X: 209.199 Y: 4.376.213 situado en el parque que se

encuentra al nordeste de la glorieta existente en la Ronda Norte en la que se incorpora la

Calle Calatayud

− COLECTOR NORTE-Tramo Urb. Cáceres El Viejo (Colector Hormigón Ø2000). Tiene una

longitud total de 1.039 m y todo su trazado discurre por los viales ubicados en la

urbanización Cáceres el Viejo, comenzando el mismo en la Calle de Los Trigales en el

punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 210.966 Y: 4.377.178 cruzando el Cordel del

Casar y finalizando en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 211.611 Y: 4.377.643 en

el tanque de tormentas proyectado nº1.

− COLECTOR NORTE-Tramo Cáceres El Viejo (Colector Galería Visitable de Hormigón). Su

trazado se divide en dos tramos de diferente sección, el primero de ellos tiene una

longitud de 2.188 m y se trata de una galería visitable de hormigón con cuna de 1.200

mm; se inicia su trazado en el tanque de tormentas “Cáceres El Viejo” situado junto al

Cordel del Casar en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 211.611 Y: 4.377.643

hasta su intersección con el Colector Sur en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:

212.694 Y: 4.377.451, dónde se produce el cambio de sección a galería visitable de

hormigón con cuna de 1.500 mm, de 88 m longitud hasta llegar al pozo de gruesos de la

MEMORIA. 41


EDAR El Marco en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.756 Y: 4.377.473. En

todo momento se sigue el trazado existente, y por tanto no se produce afección a la zona

de protección arqueológica “Cáceres El Viejo” rodeándola por su zona norte exterior.

− COLECTOR SUR-Tramo Ribera del Marco (Colector Galería Visitable de Hormigón). Su

trazado se divide en dos tramos; el primero de ellos tiene una longitud de 2.512 m y se

trata de una galería visitable de hormigón con cuna de 1.200 mm; se inicia su trazado

aguas abajo del tanque de tormentas nº5 “Puente vadillo” situado junto a la intersección

entre la Calle Sta. Rita y la Ronda Del Puente Vadillo en el punto de coordenadas UTM30

ETRS89 X: 210.428 Y: 4.375.297, discurriendo su trazado por la margen derecha hasta el

Puente Nuevo, cruzando aguas arriba de este a la margen izquierda del arroyo de la

Rivera. Desde este punto pasa bajo dicho puente y continúa ya siempre por la margen

izquierda del arroyo, pasando bajo el viaducto de la Ronda Norte hasta llegar al tanque de

tormentas nº2 “Rivera del Marco” situado en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:

212.310 Y: 4.376.704. A la salida del tanque de tormentas se inicia el segundo tramo del

colector de 883 m de longitud y de misma sección, hasta finalizar en la intersección con el

Colector Norte en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.694 Y: 4.377.451. En

todo momento se sigue el trazado de los colectores existentes. A excepción del tramo

inicial que discurre entre el encauzamiento de la Rivera del Marco y la Ronda de Puente

Vadillo.

− COLECTOR UNIVERSIDAD-Tramo Universidad (Colector PVC Ø1000). Tiene una longitud

total de 1.834 m y su trazado se inicia en el Campus Universitario junto a la glorieta

existente en la Avenida de la Universidad, en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:

212.670 Y: 4.375.017, hasta llegar al tanque de tormentas “Rivera del Marco” situado en

el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.310 Y: 4.376.704. En todo momento se

sigue el trazado de los colectores existentes.

CONSTRUCCIÓN DE TANQUES DE TORMENTAS 2.5

Para solucionar el problema de falta de capacidad de la red y los vertidos de aguas residuales sin

la dilución mínima y el pretratamiento exigidos, se ha previsto la sustitución en algunos tramos de

los colectores principales, explicada en párrafos anteriores, y la implementación de una serie de

tanques de tormentas insertados en la red actual.

MEMORIA. 42


Los tanques, depósitos o estanques de tormenta se han ubicado en puntos conflictivos de la red

de saneamiento actual, dónde la disponibilidad de espacio lo ha permitido. En todos los casos

están asociados a aliviaderos que presentan un funcionamiento inadecuado. Por ello, cada uno de

los tanques de tormenta se nombra como el aliviadero al que en cierto modo sustituye o

complementa y también se numera.

Con estas instalaciones se quiere proporcionar un sistema de retención y laminación en la red

para tratar los caudales que aportan los colectores en periodos de lluvia intensa, evitando de esta

forma que las primeras aguas de lluvia, que son las que están más contaminadas por el arrastre

de la suciedad acumulada en calles y viales, lleguen sin tratar a la Ribera del Marco.

La ubicación y dimensiones de los tanques de tormentas proyectados son las siguientes:

Tabla 4 Características de los tanques de tormentas

Nº Ref. catastral Polígono Parcela Dimensiones (m) Volumen (m3)

1 10900A014000550000ML 14 55 60 x 42 x 2.6 6.600

2 10900A013000500000MT 13 15 78 x 42 x 3.3 11.000

3 10900A018000960000MK 18 96 30 x 18 x 2.5 1.400

4 6524025QD2762D0001QA CL Mira al río 11(B) 10002 30 x 18 x 5 2.700

5 6834009QD2763D0001FT CL Afueras Puente Vadillo 6 SG 2.8 3

10003 30 x 18 x 5 2.700

6 6524032QD2762D0001FA CL Afueras Puente Vadillo 11 10003 65 x 42 x 3 8.200

Fuente: Documento Informativo del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la ciudad de Cáceres

ADECUACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO DE LA RIBERA DEL MARCO 2.6

El objeto de esta actuación consiste en la adecuación y mejora de un tramo urbano del arroyo de

la Ribera del Marco, entre Puente Vadillo y Puente Nuevo.

El tramo de actuación en el encauzamiento tiene una longitud de 610 m, que discurre por el

trazado actual. Consiste en la demolición del lateral del canal y el colector existentes en el cauce,

y su sustitución por un nuevo canal capaz de desaguar el caudal de diseño. Así mismo, se

MEMORIA. 43


procederá a la demolición de las estructuras abandonadas existentes, especialmente en su tramo

final. El nuevo canal se dividirá en tres tramos diferenciados:

− Tramo 1 – Canal de hormigón (del PK 0+000 al PK 0+435). Su inicio se hace coincidir con el

punto donde el colector cruza actualmente el canal. Consiste en un canal rectangular de

hormigón armado de 4 m de ancho y una altura de cajeros de 2,00 m medidos desde la

solera. La solera se compone de bloques de escollera trabada con hormigón, que

descansa sobre el fondo del canal. El tramo se diseña con pendiente uniforme del 2%.

Este tramo de canal comparte buena parte de su trazado con el del nuevo colector, el cual

queda situado en su margen derecha. Por otro lado, se reponen, como servicio afectado,

los 3 accesos de peatones existentes que dan acceso a las parcelas colindantes por

encima del canal.

− Transición a canal de tierras (del PK 0+435 al PK 0+455). Consiste en una transición de

20 m de longitud entre la sección de hormigón y tierras (tramo 2) y ancho variable de 4 m

y taludes verticales a 8 m en base con taludes 3H:1V. En esta transición la pendiente pasa

a ser del 7,25‰. La velocidad en el tramo de transición unido a la verticalización de los

taludes en su parte inicial obliga a disponer tanto sobre éstos como sobre la solera una

fuerte protección de escollera.

− Tramo 2 - Canal de tierras (del PK 0+455 al PK 0+610) Este tramo consiste en la excavación

y perfilado del terreno naturalizado en una longitud de 155 m mediante una sección

trapecial de 8 m en base con taludes 3H:1V y altura de 2,00 m, hasta el final de las

actuaciones del encauzamiento en el Puente Nuevo. El tramo se diseña con pendiente

uniforme del 7,25‰, disponiendo la misma protección de escollera que en la transición

en sus primeros 20 m, lo que asegura que se produce el cambio en el régimen de

velocidades en el tramo desprotegido que evita la erosión del mismo. Por otro lado, en

este tramo habrá de procederse a la demolición y retirada de las estructuras existentes y

en abandono, incluyendo las ruinas de las pilas del puente antiguo situadas bajo el ojo del

Puente Nuevo.

En este tramo está previsto el cruce del arroyo a cielo abierto, mediante la apertura de

zanja con retroexcavadora. Se procederá a empotrar la tubería unos 3,5 metros bajo el

cauce y se protegerá el relleno de la zanja con manto de escollera. Está previsto ejecutar

el cruce en época estival, desviando el caudal mediante tubos – vaina que canalizarán las

MEMORIA. 44


aguas, realizando un by-pass de la zona de obras. En todo momento se garantizará la

capacidad de desagüe del arroyo y la protección de la calidad de sus aguas.

MEMORIA. 45


3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA. CONDICIONANTES OBRA CIVIL

Se ha realizado un estudio detallado de todas las estructuras y cimentaciones de la EDAR, así

como de las actuaciones principales fuera de ésta zona.

En general todas las estructuras quedarán apoyadas en el sustrato rocoso granítico (zona oeste de

Cáceres) o en el Complejo Esquisto-Grauváquico de los llanos de Cáceres (zona norte, este y sur)

identificado en la zona debido a que se encuentra muy somero y en múltiples puntos hay que

realizar excavación para nivelar las estructuras con las ya existentes.

Las cimentaciones, son por tanto, de carácter superficial y en general están apoyadas en el

sustrato rocoso.

No se detecta en general la presencia de agua y por tanto no se ha tenido en cuenta en el

dimensionamiento de los elementos.

La ejecución de las excavaciones se realiza mediante una sobre excavación de 1 m y talud de

H1:V5.

MARCO GEOLÓGICO GENERAL 3.1

A la vista del marco general descrito, se puede comprobar que la EDAR del Marco se halla sobre

materiales –Pizarras y grauvacas del Complejo Esquisto-Grauváquico- que no parecen suponer

ningún problema desde múltiples puntos de vista:

• Son materiales de cierta competencia y homogeneidad que generan un relieve suave

alomado, por lo que, a priori, el comportamiento de los materiales va a ser muy

homogéneo en cualquier emplazamiento.

• Hidrogeológicamente son materiales de baja permeabilidad, por lo que no es previsible la

existencia de acumulación de agua subterránea y únicamente se puede esperar la

existencia de rezumes y pequeñas circulaciones a través de pequeñas fracturas o la

propia esquistosidad.

• Son materiales que no se alteran fácilmente, y en caso de hacerlo, se alteran a arcillas y/o

arenas, pero la dificultad en su alteración no permite su acumulación.

• Los cauces que circulan por la zona indican medios con escaso caudal, con periodos

energéticos, en los que no se desarrollan depósitos aluviales destacables. La inexistencia

MEMORIA. 46


de meandros en el cauce del arroyo del Marco indica velocidad en el agua, hecho que no

favorece el depósito de sedimentos, y la existencia de los mismos en el río Guadiloba se

debe a condicionantes estructurales.

La solución planteada se localiza en la zona de la actual EDAR del Marco, en la que se realizarían

modificaciones/ampliaciones. La EDAR actual se halla próxima a la confluencia del arroyo del

Marco con el río Guadiloba, y elevada sobre el cauce.

Cuando se inspecciona el terreno, se puede observar que el desarrollo de suelo es casi nulo,

hallándose las pizarras y grauvacas a escasos centímetros, con fuerte buzamiento de la

esquistosidad y mostrando gran compacidad.

Figura: Detalle de las pizarras en superficie, mostrando fuerte buzamiento de la esquistosidad

Fuera de la los márgenes de nuestra solución, se halla el arroyo del Marco, el cual apenas

presenta depósitos, y en él es posible apreciar la influencia de los fuertes buzamientos en las

pizarras y grauvacas, en forma de escalonamientos y saltos. También es posible apreciar en las

márgenes del cauce que la roca aflora por todas partes, por lo que se puede considerar que no

existe un depósito aluvial sensu stricto.

En los niveles pizarrosos, los cuales tienen un comportamiento menos rígido que los niveles de

grauvaca en la deformación, se puede apreciar la existencia de numerosos micropliegues,

claramente visibles en los afloramientos del cauce.

MEMORIA. 47


Figura: Micropliegues en las pizarras del Complejo Esquisto-Grauváquico

Figura: Aspecto del cauce del arroyo del Marco poco antes de su confluencia con el río Guadiloba

En general, no se aprecian grandes fracturas y el buzamiento es fuerte (80°) hacia el Noreste, por

lo que en excavación se van a encontrar los niveles pizarrosos y grauváquicos con disposición

MEMORIA. 48


subvertical. La baja pendiente del emplazamiento favorece que las excavaciones sean mínimas,

pero el bajo desarrollo de suelo va a hacer que la presencia de roca sea generalizada.

SISMICIDAD 3.2

Han sido analizadas de manera global las características sísmicas de la zona siguiendo las

especificaciones de la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación

(NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de diciembre y publicado en el

Boletín Oficial del Estado número 244 de 11 de octubre de 2002.

En el presente caso, la zona de estudio presenta una aceleración sísmica básica (ab), inferior a

0.04g, siendo g la aceleración de la gravedad, con un coeficiente de contribución Kv= 1.

La clasificación de la estructura se corresponde con “Edificación de Normal Importancia”,

edificación cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio

para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate

de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

Como en este caso la aceleración sísmica básica (ab) no es superior a 0.04g (ver figura), no es

preceptiva la aplicación de la norma y el proyectista puede no tener en consideración la acción

sísmica para el estudio de elementos o estructuras tal y como se indica en la citada norma.

MEMORIA. 49


Figura: Mapa de peligrosidad sísmica (IGN versión revisada octubre 2015)

GEOTECNIA 3.3

Como se ha dicho en el apartado de caracterización geológica, la zona de Cáceres se ubica sobre

materiales pertenecientes al Complejo Esquisto-Grauváquico, formado por esquistos, pizarras y

grauvacas, intensamente tectonizadas, de edad Cámbrica y Precámbrica.

Este sustrato paleozoico aparece tapizado de forma irregular por un recubrimiento cuaternario

asociado principalmente a los cauces fluviales que surcan la zona.

Además destaca en la zona urbana la presencia de rellenos antrópicos con potencias destacadas

en algunos puntos.

Los datos que se han obtenido a partir de los trabajos efectuados han permitido llegar a unas

conclusiones generales relativas al terreno estudiado y efectuar una serie de recomendaciones

geotécnicas en cada una de las zonas de actuación.

Las zonas y elementos de actuación analizadas son las siguientes:

• EDAR

• ETAP

MEMORIA. 50


• Tanque de tormentas Cáceres el Viejo.

• Tanque de Tormentas Aguas Vivas

• Tanque de Tormentas Ribera del Marco

• Tanque de Tormentas Puente Vadillo

• Tanque de Tormentas Roda San Francisco

• Tanque de Tormentas Juzgados

• EBAR Capellanías

• EBAR Carretera de Malpartida

• Colector El Marco

• Colector Universidad

• Colector Norte

• Arqueta de Unión de Impulsiones

• Impulsión Capellanías

• Impulsión Malpartida

No obstante en la presente memoria se presentan los resultados de las diez primeras instalaciones, que son de las que realmente resulta imprescindible indicar resumidamente los resultados del análisis geotécnico.

3.3.1. EDAR

Está prevista la construcción de una nueva EDAR, situada junto a la existente, en el arroyo del

Marco, al NE de la ciudad de Cáceres.

Desde el punto de vista geológico, se sitúa sobre pizarras calcáreas de tonalidades grises

pertenecientes al complejo Esquisto-Grauváquico.

En base a los resultados obtenidos, se definen los siguientes niveles geotécnicos:

• Nivel 1: Rellenos

• Nivel 2: Pizarras

Las características de los estos niveles estratigráficos es la siguiente:

Nivel 1: Rellenos

MEMORIA. 51


Se detectan principalmente en los sondeos y ensayos de penetración, alcanzando un mayor

desarrollo en el ensayo de penetración nº 9, donde alcanza los 5.00 m de espesor.

En base a la respuesta a la penetración, se interpreta que puede estar formado por materiales

procedentes de la excavación de la EDAR, con una distribución muy heterogénea y una

granulometría que varía entre fina y media.

En los ensayos de penetración, se observan zonas con un peor comportamiento, como los

ensayos PD-9 y 12, con valores de N20 entre 2 y 18 golpes y un valor medio de 9 golpes y otras

zonas con valores algo más elevados, entre 13 y 60 golpes, que se interpretan como rellenos

formados por cantos y bloques paleozoicos.

Los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 23 y superiores a los 400 kg/cm2. Este

conjunto de valores permite asignar a estos rellenos una compacidad entre Floja-Densa, aunque

hay que tener en cuenta el origen antrópico del mismo.

Nivel 2: Pizarras

Este nivel corresponde al sustrato paleozoico, formado por unas pizarras de tonalidades grises,

con laminación subvertical, oxidadas superficialmente. Presentan cierta alteración superficial, que

da lugar a algo de relleno arcilloso interlaminar, hacia muro pasan a una pizarra calcárea gris con

venas y filones de calcita que mantiene la misma estructura.La consistencia es muy elevada. Esto

permite asignarle a estas pizarras una consistencia Dura.

Carga admisible y asientos

Se ha obtenido un valor de carga admisible de 3.00 kg/cm2 . Los asientos serán despreciables

dada la consistencia de estas pizarras. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de

la profundidad investigada.

Respecto a las excavaciones a ejecutar, se recomienda la adopción de taludes 1H:1V en todos los

tramos de rellenos y taludes subverticales sobre las pizarras.

Ripabilidad

Para la determinación de la ripabilidad, se ha realizado un perfil sísmico en la zona sur de la EDAR

actual, que discurre por los reactores biológicos, por los decantadores primarios y por los

digestores.

MEMORIA. 52


Desde el punto de vista litológico se interpreta que el nivel 1 corresponde a un relleno

consolidado, el nivel 2 corresponde al sustrato rocoso alterado y el nivel 3 al sustrato rocoso

alterado.

La ripabilidad según las velocidades obtenidas para rippers y giratoria Caterpillar es la siguiente:

Rango de Vp (m/s) Ripabilidad según Vp media para rippers y giratoria Caterpillar

Mínimo Máximo Medio Tractor

D7G

Tractor

D8L

Tractor

D9L

Tractor

D10L

Retroexcavadora

416F2

Nivel 1

Cuaternario Consolidado (Relleno)

536 852 690 Ripable Ripable Ripable Ripable Marginal

Nivel 2

Roca Alterada

1278 1667 1400 Ripable Ripable Ripable Ripable No Ripable

Nivel 3

Roca Sana 2667 4800 3591 No

Ripable No Ripable

No Ripable

No Ripable No Ripable

Tabla 5– Ripabilidad

3.3.2. ETAP

Está prevista la ampliación de la ETAP existente en una franja de terreno situada al Norte de las

instalaciones existentes.

En base a los resultados obtenidos en la calicata realizada y en el ensayo de penetración, se han

definido los siguientes niveles estratigráficos.

• Nivel 1: Rellenos antrópicos

• Nivel 2: Pizarras rojizas

Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:

Nivel 1: Relleno antrópico

MEMORIA. 53


Se detecta tanto en la calicata como en el ensayo de penetración, estando formado por

escombros con una matriz limosa marrón, secos y con una compacidad floja. La resistencia

dinámica en punta oscila entre 53 y 167 kg/cm2.

Este conjunto de valores permite asignar a este relleno una compacidad Floja-Media, aunque

debe tenerse en cuanta la presencia de cantos y bloques antrópicos.

Nivel 2: Pizarras rojizas

Aparecen bajo el relleno antrópico, estando formadas por una pizarras rojizas con niveles

argilíticos intercalados, laminadas a 55º, secas y con un consistencia dura.

Los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 365 kg/cm2 y valores muy superiores a

los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a estas pizarras una consistencia Dura.

Estos materiales presentan una fracción fina (<0.080 mm) del 19.7%, una fracción gruesa (>2 mm)

de 65.6% y una fracción intermedia del 14.7%.

El límite líquido es de 41.30, el límite plástico es de 24.93 y el índice de plasticidad es de 16.37.

Se puede clasificar como un suelo GC (gravas arcillosas), condicionado por los cantos de pizarra no

dispersables y como un suelo A-2-7 (grava limosa y arcillosa) según la clasificación ASHTOO.

El contenido en sulfatos solubles es de 616 mg/kg, el contenido en materia orgánica es de 0.12 %,

el de Cloruros del 0.004% y el carbonatos del 1.53%.

En el ensayo de compactación Próctor Modificado, se ha obtenido una densidad máxima de

apisonado de 1.95 g/cm3 y una humedad óptima del 13.9%.


En base a la estratigrafía existente, cualquier apoyo proyectado debe hacerse sobre las pizarras

del nivel 2, que aparecen sobre 1.60 m de profundidad bajo la superficie actual del terreno, entre

las cotas 400.90 y 401.90 m.

El valor de carga admisible obtenido del ensayo de penetración PD-8 se puede estimar en 3.00

kg/cm2.

Los asientos que se pueden generar son despreciables dada la compacidad que presentan las

pizarras.

MEMORIA. 54


El límite líquido es ligeramente superior a 40 (41.90), lo que puede implicar cierta expansividad

aunque dada la intensa red de diaclasado que presentan estas pizarras y la elevada consistencia

no parece probable la generación de procesos expansivos.

Se recomienda su comprobación en fase de proyecto mediante la realización de ensayos

específicos.

No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.

La excavación de los rellenos puede ejecutarse con medios mecánicos convencionales, mientras

que la excavación de las pizarras requerirá la utilización de martillo picador, aunque en la calicata

se ha podido excavar un metro mediante retroexcavadora mixta.

Los taludes en las excavaciones que afecten al relleno deben ejecutarse con taludes 1H:1V,

mientras que los que afecten a las pizarras pueden proyectarse subverticales.

3.3.3. TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (CÁCERES EL VIEJO)

Está situado al Norte de la ciudad de Cáceres.

En esta zona está proyectada la construcción de un tanque de tormentas con unas dimensiones

de 60 x 40 m, estando situado el fondo de excavación a la cota 328 m.

Para la caracterización de este punto se han realizado la calicata C-5 y el ensayo de penetración

dinámica PD-4.

Caracterización geotécnica

El terreno existente en este punto está formado por una argilitas grises verdosas con pizarras de

tonalidades similares, pertenecientes al sustrato paleozoico, formando in conjunto de elevada

consistencia.

En la zona se observa un recubrimiento de suelo vegetal de unos 20 cm de potencia.

La totalidad de la profundidad investigada corresponde a estas argilitas grises.

En el ensayo de penetración, se obtienen valores entre 41 golpes y Rechazo, con resistencias

dinámicas en punta superiores a los 400 kg/cm2, lo que permite asignar a estos materiales una

consistencia Dura.


MEMORIA. 55


Está prevista la excavación hasta la cota 328.00 m, por lo que la excavación alcanza los 5 m

aproximadamente.

El apoyo de la estructura se producirá sobre las argilitas y pizarras duras detectadas en la calicata.

El valor de carga admisible estimado es de unos 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables

dada la elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.

Respecto a la excavación, la práctica totalidad del mismo afectará a las argilitas y pizarras

paleozoicas, por lo que pueden adoptarse en la excavación taludes temporales subverticales.

La excavación requerirá la utilización de martillo picador dada la consistencia que presenta el

material en la calicata, en la que únicamente se han podido excavar 70 cm.

3.3.4. TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (RIBERA DEL MARCO)

Está situado al Noreste de la ciudad de Cáceres.

Este tanque de tormentas presenta unas dimensiones de 78 x 42 m, con el fondo de excavación a

la cota 328.50m.


Tanto en el sondeo como en la calicata se observa la presencia de unas calizas grises tableadas

pertenecientes al sustrato paleozoico, que aparecen superficialmente en todos los trabajos

efectuados.

El espesor de suelo vegetal es de 0.20 a 0.30 m.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 41 golpes y Rechazo a 1.00 m de

profundidad, con valores de resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2.

Estos valores permiten asignar a estas calizas una consistencia Dura.

El ensayo a compresión simple realizado sobre una muestra de los niveles calcáreos da un

resultado de resistencia de 100.02 kg/cm2 con una deformación del 0.54 %.

El valor de RQD de las pizarras es inferior al 25 %, lo que permite caracterizar la calidad del macizo

rocoso como Pobre.

En la pizarra calcárea los valores de RQD oscilan son del 100 %, así se puede caracterizar la calidad

del macizo rocoso como Muy Buena.

MEMORIA. 56


El índice RMR para las pizarras es 33 Clase IV Calidad Mala.

Para las calizas el índice RMR resulta 71 Clase II Calidad Muy Buena.

Finalmente el índice GSI es respectivamente 28 y 66 respectivamente para las pizarras y las

calizas.


Está proyectada la excavación hasta la cota 328.50 m, lo que implica una excavación de hasta 8.50

m.

El apoyo del tanque de tormentas se efectuará sobre el sustrato paleozoico, formado en

superficie por unas calizas grises tableadas que hacia muro pasan a bancos decimétricos.

El valor de carga admisible se estima en 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables dada la

elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.


La excavación afectará al sustrato paleozoico, por lo que pueden adoptarse taludes temporales

subverticales.

La excavación de las calizas requerirá el uso de martillo picador aunque dada la magnitud podría

valorarse el uso de voladura.

3.3.5. TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (AGUAS VIVAS)

Está situado al Noroeste de la ciudad de Cáceres, cercano al casco urbano.

Está proyectada la construcción de un tanque de tormentas con unas dimensiones de 30 x 24 m,

estando situado el fondo de excavación a la cota 385.00 m.


En base a los resultados obtenidos en la calicata realizada y en el ensayo de penetración, se han

definido los siguientes niveles estratigráficos.

• Nivel 1: Rellenos granulares

• Nivel 2: Pizarras grisáceas


Nivel 1: Rellenos granulares

MEMORIA. 57


Se detectan tanto en la calicata como en el ensayo de penetración, estando formados por cantos

de cuarcita y pizarra de tamaños decimétricos englobados en arenas marrones no plásticas con

algunos escombros.

En el ensayo de penetración, los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 74 y 190

kg/cm2.

La compacidad de este relleno es Floja-Media.

Nivel 2: Pizarras grisáceas

Aparecen bajo el relleno antrópico y está formado por una pizarras de tonalidades grises

laminadas subverticalemente con abundante diaclasado, Presentan un grado de alteración III en

superficie.

En el ensayo de penetración los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 318

kg/cm2 y valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a estas

pizarras una consistencia Dura.


Está prevista la excavación hasta la cota 385.00 m, por lo que la excavación alcanza los 4.00 m

aproximadamente.

El apoyo del tanque de tormentas se producirá sobre las pizarras paleozoicas pertenecientes al

sustrato.

El valor de carga admisible estimado es de unos 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables

dada la elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.


La excavación afectará tanto a los rellenos (entre 1.10 y 3.20 m de potencia) y a las pizarras,

debiendo adoptarse un talud 1H:1V en el tramo excavado sobre rellenos y subvertical en el tramo

que afecte a las pizarras.

La excavación de los rellenos se puede efectuar con medios convencionales, mientras que el

tramo que afecte a las pizarras requerirá la utilización de martillo picador dada la consistencia que

presentan.

MEMORIA. 58


3.3.6. TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (PUENTE VADILLO)

Está situado al Este de la ciudad de Cáceres.


la cota 381.00 m.


Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:

• Nivel 1: Limos arenosos

• Nivel 2: Granitos alterados


Nivel 1: Limos arenosos

Está formado por unos limos arenosos de color marrón oscuro con cantos subangulosos de

granito y pizarras con algún fragmento antrópico a techo. No son plásticos y presentan una

compacidad media. La humedad es normal.

Estos limos aparecen recubiertos por un suelo vegetal de 20 cm.

Presenta un desarrollo desigual en la zona de estudio, con una variación de potencia importante

entre las zonas.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración indican que las resistencias dinámicas en punta

oscilan entre 40 y 292 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una compacidad que

oscilaría entre Floja y Media.

Nivel 2: Granitos alterados

Este nivel está formado por unos granitos anaranjados de grano grueso, algo alterados en

superficie, con grados de alteración III-IV y abundantes pátinas de oxidación.

La distribución que presenta en los trabajos efectuados es la siguiente:

Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-6 en este tramo son de Rechazo, con valores

de resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a

este tramo una compacidad Muy densa.


MEMORIA. 59


Está proyectada la excavación hasta la cota 381.00 m, lo que implica una excavación de unos 6 m.

En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre los granitoides alterados que

aparecen por encima de la cota de apoyo. El valor de carga admisible es superior a los 3.00

kg/cm2 y los asientos despreciables dada la compacidad que presenta.


El tramo formado por suelos puede excavarse con taludes 1H:1V destacando que el espesor de

suelos varía entre 1.70 y 4.20 m.

Los granitos pueden excavarse con un talud subvertical. La excavación de los suelos se puede

ejecutar con medios mecánicos convencionales, mientras que la excavación de los granitos

requerirá la utilización de martillo picador.

3.3.7. TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (RONDA DE SAN FRANCISCO)



la cota 407.00 m.




• Nivel 2: Arenas

• Nivel 3: Sustrato paleozoico


Nivel 1: Rellenos

Corresponde a los rellenos de construcción del vial y de relleno de las obras de encauzamiento del

arroyo del Concejo.

Presenta una importante variación en potencia debido a los numerosos huertos y obras de

encauzamiento realizadas así como corresponder a la desembocadura de una antigua rambla.

MEMORIA. 60


Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 5 y 20 golpes. Las resistencias

dinámicas en punta oscilan entre 50 y 177 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel

una compacidad Floja a Media.

Nivel 2: Arenas y Limos

Está formado por arena y limo aluvial tanto de alteración del granito como aportes de la antigua

rambla.



una compacidad Floja.


El nivel de rechazo del ensayo está formado por unos granitos con grados de alteración III-IV.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración en este tramo son de entre 16 y Rechazo con un

valor medio de 58, con valores de resistencia dinámica en punta de entre 103 a superiores a los

400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este tramo una compacidad Muy densa.


Está proyectada la excavación hasta la cota 407.00 m, lo que implica una excavación respecto a la

cota de realización de los trabajos de unos 7.6 m, hay que indicar que los trabajos están

aproximadamente a +3.0 m respecto al cauce actual del arroyo del Concejo.

En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre los granitoides alterados que

aparecen por encima de la cota de apoyo.

El valor de carga admisible es superior a los 3.00 kg/cm2 y los asientos despreciables dada la

compacidad que presenta.

No se ha detectado la presencia de agua.

El tramo formado por rellenos y suelos puede excavarse con taludes 1H:1V destacando que el

espesor de suelos puede llegar a ser superior a 5 m.

Los granitos pueden excavarse con un talud subvertical.

La excavación de los rellenos y suelos se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales,

mientras que la excavación de los granitos requerirá la utilización de martillo picador.

MEMORIA. 61


3.3.8. TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (JUZGADOS)



la cota 413.00 m.




• Nivel 2: Arenas

• Nivel 3: Granitos Alterados

Nivel 1: Rellenos

Se detectan únicamente en el ensayo de penetración y corresponden a rellenos de explanación y

nivelación del parque que rodea a las instalaciones deportivas ampliado hacia el cauce.

Presenta cierta variabilidad de potencia en toda la zona de estudio debido a la intensa actividad

de instalaciones de servicios y de regulación del cauce que se ha realizado en la zona.



una compacidad Media.

Nivel 2: Arenas

Está formado por arena grisácea a marrón de grano medio a grueso con matriz limosa

ligeramente plástica. No son plásticos y presentan una compacidad media. La humedad es

normal.

Las arenas aparecen recubiertas por un suelo vegetal de 30 cm. Al igual que el nivel anterior

presenta un desarrollo desigual en la zona de estudio, con una variación de potencia importante

entre las zonas.



una compacidad que oscilaría entre Floja y Media.

MEMORIA. 62


Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-18, 0.80-1.20

m).De las muestras de materiales tomadas se puede colegir que presenta una fracción fina

(<0.080 mm) del 35.1 %, una fracción gruesa (>2 mm) del 26.8 % y una fracción intermedia del

38.1 %. Así mismo no presenta plasticidad y el contenido en sulfatos solubles es de 193 mg/kg, el

contenido en materia orgánica es de 0.67%.

Se puede clasificar como un suelo SM (arenas limosas) según el Sistema unificado de clasificación

de suelos y como un suelo A-2-7 (variables materiales granulares) según la clasificación AASHTO.


Este nivel está formado por unos granitos de grisáceos a anaranjados de grano grueso, alterados

en superficie, con grados de alteración III-IV y abundantes pátinas de oxidación.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-13 en este tramo son de entre 26 de forma

puntual y Rechazo con un valor medio de 51, con valores de resistencia dinámica en punta de

entre 189 a superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este tramo una

compacidad Muy densa.


Está proyectada la excavación hasta la cota 413.00 m, lo que implica una excavación de unos 2.6

m.

En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre las arenas y los granitoides

alterados que aparecen por encima de la cota de apoyo. Debido a la diferencia de capacidad de

carga de ambos materiales se recomienda el realizar un saneo hasta los granitoides con el fin de

uniformizar el terreno de apoyo. El valor de carga admisible es superior a los 3.00 kg/cm2 y los

asientos despreciables dada la compacidad que presenta. Se ha detectado la presencia de agua a

2.40 m en el ensayo PD-13. El tramo formado por suelos puede excavarse con taludes 1H:1V

destacando que el espesor de suelos varía entre 1.80 y 3.40 m. Los granitos pueden excavarse con

un talud subvertical.

La excavación de los suelos se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales, mientras

que la excavación de los granitos requerirá la utilización de martillo picador.

MEMORIA. 63


3.3.9. EBAR CAPELLANÍAS

Esta estación de bombeo está situada al Oeste de la ciudad de Cáceres, estando proyectada una

ampliación de las instalaciones existentes.



• Nivel 1: Arenas silíceas

• Nivel 2: Granitos


Nivel 1: Arenas silíceas

Aparecen superficialmente con un espesor variable, estando formadas por unas arenas gruesas

silíceas de color claro. Aparecen secas y con una compacidad media que aumenta en profundidad

hasta muy densa, a partir de unos 3.00 m de profundidad. En superficie el espesor de suelo

vegetal es de 20 cm.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 13 y 73 golpes, aumentando de

forma paulatina en profundidad. Los valores de resistencia dinámica en punta varían entre 143 y

valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una

compacidad que oscilaría entre Media en el tramo inicial y muy densa en profundidad.

Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-1, 0.50-1.00 m).

Presenta una fracción fina (<0.080 mm) del 8.1%, una fracción gruesa (>2 mm) del 59.1% y una

fracción intermedia del 32.8%. No presenta plasticidad.

Se puede clasificar como un suelo SW-SM (arenas con grava y arenas limosas) según el Sistema

unificado de clasificación de suelos y como un suelo A-1-a (fragmentos de piedra, grava y arena

según la clasificación AASHTO.

El contenido en sulfatos solubles es de 534 mg/kg, el contenido en materia orgánica es de 0.04%,

el de carbonatos 1.02% y el de cloruros 0.0007%.

El equivalente de arena de 45, la densidad máxima de apisonado es de 2.17 g/cm3 con un

humedad óptima del 6.2%.

Nivel 2: Granitos

MEMORIA. 64


Estos granitos aparecen como una gradación de las arenas gruesas que aparecen en superficie,

siendo de grano grueso y con una compacidad Muy densa.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-1 oscilan entre 88 y Rechazo, con valores de

resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este

tramo una compacidad Muy densa. Carga admisible y asientos

Está proyectada una excavación de unos 2.00 m aproximadamente.

En base a la estratigrafía existente, el apoyo de estos elementos proyectados se producirá sobre

las arenas en el caso de los elementos superficiales y bien sobre los granitos en los elementos más

profundos.

A partir del ensayo de penetración, se puede determinar un valor de carga admisible de 2.00

kg/cm2 para los elementos apoyados por encima de 1.50 m y de 3.00 kg/cm2 para elementos

apoyados por debajo de 1.50 m. Los asientos serán muy reducidos en el primer caso y nulos en el

segundo. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.

Se recomienda la adopción de taludes 1H:2V hasta 1.50 m de profundidad y subverticales a partir

de esta cota.

La excavación hasta 1.50 m se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales, siendo

necesaria la utilización de martillo picador a partir de esta cota.

3.3.10. EBAR MALPARTIDA

Esta estación de bombeo está situada al Suroeste de la ciudad de Cáceres, estando proyectada

una ampliación de las instalaciones existentes.



• Nivel 1: Arenas silíceas

• Nivel 2: Granitos


Nivel 1: Arenas silíceas

Aparecen superficialmente bajo una capa de suelo vegetal de 20 cm. Están formadas por unas

arenas gruesas fruto de la alteración del granito (jabre) con fenocristales de cuarzo y feldespato,

MEMORIA. 65


no son plásticas y aparecen secas. Estas arenas van gradando en profundidad a unos granitos

alterados. La compacidad es Densa, aumentando en profundidad.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-2 oscilan entre 6 y 48 golpes, aumentando de

forma paulatina en profundidad. Los valores de resistencia dinámica en punta varían entre 66 y

valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una

compacidad que oscilaría entre Floja en el primer metro inicial y Densa-Muy Densa en

profundidad.

Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-2, 1.00-2.00 m).

Presenta una fracción fina (<0.080 mm) del 14.5%, una fracción gruesa (>2 mm) del 49.5% y una

fracción intermedia del 36.0%. No presenta plasticidad.

Se puede clasificar como un suelo SM (arenas limosas) según el Sistema unificado de clasificación

de suelos y como un suelo A-1-b (fragmentos de piedra, grava y arena según la clasificación

AASHTO.

El contenido en sulfatos solubles es de 740 mg/kg, el contenido en materia orgánica es nulo, el de

carbonatos 0.92% y el de cloruros 0.00012%.

La densidad máxima de apisonado es de 2.12 g/cm3 con un humedad óptima del 7.6%.

Nivel 2: Granitos

Estos granitos aparecen como una gradación de las arenas gruesas que aparecen en superficie,

siendo de grano grueso y con una compacidad Muy densa.

Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-2 oscilan entre 71 y Rechazo, con valores de

resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este

tramo una compacidad Muy densa.


Está proyectada una excavación de hasta unos 2.00 m aproximadamente.

En base a la estratigrafía existente, el apoyo de estos elementos proyectados se producirá sobre

las arenas de alteración del granito.

MEMORIA. 66


A partir del ensayo de penetración, se recomienda una cota de apoyo mínima de 1.00 m de

profundidad sobre la superficie actual del terreno, con un valor de carga admisible de 2.00

kg/cm2 para los elementos superficiales.

Para los elementos apoyados a 2.00 m de profundidad, se puede adoptar un valor de carga

admisible de 3.00 kg/cm3. Los asientos están limitados a 2.54 cm por la propia metodología de

cálculo. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada. Se

recomienda la adopción de taludes 1H:2V.

La excavación se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales.

MEMORIA. 67


AGRESIVIDAD 3.4

Los parámetros de clasificación de la agresividad química hacia el hormigón de suelos, rocas y

aguas se definen en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE” (2008), en su Capítulo II

(apartado 8.2.3).

La siguiente tabla resume los parámetros principales a los que se hace referencia en dicha

Instrucción:

Tipo de medio

agresivo Parámetros

Tipo de exposición

Qa Qb Qc

Ataque débil Ataque medio Ataque fuerte

Suelo Ión Sulfato(mg SO2-4 /kg) 2000-3000 3000-12000 >12000

Tabla - Rangos de agresividad del terreno

Las muestras ensayadas presentan un contenido en sulfatos de interior a 2000 mg/kg, por lo que

no es necesaria la utilización de hormigones sulforresistentes en las unidades de obra que estén

en contacto con el terreno natural.

MEMORIA. 68


4. CONDICIONANTES AMBIENTALES

Con fecha 4 de noviembre de 2016, el órgano Ambiental del presente proyecto, el Ministerio de

Agricultura Alimentación y Medio Ambiente, mediante documento con referencia 20160075DEP

realiza la Determinación de la amplitud y nivel de detalle del estudio de impacto ambiental y

traslado de consultas.

En el momento de redacción del presente Documento Informativo, el Estudio de Impacto

Ambiental del proyecto “ANTEPROYECTO DE SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LA CIUDAD DE

CÁCERES”, se encuentra en fase de tramitación.

El estudio de impacto ambiental se adjunta como documento integrado al presente Documento

Informativo, como anejo al mismo.

Todas las medidas encaminadas a la protección y conservación del medio ambiente que deriven

de la tramitación ambiental del anteproyecto, serán incluidas en el citado documento.

MEMORIA. 69


5. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL DOC. INFORMATIVO DEL ANTEPROYECTO

DOCUMENTO I. MEMORIA Y ANEJOS

MEMORIA

ANEJO 1 Antecedentes administrativos y legales

ANEJO 2 Parámetros principales del proyecto

ANEJO 3 Hidrología

ANEJO 4 Estudio de población

ANEJO 5 Planificación urbanística

ANEJO 6 Topografía y cartografía.

ANEJO 7 Geología y geotecnia

ANEJO 8 Requerimientos de calidad

ANEJO 9 Parámetros básicos de diseño

ANEJO 10 Dimensionamiento del proceso

ANEJO 11 Hidráulica

ANEJO 12 Expropiaciones

ANEJO 13 Servicios afectados

ANEJO 14 Consultas realizadas

ANEJO 15 Estudio de soluciones

ANEJO 16 Justificación de la solución

ANEJO 17 Estudio de explotación y mantenimiento

ANEJO 18 EIA e integración ambiental

ANEJO 19 Presupuesto para conocimiento de la Administración.

ANEJO 20 Planificación

ANEJO 21 Estudio de canteras y materiales

DOCUMENTO II. PLANOS

DOCUMENTO III. VALORACIÓN DE LAS OBRAS

MEMORIA. 70


6. PLAZO DE ETAPAS A DESARROLLAR LAS OBRAS

Se ha determinado el plazo de ejecución para la realización de las obras del “Anteproyecto de

Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres”. Éstos son los siguientes:

• Redacción del Proyecto de Construcción Dos (2) meses

• Ejecución de las obras Treinta y seis (36) meses

• Puesta en marcha Seis (6) meses

MEMORIA. 71


7. RESUMEN DEL PRESUPUESTO

1 ACTUACIONES COMUNES........................................................................................................................... 19,529,278.82 48.53% -1.1 -COLECTORES....................................................................................................... 8,772,074.41 -1.2 -EBARS.................................................................................................................. 3,653,263.65 -1.3 -TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (5) CÁCERES EL VIEJO............................................. 1,124,628.86 -1.4 -TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (8) RIVERA DEL MARCO........................................... 1,475,047.45 -1.5 -TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (13) AGUAS VIVAS.................................................... 457,607.35 -1.6 -TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (19) PLAZA SAN FRANCISCO.................................... 522,033.26 -1.7 -TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (16) PUENTE VADILLO.............................................. 531,061.65 -1.8 -TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (20) JUZGADOS........................................................ 1,251,845.27 -1.9 -ENCAUZAMINETO DE LA RIBERA DEL MARCO........................................................ 414,593.92 -1.10 -LÍNEA DE FANGOS ETAP........................................................................................ 877,123.00 -1.11 -HINCAS................................................................................................................. 450,000.00 2 OBRA CIVIL DE LA EDAR.............................................................................................................................. 6,606,468.26 16.42% -2.1 -EDIFICIO DE CONTROL.......................................................................................... 164,992.22 -2.2 -EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO............................................................................. 351,141.99 -2.3 -DESARENADOR-DESENGRASADO........................................................................... 83,999.47 -2.4 -DECANTADORES PRIMARIOS................................................................................. 388,064.91 -2.5 -REACTORES BIOLÓGICOS..................................................................................... 2,278,417.72 -2.6 -EDIFICIO SOPLANTES............................................................................................ 116,406.79 -2.7 -DECANTADORES SECUNDARIOS............................................................................ 802,426.77 -2.8 -DIGESTORES......................................................................................................... 364,789.68 -2.9 -EDIFICIO DESHIDRATACIÓN.................................................................................... 210,349.32 -2.10 -EDIFICIO REACTIVOS............................................................................................. 103,862.78 -2.11 -ESPESADORES...................................................................................................... 63,417.98 -2.12 -DECANTADORES PLUVIALES.................................................................................. 240,000.00 -2.13 -EDIFICIO TRANSFORMACIÓN................................................................................. 29,102.27 -2.14 -GASÓMETRO DE MEMBRANA................................................................................ 40,896.78 -2.15 -ANTORCHA........................................................................................................... 759.39 -2.16 -POZO RECIRCULACIÓN Y EXCESO DE FANGOS..................................................... 37,292.33 -2.17 -ARQUETA REPARTO DECANTADORES PRIMARIOS................................................. 16,697.97 -2.18 -ARQUETA REPARTO DECANTADORES SECUNDARIOS............................................ 11,037.91 -2.19 -SILO DE FANGOS DESHIDRATADOS........................................................................ 2,412.24 -2.20 -DEPÓSITO TAMPÓN DE FANGOS............................................................................ 48,771.82 -2.21 -ARQUETA DE TOMA DE MUESTRAS Y SALIDA......................................................... 11,188.95 -2.22 -EDIFICIO TRATAMIENTO DE PLUVIALES.................................................................. 352,394.87 -2.23 -DESODORIZACIÓN................................................................................................. 667.84 -2.24 -ARQUETA DE FANGOS PRIMARIOS........................................................................ 12,139.80 -2.25 -ARQUETA ALMACENAMIENTO DEPÓSITO METANOL............................................... 19,314.00 -2.26 -ARQUETA ALMACENAMIENTO DEPÓSITO GASÓLEO............................................... 19,314.00 -2.27 -URBANIZACIÓN..................................................................................................... 214,168.65 -2.28 -OBRA DE SALIDA EDAR.......................................................................................... 1,927.89 -2.29 -VARIOS................................................................................................................. 620,511.92 3 EQUIPOS MECÁNICOS EDAR........................................................................................................................ 6,337,019.21 15.75% -3.1 -OBRA DE LLEGADA Y BOMBEO DE AGUA BRUTA.................................................... 330,907.62 -3.2 -PRETRATAMIENTO................................................................................................ 557,344.15 -3.3 -TRATAMIENTO PRIMARIO...................................................................................... 153,227.72 -3.4 -TRATAMIENTO BIOLÓGICO.................................................................................... 1,956,020.99 -3.5 -TAMIZADO DE FANGOS PRIMARIOS........................................................................ 244,515.18 -3.6 -ESPESAMIENTO DE FANGOS MIXTOS..................................................................... 51,272.11 -3.7 -MEZCLA DE FANGOS ESPESADOS......................................................................... 40,026.15 -3.8 -DIGESTIÓN ANAEROBIA DE FANGOS...................................................................... 545,629.32 -3.9 -LÍNEA DE GAS....................................................................................................... 670,446.53 -3.10 -DESHIDRATACIÓN DE FANGOS............................................................................... 548,052.95 -3.11 -TRATAMIENTO DE ESCURRIDOS Y SOBRENADANTES............................................ 17,017.22 -3.12 -INSTRUMENTACIÓN.............................................................................................. 475,629.57 -3.13 -TRATAMIENTO DE OLORES................................................................................... 330,293.83 -3.14 -SERVICIOS AUXILIARES......................................................................................... 198,539.29 -3.15 -ELEMENTOS DE SEGURIDAD.................................................................................. 11,444.14 -3.16 -TALLER Y REPUESTOS.......................................................................................... 82,710.79 -3.17 -LABORATORIO...................................................................................................... 95,627.56 -3.18 -MOBILIARIO........................................................................................................... 28,314.09 4 EQUIPOS ELÉCTRICOS, CONTROL Y AUTOMATISMOS EDAR................................................................. 3,015,291.78 7.49% -4.1 -ACOMETIDA DE ALTA TENSIÓN.............................................................................. 20,000.00 -4.2 -LÍNEAS ELÉCTRICAS DE MEDIA TENSIÓN............................................................... 28,165.50 -4.3 -CENTRO DE SECCIONAMIENTO TELEMANDADO..................................................... 151,484.98 -4.4 -CENTRO DE TRANSFORMACIÓN........................................................................... 10,000.00

MEMORIA. 72


-4.5 -CUADROS ELÉCTRICOS........................................................................................ 1,287,590.60 -4.6 -LÍNEA DE FUERZA Y CONTROL.............................................................................. 1,025,448.55 -4.7 -ALUMBRADO INTERIOR Y EXTERIOR...................................................................... 167,262.57 -4.8 -AUTOMATISMO Y CONTROL.................................................................................. 277,717.85 -4.9 -RED DE PUESTA EN TIERRA Y PARARRAYOS......................................................... 47,621.73 5 SEGURIDAD Y SALUD................................................................................................................................... 399,979.12 0.99% -5.1 -Estudio de SS......................................................................................................... 399,979.12 6 MEDIDAS AMBIENTALES............................................................................................................................... 487,464.79 1.21% -6.1 -MEDIDAS GENERALES........................................................................................... 93,249.31 -6.2 -MEDIDAS ESPECÍFICAS.......................................................................................... 65,215.48 7 SERVICIOS AFECTADOS............................................................................................................................... 537,657.00 1.34% -7.1 -RED DE ABASTECIMIENTO Y SANEAMIENTO........................................................... 60,094.24 -7.2 -LÍNEAS TELEFÓNICAS........................................................................................... 7,800.00 -7.3 -LÍNEAS ELÉCTRICAS............................................................................................. 200,000.00 -7.4 -ALUMBRADO PÚBLICO........................................................................................... 34,900.00 -7.5 -CARRETERAS Y VIALES......................................................................................... 234,862.76 8 DEMOLICIONES............................................................................................................................................ 973,791.03 2.42% -8.1 -EDAR.................................................................................................................... 522,100.34 -8.2 -COLECTORES....................................................................................................... 333,157.12 -8.3 -EBAR.................................................................................................................... 118,533.57 9 GESTIÓN RESIDUOS.................................................................................................................................... 2,353,773.10 5.85%

TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 40,240,723.11 16.00% Gastos generales.......................... 6,438,515.70 6.00% Beneficio industrial........................ 2,414,443.39 SUMA DE G.G. y B.I. 8,852,959.09 21.00% I.V.A........................................................ 10,309,673.26

TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 59,403,355.46

TOTAL BASE DE LICITACIÓN 59,403,355.46

Asciende el Presupuesto Base de Licitación a la expresada cantidad de CINCUENTA Y NUEVE

MILLONES CUATROCIENTOS TRES MIL TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y

SEIS CÉNTIMOS (59,403,355.46€).

MEMORIA. 73


8. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN

El Presupuesto para Conocimiento de la Administración se compone del presupuesto base de

licitación de las obras más el total de los gastos de gestión, expropiación e indemnización de

bienes y derechos afectados así como de asistencias y el 1% del PEM destinados a la conservación

del patrimonio.

El Presupuesto para Conocimiento de la Administración asciende a la cantidad de CINCUENTA Y

NUEVE MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y OCHO MIL OCHOCIENTOS VEINTIUNO EUROS CON

SETENTA Y NUEVE CÉNTIMOS (59.868.821,79 €) según el siguiente desglose:

Importe (euros)

Presupuesto Base de Licitación 59.403.355,45 €

Expropiaciones e indemnizaciones de bienes y derechos afectados

63.059,11 €

Conservación del Patrimonio 402.407,23 €

Presupuesto para Conocimiento de la Administración 59.868.821,79 €

MEMORIA. 74


9. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

Según el Real decreto 773/2015 de 28 de agosto por el que se modifican determinados preceptos

del Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, aprobado por el

Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre y en vigor desde el 26 de abril de 2002, dentro del

Capítulo II “De la clasificación y registro de empresas”, se propone que las condiciones mínimas de la

clasificación del contratista sean las siguientes:

Grupo Subgrupo Categoría

K–Especiales 8–Estaciones de Tratamiento de Aguas 4

MEMORIA. 75


10. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS

Por las características de la obra en cuestión se entiende que procede la revisión de precios

siguiendo las directrices contenidas en el Real Decreto Legislativo 3/2011, por el que se aprueba

el Texto Refundido de la Ley de Contratos del Sector Público y las nuevas fórmulas que se

proponen en el Real Decreto 1359/2011 de 7 Octubre, por el que se aprueba la relación de

materiales básicos y las formulas tipo generales de revisión de precios de los contratos de obras y

de los contratos de suministro de fabricación de armamento y equipamiento de las

Administraciones Públicas.

Se estima que el plazo de ejecución de las obras incluidas en el presente proyecto de es de

CUARENTA Y DOS (42) meses, incluyéndose en el periodo de tiempo SEIS (6) MESES de puesta en

marcha de la planta.

Se adopta la fórmula Nº 561, por ser la que mejor se adapta al proyecto:

Kt= 0,10 Ct/C0+0,05 Et/E0+0,02 Pt/P0+0,08 Rt/R0+0,28 St/S0+0,01 Tt/T0+0,46

En esta fórmula los símbolos utilizados son:

K = Coeficiente teórico de revisión por el momento de la ejecución t.

E0 = Indice de coste de la energía en la fecha de la licitación.

Et = Indice de coste de la energía en el momento de la ejecución t.

C0 = Indice de coste del cemento en la fecha de licitación.

Ct = Indice de coste del cemento en el momento de la ejecución t.

S0 = Indice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.

St = Indice de coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución t.

P0 = Índice de coste de los productos plásticos en el momento de licitación

Pt = Índice de coste de los productos plásticos en el momento de la ejecución t.

R0 = Índice de coste de los áridos y roca en el momento de licitación

Rt = Índice de coste de los áridos y roca en el momento de la ejecución t.

MEMORIA. 76


11. CONCLUSIÓN

Considerando que se ha desarrollado adecuadamente el presente Documento Informativo del

“Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres”, se eleva a la

consideración de la Superioridad para su correspondiente aprobación, si procede.

Madrid, Junio de 2017

EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo: Álvaro Martinez Dietta

EXAMINADO Y CONFORME:

Jefe de Área de Proyectos y Obras

VºBº DIRECTOR TÉCNICO

Fdo: Álvaro Martinez Dietta

Fdo: Juan Carlos de Cea Azañedo

MEMORIA. 77

memoria - chtajo.es · (cedex). - guía técnica sobre tuberías para el transporte de agua a...

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