Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
MEMORIA
MEMORIA.
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
ÍNDICE
1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 1
ANTECEDENTES .................................................................................................................. 1 1.1
NORMATIVA APLICABLE ..................................................................................................... 3 1.2
OBJETO DEL PROYECTO. ..................................................................................................... 4 1.3
JUSTIFICACIÓN Y OBJETO DE LA ACTUACIÓN..................................................................... 4 1.4
ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL .................................................................................. 7 1.5
1.5.1. EDAR de “El Marco” ....................................................................................................... 7
1.5.2. EDAR de Malpartida ....................................................................................................... 8
1.5.3. EDAR de Capellanías ....................................................................................................... 8
1.5.4. Sistema de colectores .................................................................................................... 9
1.5.5. Colector Norte ................................................................................................................ 9
1.5.6. Colector Sur .................................................................................................................. 10
1.5.7. Encauzamiento de la Ribera del Marco ........................................................................ 12
1.5.8. ETAP de Cáceres ........................................................................................................... 13
JUSTIFICACIÓN DE LOS PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO EDAR. ................................. 14 1.6
2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ............................................................................................... 17
AMPLIACIÓN DE LA EDAR DE EL MARCO ......................................................................... 17 2.1
2.1.1. Línea de agua................................................................................................................ 21
2.1.2. Línea de fangos ............................................................................................................. 26
2.1.3. Línea de gas .................................................................................................................. 33
2.1.4. Servicios auxiliares ....................................................................................................... 35
2.1.5. Línea piezométrica ....................................................................................................... 36
TRANSFORMACIÓN DE EDARS EN ESTACIONES DE BOMBEO E IMPULSIONES ............... 37 2.2
2.2.1. EBAR e impulsiones de Capellanías .............................................................................. 38
2.2.2. EBAR e impulsiones de Ctra. de Malpartida ................................................................. 38
ACONDICIONAMIENTO DE LA ETAP DE CÁCERES ............................................................ 39 2.3
2.3.1. Espesador por gravedad ............................................................................................... 39
MEMORIA.
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
2.3.2. Deshidratación de los lodos ......................................................................................... 39
MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO ............................................................................ 40 2.4
CONSTRUCCIÓN DE TANQUES DE TORMENTAS .............................................................. 42 2.5
ADECUACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO DE LA RIBERA DEL MARCO ................................... 43 2.6
3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA. CONDICIONANTES OBRA CIVIL ................................................. 46
MARCO GEOLÓGICO GENERAL ........................................................................................ 46 3.1
SISMICIDAD ...................................................................................................................... 49 3.2
GEOTECNIA ....................................................................................................................... 50 3.3
3.3.1. EDAR ............................................................................................................................. 51
3.3.2. ETAP.............................................................................................................................. 53
3.3.3. TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (CÁCERES EL VIEJO) ....................................................... 55
3.3.4. TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (RIBERA DEL MARCO) ................................................... 56
3.3.5. TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (AGUAS VIVAS) ............................................................. 57
3.3.6. TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (PUENTE VADILLO) ....................................................... 59
3.3.7. TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (RONDA DE SAN FRANCISCO) ....................................... 60
3.3.8. TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (JUZGADOS) .................................................................. 62
3.3.9. EBAR CAPELLANÍAS ...................................................................................................... 64
3.3.10. EBAR MALPARTIDA ....................................................................................................... 65
AGRESIVIDAD ................................................................................................................... 68 3.4
4. CONDICIONANTES AMBIENTALES ....................................................................................... 69
5. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL DOC. INFORMATIVO DEL ANTEPROYECTO ................. 70
6. PLAZO DE ETAPAS A DESARROLLAR LAS OBRAS ................................................................ 71
7. RESUMEN DEL PRESUPUESTO ............................................................................................. 72
8. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN ...................................... 74
9. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA ..................................................................................... 75
10. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS .............................................................................. 76
11. CONCLUSIÓN .................................................................................................................... 77
MEMORIA.
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
1 INTRODUCCIÓN
ANTECEDENTES 1.1
El Ministerio de medio Ambiente en colaboración con las Comunidades y Ciudades Autónomas de
Ceuta y Melilla redactó el Plan Nacional de Calidad de las Aguas: Saneamiento y Depuración 2007-
2015, en respuesta a los requerimientos en materia de calidad de las aguas indicada en la
Directiva Marco del Agua (Directiva 2000/60/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 23 de
octubre de 2000 por la que se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la
política de aguas).
En sus inicios la política ambiental europea define entre sus principios fundamentales, “la
conservación, protección y mejora de la calidad del agua así como la utilización prudente y
racional de los recursos naturales” (Art. 130R del Tratado de la Unión Europea).
Con el punto de mira centrado en dichos objetivos, se han venido desarrollando diferentes
estrategias a lo largo del tiempo: protección de los recursos hídricos en función de los usos del
agua (objetivos de calidad), control de vertidos mediante normas de emisión, llegando finalmente
a una estrategia ambiental, centrada en la protección de las masas de agua consideradas como
ecosistemas acuáticos, con un enfoque decididamente más ambiental, buscando un uso
sostenible del agua.
Dicho camino tiene como origen, para las administraciones públicas españolas, la Directiva del
Consejo de 21 de mayo de 1991 sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas
(91/271/CEE). En el siguiente esquema, se muestra la evolución de la normativa Comunitaria y su
respuesta y adaptación por parte de la Administración Española en los sucesivos planes
nacionales.
En 1995, la Secretaría de Estado de Medio Ambiente y Vivienda del Ministerio de Obras Públicas,
Transporte y Medio Ambiente, lanza el Plan Nacional de Saneamiento y Depuración, con el
horizonte puesto en el año 2005, fecha clave señalada por la Directiva 91/271/CEE para alcanzar
los objetivos de conformidad de los sistemas de depuración de las aglomeraciones urbanas
mayores de 2.000 habitantes equivalentes, entre los que se encuentra la ciudad de Cáceres.
La transposición al ordenamiento jurídico español de esta Directiva se hizo mediante el Real
Decreto Ley 11/1995 y el Real Decreto 509/1996, que establecían, principalmente, que las
MEMORIA. 1
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Comunidades Autónomas fijarían, previa audiencia de los Ayuntamientos afectados, las
Aglomeraciones Urbanas en que se estructuraría su territorio. También señalaban los plazos y
condicionantes que debían cumplir las aglomeraciones urbanas en cuanto a tipo de tratamiento
(adecuado, secundario, más riguroso) y establecían la obligación de que las Comunidades
Autónomas, en el ámbito de sus competencias, elaboraran un plan o programa.
A partir de la publicación de la Directiva 2000/60/CE del parlamento Europeo y del Consejo de 23
de octubre de 2000, por la que se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la
política de aguas y su trasposición a la legislación española mediante la Ley 62/2003, de 30 de
diciembre, de medidas fiscales, administrativas y del orden social que incluye, en su artículo 129 ,
la modificación del texto refundido de la Ley de Aguas, aprobado por Real Decreto Legislativo
1/2001, de 20 de julio, junto con la designación de nuevas áreas sensibles en julio de 2006, el
Ministerio de Medio Ambiente en colaboración con las CC.AA. redacta el Plan Nacional de Calidad
de las Aguas: Saneamiento y Depuración. Dentro de las nuevas zonas sensibles se incluye el cauce
del río Guadiloba en el entorno de Cáceres.
MEMORIA. 2
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
El enfoque ambientalmente sostenible en la gestión de las aguas es el objetivo principal de la
Directiva Marco del Agua, promoviendo un uso del recurso que no condicione su calidad y
cantidad futuras. En este ámbito es prioritario el saneamiento y la depuración de las aguas tras su
uso para garantizar una buena calidad fisicoquímica de las masas de agua. Por ello, todos los
esfuerzos contenidos en el PNCA van dirigidos, en mayor o menor medida, a contribuir a cumplir
los objetivos ambientales de la Directiva Marco del Agua en el año 2015.
Dentro del conjunto de las actuaciones previstas en el PNCA, está recogida la ampliación de la
Estación Depuradora de Aguas Residuales de Cáceres, que se declaró de interés general según Ley
26/2009, de 23 de diciembre de Presupuestos Generales del Estado de 2010.
Por ello, en el marco definido, se licitó el 2 de junio de 2015 el expediente con Clave: 03.310-
410/0311 y título: “Redacción del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la Ciudad de
Cáceres”.
Con fecha 18 de diciembre de 2015, se firma el contrato para la “Redacción del Anteproyecto de
saneamiento y depuración de la Ciudad de Cáceres”.
NORMATIVA APLICABLE 1.2
Para el diseño de las E.D.A.R. y colectores de Plasencia, se tendrá en cuenta toda la normativa
vigente en la materia, tanto a nivel de la Unión Europea, como del Estado Español o de la
Comunidad Autónoma de Extremadura. Además de las Directivas ya mencionadas, también se
tendrá en cuenta el Real Decreto 2116/1998, de 2 de octubre, por el que se modifica el Real
Decreto 509/1996, de 15 de marzo, de desarrollo del Decreto-Ley 11/1995, de 28 de diciembre,
por el que se establecen las normas aplicables al tratamiento de las aguas residuales urbanas.
Otra normativa de referencia será:
- RD Legislativo 1/2001, de 20 de julio, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de
Aguas.
- Resolución de 30 de junio de 2011, de la Secretaria de Estado de Medio Rural y Agua del
entonces Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino, por la que se declaran las
zonas sensibles en las cuencas intercomunitarias (B.O.E nº 180 de 28 de julio de 2011).
- Plan Hidrológico de la parte española de la Demarcación Hidrográfica del Tajo (Real
Decreto 1/2016, de 8 de enero).
- Instrucción 5.2-IC Drenaje superficial. (MOPU1990)
MEMORIA. 3
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
- Guía Técnica sobre redes de Saneamiento y Drenaje Urbano. (CEDEX).
- Guía Técnica sobre Tuberías para el Transporte de Agua a Presión (CEDEX).
- Plan General de Ordenación Urbana de Plasencia, aprobado el 27 de marzo de 1996 en
sesión de la Comisión General de Urbanismo y Ordenación del Territorio de Extremadura,
en vigor desde su publicación en el DOE de fecha 18 de marzo de 1997.
- Código Técnico de la Edificación
- EHE-08: Instrucción de Hormigón Estructural.
- Real Decreto 842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento
Electrotécnico de Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias.
- Real Decreto 849/1986, de 11 de abril, por el que se aprueba el Reglamento del Dominio
Público Hidráulico que desarrolla los títulos preliminar, I, IV, V, VI, VII y VIII del texto
refundido de la Ley de Aguas, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2001, de 20 de
julio. Última modificación: 29 de diciembre de 2016.
OBJETO DEL PROYECTO. 1.3
El objeto final de los trabajos a realizar proyectar un sistema de saneamiento y depuración de
Cáceres, que incluye el conjunto de remodelaciones y ampliaciones que ha de sufrir la red general
de saneamiento existente y la ampliación de la Estación Depuradora de Aguas Residuales (EDAR)
existente. Así mismo también se desarrollan las actuaciones del encauzamiento del arroyo Rivera
del Marco y el acondicionamiento de la línea de fangos de la ETAP de Cáceres.
JUSTIFICACIÓN Y OBJETO DE LA ACTUACIÓN 1.4
Actualmente, la ciudad de Cáceres tiene tres estaciones de depuración de aguas residuales (en
adelante, EDAR) en servicio: EDAR de El Marco, EDAR de Capellanías y EDAR de la Carretera de
Malpartida. Una cuarta se encuentra fuera de servicio desde 2013, EDAR de Aldea Moret.
Dos de ellas se localizan al oeste de la ciudad (Capellanías, Malpartida), mientras que la EDAR de
El Marco se ubica al norte, en la confluencia del arroyo Ribera del Marco con el río Guadiloba.
Puede apreciarse su localización general en el plano 1 Situación y localización y el plano 2 Planta
general de actuaciones.
Ésta última es la EDAR principal. Recoge en estos momento más del 90% de las aguas residuales
generadas, vertiéndolas ya tratadas en el cauce del río Guadiloba.
MEMORIA. 4
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Las dos primeras plantas no ofrecen los rendimientos de depuración exigidos por la normativa
actual de vertidos. La denominada EDAR de El Marco, por su parte, dispone hoy día de un proceso
deficiente para la eliminación de nutrientes y el tratamiento de lodos. Además, se encuentra al
límite de su capacidad hidráulica.
Por tanto, el objeto del proyecto es definir los estudios de trazado y emplazamiento necesarios de
las obras que se precisen para renovar el sistema general de saneamiento y depuración de la
ciudad de Cáceres. Se incluyen actuaciones de mejora de las actuales instalaciones, tanto para las
depuradoras existentes como para la red general de colectores. Con ello se quieren reconducir y
tratar adecuadamente en un solo punto todos los vertidos de aguas residuales generados,
existentes y futuros, estimados para la ciudad de Cáceres.
Se adopta una población horizonte de 119.660 habitantes (año 2041) obtenida del estudio de
población mediante el método del MOPU. Este estudio se ha contrastado con los datos reales y la
proyección realizada en el PGM de Cáceres, que se ha considerado muy optimista. Teniendo en
cuenta esta población y aplicando una dotación de uso urbano e industrial, recogida en el Plan
Hidrológico del Tajo, el caudal medio que recibirá la EDAR es de aproximadamente 33.000 m3/día
en el año horizonte.
De esta forma, el efluente podrá cumplir con lo dispuesto en la Directiva 91/271/CEE, sobre el
tratamiento de las aguas residuales urbanas, y por ende, con las exigencias del vigente Plan
Hidrológico de la Cuenca del Tajo y del resto de la normativa sectorial aplicable.
Se ha dimensionado para el año horizonte una instalación con 3 líneas. Cada línea se diseña con
una capacidad de tratamiento de 11.000 m3/día, siendo por tanto el caudal medio de entrada de
33.000 m3/día, como se ha indicado, con la siguiente carga contaminante:
Tabla 1 Carga contaminante de entrada para el año horizonte
Parámetro Rango Mínimo Rango Máximo
DBO5 10.500 kg/día 11.000 kg/día
DQO 19.000 kg/día 20.000 kg/día
Sólidos en suspensión 6.000 kg/día 7.000 kg/día
Nitrógeno total Kjeldahl 1.900 kg/día 2.640 kg/día
MEMORIA. 5
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Fósforo 75 kg/día 90 kg/día
Amonio (N-NH4) 1.400 kg/día. 1.800 kg/día
Fuente: Documento Informativo del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la ciudad de Cáceres
De manera adicional los trabajos se complementan con la propuesta de ampliación del
encauzamiento en el tramo encauzado de la Ribera del Marco, entre Puente Vadillo y Puente
Nuevo, con el desplazamiento del colector sur hacia la Ronda de Puente Vadillo.
La red de saneamiento de Cáceres es de tipo unitaria. En los colectores generales, ámbito de
actuación del presente Anteproyecto, se disponen más de 20 aliviaderos, algunos de los cuales
vierten en tiempo seco a los cauces y en general no se asegura la dilución mínima exigida en estas
estructuras.
Mediante la ampliación de algunos tramos de colector y la ubicación de tanques de tormentas en
aquellos puntos en los que la disponibilidad de espacio libre lo ha permitido, se ha eliminado gran
parte de los aliviaderos existentes. Siguiendo con la denominación dada por el Ayto de Cáceres
permanecerán tres aliviaderos de los existentes, que serán acondicionados para verter sólo en
tiempo de lluvias, asegurando una dilución superior a 1/5 y con unas rejas de retención de sólidos
adecuadas.
Tabla 2 Aliviaderos acondicionados a normativa
ALIVIADEROS ACONDICIONADOS COORDENADAS
Nº EMPLAZAMIENTO X Y
22 RONDA DE SAN FRANCISCO (CHARCA DEL MARCO) 726557 4371286
23 RONDA DE SAN FRANCISCO (URB. VISTAHERMOSA
INSTITUTO) 726496 4370915
24 RONDA DE SAN FRANCISCO (URB. VISTAHERMOSA UNIDE) 726592 4370568
Fuente: Referencia y situación de ptos singulares de la red de saneamiento de la ciudad de Cáceres. Ayto. de Cáceres
MEMORIA. 6
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL 1.5
1.5.1. EDAR de “El Marco”
La actual depuradora de El Marco cuenta con los siguientes datos de diseño:
− Caudal de diseño: 31.500 m3/día
− Habitantes-equivalentes de diseño: 150.000 hab-eq
− Caudal medio actual: 22.000 m3/d
− Caudal medio horario: 833 m3/h
− Caudal punta: 2.000 m3/h
− Caudal máximo pretratamiento: 2.500 m3/h
Esta EDAR entró en servicio en mayo de 1992. Posteriormente, en 2003, se realizó una ampliación
de la planta hasta la capacidad actual.
A continuación se describen los diferentes aspectos que han sido observados en las diferentes
visitas a la EDAR de El Marco y que requieren de solución en el diseño del proyecto.
− El aliviadero de entrada parece que tiene un problema de capacidad, en cuanto llega un
caudal elevado a la planta, éste entra en carga y el pretratamiento se inunda.
Seguramente se trata de un problema en la conducción del by-pass que conduce al
emisario de salida de la planta, que no dispone de capacidad hidráulica para alivio de
caudales en exceso (sección o pendiente insuficiente).
− Los equipos de los desarenadores - desengrasadores actualmente no funcionan. La
inspección visual pone de manifiesto la colmatación de los depósitos, por lo que el agua
residual sólo pasa por la sección superior del elemento antes de entrar en la decantación
primaria. Este hecho queda constatado por la observación en las analíticas del explotador
del arrastre de sólidos que se produce en los desarenadores.
− Se observa que la entrada a la decantación primaria del flujo de agua se realiza mediante
conducción sumergida a media altura, el problema detectado es que el flujo de entrada
remueve el fango y produce arrastres hasta el reactor biológico.
− Respecto al tratamiento biológico sólo funciona 1 etapa. Los carruseles están fuera de
servicio. Éstos no están dotados de una adecuada aireación (difusores tubulares
cerámicos).
MEMORIA. 7
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
− Los reactores biológicos que se encuentran en servicio actualmente son los antiguos
decantadores secundarios que tienen una profundidad de 3,7 m, que se considera
insuficiente para una adecuada aireación mediante difusores.
− Entre los reactores biológicos y la decantación secundaria existe un salto de 1,5 m. No se
acaba de entender este salto, ya que por piezometría parece no resultar necesario.
− Las soplantes no están dotadas de cabinas de insonorización.
− Los equipos del espesador flotador no se pusieron en marcha nunca, funciona como un
depósito espesador. Los fangos secundarios una vez “espesados” se envían al espesador
de gravedad donde se mezclan con los primarios.
− La digestión está fuera de servicio y los digestores llenos de fango desde hace más de 4
años. Los equipos de la digestión actualmente son inservibles.
− El fango procedente del espesador de gravedad se envía al digestor secundario que
funciona como espesador para conseguir una concentración adecuada. En todo caso se
observa que los fangos espesados raramente superan el 2% de concentración.
− La concentración de salida del fango deshidratado no alcanza habitualmente el 15%. Se
considera totalmente insuficiente la sequedad de la torta de fango.
1.5.2. EDAR de Malpartida
La actual depuradora de Carretera de Malpartida cuenta con los siguientes datos de diseño:
− Caudal de diseño: 400 m3/día
− Caudal medio tratado 2014: 856,83 m3/d
− Caudal medio tratado 2015: 808,81 m3/d
1.5.3. EDAR de Capellanías
La actual depuradora de Capellanías cuenta con los siguientes datos de diseño:
− Caudal de diseño: 400 m3/día
− Caudal medio tratado 2014: 742.28 m3/d
− Caudal medio tratado 2015: 685,29 m3/d
En cuanto a estas dos últimas instalaciones, ninguna de las dos cumple los requisitos de calidad en
el vertido del efluente en cuanto a DBO5, SS y DQO.
MEMORIA. 8
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
1.5.4. Sistema de colectores
En la práctica, la red se puede considerar en su totalidad como de tipo unitario. Existen algunos
colectores de aguas pluviales, pero incluso en estos casos, como en la N-630 junto al Polígono de
Capellanías, finalmente se incorpora la red de pluviales a un colector del sistema unitario.
1.5.5. Colector Norte
La problemática que se detecta en él está básicamente relacionada con la falta de capacidad
hidráulica de algunos tramos intermedios que provocan vertidos en tiempo seco a cauce.
Esta se debe a la conexión de colectores secundarios al colector principal, ubicando un aliviadero
inmediatamente aguas abajo de dicha conexión y una posterior reducción de la sección del
colector principal.
El criterio de dimensionamiento de los aliviaderos no es el relacionado con el aseguramiento de
una calidad mínima del agua que se vierte, sino simplemente aliviar el exceso de agua residual
para evitar la sobrecarga en el colector principal.
Figura 1 Colector Norte de saneamiento de la ciudad de Cáceres
Fuente: Cartografía Oficial del Ayuntamiento de Cáceres
MEMORIA. 9
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
En el aliviadero sobre el arroyo Aguas Vivas, situado junto a la calle Calatayud (Nº13 Aguas Vivas
Calle Calatayud) el problema de vertidos en tiempo seco es especialmente grave, porque en
general sucede a diario. Aguas abajo de este punto se produce una drástica reducción de la
sección del colector, de 800 mm a 500 mm, y posteriormente se va incrementando el diámetro,
sin más aliviaderos, de 1000 mm a 1200 mm y finalmente a 1500 mm. En este tramo la pendiente
del colector también se reduce, y aunque se van incrementando los diámetros de la conducción
no se incrementa la capacidad del colector en la misma medida.
Otros posibles puntos de vertido fuera de rango o normativa son, por cauce/zona urbana:
− Aliviaderos nº14 y 15. Zona Parque Príncipe.
− Aliviaderos 5,6 y 7. Entorno de Cáceres El Viejo y Urb. Mejostilla.
1.5.6. Colector Sur
El principal problema de este colector son los vertidos contaminantes al cauce del arroyo de la
Ribera del Marco.
En el tramo I se produce una contaminación de los vertidos de pluviales de un colector que se
ejecutó hace más de 20 años en el entorno de la Avenida de La Hispanidad. Dicho colector de
pluviales era la respuesta para establecer una red separativa en los nuevos desarrollos de la zona
sur de la ciudad. En algunos casos se han realizado aliviaderos de la red de aguas negras al
colector de pluviales y en otros directamente se ha conectado la red de residuales de nuevas
urbanizaciones a dicho colector de pluviales.
El resultado final es que en la zona de la Ronda de San Francisco, a la altura de los Juzgados, los
vertidos de pluviales están contaminados con aguas residuales urbanas. Los aliviaderos 22, 23 y
24, situados en la roda de San Francisco presentan el problema ya mencionado de que no
disponen de los elementos de retención de flotantes y gruesos, aunque no vierten en tiempo
seco.
MEMORIA. 10
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Figura 2 Colector Sur de saneamiento de la ciudad de Cáceres
Fuente: Cartografía Oficial del Ayuntamiento de Cáceres
Con respecto al aliviadero nº20, situado al final de la Avenida de la Hispanidad, bajo la Ronda de
San Francisco a la altura de los Juzgados, se produce un vertido más o menos constante de aguas
de drenaje freático (de buena calidad), mezcladas con residuales urbanas.
En el tramo II, el colector principal tiene una serie de aliviaderos que cuando se incorporan las
pluviales a la red urbana que drenan, vierten a cauce aguas pluviales contaminadas con las
residuales. Los aliviaderos este tramo, no cuentan con sistemas de retención se sólidos y flotantes
y tampoco parecen haberse dimensionado con criterios hidráulicos que aseguren una dilución
mínima de los vertidos. Los aliviaderos más importantes sobre el colector principal son:
− Aliviadero nº12: Arroyo de la Madre (Ronda Puente Vadillo).
− Aliviadero nª8: Arroyo de la Madre (Camino CC-Monroy).
MEMORIA. 11
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
1.5.7. Encauzamiento de la Ribera del Marco
El cauce del arroyo de la Ribera del Marco entre los puentes Vadillo y Puente Nuevo discurre
fuertemente encajonado entre varias parcelas vecinales en su margen izquierda y por la calzada
de Ronda de Vadillo a su derecha.
El hecho de que el colector Sur se encuentre encajado en el interior del cauce, y habida cuenta el
ancho de apenas dos metros de capacidad disponible, ha propiciado que el canal se desborde de
forma habitual, afectando a las parcelas colindantes en avenidas de bajo período de retorno.
Según estudios previos, existen problemas de contaminación por aguas residuales, no existiendo
ningún control de parámetros de sus aguas. En el estado actual no se puede considerar adecuada
ni tan siquiera para el riego de las huertas, ya que no se pueden garantizar las características
mínimas de salubridad exigidas para ello.
Con una longitud entre ambos puentes de alrededor de 750 m, se pueden diferenciar los
siguientes 3 tramos, de aguas arriba a aguas abajo:
− El primer tramo (1) se encuentra canalizado y tiene su inicio en el Puente de Vadillo,
donde el Colector Sur discurre por la margen derecha del canal actual. Es al final de este
tramo, a alrededor de 140 m aguas abajo del puente, donde el colector cruza el canal para
continuar discurriendo por la margen izquierda del arroyo.
MEMORIA. 12
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
− El segundo tramo (2), de una longitud de alrededor de 450 m, está igualmente canalizado,
quedando el colector encajado en el canal de 2 m de ancho medio, sirviendo este de
muro cajero del canal. El canal en este tramo queda rápidamente encajonado por su
margen derecha, por la ubicación de las edificaciones existentes y por la calzada de Ronda
de Vadillo, cuya proximidad impide una ampliación del cauce hacia esa margen. En su
margen izquierda, la proximidad de las parcelas colindantes, algunas incluso urbanizadas,
dificulta igualmente las posibilidades de actuación.
Figura 3 Imagen del tramo encauzado de la Ribera del Marco
Fuente: Elaboración propia, Febrero 2017
− El tercer tramo (3), de unos 175 m de longitud, se abre al cauce natural, claramente
degradado por depósitos de material de origen antrópico y estructuras abandonadas,
aunque fácilmente recuperable mediante actuaciones sencillas y poco costosas hasta su
final en el Puente Nuevo.
1.5.8. ETAP de Cáceres
La ciudad de Cáceres carece actualmente de línea de tratamiento de los fangos producidos en la
planta de tratamiento de agua potable. Dicha planta tiene un caudal de tratamiento de 500 l/s.
Actualmente los fangos se recogen en un depósito, en el que a través de una válvula automática
de manguito de deformación elástica (válvula PIC) y que se acciona durante 30 segundos/hora,
vierte a la red de saneamiento, con lo que dichos fangos llegan diluidos entre el agua residual
urbana a la EDAR de El Marco.
MEMORIA. 13
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
JUSTIFICACIÓN DE LOS PARÁMETROS BÁSICOS DE DISEÑO EDAR. 1.6
Debido a las concentraciones en el afluente y a los requisitos de vertido en cuanto a nutrientes
(nitrógeno y fósforo) se requiere de un sistema avanzado de tratamiento.
Para el planteamiento de las configuraciones de tratamiento, se ha tenido en cuenta las analíticas
facilitadas por el Canal de Isabel II y las campañas de caracterización realizadas por un laboratorio
acreditado.
Se ha considerado en base a lo anterior una caracterización estándar en cuanto a DBO5, DQO y
MES. Respecto a la carga de nitrógeno total se observa que el valor es muy elevado, en cambio la
carga de fósforo es inferior al valor de un agua residual estándar.
Para una correcta desnitrificación, la relación NTK/DQO debe ser inferior a 0.08. Se ha observado
que este valor es alto, por lo que no se aseguraría una correcta desnitrificación con los objetivos
de calidad en el efluente. Debido a esto, es necesario considerar un aporte exógeno de materia
orgánica (metanol) para asegurar la correcta desnitrificación.
Respecto el fósforo los datos estudiados parecen indicar niveles bajos en el influente por lo que
no se recomienda la eliminación biológica del mismo ya que dicho elemento es necesario para el
crecimiento de los lodos del líquido mezcla. En los sistemas de tratamientos de eliminación por
vía biológica del fósforo es necesaria la presencia de ácidos volátiles fácilmente absorbibles por
las bacterias de acumulación de fósforo. Esta concentración de ácidos volátiles normalmente se
consigue acumulando lodos en los decantadores primarios previos, dejando que comiencen los
procesos iniciales de digestión anaeróbica. Dadas las altas necesidades de materia orgánica para
poder desnitrificar y la elevada concentración de nitrógeno del influente, no se recomendaría la
implantación de decantadores primarios.
No obstante lo anterior, mediante la adición de materia orgánica externa, se ha optado por la
instalación de decantación primaria para dotar al proceso de mayor flexibilidad. Para prevenir el
caso en el que el efluente sobrepase el valor máximo exigido de fósforo, se propone un afino
mediante una precipitación físico-química previa a la decantación secundaria.
Tras la segunda campaña de caracterización llevada a cabo en junio de 2016 y junto con los datos
aportados por el explotador hasta otoño de 2016, se han establecido los siguientes parámetros
que caracterizan el influente de la planta:
MEMORIA. 14
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Caudales de diseño unidad valor
Caudal medio diario m3/d 33.000,0
Caudal medio horario m3/h 1.375,0
Factor punta 1,7
Caudal punta horario m3/h 2.337,5
Caudal máximo admisible pretratamiento m3/h 6.875,0
Factor 5,0
Caudal máximo a decantar m3/h 6.875,0
Factor 5,0
Caudal Decantadores de pluviales m3/h 2.750,0
Caudal decantadores primarios m3/h 4.125,0
Caudal máximo admisible secundario m3/h 2.337,5
Factor 1,7
Pretratamiento6875 m3/h
T. Pluviales 2750 m3/h
T. Primario4125 m3/h
Alivio 1787,5 m3/h
T. Biológico2337,5 m3/h
6875 m3/h
MEMORIA. 15
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Tabla 3 Parámetros de caracterización del influente
Parámetro Concentración
Habitantes equivalentes 181.500 h-eq
Caudal de diseño 33.000 m3/d
Demanda Química de Oxígeno 600 mg/L
DQOrb 149 mg/L
Demanda Biológica de Oxígeno 330 mg/L
DBOs 45%
Nitrógeno total Kjeldahl 60-80 mgN/L
Amonio (N-NH4) 50 mgN/L
Fósforo 5.5 mgP/L
Sólidos en suspensión totales 200 mg/L
Sólidos en suspensión volátiles 85%
Fuente: Elaboración propia
El fango tras la deshidratación tendrá las siguientes características:
• Sequedad (% en peso de sólidos secos) ≥ 22 % tras la deshidratación.
• Reducción de materia volátil (% en peso sólidos volátiles) ≥ 45 %
MEMORIA. 16
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRASLas obras que comprende el proyecto pueden dividirse en seis
partes claramente diferenciadas:
- Ampliación de la EDAR de El Marco
- Transformación de EDARes en estaciones de bombeo e impulsiones asociadas.
- Acondicionamiento de la ETAP de Cáceres.
- Mejora de la red de saneamiento.
- Construcción de tanques de tormenta.
- Adecuación del encauzamiento de la Rivera Del Marco.
AMPLIACIÓN DE LA EDAR DE EL MARCO 2.1
En el Estudio de Soluciones realizado, la evaluación de realizada ha constatado como mejor
opción la adecuación de la ampliación de la EDAR en los terrenos que ocupa actualmente la planta
y los disponibles según el PGOM en el lado oeste de dicha parcela.
Se dispone de espacio, tanto en la parte de la zona de digestión de lodos como por detrás de los
edificios de control y servicios auxiliares.
Las actuaciones proyectadas se ubicarían mayoritariamente en los terrenos de las instalaciones
actuales, necesitando ampliar la parcela por el oeste. De esta manera se minimizará en gran
medida la ocupación de nuevos terrenos, frente a lo que hubiera sido su diseño en un nuevo
emplazamiento.
La actuación se proyecta en el Polígono 12, Parcelas 35 (Recintos 1 y 2) y 36 (Recintos 1, 3 y 4) del
T.M. de Cáceres. La superficie total ocupada será de 5,62 ha.
MEMORIA. 17
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Figura 4 Parcela catastral actual de la EDAR de El Marco
Fuente: Sistema de Identificación Geográfica de Parcelas Agrícolas, SIGPAC 2017
Dichas obras proyectadas sobre la EDAR existente están encaminadas a mejorar la capacidad de
depuración de dicha instalación, tanto desde el punto de vista de carga hidráulica como de carga
contaminante y eliminación de nutrientes. Todo ello en aras de cumplir con las exigencias del Plan
Hidrológico de la Cuenca del Tajo para el año horizonte.
Los caudales de diseño de la futura ampliación de la EDAR son los siguientes:
CAUDALES DE DISEÑO DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES Población de diseño Habitantes equivalentes de diseño hab-eq 181.500 Caudales de diseño Caudal medio diario m3/d 33.000 Caudal medio horario m3/h 1.375 Caudal punta horario m3/h 2.338 Caudal máximo admisible pretratamiento m3/h 6.875 Caudal máximo en decantación 1ª m3/h 4.125 Caudal máximo admisible secundario m3/h 2.338
MEMORIA. 18
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Los caudales de diseño se han determinado para una población horizonte de 119.660 habitantes
(año 2041), considerando una dotación de 270 l/habitante/día. Dichos datos, teniendo en cuenta
la concentración media de las cargas contaminantes consideradas, determinan la capacidad de
tratamiento en habitantes-equivalentes y para el año horizonte de 181.500 hab-eq.
Los datos de carga contaminante de diseño considerados en el afluente, entrada de agua bruta a
la EDAR, y en el efluente (características exigidas al vertido de la EDAR) son los siguientes:
PARÁMETROS DE CARGA DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES DBO5 afluente mg/l 330 SST afluente mg/l 200 DQO afluente mg/l 600 NITROGENO TOTAL afluente mg/l 60 NITROGENO TOTAL máximo afluente mg/l 80 FOSFORO TOTAL afluente mg/l 5,5
CARACTERÍSTICAS EXIGIDAS AL VERTIDO DESCRIPCIÓN UNIDAD VALORES DBO5 Salida mg/l 25 % 92% SST Salida mg/l 35 % 83% DQO Salida mg/l 125 % 79% NITROGENO TOTAL Salida mg/l 10 % 83 - 88 % FOSFORO TOTAL Salida mg/l 1 % 82% PH Agua tratada 6,5-8,5
Las características del fango deshidratado tras digestión para retirada por gestor autorizado serán
las siguientes:
• Sequedad (% en peso de sólidos secos) ≥ 22 % tras la deshidratación.
• Reducción de materia volátil (% en peso sólidos volátiles) ≥ 45 %
MEMORIA. 19
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
La nueva EDAR constará, como mínimo, de las siguientes unidades de proceso:
• Línea de agua:
− Obra de llegada y aliviadero de seguridad con tamiz vertedero.
− Pozo de gruesos.
− Desbaste de sólidos gruesos y finos.
− Desarenado – desengrasado 5Qm
− Decantación de pluviales 2 Qm. (diferencia entre el caudal del pretratamiento y de
decantación primaria).
− Medida de caudal de agua pretratada y by-pass del efluente
− Decantación primaria hasta 3 Qm
− Reactor biológico sistema Bardenpho de 4-etapas hasta 1.7 Qm
− Decantación secundaria
− Instalaciones de eliminación de fósforo por vía química
− Emisario de salida de planta
• Línea de Fangos:
− Bombeo de fangos primarios en exceso
− Recirculación externa de fangos biológicos.
− Depósito tampón de fangos mixtos
− Bombeo de fangos mixtos a espesamiento
− Espesamiento de los fangos biológicos en exceso
− Digestión anaerobia de los fangos espesados
− Bombeo de fangos digeridos
− Acondicionamiento y deshidratación mecánica de fangos digeridos
− Almacenamiento de fangos deshidratados
• Línea de aire
− Suministro de aire para el proceso biológico.
• Línea de gas:
− Almacenamiento del biogás producido en la digestión
− Calderas para calentamiento de fangos
MEMORIA. 20
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
− Generación de electricidad mediante biogás.
− Quemado del biogás en exceso
− Sistema desulfuración.
El proyecto también incluye los siguientes elementos:
• Instalación eléctrica
• Instrumentación y control
• Instalaciones complementarias:
− Desodorización con eliminación de olores del edificio de pretratamiento,
espesadores, edificio de deshidratación y tratamientos de fangos
− Instalación de agua potable
− Red de vaciados y drenajes
− Instalación de agua industrial
− Almacenamiento de Reactivos
− Elementos de seguridad
− Taller, mobiliario, laboratorio y repuestos
− Edificios de pretratamiento, soplantes y transformación, tratamiento de fangos, de
reactivos.
− Urbanización
− Accesos
2.1.1. Línea de agua
En cuanto a la línea de agua se ha previsto en primer lugar un aliviadero para by-pasar caudales
superiores a 5Qm a la entrada a planta, seguido de un pozo de gruesos que sirve de predesbaste y
elimina parte de las arenas y gruesos que llegan a la planta básicamente arrastradas por las aguas
pluviales.
Pretratamiento
Todo el sistema de pretratamiento está establecido dentro de un edificio.
MEMORIA. 21
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
A continuación del pozo de gruesos se ha previsto un bombeo de cabecera constituido por un
sistema de bombas sumergibles en paralelo 4+1, seguido de un pretratamiento basado en tres
canales en los que se instalan cuatro (3) rejas de limpieza automática, una por canal, de 40 mm de
luz de paso y 70º de inclinación, seguidas de otros tantos tamices de finos, también uno por canal,
de 3 mm de luz de paso y 85º de inclinación.
Los residuos de las rejas se retiran mediante un tornillo transportador. Los residuos de los tamices
se retiran de la misma manera. Ambos tornillos depositan estos residuos sobre un tercer tornillo
transportador, situado en perpendicular, el cual los conducirá hasta una prensa de residuos. Esta
prensa es capaz de compactar los residuos hasta un 70%, disminuyendo con ello el volumen de
detritus a retirar, y aumentando el grado de sequedad del residuo comprimido. Las aguas de
escurrido y de limpieza de este proceso retornarán al pozo de gruesos.
Seguidamente se dispone el desarenador –desengrasado aireado, uno por línea, para la
eliminación de las partículas de medida superior a 1.5 mm, así como la eliminación de las grasas.
El pretratamiento está dimensionado para tratar hasta 5 veces el caudal medio en el año
horizonte de diseño.
Decantación primaria
La decantación primaria consta de tres decantadores de 23 m de diámetro. Su introducción en el
proceso, se debe a mejorar la flexibilidad de la operación de la planta.
A la salida del desarenado-desengrasado se ubicará una arqueta de by-pass donde se instalará un
medidor en continuo de nitrógeno y pH, en el caso de que las lecturas no estén dentro del rango
fijado como “valor habitual” (nitrógeno elevado, pH bajo) se cerrará la compuerta que comunica
con el reactor biológico y se by-pasaran las aguas a decantación primaria. Para lecturas normales
el agua pretratada será enviada a través de la arqueta de reparto de decantación primaria hasta el
canal de reparto que distribuirá el caudal hasta 1,7 Qm al reactor biológico y los caudales
superiores se derivarán a los decantadores de pluviales. Entre esta arqueta y el reactor biológico
se instalará un caudalímetro electromagnético.
Tratamiento biológico
MEMORIA. 22
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se plantea a continuación un reactor biológico de Fangos activados con eliminación de nutrientes,
configuración Bardenpho de 4 etapas con tres líneas donde se llevará a cabo la
nitrificación/desnitrificación.
Cada etapa tendrá un volumen aproximado de unos 31.250 m3 de los cuales 5.500 m3
corresponden a la primera etapa anóxica, 10.000 a la primera zona aerobia, y 13.750 m3 a la zona
anóxica secundaria y 2000 a la segunda etapa aeróbica. Entre la segunda y la tercera etapa se
adicionará una fuente de carbono (metanol o etanol).
La configuración del tratamiento biológico se ha diseñado para lograr la eliminación del nitrógeno
afluente sin adición de fuente de carbono cuando las concentraciones medias sean ≤ 60 mgN/l.
Para valores superiores se debe adicionar una fuente de carbono en el segundo reactor anóxico
para promover la desnitrificación del exceso de nitrógeno que no puede ser desnitrificado con la
DBO rápidamente biodegradable (DBOrb) del afluente ni con el carbono endógeno del lodo.
El volumen del primer reactor anóxico considera la desnitrificación de los nitratos provenientes de
la recirculación interna hasta agotar la DBOrb del afluente. El volumen del segundo reactor
anóxico produce una reducción de los nitratos restantes en base al carbono endógeno y/o una
fuente de carbono, en función del N afluente, y garantizar así los requerimientos del efluente.
El primer reactor aeróbico comporta la nitrificación mayoritaria del N afluente y la reducción de la
DQO lentamente biodegradable (DQOlb). El segundo reactor aeróbico garantiza la nitrificación del
amonio producto de los procesos endógenos y el stripper de las burbujas de N2 (gas) atrapadas
en los flóculos del lodo, para así, garantizar una correcta sedimentación de éste en los
decantadores secundarios.
Recirculación interna
Desde la salida de la primera etapa aerobia se dispondrá de una recirculación interna a la
cabecera de la primera etapa anóxica para aportar los nitratos necesarios para la desnitrificación.
Se ha establecido un caudal de recirculación interna del 250% del caudal influente (1150 m3/h, a
6 m.c.a.). En la tubería de cada recirculación interna se ha previsto la instalación de un
caudalímetro electromagnético DN600.
Requerimientos de aireación
MEMORIA. 23
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Las etapas aerobias de los reactores biológicos dispondrán de una parrilla de aireación cubriendo
toda la superficie del fondo.
Se ha diseñado un sistema de aireación que suministra el oxígeno necesario para obtener la
nitrificación deseada. Los requerimientos de aire se calculan teniendo en cuenta una altitud de
321 msnm, una altura de lámina de agua de 5,0 m y una temperatura media de 12ªC y 22º. En
estas condiciones se deberán suministrar un total de 30.000 Nm3/h (incluida la aireación
necesaria para limpieza de colectores de salida del reactor) en el peor de los escenarios (P≥80
p.p.m., y temperatura del agua de 22ºC). Para ello, se instalan tres (3+1) soplantes de levitación
magnética de 10.000 Nm3/h de caudal unitario y altura 6,00 m.c.a.
Eliminación por vía química del fósforo
Se ha previsto un sistema de dosificación de cloruro férrico (al 40%) para la eliminación de fósforo
a fin de llegar al límite de vertido de 1 mg/l de fósforo, en caso de emergencia que éste no sea
alcanzado vía biológica.
Para ello se instala un depósito de almacenamiento de capacidad 25.000 litros, suficiente para
garantizar el suministro holgadamente durante más de 10 días, y que se instala junto al edificio de
reactivos. La dosificación se realiza mediante 4(3+1) bombas dosificadoras de membrana de
caudal máximo 110 l/h. Toda esta instalación se ha diseñado conforme a la normativa ITC-APQ-6.
La tubería de impulsión descarga en la parte final de los propios reactores biológicos o en la
arqueta de salida de los mismos, de donde parte las tuberías que van a parar a la arqueta de
reparto a decantación secundaria.
Adición externa de fuente de carbono
Debido a la baja relación C/N y la elevada carga de nitrógeno a desnitrificar para concentraciones
en el efluente superiores a 60 mg/l, es necesario incluir en la segunda etapa anóxica una fuente
externa de carbono, el metanol.
A fin de ajustar el consumo de este reactivo, se instalará un medidor de nitratos en la salida de la
primera etapa aerobia previa a la segunda etapa anóxica, de manera que la dosificación de
metanol sea regulada en función de los nitratos que deban eliminarse. Así, sólo se adicionará
metanol cuando sea estrictamente necesario y se hará de una manera precisa. En la producción
MEMORIA. 24
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
de fangos en exceso, se han tenido en cuenta los fangos químicos debidos a la adición de este
reactivo.
La instalación de almacenamiento y dosificación del metanol se ha diseñado conforme a la
normativa ITC-APQ-1, y consiste básicamente en un depósito de capacidad 25.000 litros, una
bomba de trasvase y 3(2+1) bombas dosificadoras de membrana. El depósito, por las
características del reactivo, se ha optado por una disposición enterrada, junto al edificio de
reactivos. Por seguridad, el depósito es de doble pared, con la pared exterior ejecutada en acero
al carbono, y la interior en contacto con el reactivo en acero inoxidable AISI 304.
Con el proceso descrito, la configuración establecida se puede observar en la siguiente Fig.5., que
es una representación esquemática de sus componentes. Cada uno de ellos engloba el volumen
total requerido en planta. Se prevé, como ya se ha indicado anteriormente, tres líneas de
decantación primaria, tres líneas de tratamiento biológico y de decantación secundaria, dos
espesadores, dos digestores anaeróbicos y dos unidades de centrífugas en la deshidratación de
lodos.
Figura 5 Configuración Bardenpho de 4-etapas con adición de fuente de carbono
Fuente: Elaboración propia.
Consideraciones finales tratamiento biológico
Hay que destacar que en el dimensionamiento del proceso biológico se ha previsto conducir los
sobrenadantes generados en la planta (del espesamiento por gravedad de los fangos mixtos y de
la deshidratación de fangos mediante centrifugación tras acondicionamiento de los fangos
Afluente Anóxico #1 Aeróbico #1 Anóxico #2 Aeróbico #2 Efluente
Digestor Anaeróbio Fangos
Adición Carbono Adición MetalBomba Rec. Int
Bomba Rec. Ext
MEMORIA. 25
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
digeridos) a la cabecera de la planta. Esto modificará el caudal medio de diseño, que se ve
incrementado en torno al 5%, pero lo que es más importante es que incrementa de manera
sensible las cargas contaminantes de diseño. En el Anejo nº10 se justifican los caudales de
sobrenadantes de cada proceso, y se indican las cargas aplicadas a cada uno de ellos.
Decantación secundaria
Finalmente a la salida del reactor, se establecen tres decantadores secundarios, uno por línea, de
35 m de diámetro aproximadamente, en los que se separará el agua tratada de los fangos. Para
conseguir en el efluente una concentración máxima de fósforo de 1 ppm se añadirá dosificación
de cloruro férrico en caso de ser necesario.
Además, cada decantador dispone de un mecanismo motorizado para la purga de los flotantes
acumulados en su superficie. Todos estos flotantes se envían por gravedad a una arqueta anexa al
tratamiento, desde la que se impulsan mediante 2 (1+1) bombas centrífugas sumergibles al
depósito tampón de mezcla de fangos mixtos previo al espesado.
Salida de agua decantada
El agua de los tres decantadores secundarios de nueva construcción, se conduce a la arqueta de
unificación de caudales mediante una tubería de PRFV de diámetro nominal 600 mm. Desde esta
arqueta sale una única conducción de PRFV de diámetro nominal 900 mm hasta la arqueta de
agua tratada de agua tratada.
2.1.2. Línea de fangos
Fangos biológicos en exceso
Este bombeo aspira del depósito de fangos biológicos y consiste en 3(2+1) bombas centrífugas
horizontales. La secuencia de extracción de fangos deberá ser lo más continua posible a lo largo
del día, para evitar que el fango quede retenido en la arqueta de recogida de fangos secundarios
durante un periodo mayor que el deseado de 30 minutos entre purgas debido a la posibilidad de
aparición de un bulking o fango voluminoso.
Los fangos se enviarán a un depósito tampón, de mezcla de fangos mixtos. Para un adecuado
control de los fangos en exceso se ha previsto la instalación de un caudalímetro electromagnético
MEMORIA. 26
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
DN150 en la tubería de impulsión. La impulsión general de fangos en exceso se realiza mediante
una conducción de acero inox.
Recirculación externa de fangos
Se recirculará un caudal máximo de lodos de 2.063 m3/h mediante cuatro bombas centrífugas
horizontales (una de ellas en reserva), ubicadas junto a las bombas de fangos en exceso. El caudal
de cada bomba es de 688 m3/h a 7,0 mca. Estas bombas aspiran directamente del depósito de
fangos biológicos en exceso.
La recirculación estará controlada por el caudal tratado en la depuradora, siendo la capacidad
prevista de diseño la correspondiente al 150 % del caudal medio diario.
La recirculación se realiza en una tubería por cada línea de reactor de DN 600 en polietileno en
sus ramos enterrados.
Se ha previsto la instalación de caudalímetros de fangos electromagnéticos de DN400 en cada una
de las tres líneas de recirculación
Flotantes de decantación secundaria
Los decantadores están equipados con un sistema de recogida superficial de espumas y flotantes
así como de una chapa deflectora que evita su salida con el efluente. Las cajas de recogida serán
sumergidas y llevará sus correspondientes válvulas automáticas que abrirá cuando el puente del
decantador active un final de carrera próximo a las mismas.
Las flotantes se trasladan mediante conducciones unitarias de polietileno DN150 hasta la arqueta
de bombeo de flotantes, anexa a la de purga y recirculación de fangos, donde se albergan las
2(1+1) bombas centrífugas sumergibles de impulsión de flotantes hasta el depósito tampón de
fangos mixtos previo a espesado.
Espesamiento de fangos por gravedad
Los fangos biológicos generados en el reactor biológico y en la decantación primaria se espesan
hasta una concentración de salida en torno al 4%. Se han previsto dos espesadores de aproximadamente 11 m de diámetro
Los fangos espesados se impulsarán a digestión. Se instala un caudalímetro electromagnético
DN150 en esta nueva conducción.
MEMORIA. 27
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Tamizado de fango primario
Los fangos primarios, generados en el tratamiento primario/tormentas, son impulsados a 2(1+1)
tamices especiales de fangos, con paso de malla cónica de 3,0 mm y limpieza automática
mediante agua a presión. Cada tamiz va aislado por sus correspondientes válvulas de compuertas
manuales en la alimentación y en la descarga, y ambos equipos se encuentran en la sala de
espesamiento y deshidratación del nuevo edificio de fangos.
Desde el depósito de recogida del fango filtrado se impulsa mediante 2 (1+1) bombas centrífugas
sumergibles al depósito tampón de fangos mixtos. . Se instalará un caudalímetro
electromagnético DN150 en esta nueva conducción.
Se ha instalado un by pass al tamizado de tal modo que en caso de mantenimiento o
atascamiento pueda seguir en funcionamiento la línea de fangos descargándose los fangos
directamente en el depósito de fangos mixtos.
Depósito de fangos mixtos
La mezcla de los fangos primarios tamizados, los fangos biológicos y los flotantes se realiza en una
depósito circular de volumen en torno a 465 m3, que supone un tiempo de retención superior a
las 12 horas sobre la producción media de fangos.
En esta cámara se instala un agitador sumergible que impide la sedimentación de los fangos, y
posibilita su correcta homogeneización antes de impulsarlos al digestión anaerobia mediante
3(2+1) bombas de tornillo helicoidal de caudal unitario 43 m3/h y altura manométrica 20 mca. En
la conducción de impulsión se instala un caudalímetro electromagnético DN150.
El bombeo tiene capacidad para conducir el total del caudal de fangos a digestión en 18 horas/día.
Las tuberías de aspiración e impulsión del bombeo son de AISI 316 L.
Digestión anaerobia
La finalidad principal del proceso es la eliminación de una fracción apreciable de los sólidos
volátiles y, gracias a este proceso, la generación de biogás para la recuperación de energía.
La estabilización de los lodos se realizará mediante digestión anaerobia de una etapa. Para
conseguir la capacidad necesaria para la digestión de todos los fangos generados es necesaria la
ejecución de un digestor con un diámetro de 17 m y un volumen útil total de 5.448 m3, con lo que
el tiempo de retención supera en todo momento los 20 días.
MEMORIA. 28
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se ha diseñado un edificio de fangos donde se albergan, entre otros equipos, todos los
correspondientes a la digestión.
Se dispone una entrada lateral en los digestores así como en la cubierta para su correcta
inspección y mantenimiento. En la cubierta de cada digestor se han instalado además mirillas
transparentes para inspección visual.
La cubierta del digestor se proyecta empotrada en los muros y está diseñada para garantizar la
estanquidad frente a los gases.
Sistema de agitación del fango:
El sistema de agitación proyectado es de tipo mecánico mediante un agitador vertical sumergible
de dos hélices.
El diseño del digestor ha tenido en cuenta este sistema de agitación, por lo que se ha respetado la
relación entre altura y diámetro recomendada por el fabricante para garantizar el óptimo
funcionamiento del agitador.
Sistema de calefacción del fango
Para disminuir al máximo las necesidades de calefacción de los fangos en el digestor, se ha
recubierto mediante poliuretano la obra civil completa del digestor (incluyendo su cúpula), al
igual que se ha proyectado un aislamiento de lana de roca en las tuberías que intervienen en el
proceso de calefacción de los fangos (tanto de fangos como de agua y biogás).
Las horas de funcionamiento diarias del sistema de calefacción de fangos oscilan entre 12 y 23,5
horas/día.
Para la calefacción de los digestores se han instalado 2 calderas de baja presión de capacidad
unitaria 250.000 kcal/h, que se han diseñado con un coeficiente de seguridad del 25%.
Estas calderas están alimentadas por 2(1+1) soplantes de canal lateral, cada una de ellas de
caudal unitario 144 Nm3/h.
Cada caldera dispondrá de un quemador dual, que habitualmente utilizará el biogás generado
para la combustión, pero que también podrá usar el combustible auxiliar de gasóleo, en ocasiones
en las que haya falta de biogás o en el arranque del proceso de digestión.
MEMORIA. 29
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Para la recirculación del agua de las calderas al intercambiador de calor se han instalado 2(1+1)
bombas centrífugas horizontales que impulsan el agua de calentamiento de los fangos.
La tubería con el agua enfriada sale del intercambiador de calor y se dirige hacia las bombas de
recirculación de agua. En funcionamiento normal, el calentamiento de fangos se realizará
utilizando el calor residual de los motogeneradores, de tal manera que en la salida de la impulsión
de las bombas de recirculación de agua se han instalado válvulas de tres vías que conducen el
agua a calentar a los circuitos recuperación de calor de los motogeneradores. Una vez calentada,
el agua retorna a la conducción de agua hacia calderas. En este punto mediante una válvula de
tres vías automática se envía el agua directamente hacia el digestor o hacia las calderas. Esta
selección se realiza en función de la temperatura del agua tras su paso por la recuperación de
energía, de tal manera que si tiene temperatura suficiente para calentar los fangos se by-pasean
las calderas. El salto térmico del agua es de 20ºC.
Cada una de las conexiones con el sistema de intercambio de calor se puede aislar mediante una
válvula de accionamiento manual. En la conducción de agua caliente hacia el digestor se ha
instalado un depósito de expansión que protege al sistema. Además, se han instalado los equipos
necesarios para el llenado automático del sistema mediante agua descalcificada.
La recirculación del fango se realiza mediante dos 1(1+1) bombas centrífugas horizontales, una de
ellas en reserva, de caudal unitario en torno a 75 m3/h y altura manométrica 25 mca.
El fango caliente se descarga en la arqueta de alimentación del digestor. Todas estas
conducciones se realizan mediante tuberías de AISI 316 protegidas con lana de roca para su
calorifugación.
Se instalan dos intercambiador es de calor de 225.000 kcal/h de capacidad unitaria, de tipo espiral
con flujo a contracorriente. Este equipo se encuentra ubicado en edificio de fangos, junto con las
bombas de recirculación de agua y fango. Se instalan válvulas de purga en los circuitos de agua y
fangos.
Todas las tuberías de este proceso discurren por galería, excepto las que transportan gas, que se
ejecutan aéreas en AISI 316.
Se han instalado tomas de muestras y puntos de limpieza en las diferentes tuberías del
tratamiento de fangos.
MEMORIA. 30
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Purga de fangos
Para la purga de fangos se han instalado dentro del digestor tuberías a tres alturas (purga inferior,
purga intermedia y purga superior) de diámetro nominal 200 mm, ejecutadas en AISI 316.
Estas purgas se juntan en una única tubería exterior a los digestores que dispone de un sistema de
tomamuestras para el control del fango digerido.
Los fangos de los digestores podrán ser purgados mediante una bomba de tornillo de caudal
unitario 50 m3/h. Así, el fango se podrá enviar al depósito tampón previo a deshidratación bien
por gravedad bien mediante este bombeo.
Se ha instalado una dosificación de cloruro férrico para la desulfuración del biogás. Junto a este
depósito se instalan 2 (1+1) bombas de membrana más para dosificar el cloruro férrico en la
digestión. El caudal unitario de cada una de las bombas es de 10 l/h, instalándose en la línea de
impulsión un amortiguador de impulsos, válvulas de seguridad y un caudalímetro
electromagnético.
La inyección de cloruro férrico se realiza en distintos puntos del digestor para asegurar una
mezcla homogénea con el fango. Con esta dosificación se garantiza que el nivel de SH2 en el
biogás de salida de digestión sea menor de 200 ppm.
Depósito tampón
Tal y como se ha indicado antes, el fango digerido llega al depósito tampón desde los digestores.
El depósito de fangos digeridos tiene un volumen total 528 m3 suficiente para almacenar todo el
fango digerido durante un periodo superior a las 48 horas, acordes al ritmo de deshidratación
previsto.
Para la agitación de fangos se proyectan dos (2) agitadores horizontales sumergibles de 300 mm
de diámetro de hélice y 977 rpm.
El depósito se ejecuta cubierto mediante losa de hormigón, conectada al sistema de
desodorización. En la losa se han practicado sendos huecos para la extracción de los agitadores en
caso de ser necesario.
MEMORIA. 31
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Los fangos desde el depósito de fangos digeridos se conducen mediante una tubería de diámetro
nominal 200 mm hasta la aspiración de las 3 (2+1) bombas de tornillo que impulsan los fangos a
deshidratación, situadas junto al depósito.
Deshidratación y almacenamiento de fangos
Se proyecta una deshidratación del fango mediante 2 decantadoras centrífugas, teniendo en
cuenta que el ritmo de deshidratación previsto será de 8 horas al día durante 5 días a la semana.
La carga másica de diseño de cada decantadora asciende a 400 kg/h, mientras que su caudal
hidráulico es de unos 50 m3/h. La sequedad mínima prevista en la salida de los fangos asciende al
22%.
El acondicionamiento químico del fango se realiza mediante un equipo de preparación de
polielectrolito, que tiene una capacidad de preparación de 1.500 l/h. Las bombas dosificadoras de
polielectrolito se han diseñado con una unidad en reserva. Se instalan 3(2+1) bombas
dosificadoras de tipo helicoidal de 500-1700 l/h de caudal unitario máximo, y todas ellas estarán
reguladas mediante variadores de frecuencia.
Se ha instalado un caudalímetro electromagnético en cada una de las conducciones de
polielectrolito a centrífugas así como un rotámetro en cada una de las conducciones de agua de
dilución para el polielectrolito.
Las centrífugas se instalan rodeadas por una plataforma accesible para facilitar las labores de
mantenimiento.
Los fangos deshidratados se vierten por gravedad desde cada centrífuga a un tornillo
transportador instalado bajo ellas, con orientación perpendicular a las mismas, de capacidad 4
m3/h.
Los fangos deshidratados se conducen finalmente al silo de almacenamiento mediante 2(1+1)
bombas de tornillo helicoidal instaladas junto a las centrífugas. La tubería que conduce los fangos
al silo se ejecuta en AISI 316, de diámetro nominal 250 mm. Se ha respetado un radio mínimo de
cinco veces el diámetro en las conducciones de impulsión de fango deshidratado.
Para el almacenamiento del fango deshidratado se ha instalado un silo de 150 m3 de capacidad
con capacidad para más de 5 días de deshidratación.
MEMORIA. 32
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
2.1.3. Línea de gas
Almacenamiento y utilización del biogás.
El biogás generado en la digestión se utiliza para el proceso de calefacción de los fangos así como
para la cogeneración mediante motogeneración.
En la salida de biogás del digestor se instalan válvulas de seguridad con apagallamas. Todos los
elementos de la línea de biogás se ejecutan en acero inoxidable AISI 316 L.
Para el almacenamiento del biogás generado es necesario un (1) gasómetro de doble membrana,
que con una capacidad de 1.612 Nm3 garantiza un almacenamiento superior al 50% de la
producción media diaria.
La conducción de gas hacia el gasómetro se ejecuta en AISI316, siendo la norma constructiva la
correspondiente a SCH10S. Esta tubería dispone de potes de condensados para realizar el drenaje
adecuado de las tuberías. Estos depósitos también están ejecutados en AISI316. Todos estos
depósitos tienen sus correspondientes válvulas de mariposa de aislamiento y válvulas de purga de
los mismos. Las tuberías se ejecutan aéreas en todos sus tramos.
Para la eliminación del gas sobrante, en caso de emergencia, se ha dispuesto de una antorcha de
llama oculta con una capacidad mínima suficiente para más de dos veces la producción de gas
diaria. Esta antorcha tiene por tanto una capacidad máxima de 400 Nm3/h.
La antorcha dispone de un sistema de encendido automático y detector de falta de llama.
En la línea que conduce el gas a la antorcha se ha instalado una válvula de antiexplosión y un
apagallamas de instalación horizontal.
Además, en el edificio de digestión de fangos se instalarán equipos de detección de gas, alarmas y
de renovación de aire en todas las salas donde se dispone de tuberías de gas. Asimismo también
se ha considerado la instalación de apagallamas en la aspiración de los distintos elementos
(compresores, soplantes) de la línea de gas.
En la salida del gas del digestor se ha instalado un caudalímetro másico para conocer el caudal de
biogás producido. También se instala un medidor del mismo tipo en cada conducción a caldera,
en la llegada a la antorcha de quemado, y en la entrada al grupo motogenerador.
Para conocer la riqueza del biogás generado, se instala un analizador de metano en la acometida
al gasómetro.
MEMORIA. 33
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Aprovechamiento energético. Motogeneración
El aprovechamiento del gas producido en la digestión se realizará a partir de su combustión en un
motogenerador de nueva instalación.
En vista del biogás generado, se opta por instalar un motor que, a partir de un consumo de
combustible equivalente a 825 kW, a plena carga es capaz de generar una potencia eléctrica de
330 kWe y recuperar una potencia térmica de 348 kWt.
Antes de quemar el biogás en el motogenerador, conviene someterlo a un sistema de
acondicionamiento previo. En primer lugar, se debe deshumidificar el biogás, para lo cual se
condensa el vapor de agua mediante enfriamiento con un fluido a baja temperatura proveniente
de una máquina de refrigeración. Antes de ello, el biogás atraviesa un pote de condensados para
eliminar gotas de la corriente, facilitando el trabajo del deshumificador.
La siguiente etapa de este acondicionamiento consiste en una etapa de filtrado con dos filtros de
carbón activo en serie. El primero destinado a la eliminación de los siloxanos, y el segundo a la
eliminación del H2S.
Esta instalación de acondicionamiento se ubica a la intemperie, junto al edificio de fangos, sobre
una bancada.
El biogás tratado se impulsa mediante 2(1+1) soplantes de canal lateral al motogenerador. En la
aspiración de las soplantes se ha instalado un apagallamas como elemento de seguridad. El biogás
se conduce a los motogeneradores mediante tuberías de AISI316 Ti. Se instalan en la línea
depósitos de condensados para proteger a la misma.
El motogenerador forma parte de un sistema completo de cogeneración, donde además de la
energía eléctrica producida por la combustión en el propio motogenerador, se aprovecha la
energía térmica que se obtiene a partir del calor de la primera etapa de intercooler, del
refrigerador del aceite lubricante y del bloque motor (camisas y culatas), para elevar la
temperatura del agua que se utiliza en el calentamiento de los fangos del digestor. Todo este
calor desde el denominado circuito primario de recuperación es transferido al circuito secundario
mediante un único intercambiador de placas.
El sistema de ventilación de la sala de motogeneración se ha diseñado minuciosamente para
evitar altas temperaturas en su interior, ya que la acumulación de calor en el interior del edificio
MEMORIA. 34
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
puede provocar el calentamiento excesivo de los motores, con lo que disminuye su rendimiento, y
con ello la producción de energía eléctrica. En cualquier caso, el motogenerador se instala
cabinado con un sistema de ventilación forzada, que proporciona protección y aislamiento
térmico y acústico.
Además, se instalan a la intemperie, junto al sistema de acondicionamiento del biogás, unos
aerorefrigeradores de emergencia para cuando la demanda térmica es insuficiente, y unos
aerorefrigeradores de mezcla para evacuar el calor de la segunda etapa del intercooler.
2.1.4. Servicios auxiliares
Desodorización
Se dispone de dos instalaciones de desodorización vía química, uno para el edificio de bombeo de
agua bruta y pretratamiento con una capacidad de tratamiento de 35.000 m3/h. Y otro para la
sala de tamizado de fangos y deshidratación del edificio de fangos, para, y para el depósito
tampón y el silo de fangos, con una capacidad de tratamiento también de 35.000 m3/h.
Cada una de estas instalaciones se compone de un ventilador de 35.000 m3/h de caudal, dos
torres de lavado, tres bombas de recirculación de caudal unitario 85 m3/h, un depósito de
almacenamiento de hidróxido sódico de 1.000 l de capacidad en PRFV, un depósito de
almacenamiento de hipoclorito sódico de 4.000 l de capacidad en PRFV, un depósito de
almacenamiento de ácido sulfúrico de 500 l de capacidad en PRFV recubierto de PVC, y tres
bombas dosificadoras de los reactivos de caudal 4-45 l/h.
Las conducciones de aire para desodorizar se ejecutan en polipropileno gris, específico para este
tipo de fluido.
En la chimenea de salida de la segunda torre de cada uno de estos sistemas se instalará un
medidor de sulfhídrico y amoníaco.
Red de aire a presión
Se ha previsto una red de aire a presión compuesta de un compresor darán servicio a la red de
aire industrial con todos los accesorios necesarios (secador, filtros).
Red de agua potable
MEMORIA. 35
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se ha incluido la conexión de los nuevos edificios a ejecutar en la EDAR con la red de agua potable
existente en la actualidad.
Red de vaciados y drenajes
La red de vaciados y drenajes funciona íntegramente por gravedad. Los drenajes son conducidos
al pozo de bombeo de agua bruta.
Laboratorio
El laboratorio se equipa por completo con todo el material nuevo necesario para una planta con
los nuevos procesos previstos.
Elementos de Seguridad
En cumplimiento de toda la normativa existente sobre seguridad en las instalaciones durante la
fase de explotación de la depuradora se incluyen elementos de seguridad necesarios, entre ellos
los siguientes:
- Extintores
- Flotadores de cuerdas en las pasarelas y caminos próximos a los depósitos grandes.
- Barandillas
- Quitamiedos en escaleras de gato
- Carteles y señalizaciones con recomendaciones de seguridad
- Plataformas aislantes
- Cascos de uso ocasional
2.1.5. Línea piezométrica
Se adjunta la línea piezométrica obtenida:
Qm Qp Qmax
Cota de lámina en llegada a planta colector general 318,77 318,87 319,20 m
Cota media de lámina en canal desbaste a la entrada 322,91 - 323,10 m
Cota media de lámina en canal desbaste previo a tamiz: 322,91 - 323,09 m
Cota media de lámina en canal de desbaste tras tamiz: 322,71 - 322,89 m
Cota de lámina en desarenadores 322,71 - 322,41 m
MEMORIA. 36
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Qm Qp Qmax
Cota de lámina en salida desarenadores 322,27 - 322,41 m
Cota de lámina en reparto a decantación primaria 322,26 322,30 - m
Cota de lámina tras vertedero de reparto a decantación primaria 321,77 322,05 - m
Cota de lámina en decantador primario 321,74 321,78 - m
Cota de lámina en canal de salida decantación 320,85 321,27 - m
Cota de lámina en canal de llegada a reactores 320,34 320,35 - m
Cota de lámina en arqueta reparto a lineas entrada en reactor 320,08 320,12 -
Cota de lámina tras vertedero de reparto a reactores 319,76 319,77 - m
Cota de lámina en cámara anóxica 1 319,76 319,77 - m
Cota de lámina en cámara aerobia 1 319,76 319,77 - m
Cota de lámina en cámara anóxica 2 319,76 319,77 - m
Cota de lámina en cámara aerobia 2 319,76 319,77 - m
Cota de lámina en canal de salida de reactores 319,33 319,52 - m
Cota de lámina en reparto a decantación 319,22 319,33 - m
Cota de lámina tras vertedero de reparto 319,11 319,18 - m
Cota de lámina en decantador 319,09 319,12 - m
Cota de lámina en el canal de salida de decantación 318,57 318,70 - m
Cota de lámina en arqueta de salida D2 317,40 317,74 - m
Cota de lámina en vertedero de salida 317,30 317,45 - m
TRANSFORMACIÓN DE EDARS EN ESTACIONES DE BOMBEO E IMPULSIONES 2.2
Teniendo en cuenta el caudal tratado en estas plantas y la cercanía a la red de saneamiento
existente en la ciudad de Cáceres, se ha considerado conveniente estudiar la conexión de ambos
caudales a la EDAR de El Marco, unificando vertidos.
Para llevar a cabo dicho planteamiento, las EDAR de Malpartida y Capellanías se adaptarán para
transformarse en un pretratamiento y Estación de Bombeo, bombeando dichos caudales en
sendas impulsiones hasta su conexión a la red de saneamiento municipal existente, de forma
similar a la actuación ejecutada en la antigua EDAR de Aldea Moret.
Los tramos de impulsión asociados con ambas EBAR serán de nuevo trazado, con una longitud
conjunta estimada de 6 km, aproximadamente.
MEMORIA. 37
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
2.2.1. EBAR e impulsiones de Capellanías
Las actuaciones proyectadas en esta planta se ubican dentro de los terrenos de las instalaciones
actuales, por lo que las obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.
La actuación principal se proyecta en el Polígono 19, Parcela 10181, Recinto 1 del T.M. de Cáceres.
La EBAR consta de un pretratamiento completo compacto, para un caudal medio de 400 m3/h y
máximo de 600 m3/h, instalado dentro de un nuevo edificio industrial, para evitar olores. Este
consta de un tamizado de 5 mm de luz de paso, seguido de desarenado y desengrasado. Tras el
pretratamiento el agua residual se recoge en los dos depósitos de regulación existentes, de
medidas aproximadas 10x8x3 m, en los que se instalarán tres (2+1) bombas centrífugas
sumergibles de unos 200 m3/h de caudal de impulsión cada una. El resto de instalaciones
existentes se desmantelarán.
Las impulsiones asociadas serán una conducción de fundición dúctil y diámetro de 400 mm. La
longitud total será de 3.319 m, hasta llegar a la arqueta de unión con la impulsión de Malpartida.
Su trazado se inicia se inicia en la EBAR existente en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:
205.206 Y: 4.376.1494, atravesando el Polígono Industrial de Las Capellanías, hasta llegar a la
arqueta de rotura en el en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 207.770 Y: 4.375.208.
2.2.2. EBAR e impulsiones de Ctra. de Malpartida
Las actuaciones proyectadas en esta planta se ubican dentro de los terrenos de las instalaciones
actuales, por lo que las obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.
La actuación principal se proyecta en el Polígono 19, Parcela 10070, Recinto 5 del T.M. de Cáceres.
La EBAR consta de un pretratamiento completo compacto, para un caudal medio de 400 m3/h y
máximo de 600 m3/h, instalado dentro de un nuevo edificio industrial, para evitar olores. Este
consta de un tamizado de 5 mm de luz de paso, seguido de desarenado y desengrasado. Tras el
pretratamiento el agua residual se recoge en los dos depósitos de regulación existentes, de
medidas aproximadas 10x8x3 m, en los que se instalarán tres (2+1) bombas centrífugas
sumergibles de unos 200 m3/h de caudal de impulsión cada una. El resto de instalaciones
existentes se desmantelarán.
Las impulsiones asociadas serán una conducción de fundición dúctil y diámetro de 400 mm. La
longitud total será de 2.170 m hasta llegar a la arqueta de unión con la impulsión de Capellanías.
MEMORIA. 38
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Su trazado se inicia se inicia en la EBAR existente en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:
206.239 Y: 4.373.624, hasta su llegada a la arqueta de unión al sudeste de la glorieta V
Centenario, en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 207.439 Y: 4.374.875.
Tras la llegada de las dos impulsiones a la arqueta de rotura anteriormente indicada, se inicia un
tramo de conducción en gravedad, mediante un colector de H Ø800 con una longitud de 500 m,
cruzando la carreta mediante una hinca hasta su conexión a la red de saneamiento municipal en
el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 208.203 Y: 4.375.306.
ACONDICIONAMIENTO DE LA ETAP DE CÁCERES 2.3
El presente anteproyecto contempla el diseño y construcción de la línea de fangos de la estación
de tratamiento de agua potable (en adelante, ETAP) de la ciudad de Cáceres.
Las actuaciones proyectadas se ubican en los terrenos de las instalaciones actuales, por lo que las
obras propuestas no supondrán la ocupación de nuevos terrenos.
La ETAP está compuesta por una preozonización, una cámara de mezcla donde se adiciona sulfato
de alúmina, polielectrolito y cloro gas, la sedimentación de los sólidos en cuatro decantadores, y
una fase de afino con carbón activo.
Consisten básicamente en una obra de toma desde la arqueta de salida de las tuberías de purga
de los fangos, depósito de regulación, bombeo a espesado y deshidratación mediante centrífugas
en el nuevo edificio de fangos y tolva de fangos espesados, para su retirada por gestor autorizado.
2.3.1. Espesador por gravedad
La instalación de espesamiento está formada por una unidad de espesamiento por gravedad de
forma cilíndrica de 8 m de diámetro unitario y 3m de profundidad. Los lodos espesados son
impulsados mediante una bomba (1+1) hacia su deshidratación. El diseño se ha realizado en base
a la carga de sólidos, de 20 - 80 Kg/m2d.
2.3.2. Deshidratación de los lodos
Los lodos espesados serán, finalmente, deshidratados con una unidad de centrífuga de una
capacidad de deshidratado de 25 m3/h y de 575 Kg/h. El acondicionamiento de los lodos se
realizará mediante la adición de polielectrolito catiónico.
MEMORIA. 39
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Los lodos deshidratados serán acumulados en una tolva con un volumen de 50 m3 para el
almacenamiento del lodo producido en dos días de deshidratación.
La actuación se proyecta en el Polígono 21, Parcela 16, Recinto 17 del T.M. de Cáceres.
Figura 6 Parcela catastral actual de la ETAP de Cáceres
Fuente: Sistema de Identificación Geográfica de Parcelas Agrícolas, SIGPAC 2017
MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO 2.4
El presente proyecto presenta una propuesta de actuación basada en los siguientes aspectos:
− Aumentar la capacidad de los tramos de colector actualmente insuficientes, mediante
sustitución o incluso mejora.
− Eliminar la mayoría de los aliviaderos, sustituyéndolos por una serie de tanques de
tormenta donde sea factible, y acondicionar los restantes para garantizar la calidad
mínima exigible en los vertidos que generen.
Esta propuesta presenta una serie de ventajas entre las que se pueden indicar:
Dada la extensión y complejidad de la red de colectores generales de Cáceres, dichas
actuaciones suponen intervenciones puntuales en cortos tramos de la red, manteniendo
el resto operativos, con capacidad suficiente para el futuro a medio plazo.
MEMORIA. 40
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Al ser actuaciones puntuales en la zona urbana, las reposiciones de los servicios urbanos
afectados se minimizan y hacen económicamente viable las obras.
Como principal desventaja, se encuentra el incremento de los costes de explotación de la red, al
dotarla de una serie de infraestructuras anexas a los tanques de tormenta.
A continuación se describen los trazados que se pretende renovar, con una longitud aproximada
de 10 km, comenzando de oeste a este del núcleo urbano de la ciudad de Cáceres:
− COLECTOR NORTE-Tramo Aguas Vivas (1er. Tramo Colector Hormigón Ø1800 / 2º. Tramo
Colector Hormigón Ø1000 ).Tiene una longitud total de 929 m dividido en dos tramos; el
primero de ellos se trata de un colector de hormigón armado Ø1800 con una longitud de
610 m iniciándose su trazado en el parque del Príncipe en el punto de coordenadas
UTM30 ETRS89 X: 209.263 Y: 4.375.347 hasta llegar a la entrada del tanque de tormentas
de Aguas Vivas en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 725.174 Y: 4.373.732; a la
salida del tanque de tormentas se inicia el 2º tramo con una longitud de 319 m formado
por un colector de hormigón armado de Ø1000 hasta finalizar su trazado en el punto de
coordenadas UTM30 ETRS89 X: 209.199 Y: 4.376.213 situado en el parque que se
encuentra al nordeste de la glorieta existente en la Ronda Norte en la que se incorpora la
Calle Calatayud
− COLECTOR NORTE-Tramo Urb. Cáceres El Viejo (Colector Hormigón Ø2000). Tiene una
longitud total de 1.039 m y todo su trazado discurre por los viales ubicados en la
urbanización Cáceres el Viejo, comenzando el mismo en la Calle de Los Trigales en el
punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 210.966 Y: 4.377.178 cruzando el Cordel del
Casar y finalizando en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 211.611 Y: 4.377.643 en
el tanque de tormentas proyectado nº1.
− COLECTOR NORTE-Tramo Cáceres El Viejo (Colector Galería Visitable de Hormigón). Su
trazado se divide en dos tramos de diferente sección, el primero de ellos tiene una
longitud de 2.188 m y se trata de una galería visitable de hormigón con cuna de 1.200
mm; se inicia su trazado en el tanque de tormentas “Cáceres El Viejo” situado junto al
Cordel del Casar en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 211.611 Y: 4.377.643
hasta su intersección con el Colector Sur en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:
212.694 Y: 4.377.451, dónde se produce el cambio de sección a galería visitable de
hormigón con cuna de 1.500 mm, de 88 m longitud hasta llegar al pozo de gruesos de la
MEMORIA. 41
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
EDAR El Marco en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.756 Y: 4.377.473. En
todo momento se sigue el trazado existente, y por tanto no se produce afección a la zona
de protección arqueológica “Cáceres El Viejo” rodeándola por su zona norte exterior.
− COLECTOR SUR-Tramo Ribera del Marco (Colector Galería Visitable de Hormigón). Su
trazado se divide en dos tramos; el primero de ellos tiene una longitud de 2.512 m y se
trata de una galería visitable de hormigón con cuna de 1.200 mm; se inicia su trazado
aguas abajo del tanque de tormentas nº5 “Puente vadillo” situado junto a la intersección
entre la Calle Sta. Rita y la Ronda Del Puente Vadillo en el punto de coordenadas UTM30
ETRS89 X: 210.428 Y: 4.375.297, discurriendo su trazado por la margen derecha hasta el
Puente Nuevo, cruzando aguas arriba de este a la margen izquierda del arroyo de la
Rivera. Desde este punto pasa bajo dicho puente y continúa ya siempre por la margen
izquierda del arroyo, pasando bajo el viaducto de la Ronda Norte hasta llegar al tanque de
tormentas nº2 “Rivera del Marco” situado en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:
212.310 Y: 4.376.704. A la salida del tanque de tormentas se inicia el segundo tramo del
colector de 883 m de longitud y de misma sección, hasta finalizar en la intersección con el
Colector Norte en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.694 Y: 4.377.451. En
todo momento se sigue el trazado de los colectores existentes. A excepción del tramo
inicial que discurre entre el encauzamiento de la Rivera del Marco y la Ronda de Puente
Vadillo.
− COLECTOR UNIVERSIDAD-Tramo Universidad (Colector PVC Ø1000). Tiene una longitud
total de 1.834 m y su trazado se inicia en el Campus Universitario junto a la glorieta
existente en la Avenida de la Universidad, en el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X:
212.670 Y: 4.375.017, hasta llegar al tanque de tormentas “Rivera del Marco” situado en
el punto de coordenadas UTM30 ETRS89 X: 212.310 Y: 4.376.704. En todo momento se
sigue el trazado de los colectores existentes.
CONSTRUCCIÓN DE TANQUES DE TORMENTAS 2.5
Para solucionar el problema de falta de capacidad de la red y los vertidos de aguas residuales sin
la dilución mínima y el pretratamiento exigidos, se ha previsto la sustitución en algunos tramos de
los colectores principales, explicada en párrafos anteriores, y la implementación de una serie de
tanques de tormentas insertados en la red actual.
MEMORIA. 42
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Los tanques, depósitos o estanques de tormenta se han ubicado en puntos conflictivos de la red
de saneamiento actual, dónde la disponibilidad de espacio lo ha permitido. En todos los casos
están asociados a aliviaderos que presentan un funcionamiento inadecuado. Por ello, cada uno de
los tanques de tormenta se nombra como el aliviadero al que en cierto modo sustituye o
complementa y también se numera.
Con estas instalaciones se quiere proporcionar un sistema de retención y laminación en la red
para tratar los caudales que aportan los colectores en periodos de lluvia intensa, evitando de esta
forma que las primeras aguas de lluvia, que son las que están más contaminadas por el arrastre
de la suciedad acumulada en calles y viales, lleguen sin tratar a la Ribera del Marco.
La ubicación y dimensiones de los tanques de tormentas proyectados son las siguientes:
Tabla 4 Características de los tanques de tormentas
Nº Ref. catastral Polígono Parcela Dimensiones (m) Volumen (m3)
1 10900A014000550000ML 14 55 60 x 42 x 2.6 6.600
2 10900A013000500000MT 13 15 78 x 42 x 3.3 11.000
3 10900A018000960000MK 18 96 30 x 18 x 2.5 1.400
4 6524025QD2762D0001QA CL Mira al río 11(B) 10002 30 x 18 x 5 2.700
5 6834009QD2763D0001FT CL Afueras Puente Vadillo 6 SG 2.8 3
10003 30 x 18 x 5 2.700
6 6524032QD2762D0001FA CL Afueras Puente Vadillo 11 10003 65 x 42 x 3 8.200
Fuente: Documento Informativo del Anteproyecto de saneamiento y depuración de la ciudad de Cáceres
ADECUACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO DE LA RIBERA DEL MARCO 2.6
El objeto de esta actuación consiste en la adecuación y mejora de un tramo urbano del arroyo de
la Ribera del Marco, entre Puente Vadillo y Puente Nuevo.
El tramo de actuación en el encauzamiento tiene una longitud de 610 m, que discurre por el
trazado actual. Consiste en la demolición del lateral del canal y el colector existentes en el cauce,
y su sustitución por un nuevo canal capaz de desaguar el caudal de diseño. Así mismo, se
MEMORIA. 43
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
procederá a la demolición de las estructuras abandonadas existentes, especialmente en su tramo
final. El nuevo canal se dividirá en tres tramos diferenciados:
− Tramo 1 – Canal de hormigón (del PK 0+000 al PK 0+435). Su inicio se hace coincidir con el
punto donde el colector cruza actualmente el canal. Consiste en un canal rectangular de
hormigón armado de 4 m de ancho y una altura de cajeros de 2,00 m medidos desde la
solera. La solera se compone de bloques de escollera trabada con hormigón, que
descansa sobre el fondo del canal. El tramo se diseña con pendiente uniforme del 2%.
Este tramo de canal comparte buena parte de su trazado con el del nuevo colector, el cual
queda situado en su margen derecha. Por otro lado, se reponen, como servicio afectado,
los 3 accesos de peatones existentes que dan acceso a las parcelas colindantes por
encima del canal.
− Transición a canal de tierras (del PK 0+435 al PK 0+455). Consiste en una transición de
20 m de longitud entre la sección de hormigón y tierras (tramo 2) y ancho variable de 4 m
y taludes verticales a 8 m en base con taludes 3H:1V. En esta transición la pendiente pasa
a ser del 7,25‰. La velocidad en el tramo de transición unido a la verticalización de los
taludes en su parte inicial obliga a disponer tanto sobre éstos como sobre la solera una
fuerte protección de escollera.
− Tramo 2 - Canal de tierras (del PK 0+455 al PK 0+610) Este tramo consiste en la excavación
y perfilado del terreno naturalizado en una longitud de 155 m mediante una sección
trapecial de 8 m en base con taludes 3H:1V y altura de 2,00 m, hasta el final de las
actuaciones del encauzamiento en el Puente Nuevo. El tramo se diseña con pendiente
uniforme del 7,25‰, disponiendo la misma protección de escollera que en la transición
en sus primeros 20 m, lo que asegura que se produce el cambio en el régimen de
velocidades en el tramo desprotegido que evita la erosión del mismo. Por otro lado, en
este tramo habrá de procederse a la demolición y retirada de las estructuras existentes y
en abandono, incluyendo las ruinas de las pilas del puente antiguo situadas bajo el ojo del
Puente Nuevo.
En este tramo está previsto el cruce del arroyo a cielo abierto, mediante la apertura de
zanja con retroexcavadora. Se procederá a empotrar la tubería unos 3,5 metros bajo el
cauce y se protegerá el relleno de la zanja con manto de escollera. Está previsto ejecutar
el cruce en época estival, desviando el caudal mediante tubos – vaina que canalizarán las
MEMORIA. 44
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
aguas, realizando un by-pass de la zona de obras. En todo momento se garantizará la
capacidad de desagüe del arroyo y la protección de la calidad de sus aguas.
MEMORIA. 45
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA. CONDICIONANTES OBRA CIVIL
Se ha realizado un estudio detallado de todas las estructuras y cimentaciones de la EDAR, así
como de las actuaciones principales fuera de ésta zona.
En general todas las estructuras quedarán apoyadas en el sustrato rocoso granítico (zona oeste de
Cáceres) o en el Complejo Esquisto-Grauváquico de los llanos de Cáceres (zona norte, este y sur)
identificado en la zona debido a que se encuentra muy somero y en múltiples puntos hay que
realizar excavación para nivelar las estructuras con las ya existentes.
Las cimentaciones, son por tanto, de carácter superficial y en general están apoyadas en el
sustrato rocoso.
No se detecta en general la presencia de agua y por tanto no se ha tenido en cuenta en el
dimensionamiento de los elementos.
La ejecución de las excavaciones se realiza mediante una sobre excavación de 1 m y talud de
H1:V5.
MARCO GEOLÓGICO GENERAL 3.1
A la vista del marco general descrito, se puede comprobar que la EDAR del Marco se halla sobre
materiales –Pizarras y grauvacas del Complejo Esquisto-Grauváquico- que no parecen suponer
ningún problema desde múltiples puntos de vista:
• Son materiales de cierta competencia y homogeneidad que generan un relieve suave
alomado, por lo que, a priori, el comportamiento de los materiales va a ser muy
homogéneo en cualquier emplazamiento.
• Hidrogeológicamente son materiales de baja permeabilidad, por lo que no es previsible la
existencia de acumulación de agua subterránea y únicamente se puede esperar la
existencia de rezumes y pequeñas circulaciones a través de pequeñas fracturas o la
propia esquistosidad.
• Son materiales que no se alteran fácilmente, y en caso de hacerlo, se alteran a arcillas y/o
arenas, pero la dificultad en su alteración no permite su acumulación.
• Los cauces que circulan por la zona indican medios con escaso caudal, con periodos
energéticos, en los que no se desarrollan depósitos aluviales destacables. La inexistencia
MEMORIA. 46
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
de meandros en el cauce del arroyo del Marco indica velocidad en el agua, hecho que no
favorece el depósito de sedimentos, y la existencia de los mismos en el río Guadiloba se
debe a condicionantes estructurales.
La solución planteada se localiza en la zona de la actual EDAR del Marco, en la que se realizarían
modificaciones/ampliaciones. La EDAR actual se halla próxima a la confluencia del arroyo del
Marco con el río Guadiloba, y elevada sobre el cauce.
Cuando se inspecciona el terreno, se puede observar que el desarrollo de suelo es casi nulo,
hallándose las pizarras y grauvacas a escasos centímetros, con fuerte buzamiento de la
esquistosidad y mostrando gran compacidad.
Figura: Detalle de las pizarras en superficie, mostrando fuerte buzamiento de la esquistosidad
Fuera de la los márgenes de nuestra solución, se halla el arroyo del Marco, el cual apenas
presenta depósitos, y en él es posible apreciar la influencia de los fuertes buzamientos en las
pizarras y grauvacas, en forma de escalonamientos y saltos. También es posible apreciar en las
márgenes del cauce que la roca aflora por todas partes, por lo que se puede considerar que no
existe un depósito aluvial sensu stricto.
En los niveles pizarrosos, los cuales tienen un comportamiento menos rígido que los niveles de
grauvaca en la deformación, se puede apreciar la existencia de numerosos micropliegues,
claramente visibles en los afloramientos del cauce.
MEMORIA. 47
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Figura: Micropliegues en las pizarras del Complejo Esquisto-Grauváquico
Figura: Aspecto del cauce del arroyo del Marco poco antes de su confluencia con el río Guadiloba
En general, no se aprecian grandes fracturas y el buzamiento es fuerte (80°) hacia el Noreste, por
lo que en excavación se van a encontrar los niveles pizarrosos y grauváquicos con disposición
MEMORIA. 48
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
subvertical. La baja pendiente del emplazamiento favorece que las excavaciones sean mínimas,
pero el bajo desarrollo de suelo va a hacer que la presencia de roca sea generalizada.
SISMICIDAD 3.2
Han sido analizadas de manera global las características sísmicas de la zona siguiendo las
especificaciones de la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación
(NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de diciembre y publicado en el
Boletín Oficial del Estado número 244 de 11 de octubre de 2002.
En el presente caso, la zona de estudio presenta una aceleración sísmica básica (ab), inferior a
0.04g, siendo g la aceleración de la gravedad, con un coeficiente de contribución Kv= 1.
La clasificación de la estructura se corresponde con “Edificación de Normal Importancia”,
edificación cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio
para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate
de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.
Como en este caso la aceleración sísmica básica (ab) no es superior a 0.04g (ver figura), no es
preceptiva la aplicación de la norma y el proyectista puede no tener en consideración la acción
sísmica para el estudio de elementos o estructuras tal y como se indica en la citada norma.
MEMORIA. 49
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Figura: Mapa de peligrosidad sísmica (IGN versión revisada octubre 2015)
GEOTECNIA 3.3
Como se ha dicho en el apartado de caracterización geológica, la zona de Cáceres se ubica sobre
materiales pertenecientes al Complejo Esquisto-Grauváquico, formado por esquistos, pizarras y
grauvacas, intensamente tectonizadas, de edad Cámbrica y Precámbrica.
Este sustrato paleozoico aparece tapizado de forma irregular por un recubrimiento cuaternario
asociado principalmente a los cauces fluviales que surcan la zona.
Además destaca en la zona urbana la presencia de rellenos antrópicos con potencias destacadas
en algunos puntos.
Los datos que se han obtenido a partir de los trabajos efectuados han permitido llegar a unas
conclusiones generales relativas al terreno estudiado y efectuar una serie de recomendaciones
geotécnicas en cada una de las zonas de actuación.
Las zonas y elementos de actuación analizadas son las siguientes:
• EDAR
• ETAP
MEMORIA. 50
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
• Tanque de tormentas Cáceres el Viejo.
• Tanque de Tormentas Aguas Vivas
• Tanque de Tormentas Ribera del Marco
• Tanque de Tormentas Puente Vadillo
• Tanque de Tormentas Roda San Francisco
• Tanque de Tormentas Juzgados
• EBAR Capellanías
• EBAR Carretera de Malpartida
• Colector El Marco
• Colector Universidad
• Colector Norte
• Arqueta de Unión de Impulsiones
• Impulsión Capellanías
• Impulsión Malpartida
No obstante en la presente memoria se presentan los resultados de las diez primeras instalaciones, que son de las que realmente resulta imprescindible indicar resumidamente los resultados del análisis geotécnico.
3.3.1. EDAR
Está prevista la construcción de una nueva EDAR, situada junto a la existente, en el arroyo del
Marco, al NE de la ciudad de Cáceres.
Desde el punto de vista geológico, se sitúa sobre pizarras calcáreas de tonalidades grises
pertenecientes al complejo Esquisto-Grauváquico.
En base a los resultados obtenidos, se definen los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Rellenos
• Nivel 2: Pizarras
Las características de los estos niveles estratigráficos es la siguiente:
Nivel 1: Rellenos
MEMORIA. 51
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se detectan principalmente en los sondeos y ensayos de penetración, alcanzando un mayor
desarrollo en el ensayo de penetración nº 9, donde alcanza los 5.00 m de espesor.
En base a la respuesta a la penetración, se interpreta que puede estar formado por materiales
procedentes de la excavación de la EDAR, con una distribución muy heterogénea y una
granulometría que varía entre fina y media.
En los ensayos de penetración, se observan zonas con un peor comportamiento, como los
ensayos PD-9 y 12, con valores de N20 entre 2 y 18 golpes y un valor medio de 9 golpes y otras
zonas con valores algo más elevados, entre 13 y 60 golpes, que se interpretan como rellenos
formados por cantos y bloques paleozoicos.
Los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 23 y superiores a los 400 kg/cm2. Este
conjunto de valores permite asignar a estos rellenos una compacidad entre Floja-Densa, aunque
hay que tener en cuenta el origen antrópico del mismo.
Nivel 2: Pizarras
Este nivel corresponde al sustrato paleozoico, formado por unas pizarras de tonalidades grises,
con laminación subvertical, oxidadas superficialmente. Presentan cierta alteración superficial, que
da lugar a algo de relleno arcilloso interlaminar, hacia muro pasan a una pizarra calcárea gris con
venas y filones de calcita que mantiene la misma estructura.La consistencia es muy elevada. Esto
permite asignarle a estas pizarras una consistencia Dura.
Carga admisible y asientos
Se ha obtenido un valor de carga admisible de 3.00 kg/cm2 . Los asientos serán despreciables
dada la consistencia de estas pizarras. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de
la profundidad investigada.
Respecto a las excavaciones a ejecutar, se recomienda la adopción de taludes 1H:1V en todos los
tramos de rellenos y taludes subverticales sobre las pizarras.
Ripabilidad
Para la determinación de la ripabilidad, se ha realizado un perfil sísmico en la zona sur de la EDAR
actual, que discurre por los reactores biológicos, por los decantadores primarios y por los
digestores.
MEMORIA. 52
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Desde el punto de vista litológico se interpreta que el nivel 1 corresponde a un relleno
consolidado, el nivel 2 corresponde al sustrato rocoso alterado y el nivel 3 al sustrato rocoso
alterado.
La ripabilidad según las velocidades obtenidas para rippers y giratoria Caterpillar es la siguiente:
Rango de Vp (m/s) Ripabilidad según Vp media para rippers y giratoria Caterpillar
Mínimo Máximo Medio Tractor
D7G
Tractor
D8L
Tractor
D9L
Tractor
D10L
Retroexcavadora
416F2
Nivel 1
Cuaternario Consolidado (Relleno)
536 852 690 Ripable Ripable Ripable Ripable Marginal
Nivel 2
Roca Alterada
1278 1667 1400 Ripable Ripable Ripable Ripable No Ripable
Nivel 3
Roca Sana 2667 4800 3591 No
Ripable No Ripable
No Ripable
No Ripable No Ripable
Tabla 5– Ripabilidad
3.3.2. ETAP
Está prevista la ampliación de la ETAP existente en una franja de terreno situada al Norte de las
instalaciones existentes.
En base a los resultados obtenidos en la calicata realizada y en el ensayo de penetración, se han
definido los siguientes niveles estratigráficos.
• Nivel 1: Rellenos antrópicos
• Nivel 2: Pizarras rojizas
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Relleno antrópico
MEMORIA. 53
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se detecta tanto en la calicata como en el ensayo de penetración, estando formado por
escombros con una matriz limosa marrón, secos y con una compacidad floja. La resistencia
dinámica en punta oscila entre 53 y 167 kg/cm2.
Este conjunto de valores permite asignar a este relleno una compacidad Floja-Media, aunque
debe tenerse en cuanta la presencia de cantos y bloques antrópicos.
Nivel 2: Pizarras rojizas
Aparecen bajo el relleno antrópico, estando formadas por una pizarras rojizas con niveles
argilíticos intercalados, laminadas a 55º, secas y con un consistencia dura.
Los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 365 kg/cm2 y valores muy superiores a
los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a estas pizarras una consistencia Dura.
Estos materiales presentan una fracción fina (<0.080 mm) del 19.7%, una fracción gruesa (>2 mm)
de 65.6% y una fracción intermedia del 14.7%.
El límite líquido es de 41.30, el límite plástico es de 24.93 y el índice de plasticidad es de 16.37.
Se puede clasificar como un suelo GC (gravas arcillosas), condicionado por los cantos de pizarra no
dispersables y como un suelo A-2-7 (grava limosa y arcillosa) según la clasificación ASHTOO.
El contenido en sulfatos solubles es de 616 mg/kg, el contenido en materia orgánica es de 0.12 %,
el de Cloruros del 0.004% y el carbonatos del 1.53%.
En el ensayo de compactación Próctor Modificado, se ha obtenido una densidad máxima de
apisonado de 1.95 g/cm3 y una humedad óptima del 13.9%.
Carga admisible y asientos
En base a la estratigrafía existente, cualquier apoyo proyectado debe hacerse sobre las pizarras
del nivel 2, que aparecen sobre 1.60 m de profundidad bajo la superficie actual del terreno, entre
las cotas 400.90 y 401.90 m.
El valor de carga admisible obtenido del ensayo de penetración PD-8 se puede estimar en 3.00
kg/cm2.
Los asientos que se pueden generar son despreciables dada la compacidad que presentan las
pizarras.
MEMORIA. 54
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
El límite líquido es ligeramente superior a 40 (41.90), lo que puede implicar cierta expansividad
aunque dada la intensa red de diaclasado que presentan estas pizarras y la elevada consistencia
no parece probable la generación de procesos expansivos.
Se recomienda su comprobación en fase de proyecto mediante la realización de ensayos
específicos.
No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.
La excavación de los rellenos puede ejecutarse con medios mecánicos convencionales, mientras
que la excavación de las pizarras requerirá la utilización de martillo picador, aunque en la calicata
se ha podido excavar un metro mediante retroexcavadora mixta.
Los taludes en las excavaciones que afecten al relleno deben ejecutarse con taludes 1H:1V,
mientras que los que afecten a las pizarras pueden proyectarse subverticales.
3.3.3. TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (CÁCERES EL VIEJO)
Está situado al Norte de la ciudad de Cáceres.
En esta zona está proyectada la construcción de un tanque de tormentas con unas dimensiones
de 60 x 40 m, estando situado el fondo de excavación a la cota 328 m.
Para la caracterización de este punto se han realizado la calicata C-5 y el ensayo de penetración
dinámica PD-4.
Caracterización geotécnica
El terreno existente en este punto está formado por una argilitas grises verdosas con pizarras de
tonalidades similares, pertenecientes al sustrato paleozoico, formando in conjunto de elevada
consistencia.
En la zona se observa un recubrimiento de suelo vegetal de unos 20 cm de potencia.
La totalidad de la profundidad investigada corresponde a estas argilitas grises.
En el ensayo de penetración, se obtienen valores entre 41 golpes y Rechazo, con resistencias
dinámicas en punta superiores a los 400 kg/cm2, lo que permite asignar a estos materiales una
consistencia Dura.
Carga admisible y asientos
MEMORIA. 55
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Está prevista la excavación hasta la cota 328.00 m, por lo que la excavación alcanza los 5 m
aproximadamente.
El apoyo de la estructura se producirá sobre las argilitas y pizarras duras detectadas en la calicata.
El valor de carga admisible estimado es de unos 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables
dada la elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.
Respecto a la excavación, la práctica totalidad del mismo afectará a las argilitas y pizarras
paleozoicas, por lo que pueden adoptarse en la excavación taludes temporales subverticales.
La excavación requerirá la utilización de martillo picador dada la consistencia que presenta el
material en la calicata, en la que únicamente se han podido excavar 70 cm.
3.3.4. TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (RIBERA DEL MARCO)
Está situado al Noreste de la ciudad de Cáceres.
Este tanque de tormentas presenta unas dimensiones de 78 x 42 m, con el fondo de excavación a
la cota 328.50m.
Caracterización geotécnica
Tanto en el sondeo como en la calicata se observa la presencia de unas calizas grises tableadas
pertenecientes al sustrato paleozoico, que aparecen superficialmente en todos los trabajos
efectuados.
El espesor de suelo vegetal es de 0.20 a 0.30 m.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 41 golpes y Rechazo a 1.00 m de
profundidad, con valores de resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2.
Estos valores permiten asignar a estas calizas una consistencia Dura.
El ensayo a compresión simple realizado sobre una muestra de los niveles calcáreos da un
resultado de resistencia de 100.02 kg/cm2 con una deformación del 0.54 %.
El valor de RQD de las pizarras es inferior al 25 %, lo que permite caracterizar la calidad del macizo
rocoso como Pobre.
En la pizarra calcárea los valores de RQD oscilan son del 100 %, así se puede caracterizar la calidad
del macizo rocoso como Muy Buena.
MEMORIA. 56
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
El índice RMR para las pizarras es 33 Clase IV Calidad Mala.
Para las calizas el índice RMR resulta 71 Clase II Calidad Muy Buena.
Finalmente el índice GSI es respectivamente 28 y 66 respectivamente para las pizarras y las
calizas.
Carga admisible y asientos
Está proyectada la excavación hasta la cota 328.50 m, lo que implica una excavación de hasta 8.50
m.
El apoyo del tanque de tormentas se efectuará sobre el sustrato paleozoico, formado en
superficie por unas calizas grises tableadas que hacia muro pasan a bancos decimétricos.
El valor de carga admisible se estima en 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables dada la
elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.
No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.
La excavación afectará al sustrato paleozoico, por lo que pueden adoptarse taludes temporales
subverticales.
La excavación de las calizas requerirá el uso de martillo picador aunque dada la magnitud podría
valorarse el uso de voladura.
3.3.5. TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (AGUAS VIVAS)
Está situado al Noroeste de la ciudad de Cáceres, cercano al casco urbano.
Está proyectada la construcción de un tanque de tormentas con unas dimensiones de 30 x 24 m,
estando situado el fondo de excavación a la cota 385.00 m.
Caracterización geotécnica
En base a los resultados obtenidos en la calicata realizada y en el ensayo de penetración, se han
definido los siguientes niveles estratigráficos.
• Nivel 1: Rellenos granulares
• Nivel 2: Pizarras grisáceas
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Rellenos granulares
MEMORIA. 57
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Se detectan tanto en la calicata como en el ensayo de penetración, estando formados por cantos
de cuarcita y pizarra de tamaños decimétricos englobados en arenas marrones no plásticas con
algunos escombros.
En el ensayo de penetración, los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 74 y 190
kg/cm2.
La compacidad de este relleno es Floja-Media.
Nivel 2: Pizarras grisáceas
Aparecen bajo el relleno antrópico y está formado por una pizarras de tonalidades grises
laminadas subverticalemente con abundante diaclasado, Presentan un grado de alteración III en
superficie.
En el ensayo de penetración los valores de resistencia dinámica en punta oscilan entre 318
kg/cm2 y valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a estas
pizarras una consistencia Dura.
Carga admisible y asientos
Está prevista la excavación hasta la cota 385.00 m, por lo que la excavación alcanza los 4.00 m
aproximadamente.
El apoyo del tanque de tormentas se producirá sobre las pizarras paleozoicas pertenecientes al
sustrato.
El valor de carga admisible estimado es de unos 3.00 kg/cm2, siendo los asientos despreciables
dada la elevada consistencia que presenta el terreno de apoyo.
No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.
La excavación afectará tanto a los rellenos (entre 1.10 y 3.20 m de potencia) y a las pizarras,
debiendo adoptarse un talud 1H:1V en el tramo excavado sobre rellenos y subvertical en el tramo
que afecte a las pizarras.
La excavación de los rellenos se puede efectuar con medios convencionales, mientras que el
tramo que afecte a las pizarras requerirá la utilización de martillo picador dada la consistencia que
presentan.
MEMORIA. 58
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
3.3.6. TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (PUENTE VADILLO)
Está situado al Este de la ciudad de Cáceres.
Este tanque de tormentas presenta unas dimensiones de 30 x 18 m, con el fondo de excavación a
la cota 381.00 m.
Caracterización geotécnica
Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Limos arenosos
• Nivel 2: Granitos alterados
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Limos arenosos
Está formado por unos limos arenosos de color marrón oscuro con cantos subangulosos de
granito y pizarras con algún fragmento antrópico a techo. No son plásticos y presentan una
compacidad media. La humedad es normal.
Estos limos aparecen recubiertos por un suelo vegetal de 20 cm.
Presenta un desarrollo desigual en la zona de estudio, con una variación de potencia importante
entre las zonas.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración indican que las resistencias dinámicas en punta
oscilan entre 40 y 292 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una compacidad que
oscilaría entre Floja y Media.
Nivel 2: Granitos alterados
Este nivel está formado por unos granitos anaranjados de grano grueso, algo alterados en
superficie, con grados de alteración III-IV y abundantes pátinas de oxidación.
La distribución que presenta en los trabajos efectuados es la siguiente:
Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-6 en este tramo son de Rechazo, con valores
de resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a
este tramo una compacidad Muy densa.
Carga admisible y asientos
MEMORIA. 59
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Está proyectada la excavación hasta la cota 381.00 m, lo que implica una excavación de unos 6 m.
En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre los granitoides alterados que
aparecen por encima de la cota de apoyo. El valor de carga admisible es superior a los 3.00
kg/cm2 y los asientos despreciables dada la compacidad que presenta.
No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.
El tramo formado por suelos puede excavarse con taludes 1H:1V destacando que el espesor de
suelos varía entre 1.70 y 4.20 m.
Los granitos pueden excavarse con un talud subvertical. La excavación de los suelos se puede
ejecutar con medios mecánicos convencionales, mientras que la excavación de los granitos
requerirá la utilización de martillo picador.
3.3.7. TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (RONDA DE SAN FRANCISCO)
Está situado al Este de la ciudad de Cáceres.
Este tanque de tormentas presenta unas dimensiones de 30 x 18 m, con el fondo de excavación a
la cota 407.00 m.
Caracterización geotécnica
Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Rellenos
• Nivel 2: Arenas
• Nivel 3: Sustrato paleozoico
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Rellenos
Corresponde a los rellenos de construcción del vial y de relleno de las obras de encauzamiento del
arroyo del Concejo.
Presenta una importante variación en potencia debido a los numerosos huertos y obras de
encauzamiento realizadas así como corresponder a la desembocadura de una antigua rambla.
MEMORIA. 60
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 5 y 20 golpes. Las resistencias
dinámicas en punta oscilan entre 50 y 177 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel
una compacidad Floja a Media.
Nivel 2: Arenas y Limos
Está formado por arena y limo aluvial tanto de alteración del granito como aportes de la antigua
rambla.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 4 y 5 golpes. Las resistencias
dinámicas en punta oscilan entre 28 y 35 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel
una compacidad Floja.
Nivel 3: Granitos alterados
El nivel de rechazo del ensayo está formado por unos granitos con grados de alteración III-IV.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración en este tramo son de entre 16 y Rechazo con un
valor medio de 58, con valores de resistencia dinámica en punta de entre 103 a superiores a los
400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este tramo una compacidad Muy densa.
Carga admisible y asientos
Está proyectada la excavación hasta la cota 407.00 m, lo que implica una excavación respecto a la
cota de realización de los trabajos de unos 7.6 m, hay que indicar que los trabajos están
aproximadamente a +3.0 m respecto al cauce actual del arroyo del Concejo.
En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre los granitoides alterados que
aparecen por encima de la cota de apoyo.
El valor de carga admisible es superior a los 3.00 kg/cm2 y los asientos despreciables dada la
compacidad que presenta.
No se ha detectado la presencia de agua.
El tramo formado por rellenos y suelos puede excavarse con taludes 1H:1V destacando que el
espesor de suelos puede llegar a ser superior a 5 m.
Los granitos pueden excavarse con un talud subvertical.
La excavación de los rellenos y suelos se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales,
mientras que la excavación de los granitos requerirá la utilización de martillo picador.
MEMORIA. 61
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
3.3.8. TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (JUZGADOS)
Está situado al Este de la ciudad de Cáceres.
Este tanque de tormentas presenta unas dimensiones de 65 x 42 m, con el fondo de excavación a
la cota 413.00 m.
Caracterización geotécnica
Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Rellenos
• Nivel 2: Arenas
• Nivel 3: Granitos Alterados
Nivel 1: Rellenos
Se detectan únicamente en el ensayo de penetración y corresponden a rellenos de explanación y
nivelación del parque que rodea a las instalaciones deportivas ampliado hacia el cauce.
Presenta cierta variabilidad de potencia en toda la zona de estudio debido a la intensa actividad
de instalaciones de servicios y de regulación del cauce que se ha realizado en la zona.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 6 y 11 golpes. Las resistencias
dinámicas en punta oscilan entre 70 y 121 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel
una compacidad Media.
Nivel 2: Arenas
Está formado por arena grisácea a marrón de grano medio a grueso con matriz limosa
ligeramente plástica. No son plásticos y presentan una compacidad media. La humedad es
normal.
Las arenas aparecen recubiertas por un suelo vegetal de 30 cm. Al igual que el nivel anterior
presenta un desarrollo desigual en la zona de estudio, con una variación de potencia importante
entre las zonas.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 4 y 16 golpes. Las resistencias
dinámicas en punta oscilan entre 35 y 128 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel
una compacidad que oscilaría entre Floja y Media.
MEMORIA. 62
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-18, 0.80-1.20
m).De las muestras de materiales tomadas se puede colegir que presenta una fracción fina
(<0.080 mm) del 35.1 %, una fracción gruesa (>2 mm) del 26.8 % y una fracción intermedia del
38.1 %. Así mismo no presenta plasticidad y el contenido en sulfatos solubles es de 193 mg/kg, el
contenido en materia orgánica es de 0.67%.
Se puede clasificar como un suelo SM (arenas limosas) según el Sistema unificado de clasificación
de suelos y como un suelo A-2-7 (variables materiales granulares) según la clasificación AASHTO.
Nivel 3: Granitos alterados
Este nivel está formado por unos granitos de grisáceos a anaranjados de grano grueso, alterados
en superficie, con grados de alteración III-IV y abundantes pátinas de oxidación.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-13 en este tramo son de entre 26 de forma
puntual y Rechazo con un valor medio de 51, con valores de resistencia dinámica en punta de
entre 189 a superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este tramo una
compacidad Muy densa.
Carga admisible y asientos
Está proyectada la excavación hasta la cota 413.00 m, lo que implica una excavación de unos 2.6
m.
En base a la estratigrafía existente, el apoyo se producirá sobre las arenas y los granitoides
alterados que aparecen por encima de la cota de apoyo. Debido a la diferencia de capacidad de
carga de ambos materiales se recomienda el realizar un saneo hasta los granitoides con el fin de
uniformizar el terreno de apoyo. El valor de carga admisible es superior a los 3.00 kg/cm2 y los
asientos despreciables dada la compacidad que presenta. Se ha detectado la presencia de agua a
2.40 m en el ensayo PD-13. El tramo formado por suelos puede excavarse con taludes 1H:1V
destacando que el espesor de suelos varía entre 1.80 y 3.40 m. Los granitos pueden excavarse con
un talud subvertical.
La excavación de los suelos se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales, mientras
que la excavación de los granitos requerirá la utilización de martillo picador.
MEMORIA. 63
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
3.3.9. EBAR CAPELLANÍAS
Esta estación de bombeo está situada al Oeste de la ciudad de Cáceres, estando proyectada una
ampliación de las instalaciones existentes.
Caracterización geotécnica
Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Arenas silíceas
• Nivel 2: Granitos
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Arenas silíceas
Aparecen superficialmente con un espesor variable, estando formadas por unas arenas gruesas
silíceas de color claro. Aparecen secas y con una compacidad media que aumenta en profundidad
hasta muy densa, a partir de unos 3.00 m de profundidad. En superficie el espesor de suelo
vegetal es de 20 cm.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración oscilan entre 13 y 73 golpes, aumentando de
forma paulatina en profundidad. Los valores de resistencia dinámica en punta varían entre 143 y
valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una
compacidad que oscilaría entre Media en el tramo inicial y muy densa en profundidad.
Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-1, 0.50-1.00 m).
Presenta una fracción fina (<0.080 mm) del 8.1%, una fracción gruesa (>2 mm) del 59.1% y una
fracción intermedia del 32.8%. No presenta plasticidad.
Se puede clasificar como un suelo SW-SM (arenas con grava y arenas limosas) según el Sistema
unificado de clasificación de suelos y como un suelo A-1-a (fragmentos de piedra, grava y arena
según la clasificación AASHTO.
El contenido en sulfatos solubles es de 534 mg/kg, el contenido en materia orgánica es de 0.04%,
el de carbonatos 1.02% y el de cloruros 0.0007%.
El equivalente de arena de 45, la densidad máxima de apisonado es de 2.17 g/cm3 con un
humedad óptima del 6.2%.
Nivel 2: Granitos
MEMORIA. 64
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
Estos granitos aparecen como una gradación de las arenas gruesas que aparecen en superficie,
siendo de grano grueso y con una compacidad Muy densa.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-1 oscilan entre 88 y Rechazo, con valores de
resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este
tramo una compacidad Muy densa. Carga admisible y asientos
Está proyectada una excavación de unos 2.00 m aproximadamente.
En base a la estratigrafía existente, el apoyo de estos elementos proyectados se producirá sobre
las arenas en el caso de los elementos superficiales y bien sobre los granitos en los elementos más
profundos.
A partir del ensayo de penetración, se puede determinar un valor de carga admisible de 2.00
kg/cm2 para los elementos apoyados por encima de 1.50 m y de 3.00 kg/cm2 para elementos
apoyados por debajo de 1.50 m. Los asientos serán muy reducidos en el primer caso y nulos en el
segundo. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada.
Se recomienda la adopción de taludes 1H:2V hasta 1.50 m de profundidad y subverticales a partir
de esta cota.
La excavación hasta 1.50 m se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales, siendo
necesaria la utilización de martillo picador a partir de esta cota.
3.3.10. EBAR MALPARTIDA
Esta estación de bombeo está situada al Suroeste de la ciudad de Cáceres, estando proyectada
una ampliación de las instalaciones existentes.
Caracterización geotécnica
Los trabajos efectuados han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos:
• Nivel 1: Arenas silíceas
• Nivel 2: Granitos
Las características de cada uno de estos niveles son las siguientes:
Nivel 1: Arenas silíceas
Aparecen superficialmente bajo una capa de suelo vegetal de 20 cm. Están formadas por unas
arenas gruesas fruto de la alteración del granito (jabre) con fenocristales de cuarzo y feldespato,
MEMORIA. 65
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
no son plásticas y aparecen secas. Estas arenas van gradando en profundidad a unos granitos
alterados. La compacidad es Densa, aumentando en profundidad.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-2 oscilan entre 6 y 48 golpes, aumentando de
forma paulatina en profundidad. Los valores de resistencia dinámica en punta varían entre 66 y
valores muy superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignarle a este nivel una
compacidad que oscilaría entre Floja en el primer metro inicial y Densa-Muy Densa en
profundidad.
Una muestra de la calicata excavada ha sido sometida a ensayos de laboratorio (C-2, 1.00-2.00 m).
Presenta una fracción fina (<0.080 mm) del 14.5%, una fracción gruesa (>2 mm) del 49.5% y una
fracción intermedia del 36.0%. No presenta plasticidad.
Se puede clasificar como un suelo SM (arenas limosas) según el Sistema unificado de clasificación
de suelos y como un suelo A-1-b (fragmentos de piedra, grava y arena según la clasificación
AASHTO.
El contenido en sulfatos solubles es de 740 mg/kg, el contenido en materia orgánica es nulo, el de
carbonatos 0.92% y el de cloruros 0.00012%.
La densidad máxima de apisonado es de 2.12 g/cm3 con un humedad óptima del 7.6%.
Nivel 2: Granitos
Estos granitos aparecen como una gradación de las arenas gruesas que aparecen en superficie,
siendo de grano grueso y con una compacidad Muy densa.
Los valores de N20 en el ensayo de penetración PD-2 oscilan entre 71 y Rechazo, con valores de
resistencia dinámica en punta superiores a los 400 kg/cm2. Estos valores permiten asignar a este
tramo una compacidad Muy densa.
Carga admisible y asientos
Está proyectada una excavación de hasta unos 2.00 m aproximadamente.
En base a la estratigrafía existente, el apoyo de estos elementos proyectados se producirá sobre
las arenas de alteración del granito.
MEMORIA. 66
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
A partir del ensayo de penetración, se recomienda una cota de apoyo mínima de 1.00 m de
profundidad sobre la superficie actual del terreno, con un valor de carga admisible de 2.00
kg/cm2 para los elementos superficiales.
Para los elementos apoyados a 2.00 m de profundidad, se puede adoptar un valor de carga
admisible de 3.00 kg/cm3. Los asientos están limitados a 2.54 cm por la propia metodología de
cálculo. No se ha detectado la presencia de agua en la totalidad de la profundidad investigada. Se
recomienda la adopción de taludes 1H:2V.
La excavación se puede ejecutar con medios mecánicos convencionales.
MEMORIA. 67
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
AGRESIVIDAD 3.4
Los parámetros de clasificación de la agresividad química hacia el hormigón de suelos, rocas y
aguas se definen en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE” (2008), en su Capítulo II
(apartado 8.2.3).
La siguiente tabla resume los parámetros principales a los que se hace referencia en dicha
Instrucción:
Tipo de medio
agresivo Parámetros
Tipo de exposición
Qa Qb Qc
Ataque débil Ataque medio Ataque fuerte
Suelo Ión Sulfato(mg SO2-4 /kg) 2000-3000 3000-12000 >12000
Tabla - Rangos de agresividad del terreno
Las muestras ensayadas presentan un contenido en sulfatos de interior a 2000 mg/kg, por lo que
no es necesaria la utilización de hormigones sulforresistentes en las unidades de obra que estén
en contacto con el terreno natural.
MEMORIA. 68
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
4. CONDICIONANTES AMBIENTALES
Con fecha 4 de noviembre de 2016, el órgano Ambiental del presente proyecto, el Ministerio de
Agricultura Alimentación y Medio Ambiente, mediante documento con referencia 20160075DEP
realiza la Determinación de la amplitud y nivel de detalle del estudio de impacto ambiental y
traslado de consultas.
En el momento de redacción del presente Documento Informativo, el Estudio de Impacto
Ambiental del proyecto “ANTEPROYECTO DE SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LA CIUDAD DE
CÁCERES”, se encuentra en fase de tramitación.
El estudio de impacto ambiental se adjunta como documento integrado al presente Documento
Informativo, como anejo al mismo.
Todas las medidas encaminadas a la protección y conservación del medio ambiente que deriven
de la tramitación ambiental del anteproyecto, serán incluidas en el citado documento.
MEMORIA. 69
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
5. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL DOC. INFORMATIVO DEL ANTEPROYECTO
DOCUMENTO I. MEMORIA Y ANEJOS
MEMORIA
ANEJO 1 Antecedentes administrativos y legales
ANEJO 2 Parámetros principales del proyecto
ANEJO 3 Hidrología
ANEJO 4 Estudio de población
ANEJO 5 Planificación urbanística
ANEJO 6 Topografía y cartografía.
ANEJO 7 Geología y geotecnia
ANEJO 8 Requerimientos de calidad
ANEJO 9 Parámetros básicos de diseño
ANEJO 10 Dimensionamiento del proceso
ANEJO 11 Hidráulica
ANEJO 12 Expropiaciones
ANEJO 13 Servicios afectados
ANEJO 14 Consultas realizadas
ANEJO 15 Estudio de soluciones
ANEJO 16 Justificación de la solución
ANEJO 17 Estudio de explotación y mantenimiento
ANEJO 18 EIA e integración ambiental
ANEJO 19 Presupuesto para conocimiento de la Administración.
ANEJO 20 Planificación
ANEJO 21 Estudio de canteras y materiales
DOCUMENTO II. PLANOS
DOCUMENTO III. VALORACIÓN DE LAS OBRAS
MEMORIA. 70
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
6. PLAZO DE ETAPAS A DESARROLLAR LAS OBRAS
Se ha determinado el plazo de ejecución para la realización de las obras del “Anteproyecto de
Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres”. Éstos son los siguientes:
• Redacción del Proyecto de Construcción Dos (2) meses
• Ejecución de las obras Treinta y seis (36) meses
• Puesta en marcha Seis (6) meses
MEMORIA. 71
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
7. RESUMEN DEL PRESUPUESTO
1 ACTUACIONES COMUNES........................................................................................................................... 19,529,278.82 48.53% -1.1 -COLECTORES....................................................................................................... 8,772,074.41 -1.2 -EBARS.................................................................................................................. 3,653,263.65 -1.3 -TANQUE DE TORMENTAS Nº1 (5) CÁCERES EL VIEJO............................................. 1,124,628.86 -1.4 -TANQUE DE TORMENTAS Nº2 (8) RIVERA DEL MARCO........................................... 1,475,047.45 -1.5 -TANQUE DE TORMENTAS Nº3 (13) AGUAS VIVAS.................................................... 457,607.35 -1.6 -TANQUE DE TORMENTAS Nº4 (19) PLAZA SAN FRANCISCO.................................... 522,033.26 -1.7 -TANQUE DE TORMENTAS Nº5 (16) PUENTE VADILLO.............................................. 531,061.65 -1.8 -TANQUE DE TORMENTAS Nº6 (20) JUZGADOS........................................................ 1,251,845.27 -1.9 -ENCAUZAMINETO DE LA RIBERA DEL MARCO........................................................ 414,593.92 -1.10 -LÍNEA DE FANGOS ETAP........................................................................................ 877,123.00 -1.11 -HINCAS................................................................................................................. 450,000.00 2 OBRA CIVIL DE LA EDAR.............................................................................................................................. 6,606,468.26 16.42% -2.1 -EDIFICIO DE CONTROL.......................................................................................... 164,992.22 -2.2 -EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO............................................................................. 351,141.99 -2.3 -DESARENADOR-DESENGRASADO........................................................................... 83,999.47 -2.4 -DECANTADORES PRIMARIOS................................................................................. 388,064.91 -2.5 -REACTORES BIOLÓGICOS..................................................................................... 2,278,417.72 -2.6 -EDIFICIO SOPLANTES............................................................................................ 116,406.79 -2.7 -DECANTADORES SECUNDARIOS............................................................................ 802,426.77 -2.8 -DIGESTORES......................................................................................................... 364,789.68 -2.9 -EDIFICIO DESHIDRATACIÓN.................................................................................... 210,349.32 -2.10 -EDIFICIO REACTIVOS............................................................................................. 103,862.78 -2.11 -ESPESADORES...................................................................................................... 63,417.98 -2.12 -DECANTADORES PLUVIALES.................................................................................. 240,000.00 -2.13 -EDIFICIO TRANSFORMACIÓN................................................................................. 29,102.27 -2.14 -GASÓMETRO DE MEMBRANA................................................................................ 40,896.78 -2.15 -ANTORCHA........................................................................................................... 759.39 -2.16 -POZO RECIRCULACIÓN Y EXCESO DE FANGOS..................................................... 37,292.33 -2.17 -ARQUETA REPARTO DECANTADORES PRIMARIOS................................................. 16,697.97 -2.18 -ARQUETA REPARTO DECANTADORES SECUNDARIOS............................................ 11,037.91 -2.19 -SILO DE FANGOS DESHIDRATADOS........................................................................ 2,412.24 -2.20 -DEPÓSITO TAMPÓN DE FANGOS............................................................................ 48,771.82 -2.21 -ARQUETA DE TOMA DE MUESTRAS Y SALIDA......................................................... 11,188.95 -2.22 -EDIFICIO TRATAMIENTO DE PLUVIALES.................................................................. 352,394.87 -2.23 -DESODORIZACIÓN................................................................................................. 667.84 -2.24 -ARQUETA DE FANGOS PRIMARIOS........................................................................ 12,139.80 -2.25 -ARQUETA ALMACENAMIENTO DEPÓSITO METANOL............................................... 19,314.00 -2.26 -ARQUETA ALMACENAMIENTO DEPÓSITO GASÓLEO............................................... 19,314.00 -2.27 -URBANIZACIÓN..................................................................................................... 214,168.65 -2.28 -OBRA DE SALIDA EDAR.......................................................................................... 1,927.89 -2.29 -VARIOS................................................................................................................. 620,511.92 3 EQUIPOS MECÁNICOS EDAR........................................................................................................................ 6,337,019.21 15.75% -3.1 -OBRA DE LLEGADA Y BOMBEO DE AGUA BRUTA.................................................... 330,907.62 -3.2 -PRETRATAMIENTO................................................................................................ 557,344.15 -3.3 -TRATAMIENTO PRIMARIO...................................................................................... 153,227.72 -3.4 -TRATAMIENTO BIOLÓGICO.................................................................................... 1,956,020.99 -3.5 -TAMIZADO DE FANGOS PRIMARIOS........................................................................ 244,515.18 -3.6 -ESPESAMIENTO DE FANGOS MIXTOS..................................................................... 51,272.11 -3.7 -MEZCLA DE FANGOS ESPESADOS......................................................................... 40,026.15 -3.8 -DIGESTIÓN ANAEROBIA DE FANGOS...................................................................... 545,629.32 -3.9 -LÍNEA DE GAS....................................................................................................... 670,446.53 -3.10 -DESHIDRATACIÓN DE FANGOS............................................................................... 548,052.95 -3.11 -TRATAMIENTO DE ESCURRIDOS Y SOBRENADANTES............................................ 17,017.22 -3.12 -INSTRUMENTACIÓN.............................................................................................. 475,629.57 -3.13 -TRATAMIENTO DE OLORES................................................................................... 330,293.83 -3.14 -SERVICIOS AUXILIARES......................................................................................... 198,539.29 -3.15 -ELEMENTOS DE SEGURIDAD.................................................................................. 11,444.14 -3.16 -TALLER Y REPUESTOS.......................................................................................... 82,710.79 -3.17 -LABORATORIO...................................................................................................... 95,627.56 -3.18 -MOBILIARIO........................................................................................................... 28,314.09 4 EQUIPOS ELÉCTRICOS, CONTROL Y AUTOMATISMOS EDAR................................................................. 3,015,291.78 7.49% -4.1 -ACOMETIDA DE ALTA TENSIÓN.............................................................................. 20,000.00 -4.2 -LÍNEAS ELÉCTRICAS DE MEDIA TENSIÓN............................................................... 28,165.50 -4.3 -CENTRO DE SECCIONAMIENTO TELEMANDADO..................................................... 151,484.98 -4.4 -CENTRO DE TRANSFORMACIÓN........................................................................... 10,000.00
MEMORIA. 72
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
-4.5 -CUADROS ELÉCTRICOS........................................................................................ 1,287,590.60 -4.6 -LÍNEA DE FUERZA Y CONTROL.............................................................................. 1,025,448.55 -4.7 -ALUMBRADO INTERIOR Y EXTERIOR...................................................................... 167,262.57 -4.8 -AUTOMATISMO Y CONTROL.................................................................................. 277,717.85 -4.9 -RED DE PUESTA EN TIERRA Y PARARRAYOS......................................................... 47,621.73 5 SEGURIDAD Y SALUD................................................................................................................................... 399,979.12 0.99% -5.1 -Estudio de SS......................................................................................................... 399,979.12 6 MEDIDAS AMBIENTALES............................................................................................................................... 487,464.79 1.21% -6.1 -MEDIDAS GENERALES........................................................................................... 93,249.31 -6.2 -MEDIDAS ESPECÍFICAS.......................................................................................... 65,215.48 7 SERVICIOS AFECTADOS............................................................................................................................... 537,657.00 1.34% -7.1 -RED DE ABASTECIMIENTO Y SANEAMIENTO........................................................... 60,094.24 -7.2 -LÍNEAS TELEFÓNICAS........................................................................................... 7,800.00 -7.3 -LÍNEAS ELÉCTRICAS............................................................................................. 200,000.00 -7.4 -ALUMBRADO PÚBLICO........................................................................................... 34,900.00 -7.5 -CARRETERAS Y VIALES......................................................................................... 234,862.76 8 DEMOLICIONES............................................................................................................................................ 973,791.03 2.42% -8.1 -EDAR.................................................................................................................... 522,100.34 -8.2 -COLECTORES....................................................................................................... 333,157.12 -8.3 -EBAR.................................................................................................................... 118,533.57 9 GESTIÓN RESIDUOS.................................................................................................................................... 2,353,773.10 5.85%
TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 40,240,723.11 16.00% Gastos generales.......................... 6,438,515.70 6.00% Beneficio industrial........................ 2,414,443.39 SUMA DE G.G. y B.I. 8,852,959.09 21.00% I.V.A........................................................ 10,309,673.26
TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 59,403,355.46
TOTAL BASE DE LICITACIÓN 59,403,355.46
Asciende el Presupuesto Base de Licitación a la expresada cantidad de CINCUENTA Y NUEVE
MILLONES CUATROCIENTOS TRES MIL TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y
SEIS CÉNTIMOS (59,403,355.46€).
MEMORIA. 73
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
8. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN
El Presupuesto para Conocimiento de la Administración se compone del presupuesto base de
licitación de las obras más el total de los gastos de gestión, expropiación e indemnización de
bienes y derechos afectados así como de asistencias y el 1% del PEM destinados a la conservación
del patrimonio.
El Presupuesto para Conocimiento de la Administración asciende a la cantidad de CINCUENTA Y
NUEVE MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y OCHO MIL OCHOCIENTOS VEINTIUNO EUROS CON
SETENTA Y NUEVE CÉNTIMOS (59.868.821,79 €) según el siguiente desglose:
Importe (euros)
Presupuesto Base de Licitación 59.403.355,45 €
Expropiaciones e indemnizaciones de bienes y derechos afectados
63.059,11 €
Conservación del Patrimonio 402.407,23 €
Presupuesto para Conocimiento de la Administración 59.868.821,79 €
MEMORIA. 74
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
9. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA
Según el Real decreto 773/2015 de 28 de agosto por el que se modifican determinados preceptos
del Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, aprobado por el
Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre y en vigor desde el 26 de abril de 2002, dentro del
Capítulo II “De la clasificación y registro de empresas”, se propone que las condiciones mínimas de la
clasificación del contratista sean las siguientes:
Grupo Subgrupo Categoría
K–Especiales 8–Estaciones de Tratamiento de Aguas 4
MEMORIA. 75
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
10. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS
Por las características de la obra en cuestión se entiende que procede la revisión de precios
siguiendo las directrices contenidas en el Real Decreto Legislativo 3/2011, por el que se aprueba
el Texto Refundido de la Ley de Contratos del Sector Público y las nuevas fórmulas que se
proponen en el Real Decreto 1359/2011 de 7 Octubre, por el que se aprueba la relación de
materiales básicos y las formulas tipo generales de revisión de precios de los contratos de obras y
de los contratos de suministro de fabricación de armamento y equipamiento de las
Administraciones Públicas.
Se estima que el plazo de ejecución de las obras incluidas en el presente proyecto de es de
CUARENTA Y DOS (42) meses, incluyéndose en el periodo de tiempo SEIS (6) MESES de puesta en
marcha de la planta.
Se adopta la fórmula Nº 561, por ser la que mejor se adapta al proyecto:
Kt= 0,10 Ct/C0+0,05 Et/E0+0,02 Pt/P0+0,08 Rt/R0+0,28 St/S0+0,01 Tt/T0+0,46
En esta fórmula los símbolos utilizados son:
K = Coeficiente teórico de revisión por el momento de la ejecución t.
E0 = Indice de coste de la energía en la fecha de la licitación.
Et = Indice de coste de la energía en el momento de la ejecución t.
C0 = Indice de coste del cemento en la fecha de licitación.
Ct = Indice de coste del cemento en el momento de la ejecución t.
S0 = Indice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.
St = Indice de coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución t.
P0 = Índice de coste de los productos plásticos en el momento de licitación
Pt = Índice de coste de los productos plásticos en el momento de la ejecución t.
R0 = Índice de coste de los áridos y roca en el momento de licitación
Rt = Índice de coste de los áridos y roca en el momento de la ejecución t.
MEMORIA. 76
Redacción del Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres. Documento Informativo.
11. CONCLUSIÓN
Considerando que se ha desarrollado adecuadamente el presente Documento Informativo del
“Anteproyecto de Saneamiento y Depuración de la Ciudad de Cáceres”, se eleva a la
consideración de la Superioridad para su correspondiente aprobación, si procede.
Madrid, Junio de 2017
EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO
Fdo: Álvaro Martinez Dietta
EXAMINADO Y CONFORME:
Jefe de Área de Proyectos y Obras
VºBº DIRECTOR TÉCNICO
Fdo: Álvaro Martinez Dietta
Fdo: Juan Carlos de Cea Azañedo
MEMORIA. 77