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7/27/2019 PROYECTO CALCULO DE PAVIMENTO - AMULIE.xls

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1 . Para el diseo de pavimento, se necesitaba estimar el PDT y el porcentaje de v

Los factores camin-eje (de equivalencia de ejes) se decidio por la variabilidad de(Estudio de trafico ao 1972) AASHTO. Se incluye una figura que permite visual

2 . Deber calcularse el nmero acumulado de ejes equivalentes de 8,2 ton a lo laTasa de crecimiento anual del trfico (Tc) se calcula el factor de crecimiento (F),

F = ((1 + Tc ) - 1) / Tc

En dependencia del nmero de carriles en cada direccin, se asume un porcevaluarse con ms precisin en estudios de campo previos en vas de similares

CARRILES

EN EL CARRIL DE DISEO

123

4 ms

Para el Factor de Ajuste (A) y Factor canal (C) del Trafico se manejo las siguiente

Factor de Ajuste (A) para tracfico No Balanceado :

TIPO DE TRANSITO FACTOR DE AJUSTE (A)

Transito desbalanceado ( 1.05 - 1.35)*en la mayoria de las vias 1.20Transito desbalanceado 1.90en vias minerasTransito balanceado 1.00

3 . Para determinar el Numero de ejes equivalente (W18) se necesita la sigiente for

NUMERO DE EJES EQUIVALENTE=TRANSITO PROMEDIO DIARIO X % DE VEHICULOS PES

FACTOR DE AJUSTE X FACTOR CANAL X FA

4 .A continuacion se calcular los numeros estructurales aplicando tanteo (ver. La s

METODO AASHTO 1993

% VEHICULOS PESADOS

INSTRUCCIONES PARA EL DISEO DE PAVIMENTOS FLEXIBLE

10080-10060-8050-75


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DONDE :W18 = Numero de Ejes Equivalentes

ZR = Desviacin Normal EstndarSo = Error Estndar Combinando de la prediccin del trficoSN = Numero Estructural Vea la Segunda hoja.

PSI =Diferencia entre la serviciabilidad inicial (Po) y final (Pt)Mr = Modulo de Resilencia

4.1 : Para el proceso de diseo se deber seleccionar un nivel de confiabilidad en fun

CLASIFICACIONFUNCIONAL URBANOS RURALES

Carreteras interestatalesy autopistas 85 - 99,9 80 - 99.9

Arterias principales 80 - 99 75 - 95Vas colectoras 80 - 95 75 - 95Vas locales 50 - 80 50 - 80

A partir del valor de confiabilidad asumido, halle el valor de la desviacin norm

DESVIACION ESTANDAR

70 -0.52475 -0.67480 -0.84185 -1.03790 -1.28295 -1.64598 -2.05499 -2.327

99.9 -3.090

4.2 : Asuma un valor representativo del error estndar combinado de la prediccinflexibles es de 0,40 a 0,50. Pero en Venezuela mayorente se usa un valor de 0.3

4.3 : Vare el nmero estructural (SN) hasta lograr que el resultado de la ecuacin drequerido en cada caso. Vea la segunda hoja del calculo.

NIVELES RECOMENDADOS

CONFIABILIDAD (%)

.0

20.0)1(36.9)( 1810 OR

L

SNLogSZWLog


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4.4 : Calcule previamente la prdida esperada en el ndice de servicio presente (PSI)al usuario, se define en el metodo con la siguiente ecuacion :

Prdida de PSI = PSI inicial - PSI finalDonde :

PSI = Diferencia entre los ndices de servicio inicial u original y el final o TerminPo = ndice de servicio inicial (4.5 para pavimentos rgidos y 4.2 para flexibles).

Pt = ndice de servicio terminal, para el cual AASHTO maneja en su versin 199secundarios.

Se hace notar que an en la versin actual, AASHTO no ha modificado la escalarespectivamente. Sin embargo, se sugiere que el criterio para definir el ndice deoperacin de rehabilitacin, reencarpetado o reconstruccin) est en funcin de l

Para el caso de diseos de pavimentos en climas muy extremosos, en especial lodel ndice de servicio original y terminal debida a factores ambientales por congel

y capas superiores de la estructura del pavimento.

Tabla de serviciabilidad :

5 Excelente

4 Muy Bueno

3 Bueno

2 Regular

1 Malo

0 Intransitable

4.5 : La capacidad de soporte de la subrasante esta representada por los valores de Cde suelos obtenidas en el campo.El Mtodo AASHTO 1993 requiere el uso del Modulo de Resiliencia, el cual se o

Mr = 1500 x CBR Para CBR 7.5%

Mr = 3000 X CBR0.65 Para 7.5 < CBR 10%Para obtener el modulo de resilencia del Base y Sub-base mediante los valores d

sigientes formulas :Mr = 385.08 x CBR + 8.660 (psi) Para el Sub - BaseMr = 321.05 x CBR +13.327 (psi) Para el Base

5 . En la siguiente fase se proceder con el calculo de espesor del pavimento, de ac

Donde :

ndice deServicio

Calificacin

33322211mDamDaDaSN


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SN = Numero estructuralai = Coeficiente estructural de la capaDi = Espesor de la capa

mi = Coeficiente de drenaje de la capa granular

Seguidamente para encontrar los valores de los coeficientes estructurales de la c

del concreto asfaltico y los CBR de la base y la subbase para cual se procede asCon el valor de estabilidad de Marshall del concreto asfaltico y los valores de CBde las figuras, para el caso de a1, saliendo del valor de estabilidad de Marshall (lpara encontrar el valor correspondiente de a1y en caso de a2 (ab) y a3(asb) se


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6 . Factores de drenaje (mi) : Primero hay que establecer la calidad del drenaje, lo dde permeabilidad a los materiales de base y subbase, calculando entonces el tie

Luego se estimar el porcentaje de tiempo que la estructura estar expuesta a nidel cuadro que se muestra:

Calidad

deldrenaje Menor 1% 1 - 5%Excelente 1,40-1,35 1,35-1,30Bueno 1,35-1,25 1,25-1,15Regular 1,25-1,15 1,15-1,05Pobre 1,15-1,05 1,05-0,80Muy pobre 1,05-0,95 0,95-0,75

Porcentaje de tiempo con la

niveles de humedad prx

1 DIA

REGULAR 1 SEMANA

MALO 1 MES

MUY MALO NO DRENA

CALIDAD DEL DRENAJE TIEMPO RECOMENDADO

DE SALIDA DEL AGUA

EXCELENTE 2 HORASBUENO


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Los valores de mi debern seleccionarse segn los criterios.

7 . Se recomienda concluir el diseo realizando algunas observaciones constructiv

. Espesores mnimos recomendados (en centmetros) :

500.001 - 2'000.0002'000.000 - 7'000.000

Ms de 7'000.000

Ejes equivalentesde 8,2 ton

Menos de 50.00050.001 - 150.000

150.001 - 500.000


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hculos pesados, los cuales se determin con los datos del conteo de vehculos.

vehculos pesados, tipo de Va, Tipo de Actividad y Tipo de Topografa,izar la carga de clculo de la va en cuestin.

rgo del perodo de diseo que se establezca.Con el perodo de diseo (n) y elegn:

entaje de vehculos pesados circulando por el carril de diseo. Esto puedearactersticas a la diseada utilizando el siguiente tabla :

s tablas :

Factor Canal (C) para el Transito en pavimentos :

NUMERO DE CANALES DE

CIRCULACION EN LOS DOS FACTOR CANAL (C)

SENTIDOS

2 0.504 0.45

6 o mas 0.40

ula :

DOS X FACTOR CAMION X NUMERO DE DIAS - AOS X

TOR DE CRECIMIENTO

gunda hoja), segn :


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in de la clasificacin funcional de la va.

l estndar (ZR) del nivel de confiabilidad, segn el cuadro siguiente:

del trfico (So) y el comportamiento previsto del pavimento. El rango para pavimenty tambien se emplea en construccion nueva..

comprobacin sea igual al logaritmo del nmero de ejes acumulados. As obtendr

07.8)(32.2

)1(

10944

5.12.4

19.5

10

rMLog

SN

PSIog


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del pavimento. El cambio o perdida en la calidad de servicio que la carretera proporci

l deseado.

valores de 3.0, 2.5 y 2.0, recomendando 2.5 3.0 para caminos principales y 2.0 pa

del ndice de servicio original de 0 a 5 para caminos intransitables hasta carreteras peervicio terminal o mnimo de rechazo (menor ndice tolerado antes derealizar algunaaceptacin de los usuarios de la carretera.

s fros, la gua de diseo del mtodo actual recomienda evaluar adicionalmente la pmiento y deshielo, que producen cambios volumtricos notables en la capa subrasa

BR determinados mediante los ensayos de laboratorio realizados con las muestras

tiene de la correlacin con los CBR mediante las siguientes formulas:

e CBR respectivamente, se puede usar el abaco de yorder o calcular aplicando las

erdo al esquema de diseo de la AASHTO 93. Deber considerarse: :

Segn el Libro de Gustavo corredor, Vol. III, Pagina 25 y 27.


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pa ai, se hace uso de las figuras siguientes en funcin de la estabilidad del Marshall

:de la base y la subbase, se encuentra el coeficiente estructural de capa ai haciendo

s) en la figura 7. hacia arriba a interceptar la lnea de all horizontalmente hacia la izsigue el mismo paso utilizando los valores de CBR respectivamente.


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eber estimarse o bien determinarse con con mayor precisin, realizando estudiospo requerido para drenar el 50% del agua de la capa.

veles de humedad prximos a la saturacin, obtenindose el factor de drenaje a part

5 - 25% Mayor 25%1,30-1,20 1.21,15-1,00 1.01,00-0,80 0.80,80-0,60 0.60,75-0,40 0.4

estructura expuesta a

imos a la saturacin


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s :

Hormign Base deasfltico agregados3 T.S.A. 10

5 106 10

7.5 159 15

10 15


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ona

a

rfectas,

didate


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usouierda


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ir


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REVISADO POR :

ING. EDGAR CASTRO

ING. GERARDO NAVAS

B. FACTOR DE CONFIABILIDAD (R)C. DESVIACIN STANDARD NORMAL (Zr)D. DESVIACION STANDARD TOTAL (So)E. SERVICIABILIDAD INICIAL (pi)F. SERViCIABILIDAD FINAL (pt)G. PERIODO DE DISEO (Aos)

H. MODULO DE RESILIENCIA DE LA SUBRASANTE (Mr, Psi)I. ESTABILIDAD DE MARSHALL DEL MEZCLA ASFALTICA (Lbs)J. MODULO DE RESILIENCIA DE LA BASE (Psi)K. MODULO DE RESILIENCIA DE LA SUB-BASE (Psi)

2. DATOS PARA ESTRUCTURACION DEL REFUERZOA. COEFICIENTES ESTRUCTURALES DE CAPA

Concreto Asfltico Convencional (a1)Base (a2)

CALCULO DEL ESPESOR D

1. DATOS DE ENTRADA (INPUT DATA) :

A. NUMERO DE EJES EQUIVALENTE TOTAL (W18)

METODO AA


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Subbase (a3)

B. COEFICIENTES DE DRENAJE DE CAPA

Base (m2)Subbase (m3)

3. DATOS CALCULADOS (OUTPUT DATA) :

NUMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO TOTAL (SNSR) 2.71NUMERO ESTRUCTURAL CARPETA ASFALTICA (SNCA) 1.95

NUMERO ESTRUCTURAL BASE (SNB) 0.29

NUMERO ESTRUCTURAL SUB BASE (SNSB) 0.47

Snbase= 1.95

SN/Sb= 0.29

SN/Sr= 2.71

4.CHEQUEO POR PROTECCION :

NUMERO ESTRUCTURAL BASE (SN'B) 1.98

1.98 >NUMERO ESTRUCTURAL BASE (SN'SB) 2.94

2.94 >

Como el aporte estructural de la capa base es2,94 > 2,71 No requiere de coloca

en este caso

Requerido por clculo


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AUTOR :AMULIE JARJUSEY

106000070%

-0.5240.354.502.00

20.00

90001900

2250015500

0.420.13


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0.12

1.251.08

N18 NOMINAL N18 CALCULO SN

6.03 6.03 2.71 SNTOTAL6.03 6.03 1.95

6.03 6.04 2.24

FIJO VARIABLE AJUSTAR

5. ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO PROPUESTATEORICO PROPUESTO

ESPESOR DEL CARPETA ASFALTICA (cm) 11.79 12.0ESPESOR DEL BASE (cm) 7.08 15.0ESPESOR DEL SUB BASE (cm) 10.69 0.0

ESPESOR TOTAL (cm) 27.0

Snbase= 1.98

1.95 SI CUMPLE

SN/Sb= 2.94

2.24 SI CUMPLE

r la capa de sub base TERRENO DE FUNDACIN

CALCULO DEL NUMERO ESTRUCTURAL :

CONCLUSION :


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