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ESTUDIO GEOTÉCNICO PROVINCIA_ MÁLAGA MUNICIPIO_ MÁLAGA LOCALIZACIÓN_COLEGIO DE EDUCACIÓN INFANTIL Y PRIMARIA RAMÓN SIMONET PROYECTO_ AMPLIACIÓN Y ADECUACIÓN FECHA_ 17 DE MARZO DE 2008 PETICIONARIO_ CCONSTRUCTORA SAN JOSÉ S.A.

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ÍNDICE 1 ANTECEDENTES. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO. ......................................................... 3 2 METODOLOGÍA. NORMATIVAS DE REFERENCIA. ACREDITACIONES. .................................... 4 3 RESUMEN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS....................................................................... 6

3.1 TRABAJOS DE CAMPO. ............................................................................................... 6 3.1.1 SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN CON EXTRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO... 7 3.1.2 ENSAYOS S.P.T. ............................................................................................... 8 3.1.3 EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS. .................................................... 11 3.1.4 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH. ......................................... 12 3.1.5 MEDIDA DEL NIVEL FREÁTICO. ....................................................................... 13

3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO. .............................................................................. 14 4 ANÁLISIS TOPOGRÁFICO DE LA PARCELA........................................................................ 15

4.1 SITUACIÓN DE LA PARCELA. ............................................................................... 15 4.2 MORFOLOGÍA DE LA PARCELA............................................................................. 15 4.3 ANÁLISIS TOPOGRÁFICO DE LA PARCELA. ........................................................... 15 4.4 EXISTENCIA DE VERTIDOS O RELLENOS. ............................................................. 16

5 ENCUADRE GEOLÓGICO DE LA ZONA. ............................................................................. 17

5.1 ENTORNO GEOLÓGICO REGIONAL. ...................................................................... 17 5.2 ENTORNO GEOLÓGICO LOCAL. ............................................................................ 18

6 NIVELES ESTRATIGRAFICOS DEL TERRENO. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA. ................. 19 7 EXPANSIVIDAD. ............................................................................................................. 25 8 CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA. ..................................................................... 27 9 AGRESIVIDAD: DEFINICIÓN DEL TIPO DE AMBIENTE. RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE HORMIGÓN DE CIMENTACIÓN. ............................................................................................... 30 10 ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN. ...................................................................................... 31

10.1 TIPO DE CONSTRUCCIÓN. ................................................................................... 31 10.2 FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES DE LA CIMENTACIÓN....................... 31 10.3 PLANTEAMIENTO DE POSIBLES CIMENTACIONES. ............................................... 31 10.3.1 CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES HORMIGONADOS “IN SITU”. ............................... 32

11 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES GENERALES. ...................................................... 40

11.1 CONCLUSIONES. ................................................................................................ 40 11.2 RECOMENDACIONES GENERALES. ...................................................................... 44

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1 ANTECEDENTES. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO.

El presente estudio se realiza a petición de CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A. Tiene como objetivos fundamentales: - Proporcionar un conocimiento de las características geotécnicas del subsuelo de acuerdo

con la construcción prevista. - Conocer y evaluar las posibles problemáticas geotécnicas de la zona, que puedan incidir

sobre la futura construcción. - Definir y analizar el tipo de cimentación más recomendable para el tipo de construcción

prevista de acuerdo a los condicionantes geotécnicos. INFORMACIÓN DE PROYECTO. DATOS PREVIOS: El estudio geotécnico realizado corresponde al Colegio de Educación Infantil y Primaria

Ramón Simonet de Málaga. El encargo ha sido formalizado a partir de la aceptación de la oferta O-DGE-10025573 de la

Delegación de Vorsevi-Málaga con fecha 11/02/08. Para la realización de este estudio se le ha requerido al cliente la documentación necesaria

para la correcta situación y definición de los problemas geotécnicos planteados, aportando éste la siguiente información:

- Planta baja de conjunto. Estado reformado. - Topográfico modificado. - Alzados y secciones.

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2 METODOLOGÍA. NORMATIVAS DE REFERENCIA. ACREDITACIONES.

Para la definición del tipo de campaña geotécnica a realizar se han tenido en cuenta los

siguientes documentos, vinculantes en el caso del código técnico español. - Normas Tecnológicas de la Edificación. Estudios Geotécnicos (1975). - Eurocódigo 7. Proyecto Geotécnico. Marzo de 1999. - Código Técnico Español. Documento Básico SE-C Seguridad estructural Cimientos (Marzo de

2006).

Con la entrada en vigor de la Orden de 18 de Febrero de 2004 de la Consejería de Obras Públicas y Transportes por la que se aprueba la normativa reguladora de las áreas de acreditación de los laboratorios de ensayos para el control de calidad en la construcción y obra pública, se homologa a Vorsevi para:

- GTC: Área de sondeos, toma de muestras y ensayos “in situ” para reconocimiento

geotécnicos”. - GTL: Área de ensayos de Laboratorio de Geotecnia.

Además se poseen las siguientes homologaciones:

- Empresa Certificada por AENOR en Calidad, actuando como referente la Norma UNE EN

ISO 9001/2000 “Sistemas de Gestión de la Calidad. Requisitos”. - Empresa Certificada por AENOR en Medioambiente actuando como referente la Norma UNE

EN ISO 14001 / 1996 “Sistemas de Gestión Medioambiental. Especificaciones y Directrices para su utilización”.

En el CTE se fijan unas actividades mínimas y se establecen criterios de intensidad y

alcance para adaptarse a las circunstancias de cada caso. La intensidad de reconocimientos debe establecerse teniendo en cuenta el tipo de

construcción y el tipo de terreno. En la tabla 1 se recogen los tipos de construcciones y en la 2 los tipos de terreno. Marcamos

el tipo aplicable a nuestro proyecto.

Tabla 1. Tipo de construcción

Tipo Descripción (1)

C-0 Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida inferior a 300 m2

C-1 Otras construcciones de menos de 4 plantas

C-2 Construcciones entre 4 y 10 plantas

C-3 Construcciones entre 11 a 20 plantas

C-4 Conjuntos monumentales o singulares, o de más de 20 plantas.

(1) En el cómputo de plantas se incluyen los sótanos.

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Tabla 2. Grupo de terreno Grupo Descripción

T-1 Terrenos favorables: aquellos con poca variabilidad, y en los que la práctica habitual en la zona es de cimentación directa mediante elementos aislados.

T-2 Terrenos intermedios: los que presentan variabilidad, o que en la zona no siempre se recurre a la misma solución de cimentación, o en los que se puede suponer que tienen rellenos antrópicos de cierta relevancia, aunque probablemente no superen los 3,0 m.

T-3 Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse en ninguno de los tipos anteriores. Se consideran los siguientes tipos:

a) Suelos expansivos b) Suelos colapsables c) Suelos blandos o sueltos d) Terrenos kársticos en yesos o calizas e) Terrenos variables en cuanto a composición y estado f) Rellenos antrópicos con espesores superiores a 3 m g) Terrenos en zonas susceptibles de sufrir deslizamientos h) Rocas volcánicas en coladas delgadas o con cavidades i) Terrenos con desnivel superior a 15º j) Suelos residuales k) Terrenos de marismas

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3 RESUMEN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. 3.1 TRABAJOS DE CAMPO.

Los trabajos de campo realizados para el reconocimiento del subsuelo de este solar han consistido en la ejecución de los siguientes ensayos:

Nº DE ENSAYOS PROFUNDIDAD

(m)

S-1 20.45 SONDEOS CON EXTRACCIÓN

S-2 19.95

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA 1 Rechazo

Se han realizado igualmente los siguientes ensayos en el interior de los sondeos:

Los mencionados trabajos han sido llevados a cabo con la maquinaria y personal especializado de Vorsevi, S.A., bajo control y supervisión del personal técnico del departamento de Geotecnia de Vorsevi, S.A., siguiendo las pautas y procedimientos normalizadas que exigen nuestro control de calidad y la normativa aplicable al respecto, normalmente UNE, NLT, ASTM O XP.

En los apartados correspondientes a la segunda parte, anejo de memoria de este informe se

adjunta la situación en planta de cada uno de los ensayos, y los resultados obtenidos. Además se adjunta un apartado de reportaje fotográfico de los trabajos realizados.

Seguidamente se describe el fundamento teórico y el método operatorio de cada uno de los

ensayos geotécnicos realizados:

Nº DE ENSAYOS

EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS 8

ENSAYOS DE PENETRACIÓN S.P.T. 12

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3.1.1 SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN CON EXTRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO

FUNDAMENTO TEÓRICO El sondeo mecánico a rotación es la técnica fundamental en todo reconocimiento geotécnico. Es una perforación de pequeño diámetro, generalmente entre 65 y 140 mm que permite reconocer la naturaleza y la localización de las diferentes capas del subsuelo mediante la extracción continua de testigo de suelo o roca, a la vez que se alterna con ensayos geotécnicos de penetración y extracción de muestras inalteradas, en los casos en que es posible. Las perforaciones se realizan con una sonda de avance hidráulico montada sobre camión o con motricidad autónoma (según las necesidades y características del estudio) dotada de castillete o torre de sondeo y bomba de lodos. El testigo reconocido se aloja en un tubo testigo hueco, en cuyo extremo inferior va enroscada una corona de �idia o diamante que va realizando la perforación. Al extremo superior del tubo va enroscado el varillaje, generalmente de 42 ó 50 mm (hueco), para permitir que pase el agua proveniente de la bomba. Durante la ejecución del sondeo, y si el terreno no lo permite, hay que proceder a la entubación del sondeo con la tubería de revestimiento o bien se utilizan lodos bentoníticos que mantienen las paredes sin desmoronamientos.

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3.1.2 ENSAYOS S.P.T.

A lo largo de la longitud del sondeo/s y siempre que sea posible se realizan varios ensayos de penetración SPT. Los valores obtenidos vienen reflejados en los partes de sondeos que se adjuntan en el apartado correspondiente de este informe. Este ensayo ha sido normalizado según la norma UNE-103-800-92. FUNDAMENTO TEÓRICO Los ensayos de Penetración SPT se utilizan en Geotecnia para correlacionar diferentes parámetros resistentes de los suelos. Estos ensayos determinan la resistencia de los suelos a la penetración de un tomamuestras partido, permitiendo obtener muestras alteradas de suelo dentro de un sondeo para su identificación, y proporcionando a su vez información sobre la variabilidad y rigidez del suelo. Este tipo de ensayos se realiza en el interior de sondeos, en los cuales es necesario limpiar previamente el fondo de la perforación, manteniendo la entubación por encima del nivel de comienzo del ensayo. El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un tomamuestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.5 kg en caída libre, desde una altura de 76.0 cm. Este equipo suele ir montado sobre el camión de sondeos, acoplado a la sonda y con un funcionamiento automático. En el caso de materiales granulares gruesos, el ensayo se realiza con una “puntaza ciega” que ofrece unos valores de resistencia pero no recupera la muestra atravesada. En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases. Una hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración inicial del tomamuestras bajo su propio peso, y la segunda fase o ensayo de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido se denomina resistencia a la penetración N. Si los 30 cm de penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado.

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Según Sanglerat (1967) y Hunt (1984), en función del golpeo obtenido, se puede establecer la siguiente clasificación: SUELOS COHESIVOS VALOR SPT CONSISTENCIA golpes 30 cm. 0-2 muy blanda 3-5 blanda 6-15 media 16-25 firme sup. 25 dura SUELOS GRANULARES VALOR SPT COMPACIDAD golpes 30 cm. 0-4 muy suelta 4-10 suelta 10-30 media 30-50 compacta sup. 50 muy compacta Antes de que el ensayo de SPT fuese estandarizado, los mecanismos y procedimientos utilizados en el campo han variado sustancialmente, lo cual afectó a los valores medidos de SPT. Algunas causas que provocan las variaciones en los resultados, o errores sistemáticos, son: - El método de perforación - La falta de limpieza en el fondo del sondeo antes de la ejecución del ensayo. - El diámetro de perforación. - Tipo de martillo, especialmente entre el tipo manual o automático. - Fricciones de la maquinaria, barras, dureza de las mismas, etc… P-� Velocidad de aplicación del golpeo, etc… Muchos de estos factores han sido anulados o minorados por la estandarización del método, no así otros.

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CORRECCIONES AL ENSAYO. Podemos modificar los valores reales de SPT mediante la aplicación de ciertos factores de corrección de campo. Las variaciones o imprecisiones ya comentadas del valor de NSPT tomado en campo (N), pueden ser parcialmente compensadas y transferidas a un N60 corregido, siguiendo la expresión siguiente: N60 = Valor de NSPT corregido. Em = Eficiencia del martillo CB = Corrección del diámetro de perforación CS = Corrección de muestra CR = Corrección de la longitud del varillaje. N = valor de NSPT tomado en campo. Los valores de NSPT pueden también ser ajustados utilizando una corrección por sobrecarga, que compensa las variaciones en la profundidad de realización del ensayo. El valor finalmente corregido (N1)60 es: (N1)60 = valor de NSPT corregido por el factor de sobrecarga. σz’= Esfuerzo Vertical Efectivo (kPa). N60 = NSPT corregido de los factores de campo.

60060 ,

NRCSCBCmEN

⋅⋅⋅⋅=

')(z

kPaNN

σ100

60601 =

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3.1.3 EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS.

Durante la realización del sondeo en materiales cohesivos, y a distintas cotas, se extraen muestras representativas de este tipo con vistas a la realización de los ensayos geotécnicos para clasificar los suelos atravesados y definir sus propiedades de resistencia y deformabilidad. FUNDAMENTO TEÓRICO Las muestras inalteradas se pueden obtener a percusión, a presión, o a rotación. En el primer caso, se trata de un ensayo parecido al S.P.T., con la diferencia de que el tomamuestras empleado es de pared gruesa, de mayor sección que el del S.P.T., diseñado especialmente para que la muestra se recupere en el interior de un tubo de plástico que cerrado herméticamente con tapas de goma, mantenga inalterada largo tiempo las propiedades del suelo. Al igual que en el ensayo S.P.T., sólo se contabiliza los golpes necesarios para penetrar 30 cm, después de haber desechado los primeros 15 cm. Al número obtenido, se le denomina Ni , para diferenciarlo del ensayo Standard. También se pueden obtener muestras inalteradas con el tomamuestras anterior introducido a presión, modalidad que produce menor perturbación en la muestra. Finalmente, en suelos cohesivos duros, pueden obtenerse muestras inalteradas del mismo testigo de perforación, parafinando la muestra una vez extraída de la batería de perforación.

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3.1.4 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH.

FUNDAMENTO TEÓRICO El ensayo de Penetración Dinámica Continua utilizado es el DPSH, que consiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50.5±0.5 mm acoplada a un varillaje de 33±2 mm de diámetro, mediante golpes propinados por una maza de 63 kg±0.5 Kg que cae desde una altura de 76 cm±1.00 cm impactando sobre una cabeza o “yunque” rígidamente unido al varillaje. La resistencia a la penetración se define como el nº de golpes requerido para hacer avanzar el penetrómetro una longitud de 20 cm designándose a este valor como NDPSH, representándose los resultados en gráficos que reflejan los diferentes golpeos obtenidos en función de la profundidad. El ensayo se da por terminado cuando se alcanza el rechazo, que fijamos en un valor de NDPSH=100 golpes. Este ensayo tiene como norma propia UNE-103-801-94. “Prueba de penetración dinámica superpesada”. El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La interpretación de los ensayos de penetración dinámica debe considerarse de manera cualitativa y no cuantitativa. Si bien los valores de NB en los primeros 12 o 15 m son inferiores a los del NSPT, a partir de esta profundidad se puede producir una inversión por el rozamiento de las barras. La siguiente tabla sirve de orientación para correlacionar valores de NDPSH y NSPT, teniendo en cuenta aproximadamente que 1.5 NDPSH = NSPT SUELOS COHESIVOS DPSH CONSISTENCIA S.P.T. golpes 20 cm. Golpes 30 cm. 0-2 muy blanda 0-2 2-4 blanda 3-5 4-8 media 6-15 8-15 firme 16-25 sup. 15 dura sup. 25 SUELOS GRANULARES DPSH COMPACIDAD S.P.T. golpes 20 cm. Golpes 30 cm. 0-2 muy suelta 0-4 2-5 suelta 4-10 5-15 media 10-30 15-25 compacta 30-50 sup. 25 muy compacta sup. 50

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3.1.5 MEDIDA DEL NIVEL FREÁTICO.

La determinación de la posición del nivel freático resulta muy importante para el estudio de las condiciones de cimentación, por lo que durante la ejecución de los ensayos se ha prestado una especial atención en acotar la profundidad de la lámina freática. En el caso de haber realizados sondeos, al menos en alguno de ellos se ha instalado una tubería piezométrica que permite hacer un seguimiento durante la propia campaña de campo geotécnica y durante el periodo posterior a la entrega del informe La campaña piezométrica realizada para la elaboración de este informe determinó que la profundidad de la misma se localizaba a las cotas que se detallan en el siguiente cuadro: Estos valores no deben considerarse estables, ya que la profundidad del nivel freático experimenta variaciones en el tiempo, derivadas del régimen hídrico de precipitaciones, de las condiciones hidrogeológicas, de aportes artificiales (riegos), extracciones próximas (bombeos), etc... Como recomendación general, hasta que comience la obra y durante el periodo de redacción del proyecto, la propiedad deberá comprobar la posición de este nivel con un margen temporal más amplio que permita establecer unos valores o rangos dilatados en el tiempo de probable fluctuación de dicho nivel. Dichas variaciones a largo plazo pueden afectar y modificar algunas de las propuestas recogidas en este informe.

ENSAYOPROF. DESDE

LA SUPERFICIE FECHA DE MEDICIÓN

S-1 4.10

S-2 3.60 18/03/08

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3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO.

Los ensayos de laboratorio realizados para la identificación de los distintos suelos y determinación de los parámetros geotécnicos más relevantes en el estudio de la cimentación, han consistido en la realización de:

ENSAYOS DE LABORATORIO

NÚMERO

DE

ENSAYOS

Análisis granulométrico por tamizado (UNE 103105/95) 5

Determinación de Límites de Atterberg (UNE 103103-4/94) 5

Determinación de Humedad Natural (UNE 103300/93) 5

Determinación de la Densidad de un suelo (UNE 103301/94) 4

Ensayo a Compresión Simple en Suelos(UNE 103400/93) 2

Ensayo de Corte Directo (UNE 103401/98) 2

Determinación de Presión de Hinchamiento en Edómetro (UNE 103601/96) 2

Hinchamiento Libre en Edómetro (UNE 103601/96) 2

Ensayo Edométrico o de Consolidación (UNE 103601/96) 1

Determinación de Sulfatos solubles en Suelos (UNE 103201/96) 3

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4 ANÁLISIS TOPOGRÁFICO DE LA PARCELA.

4.1 SITUACIÓN DE LA PARCELA. La zona objeto de estudio se localiza dentro del C.E.I.P Ramón Simonet de Málaga, en las calles Sondalezas, Tomás Escalonilla y Fiscal Enrique Beltrán.

4.2 MORFOLOGÍA DE LA PARCELA. El Proyecto contempla la ampliación y adecuación del colegio, con un área de 660 m2. 4.3 ANÁLISIS TOPOGRÁFICO DE LA PARCELA. Presenta topografía suave descendente hacia el sur.

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4.4 EXISTENCIA DE VERTIDOS O RELLENOS. Se ha reconocido un espesor de relleno antrópico de espesor entre 2.40 y 5.55 m.

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5 ENCUADRE GEOLÓGICO DE LA ZONA.

5.1 ENTORNO GEOLÓGICO REGIONAL.

La zona de estudio se encuentra en el sector occidental de “Las Béticas”. Se trata de una región afectada durante parte del Mesozoico y gran parte del Terciario por fenómenos tectónicos mayores de naturaleza contractiva que originaron un apilamiento de materiales de la corteza terrestre que posteriormente, durante el mioceno, sufrieron un adelgazamiento, periodo en el que se formaron distintas cuencas postorogénicas en el dominio Bético. Tradicionalmente y con carácter regional se distinguen en las “Las Béticas” las Zonas Externas y las Zonas Internas. Sobre estos materiales aparecen sedimentos neógenos y cuaternarios postorogénicos situados en cuencas menores formadas en periodos de descompresión. Geológicamente Málaga se asienta en la desembocadura de los Ríos Guadalmina y Guadalhorce sobre materiales cuaternarios aluviales procedentes de ambos ríos o depósitos litorales costeros en las zonas próximas a la línea costera. Dichos materiales recubren a un sustrato plioceno arcillo limoso y arenoso amarillo verdoso apareciendo en nuestra zona de estudio sedimentos de edad plioceno-mioceno de naturaleza arcillosa y origen marino. En el sector Norte de la ciudad afloran los relieves rocosos Maláguides. A continuación se muestra un extracto de la hoja de Málaga Torremolinos, 1.053, del Mapa Geológico de España escala 1/50.000 publicado por el Instituto Geológico y Minero de España.

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5.2 ENTORNO GEOLÓGICO LOCAL.

A techo se ha reconocido un nivel de relleno antrópico de compacidad suelta-media que alcanza una profundidad de 2.40-5.55 m desde la cota de realización de los ensayos. Bajo el mismo se ha detectado una arcilla limosa de tonalidad verdosa amarillenta y grisácea a base, con indicios de vetas de yesos. Presenta consistencia firme a techo y dura a base. Este nivel se corresponde con el sustrato Mio-Plioceno.

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6 NIVELES ESTRATIGRAFICOS DEL TERRENO. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA.

En este apartado se describen cada uno de los niveles geotécnicos diferenciados, comenzando por el más superficial hasta alcanzar el más profundo reconocido por los ensayos realizados. NIVEL 1. RELLENO. Acotación del nivel: Este nivel ha sido reconocido por los distintos ensayos realizados, a las cotas que se recogen en el siguiente cuadro, referidas a la boca de cada ensayo.

ENSAYO PROFUNDIDAD

TECHO (m)

PROFUNDIDAD

BASE (m)

ESPESOR

(m)

S-1 0.00 2.40 2.40

S-2 0.00 5.55 5.55

A partir de los ensayos de penetración dinámica continua también se puede efectuar una acotación aproximada de este nivel, si bien los datos obtenidos no poseen la exactitud de los anteriores. En la siguiente tabla se ofrece una interpretación de las cotas de este nivel basadas en estos ensayos.

ENSAYO PROFUNDIDAD

TECHO (m)

PROFUNDIDAD

BASE (m)

ESPESOR

(m)

P-1 0.00 5.00 5.00

Según los datos anteriores, este nivel se localiza desde la superficie del solar hasta una profundidad de base variable entre 2.40 y 5.55 m. Descripción e identificación. Estado natural: Este nivel ha sido reconocido como relleno antrópico constituido por arena arcillo limosa marrón rojiza con algo de gravas. Presenta abundantes restos cerámicos y cascotes. A techo posee un tramo de hormigón hasta 0.30 m aproximadamente. Ensayos de Resistencia: Para la determinación de los parámetros resistentes de suelo “in situ” se han utilizado ensayos de campo basados en los ensayos de penetración S.P.T., ensayos de penetración dinámica tipo DPSH así como los resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio. Para el primer caso se han obtenido los parámetros que se expresan en el siguiente cuadro:

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SONDEO S-1 S-2 S-2 S-2

COTA (m) 1.20-1.65 1.40-1.85 3.00-3.45 5.10-5.55

N spt 4 8 4 7

CLASIFICACIÓN SUELTA MEDIA SUELTA MEDIA

Con la acotación realizada para los ensayos de penetración dinámica al comienzo de este nivel, se obtienen los siguientes rangos de golpeo para diferentes cotas o tramos diferenciables por su consistencia. Presenta compacidad suelta-media.

P-1

NIVELProf. Base

(m)

Golpeo

NDPSH

1 5.00 3/9

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NIVEL 2. SUSTRATO MIO-PLIOCENO: ARCILLA LIMOSA VERDOSA AMARILLENTA, GRISÁCEA A BASE. Acotación del nivel: Este nivel ha sido reconocido por los distintos ensayos realizados, a las cotas que se recogen en el siguiente cuadro, referidas a la boca de cada ensayo.

ENSAYO PROFUNDIDAD

TECHO (m)

PROFUNDIDAD

BASE (m)

ESPESOR

(m)

S-1 2.40 20.45* 18.05*

S-2 5.55 19.95* 14.40*

*Valor mínimo por finalización de ensayos A partir de los ensayos de penetración dinámica continua también se puede efectuar una acotación aproximada de este nivel, si bien los datos obtenidos no poseen la exactitud de los anteriores. En la siguiente tabla se ofrece una interpretación de las cotas de este nivel basadas en estos ensayos.

ENSAYO PROFUNDIDAD

TECHO (m)

PROFUNDIDAD

BASE (m)

ESPESOR

(m)

P-1 5.00 11.60* 6.60*

*Valor mínimo por finalización de ensayos Según los datos anteriores, este nivel se localiza bajo el nivel descrito previamente siendo continuo en las cotas prospectadas. Descripción e identificación. Estado natural: Este nivel ha sido reconocido como arcillas limosas de tonalidad verdosa amarillenta que pasa a grisácea a base, existiendo un tramo intermedio con alternancia de ambas tonalidades. A base pasa a ser margosa. Presenta indicios de vetas de yesos. Los ensayos identificativos realizados sobre este nivel han consistido en análisis físicos (granulometría por tamizado y determinación de los Límites de Atterberg, humedad, densidad…) y químicos (Contenido en sulfatos, carbonatos…) cuyos valores más representativos se exponen en la siguiente tabla:

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PARÁMETRO / MUESTRAS

S-1

2.40-3.00

S-1

7.80-8.40

S-1

12.60-13.20

S-2

6.60-7.20

S-2

12.60-13.20

Clasificación (USCS) CL CL CL CL CL

Límite líquido 37.8 31.5 41.0 31.7 26.5

Límite plástico 20.5 18.3 22.1 18.5 17.5

Índice de plasticidad 17.3 13.2 18.9 13.2 9.0

% Pasa tamiz 4 (ASTM) 100 100 100 100 100

% Pasa tamiz 200 (ASTM)

95.7 88.2 98.2 88.2 72.7

Sulfatos (mg/kg) 13863 0 -- 0 --

Humedad Natural (%) 18.0 19.5 24.4 19.5 19.6

Densidad seca (Kn/m3) 2.154 2.132 2.030 2.128 --

Densidad Húmeda (Kn/m3)

1.826 1.784 1.632 1.780 --

Ensayos de Resistencia: Para la determinación de los parámetros resistentes de suelo “in situ” se han utilizado ensayos de campo basados en los ensayos de penetración S.P.T., ensayos de penetración dinámica tipo DPSH así como los resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio. Para el primer caso se han obtenido los parámetros que se expresan en el siguiente cuadro:


COTA (m)5.00-5.45 10.20-

10.6515.00-15.45

20.00-20.45

N spt 13 20 20 37

CLASIFICACIÓN MEDIA FIRME FIRME DURA


COTA (m)9.00-9.45 10.40-

10.8514.40-14.85

19.50-19.95

N spt 21 17 23 38

CLASIFICACIÓN FIRME FIRME FIRME DURA

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Ensayos de compresión simple. En la tabla que se presenta seguidamente se exponen los resultados de los ensayos de compresión simple obtenidos con el criterio de valoración de la NTE-CEG 1975.

PARÁMETROS-1

7.80-8.40

S-2

6.60-7.20

Densidad aparente (g/cm3) 2.06 2.07

Resistencia C.S. (qu, kp/cm2) 3.13 4.17

Con la acotación realizada para los ensayos de penetración dinámica al comienzo de este nivel, se obtienen los siguientes rangos de golpeo para diferentes cotas o tramos diferenciables por su consistencia. Presenta consistencia firme a techo y dura a base. Deformabilidad. Ensayo edométrico Para el cálculo de asientos es útil disponer de parámetros relativos a la deformabilidad del suelo, empleándose los parámetros obtenidos en los ensayos edométricos de consolidación o de inundación bajo carga.

P-1

NIVELProf. Base

(m)

Golpeo

NDPSH

2A 7.60 8/15

2B 11.60 21/100

PARÁMETROS-1

12.60-13.20

Índice de compresión (Cc) 0.164

Índice de hinchamiento (Cs) 0.045

Presión de preconsolidación (kg/cm2) 2.90

Índice de poros 0.611

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Cohesión. Ángulo de rozamiento interno Se han realizado ensayos de corte directo del tipo CD que han proporcionado los siguientes parámetros:

PARÁMETROS-1

2.40-3.00

S-2

12.60-13.2

Cohesión (C) (kp/cm2) 0.23 0.10

Ángulo rozamiento interno (φ) (º)

22.9 25.3

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7 EXPANSIVIDAD.

La expansividad es un fenómeno que se produce por la configuración estructural de algunos tipos de arcillas, por lo que nunca se producirá en suelos predominantemente granulares (arenosos, limosos, basamentos rocosos, etc...). En suelos mixtos es muy importante el porcentaje real de arcillas sobre el total del suelo. Para caracterizar el grado de expansividad de un suelo pueden definirse básicamente tres vías de análisis:

- Criterios empíricos, indirectos o cualitativos: Basan su éxito en experiencias previas de tipos locales o regionales de arcillas ya conocidas. Estos criterios utilizan correlaciones habituales entre parámetros granulométricos, límites de Atterberg, parámetros climáticos, etc… con clasificaciones de expansividad que se definen con vocablos del tipo “baja”, “media”, “alta” y “muy alta”.

- Criterios semidirectos o semicuantitativos: Se basan en la aportación de un dato numérico y

manejable, que se obtiene de un ensayo de laboratorio sencillo. Este dato numérico tiene un valor semicuantitativo o semicualitativo, según se estime, y recibe el nombre común de índice.

- Criterios directos o cuantitativos: De estos obtienen parámetros como la presión de

hinchamiento. El ensayo más conocido es el de Inundación bajo carga. Es importante considerar que la expansividad es un fenómeno que se limita a una franja superficial de suelo que se denomina “capa activa”, y esto se explica porque la humedad de un suelo fluctúa más (y con ello su hinchamiento) cuanto más cerca está de la superficie topográfica. La zona activa no tiene el mismo espesor en todas partes, sino que éste depende de la climatología local y el grado de facilidad de un suelo para mojarse o secarse. En Andalucía, la capa activa se define generalmente entre 3 y 4 metros. Los apoyos bajo la capa activa no sufrirán movimiento alguno. Como valores de comparación se recogen los siguientes parámetros (R. Ortiz, 1975):

Expansividad Límites de retracción

IP WL% = 200

% <0.001mm Actividad IP/ = 2 (Skempton mod.)

Baja >15 <18 <30 <30 <15 <0.5

Media 12-16 15-28 30-40 30-60 13-23 0.5-0.7

Alta 8-12 25-40 40-60 60-95 20-30 0.7-1.0

Muy alta <10 >35 >60 >95 >30 >1.0

ExpansividadPotencial

hinch. (%)Índice Lambe

kg/cm2Presión hincham.

probable kg/cm2 % Hincham.

probable

Baja 0-1.5 <0.8 <0.3 <1

Media 1.5-5.0 0.8-1.5 0.3-1.2 1-5

Alta 5-25 1.5-2.3 1.2-3.0 3-10

Muy alta >25 >2.3 >3 >10

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Para la caracterización del potencial expansivo en el caso que nos ocupa se han realizado los siguientes ensayos: De acuerdo a todos los parámetros obtenidos en los diferentes ensayos y según los criterios señalados anteriormente concluimos que el potencial de expansividad del terreno es moderado.

S-1

2.40-3.00

S-1

7.80-7.40

S-2

6.60-7.20

% Pasa Tamiz 200 95.7 88.2 98.2

Límite Líquido 37.8 31.5 41.0

Índice Plasticidad 17.3 13.2 18.9

Humedad 18.0 19.5 24.4

Índice de desecación 0.88 1.06 1.10

Densidad seca (KN/m3) 1.826 1.784 1.632

Nspt 4-13 13-20 7-21

% Hinchamiento libre 2.06 -- 0.79

Presión de hinchamiento KPa 85 -- 25

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8 CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA.

La Norma de Construcción Sismorresistente de 27 de Septiembre de 2002 (NCSE-02) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma. A efectos de esta Norma las construcciones se clasifican en:

1.- De moderada importancia. Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos.

2.- De normal importancia. Aquellas cuya destrucción por el terremoto puede ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trata de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

3.- De especial importancia. Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos. No es obligatoria la aplicación de esta Norma en las construcciones de moderada importancia y en aquellas en que la aceleración sísmica básica ab, sea inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la gravedad. La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio del mapa de peligrosidad sísmica que suministra para cada punto del territorio y expresada en relación al valor de la gravedad la aceleración sísmica básica, ab, un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un periodo de retorno de quinientos años; el mapa suministra también el valor del coeficiente K o de contribución, que tiene en cuenta la influencia de la peligrosidad sísmica de cada punto de los distintos tipos de terremotos considerados en el cálculo de la misma. La aceleración sísmica de cálculo (ac) se define como el producto de s · ρ · ab siendo ρ un coeficiente adimensional de riesgo, cuyo valor es de 1 para construcción de importancia normal y de 1.30 para construcción de importancia especial, siendo s el coeficiente de amplificación del terreno. También contempla la Norma la clasificación del terreno para el coeficiente de Terreno:

- Terreno I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de propagación de las ondas de cizalla Vs >750 m/s. Coeficiente C = 1,0.

- Terreno II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos y cohesivos duros. 750 m/s

≥Vs≥400 m/s. Coeficiente c= 1,3.

- Terreno III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme. 400 m/s ≥Vs>200 m/s. Coeficiente C= 1,6.

- Terreno IV: Suelo granular suelto, o cohesivo blando. Vs≤200 m/s. Coeficiente C= 2,0.

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Para el lugar de estudio se obtienen los siguientes parámetros de cálculo:

Zona más próxima Aceleración básica Ab

Coeficiente contribución K

Coeficiente de riesgo

MÁLAGA 0.11 1.0

1.0 (importancia normal)

1.3 (importancia especial)

Igualmente se obtienen los siguientes parámetros para un espesor de terreno de 30 metros:

Nivel Tipo de terreno

C

Coeficiente de suelo

C

ΣCi·ei/Σei

1 IV 2.0

2A III 1.6

2B II 1.3

1.52

La citada Norma establece las siguientes reglas de diseño y prescripciones constructivas en zonas sísmicas en lo referente a la cimentación: Criterio general de diseño: Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de sistemas de cimentación superficiales y profundos, por ejemplo, de zapatas o losas con los de pozos o pilotes. La cimentación se debe disponer sobre un terreno de características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades independientes. Cuando el terreno de cimentación contenga en los primeros 20m bajo la superficie del terreno, capas o lentejones de arenas sueltas situadas, total o parcialmente, bajo el nivel freático, deberá analizarse la posibilidad de licuación. Si se concluye que es probable que el terreno licue en el terreno de cálculo, deberán evitarse las cimentaciones superficiales, a menos que se adopten medidas de mejora del terreno para prevenir la licuación. Análogamente, en las cimentaciones profundas, las puntas de los pilotes deberán llevarse hasta superficie profundidad bajo las capas licuables, para que pueda desarrollarse en esa parte la necesaria resistencia al hundimiento.

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Elementos de atado: Cada uno de los elementos de cimentación que transmita al terreno cargas verticales significativas deberá enlazarse con los elemento contiguos en dos direcciones mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, de los encepados de pilotes o equivalentes, capaces de resistir un esfuerzo axial, tanto de tracción como de compresión, igual a la carga sísmica horizontal transmitida en cada apoyo. Cuando ac≥0,16g los elementos de atado deberán ser vigas de hormigón armado. Cuando ac<0,16g podrá considerarse que la solera de hormigón constituye el elemento de atado, siempre que se sitúe a nivel de las zapatas o apoyada en su cara superior, sea continua alrededor del pilar en todas las direcciones, tenga un espesor no menor de 15cm ni de 1/50 de la luz entre pilares y sea capaz de resistir el esfuerzo.

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9 AGRESIVIDAD: DEFINICIÓN DEL TIPO DE AMBIENTE. RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE HORMIGÓN DE CIMENTACIÓN. El tipo de ambiente al que está sometido un elemento estructural viene definido por el conjunto de condiciones físicas y químicas a las que está expuesto, y que puede llegar a provocar su degradación como consecuencia de efectos diferentes a los de las cargas y solicitaciones consideradas en el análisis estructural. Viene definido por la combinación de: - Una de las clases generales de exposición frente a la corrosión de las armaduras definido en

el cuadro 8.2.2. de la EHE. - - Las clases específicas de exposición relativas a los otros procesos de degradación que

procedan para cada caso definido en el cuadro 8.2.3. EHE. Resultado de los ensayos realizados:

Considerando sólo en este apartado los elementos de cimentación, resumimos las distintas clases de exposición de acuerdo con los datos del terreno reconocido:

CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN: IIa

CLASE DE EXPOSICIÓN ESPECÍFICA: Qc

TIPO DE AMBIENTE: IIa

CEMENTO RECOMENDABLE PARA LOS HORMIGONES DE CIMENTACIÓN: SR

ANÁLISIS DE SUELO ANÁLISIS DE SUELO ANÁLISIS DE SUELO

PARÁMETRO S-1

2.40-3.00 S-1

7.80-8.40 S-2

6.60-7.20 Contenido en Sulfatos

(mg/Kg) 13863 0 0

Clasificación No agresivo No agresivo No agresivo

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10 ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN.

10.1 TIPO DE CONSTRUCCIÓN. Ampliación y Adecuación del C.E.I.P Ramón Simonet de Málaga.

10.2 FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES DE LA CIMENTACIÓN. Destacamos como principal factor condicionador el espesor del nivel de relleno antrópico de compacidad suelta-media que alcanza una profundidad de 2.40-5.55 m desde la cota de realización de los ensayos. Bajo el mismo se ha detectado una arcilla limosa de tonalidad verdosa amarillenta y grisácea a base. Presenta consistencia firme a techo y dura a base. Este suelo presenta un grado de agresividad fuerte.

10.3 PLANTEAMIENTO DE POSIBLES CIMENTACIONES. Una vez determinadas las características geotécnicas y según la tipología de proyecto se recomienda proyectar una cimentación mediante pilotes de perforación “in situ” empotrados en el nivel 2 arcilloso en su tramo de mayor consistencia. En el apartado siguiente se recoge el cálculo geotécnico de los mismos. Se recomienda forjar la planta baja separándola del terreno por la existencia del nivel 1 de relleno de naturaleza antrópica.

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10.3.1 CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES HORMIGONADOS “IN SITU”. La expresión general de la carga de hundimiento viene dada por la expresión:

Qh = Qp + Qf Donde:

D2 Qp = π ------- Rp

4 Siendo: Rp = resistencia por punta. D = diámetro del pilote.

Qf = Σπ D L R f

Siendo:

Rf = resistencia por fuste de cada capa distinguida. D = Diámetro del pilote L = Espesor de la capa

El esquema seguido para el cálculo de Rp y Rf puede realizarse según el cálculo recogido en la Norma Tecnológica Española - Pilotes in situ (NTE - CPI), a partir de los valores de N para terrenos granulares y de qu (resistencia a compresión simple) en los terrenos cohesivos. La resistencia total por fuste es la suma de la resistencia unitaria por el fuste de cada capa, por la superficie lateral. En suelos granulares también puede optarse por otra formulación algo más conservadora para el cálculo de Rf y Rp:

Rf = 2N x 0.75 (Kpa)

a x N Rp = ---------------(Mpa) α≈ 0.4

2 Siendo N el valor del SPT. En ausencia de valores de qu, se utilizan correlaciones habituales. La resistencia unitaria por la punta es la media entre las resistencias unitarias por la punta de la zona activa y la zona activa inferior.

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El espesor que se considera para la zona activa superior es: - 4 Veces el diámetro del pilote (suelo cohesivo) - 8 Veces el diámetro del pilote (suelo granular) La resistencia por la punta de la zona activa superior es la media ponderada de la resistencia por la punta de cada una de las capas que se encuentran en dicha zona. Para la zona activa inferior se consideran los siguientes espesores: - 1.5 Veces el diámetro del pilote (suelo cohesivo). - 3 Veces el diámetro del pilote (suelo granular).

El cálculo de esta zona se hace de manera similar a la zona superior. La resistencia admisible geotécnica se calcula con un factor de seguridad F = 3, aunque en el caso del fuste este valor puede reducirse a 2. El esquema de cálculo geomecánico adoptado recoge los datos más desfavorables encontrados en la parcela, de los sondeos y de las Penetraciones Dinámicas Borros, lo cual deja del lado de la seguridad. Desde la cota actual en superficie (0.00 m.):

De 0.00 a 2.40-5.55m Nivel 1. Relleno antrrópico.

No le asignamos capacidad portante

De 2.40-5.55 a 15.00 m Nivel 2. Arcilla limosa verdosa amarillenta qu= 5.0 Kg/cm2

De 15.00 a 20.00 m Nivel 2. Arcilla grisácea qu= 8.0 Kg/cm2

Con este esquema calculamos Qadm para diferentes longitudes y diámetros del pilote. Como se recoge en las tablas siguientes:

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CÁLCULO GEOTÉCNICO DE PILOTES / SALIDA DE RESULTADOS VORSEVI CLIENTE: CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A. TRABAJO: AMPLIACIÓN Y ADECUACIÓN DEL C.E.I.P RAMÓN SIMONET LOCALIDAD: MÁLAGA DATOS DE LAS CAPAS: Capa Cota techo(m) Cota base(m) Qf(t/mý) Rp(t/mý) N qu(kp/cmý) Tipo 1 0.00 5.55 0.00 0.00 -- -- Granular 2 5.55 15.00 7.08 225.00 -- 5.00 Coherente 3 15.00 -- 9.33 360.00 -- 8.00 Coherente Coeficiente de Seguridad por Fuste: 3.00 Coeficiente de Seguridad por Punta: 3.00 SALIDA DE RESULTADOS PILOTE DIAMETRO 35 cm H(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) 12.0 0.00 50.24 0.00 21.65 21.65 50.24 21.65 71.88 23.96 12.5 0.00 54.13 0.00 21.65 21.65 54.13 21.65 75.78 25.26 13.0 0.00 58.02 0.00 21.65 21.65 58.02 21.65 79.67 26.56 13.5 0.00 61.92 0.00 21.65 21.65 61.92 21.65 83.57 27.86 14.0 0.00 65.81 0.00 21.65 21.65 65.81 21.65 87.46 29.15 14.5 0.00 69.71 0.00 21.65 22.27 69.71 21.96 91.66 30.55 15.0 0.00 73.60 0.00 21.65 34.64 73.60 28.14 101.74 33.91 15.5 0.00 73.60 5.13 26.29 34.64 78.73 30.46 109.19 36.40 16.0 0.00 73.60 10.26 30.93 34.64 83.86 32.78 116.64 38.88 16.5 0.00 73.60 15.39 34.64 34.64 89.00 34.64 123.63 41.21 17.0 0.00 73.60 20.53 34.64 34.64 94.13 34.64 128.76 42.92 17.5 0.00 73.60 25.66 34.64 34.64 99.26 34.64 133.89 44.63 18.0 0.00 73.60 30.79 34.64 34.64 104.39 34.64 139.03 46.34 18.5 0.00 73.60 35.92 34.64 34.64 109.52 34.64 144.16 48.05 19.0 0.00 73.60 41.05 34.64 34.64 114.65 34.64 149.29 49.76 19.5 0.00 73.60 46.18 34.64 34.64 119.78 34.64 154.42 51.47 20.0 0.00 73.60 51.31 34.64 34.64 124.91 34.64 159.55 53.18 20.5 0.00 73.60 56.44 34.64 34.64 130.05 34.64 164.68 54.89 21.0 0.00 73.60 61.58 34.64 34.64 135.18 34.64 169.81 56.60 21.5 0.00 73.60 66.71 34.64 34.64 140.31 34.64 174.94 58.31 22.0 0.00 73.60 71.84 34.64 34.64 145.44 34.64 180.08 60.03 22.5 0.00 73.60 76.97 34.64 34.64 150.57 34.64 185.21 61.74 23.0 0.00 73.60 82.10 34.64 34.64 155.70 34.64 190.34 63.45 23.5 0.00 73.60 87.23 34.64 34.64 160.83 34.64 195.47 65.16 24.0 0.00 73.60 92.36 34.64 34.64 165.96 34.64 200.60 66.87

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PILOTE DIAMETRO 45 cm H(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) 12.0 0.00 64.59 0.00 35.78 35.78 64.59 35.78 100.37 33.46 12.5 0.00 69.60 0.00 35.78 35.78 69.60 35.78 105.38 35.13 13.0 0.00 74.60 0.00 35.78 35.78 74.60 35.78 110.39 36.80 13.5 0.00 79.61 0.00 35.78 35.78 79.61 35.78 115.39 38.46 14.0 0.00 84.62 0.00 35.78 35.78 84.62 35.78 120.40 40.13 14.5 0.00 89.62 0.00 35.78 41.35 89.62 38.57 128.19 42.73 15.0 0.00 94.63 0.00 35.78 57.26 94.63 46.52 141.15 47.05 15.5 0.00 94.63 6.60 41.75 57.26 101.23 49.50 150.73 50.24 16.0 0.00 94.63 13.19 47.71 57.26 107.83 52.48 160.31 53.44 16.5 0.00 94.63 19.79 53.68 57.26 114.42 55.47 169.89 56.63 17.0 0.00 94.63 26.39 57.26 57.26 121.02 57.26 178.28 59.43 17.5 0.00 94.63 32.99 57.26 57.26 127.62 57.26 184.87 61.62 18.0 0.00 94.63 39.58 57.26 57.26 134.21 57.26 191.47 63.82 18.5 0.00 94.63 46.18 57.26 57.26 140.81 57.26 198.07 66.02 19.0 0.00 94.63 52.78 57.26 57.26 147.41 57.26 204.66 68.22 19.5 0.00 94.63 59.38 57.26 57.26 154.01 57.26 211.26 70.42 20.0 0.00 94.63 65.97 57.26 57.26 160.60 57.26 217.86 72.62 20.5 0.00 94.63 72.57 57.26 57.26 167.20 57.26 224.46 74.82 21.0 0.00 94.63 79.17 57.26 57.26 173.80 57.26 231.05 77.02 21.5 0.00 94.63 85.77 57.26 57.26 180.40 57.26 237.65 79.22 22.0 0.00 94.63 92.36 57.26 57.26 186.99 57.26 244.25 81.42 22.5 0.00 94.63 98.96 57.26 57.26 193.59 57.26 250.85 83.62 23.0 0.00 94.63 105.56 57.26 57.26 200.19 57.26 257.44 85.81 23.5 0.00 94.63 112.15 57.26 57.26 206.79 57.26 264.04 88.01 24.0 0.00 94.63 118.75 57.26 57.26 213.38 57.26 270.64 90.21 PILOTE DIAMETRO 55 cm H(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) 12.0 0.00 78.94 0.00 53.46 53.46 78.94 53.46 132.40 44.13 12.5 0.00 85.06 0.00 53.46 53.46 85.06 53.46 138.52 46.17 13.0 0.00 91.18 0.00 53.46 53.46 91.18 53.46 144.64 48.21 13.5 0.00 97.30 0.00 53.46 53.46 97.30 53.46 150.76 50.25 14.0 0.00 103.42 0.00 53.46 53.46 103.42 53.46 156.88 52.29 14.5 0.00 109.54 0.00 53.46 66.09 109.54 59.77 169.31 56.44 15.0 0.00 115.66 0.00 53.46 85.53 115.66 69.49 185.15 61.72 15.5 0.00 115.66 8.06 60.75 85.53 123.72 73.14 196.86 65.62 16.0 0.00 115.66 16.13 68.04 85.53 131.79 76.78 208.57 69.52 16.5 0.00 115.66 24.19 75.32 85.53 139.85 80.43 220.28 73.43 17.0 0.00 115.66 32.25 82.61 85.53 147.91 84.07 231.99 77.33 17.5 0.00 115.66 40.32 85.53 85.53 155.98 85.53 241.51 80.50 18.0 0.00 115.66 48.38 85.53 85.53 164.04 85.53 249.57 83.19 18.5 0.00 115.66 56.44 85.53 85.53 172.10 85.53 257.63 85.88 19.0 0.00 115.66 64.51 85.53 85.53 180.17 85.53 265.70 88.57 19.5 0.00 115.66 72.57 85.53 85.53 188.23 85.53 273.76 91.25 20.0 0.00 115.66 80.63 85.53 85.53 196.29 85.53 281.82 93.94 20.5 0.00 115.66 88.70 85.53 85.53 204.36 85.53 289.89 96.63 21.0 0.00 115.66 96.76 85.53 85.53 212.42 85.53 297.95 99.32 21.5 0.00 115.66 104.82 85.53 85.53 220.48 85.53 306.01 102.00 22.0 0.00 115.66 112.89 85.53 85.53 228.55 85.53 314.08 104.69 22.5 0.00 115.66 120.95 85.53 85.53 236.61 85.53 322.14 107.38 23.0 0.00 115.66 129.01 85.53 85.53 244.67 85.53 330.20 110.07 23.5 0.00 115.66 137.08 85.53 85.53 252.74 85.53 338.27 112.76

36

I-D

GE

-01

47/0

8

24.0 0.00 115.66 145.14 85.53 85.53 260.80 85.53 346.33 115.44 TABLA RESUMEN RESISTENCIA ADMISIBLE (t) H(M) 35cm 45cm 55cm 12.0 23.96 33.46 44.13 12.5 25.26 35.13 46.17 13.0 26.56 36.80 48.21 13.5 27.86 38.46 50.25 14.0 29.15 40.13 52.29 14.5 30.55 42.73 56.44 15.0 33.91 47.05 61.72 15.5 36.40 50.24 65.62 16.0 38.88 53.44 69.52 16.5 41.21 56.63 73.43 17.0 42.92 59.43 77.33 17.5 44.63 61.62 80.50 18.0 46.34 63.82 83.19 18.5 48.05 66.02 85.88 19.0 49.76 68.22 88.57 19.5 51.47 70.42 91.25 20.0 53.18 72.62 93.94 20.5 54.89 74.82 96.63 21.0 56.60 77.02 99.32 21.5 58.31 79.22 102.00 22.0 60.03 81.42 104.69 22.5 61.74 83.62 107.38 23.0 63.45 85.81 110.07 23.5 65.16 88.01 112.76 24.0 66.87 90.21 115.44 El máximo aprovechamiento del pilote se consigue cuando la resistencia estructural del mismo se asemeja a la carga admisible geotécnica. Las resistencias estructurales de los pilotes "in situ" según la Norma NTE-CPI, son:

Diámetro del Pilote (m.)

0.35 0.45 0.55 0.65 0.85 1.00

Resistencia estructural del Pilote (Tm) 38.5 63.6 95.0 132.7 227.0 314.2

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GE

-01

47/0

8

De acuerdo con los datos de la página anterior las profundidades idóneas a alcanzar en función del mayor aprovechamiento estructural se obtienen a las siguientes cotas:

Diámetro (m.) Profundidad (m.)

0.35 16.0

0.45 18.0

0.55 20.5

A estas cotas deduciremos la altura de posibles excavaciones o desmontes (sótanos) para obtener las longitudes finales.

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GE

-01

47/0

8

10.4 PERMEABILIDAD SEGÚN CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN-CTE.

El nuevo Código Técnico de la Edificación (CTE) establece criterios concretos de aplicación para la protección frente a la humedad (Sección HS 1) en muros, suelos, fachadas y cubiertas. En este apartado vamos a concretar los parámetros propios del terreno de acuerdo con lo establecido en los trabajos realizados para la redacción de este informe geotécnico y conforme a los rangos que establece el propio CTE, con lo que poder definir los grados de impermeabilidad suelos respecto al terreno. Los valores de permeabilidad, según el tipo de suelo establecida por Mayre y modificada por Carter y Bentley en 1991, se puede también establecer que para suelos de tipo areno limo arcilloso, los valores típicos de permeabilidad son del orden de K=10-4 cm/s.

El CTE, dentro del Documento Básico SE-C en su Anejo D (Criterios de clasificación, correlaciones y valores orientativos tabulados de referencia), establece los siguientes rangos de clasificación:

Valores orientativos del coeficiente de Permeabilidad

Tipo de suelo Kz (m/s) Kz (cm/s)

Grava limpia > 10-2 > 10-4

Arena limpia y mezcla de grava y arena limpia 10-2 – 10-5 10-4 – 10-7

Arena fina, limo, mezcla de arenas, limos y arcillas 10-5 – 10-9 10-7 – 10-11

Arcilla < 10-9 < 10-11

Valores orientativos del coeficiente de Permeabilidad (CTE. SE-C Tabla D.28)

m/s 10-11 10-10 10-9 10-8 10-7 10-6 10-5 10-4 10-3 10-2 10-1 1cm/s 10-9 10-8 10-7 10-6 10-5 10-4 10-3 10-2 10-1 1 10 100

GC GM SM SW GWCH SC SM-SC SP GP

MHML-CL

Arcillas alteradas y fisuradas, arcillas modificadas por efecto de

la vegetación.

VALORES REPRESENTATIVOS DE PERMEABILIDAD PARA SUELOSEn Mayne, 2002 (Modificado de Carter y Bentley, 1991)

TIPOS DE SUELOS

Suelos arcillosos homogéneos por

debajo de la zona de alteración

Limos, arenas finas, arenas limosas, till glaciares, arcillas

estratificadas Gravas limpias

Arenas limpias, arenas y gravas mixtas

(k: coeficiente de permeabilidad)

k

Prácticamente impermeable

Muy baja Baja

(*) La fila junto a las clases de grupo indica que los valores de permeabilidad pueden ser mayores a los valorestípicos mostrados.

GRUPOS DE SUELOS TÍPICOS (*)

Media AltaPERMEABILIDAD

Prácticamente impermeable

Pobre Mediocre BuenaCONDICIONES DE

DRENAJE

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GE

-01

47/0

8

En función de la localización del agua respecto a la cota de implantación se considera:

- Baja cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra por encima del nivel freático;

- Media cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a la misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo;

- Alta cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a dos o más metros por debajo del nivel freático.

Para el caso de suelos, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua de éste y de las escorrentías se obtiene en la tabla 2.3, en función de la presencia de agua determinada anteriormente y del coeficiente de permeabilidad del terreno.

Coeficiente de permeabilidad del terreno

Presencia de agua Ks>10-5 cm/s Ks≤10-5 cm/s

Alta 5 4

Media 4 3

Baja 2 1

Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos (CTE. HS 1. Tabla 2.3.).

En función de los datos de permeabilidad del terreno (Ks=10-4 cm/s) y teniendo en cuenta la presencia del agua con la tipología constructiva, la cual se considera baja según el CTE 2006, concluimos que el grado de impermeabilidad mínimo es de tipo 2.

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-01

47/0

8

11 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES GENERALES.

11.1 CONCLUSIONES.

En este apartado se incluyen, a manera de resumen, los principales datos del estudio geotécnico que se han desarrollado en apartado anteriores y a los cuales remitimos para su completa y mejor comprensión. El presente estudio se realiza a petición de Proyecto: Ampliación y Adecuación del C.E.I.P Ramón Simonet de Málaga.

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47/0

8

Situación y características del solar: La zona objeto de estudio se localiza dentro del C.E.I.P Ramón Simonet de Málaga, en las calles Sondalezas, Tomás Escalonilla y Fiscal Enrique Beltrán.

El Proyecto contempla la ampliación y adecuación del colegio, con un área de 660 m2. Presenta topografía suave descendente hacia el sur.

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-01

47/0

8

Trabajos geotécnicos realizados: Para el reconocimiento geotécnico del subsuelo, se han realizado los siguientes ensayos geotécnicos:

Nº DE ENSAYOS PROFUNDIDAD

(m)

S-1 20.45 SONDEOS CON EXTRACCIÓN

S-2 19.95

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA 1 Rechazo Se han realizado igualmente los siguientes ensayos en el interior de los sondeos: Además se han realizado los ensayos de laboratorio necesarios para la caracterización de los distintos niveles. Niveles geotécnicos diferenciados: NIVEL 1. RELLENO. Según los datos anteriores, este nivel se localiza desde la superficie del solar hasta una profundidad de base variable entre 2.40 y 5.55 m. Este nivel ha sido reconocido como relleno antrópico constituido por arena arcillo limosa marrón rojiza con algo de gravas. Presenta abundantes restos cerámicos y cascotes. A techo posee un tramo de hormigón hasta 0.30 m aproximadamente. Presenta compacidad suelta-media. NIVEL 2. SUSTRATO MIO-PLIOCENO: ARCILLA LIMOSA VERDOSA AMARILLENTA, GRISÁCEA A BASE. Según los datos anteriores, este nivel se localiza bajo el nivel descrito previamente siendo continuo en las cotas prospectadas. Este nivel ha sido reconocido como arcillas limosas de tonalidad verdosa amarillenta que pasa a grisácea a base, existiendo un tramo intermedio con alternancia de ambas tonalidades. A base pasa a ser margosa. Presenta indicios de vetas de yesos. Presenta consistencia firme a techo y dura a base. Expansividad: De acuerdo a todos los parámetros obtenidos en los diferentes ensayos y según los criterios señalados anteriormente concluimos que el potencial de expansividad del terreno es moderado.

Nº DE ENSAYOS

EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS 8

ENSAYOS DE PENETRACIÓN S.P.T. 12

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47/0

8

Medida del nivel freático: En los ensayos realizados, el nivel freático se ha medido entre 3.60 y 4.10 m referidos a la cota de realización de los sondeos. Estos valores no deben considerarse estables, ya que se encuentran sometidos a fluctuaciones condicionadas por el régimen hidrológico, condiciones hidrogeológicas, aportes o extracciones artificiales, etc. Agresividad: Las determinaciones realizadas indican que este suelo es de agresividad fuerte, definiendo un ambiente de exposición del tipo IIa+Qc, recomendándose un cemento de tipo SR. Propuesta de cimentación: Una vez determinadas las características geotécnicas y según la tipología de proyecto se recomienda proyectar una cimentación mediante pilotes de perforación “in situ” empotrados en el nivel 2 arcilloso en su tramo de mayor consistencia. En el apartado 10.3.1 se recoge el cálculo geotécnico de los mismos. Se recomienda forjar la planta baja separándola del terreno por la existencia del nivel 1 de relleno de naturaleza antrópica. Las profundidades idóneas a alcanzar en función del mayor aprovechamiento estructural de los pilotes se obtienen a las siguientes cotas:

Diámetro (m.) Profundidad (m.)

0.35 16.0

0.45 18.0

0.55 20.5

A estas cotas deduciremos la altura de posibles excavaciones o desmontes (sótanos) para obtener las longitudes finales.

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47/0

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11.2 RECOMENDACIONES GENERALES.

Por último, debe de indicarse que las consideraciones expuestas en el presente informe han sido deducidas a partir de ensayos puntuales, constituyendo una extrapolación al conjunto de la parcela en las condiciones actuales del subsuelo. Ello no es óbice para que puedan producirse variaciones con respecto al esquema definido, derivadas de la heterogeneidad que pueda presentar el terreno, o bien de alteraciones posteriores antrópicas (rellenos, excavaciones, etc…) realizadas con anterioridad al comienzo de la obra. En cualquier caso, se ha de comprobar o verificar mientras dure la fase de excavación de la cimentación que el terreno que aparece se corresponde con el descrito en el informe.

Fdo.: Dª. Sandra Álvarez Fernández Fdo.: D. Miguel Ángel Fernández Vélez DPTO. GEOTECNIA JEFE DPTO. GEOTECNIA

__________________

Este informe consta de cuarenta y cuatro páginas numeradas y selladas.

SALVAREZ

SANDRA

SALVAREZ

Miguel Ángel

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-01

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8

AN

EXO

S

ANEXOS

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GE

-01

47/0

8

PLA

NO

DE

SIT

UA

CIÓ

N D

E E

NS

AYO

S

PLANO DE SITUACIÓN DE ENSAYOS

I-D

GE

-01

47/0

8

PA

RTE

S D

E E

NS

AYO

S D

E S

ON

DE

OS

PARTES DE ENSAYOS DE SONDEOS

OBSERVACIONES:Arqueta metálica:Cajas de sondeo:ml de PVC:Fecha testificación cajas:

MI: Muestra Inalterada a Presión o Percusión. MA: Muestra Alterada. MP: Muestra Parafinada.PERFORACIÓN: B: Batería sencilla; T: Batería doble; w: Vidia; d: Diamante; entre paréntesis diámetro ext. (mm).GOLPEOS:MI (2.40-3.00): 9-18-25-34MI (7.80-8.40): 10-16-22-27MI (12.60-13.20): 9-17-24-31MI (17.40-17.98): 17-27-38-R

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Esc

ala

1:16

5

Rw (1

01)

Ø R

eves

timie

nto

[mm

]Bw

(101

)Bw

(86)

Ø P

erfo

raci

ón

[mm

]M

anio

bra

2040 60 80

Rec

uper

ació

n

2.40

12.20

13.20

17.00

20.00

Pro

fund

idad

2.40

9.80

1.00

3.80

3.00

Pot

enci

a

Est

ratig

rafía

RELLENO ANTRÓPICO.ARENA ARCILLOSA MARRÓN ROJIZA CON ALGO DE GRAVAS.-Abundantes restos antrópicos: cerámicos y cascotes.-Tramo de hormigón entre 0.00 y 0.30 m.SUSTRATO MIO-PLIOCENO.ARCILLA LIMOSA VERDOSA AMARILLENTA Y GRISÁCEA.

-Vetas con yesos.

-Tramos algo arenosos.

-Hasta 12.20 m verdoso amarillento.

-Hasta 13.20 arcilla margosa grisácea.

-Hasta 17.00 m alteranancia de arcilla verdosa y grisácea.

-A base arcilla margosa grisácea.

Descripción

4.10

Niv

el fr

eátic

o

2.403.00MI-1MI-1MI-1MI-1MI-1MI-1MI-1MI-1MI-1




Mue

stra

10 20 30 40

1.20

1.65122

5.00

5.4535

8

10.20

10.6568

12

15.00

15.455

8 12

S.P.T.

4

13

20

20

Nspt

Pre

sióm

etro

18.0

19.5

24.4

Hum

edad

1.83

1.78

1.63

Den

sida

d S

eca

[g/c

m³]

100.0

100.0

100.0

% T

5 [U

NE

]

95.7

88.2

98.2

% T

0,08

[UN

E]

37.8

31.5

41.0

Wl

17.3

13.2

18.9

IP

CL

CL

CL

Cla

sific

ació

n U

SC

S

3.13

qu [k

p/cm

²]

9.24

Def

. %C

ohes

ión

[kg/

cm²]

Ang

ulo

de ro

zam

ient

o

0.164

Cc

0.045

Cs

Indi

ce C

olap

so %

2.06

Hin

cham

ient

o li

bre

%

0.85

P.M

. Hin

cham

.[k

g/cm

²]

13863.00

Sul

fato

s [m

g/kg

]

Car

bona

tos

%

PETICIONARIO: CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A.SITUACIÓN: C.E.I.P. RAMÓN SIMONETLOCALIDAD: MÁLAGAFECHA: 14/02/08COORDENADAS: X= Y= Z=

SONDEO: S-1HOJA: 1/1

SONDA: TP-50

SUPERVISOR:

SONDISTA: FRANCISCO SÁNCHEZ FERNÁNDEZ

SALVAREZ

SONDEO NUEVO

OBSERVACIONES:Arqueta metálica:Cajas de sondeo:ml de PVC: 19.50Fecha testificación cajas:

MI: Muestra Inalterada a Presión o Percusión. MA: Muestra Alterada. MP: Muestra Parafinada.PERFORACIÓN: B: Batería sencilla; T: Batería doble; w: Vidia; d: Diamante; entre paréntesis diámetro ext. (mm).GOLPEOS:MI (6.60-7.20): 8-15-18-22MI (8.40-9.00): 13-17-22-39MI (12.60-13.20): 11-15-21-25MI (16.80-17.24): 15-27-R

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Esc

ala

1:16

5

Rw (1

01)

Ø R

eves

timie

nto

[mm

]Bw

(101

)Bw

(86)

Ø P

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ón

[mm

]M

anio

bra

2040 60 80

Rec

uper

ació

n

5.55

14.60

19.50

Pro

fund

idad

5.55

9.05

4.90

Pot

enci

a

Est

ratig

rafía

RELLENO ANTRÓPICO.ARENA LIMO ARCILLOSA MARRÓN ROJIZA.-Restos antrópicos: cerámicos y cascotes.-Tramo de hormigón a techo.

SUSTRATO MIO-PLIOCENO.ARCILLA LIMOSA VERDOSA AMARILLENTA A GRISÁCEA.

-Algo de vetas de yeso.

-Tramos algo arenosos.

-Tonalidad verdosa hasta 14.60 m.

-Grisácea a base.

Descripción

3.60

Niv

el fr

eátic

o





Mue

stra

10 20 30 40

1.40

1.852

53

3.00

3.45113

5.10

5.5522

5

9.00

9.456 9

12

10.40

10.8557 10

14.40

14.85810

13

19.50

19.9511

16 22

S.P.T.

8

4

7

21

17

23

38

Nspt

Pre

sióm

etro

19.5

19.6

Hum

edad

1.78

Den

sida

d S

eca

[g/c

m³]

100.0

100.0

% T

5 [U

NE

]

88.2

72.7

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0,08

[UN

E]

31.7

26.5

Wl

13.2

9.0

IP

CL

CL

Cla

sific

ació

n U

SC

S

4.17

qu [k

p/cm

²]

5.93

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. %C

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ión

[kg/

cm²]

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Cc Cs

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0.79

Hin

cham

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0.25

P.M

. Hin

cham

.[k

g/cm

²]

0.00

Sul

fato

s [m

g/kg

]

Car

bona

tos

%

PETICIONARIO: CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A.SITUACIÓN: C.E.I.P. RAMÓN SIMONETLOCALIDAD: MÁLAGAFECHA: 14-15/02/08COORDENADAS: X= Y= Z=

SONDEO: S-2HOJA: 1/1

SONDA: TP-50

SUPERVISOR:

SONDISTA: FRANCISCO SÁNCHEZ FERNÁNDEZ

SALVAREZ

SONDEO NUEVO

I-D

GE

-01

47/0

8

GRÁFICOS Y LISTADOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH

GR

ÁFI

CO

S Y

LIS

TAD

OS

DE

PE

NE

TRA

CIÓ

N D

INÁ

MIC

A T

IPO

DP

SH

DPSHAltura de caida 0.76 m

Maza de Golpeo 63.5 kg

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSHPeticionario: CONSTRUCCIONES SAN JOSÉSituación : C.E.I.P. RAMÓN SIMONETPoblación : MÁLAGACoordenadas X: Y:

Nº ENSAYO :1Expediente :M0814701Fecha : 14/02/2008Cota : 00,00

ENTIDAD ACREDITADA EN EL "ÁREA DE TOMA DE MUESTRASINALTERADAS, ENSAYOS Y PRUEBAS IN SITU DE SUELOS" (ST) CON EL Nº L-037-05 (BOJA 5-1-93, DOE 4-5-93 Y BOE 25-3-93)

Vorsevi S.A.

Golpes por 20 cm

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0

20.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

allorente

PENETROS

allorente

PENETROS

DPSHAltura de caida 0.76 mMaza de Golpeo 63.5 kg

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSHPeticionario: CONSTRUCCIONES SAN JOSÉSituación : C.E.I.P. RAMÓN SIMONETPoblación : MÁLAGACoordenadas X: Y:

Nº ENSAYO :1Expediente :M0814701Fecha : 14/02/2008Cota : 00,00

ENTIDAD ACREDITADA EN EL "ÁREA DE TOMA DE MUESTRASINALTERADAS, ENSAYOS Y PRUEBAS IN SITU DE SUELOS" (ST) CON EL Nº L-037-05 (BOJA 5-1-93, DOE 4-5-93 Y BOE 25-3-93)

Vorsevi S.A.

Profundidad (m) - Golpes por 20 cm9485777766766677765445435888889

11121213131415212221232527272831343538

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

40444750497962

100

10.0

11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0

20.0

allorente

PENETROS

I-D

GE

-01

47/0

8

PARTES DE ENSAYOS DE LABORATORIO

PA

RTE

S D

E E

NS

AYO

S D

E L

AB

OR

ATO

RIO

Observaciones: Muestra recogida por nuestros laboratorios

Descripción: Arcillas amarillentas a grises en profundidad

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3

Curva granulométrica

Tamaño de las partículas (mm)

% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60Ábaco de Casagrande

Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

Linea "A"

Linea

"U"

CH ó OH

CL ó OL

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML

Análisis granulométrico de suelos por tamizado (UNE 103-101/95)

Matías Camacho Parrilla

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Director del laboratorio

Málaga, 6 de marzo de 2008

Juan Carlos Illescas Navarro


Responsable ensayos físicos de las áreas de

Geotecnia

Página 1 de 1

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

100414: CTRA. SAN JOSE S.A., C/ Ronda de Poniente, nº11, 28760-TRES CANTOS, Madrid

LOTE:

OBRA: 40027130: CEIP RAMON SIMONET. MALAGA.

CONTRATISTA:

PETICIONARIO:

FECHA DE TOMA: 14/02/2008

S-1 MI-1LOCALIZACIÓN:

DESCRIPCIÓN MATERIAL:

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYOS

REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYONº INSCRIPCION LABORATORIO: LE032-MA05

BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/517

Nº MUESTRA: I-MLB-1130/08

I-DGE-147/08

Humedad mediante secado en estufa (UNE 103-300/93) W: 18,0 %

Determinación del límite líquido de un suelo por el método del

aparato de Casagrande (UNE 103-103/94)

Determinación del límite plástico de un suelo (UNE 103-104/93)

Método de ensayo normalizado de clasificación de suelo

(ASTM-D-2487/00)

Símbolo/nombre de grupo

CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 10080 10050 10040 10025 10020 10010 1005 1002 100

0,4 990,08 95,7

Preparación de muestras para ensayos de suelos (UNE 103-100/95)

Límite líquido: 37,8

Límite plástico: 20,5

Indice de Plasticidad: 17,3

Clasificación de suelos AASHTO M-145, Símbolo(Índice grupo) Grupo: A-6 (17)

Cu=D60/D10 = 6,0

Cc=D302/(D60*D10) = 1,5

PROFUNDIDAD (m): Mín: 2.40 - Máx: 3.00

ENSAYOS A UN SUELO

Vorsevi, S.A., Málaga

PETICIONARIO:

OBRA:

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA: INICIO FIN

FECHA DE TOMA: PROFUNDIDAD (m): 2.40 3.00

LOTE:

M1 Masa de la Muestra (g) 223,890

M2 Masa de la Muestra Parafinada (g) 225,740

M3 Masa de la Parafina añadida (g) 1,850

M4 Masa de la muestra + parafina sumergida (g) 119,700

rp Densidad de la Parafina (g/cm3) 0,877

V1 Volumen de la Parafina (cm3) 2,109

V2 Volumen de la Muestra (cm3) 103,931

r Densidad Húmeda (g/cm3) 2,154

rd Densidad seca (g/cm3) 1,826

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

Arcillas amarillentas a grises en profundidad





Página 1 de 1

S-1 MI-1

14/02/2008

TIPO DE MUESTRA:


Responsable de ensayos físicos

de áreas de Geotecnia



DENSIDAD DE UN SUELO. MÉTODO DE LA BALANZA

HIDROSTÁTICA (UNE 103-301/94)

40027130: CEIP RAMON SIMONET. MALAGA.


Nº MUESTRA:I-MLB-1130-/08

I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/518

REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYO

Nº INSCRIPCION LABORATORIO: LE032-MA05

BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN

FECHA DE TOMA: PROFUNDIDAD (m): 2.40 3.00LOTE:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS DE LA PROBETA

Diámetro (mm): 50 Índice de Poros e0: 0,467

Altura (mm): 20 Densidad Seca (g/cm3): 1,82

Área (cm2): 1963,50 Humedad Inicial (%): 18,46

Volumen (cm3): 39,27 Humedad Final (%): 19,92

Densidad (g/cm3): 0,00Humedad (%): 0,00

Incremento

de carga (kPa)

Intervalo de

tiempoLecturas

Indice de

poros (e)85,00 0 5000 0,46710,00 24 5000

48 5312 0,49025,00 0

0,00050,00 0

0,000100,00 0

0,000200,00 0

0,000400,00 0

0,000200,00 0

0,000100,00 0

0,00050,00 0

0,00025,00 0

0,00010,00 0

0,000

0,000

0,000

0,000

85 kPa 0,085 N/mm2

Página 1 de 1


Juan Carlos Illescas Navarro Matías Camacho Parrilla





S-1 MI-114/02/2008


I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/520





BOJA Nº 59 DE 28/03/05


TIPO DE MUESTRA:

OBSERVACIONES:

DESCRIPCIÓN:

ENSAYO PARA CALCULAR LA PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602/96)

IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA:


PRESIÓN HINCHAMIENTO:


PRESIÓN MÁXIMA DE HINCHAMIENTO

0,460

0,465

0,470

0,475

0,480

0,485

0,490

0,495

0,500

1,00 10,00 100,00 1000,00

PRESIÓN (kPa)

ÍNDICE DE POROS e

0

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN

PROFUNDIDAD (m): 2.40 3.00

LOTE:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS DE LA PROBETADiámetro (mm): 50,0 Peso Esp. Part. (g/cm3): 2,670Altura (mm): 20,0 Índ. de Poros (e0): 0,473

Área (cm2): 19,6 Densidad Seca (g/cm3): 1,812

Volumen (cm3): 39,3 Humedad Inicial (%): 18,62Humedad Final (%): 20,55

TIPO DE PROBETA: CONDICIONES DEL ENSAYO:Densidad (gr/cm3): 2,16 Carga Inicial (KPa): 10Humedad (%): 18,02

Tiempo Lectura Deformación (min) (0,001mm) Acumulada (%)

0,0 5,000 0,000,2 5,025 -0,130,3 5,100 -0,501,5 5,152 -0,762,0 5,199 -0,995,0 5,258 -1,29

10,0 5,330 -1,6520,0 5,380 -1,9030,0 5,412 -2,0660,0 0,00

120,0300,0

1440,0

% HINCHAMIENTO LIBRE: 2,06

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Página 1 de 1



S-1 MI-1






I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/519

14/02/2008


FECHA DE TOMA:


Director de Laboratorio


TIPO DE MUESTRA:

ENSAYO DE HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO (UNE 103-601-96)


Ingeniero de Caminos, Canales y PuertosIngeniero de Caminos, Canales y Puertos

0,0000

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,00 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

TIEMPO (minutos)

% H

INC

HA

MIE

NT

O



BOJA Nº 59 DE 28/03/05



Sulfatos (EHE ANEJO 5) Fuerte Qc

Acidez Bauman - Gully (EHE ANEJO 5) ------ ------ ------

------ ------

Agresividad

13863 mg/Kg




Silvia Heredia

Químico

Responsable de Ensayos Químicos

Página 1 de 1

IDENTIFICACIÓN QUÍMICA DE SUELOS SEGÚN ÁREA DE ACREDITACIÓN GTL - GTC


Vo

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i S.A

. Po

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e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/521


I-DGE-147/08


ENSAYOS A UN SUELO


Identicación de la muestra. Párametros Físicos de las Probetas.I II III

Referen: I-DGE-147/08 Humedad inicial (%): 18,47 18,69 -45,87Proyecto: EPISE. RAMÓN SIMONET Humedad final (%): 18,47 18,69 -45,87Muestra: S-1 Densidad seca (g/cm 3): 1,78 1,77 3,92Profund: 2,40-3,00 m Densidad aparente (g/cm 2,11 2,11 2,12

Dimensiones de las probetas. Tensiones aplicadas a la probeta.I II III

Diámetro (cm): 5 T. Normal (kp/cm 2): 1 2 3Altura (cm): 2,4 T. Tangencial (kp/cm 2): 1,88 2,25 2,27Área (cm 2): 19,63 T. Residual (kp/cm 2): 0,50 1,13 1,34Volúmen (cm 3): 47,12 Dilatancia (%): -1,13 -0,25 0,04

Párámetros del Ensayo.

Velocidad del Ensayo (mm/min): 0,5Tipo de Ensayo: UU

Resultados del Ensayo.

COHESIÓN (kp/cm 2): 0,23ÁNGULO ROZ. INTERNO (º): 22,9

RESPONSABLE TÉCNICOS DE ENSAYOS FISICOS

Fdo: Juan Carlos Illescas Navarro

Entidad acreditada en el "Área de Ensayos de Laboratorio de Mecánica

Ing. De Caminos, Canales y PuertosIng. De Caminos, Canales y Puertos

Fdo: Matias Camacho Parrilla

Málaga 06/03/08

DIRECTOR DE LABORATORIO

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYOSENSAYO DE CORTE DIRECTO

( UNE 103-401/98)

0

0,5

1

1,5

2

2,5

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5

Tensiones Normales (kp/cm2)

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (k

p/cm

2)

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0 0,5 1 1,5 2 2,5

Desplazamiento horizontal (mm)

Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2)

Probeta 1

Probeta 2

Probeta 3

REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYOS

Nº DE INSCRIPCIÓN LABORATORIO. LE-032-MA05

BOJA Nº: 59 DE 28/03/05



0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50


Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

Linea "A"

Linea

"U"

CH ó OH

CL ó OL

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML









Geotecnia

Página 1 de 1

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/522


I-DGE-147/08






(ASTM-D-2487/00)


CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 10080 10050 10040 10025 10020 10010 1005 1002 100

0,4 1000,08 88,2






Cu=D60/D10 = 6,0

Cc=D302/(D60*D10) = 1,5


ENSAYOS A UN SUELO


PETICIONARIO:

OBRA:



LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)






Página 1 de 1

S-1 MI-2

14/02/2008

TIPO DE MUESTRA:











I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/523



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN


LOTE:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS FÍSICOS DE LA PROBETA

Diámetro (mm): 5,80 Humedad (%): 19,80

Sección (cm2): 26,41 Densidad húmeda (g/cm3): 2,06

Altura (cm): 11,90 Densidad seca (g/cm3): 1,72

Volumen (cm3): 314,41PARÁMETROS DEL ENSAYO

Constante (K): 1,000

Vel. Rotura (%): 2,0

Resistencia a compresión simple (qu): 3,13 kp/cm2 » 306,71 kPa

Deformación en rotura: 9,24 % 11,00 mm

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:





Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA: S-1 MI-2


14/02/2008


I-DGE-147/08Nº ACTA-2008/524

Página 1 de 1







TIPO DE MUESTRA:


ENSAYO DE ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE

EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400-93)

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

0 2 4 6 8 10 12

DEFORMACION (%)

TEN

SIO

N (

kp/c

m2 )

DEFORMACION DE LA PROBETA

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

0,00 2,00 4,00 6,00 8,00

DIAMETRO (cm)

AL

TU

RA

(cm

)



BOJA Nº 59 DE 28/03/05



Sulfatos (EHE ANEJO 5) No agresivo -


------ ------

Agresividad

0 mg/Kg




Silvia Heredia

Químico


Página 1 de 1



Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/525


I-DGE-147/08


ENSAYOS A UN SUELO




0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50


Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

Linea "A"

Linea

"U"

CH ó OH

CL ó OL

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML









Geotecnia

Página 1 de 1

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/526


I-DGE-147/08






(ASTM-D-2487/00)


CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 10080 10050 10040 10025 10020 10010 1005 1002 100

0,4 1000,08 98,2





Clasificación de suelos AASHTO M-145, Símbolo(Índice grupo) Grupo: A-7-6 (20)

Cu=D60/D10 = 6,0

Cc=D302/(D60*D10) = 1,5


ENSAYOS A UN SUELO


PETICIONARIO:

OBRA:



LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)






Página 1 de 1

S-1 MI-4

14/02/2008

TIPO DE MUESTRA:











I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/527



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN



Diámetro (cm): 5,00 24,43

Altura (cm): 2,00 23,71

Sección (cm2): 19,63 Índice de Poros Inicial (e0): 0,611

Volumen (cm3): 39,27

Peso esp. partículas (g/cm3): 2,670

1,66

Cargas Lecturas Indice de

(kp/cm2) (0,001mm) Poros (e)0,50 0 5000 0,611

0 500024h 4961 0,608

0 496124h 4840 0,598

0 484024h 4610 0,580

0 461024h 4260 0,551

0 426024h 3910 0,523

0 391024h 3552 0,494

0 355224h 4071 0,536

0 407124h 4370 0,560

Ind. Hinchamiento (CS): 0,045

Ind. De compresión (CC): 0,164

Presión de preconsolidación (kp/cm2): 2,90

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:


Humedad Inicial (%):

Densidad Seca (KN/m3):

3,00

15,00

10,00

6,00



14/02/2008

Página 1 de 2







Humedad final (%):


I-DGE-147/08


TIPO DE MUESTRA: INALTERADA (MI)

ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL EN EDÓMETRO (UNE 103405:1994)



Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

0,50

Nº ACTA-2008/569

S-1 MI-4IDENTIFICACION DE LA MUESTRA:

3,00

1,50

0,80

Tiempos

CURVA EDOMÉTRICA

0,490

0,510

0,530

0,550

0,570

0,590

0,610

0,10 1,00 10,00 100,00

PRESIONES (kp/cm²)

IND

ICE D

E P

OR

OS e

o



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:IDENTIFICACION DE LA MUESTRA: INICIO FINFECHA DE TOMA: COTA: 12.60 13.20LOTE:

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Nº ACTA-2008/569





I-DGE-147/08

S-1 MI-414/02/2008

Página 2 de 2


Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Responsable de ensayos físicos de

áreas de Geotecnia


Sevilla, 10 de marzo de 2008

TIPO DE MUESTRA: INALTERADA (MI)

ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL EN EDÓMETRO (UNE 7392)

7000

7200

7400

7600

7800

8000

8200

8400

8600

8800

9000

1 10 100 1000 10000 100000

Tiempo (sg)

Deform

ación (mm x 0,001)

0,1 0,25 0,5

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

6500

7000

7500

8000

1 10 100 1000 10000 100000

Tiempo (sg)

Deform

ación (mm x 0,001)

2 4 1

2000

2200

2400

2600

2800

3000

3200

3400

3600

1 10 100 1000 10000 100000

Tiempo (sg)

Deform

ación (mm x 0,001)

8

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

1 10 100 1000 10000 100000

Tiempo (sg)

Deform

ación (mm x 0,001)

0,1d


Nº INSCRIPCION LABORATORIO: LE032-

MA05

BOJA Nº 59 DE 28/03/05



0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50


Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

Linea "A"

Linea

"U"

CH ó OH

CL ó OL

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML









Geotecnia

Página 1 de 1

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/528


I-DGE-147/08






(ASTM-D-2487/00)


CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 10080 10050 10040 10025 10020 10010 1005 1002 100

0,4 1000,08 88,2






Cu=D60/D10 = 6,0

Cc=D302/(D60*D10) = 1,5


ENSAYOS A UN SUELO


PETICIONARIO:

OBRA:



LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)






Página 1 de 1

S-2 MI-1






I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/529






14/02/2008

TIPO DE MUESTRA:



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN


LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:





Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)



14/02/2008


I-DGE-147/08Nº ACTA-2008/530

Página 1 de 1







TIPO DE MUESTRA:




0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

DEFORMACION (%)

TEN

SIO

N (

kp/c

m2 )


0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

0,00 2,00 4,00 6,00 8,00

DIAMETRO (cm)

AL

TU

RA

(cm

)



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN

PROFUNDIDAD (m): 6.60 7.20

LOTE:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS DE LA PROBETADiámetro (mm): 50,0 Peso Esp. Part. (g/cm3): 2,670Altura (mm): 20,0 Índ. de Poros (e0): 0,493

Área (cm2): 19,6 Densidad Seca (g/cm3): 1,789

Volumen (cm3): 39,3 Humedad Inicial (%): 19,70Humedad Final (%): 20,24

TIPO DE PROBETA: INALTERADA CONDICIONES DEL ENSAYO:Densidad (gr/cm3): 2,13 Carga Inicial (KPa): 10Humedad (%): 19,48

Tiempo Lectura Deformación (min) (0,001mm) Acumulada (%)

0,0 5,000 0,000,2 5,000 0,000,3 5,033 -0,171,5 5,070 -0,352,0 5,100 -0,505,0 5,120 -0,60

10,0 5,140 -0,7020,0 5,150 -0,7530,0 5,158 -0,7960,0 0,00

120,0300,0

1440,0

% HINCHAMIENTO LIBRE: 0,79

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Página 1 de 1



S-2 MI-1






I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/531

ENSAYO DE HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO (UNE 103-601-96)


FECHA DE TOMA:

INALTERADA (MI)

Director de Laboratorio


TIPO DE MUESTRA:

14/02/2008

Matías Camacho ParrillaJuan Carlos Illescas Navarro

Ingeniero de Caminos, Canales y PuertosIngeniero de Caminos, Canales y Puertos

-0,9

-0,8

-0,7

-0,6

-0,5

-0,4

-0,3

-0,2

-0,1

0,00 5 10 15 20 25 30 35

TIEMPO (minutos)

% H

INC

HA

MIE

NT

O



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN



Diámetro (mm): 50 Índice de Poros e0: 0,536

Altura (mm): 20 Densidad Seca (g/cm3): 1,74

Área (cm2): 1963,50 Humedad Inicial (%): 19,96

Volumen (cm3): 39,27 Humedad Final (%): 20,84

Densidad (g/cm3): 0,00Humedad (%): 0,00

Incremento

de carga (kPa)

Intervalo de

tiempoLecturas

Indice de

poros (e)25,00 0 5000 0,53610,00 24 5000

48 5069 0,54125,00 0

0,00050,00 0

0,000100,00 0

0,000200,00 0

0,000400,00 0

0,000200,00 0

0,000100,00 0

0,00050,00 0

0,00025,00 0

0,00010,00 0

0,000

0,000

0,000

0,000

25 kPa 0,025 N/mm2

Página 1 de 1







S-2 MI-114/02/2008


I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/532


INALTERADA (MI)




BOJA Nº 59 DE 28/03/05


TIPO DE MUESTRA:

OBSERVACIONES:

DESCRIPCIÓN:

ENSAYO PARA CALCULAR LA PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602/96)



PRESIÓN HINCHAMIENTO:


PRESIÓN MÁXIMA DE HINCHAMIENTO

0,535

0,536

0,537

0,538

0,539

0,540

0,541

0,542

1,00 10,00 100,00 1000,00

PRESIÓN (kPa)

ÍNDICE DE POROS e

0





------ ------

Agresividad

0 mg/Kg




Silvia Heredia

Químico


Página 1 de 1



Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/533


I-DGE-147/08


ENSAYOS A UN SUELO



Descripción: Arcillas amarillentas a grises en profundidadd

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50


Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

Linea "A"

Linea

"U"

CH ó OH

CL ó OL

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML









Geotecnia

Página 1 de 1

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/534


I-DGE-147/08






(ASTM-D-2487/00)


CL : Arcilla magra con arena

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 10080 10050 10040 10025 10020 10010 1005 1002 100

0,4 1000,08 72,7






Cu=D60/D10 = 6,0

Cc=D302/(D60*D10) = 1,5


ENSAYOS A UN SUELO


PETICIONARIO:

OBRA:



LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)

Arcillas amarillentas a grises en profundidadd





Página 1 de 1

S-2 MI-3

14/02/2008

TIPO DE MUESTRA:











I-DGE-147/08

Nº ACTA-2008/535



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN


LOTE:










DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Página 1 de 1







TIPO DE MUESTRA:




Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A

INALTERADA (MI)



14/02/2008


I-DGE-147/08Nº ACTA-2008/536



Arcillas amarillentas a grises en profundidadd


0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

0 1 2 3 4 5 6 7 8

DEFORMACION (%)

TEN

SIO

N (

kp/c

m2 )


0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

0,00 2,00 4,00 6,00 8,00

DIAMETRO (cm)

AL

TU

RA

(cm

)



BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Identicación de la muestra. Párametros Físicos de las Probetas.I II III

Referen: I-DGE-147/08 Humedad inicial (%): 20,08 19,83 19,83Proyecto: EPISE. RAMÓN SIMONET Humedad final (%): 21,47 21,37 20,87Muestra: S-2 Densidad seca (g/cm 3): 1,73 1,72 1,74Profund: 12,60-13,20m Densidad aparente (g/cm 2,07 2,06 2,08

Dimensiones de las probetas. Tensiones aplicadas a la probeta.I II III

Diámetro (cm): 5 T. Normal (kp/cm 2): 1 2 3Altura (cm): 2,4 T. Tangencial (kp/cm 2): 0,61 1,39 1,98Área (cm 2): 19,63 T. Residual (kp/cm 2): 0,55 0,75 1,38Volúmen (cm 3): 47,12 Dilatancia (%): 0,04 0,25 0,46

Párámetros del Ensayo.

Velocidad del Ensayo (mm/min): 0,05Tipo de Ensayo: CD

Resultados del Ensayo.

COHESIÓN (kp/cm 2): 0,10ÁNGULO ROZ. INTERNO (º): 25,3

RESPONSABLE TÉCNICOS DE ENSAYOS FISICOS

Fdo: Juan Carlos Illescas Navarro

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYOSENSAYO DE CORTE DIRECTO

( UNE 103-401/98)

Entidad acreditada en el "Área de Ensayos de Laboratorio de Mecánica

Ing. De Caminos, Canales y PuertosIng. De Caminos, Canales y Puertos

Fdo: Matias Camacho Parrilla

Málaga 06/03/08

DIRECTOR DE LABORATORIO

0

0,5

1

1,5

2

2,5

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5

Tensiones Normales (kp/cm2)

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (k

p/cm

2)

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0 0,5 1 1,5 2 2,5

Desplazamiento horizontal (mm)

Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2)

Probeta 1

Probeta 2

Probeta 3

REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYOS

Nº DE INSCRIPCIÓN LABORATORIO. LE-032-MA05

BOJA Nº: 59 DE 28/03/05


Descripción: Arcillas amarillentas a grises en profundidadd



------ ------

Agresividad

0 mg/Kg




Silvia Heredia

Químico


Página 1 de 1



Vo

rsev

i S.A

. Po

lig. G

uad

alh

orc

e C

/. A

leja

nd

ro C

aso

na,

30

- 2

90

04

MÁ

LAG

A


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:






BOJA Nº 59 DE 28/03/05

Nº ACTA-2008/537


I-DGE-147/08


ENSAYOS A UN SUELO


I-D

GE

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REPORTAJE FOTOGRÁFICO

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SONDEOS GEOTÉCNICOS CON EXTRACCIÓN CONTÍNUA Peticionario: CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A. Obra: AMPLIACIÓN Y ADECUACIÓN DEL C.E.I.P. RAMÓN SIMONET. MÁLAGA.

IMPLANTACIÓN SONDEO S-1

SONDEO 1 CAJA 1 DE 0.00 A 3.00 m SONDEO 1 CAJA 2 DE 3.00 A 6.00 m


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SONDEO 1 CAJA 7 DE 18.00 A 20.00 m

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IMPLANTACIÓN SONDEO S-2



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SONDEO 2 CAJA 7 DE 18.00 A 19.98 m

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ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO “DPSH” Peticionario: CONSTRUCTORA SAN JOSÉ, S.A. Obra: AMPLIACIÓN Y ADECUACIÓN DEL C.E.I.P. RAMÓN SIMONET. MÁLAGA.

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constructora san josÉ, s.a mÁlaga -...

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