anejo nº3. cÁlculos estructurales...existentes. asimismo se modelizan las juntas de dilatación,...

DOC 1. MEMORIA Y ANEJOS

PROYECTO DE REFUERZO ESTRUCTURAL DEL DEPÓSITO DE REUNIÓN. T.M. COLLADO VILLALBA (MADRID) ANEJO Nº 3. CÁLCULOS ESTRUCTURALES

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ANEJO Nº3. CÁLCULOS ESTRUCTURALES

DOC 1. MEMORIA Y ANEJOS


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ÍNDICE 1. ANTECEDENTES 1

2. OBJETO DEL ANEJO 2

3. NORMAS Y MATERIALES 2

4. ACCIONES 3

5. GEOMETRÍA CONSIDERADA 4

6. ESTUDIO DE ESTABILIDAD 8

7. TENSIONES SOBRE EL TERRENO 10

8. RESULTADOS MURO TIPO A 15

9. RESULTADOS MURO TIPO B 20

10. RESULTADOS MURO TIPO C 26

11. ESCALERA 31

12. DESAGUES DE FONDO 31

13. PUNTOS SINGULARES: REFUERZOS EN ESQUINAS Y JUNTAS DE DILATACIÓN, TRANSICIONES DE ESPESOR 31

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1. ANTECEDENTES

A partir de los Informes redactados por INTEMAC EX/OC -15014/R en Noviembre del 2015 y por DRAGADOS en Enero 2016, se concluye que para la rehabilitación del depósito la mejor solución es actuar en su interior, ejecutando un muro en ménsula en todo el perímetro, paralelo a los muros existentes.

Con fecha 28 de enero de 2014 se procede a la firma del contrato entre Canal de Isabel II Gestión y PROINTEC, recibiéndose la Orden de Inicio de los trabajos relativos a este proyecto con fecha Julio de 2014.

Se plantean tres posibilidades, ejecutar la totalidad del muro in situ, ejecutar la zapata in situ y el alzado mediante paneles prefabricados o utilizar un prefabricado completo de zapata y alzado, uniendo los distintos módulos en el interior del depósito.

Tras el estudio de alternativas realizado en el anejo nº2, se elige la primera solución, que supone ejecutar la totalidad del muro in situ

Figura 1.- Refuerzo estructural proyectado

NUEVO MURO EN

MÉNSULA para

contención del empuje del

agua y el empuje de

tierras con el depósito

vacío

ZAPATA apoyada sobre

la cimentación existente



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2. OBJETO DEL ANEJO

El objeto del presente anejo estructural es la definición y comprobación de la solución elegida dentro de las alternativas propuestas para la actuación prevista en el Depósito de Reunión de Canal de Isabel II Gestión.

La filosofía de la actuación consiste en introducir en el interior del depósito un muro en ménsula de sección variable, apoyado sobre la zapata existente, de manera que reciba el empuje de agua y descargue así la unión del prefabricado con el zócalo. En el intradós del muro, el hueco entre el nuevo muro y el panel prefabricado se rellena con grava, con el objeto de que el empuje de tierras que recibe del terreno se transmita al nuevo muro, mientras se realiza un drenaje eficiente del relleno.

El muro tiene la capacidad de soportar la flexión provocada por los empujes del terreno y los empujes del agua. Asimismo, la zapata transmite los esfuerzos de flexión a la cimentación del zócalo existente

La transmisión de la flexión del paramento a la zapata se realiza a través del par de fuerzas que genera la armadura traccionada anclada y solapada y la cabeza de compresión entre las dos caras de la junta de hormigón.

Para la ejecución del muro in situ con zapata se deberán llevar a cabo las siguientes actividades:

- Realizar una junta rugosa y disponer un mortero de adherencia - Disponer la armadura de la zapata y pedestal con sus separadores. - Colocar las juntas Water-stop o similar - Encofrar costero de fondo de zapata, encofrar cara superior de la zapata,

encofrar costeros del pedestal. - Hormigonar zapata - Vibrar hormigón - Desencofrar - Colocar armadura de paramento con sus separadores - Hormigonar paramento vertical - Vibrar hormigón - Desencofrar

3. NORMAS Y MATERIALES

Las Normas consideradas en el proyecto actual son:

Norma: EHE-08 (España)

Euro código 2

Código Técnico de la Edificación

Los Materiales elegidos son

Hormigón: HA-30, Yc=1.5

Acero de barras: B 500 SD, Ys=1.15



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Tipo de ambiente: Clase IV

Recubrimiento en el intradós del muro: 5.0 cm Recubrimiento en el trasdós del muro: 5.0 cm Recubrimiento superior de la cimentación: 5.0 cm Recubrimiento inferior de la cimentación: 5.0 cm Recubrimiento lateral de la cimentación: 5.0 cm Tamaño máximo del árido: 20 mm

Juntas de estanqueidad tipo water-stop. Material semiduro de alta densidad de PVCP con un perfil de caucho de gran expansión

4. ACCIONES

Peso propio del hormigón considerando un peso específico 2.5 t/m3

Empuje hidrostático del agua considerando un peso específico de 1.0 t/m3, en dos hipótesis:

o Situación cuasipermanente: nivel de agua hasta el aliviadero o Situación accidental: nivel de agua hasta la cubierta (se considera que se

agotan los resguardos por la limitación existente en la capacidad de la conducción de desagüe)

Empuje del Terreno considerando:

Peso específico del relleno 2.0 t/m3

Angulo de rozamiento interno =30º

Cohesión =0 t/m2

Coeficiente de empuje al reposo Kr = 1-sen



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Acciones Térmicas y Reológicas del hormigón

No se consideran Acciones Sísmicas al ser a b< 0.04 g

5. GEOMETRÍA CONSIDERADA

La estructura se resuelve mediante un muro en ménsula interior de cuatro tipos, un muro tipo A1 (con zapata de 7.65m), un muro tipo A2 (con zapata de 5.20m) y dos muros más, B y C, de las siguientes dimensiones:

SITUACIÓN ACCIDENTAL LAMINA AGUA MURO

SITUACIÓN NORMAL LAMINA AGUA ALIVIADERO

MURO A1

MURO A2

MURO B

MURO C

MURO A1

MURO A2

MURO B

MURO C

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H altura paramento [m] 8.27 8.27 6.27 4.07

8.27 8.27 6.27 4.07

E1 espesor en cabeza [m] 0.40 0.40 0.40 0.40

0.40 0.40 0.40 0.40

E2 espesor en base [m] 1.30 1.30 1.00 0.70

1.30 1.30 1.00 0.70

C canto de la zapata [m] 1.50 1.50 1.00 0.70

1.50 1.50 1.00 0.70

B base de la zapata [m] 6.35 5.10 5.20 3.50

6.35 5.10 5.20 3.50

En planta se distribuye de la siguiente manera:

Se respetan las juntas de dilatación del muro del depósito actual haciéndolas coincidir con las juntas de dilatación del nuevo muro.



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Figura 2.- Planta depósito

Figura 3.- Alzado norte

Figura 4.- Alzado Este



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MODELO 3D

Con el propósito de estudiar el comportamiento del conjunto estructural se hace un modelo 3D con un programa de elementos finitos SAP2000 v14. Se modeliza el vaso B y se introducen las discontinuidades geométricas de huecos en el paramento salida nuevas y existentes. Asimismo se modelizan las juntas de dilatación, de manera que entre paramentos sólo se trasmitan los cortantes, no las flexiones, y se admita el movimiento de apertura de junta.

Figura 5.- Modelo 3D

Se estudia el efecto “caja” que pueda provocar la geometría cerrada del muro, este efecto caja se podría traducir en que exista una redistribución de las flexiones verticales hacia flexiones horizontales provocada por el aumento de rigidez que aporta el arriostramiento de las paredes laterales.

Figura 6.- Diagrama de Momentos Verticales.



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Figura 7.- Diagrama de Momentos Horizontales

Las conclusiones del análisis del modelo son que, debido a la gran longitud de los paramentos y a la “discontinuidad en la flexión” (o articulación) que suponen las juntas, el efecto caja es pequeño y sólo afecta a las esquinas.

Figura 8.- Detalle de Momentos verticales en esquinas y huecos.



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Por tanto, dado que el efecto es pequeño y que es conveniente unificar el armado de las secciones en todo su desarrollo, se recurre a las secciones 2D para el dimensionamiento del muro.

6. ESTUDIO DE ESTABILIDAD

Se comprueban las estabilidades al vuelco y al deslizamiento para todas las secciones características y para todas las hipótesis de carga.

En el caso del empuje hidrostático se comprueba para dos hipótesis diferentes, situación cuasi permanente, altura de la lámina de agua hasta el aliviadero, y situación accidental, altura de la lámina de agua hasta cubierta.

Figura 9.- Hipótesis consideradas para el empuje hidrostático

SITUACIÓN ACCIDENTAL LAMINA

AGUA MURO SITUACIÓN NORMAL LAMINA AGUA

ALIVIADERO

MURO A1

MURO A2

MURO B

MURO C

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MURO A2

MURO B

MURO C

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H altura paramento [m] 8.27 8.27 6.27 4.07

8.27 8.27 6.27 4.07

E1 espesor en cabeza [m] 0.40 0.40 0.40 0.40

0.40 0.40 0.40 0.40

E2 espesor en base [m] 1.30 1.30 1.00 0.70

1.30 1.30 1.00 0.70

C canto de la zapata [m] 1.50 1.50 1.00 0.70

1.50 1.50 1.00 0.70

B base de la zapata [m] 6.35 5.10 5.20 3.50

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EMP

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UA

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TERR

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hw altura agua [m] 9.77 9.77 7.27 4.77 9.00 9.00 6.50 4.00

PRESIÓN AGUA [t/m2] 9.77 9.77 7.27 4.77

9.00 9.00 6.50 4.00

EMPUJE AGUA [t/ml] 47.73 47.73 26.43 11.38

40.50 40.50 21.13 8.00 M Desestabilizante [txm/ml] 155.43 155.43 64.04 18.09

121.50 121.50 45.77 10.67

M estab AGUA [txm/ml] 188.72 118.80 94.66 28.05

173.85 109.44 84.63 23.52

M estab ZAPATA [txm/ml] 75.60 48.77 33.80 10.72

75.60 48.77 33.80 10.72

M estab PARAM [txm/ml] 13.18 13.18 6.58 2.52

13.18 13.18 6.58 2.52

M ESTAB SUMAN [txm/ml] 277.50 180.75 135.04 41.28

262.63 171.39 125.01 36.76

CF SEG VUELCO 1.79 1.16(*) 2.11 2.28 2.16 1.41(**) 2.73 3.45

(*) Sección de muro A2 con coef de seguridad al vuelco 1.16. Está vinculada a dos secciones con un coeficiente mayor que 1.5

(**) Sección de muro A2 con coef de seguridad al vuelco 1.41. Está vinculada a dos secciones con un coeficiente mayor que 1.5

Figura 10.- Empuje de tierras

PESO TIERRAS=

2.00[t/m3] ; ROZ INTERNO=30º COHESIÓN= 0 [T/m2]

MURO B

MURO C

k REPOSO= 1-sen =0.5

COEF ROZ =0.8



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H tierras [m] 4.50 3.00

PRESIÓN TIERRAS [t/m2]

4.50 3.00

SOBRE CARGA TERR [t/m2]

0.50 0.50

PRESIÓN SCARGA [t/m2]

0.25 0.25

EMPUJE TIERRAS [t/ml]

10.13 4.50

EMPUJE SC [t/ml]

0.56 0.38

M Desestabiliznate

16.45 5.06

M estab ZAPATA [txm/ml]

33.80 10.72

M estab PARAM [txm/ml]

6.58 2.52

M ESTAB SUMAN [txm/ml]

40.38 13.24

ROZ estabilizante

12.91 6.53

ROZ desestabilizante

10.69 4.88

CF SEG VUELCO 2.45 2.61

CF SG DESLIZAMIENTO 1.21 1.34

7. TENSIONES SOBRE EL TERRENO

Se consideran dos hipótesis en estado límite último para calcular las tensiones sobre el terreno.

La primera es con el depósito lleno en las diferentes alturas de lámina de agua

Figura 11.- Cálculo de tensiones para depósito lleno



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SITUACIÓN NORMAL LAMINA AGUA ALIVIADERO

MURO A1

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MURO B

MURO C

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MURO B

MURO C

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H altura paramento [m] 8,27 8,27 6,27 4,07

8,27 8,27 6,27 4,07

E1 espesor en cabeza [m] 0,40 0,40 0,40 0,40

0,40 0,40 0,40 0,40

E2 espesor en base [m] 1,30 1,30 1,00 0,70

1,30 1,30 1,00 0,70

C canto de la zapata [m] 1,50 1,50 1,00 0,70

1,50 1,50 1,00 0,70

B base de la zapata [m] 6,35 5,10 5,20 3,50

6,35 5,10 5,20 3,50

hw altura agua [m] 9,77 9,77 7,27 4,77 9,00 9,00 6,50 4,00

PRESIÓN AGUA [t/m2] 9,77 9,77 7,27 4,77

9,00 9,00 6,50 4,00

EMPUJE AGUA [t/ml] 47,73 47,73 26,43 11,38

40,50 40,50 21,13 8,00

M Desestabilizante [txm/ml] 155,43 155,43 64,04 18,09

121,50 121,50 45,77 10,67

Momento Peso del Agua [txm/ml] -6,35 -6,35 -3,64 -1,67

-5,85 -6,35 -6,35 -6,35

M paramento [txm/ml] 55,80 44,81 28,53 9,79

55,80 44,81 28,53 9,79

M Desestabilizante [txm/ml] 155,43 155,43 64,04 18,09

121,50 121,50 45,77 10,67

suma de M cdg [txm/ml] 204,88 193,89 88,93 26,21

171,45 159,96 67,95 14,11

N paramento [t/ml] 17,57 17,57 10,97 5,60

17,57 17,57 10,97 5,60

N zapapata [t/ml] 23,81 19,13 13,00 6,13

23,81 19,13 13,00 6,13

N peso agua [t/ml] 62,04 49,83 37,80 16,70

57,15 45,90 33,80 14,00

suma de Ncdg [t/ml] 103,43 86,53 61,78 28,42

98,54 82,60 57,77 25,72

Tensión en punta [kp/cm2] 3,45 4,19 2,38 1,57 3,05 3,63 1,99 1,09

Tensión en talón [kp/cm2] 0,60 -0,14 0,60 0,46 0,82 0,24 0,80 0,74



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, 280

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La segunda hipótesis es con el terreno empujando y el depósito vacío

Figura 12.- Cálculo de tensiones para empuje del terreno y depósito vacío

PESO TIERRAS=

2.00[t/m3] ; ROZ INTERNO=30º COHESIÓN= 0 [T/m2]

MURO B

MURO C

k REPOSO= 1-sen =0.5

COEF ROZ =0.8

H tierras [m] 4,50 3,00

PRESIÓN TIERRAS [t/m2]

4,50 3,00

SOBRE CARGA TERR [t/m2]

0,50 0,50

PRESIÓN SCARGA [t/m2]

0,25 0,25

EMPUJE TIERRAS [t/ml]

10,13 4,50

EMPUJE SC [t/ml]

0,56 0,38

M paramento [txm/ml]

-28,53 -9,79

M Desestabiliznate [txm/ml]

16,45 5,06

suma de M cdg [txm/ml]

-12,08 -4,73

N paramento [t/ml]

10,97 5,60

N zapapata [t/ml]

13,00 6,13

Tensión en punta [kp/cm2] 0,20 0,12

Tensión en Talón [kp/cm2] 0,58 0,44



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Según la Bibliografía Geotécnica existente, la máxima tensión admitida para Rocas graníticas es de:

Y según el Código Técnico de la Edificación DB SE-C Cimientos

Respecto al apoyo diferencial que se podría producir entre la zapata apoyada sobre el zócalo y la zapata apoyada sobre la solera, habría que considerar la hipótesis en las que las tensiones sobre la segunda sean mayores, que es en la hipótesis de depósito vacío

Figura 13.- Gradiente de tensiones entre los distintos apoyos del muro para depósito vacío



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El gradiente de tensiones entre los distintos apoyos de la zapata es muy bajo pasa de 0.58 kp/cm2 a 0.50 kp/cm2 lo que no va a provocar un asiento diferencial ya que la tensión es mucho menor que la capacidad de respuesta de la Roca.

En la hipótesis de depósito lleno, la tensión de zapata sobre la solera es menor que la tensión de la zapata sobre el macizo, por lo que no se contempla un asiento diferencial.

Figura 14.- Gradiente de tensiones entre los distintos apoyos del muro para depósito lleno



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8. RESULTADOS MURO TIPO A

Se dimensiona a Flexión la sección de arranque del paramento SECCIÓN 130 cm de canto x 100 cm de ancho, recubrimientos 5 cm.



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Momento de diseño 113,16 txm/ml = 1131,6 kNxm/ml

Armadura traccionada 20c/7,5cm que equivale a 42cm2 de acero B-500-SD

Armadura comprimida 20c/15 cm que equivale a 21 cm2 de acero B-500-SD

Coeficiente se seguridad a flexión = Mu/Md = 2189.2/1131.6=1.93



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Comprobación a fisuración con la lámina de agua en la situación normal:

Con un momento Cuasipermanente de Mk= 70,31 txm/ml = 703,1kNxm/ml, la apertura de fisura se limita a wk=0.18mm , como nuestra exposición es ambiente IV la apertura de fisura se limita a 0.2mm por lo tanto cumple



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MAS COMPROBACIONES

COMPROBACIÓN A RASANTE EN ARRANQUE MURO Máximo: 249.81 t/m

Calculado: 48.44 t/m

ESPESOR MÍNIMO DEL TRAMO: Según Jiménez Salas, Geote y Cimientos II, (Cap. 12) Mínimo: 20 cm

Calculado: 40 cm

SEPARACIÓN LIBRE MÍNIMA ARMADURAS

HORIZONTALES: Norma EHE-08. Artículo 69.4.1 Mínimo: 2.5 cm

Paramento seco Calculado: 8.4 cm

Paramento mojado: Calculado: 8.4 cm

SEPARACIÓN MÁXIMA ARMADURAS HORIZONTALES: Norma EHE-08. Artículo 42.3.1

Máximo: 30 cm

Paramento seco Calculado: 10 cm Paramento mojado: Calculado: 10 cm

º

CUANTÍA GEOMÉTRICA MÍNIMA HORIZONTAL POR CARA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0016

Paramento seco Calculado: 0.00402 Paramento mojado: Calculado: 0.00402

º CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA HORIZONTAL POR CARA: J.Calavera. "Muros de contención ". (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical)

Calculado: 0.00154

Paramento seco Mínimo: 0.00064 Paramento mojado: Mínimo: 0.00032

CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0009

Paramento seco Calculado: 0.00322

Paramento mojado: Calculado: 0.00193 CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.2

Mínimo: 0.00153


CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA COMPRIMIDA:EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.00027


CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA COMPRIMIDA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.3

Paramento seco Mínimo: 2e-005

Calculado: 0.00161

Paramento mojado: Mínimo: 1e-005

Calculado: 0.00193



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SEPARACIÓN LIBRE MÍNIMA ARMADURAS VERTICALES: EHE-08. Artículo 69.4.1

Mínimo: 2.5 cm

Paramento seco Calculado: 4.5 cm Paramento mojado: Calculado: 11 cm

SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE BARRAS:

Norma EHE-08. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm


COMPROBACIÓN A FLEXIÓN COMPUESTA: Comprob. realizada por unidad de longitud de muro

COMPROBACIÓN A CORTANTE: Norma EHE-08. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 50.4 t/m


COMPROBACIÓN DE FISURACIÓN: Norma EHE-08. Artículo 49.2.3

Máximo: 0.2 mm

Calculado: 0.18 mm

LONGITUD DE SOLAPES:

Norma EHE-08. Artículo 69.5.2 Calculado: 1.2 m

Paramento seco Mínimo: 1.08 m Paramento mojado: Mínimo: 0.6 m

COMPROBACIÓN DEL ANCLAJE DEL ARMADO BASE EN CORONACIÓN: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de

sótano".

Calculado: 28 cm

Paramento seco Mínimo: 28 cm Paramento mojado: Mínimo: 0 cm

ÁREA MÍNIMA LONGITUDINAL CARA SUPERIOR

VIGA DE CORONACIÓN: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".

Mínimo: 6.2 cm²

Calculado: 6.2 cm²

COTA DE LA SECCIÓN CON LA MÍNIMA RELACIÓN 'CUANTÍA HORIZONTAL / CUANTÍA VERTICAL'

-8.30 m

COTA: -7.70 M, ,

Nd: 15.74 t/m, Vd: 41.70 t/m,

SECCIÓN CRÍTICA A FLEXIÓN COMPUESTA: Cota: -7.60 m,

Md: 104.29 t·m/m

TENSIÓN MÁXIMA DEL ACERO: 3.964 t/cm² SECCIÓN CON LA MÁXIMA ABERTURA DE FISURAS: Cota: -8.30 m

M: 86.09 t·m/m, N: 17.64 t/m

COMPRB ESTABILIDAD: COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO:

Calculado: 1.51

COMPRB ESTABILIDAD COEFICIENTE DE SEGURIDAD DESLIZAMIENTO

Deslizam impedido

CANTO MÍNIMO ZAPATA: Norma EHE-08. Artículo 58.8.1

Mínimo: 25 cm

Calculado: 150 cm

TENSIONES SOBRE EL TERRENO: TENSIÓN MEDIA

Calc: 0.616 kp/cm²

TENSIONES SOBRE EL TERRENO: TENSIÓN MÁXIMA

Calc: 1.796 kp/cm²



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9. RESULTADOS MURO TIPO B

Se dimensiona a Flexión la sección de arranque del paramento SECCIÓN 100cm de canto x 100 cm de ancho, recubrimientos 5 cm.

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Canal de Isabel II Gestión, S.A. inscrita en el Registro Mercantil de Madrid al Tomo 29.733, Folio 86, Sección 8, Hoja M-534929 e Inscripción 1ª, NIF A86488087, Domicilio Social: C/ Santa Engracia, 125, 28003 Madrid



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Ante la hipótesis de empuje del agua

Ante la hipótesis de empuje de Agua

Coeficiente se seguridad a flexión = Mu/Md = 1649,4/493,0=3,34



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Apertura de fisura Mk= 41,08 txm/ml =410,8 kNxm/ml wk= 0,10mm como nuestra exposición es ambiente IV la apertura de fisura se limita a 0.2mm por lo tanto cumple

Ante la hipótesis de Empuje de Tierras:

Coeficiente se seguridad a flexión = Mu/Md = 835,6/185,6=4,50.

En cuanto a fisuración el Momento de fisuración de la sección es de Mfis=302.0 kNxm/ml y el momento solicitante en ELS es de Mk=135 kNxm/ml por tanto la apertura de fisura es wk=0 mm.

MAS COMPROBACIONES COMPROBACIÓN A RASANTE EN ARRANQUE MURO Máximo: 229.64 t/m



Calculado: 40cm







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Máximo: 30 cm


º CUANTÍA GEOMÉTRICA MÍNIMA HORIZONTAL POR CARA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0016



Calculado: 0.00201

Paramento seco Mínimo: 0.00083

Paramento mojado: Mínimo: 0.00041 CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0009


CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.2

Mínimo: 0.00027



Mínimo: 0.00027




Calculado: 0.00209

Paramento mojado: Mínimo: 0 Calculado: 0.00314


Mínimo: 2.5 cm

Paramento seco Calculado: 4.5 cm Paramento mojado: Calculado: 11 cm



Paramento seco Calculado: 15 cm

Paramento mojado: Calculado: 15 cm COMPROBACIÓN A FLEXIÓN COMPUESTA:

Comprob. realizada por unidad de longitud de muro

COMPROBACIÓN A CORTANTE: Norma EHE-08. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 40.72 t/m



Máximo: 0.2 mm

Calculado: 0.00 mm

LONGITUD DE SOLAPES: Norma EHE-08. Artículo 69.5.2

Calculado: 1.2 m




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sótano".

Calculado: 28 cm

Paramento seco Mínimo: 1.8 cm Paramento mojado: Mínimo: 0.6 cm



Mínimo: 4 cm²

Calculado: 6.2 cm²


-6.27 m

COTA: --6.27 M, ,

Nd: 10.97 t/m, Vd: 27.65 t/m,


Md: 104.29 t·m/m

TENSIÓN MÁXIMA DEL ACERO: 1384 t/cm² SECCIÓN CON LA MÁXIMA ABERTURA DE FISURAS: Cota: -5.42 m

M: 86.09 t·m/m, N: 17.64 t/m

COMPRB ESTABILIDAD: COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO:

Calculado:y cumple


Calculado:y cumple


Mínimo: 25 cm

Calculado: 100 cm


Calc: 0.461 kp/cm²


Calc: 1.413 kp/cm²



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10. RESULTADOS MURO TIPO C

Se dimensiona a Flexión la sección de arranque del paramento SECCIÓN 70cm de canto x 100 cm de ancho, recubrimientos 5cm.

EMPUJE DE AGUA



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Coeficiente se seguridad a flexión ante el empuje de agua = Mu/Md = 835,6/135,0=6.18

En cuanto a fisuración el Momento de fisuración de la sección es de Mfis=309.3 kNxm/ml y el momento solicitante en ELS es de Mk=112,4 kNxm/ml por tanto la apertura de fisura es wk=0 mm como nuestra exposición es ambiente IV la apertura de fisura se limita a 0.2mm por lo tanto cumple.



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EMPUJE DE TIERRAS

Coeficiente se seguridad a flexión ante el empuje de tierra = Mu/Md = 835,6/135=6.2



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adrid

En cuanto a fisuración el Momento de fisuración de la sección es de Mfis=309.3 kNxm/ml y el momento solicitante en ELS es de Mk=73.7 kNxm/ml por tanto la apertura de fisura es wk=0 mm.

MAS COMPROBACIONES COMPROBACIÓN A RASANTE EN ARRANQUE MURO Máximo: 92.14 t/m



Calculado: 40cm






Máximo: 30 cm


º CUANTÍA GEOMÉTRICA MÍNIMA HORIZONTAL POR CARA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0016

Paramento seco Calculado:0.00402 Paramento mojado: Calculado: 0.00402


Calculado: 0.00038

Paramento seco Mínimo: 0.00287

Paramento mojado: Mínimo: 0.00287 CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.5

Mínimo: 0.0009


CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.2

Mínimo: 0.00027



Mínimo: 0.00027




Calculado: 0.00191

Paramento mojado: Mínimo: 1e-005 Calculado: 0.00191


Mínimo: 2.5 cm



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125

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03 M

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Paramento seco Calculado: cm Paramento mojado: Calculado: cm



Paramento seco Calculado: 15 cm

Paramento mojado: Calculado: 15 cm COMPROBACIÓN A FLEXIÓN COMPUESTA:

Comprob. realizada por unidad de longitud de muro

COMPROBACIÓN A CORTANTE: Norma EHE-08. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo:30.83 t/m

Calculado:8.46 t/m


Máximo: 0.2 mm

Calculado: 0.00 mm

LONGITUD DE SOLAPES: Norma EHE-08. Artículo 69.5.2

Calculado: m



sótano".

Calculado: 1.2m

Paramento seco Mínimo: 0,8 m Paramento mojado: Mínimo: 0.4 m



Mínimo: 2.2 cm²

Calculado: 6.2 cm²


4.07-m

COTA: -4.07 M, ,

Nd: 10.97 t/m, Vd: 27.65 t/m,


Md: 15.42 t·m/m

TENSIÓN MÁXIMA DEL ACERO: 1643 t/cm² COMPRB ESTABILIDAD: COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO:

Calculado:y cumple


Calculado:y cumple


Mínimo: 25 cm

Calculado: 100 cm


Calc: 0.334 kp/cm²


Calc: 0.774 kp/cm²



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11. ESCALERA

El refuerzo estructural proyectado afecta a las escaleras de acceso a los vasos, por lo que será necesario demolerlas y construir unas escaleras nuevas.

Se proyectan unas nuevas escaleras de hormigón in situ con barandilla de acero inoxidable de 1,00 m de ancho, las cuales apoyan en un pilar apantallado de 0,25 x 0,50 m. La meseta de las mismas se ancla al muro divisorio mediante unos pernos taladrados con relleno de resina.

12. DESAGUES DE FONDO

Para realizar los desagües de fondo se elimina la zapata y se apea el muro entre las zapatas adyacentes. De esta manera se usa la gran inercia del muro como viga de apeo. No obstante, se refuerza el armado en el dintel virtual para evitar alguna fisura en la discontinuidad.

13. PUNTOS SINGULARES: REFUERZOS EN ESQUINAS Y JUNTAS DE

DILATACIÓN, TRANSICIONES DE ESPESOR

Se detalla un armado específico para realizar las esquinas achaflanadas de los paramentos. Con el objeto de reforzar el doblado de la armadura horizontal:

Figura 15.- Encuentro de muros tipo A en esquina. Sección horizontal

Se diseña una llave de cortante entre los paramentos en la junta de dilatación

Así mismo es objeto de estudio el encuentro entre el muro tipo C y tipo A con el muro divisorio de depósito en las caras Sur y Norte respectivamente.



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Ya que ambos muros son auto portantes, no es necesario empotrarlos entre ellos desde el punto de vista estructural.

No obstante, tienen condiciones reológicas y térmicas distintas, ya que los nuevos muros tendrán retracción durante su construcción, la cual habrá que minimizar, y, además, están sometidos a condiciones climatológicas diferentes, estando los nuevos muros totalmente expuestos al sol, mientras que el muro medianero solo tiene expuesto su canto.

Por tanto, para evitar que la impermeabilización de esquina sufra la menor fatiga posible por movimientos, se realiza una conexión entre ambos paramentos. Esta conexión se resuelve colocando unos pernos al tresbolillo de 16 mm de diámetro cada 60 cm.

Figura 16.- Encuentro de nuevos muros con muro divisorio

anejo nº3. cÁlculos estructurales...existentes. asimismo se modelizan las juntas de dilatación,...

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