viga armada

Proyecto: V1289.01 IPC OCEMI ASOCIADAS A INTERCONEXIONES TANQUES TA1-T01/02/05/06/09 Revisin: 0

MEMORIA DE CALCULO Cliente: PDVSA Fecha: MAR. 2012

Documento: MEMORIA DE CLCULO SOPORTES DE TUBERA Elaborado: J.PALMA

Revisado: Y. RIVAS

DISEO SOPORTE TIPO SV

1.- CARGAS ESTUDIO DE FLEXIBILIDAD:La estructura ha sido evaluada para las cargas arrojadas por el estudio de flexibilidad correspondientes a el Nodo:

Nodo 2030Combinaciones Fx (kg) Fy (kg) Fz (kg)

Prueba Hidrosttica HYD -18 -57843 2Condiciones de Diseo OPE -14704 -50354 3460Condiciones de Operacin OPE -14816 -50455 3097Condiciones de Operacin Vacio OPE -3513 -50543 -769+Sx OCC 19762 15 -119-Sx OCC -93 -37 -418+Sz OCC 12747 32 11888-Sz OCC 11583 -16 -17889

FxFx

Fz

Fy

FxFx

Fz

FyY

Z

X

SOPORTE TIPO SV

Fy

FxFx

Fy




Revisado: Y. RIVASFy

Cargas en el Tope del Durmiente (Diseo)Fx (kg) Fy (kg) Fz (kg) Mx (kg-m) Mz (kg-m)

Tubera Vacia 1.40CP+1.40TV -4918 -70760 -1077 0 01.40CP+1.40TP -25 -80980 3 0 01.40CP+1.40TO -20742 -70637 4336 0 01.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 5807 -60521 7164 0 01.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 5458 -60536 -1769 0 01.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz -14397 -60588 -2068 0 01.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz -14048 -60573 6865 0 01.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 896 -60510 15569 0 01.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz -268 -60558 -14208 0 01.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz -6224 -60573 -14298 0 01.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz -5060 -60525 15479 0 00.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 10252 -45385 6235 0 00.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 9903 -45399 -2698 0 00.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz -9953 -45451 -2997 0 00.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz -9603 -45437 5936 0 00.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 5341 -45373 14640 0 00.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 4177 -45421 -15137 0 00.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz -1779 -45437 -15227 0 00.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz -615 -45389 14550 0 0

Nodo 420Combinaciones Fx (kg) Fy (kg) Fz (kg)

Prueba Hidrosttica HYD -19 -60650 -1Condiciones de Diseo OPE -17105 -58613 -4077Condiciones de Operacin OPE -17244 -58794 -3707Condiciones de Operacin Vacio OPE -15 -59017 -1+Sx OCC 456 -10 -1711-Sx OCC -122 1 625+Sz OCC 12929 -32 20819-Sz OCC 13678 30 -13558

Tubera Prueba

Tubera Operacin

FxFx

Fz

a





Cargas en el Tope del Durmiente (Diseo)Fx (kg) Fy (kg) Fz (kg) Mx (kg-m) Mz (kg-m)

Tubera Vacia 1.40CP+1.40TV -21 -82624 -1 0 01.40CP+1.40TP -27 -84910 -1 0 01.40CP+1.40TO -24142 -82312 -5190 0 01.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz -16358 -70572 86 0 01.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz -16133 -70554 -10227 0 01.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz -16711 -70543 -7891 0 01.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz -16936 -70561 2422 0 01.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz -7627 -70588 15857 0 01.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz -6878 -70526 -18520 0 01.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz -7051 -70523 -17819 0 01.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz -7800 -70585 16558 0 00.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz -11185 -52934 1198 0 00.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz -10960 -52916 -9115 0 00.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz -11538 -52905 -6779 0 00.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz -11763 -52923 3534 0 00.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz -2454 -52950 16969 0 00.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz -1705 -52888 -17408 0 00.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz -1878 -52884 -16707 0 00.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz -2627 -52946 17670 0 0

Tubera Prueba

Tubera Operacin Fz

Lb





2.- CHEQUEO DE LA VIGA POR CORTE Y FLEXIN:Para el chequeo de la viga, se asume que viga se encuentra simplemente apoyada (condicin ms desfavorable):

a: 0.75 mb: 0.75 mLb: 3.50 m

Calculo de los Momentos actuantes: Momentos Actuantes MxP1 P2 V1 V2 M1 M2

(kg) (kg) (kg) (kg) (kg-m) (kg-m)Tubera Vacia 1.40CP+1.40TV 70760 82624 73302 80082 54977 60061

1.40CP+1.40TP 80980 84910 81822 84068 61367 630511.40CP+1.40TO 70637 82312 73139 79810 54854 598571.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 60521 70572 62675 68419 47006 513141.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 60536 70554 62683 68407 47012 513051.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 60588 70543 62721 68410 47041 513071.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 60573 70561 62714 68421 47035 513161.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 60510 70588 62669 68428 47002 51321

Tubera Prueba

Tubera Operacin

b




Revisado: Y. RIVASFy1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 60558 70526 62694 68390 47020 512921.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 60573 70523 62705 68390 47029 512931.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 60525 70585 62681 68429 47011 513220.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 45385 52934 47003 51316 35252 384870.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 45399 52916 47010 51305 35257 384790.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 45451 52905 47048 51307 35286 384810.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 45437 52923 47041 51319 35281 384890.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 45373 52950 46997 51326 35247 384950.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 45421 52888 47021 51288 35266 384660.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 45437 52884 47033 51288 35274 384660.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 45389 52946 47008 51327 35256 38495

Mmax (x): 63051 kg-m Momento Mximo actuando en la vigaVmax: 84068 kg

Por la magnitud de las cargas se toma como solucin una seccin de viga armada; ya que los perfiles lminados estudiados resultan insuficientes para resistir las solicitaciones impuestas.

2.1 Seleccin de alma de viga (Seccin 17 Norma COVENIN1618-98):

Se consideran almas esbeltas aquellas cuya relacin ancho /espesor es mayor que el valor lmite: 161.63

E: 2100000 kg/cm2 Mdulo de elsticidad del aceroFy: 2530 kg/cm2 Tensin Mnimia de Cedencia del aceroFr: 1160 kg-cm2h: 419 mm Altura de la viga armada

tw: 3 mm Espesor del alma calculadatw: 25 mm Espesor del alma seleccionada

h/tw: 17 Como h/tw < 260 no se necesitan rigidizadores por corte

2.2 Seleccin de alas de la viga:

tw: 25 mmh: 419 mmtf: 28 mmbf: 450 mmAf: 500 cm2A: 1105 cm2d: 475 mmIx: 141369 cm4Iy: 42580 cm4

Sx: 21682 cm3rx: 11.31 cmry: 6.21 cmZx: 6729 cm3Zy: 2900 cm3

Tubera Operacin

r:

tftw

hd

bf

VIGA ARMADA

r=5 .61 EFy





El rea necesaria de ala para resistir momento flector Mx sin ayuda del alma viene expresada por:

Un lmite inferior aproximado del rea del patn se obtiene faciendo que Fcr = Fy

Af: 49 cm2 Ok Dimensiones preseleccionadas

2.3. Verificacin por Flexin (Norma COVENIN 1618-98 Seccin 16):

8.04 < 10.83 Esbeltes de las alas La seccin es compacta

16.76 < 161.63 Esbeltes del alma La seccin es compacta

Lp: 311 cm Limite de longitud no arriostrada lateralmente ND3

Mp: 170255 kg-m

153230 kg-m > Mu Ok por Flexin

2.4 Verificacin por Pandeo lateral Torsional:

Lb: 3.50 m

Lp: 3.11 m Como Lb < Lp Mt = Mp

Mt: 170255 kg-m

153230 kg-m > Mu Ok por Pandeo Lateral Torsional

2.5 Verificacin por Corte (Capitulo 16 seccin 16.4 Norma COVENIN 1618-98):

16.76 < 260

69.14

f:

:

bMp:

bMt:

Como h/tw < 2.40(E/Fy) Cv=1

A f=M x

Fcr h th

6

Lp=1 .74 ( EFy )r y

f=b f2t f

0 .376 EF y= h

tw





Cv: 1

Aw: 104.75 cm2 rea del Alma

Vt: 159010.5 kg Resistencia al corte de la seecin

143109 kg > Vu Ok Seccin por Corte

2.6 Verificacin Flexin Bi-axial:

Para no considerar los esfuerzos por torsin se supone que la carga lateral Fx es tomada por el ala superior de la viga armada:

Calculo de los Momentos actuantes: Momentos Actuantes MyP1 P2 V1 V2 M1 M2

(kg) (kg) (kg) (kg) (kg-m) (kg-m)Tubera Vacia 1.40CP+1.40TV 4918 21 3869 1070 2902 803

1.40CP+1.40TP 25 27 26 26 19 201.40CP+1.40TO 20742 24142 21471 23413 16103 175601.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 5807 16358 8068 14097 6051 105731.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 5458 16133 7745 13846 5809 10384

vVt:

Tubera Prueba

Tubera Operacin

tf

tw

hd

bfFx

Fy

e

2. 40 EFy

V t=0 .60F y AwCv




Revisado: Y. RIVASFy1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 14397 16711 14893 16216 11170 121621.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 14048 16936 14667 16317 11000 122381.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 896 7627 2339 6185 1754 46391.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 268 6878 1684 5461 1263 40961.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 6224 7051 6401 6874 4801 51561.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 5060 7800 5647 7213 4235 54100.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 10252 11185 10452 10985 7839 82390.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 9903 10960 10129 10734 7597 80500.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 9953 11538 10292 11198 7719 83990.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 9603 11763 10066 11300 7550 84750.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 5341 2454 4722 3073 3542 23040.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 4177 1705 3647 2235 2736 16760.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 1779 1878 1800 1857 1350 13930.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 615 2627 1046 2196 785 1647

Mmax (Y): 17560 kg-m Momento Flector Mximo actuando en la vigaPmax: 24142 kg

Se debe cumplir:

Mux: 63051 kg-mMuy: 17560 kg-m

0.90

La capacidad por momento plstico en el ala superior respecto al eje Y:

Mny: 35863 kg- mMnx=Mpx: 170255 kg-m

0.41 + 0.54 = 0.96 La Seccin Cumple por Flexin Biaxial

3. CHEQUEO POR CARGAS CONCENTRADAS:Se dispondr un par de rigidizadores transversales o una plancha adosada al alma cuando las solicitaciones mayoradas sobre el ala exceda su resistencia terica.

Pu: 84910 kg Carga Puntual Ultima

Tubera Operacin

b

M uxbM nx

+M uy

bM ny1

M ny=M py=t f b f

2F y4

M uxbM nx

+M uy

bM ny




Revisado: Y. RIVASFy0.90 Factor de Minoracin

111573 kg

> Ru No se Necesitan Rigidizadores

3.1 Cedencia Local del Alma (Norma COVENIN 1618 -98 Art. 20.3)

Se dispondr un par de rigidizadores transversales o una plancha adosada al alma cuando las solicitaciones mayoradas sobre el borde de los filetes al alma exceda su resistencia terica.

Como la fuerza concentrada se encuantra aplicada a una distancia del extremo del miembro mayor que la altura del mismo, la resistencia terica viene dada por:

1 Factor de Minoracin

Resistencia Terica

dr: 5.60 cm Longitud de Contacto

123970 kg


3.2-Aplastamiento Local del Alma (Norma COVENIN 1618 -98 Art. 20.4)

Se dispondr un par de rigidizadores transversales o una plancha adosada al alma cuando las solicitaciones mayoradas sobre el borde de los filetes al alma exceda su resistencia terica.

Como la fuerza concentrada se encuentra aplicada a una distancia mayor de d/2 del extremo del miembro, la resistencia terica viene dada por:

0.85 Factor de Minoracin

Resistencia Terica

425671 kg


4. DISEO DE LA SOLDADURA DE FILETE ENTRE EL ALMA Y LAS ALAS DE LAS VIGAS

Fz: 32728 kg

:

Rt:

Rt

:

Rt:

Rt

:

Rt:

Rt

0AO

0AO

0AO

Rt=(5d f+dr )F yw tw

Rt=6 .25 t f2F y

Rt=0 .80 tw2 [1+3( drd )( twt f )

1 .50] EF y t ftw




Revisado: Y. RIVASFyMu: 63051 kg-m

Dmin: 8 mmDmax: 23 mm

Ddis: 15 mm Lmin: 60 mm Lmax: 1050 mm

Esfuerzo de corte:

L: 80 cmn: 4fc: 102 kg/cm2 Esfuerzo de corte

Esfuerzo de Flexin:

c: 40 cmL: 80 cmf: 2956 kg/cm2 Esfuerzo de flexin

ft: 2957 kg/cm2 Esfuerzo total

2214 kg/cm2 Esfuerzo cortante de diseo de soldadura

D: 19 mm Tamao nominal de la soldadura Cumple el tamao de la soldadura

Se colocara el mismo tamao de la soldadura para la unin correspondiente entre la viga armada y la plancha de apoyo.

5. VERIFICACIN DE LA PLANCHA DE APOYO Y LOS PERNOS DE ANCLAJE

Se considera el sistema como si fuera una plancha base.

dviga: 3500 mmbf viga: 450 mm

Seleccin del perno:

bd: 25.40 mmdo: 44.45 mmAb: 5.07 cm2

Definimos las dimensiones de la planchade apoyo:

C1min: 38 mm Distancia al borde de la planchaC1dis: 35 mmNmin: 3659 mm

Fw:

Se seleciono un perno tipo HILTI 1" x 9".

f c=FznL

f t=12M uc

2L3

f t= f s2+f 2

Df t

0 .707Fw

C1=db+12in

Nmin=d+2 (d0+C1 )




Revisado: Y. RIVASFyNdis: 3700 mm

Bmin: 561 mmBdis: 570 mm

Resistencia mxima del concreto a flexocompresin:A1: 21090 cm2 Se considera que A1=A2f'c: 210 kg/cm2 (Dato obtenido de los planos como construido del cajn de paso)

fpmax: 116 kg/cm2

Tensiones sobre el concreto:

qmax: 6613 kg/cmecritica: 22.08 cm

Pu (kg) Fux (kg) Mux (kg/m) e (cm) Tipo de diseo Y (cm) q (kg/cm) tp (Max)

Tubera Vacia 1.40CP+1.40TV 153384 4939 1173 0.76 Mtodo Estndar 55 2765 Plancha Ok 7.47 15.29 8.56 15.291.40CP+1.40TP 165890 52 12 0.01 Mtodo Estndar 57 2911 Plancha Ok 7.87 15.68 8.78 15.681.40CP+1.40TO 152949 44884 10660 6.97 Mtodo Estndar 43 3552 Plancha Ok 9.60 17.32 9.70 17.321.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 131094 10551 2506 1.91 Mtodo Estndar 53 2465 Plancha Ok 6.66 14.43 8.08 14.431.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 131090 10676 2535 1.93 Mtodo Estndar 53 2467 Plancha Ok 6.67 14.44 8.09 14.441.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 131131 31109 7388 5.63 Mtodo Estndar 46 2867 Plancha Ok 7.75 15.57 8.72 15.571.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 131135 30984 7359 5.61 Mtodo Estndar 46 2865 Plancha Ok 7.74 15.56 8.71 15.561.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 131097 6731 1599 1.22 Mtodo Estndar 55 2403 Plancha Ok 6.49 14.25 7.98 14.251.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 131083 7146 1697 1.29 Mtodo Estndar 54 2409 Plancha Ok 6.51 14.27 7.99 14.271.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 131096 13276 3153 2.41 Mtodo Estndar 52 2512 Plancha Ok 6.79 14.57 8.16 14.571.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 131110 12861 3054 2.33 Mtodo Estndar 52 2505 Plancha Ok 6.77 14.55 8.15 14.550.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 98319 933 222 0.23 Mtodo Estndar 57 1739 Plancha Ok 4.70 12.12 6.79 12.120.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 98315 1058 251 0.26 Mtodo Estndar 56 1740 Plancha Ok 4.70 12.13 6.79 12.13

fp (kg/cm2)

tp m1 (mm)

tp m2 (mm)

Tubera Prueba

Tubera Operacin

Nmin=d+2 (d0+C1 )

Bmin=b f+2.50do

A1=BN

f pmax=0 . 65 x0 .85 f c A2A1qmax=f pmaxB




Revisado: Y. RIVASFy0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 98356 21491 5104 5.19 Mtodo Estndar 47 2110 Plancha Ok 5.70 13.35 7.48 13.350.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 98360 21366 5074 5.16 Mtodo Estndar 47 2107 Plancha Ok 5.69 13.34 7.47 13.340.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 98323 2887 686 0.70 Mtodo Estndar 56 1768 Plancha Ok 4.78 12.22 6.85 12.220.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 98309 2472 587 0.60 Mtodo Estndar 56 1762 Plancha Ok 4.76 12.20 6.83 12.200.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 98321 3658 869 0.88 Mtodo Estndar 55 1780 Plancha Ok 4.81 12.26 6.87 12.260.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 98335 3243 770 0.78 Mtodo Estndar 55 1774 Plancha Ok 4.79 12.24 6.86 12.24

Espesor mnimo de la plancha (mm) 17.32Y: ancho de la plancha base en compresin

El espesor seleccionado de la plancha es de 22 mm, por razonesq: fuerza entre la plancha base y concreto constructivas.

m: 18.75 cm

n: 10.5 cm

Cuando Y > m

Cuando Y > n

6. VERIFICACIN DE LA SELECCIN DEL PERNO DE ANCLAJE

Para la seleccin del diametro y largo del perno se toman como cargas:

Tu: 0 kg Fuerza a tensinFux: 44884 kg Fuerza de corte en direccin xFuy: 165890 kg Fuerza de corte en direccin yn: 6 Nmero de pernos

Tubera Operacin

La seleccin del dimetro y largo del perno se hace en funcin a las tablas de diseo que suministra el fabricante de pernos HILTI, esta seleccin depende de la resistencia del concreto al cual se ancla el perno y de los esfuerzos de corte y traccin transmitidos a los anclajes.

Y=N2e

q=PuY

f p=PuBY

m=(N0 .95d )2

n=(B0 .80b f

2

t pmin1=1 .50m f pF yt pmin2=1 .50n f pF y





Fv: 165890 kg Fuerza de corte para seleccin del perno

Fvp: 27648 kg Fuerza de corte por perno

Se selecciona un perno de 1" x 9" el cual soporta las cargas requeridas. Por especificaciones en la Actualizacin Bases y Criterios del proyecto (Documento N 310910514DC-116001), el uso de pernos como minimo de 3/4".

PERNO PRESELECCIONADO

PERNO SELECCIONADO

Calculo del momento ultimoa: 0.75 mb: 0.75L: 3.50

MOMENTO ACTUANTE EN XP1 P2 V1 V2 M1

1.40CP+1.40TV 70760 82624 73302 80082 54977

1.40CP+1.40TP 80980 84910 81822 84068 61367

1.40CP+1.40TO 70637 82312 73139 79810 54854

1.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 60521 70572 62675 68419 47006

1.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 60536 70554 62683 68407 47012

1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 60588 70543 62721 68410 47041

1.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 60573 70561 62714 68421 47035

1.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 60510 70588 62669 68428 47002

1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 60558 70526 62694 68390 47020

1.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 60573 70523 62705 68390 47029

1.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 60525 70585 62681 68429 47011

0.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 45385 52934 47003 51316 35252

0.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 45399 52916 47010 51305 35257

0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 45451 52905 47048 51307 35286

0.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 45437 52923 47041 51319 35281

0.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 45373 52950 46997 51326 35247

0.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 45421 52888 47021 51288 35266

0.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 45437 52884 47033 51288 35274

0.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 45389 52946 47008 51327 35256

81822 84068 61367

Fy: #NAME? kg/cm2

Fr: 1160 kg/cm2

Fl1: #NAME? kg/cm2

Fl2: #NAME? kg/cm2

Fl: #NAME? kg/cm2

MOMENTO ACTUANTE Y

P1 P2 V1 V2 M1

1.40CP+1.40TV 4918.20 21.00 3869 1070 2902

1.40CP+1.40TP 25.20 26.60 26 26 19

1.40CP+1.40TO 20742.40 24141.60 21471 23413 16103

1.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 5806.90 16358.10 8068 14097 6051

1.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 5457.70 16133.40 7745 13846 5809

1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 14397.30 16711.40 14893 16216 11170

1.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 14048.10 16936.10 14667 16317 11000

1.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 896.40 7627.00 2339 6185 1754

1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 267.60 6878.00 1684 5461 1263

1.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 6224.10 7051.40 6401 6874 4801

1.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 5060.10 7800.40 5647 7213 4235

0.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 10251.70 11184.90 10452 10985 7839

0.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 9902.50 10960.20 10129 10734 7597

0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 9952.50 11538.20 10292 11198 7719

0.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 9603.30 11762.90 10066 11300 7550

0.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 5341.20 2453.80 4722 3073 3542

0.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 4177.20 1704.80 3647 2235 2736

0.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 1779.30 1878.20 1800 1857 1350

0.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 615.30 2627.20 1046 2196 785

20742.40 24141.60 16103

24141.60

Fz1 Fz2 Fz total Fx1 Fx2

1.40CP+1.40TV -1077 -1 1078 -21 -4918

1.40CP+1.40TP 3 -1 1 -27 -25

1.40CP+1.40TO 4336 -5190 854 -24142 -20742

1.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 7164 86 7250 -16358 5807

1.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz -1769 -10227 11996 -16133 5458

1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz -2068 -7891 9959 -16711 -14397

1.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 6865 2422 9287 -16936 -14048

1.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 15569 15857 31426 -7627 896

1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz -14208 -18520 32728 -6878 -268

1.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz -14298 -17819 32117 -7051 -6224

1.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 15479 16558 32037 -7800 -5060

0.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 6235 1198 7433 -11185 10252

0.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz -2698 -9115 11813 -10960 9903

0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz -2997 -6779 9776 -11538 -9953

0.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 5936 3534 9470 -11763 -9603

0.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 14640 16969 31609 -2454 5341

0.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz -15137 -17408 32545 -1705 4177

0.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz -15227 -16707 31934 -1878 -1779

0.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 14550 17670 32220 -2627 -615

32728

qmax: 6613 N:

B: 57 cm

CALCULO PLANCHA BASE e (cm) Y (cm) Pu (lg) q (kg/cm)

1.40CP+1.40TV 0.76 55.47 153384 2765 Plancha Ok

1.40CP+1.40TP 0.01 56.99 165890 2911 Plancha Ok

1.40CP+1.40TO 6.97 43.06 152949 3552 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 1.91 53.18 131094 2465 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 1.93 53.13 131090 2467 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 5.63 45.73 131131 2867 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 5.61 45.78 131135 2865 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 1.22 54.56 131097 2403 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 1.29 54.41 131083 2409 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 2.41 52.19 131096 2512 Plancha Ok

1.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 2.33 52.34 131110 2505 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 0.23 56.55 98319 1739 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 0.26 56.49 98315 1740 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 5.19 46.62 98356 2110 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 5.16 46.68 98360 2107 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 0.70 55.61 98323 1768 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 0.60 55.81 98309 1762 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 0.88 55.23 98321 1780 Plancha Ok

0.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 0.78 55.43 98335 1774 Plancha Ok

PERNOS DE ANCLAJEFx (kg) Fz (kg)

1.40CP+1.40TV 4939 153384

1.40CP+1.40TP 52 165890

1.40CP+1.40TO 44884 152949

1.20CP+1.20TO+Sx+0.30Sz 10551 131094

1.20CP+1.20TO+Sx-0.30Sz 10676 131090

1.20CP+1.20TO-Sx-0.30Sz 31109 131131

1.20CP+1.20TO-Sx+0.30Sz 30984 131135

1.20CP+1.20TO+0.30Sx+Sz 6731 131097

1.20CP+1.20TO+0.30Sx-Sz 7146 131083

1.20CP+1.20TO-0.30Sx-Sz 13276 131096

1.20CP+1.20TO-0.30Sx+Sz 12861 131110

0.90CP+0.90TO+Sx+0.30Sz 933 98319

0.90CP+0.90TO+Sx-0.30Sz 1058 98315

0.90CP+0.90TO-Sx-0.30Sz 21491 98356

0.90CP+0.90TO-Sx+0.30Sz 21366 98360

0.90CP+0.90TO+0.30Sx+Sz 2887 98323

0.90CP+0.90TO+0.30Sx-Sz 2472 98309

0.90CP+0.90TO-0.30Sx-Sz 3658 98321

0.90CP+0.90TO-0.30Sx+Sz 3243 98335

44884 165890

M2

60061

63051

59857

51314

51305

51307

51316

51321

51292

51293

51322

38487

38479

38481

38489

38495

38466

38466

38495

63051 63051 Momento maximo actuando en la viga

84068 Corte maximo actuando en la viga

M2

803

20

17560

10573

10384

12162

12238

4639

4096

5156

5410

8239

8050

8399

8475

2304

1676

1393

1647

17560 17560

Fx

4939

52

44884

10551

10676

31109

30984

6731

7146

13276

12861

933

1058

21491

21366

2887

2472

3658

3243

44884

370 cm n: 10.5

fp

7.47 -7144.881

7.87

9.60

6.66

6.67

7.75

7.74

6.49

6.51

6.79

6.77

4.70

4.70

5.70

5.69

4.78

4.76

4.81

4.79

viga armadaSheet1

viga armada

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