normativas t normativa termica contrafuego

8/18/2019 Normativas T normativa termica contrafuego

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Universidad Austral de ChileFacultad de Ciencias de la IngenieríaEscuela de Ingeniería en Construcción

"ESTUDIO TÉCNICO – ECONÓMICO PARAMEJORAR LA ENVOLVENTE TÉRMICA DE UNMODELO DE VIVIENDA SOCIAL UBICADA EN

PUERTO MONTT, SECTOR ALERCE"

Tesis para optar al título de:Ingeniero onstructor

Profesor Guía:Sr. Rubén Seguel VidalIngeniero Constructor,

Licenciado en Ciencias de la ConstrucciónDiplomado en Eficiencia Energética y

Calidad Ambiental en la Edificación

DANIEL ALEJANDRO VALLEJOS RIVERA VALDIVIA – CHILE

2011


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ÍDICE DE COTEIDOS

COTEIDO PÁGIA

ÍDICE DE COTEIDOS

ÍDICE DE FIGURAS

ÍDICE DE IMÁGEES

ÍDICE DE FÓRMULAS

ITRODUCCIÓ

OBJETIVOS

GLOSARIO

CAPÍTULO I.- Descripción de la Vivienda 1

1.1.- Detalle…………………………………………… 1

1.1.1 Fundaciones……………………………………... 2

1.1.2 Radier……………………………………………. 2

1.1.3 Estructura Resistente……………………………. 3

1.1.4 Techumbre………………………………………. 3

1.1.5 Revestimiento…………………………………… 3

1.1.6 Cielos…………………………………………… 4

1.1.7 Terminaciones…………………………………... 5

1.2.- Aislación Térmica de la Vivienda…………….. 6

1.2.1 Fundamentos básicos…………………………… 6

1.2.2 Cálculo de la Resistencia Térmica Total del Complejo Muro 8

1.2.3 Cálculo de la Resistencia Térmica Total del Complejo de piso sobre local 10

1.2.4 Cálculo de la Resistencia Térmica Total del Complejo Techumbre 12


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CAPÍTULO II.- Reglamentación Térmica 16

2.1.- Presentación…………………………………….. 16

2.2.- Exigencias de Acondicionamiento Térmico 17

2.2.1 Complejos de techumbre……………………….. 17

2.2.2 Muros…………………………………………… 20

2.2.3 Piso Ventilado………………………………….. 23

2.3.- Alternativas para cumplir las exigencias térmicas para latechumbre, muro y piso ventilado……………. 24

2.3.1 Incorporación de un material aislante etiquetado con el R100 24

2.3.2 Certificado de Ensaye…………………………. 24

2.3.3 Calcular el Comportamiento Térmico……….... 24

2.3.4 Listado Oficial de Soluciones Constructivas para Acondicionamiento Térmico 25

2.4.- Ventanas………………………………………. 25

2.4.1 Porcentaje……………………………………… 25

2.4.2 Método Alternativo del U Ponderado…………. 26

CAPÍTULO III.- Aplicación de la ormativa Actual 28

3.1.- Presentación…………………………………… 28

3.1.1 Complejo Muro…………………………………. 28

3.1.2 Complejo Piso Ventilado………………………. 29

3.1.3 Complejo Techumbre…………………………... 30

3.1.4 Complejo de Ventana………………………….. 30


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CAPÍTULO IV.- Determinación Actual de la Demanda Térmica de la Vivienda 34

4.1.- Presentación…………………………………… 34

4.2.- Fundamentos Teóricos para el Cálculo de la Demanda Térmica 35

4.3.- Certificación del Comportamiento Térmico para Edificios 38

4.3.1 Creación y descripción general del proyecto 39

4.3.2 Base de datos de materiales y soluciones constructivas 40

4.3.3 Definición de la geometría 3D………………... 42

4.3.4 Cálculo Programa.…………………………….. 44

4.3.5 Resultados…………………………………...... 44

4.3.6 Informe………………………………………... 45

4.4.- Demanda Térmica de la Vivienda……………. 46

4.4.1 Introducción…………………………………….. 46

4.4.2 Estructura de Madera……………………………. 47

4.4.3 Estructura de Acero……………………………... 48

4.4.4 Cálculo demanda térmica con software CCTE 2.0 50

4.4.4.1.- Madera………………………………………… 50

4.4.4.2.- Acero………………………………………….. 52

CAPÍTULO V.- Proposición de mejoras en relación a las condiciones dehabitabilidad y confort de los usuarios 54

5.1.- Presentación…………………………………… 54

5.2.- Mejora en las ventanas……………………….. 54

5.3.- Mejora en el Material Aislante………………. 56

5.4.- Mejora en la disminución de puentes térmicos 57

CAPÍTULO VI.- Evaluación de las mejoras al proyecto 62

6.1.- Presentación……………………………………. 62

6.2.- Mejora en la ventana………………………….. 63

6.3.- Mejora en el Aislante………………………….. 64

6.4.- Mejora en la disminución de puentes térmicos 65


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CAPÍTULO VII.- Análisis Económico 66

7.1.- Presentación…………………………………….. 66

7.2.- Mejora en la Ventana………………………….. 66

7.3.- Mejora en la Lana de Vidrio…………………... 71

7.4.- Mejora en la disminución de Puentes Térmicos 80

CAPÍTULO VIII.- Análisis Final 96

8.1.- Presentación…………………………………….. 96

8.2.- Evaluación de las mejoras seleccionadas............ 97

8.3.- Análisis Económico…………………….............. 98

COCLUSIOES 100

BIBLIOGRAFÍA 104

AEXOS


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ÍDICE DE FIGURAS

F N1. E . 8

F N2. E . 10

F N3. E . C 13

F N4. E . F 13

F N5. E . C 15

F N6. E . 47

F N 7. E . 48


7/171

ÍDICE DE IMÁGEES

I N1. C P A P M. 1

I N2. C A. 2

I N3. C. 17

I N4. C C. 18

I N5. E . 19

I N6. E . 19

I N7. I. 20

I N8. M . 20

I N9. M . 21

I N10. M . 21

I N11. A . 22

I N12. C . 22

I N13. E . 23

I N14. P . 23

I N15. . 25

I N16. D. 39

I N17. B D. 40


8/171

I N18. O C. 41

I N19. M 3D 1. 42

I N20. M 3D 2. 42

I N21. M 3D 3. 43

I N22. M 3D 4. 43

I N23. M 3D 5. 44

I N24. R G . 45

I N25. R G C. 45

I N26. D. 50

I N27. C. 51

I N28. A. 52

I N29. C. 53

I N30. P E A. 58

I N31. P E. 59

I N32. P. 60

I N33. P. 61


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ÍDICE DE FÓRMULAS

F N1. R C . 7

F N2. R C . 7

F N3. R C . 7

F N4. R C . 12

F N5. P P. 27

F N6. C P E. 35

F N7. C . 35

F N8. C . 36

F N9. P H. 36

F N10. P E D. 36

F N11. D C M. 36

F N12. G E E E. 36

F N13. G E M H. 37

F N14. G E S. 37

F N15. D M. 37

F N16. . 46


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RESUME

La a b aa

, a a a a baa a

aa A.

Paa a b aa a aa

a a a. Paa aa aa a aa a CCTE

2.0 M.

P a aa a

, aa a aa, a aa a aa aa

a . E a aa a aa a a

CCTE 2.0 M aa aa a.

A a a a aa a aa a, aa

aa.

P a aa aa a a a a

a aa a a CCTE 2.0 M.


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SUMMARY

T a a b a a a ,

a a a a

A.

T a b a a

aa. F aa a a a CCTE 2.0

M.

La a a, a

, a a a aa a

a a b. S a a a aa a

CCTE 2.0 M a a.

T a a aa,

a .

La a a

a a aa a CCTE 2.0 M.


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ITRODUCCIÓ

Los cambios climáticos que se han producido en el planeta, ha provocado una preocupación

medio ambiental en la ciudadanía lo que se ha traducido en una optimización de los recursos

naturales disponibles.

Al mejorar la envolvente térmica de una vivienda se produce un menor consumo de energía

y por consiguiente una menor producción de CO2.

En el siguiente estudio se busca analizar energitérmicamente, el proyecto habitacional que

realiza una inmobiliaria en el sector Alerce comuna de Puerto Montt. El cual forma parte del

programa subsidio extraordinario del Minvu, tomando como parámetro la eficiencia energética.

Se determinará la demanda térmica de la vivienda y se plantearán mejoras en la envolvente

que se podrán extrapolar a una vivienda estándar.


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OBJETIVOS GEERALES

El objetivo del presente trabajo es proponer mejoras a la envolvente de una vivienda

emplazada en Alerce, comuna de Puerto Montt.

OBJETIVOS ESPECÍFICOS

-

Analizar un caso real de vivienda en relación a las características energitérmicas.

- Determinación de la demanda térmica de la vivienda con software CCTE V2.

-

Proponer mejoras en la envolvente.

- Evaluar soluciones al proyecto considerando el presupuesto actual.


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GLOSARIO

Aislación térmica: es la capacidad de oposición al paso de calor de un material o conjunto de

materiales, y que en construcción se refiere esencialmente al intercambio de energía calórica

entre el ambiente interior y el exterior. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Barrera de vapor: lámina o capa que presenta una resistencia a la difusión del vapor de agua

comprendida entre 10 y 230MN s/g. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Barrera de humedad: lámina o capa que tiene la propiedad de impedir el paso de agua a

través del mismo. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

CCTE V2: software oficial de Certificación de Comportamiento Térmico para Edificios en

Chile, es un instrumento actualizado y completo que permitirá junto con acreditar el

cumplimiento de la Reglamentación Térmica vigente (art. 4.1.10 OGUC), estimar el nivel de

demanda y consumo energético en calefacción y refrigeración para las viviendas en Chile.

(Fuente: Manual del usuario CCTE, Minvu 2007)

Complejo de techumbre: conjunto de elementos constructivos que conforman una

techumbre, tales como: cielo, cubierta, aislante térmico, cadenetas y vigas. (Fuente: Minvu 2006 -

M.A.R.T.)

Complejo de muro: conjunto de elementos constructivos que conforman el muro y cuyo

plano de terminación interior tiene una inclinación de más de 60º sexagesimales, medidos

desde la horizontal. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Complejo de piso ventilado: conjunto de elementos constructivos que conforman el piso que

no están en contacto directo con el terreno.(Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)


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Complejo de ventana: conjunto de elementos constructivos que constituyen los vanos

vidriados de la envolvente de la vivienda. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Conductividad térmica, λ: cantidad de calor que en condiciones estacionarias pasa en la

unidad de tiempo a través de la unidad de área de una muestra de material homogéneo de

extensión infinita, de caras planas y paralelas y de espesor unitario, cuando se establece una

diferencia de temperatura unitaria entre sus caras. Se expresa en W/m2

K. Se determina

experimentalmente según la norma NCh 850 o NCh 851. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Envolvente térmica de un edificio: serie de elementos constructivos a través de los cuales se

produce el flujo térmico entre el ambiente interior y el ambiente exterior del edificio. Está

constituida básicamente por los complejos de techumbre, muros, pisos y ventanas. (Fuente:

Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Grados/día: en un período de un día, es la diferencia entre la temperatura fijada como "base",

y la media diaria de las temperaturas bajo la temperatura de base, igualando a la "base"

aquellas superiores a ésta. Dependiendo del período de tiempo utilizado, se puede hablar de

grados/día, grados/hora, grados/año, etc. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Pérdidas por renovaciones de aire: pérdida de calor de un espacio interior que se produce

por efecto de la renovación de aire. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Puente térmico: parte de un cerramiento con resistencia térmica inferior al resto del mismo,

lo que aumenta la posibilidad de producción de condensaciones y pérdidas de calor en esa

zona en invierno. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)


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Resistencia térmica total de elementos compuestos por varias capas homogéneas, RT: para un elemento formado por una serie de capas o placas planas y paralelas de materiales

distintos en contacto entre sí, la resistencia térmica total, queda dada por:

RT=1/U=Rsi+ Σ e/λ + Rse en que Σ e/λ = sumatoria de las resistencias térmicas de las capas

que conforman el elemento. Esta resistencia térmica total, RT, se expresa en m2

K/W. (Fuente:

Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Temperatura base: es la temperatura que se fija como parámetro para el cálculo de confort o

requerimientos de calefacción. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)

Transmitancia térmica, U: flujo de calor que pasa por unidad de superficie del elemento y

por grado de diferencia de temperatura entre los dos ambientes separados por dicho elemento.

Corresponde al inverso de la resistencia térmica total RT de un elemento y se expresa en

W/m2K. Se determina experimentalmente según la norma NCh 851 o bien por cálculo como se

señala en la norma NCh 853. (Fuente: Minvu 2006 - M.A.R.T.)


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1

CAPLO I. D

1.1 . D

E a aa a a a A, a

P M.

A a a . La a a a ba

a a a, a a a a aa a a a

a a.

I N1. C P A P M .

F: G Ea.


19/171

2

I N2. C A.

F: G Ea.

S aaa a 2 a , a

a a, a Ma a aa IPV CCA.

La Ea Ta a a a a.

1.1.1

Fa

S a H H15.

1.1.2 Ra

C Ba Ra a b aa, a a aa

8 . , aa.

Sb a a a 0.10

baa a b a aa 7 .

.

E a a aa , a aa aa

b a. S aa H 15.


20/171

3

1.1.3 Ea R

L ab a a a / aa IPV CCA

(N 819), a 1 2 . E a a

. E a a b a ba a,

ba a a.

Tab a Va, a

/ Maa, a a a a.

La a a aa a aa

IPV CCA (N 819), b a a aa aa 15 .

1.1.4 Tb

La a b a a / aa IPV CCA (N

819). I a a a a.

E b a a aa a a

.

La ba aa aaaaa a aa ZA 0,35

. a, a, aa a a a

aba b aa a / aa IPV CCA 2" 2".

1.1.5 R

L , a aa

ba aa aa 1.1 , a, a a a

a aa a aba. S a b a

15 b a, baa a.


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4

L ab a aa, a ba,

aa a 10 . . L ab

a ab aa a 10

, a ba. Ea a , a

aa.

L ab a a ba a ,

aa , aa b aa a 4 .

. Ea aa a , a aa.. E aa b

ab.

E ab a a aa 11K/3

a a Za Ta a a , a b

a aa a a

Za 6: Laa 11 K/3 = 40 .

E a a a aa a a a

0,05 a baa a.

1.1.6

C

T , ba a, aa

a 10 . , a baaa baa, a

aa.

L ba a, aa b 4 .

S aa a aa a , a aa.


22/171

5

Ba a a , a aa 11K/3,

a a Za Ta a a , a b

a aa a a.

Za 6: Laa 11 K/3 = 140

1.1.5 Ta

L a aba Cb E, AP600, a,

a . N a ba, a

a.

Paa ba, a a a Paa a 3333 .

Ta a aa PVC, a, a a

a a a. Db a a a aa a

a . Ca a aaa,

a a aa.

L aa, a a a a a.

E ba aa a.


23/171

6

1.2. A

A a a b aa

aa a a a aaa a, a

ab a a a , b a

a.

A a a aaa a aa.

1.2.1. Fa b

A a ab a a a

Na Ca 853 . 2007 aa a a a a

, aa a a a

a a a.

E a aba 1 a a R, R (R + R ) b a

aa aa a, a, a

a aa a .

ABLA N1: R .

R R R + R R R R + R

P

0,1

0,17

0,1

0,17

0,2

0,34

0,09

0,17

0,05

0,05

0,14

0,22

R T S * K/W

S E

D

D ,

0,12 0,05 0,17 0,12 0,12 0,24

F: Na Ca 853 a 2007.

L a a aba N1 a a

a 10 /. Paa a b a R =0.


24/171

7

Ca a aa aa aa aaa aaa

, a aa a, a a a aaa a aa

a a a a.

D, a a, a aa,

a aa a. E aa a

aa, aa aa aa.

Paa a aa aa aa aaa, , aa

aa a a λ, a a a R a aa

R = ( / λ).

S a a

aa R, a a

, aa R.

La a a a a a a

b a a. (NCH 853 2007)

R = R + Σ ( / λ) + R (S ) (1)

R = R + Σ ( / λ) + R + R (C ) (2)

R = R + R + R + R + R (C ) (3)

Na: La a N2 a a N3 a, a a. La a a a N3 a a, a

aa a .D:

R = Ra Ta Ta , [2K/W]

R = Ra Ta Sa I, b a Taba N1,

[2K/W]

R = Ra Ta a [2K/W]

R = Ra Ta Sa E, b a Taba N1,

[2K/W]

= E a aa aa []

λ = Ca Ta aa aa [W/K]

R = Ra Ta a a aa a [2K/W]

R = Ra Ta a [2K/W]


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26/171

9

Ca a a a aaa a a A a

a 9,36 /. Na N2 a Taba N2 a

NC 853.O 2007, a Ra Ta Sa E (R) a a

0.05 [ * K/W] (Da b a D Ma C).

C ab aa 7.3 a aa Laa

4 , a a aa a 3.3 .

Db a a aa a ab aa a

2 , aa aa 5.3.2.1 a NC 853.O2007 ba a a 1

a a, a a aa a aa a a a a

a 0.165 [2K/W].

E a ab 6 . a aa Laa

4 , a a aa a 2 .

Db a a aa a ab a a 2 ,

aa aa 5.3.2.1 a NC 853.O2007 ba a a 1

a a, a a aa a aa a a a a a

0.165 [2K/W].

S Taba N2 a NC 853.O2007, a Ra Ta Sa I

(R) a a 0.12 [2K/W].

A a a aa a a

. Paa a a a 3 aaa 1.2.1.

R 1 = R + R +R + R + R

R 1 = 0.05 + ( 0.01 + 0.002 + 0.04 ) + 0.165 + ( 0.00005 + 0.01 ) + 0.120.26 0.13 0.042 0.003 0.26

R = 1.3837 [2K/W]

R 1 = R + R +R + R + R

R 1 = 0.05 + ( 0.01 + 0.002 + 0.04 ) + 0.165 + ( 0.00005 + 0.01 ) + 0.120.26 0.13 0.042 0.003 0.26

R = 1.3837 [2K/W]


27/171

10

1.2.3. C a a a a b a

D aa ba a a NC 853.O2007. E a

b a aa P (

a N2)

F N2. E .

F: Eaba Pa

La aaa b a a

a Taba N3:

ABLA N3 : C E C .

M E ()D(/)

C( W/(*K) )

Y C 0,01 700 0,26

F 0,004 1000 0,23

L 0,14 11 0,042

E M 2" 6" 0,146 410 0,104

P T 0,015 580 0,101F: Eaba Pa

C a a a .

Ca a a a aaa a a A a

a 9,36 /. E a Na N2 a Taba


28/171

11

N2 a NC 853.O 2007 a Ra Ta Sa E (R) a

a 0.17 [ * K/W] (b a D Ma C).

C a aa 14.6 a aa

Laa 14 , a a aa a 0.6 .

Db a a aa a a aa a

2 , aa aa 5.3.2.1 a NC 853 O.2007 a 15 a

a a, a a aa a aa a a a a

a 0.11 [2K/W].

C a a a 15 a aa

Laa Ma 14 , a a aa a 1 .

Db a a aa a a a a

a 2 , aa aa 5.3.2.1 a NC 853 O.2007 a 15

a a a, a a aa a aa a a a

a a 0.14 [2K/W].

S Taba N2 a NC 853.O2007, a Ra Ta Sa I

(R) a a 0.17 [2K/W].

A a a aa a a

. Paa a a a 3 aaa 1.2.1.

R = R + R +R + R + R

R = 0.17 + ( 0.01 + 0.14 ) + 0.11 + ( 0.015 ) + 0.170.26 0.042 0.101

R = 3.9703 [2K/W].

R = R + R +R + R + R

R = 0.17 + ( 0.01 + 0.14 ) + 0.14 + ( 0.015 ) + 0.170.26 0.042 0.101

R = 4.0003 [2K/W].


29/171

12

1.2.4. C a a a a b.

Paa a a a a b a

aa 5.52 a N 853 O 2007.

E a a aa a b

aa a a a 4.

Rct = Rc + Ac L (4) ((4)

ƩƩƩƩ (Ae) R e

R = Ra a b. S [2K/W]

R = Ra a . S [2K/W]

A = a ( aa a

aaa)

A = a a a aa a.

R = Ra a .

P a b aa, a a a ,

ba.

E aa, aa a a, a a a aa a

a aa.

La Paa Z Oa a,

a a a ab.

A a a aa

b ( a N3, N4 N5)


30/171

13

F N3. E . C

F: Eaba Pa

F N4. E . F

F: Eaba a.


31/171


32/171

15

F

R = R + Σ ( / λ) + R

R = 0.12 + 0.011 + 0.002 + 0.050.26 0.13

R = 0.12 + 0.5769 + 0.05

R = 0.7469 [2K/W] (Paa )

A 1 = 3.33 0.8 = 1.332 [2] (a aa )2

C

R = R + Σ ( / λ) + R

R = 0.1 + 0.01 + 0.14 + 0.10.26 0.042

R = 3.57179 [2K/W]

A = 3.33 6.3 = 20.98 [2] (a )

C C b, a 4.

Rct = Rc + Ac L

ƩƩƩƩ (Ae) R e

Ʃ (A) = 1.332 2 + 11.636 2 = 153.3222R 0.7469 0.1554

Rct = 3.57179 + 20.98 = 3.7086 [2K/W]153.3222


33/171

16

CAPLO II. R

2.1. P

E M Va Uba a a ba a a

aa a a ba ab a a

ababa a aa a ba . Oa

baa a a , b, aa a a a

a a a a.

Ea a a a aa a a aa aa a

ababa a a, a ba aa a a a

aba ab.

La a a a b, ,

a aa, a aa a a .

E b, a b a

aaa a a (U) a a a a (RT), aa aa

a a a a a a a aa, a a aa a

a.

La a a b a a a a aba

1 A B.

La aa a a a a, a a

a a aa, a a a a

a aaaa a A C.


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35/171

18

b) Paa a a a , aa aa

a aa aa,

a a a b, a

a, a / ba, aa a aa aa.

E a aa aa a a

a aa ba aa a a a

b a aa a, aa a ab

aaa a a a.

I N4. C C.

F: M.A.R.T. (MINVU 2006).

) E a a a a a " ", a

a aa a a aa,

ab a a a.


36/171

19

I N5. E .


P aa aa a a

aa aa, b b a

a a b,

a aa, a a, a

a

I N6. E .



37/171

20

2.2.2. M

Paa a aa a a a

a a a

a a a 60 aa, a a.

I N7.


a) La a aaa a Taba 1 a A B,

aab a a / ab, a a,

a a a a

a ab aab a a a a

a a.

I N8. M .



38/171

21

b) L a a a a a ba,

a, aa, a, a ab aa

a aa, aab a a a Taba 1 a

aa a a a a.

I N9. M .


) Paa a a a ab

a, aa aa a

aa aa, a

a, a , aa a /

ba, aa a aa aa.

I N10. M .



39/171

22

) E a a abaa aa a a a a NC

2123, b a U a Taba 1 a, a

a, aa a.

I N11. A .


) E a aa aa, a

a b a baa a / a,

aa a a a / a aa.

I N12. C .



40/171

23

) E a a aa , b a

aa a a a a a. La a a

aa a aa .

I N13. E .


2.2.3. P Va

S a a a

a, a . L a a

aa aa a ab

a a. D a aa b

a; b a abab, a

aa, a .

I N14. P .



41/171

24

Paa a a a a,

aa aa a aa

aa, a a

a aa aa a a, ba, aa.

2.3. A ,

.

2.3.1. C a a aa aa a R100

a a Taba 2 a B.

Paa b a a aa aa ,

a aa, a b, a , a

a R100 , a a a a NC

2251.

2.3.2. Ea aaa a a aa aa

a a, a, aba a aa Ca

Ea a Laba Caa a C. Ma

a a a aaa a

a a a b, a.

2.3.3. Paa a a aa a, a

ba aa a a aaa a

ab.

E b aa a a

a, ,

a a a a a a NC 853 . 2007.


42/171

25

2.3.4. Ea a a aa b,

a a a aa a a La

Oa S Ca aa Aa T, a

M Va Uba. E a b aa a

a, a .

2.4.

S a aa a

a a a a a, a

aa.

I N15. .


2.4.1. Pa aa a aa a

a :

La a aa aa a a Taba 3

a A B, baa a a a a aa

a a a a aa a

a , a a aa a a.


43/171

26

Paa a a aa

aa b aa a a a:

a) S aa a

E a aa a a a

a a a, a

a a a a a a a.

E aa a b a

a .

b) S aa

La aa a ab a aa a aa,

aa a, aa a aa a a

.

La aa a a a a a a

a a, a a.

La aa a aa a aa, a,

b a a a a aa.

2.4.2. M aa U a:

S a a a 3, 4, 5, 6 7, a aa

U a a aa aa a .

S aa a aa b a aba 3, a

B a a aa a a

aaa a a .

E U a b a a a aa aa a a a

b aa a a a aba 5 :


44/171

27

ABLA N5: .

ZONA U P W/*K

3 2,88

4 2,56

5 2,36

6 1,76

7 1,22 F: M.A.R.T (M 2006).

Paa a a aaa a aa aa a

a aa, b aa U a

, a 5.

Db a a a a

aaa a a a a ab, a a, a

a aa a aba 1 A B.

(SM * M) + (S * ) (5)SE

SM: S .

UM: Taaa a .

SV: S aa.

UV: Taaa a aa.

STE: S a a a a

aa.

La aa aa U a , a, aa 40% a a

aa a a a, aa a aba 3 a B.


45/171

28

CAPLO III. A N A

3.1. P

La a aa a a a a, a

a aa ba , a IV aa D a Aa

a 4.1.1.

L a aaa a, ab

aa aa , a a aa a

aa aba.

E a I a a , a II

aa a a aa a. Y a

aaa a a aa aaa a aa.

V aaa 2.3 a a 4 Aaa aa a

a a aa a b, a. S aaa 2.3.3

a a a .

3.1.1 C M

S a Ca I, b 1.2.2, a a a

aa a a :

R = 1.3837 2K/

R = 1.3837 2K/


46/171

29

S aba 1 A B, a Ra Ta Ta a aa a a

a 6 ( a C) :

R E = 0.91 2K/

P , a a a a a a a

a a a a a. P a a a

aa aa , aa a Oaa Ga

Uba C.

3.1.2 C P Va

S a Ca I, b 1.2.3, a a a

aa a a :

R = 3.9703 2K/.

R = 4.0003 2K/.


a 6 ( a C) :

R E = 2.56 2K/

P , a a a a a a a

a a a a a a. P a

aaa a a aa aa

a, aa a Oaa Ga Uba C.


47/171

30

3.1.3 C Tb

S a Ca I, b 1.2.4, a a a

b aa a a :

R = 3.7086 2K/


a 6, aa a C :

R E = 3.57 2K/

P , a a a a a a a

b a a a a a. P a a

a aa aa b, aa a

Oaa Ga Uba C.

3.1.4 C Vaa

Paa aa b aa

Ca II, b 2.4.

Paa , b b a a

aa a a , b a a

.


48/171


49/171

32

Ua a aba N 4 N 5, b a aa.

%SV = SV/SM

%SV = 2,25/46,406

%SV = 4,85 %

E a aa b aa 1 ,

aaa a aa a, a a

aa aa a a 6 14%, a a aba 3 a B.

E a aba N6 a a a aa a

a 2 P.

ABLA N8: S P E (SM).

R L () A () ()

D 1 8,78 2,15 18,877

D 2 8,38 2,15 18,017

P 1,40 2,15 3,01

TOTAL (M)39,904

F: Eaba a

E a aba N7 a a aa a 2 P.

ABLA N9: S E (S).

R L () A () ()

D 1 1,50 1 1,5

D 2 1,50 1 1,5

TOTAL (M)3

F: Eaba a


50/171

33

A a b Pa S Vaa a

Paa a a a 2 P.

Ua a aba N 6 N 7, b a aa.

%SV = SV/SM

%SV = 3/39,904

%SV = 7,52 %

E a aa b aa 2 ,

aaa a aa a, a a

aa aa a a 6 14%, a a aba 3 a B.


51/171

34

CAPLO I. D A D

4.1. P

La aa a a a aa a a a a

a aa a ab a aa ab, a

aa ab a a 1826

a aa ab a a a a aa

ab aa aa, a a.

E a aa a a a a a

a, a a aaa aa aa a a,

, ab a aa a aa, a aa

a a a a aa aa a a aa

ab.

La aa aa a T ab a 18.3C, aaa T

a. (SARMIENTO, P. 2007)

E a b a aa a aa ab a

aa a a a a a aa ab ab.

Oba a aa a bb

a a , a a aa

ab a a aa, a a ab aa ba. P

a a aa a a

aa a a ab.


52/171

35

4.2. F C D

Paa a aa a b a a a

aaa a a a.

D a a aa, a a

aa a a a a, a a. Paa a

aaa a a , ab a

a a.

L a a aa aa a a.

P a a aaa a aa ,

, aa. D a a a aa , aa a b

a a a .

= Σ * A (6)

= Ca a a [ W/C ]

U = C a aa a [ W/ C ]

(F: SARMIENTO, P. 2007)

S a a a a a a

a.

= * C * (7)

a = Ca a a a a a [ W/C ]

V = A a a [ / ]

C = Ca a, 1003 [ J/ C ]

= Da a, 1.29 [ / ]



53/171

36

T a a a a.

= * C * (8)

a = Ca a a a a [ W/C ]

V = A a a [ / ]

C = Ca a, 1003 [ J/ C ]

= Da a, 1.29 [ / ]


S a b a a a a.

= + + (9)

S a 24 b a a a a.

Q = 24 * K / (10)

C 3.1 a aa ab 18.3, aa

a a a aa a aa, a a a a

aa. P a a a

aa a a , a b N a a

.

Paa b a aa aa a, a a aa

aa ( Q ) N a a .

Q = Q * GDM (11)


Paa a aaa a, a a aaa

a , a, aa,

, .

E a a 0.5 5 / ². (12)


54/171

37

Oa aaa a a ab a, a a

aa a a a a a.

E a a 0.08 . (13)

P a a aaa a a a a, a

aa a a a. S b a a a a a.

Q = RSM * * A (14)

Q = Ca aa a a a

RSM = Raa a a. [ W ]

T = Taa

AV = a aa [ ² ]


La aa a a a a, ba a,

a, a a a.

La aa a a a a a a a

a a aaa a.

D M.= P G . (15)


55/171

38

4.3. C C E

E aa aa a a a aa

a a a CCTE, a M Va

Uba C a a, aa

a a ba aa.

P a a aa a aa

aa , a ba

a ba.

E a a a aa a a .a..

E aa a a aa a

a C. T a 107 a a a a a,

a aa a aa.

A a a a a a a a.


56/171

39

4.3.1. Ca a

Ia a aa a , a a aa

aa a a a, a a a .

I 16. D.

F: Sa CCTE.


57/171

40

4.3.2. Ba a aa a.

E aa ba a a aa a

aa a. Paa a a a b a a aa BD,

aa ab a aa a aa a a ba a.

I 17. B D.

F: Sa CCTE.


58/171


59/171

42

4.3.3. D a a 3D

E a 3 b aa aa aa

aba aa aba.

I 19. M 3D 1.

F: Sa CCTE.

I 20. M 3D 2.

F: Sa CCTE.


60/171

43

I 21. M 3D 3.

F: Sa CCTE.

I 22. M 3D 4.

F: Sa CCTE.


61/171

44

4.3.4. C Paa

E aa a a aa aa

.

I 23. M 3D 5.

F: Sa CCTE.

4.3.5. Ra

D aa aa, a a aa

a a.

E a a a a

aaa a a

aaa a a a aba a 4.1.1 a Oaa Ga

Uba C, aa a a a a.

E aa a a aa ba aa a

a, ab ,

aa a a 23 24.


62/171


63/171

46

4.4. Daa a a a

4.4.1. I

A a aa a a aa a a a

, aa a a a M Va Uba

Ca Ca T aa E 2.0.

S aaa a a a a aa a a

a a aaa.

S a a a a a .

C , a

a a aa a . S

aa a aaa a a , a

a a aa.

E a aaa a a

a a a a :

__U = ∑ U * A (16)

∑ A

F: (INN 2007. Na a 853 2007)

S A a a a a a a

aaa a U.


64/171

47

4.4.2. Ea aa

La a aa IPV CCA (NCH 819).

A a a aa aa .

Paa 1 ² .

F N 6. E .

F: Eaba a.

E 1: aa a, aa, aa.

R 1 = 0.12 + 0.011 + 0.070 + 0.010 + 0.05 = 0.924 * K /W 0.26 0.104 0.26

A1 = 0.252 ²

E 2: aa a, aa a, aa a, aa.

R 2 = 0.12 + 0.011 + 0.040 + 0.165 + 0.010 + 0.05 = 1.368 * K /W 0.26 0.042 0.26

A2 = 0.748 ²


65/171

48

__U = ∑ U * A = 1.082 * 0.266 + 0.731 * 0.734 = 0.83 W/ * K

∑ A

4.4.3. Ea a

La a a aaa.

A a a aa aa .

Paa 1 .

F N 7. E .

F: Eaba a.


66/171

49

E 1: aa a, a, aa.

R 1 = 0.12 + 0.011 + 0.00085 + 0.010 + 0.05 = 0.251 * K /W

0.26 58 0.26

A1 = 0.005093 ²

E 2: aa a, aa a, aa a, aa.

R 2 = 0.12 + 0.011 + 0.040 + 0.165 + 0.010 + 0.05 = 1.368 * K /W 0.26 0.042 0.26

A2 = 0.994907 ²

__U = ∑ U * A = 3.984 * 0.005093 + 0.731 * 0.994907 = 0.75 W / ( * K)

∑ A


67/171

50

4.4.4. C aa a a CCTE 2.0

Paa a aa a a a a a

aaa 4.3 a a aa a.

A a a a a a, aaaa

a CCTE 2.0, aa a.

4.4.4.1. Maa

E aa a a aa ba aa a

a, ab .

I 26. D.

F: Sa CCTE.

E a a, ba a aa aa

a a a (a baa a ) a a

a a a, a a aa

a a a, a baa aa a

a aa.


68/171

51

La baa a aa a, aa b

aa a a.

E a a a a

aaa a a


Uba C, aa a a a a.

E a a a a a a. S

a a a a a aa aa a, a

0.75 aa aa 2.0 aa a.

I 27. C.

F: Sa CCTE.

Daa aa a aa a a a .

10. D .

Daa Caa Daa Ra

ESPACIOS 2

P

(KW/M2

a)

Ra

(KW/M2

a)

P

(KW/2

a)

Ra

(KW/2

a)

Ca

C

17.8 144.9 186.5 0.0 0.0

Ba 2.9 154.1 184.5 0.0 0.0Pa 9,7 692,6 851 120,5 180,3

D 2 3 176,9 197,2 0 0

D 1 9.5 140.1 178.0 0.0 2.2

TOTAL 42,9

F: Eaba Pa.


69/171

52

E aa a aa a

a a a D.

4.4.4.2 A

E aa a a aa ba aa a

a, ab .

I 28. A.

F: Sa CCTE.

E Va A, ba a aa aa

a a a (a baa a ) a a

a a a, a a aa

a a a, a baa aa a

a aa.

La baa a aa a, aa b

aa a a.


70/171

53

E a a a a

aaa a a


Uba C, aa a a a a.

E a a a a a a. S

a a a a a aa aa a, a

0.75 aa aa 2.0 aa a.

I 29. C.

F: Sa CCTE.

Daa aa a aa a a a .

11. D .

Daa Caa Daa Ra

ESPACIOS 2 P

(KW/M2

a)

Ra

(KW/M2

a)

P

(KW/2

a)

Ra

(KW/2

a)

Ca C

17.8 140,2 186.5 0.0 0.0

Ba 2.9 147,3 184.5 0.0 0.0

Pa 9,7 667,1 851 121,2 180,3

D 2 3 175,1 197,2 0 0

D 1 9.5 135,3 178.0 0.0 2.2

TOTAL 42,9

F: Eaba Pa.

E aa a aa

a a a a E.


71/171

54

CAPLO . P

.

5.1. P

Ya aaa a aa a a a,

aa a a a a ababa a.

C aa a a a a, aaa a a

aa, a aa.

A aa a aa a a a.

Paa a a a a, aa a ba

aa a a.

5.2. M

E aa aa a , a a

ab , b a a aa a a

aaa abb aa a a a,

a a a a .

La aa a a a

1 P

Ea Vaa: 150 (.) 100 (.)

Ca Vaa: 50 (.) 100 (.)

Ba Vaa: 50 (.) 50 (.)

2 P


72/171

55

D 1 Vaa: 150 (.) 100 (.)

D 2 Vaa: 150 (.) 100 (.)

E a aa .

V , a a aa

a aa, a a a a .

Db a a aa,

, aa a, a a aa

a aa a .

La aa a (U ) aa a aa a ba a

a.

U aa aa : U = 5.8 [ W/(2*)

S a a a a b a , aa a aa

a, 1 2.

U aa aa b a : U = 2.8 [ W/(2*)

5.3. M M A

S aa a a a a aa aa

, aa a a .


73/171

56

E a aa aa a a, a

aa a aa a a a

aa aaa a. L aa a

a a.

La aa a a a .

M Laa

E: 0,04 (.) Da: 11 (/) Ca: 0,042 ( W/(*K) )

P Va Laa

E: 0,14 (.) Da: 11 (/) Ca: 0,042 ( W/(*K) )

Tb Laa

E: 0,14 (.) Da: 11 (/) Ca: 0,042 ( W/(*K) )

La a a :

Ma A1 (A aa a 0,05 .)

M Laa

E: 0,05 (.) Da: 11 (/) Ca: 0,042 ( W/(*K) )

Ra a a a A1: 1,19 ((²*K)/W)

Taaa a (U) a a a aa Maa: 0,74 (W/ (²*K))

Taaa a (U) a a a aa A: 0,64 (W/ (²*K))

Ma A2 (A aa a 0,07 .)

M Laa

E: 0,07 (.) Da: 11 (/) Ca: 0,042 ( W/(*K) )

Ra a a a A2: 1,667 ((²*K)/W)



74/171

57

Taaa a (U) a a a aa A: 0,50 (W/ (²*K))

5.4. M

S a a a a a a a

a a aa a a a , a a ab a

a aa a, a aa ab

a a a a a a .

L a a a a a

a aa a a a a

a a a . D a ,

aaa ab a a . E a a

, a a a a a a, a

a a a, a

a a, a a

aa, , a a aba a a

a aa a a.

Paa baa ba a , aa a a

a aa

a.

E a a aa a ba,

a aa :

Paa a Aa.

I 30. P E A.


75/171

58

Paa ba a aa ba , a

a a; a aaa aa

a a a a a a.

Ca: 0,2 (W/ (*K))

D A: 1,2 (.) La: 2,4 (.) E: 12 (.)

Ma P1 (A aa a Aa)

Ra a a a P1: 0,06 ((²*K)/W)


Taaa a (U) a a a aa A: 0,72 (W/ (²*K))

P Ea. (EPS)

I 31. P E.


76/171

59

Sa a aa aa aa

a aa aa.

Ca: 0,043 (W/ (*K)) Da: 10 (K/3)

D A: 0,5 (.) La: 1 (.) E: 30 (.)

Ma P2 (A P Ea)

Ra a a a P2: 0,697 ((²*K)/W)


Taaa a (U) a a a aa A: 0,49 (W/ (²*K))

P E.

I 32. P.

PM a a a aa


77/171

60

a aa a a a aa ba

a a. E b

a a a. Sa

aa a EIFS (E Ia a F S).

R: 0.651 ( 25)

Ma P3 (A a P)

Ra a a a P3: 0,651 ((²*K)/W)


Taaa a (U) a a a aa A: 0,50 (W/ (²*K))

Pa R Oa.

I 33. P.

E a aa aa a

aba. S baa a a a a aa, a

a aa, a a

aa a a. (F: M 2006 M.A.R.T.)


78/171

61

C a a: 0.026 (W/ (*K))

Da: 40 (/3)

E: 25 (.)

Ma P4 (A a Oa)

Ra a a a P4: 0,961 ((²*K)/W)


Taaa a (U) a a a aa A: 0,43 (W/ (²*K))


79/171

62

CAPLO I. E

6.1. P

E a a, a

a a aa aa a a a a a

a .

La a a a V, a a :

a a aa.

a aa.

a a .

La a aa a, aa

Va A aaa.

La a aa aa a a a a aa a a

a aa.

Paa a, aa aa a a

a aa (CCTE), a M Va

Uba C.


80/171

63

6.2. M

La aa a a .

La a aba a a aa b a

. Ea a a a a a , a a

1 a 2.

E a aa aa a a a CCTE 2.0 M

Va Uba.

12. C .

ESTRUCTURA MEJORA DESCRIPCIN NOMBRECALEFACCINKW /M2

%

14,3

10,3ACERO V DVH V1 161,2 7,5

MADERA V DVH V1 166,5 7,7

F: Eaba a.

% = Pa a a aa.


81/171

64

6.3. M A

E aa Va A

4 .

La a aa aa a 5 . a 7.

13. C .

ESTRUCTURA MEJORA DESCRIPCIN NOMBRECALEFACCINKW /M2

%

14,3

10,3

ACERO A 50 . A1 164,9 5,4

MADERA A 50 . A1 173,2 3,9

ACERO A 70 . A2 152,6 12,4

MADERA A 70 . A2 164 9,0

% = Pa a a aa.


82/171

65

6.4. M

Paa baa ba a , aa a a

a aa

a.

14. C .

ESTRUCTURA MEJORA DESCRIPCIN NOMBRE

CALEFACCIN

KW /M2 %

14,3

10,3

ACERO P1 171,2 1,8

MADERA P1 176,6 2,1

ACERO P2 152,1 12,7

MADERA

P2 154,7 14,2ACERO P3 153,1 12,2

MADERA P3 155,2 13,9

ACERO P4 147,2 15,5

MADERA P4 149,7 17,0

F: E P.

% = Pa a a aa.


83/171

66

CAPLO II. A E

7.1. P

E a aa a aa a a

aa a a . L a aa a a

K, La, T P.

7.2. M

La a aba a a aa b a

. Ea a a a a a , a a

1 a 2.

C a a 3 Vaa aa 150 (.) 100 (.) aa a.

C Ta a a $180.000

C a a A.

15. A .

C 7.477,47 S : KEROSENE

M 42,9 C : 165

C : 180.000 T : 5%

C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 180.000

COSTO COMBUSTIBLE 1.141.054 1.141.054 1.141.054 1.141.054 1.141.054

FLUJO DE CAJA 180.000 92.728 92.728 92.728 92.728 92.728

VALOR 180.000 88.313 84.107 80.102 76.288 72.655

VALOR ACUM. 180.000 91.687 7.580 72.522 148.810 221.465

F: Eaba Pa.


84/171

67

16. A .

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 180.000 T : 5%

C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 180.000

COSTO COMBUSTIBLE 726.125 726.125 726.125 726.125 726.125

FLUJO DE CAJA 180.000 59.009 59.009 59.009 59.009 59.009

VALOR 180.000 56.199 53.523 50.974 48.547 46.235VALOR ACUM. 180.000 123.801 70.278 19.304 29.243 75.478

F: Eaba Pa.

17. A .

C 7.477,47 S : TOYOTOMI

M 42,9 C : 159

C : 180.000 T : 5%C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5

1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 89.356 89.356 89.356 89.356 89.356

VALOR 180.000 85.101 81.049 77.189 73.514 70.013

VALOR ACUM. 180.000 94.899 13.850 63.340 136.853 206.866

F: Eaba Pa.


85/171

68

18. A .

C 7.477,47 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 180.000 T : 5%

C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5

874.864 874.864 874.864 874.864 874.864

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 65.753 65.753 65.753 65.753 65.753

VALOR 180.000 62.622 59.640 56.800 54.095 51.519VALOR ACUM. 180.000 117.378 57.739 939 53.156 104.675

F: Eaba Pa.

C a a Maa.

19. A .


M 42,9 C : 165

C : 180.000 T : 5%

C : 7.142,850

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 97.683 97.683 97.683 97.683 97.683

VALOR 180.000 93.032 88.602 84.383 80.364 76.537

VALOR ACUM. 180.000 86.968 1.633 86.016 166.380 242.918

F: Eaba Pa.


86/171

69

20. A .

C 7.734,870 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 180.000 T : 5%

C : 7.142,850

0 1 2 3 4 5

812.161 812.161 812.161 812.161 812.161

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 62.162 62.162 62.162 62.162 62.162

VALOR 180.000 59.202 56.383 53.698 51.141 48.706VALOR ACUM. 180.000 120.798 64.415 10.717 40.424 89.129

F: Eaba Pa.

21. A .


M 42,9 C : 159

C : 180.000 T : 5%

C : 7.142,850

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 94.131 94.131 94.131 94.131 94.131

VALOR 180.000 89.649 85.380 81.314 77.442 73.754

VALOR ACUM. 180.000 90.351 4.972 76.343 153.785 227.539

F: Eaba Pa.


87/171

70

22. A .

C 7.734,870 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 180.000 T : 5%

C : 7.142,850

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 180.000


FLUJO DE CAJA 180.000 69.266 69.266 69.266 69.266 69.266

VALOR 180.000 65.968 62.827 59.835 56.986 54.272VALOR ACUM. 180.000 114.032 51.205 8.629 65.615 119.887

F: Eaba Pa.


88/171

71

7.3. M L

A a aa a a a

Va A. La a aa aa a 5 . a

7.

C a a A.

23. A 50 .

AISLACION 50


M 42,9 C : 165

C : 48.100 T : 5%

C : 7.074,21

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 48.100


FLUJO DE CAJA 48.100 66.538 66.538 66.538 66.538 66.538

VALOR 48.100 63.369 60.352 57.478 54.741 52.134

VALOR ACUM. 48.100 15.269 75.621 133.099 187.840 239.974

F: Eaba Pa.


89/171

72

24. A 50 .

AISLACION 50

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 48.100 T : 5%

C : 7.074,21

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 48.100


FLUJO DE CAJA 48.100 42.342 42.342 42.342 42.342 42.342

VALOR 48.100 40.326 38.406 36.577 34.835 33.176

VALOR ACUM. 48.100 7.774 30.632 67.209 102.044 135.220

F: Eaba Pa.

25. A 50

.

AISLACION 50


M 42,9 C : 159

C : 48.100 T : 5%

C : 7.074,21

1

0 1 2 3 4 5

1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918

INVERSION 48.100


FLUJO DE CAJA 48.100 64.118 64.118 64.118 64.118 64.118

VALOR 48.100 61.065 58.157 55.388 52.750 50.238

VALOR ACUM. 48.100 12.965 71.122 126.510 179.260 229.499

F: Eaba Pa.


90/171

73

26. A 50 .

AISLACION 50

C 7.477,47 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 48.100 T : 5%

C : 7.074,21

0 1 2 3 4 5

874.864 874.864 874.864 874.864 874.864

INVERSION 48.100


FLUJO DE CAJA 48.100 47.181 47.181 47.181 47.181 47.181

VALOR 48.100 44.935 42.795 40.757 38.816 36.968

VALOR ACUM. 48.100 3.165 39.630 80.387 119.203 156.171

F: Eaba Pa.

27. A 70 .

AISLACION 70


M 42,9 C : 165

C : 79.328 T : 5%

C : 6.546,540

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 79.328


FLUJO DE CAJA 79.328 153.603 153.603 153.603 153.603 153.603

VALOR 79.328 146.289 139.323 132.688 126.370 120.352

VALOR ACUM. 79.328 66.961 206.284 338.972 465.342 585.695

F: Eaba Pa.


91/171

74

28. A 70 .

AISLACION 70

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 79.328 T : 5%

C : 6.546,540

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 79.328


FLUJO DE CAJA 79.328 97.748 97.748 97.748 97.748 97.748

VALOR 79.328 93.093 88.660 84.438 80.417 76.588

VALOR ACUM. 79.328 13.765 102.425 186.863 267.280 343.868

F: Eaba Pa.

29. A 70

.

AISLACION 70


M 42,9 C : 159

C : 79.328 T : 5%

C : 6.546,540

0 1 2 3 4 5

1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918

INVERSION 79.328


FLUJO DE CAJA 79.328 148.018 148.018 148.018 148.018 148.018

VALOR 79.328 140.969 134.257 127.863 121.775 115.976

VALOR ACUM. 79.328 61.641 195.898 323.761 445.536 561.512

F: Eaba Pa.


92/171

75

30. A 70 .

AISLACION 70

C 7.477,47 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 79.328 T : 5%

C : 6.546,540

0 1 2 3 4 5

874.864 874.864 874.864 874.864 874.864

INVERSION 79.328


FLUJO DE CAJA 79.328 108.919 108.919 108.919 108.919 108.919

VALOR 79.328 103.732 98.793 94.088 89.608 85.341

VALOR ACUM. 79.328 24.404 123.197 217.285 306.893 392.233

F: Eaba Pa.

C a a Maa.

31. A 50 .

AISLACION 50


M 42,9 C : 165

C : 61.750 T : 5%

C : 7.430,280

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 61.750


FLUJO DE CAJA 61.750 50.257 50.257 50.257 50.257 50.257

VALOR 61.750 47.864 45.585 43.414 41.347 39.378

VALOR ACUM. 61.750 13.886 31.699 75.113 116.460 155.838

F: Eaba Pa.


93/171

76

32. A 50 .

AISLACION 50

C 7.734,87 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 61.750 T : 5%

C : 7.430,280

0 1 2 3 4 5

812.161 812.161 812.161 812.161 812.161

INVERSION 61.750


FLUJO DE CAJA 61.750 31.982 31.982 31.982 31.982 31.982

VALOR 61.750 30.459 29.009 27.627 26.312 25.059

VALOR ACUM. 61.750 31.291 2.282 25.345 51.656 76.715

F: Eaba Pa.

33. A 50 .

AISLACION 50


M 42,9 C : 159

C : 61.750 T : 5%

C : 7.430,280

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 61.750


FLUJO DE CAJA 61.750 48.430 48.430 48.430 48.430 48.430

VALOR 61.750 46.124 43.927 41.835 39.843 37.946

VALOR ACUM. 61.750 15.626 28.301 70.136 109.980 147.926

F: Eaba Pa.


94/171

77

34. A 50 .

AISLACION 50

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 61.750 T : 5%

C : 7.430,280

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 61.750


FLUJO DE CAJA 61.750 35.637 35.637 35.637 35.637 35.637

VALOR 61.750 33.940 32.324 30.785 29.319 27.923

VALOR ACUM. 61.750 27.810 4.514 35.298 64.617 92.540

F: Eaba Pa.

35. A 70 .

AISLACION 70


M 42,9 C : 165

C : 101.840 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 101.840


FLUJO DE CAJA 101.840 115.380 115.380 115.380 115.380 115.380

VALOR 101.840 109.885 104.653 99.669 94.923 90.403

VALOR ACUM. 101.840 8.045 112.698 212.367 307.290 397.693

F: Eaba Pa.


95/171


96/171

79

38. A 70 .

AISLACION 70

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 101.840 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 101.840


FLUJO DE CAJA 101.840 81.815 81.815 81.815 81.815 81.815

VALOR 101.840 77.919 74.208 70.675 67.309 64.104

VALOR ACUM. 101.840 23.921 50.287 120.961 188.270 252.374

F: Eaba Pa.


97/171

80

7.4. M D P

S aaa a a a .

A E S M P1

C a a A.

39. A P1 .


M 42,9 C : 165

C : 450.000 T : 5%

C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 450.000


FLUJO DE CAJA 450.000 92.728 92.728 92.728 92.728 92.728

VALOR ACTUAL 450.000 88.313 84.107 80.102 76.288 72.655VALOR ACTUAL ACUM. 450.000 361.687 277.580 197.478 121.190 48.535

F: Eaba Pa. 40. A P1 .

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 450.000 T : 5%

C : 6.915,480

0 1 2 3 4 5 785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 450.000


FLUJO DE CAJA 450.000 59.009 59.009 59.009 59.009 59.009

VALOR ACTUAL 450.000 56.199 53.523 50.974 48.547 46.235

VALOR ACTUAL ACUM. 450.000 393.801 340.278 289.304 240.757 194.522

F: Eaba Pa.


98/171


99/171

82

C a a Maa.

43. A P1 .


M 42,9 C : 165

C : 450.000 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 450.000

COSTO COMBUSTIBLE 1.160.874 1.160.874 1.160.874 1.160.874 1.160.874FLUJO DE CAJA 450.000 115.380 115.380 115.380 115.380 115.380

VALOR 450.000 109.885 104.653 99.669 94.923 90.403

VALOR ACUM. 450.000 340.115 235.462 135.793 40.870 49.533

F: Eaba Pa.

44. A P1 .

C 7.734,87 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 450.000 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

812.161 812.161 812.161 812.161 812.161

INVERSION 450.000


FLUJO DE CAJA 450.000 73.423 73.423 73.423 73.423 73.423

VALOR 450.000 69.927 66.597 63.426 60.406 57.529

VALOR ACUM. 450.000 380.073 313.476 250.050 189.644 132.115

F: Eaba Pa.


100/171

83

45. A P1 .

C 7.734,87 S :TOYOTOMI

M 42,9 C : 159

C : 450.000 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 450.000

COSTO COMBUSTIBLE 1.118.660 1.118.660 1.118.660 1.118.660 1.118.660FLUJO DE CAJA 450.000 111.184 111.184 111.184 111.184 111.184

VALOR 450.000 105.889 100.847 96.045 91.471 87.116

VALOR ACUM. 450.000 344.111 243.263 147.219 55.747 31.368

F: Eaba Pa.

46. A P1 .

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 450.000 T : 5%

C : 7.035,60

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 450.000COSTO COMBUSTIBLE 823.165 823.165 823.165 823.165 823.165

FLUJO DE CAJA 450.000 81.815 81.815 81.815 81.815 81.815

VALOR 450.000 77.919 74.208 70.675 67.309 64.104

VALOR ACUM. 450.000 372.081 297.873 227.199 159.890 95.786

F: Eaba Pa.


101/171

84

A E S M P2

C a a A.

47. A P2 .


M 42,9 C : 165

C : 380.200 T : 5%

C : 6.525,090

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 380.200


FLUJO DE CAJA 380.200 157.143 157.143 157.143 157.143 157.143

VALOR 380.200 149.660 142.533 135.746 129.282 123.125

VALOR ACUM. 380.200 230.540 88.007 47.739 177.020 300.146

F: Eaba Pa.

48. A P2 .

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 380.200 T : 5%

C : 6.525,090

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 380.200


FLUJO DE CAJA 380.200 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

VALOR 380.200 95.238 90.703 86.384 82.270 78.353

VALOR ACUM. 380.200 284.962 194.259 107.875 25.605 52.747

F: Eaba Pa.


102/171


103/171


104/171

87

53. A P2 .


M 42,9 C : 159

C : 380.200 T : 5%

C : 6.636,63

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 380.200


FLUJO DE CAJA 380.200 174.620 174.620 174.620 174.620 174.620

VALOR 380.200 166.305 158.386 150.843 143.660 136.819

VALOR ACUM. 380.200 213.895 55.509 95.334 238.994 375.814

F: Eaba Pa.

54. A P2 .

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 380.200 T : 5%C : 6.636,63

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 380.200


FLUJO DE CAJA 380.200 128.494 128.494 128.494 128.494 128.494

VALOR 380.200 122.375 116.548 110.998 105.712 100.678

VALOR ACUM. 380.200 257.825 141.277 30.279 75.434 176.112

F: Eaba Pa.


105/171

88

A E S M P3

C a a A.

55. A P3 .


M 42,9 C : 165

C : 384.000 T : 5%

C : 6.568

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 150.063 150.063 150.063 150.063 150.063

VALOR 384.000 142.917 136.111 129.630 123.457 117.578

VALOR ACUM. 384.000 241.083 104.972 24.658 148.114 265.692

F: Eaba Pa.

56. A P3 .

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 384.000 T : 5%

C : 6.568

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 95.494 95.494 95.494 95.494 95.494

VALOR 384.000 90.947 86.616 82.492 78.563 74.822

VALOR ACUM. 384.000 293.053 206.437 123.945 45.382 29.441

F: Eaba Pa.


106/171

89

57. A P3 .


M 42,9 C : 159

C : 384.000 T : 5%

C : 6.568

0 1 2 3 4 5

1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 144.606 144.606 144.606 144.606 144.606

VALOR 384.000 133.894 123.976 114.793 106.290 98.416

VALOR ACUM. 384.000 250.106 126.130 11.337 94.953 193.369

F: Eaba Pa.

58. A P3 .

C 7.477,47 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 384.000 T : 5%

C : 6.568

0 1 2 3 4 5

874.864 874.864 874.864 874.864 874.864

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 106.408 106.408 106.408 106.408 106.408

VALOR 384.000 101.341 96.515 91.919 87.542 83.373

VALOR ACUM. 384.000 282.659 186.144 94.225 6.683 76.691

F: Eaba Pa.


107/171

90

C a a Maa.

59. A P3 .


M 42,9 C : 165

C : 384.000 T : 5%

C : 6.658

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 177.684 177.684 177.684 177.684 177.684

VALOR 384.000 169.222 161.164 153.490 146.181 139.220

VALOR ACUM. 384.000 214.778 53.613 99.876 246.057 385.277

F: Eaba Pa.

60. A P3 .

C 7.734,87 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 384.000 T : 5%

C : 6.658

0 1 2 3 4 5

812.161 812.161 812.161 812.161 812.161

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 113.071 113.071 113.071 113.071 113.071

VALOR 384.000 107.687 102.559 97.675 93.024 88.594

VALOR ACUM. 384.000 276.313 173.754 76.079 16.945 105.540

F: Eaba Pa.


108/171

91

61. A P3 .

C 7.734,87 S :TOYOTOMIM 42,9 C : 159

C : 384.000 T : 5%

C : 6.658

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 171.222 171.222 171.222 171.222 171.222VALOR 384.000 163.069 155.304 147.908 140.865 134.157

VALOR ACUM. 384.000 220.931 65.627 82.281 223.146 357.303

F: Eaba Pa.

62. A P3 .

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 384.000 T : 5%

C : 6.658

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 384.000


FLUJO DE CAJA 384.000 125.994 125.994 125.994 125.994 125.994

VALOR 384.000 119.994 114.280 108.838 103.655 98.719

VALOR ACUM. 384.000 264.006 149.726 40.888 62.768 161.487

F: Eaba Pa.


109/171

92

A E S M P4

C a a A.

63. A P4 .


M 42,9 C : 165

C : 420.000 T : 5%

C : 6.314

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 191.973 191.973 191.973 191.973 191.973

VALOR 420.000 182.831 174.125 165.833 157.936 150.416

VALOR ACUM. 420.000 237.169 63.044 102.789 260.725 411.141

F: Eaba Pa.

64. A P4 .

C 7.477,47 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 420.000 T : 8%C : 6.314

0 1 2 3 4 5

785.134 785.134 785.134 785.134 785.134

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 122.164 122.164 122.164 122.164 122.164

VALOR 420.000 116.347 110.807 105.530 100.505 95.719

VALOR ACUM. 420.000 303.653 192.846 87.316 13.189 108.908

F: Eaba Pa.


110/171

93

65. A P4 .

C 7.477,47 S : TOYOTOMIM 42,9 C : 159

C : 420.000 T : 5%

C : 6.314

0 1 2 3 4 5

1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918 1.188.918

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 184.992 184.992 184.992 184.992 184.992

VALOR 420.000 176.183 167.793 159.803 152.193 144.946

VALOR ACUM. 420.000 243.817 76.024 83.778 235.972 380.917

F: Eaba Pa.

66. A P4 .

C 7.477,47 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 420.000 T : 5%

C : 6.314

0 1 2 3 4 5

874.864 874.864 874.864 874.864 874.864

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 136.126 136.126 136.126 136.126 136.126

VALOR 420.000 129.644 123.470 117.591 111.991 106.658

VALOR ACUM. 420.000 290.356 166.886 49.295 62.696 169.354

F: Eaba Pa.


111/171

94

C a a Maa.

67. A P4 .


M 42,9 C : 165

C : 420.000 T : 5%

C : 6.422

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 216.624 216.624 216.624 216.624 216.624

VALOR 420.000 206.308 196.484 187.128 178.217 169.730

VALOR ACUM. 420.000 213.692 17.208 169.920 348.136 517.867

F: Eaba Pa.

68. A P4 .

C 7.734,87 S : LEA

M 42,9 C : 105

C : 420.000 T : 5%

C : 6.422

0 1 2 3 4 5 812.161 812.161 812.161 812.161 812.161

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 137.851 137.851 137.851 137.851 137.851

VALOR 420.000 131.287 125.035 119.081 113.411 108.010

VALOR ACUM. 420.000 288.713 163.678 44.597 68.814 176.824

F: Eaba Pa.


112/171

95

69. A P4 .


M 42,9 C : 159

C : 420.000 T : 5%

C : 6.422

0 1 2 3 4 5

1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844 1.229.844

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 208.746 208.746 208.746 208.746 208.746

VALOR 420.000 198.806 189.339 180.323 171.736 163.558

VALOR ACUM. 420.000 221.194 31.855 148.468 320.204 483.762

F: Eaba Pa.

70. A P4 .

C 7.734,87 S : PELLET

M 42,9 C : 117

C : 420.000 T : 5%

C : 6.422

0 1 2 3 4 5

904.980 904.980 904.980 904.980 904.980

INVERSION 420.000


FLUJO DE CAJA 420.000 153.606 153.606 153.606 153.606 153.606

VALOR 420.000 146.291 139.325 132.690 126.372 120.354

VALOR ACUM. 420.000 273.709 134.384 1.693 124.679 245.033

F: Eaba Pa.


113/171

96

CAPLO III. A F

8.1. P.

C a a a a a VII, a

a a a a.

1. Db a a aa .

2. A a aa a 70 . a aa

.

3. Ca Pa R a a a a

aa .


114/171

97

8.2. E .

La 3 a baa a aa aa a a Va

A .

La a aaa aa a a a a aa a a

a aa.

A a aa a CCTE 2.0 M Va

Uba C, a aa aa b a a a

aba 71.

E a aa CCTE 2.0 aa a a a aba

71 a aa a a a a E aa a a

a aa F.

71. A 3 .

ESTRUCTURA MEJORA DESCRIPCIN CALEFACCIN

KW /M2

14,3

10,3

ACERO V DVH

A 70 .

D P T P R

MADERA V DVH

A 70 .

D P T P R

91,4

92,9

F: Eaba Pa.


115/171

98

8.3. A E.

72. A 3 A.


M 42,9 C : 165

C : 679.328 T : 5%

C : 3.921,060

0 1 2 3 4 5

1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783 1.233.783

INVERSIN 679.328


FLUJO DE CAJA 679.328 586.808 586.808 586.808 586.808 586.808

VALOR 679.328 558.864 532.252 506.907 482.768 459.779

VALOR ACUM. 679.328 120.464 411.788 918.695 1.401.463 1.861.242

F: Eaba Pa.

73. A 3 M.


M 42,9 C : 165

C : 701.840 T : 5%

C : 3.985,410

0 1 2 3 4 5

1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254 1.276.254

INVERSIN 701.840


FLUJO DE CAJA 701.840 618.661 618.661 618.661 618.661 618.661

VALOR 701.840 589.201 561.144 534.423 508.974 484.737

VALOR ACUM. 701.840 112.639 448.505 982.927 1.491.901 1.976.638

F: Eaba Pa.

E a aba 72 aaa a a 3 a aa aaa

8.1 a aa a a a a. Paa aa

a aa aa a,

a a a.


116/171

99

E a aba 73 aaa a a 3 a aa aaa

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() L , DVH, U 3,6 2,4 W/2K

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