memoria de calculo.pdf

N° Documento: FUND-01-2011 Revisión: 0 Emisión: ALCALDIA Fecha Revisión: 28/08/2010

N° Formato: DOC-01 Revisión: 0 Fecha: Pagina: 1 De: 27

.

20

11

ME

MO

RIA

DE

CA

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UL

OS

ES

TR

UC

TU

RA

V

IVIE

ND

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ILIA

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PROPIETARIO:

FUNDAEDA UBICACIÓN: Calle Canoabo Nº 74, Urb. San José de Tarbes, jurisdicción de la parroquia San José. Valencia. Estado Carabobo.

ING. JOSEFINA RENAUD INGENIERO CIVIL C.I. 39.418

[email protected] Fax:+58-241-8241266

JOSEFINA RENAUD INGENIERO CIVIL C.I.V. Nº 39.418

REALIZADO POR REVISADO POR APROBADO POR (FIRMAS)

Nombre: Ing Josefina Renaud

Fecha: 28/08/2010

Nombre

: Fecha: Nombre: Fecha:



MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL VIVIENDA UNIFAMILIAR

1. ALCANCE: El siguiente documento cubre el cálculo de los elementos estructurales para una vivienda unifamiliar

ubicada en la calle Canoabo, Urb San José de Tarbes, parcela número nº 74, Parroquia la San José,

Municipio Valencia, Estado Carabobo.

2. REFERENCIA: Propuesta de arquitectura aprobada por los profesionales responsables y el propietario.

Planos: 01 ESTRUCTURA, PLANTA FUNDACIONES.

02 ESTRUCTURAS, PÓRTICOS A=B, PLANTA ENTREPISO.

03 ESTRUCTURAS, PÓRTICOS 1=5, PROTICOS 2=3=4, PLANTA TECHO.

3. ESTÁNDARES, ESPECIFICACIONES Y CÓDIGOS

COVENIN 1753-06 Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones Análisis y Diseño.

COVENIN 1756-1-01 Edificaciones Sismorresistentes. Parte 1 - Requisitos.

COVENIN 1756-2-01 Edificaciones Sismorresistentes. Parte 2 - Comentarios.

COVENIN 2002-88 Criterio y Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones.

COVENIN 2003-89 Acciones del Viento sobre las Construcciones.

COVENIN 1618-98 Estructuras de Acero para Edificaciones Método de los Estados Límites

(1ra revisión).

4. CLASIFICACIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL Según el tipo estructural: Tipo III Según el nivel de diseño: ND2

5. PROGRAMAS DE COMPUTACIÓN.

SAFE v.12 Analysis and Design Slab Systems Hojas de Cálculo Microsoft Excel ETABS v 9.7.0 Extended 3D Analysis of Building Systems.




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6. PARÁMETROS DE LOS MATERIALES. Propiedades del Acero Estructural.

Según Norma venezolana COVENIN 1618-1998. “Estructuras de Acero para Edificaciones. Método de

los Estados Límites”. Artículo 5.1

Modulo de elasticidad E = 2,1 x 106 Kg./cm2

Modulo de Corte G = 808.000 Kg./cm2

Peso Unitario ρ = 7.850 Kg./m3

Coeficiente de Poisson ν = 0.3

Coeficiente de Dilatación Térmica Lineal α = 11,7 x 10-6/ ºC

Acero A36 Fu = 4.100 Kg./cm2 Fy = 2.530 Kg./cm2

Acero A500 Fu = 5.500 Kg./cm2 Fy = 3.515 Kg./cm2

Tornillos A325 Fu = 8.440 Kg./cm2 Fy = 3.370 Kg./cm2

Tornillos A307 Fu = 4.220 Kg./cm2 Fy = 3.515 Kg./cm2

Electrodos E70xx Fu = 4.920 Kg./cm2

Propiedades del Concreto Estructural.

Concreto de Fundaciones y Estructura. F’c = 250 Kg./cm2

Concreto de Losa de Piso y Entrepiso. F’c = 250 Kg./cm2

Acero de refuerzo longitudinal. Fy = 4.200 Kg./cm2 (COVENIN 316 S-60)

Acero de refuerzo transversal. Fy = 4.200 Kg./cm2 (COVENIN 316 S-60)

Peso del concreto asumido. Wc = 2.400 Kg./m3

Peso del concreto armado asumido. Wc = 2.500 Kg./m3

Modulo de elasticidad E210 = 238.536 Kg./cm2

Coeficiente de Poisson μ= 0,20.

Propiedades del Suelo

Presión admisible σadm = 2 Kg./cm2 (Asumido)

Modulo de Balasto (Winkler) Ks = 3,10 Kg./cm3

Relación de poisson ν = 0,35

Peso propio del suelo γ = 1.800 Kg./m3

Modulo de Corte Gs= 100 Kg/cm2

Características del Terreno de Fundación, Sistema de Fundaciones y la Forma en que se Vincula a la Estructura.

• Fundaciones aisladas conectadas con pedestales y vigas de riostra.




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7. COMBINACIONES DE CARGA Las combinaciones de carga consideradas para el diseño de los elementos de concreto, acero o

de acero concreto estructural señaladas por las Normas COVENIN son las que se describen a

continuación:

Combinaciones de Cargas para el Diseño de los Elementos de Acero según COVENIN 1618:1998.

• U=1,4CP

• U=1,2CP+1,6CV+0,5CVt

• U=1,2CP+1,6CVt+(0,5CV ó 0,8W)

• U=1,2CP+1,3W+0,5CV+0,5CVt

• U=0,9CP±1,3W

• U=1,2CP+γCV±S

• U=0,9CP±S Combinaciones de Cargas para el Diseño de los Elementos de Concreto según COVENIN 1753:2006.

• U=1,4(CP+CF)

• U=1,2(CP+CF+CT)+1,6(CV+CE)+0,5CVt

• U=1,2CP+1,6CVt+(γCV ó ±0,8W)

• U=1,2CP±1,6W+γCV+0,5CVt

• U=1,2CP+γCV±S

• U=0,9CP±1,6W

• U=0,9CP±S

• U=0,9CP±1,6CE

• U=CP+CV+CVt (servicio)

Las combinaciones de carga consideradas para el diseño de las fundaciones señaladas por la

Norma COVENIN 1756:1998 se describen a continuación:

Sísmico

• U=1,1CP+CV±S

• U=0,9CP±S Post Sísmico

• U=1,1CP+CV

Donde:

CP = Carga permanente CV = Carga variable S = Sismo W = Viento

γ: Porcentaje de acción variable de servicio con el cual se ha calculado el peso total de la

edificación por encima del nivel de base (W) definidas en el Capítulo 7 sección 7.1 de la

Norma COVENIN MINDUR 1756:1998. Edificaciones Sismorresistentes.

Para la determinación de W, a las acciones permanentes deberán sumarse las acciones variables

establecidas en la Norma COVENIN 2002, según se indica a continuación:

a) Recipientes de líquidos: cien por ciento (100%) de la carga de servicio con el

recipiente lleno. (γ = 1)

b) Almacenes y depósitos en general, donde la carga tenga el carácter de permanente tales

como bibliotecas o archivos: cien por ciento (100%) de la carga de servicio. (γ = 1)




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c) Estacionamientos públicos: en ningún caso el valor que se adopte será menor que el

cincuenta por ciento (50%) de la carga variable de servicio establecida en las normas

respectivas, considerando el estacionamiento lleno. (γ = 0,5)

d) Edificaciones donde pueda haber concentración de publico, mas de unas 200 personas,

tales como:educacionales, comerciales, cines e industrias, así como escaleras y vías de

escape: cincuenta por ciento (50%) de la carga variable de servicio. (γ = 0,5)

e) Pisos de edificaciones, no incluidos en (d) tales como: viviendas y estacionamientos

distintos de (c): veinticinco por ciento (25%) de la carga variable de servicio. (γ =

0,25)

f) Techos y terrazas no accesibles: cero por ciento (0%) de la carga variable. (γ = 0)

CE: Acciones o solicitaciones debidas al empuje de tierras u otros materiales, incluyendo

la acción del agua contenida en los mismos. Están definidas en el Capítulo 9 de la Norma

COVENIN 1753:2006. Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones Análisis y Diseño.

CF: Acciones o solicitaciones debidas al peso y a la presión de fluidos con densidades bien

definidas y alturas máximas controlables. Están definidas en el Capítulo 9 de la Norma

COVENIN 1753:2006. Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones Análisis y Diseño.

CP: Acciones permanentes debidas al peso propio de la estructura de acero o de acero -

concreto y de todos los materiales que estén permanentemente unidos o soportados por ella,

así como de otras cargas o deformaciones de carácter invariable en el tiempo. Están

definidas en el Capítulo 4 de la Norma COVENIN - MINDUR 2002 Criterios y Acciones Mínimas

para el Proyecto de Edificaciones.

CV: Acciones variables debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo las cargas

debidas a objetos móviles y el equipamiento que puede cambiar de sitio. Están definidas en

el Capítulo 5 de la Norma COVENIN - MINDUR 2002.

CVt: Acciones variables en techos y cubiertas, definidas la Sección 5.2.4 de la Norma

COVENIN – MINDUR 2002.

CT: Acciones o solicitaciones debidas a cambios de temperatura, fenómenos reológicos como

la fluencia y la retracción de fraguado, y asentamientos diferenciales. Están definidas en

el Capítulo 9 de la Norma COVENIN 1753:2006. Estructuras de Concreto Armado para

Edificaciones Análisis y Diseño.

W: Acciones accidentales debidas al viento, según la Norma COVENIN - MINDUR 2003 Acciones

del Viento sobre las Construcciones.

S: Acciones accidentales debidas al sismo, según la Norma COVENIN - MINDUR 1756-2001 E




Fecha: 28/08/2010

Nombre





0.0000

0.1000

0.2000

0.3000

0.4000

0.5000

0.6000

0.7000

0.8000

0.9000

0.0000 0.5000 1.0000 1.5000 2.0000 2.5000

Ad

T (seg)

ESPECTROS

dificaciones Sismorresistentes.

Descripción del modelo.

El Modelo Tridimensional para el local y deposito ha sido concebido con la idea de

obtener una representación general lo más realista posible. Para ello se construyeron mallas

de elementos finitos tridimensionales formados por elementos tipo FRAME para columnas y

vigas, y del tipo SHELL para los techos, y losas.

El diseño de las estructuras se realizó para el nivel de diseño ND2, lo cual implica que se

aplican todos los requisitos adicionales requeridos en la norma COVENIN 1756-2001 para este

nivel de diseño en zonas sísmicas. Elsistema estructural empleado es del Tipo III, constituido

por pórticos y porticos diagonalizados, capaces de resistir la totalidad de las fuerzas

gravitacionales y las acciones sísmicas.

Espectro De Diseño

Las solicitaciones sísmicas empleadas en el análisis se obtuvieron mediante el método de

superposiciónmodal de 3 grados de libertad por nivel, el cual toma en cuenta el acoplamiento

de las vibraciones traslacionales y torsionales de la edificación. Clasificación según el uso

perteneciente al Grupo B2.

Para el análisis dinámico de la estructura se usó el espectro normalizado con un

amortiguamiento del 3%, un factor de reducción de respuesta R0 = 4, factor de importancia α =

1.0; la zona sísmica correspondiente al sitio de la obra es la Zona 5 (Municipio Valencia),

con una aceleración horizontal de A0=0.30 g. del terreno, un suelo tipo S3, lo cual conlleva un

factor de magnificación β = 3.2585 , un período T0 = 0. 25 seg. y un período T* = 1 seg., un

factor de corrección ϕ = 0.80. En la siguiente figura se muestra el espectro de diseño

empleado en el cálculo, para ver los datos del espectro ver hoja de cálculo anexa.




Fecha: 28/08/2010

Nombre





ING. JOSEFINA RENAUD

C.I.V. No. 39.418

NORMA 1756-REV 2001 "EDIFICACIONES SISMORRESISTENTE"

Factor de importancia (uso) TABLA 6.1

GRUPO = GRUPO a

Ver Norma pags. 23 y 25 A 1.30

a = 1.00 B1 1.15

B2 1.00

Aceleracion de zona (COEFICIENTE DE ACELERACION HORIZONTAL)

TABLA 4.1

Zona = ZONAS SISMICAS Ao

Ao= 0.30 7 0.40

6 0.35

Para ZONA ver la Norma 5 0.30

Pags. 15 a 20 4 0.25

3 0.20

2 0.15

1 0.10

CORRELACION APROXIMADA ENTRE LAS VELOCIDADES DE ONDAS DE CORTE, VS, CON LA COMPACIDAD,

LA RESISTENCIA A LA PENETRACION DEL ENSAYO SPT Y LA RESISTENCIA AL CORTE NO DRENADO DE

ARCILLAS, Su.

TABLA C - 5.1, Pag. C-22

(kgf/cm²) (kPa)

-- --

-- --

FORMA ESPECTRAL Y FACTOR DE CORRECCION j

TABLA 5.1, Pag. 21

F. Esp. S3 Vsp (m/s) H (m) j j

j = 0.80 > 500 - S1 0.85 S1 1.00

< 30 S1 0.85 S1 1.00

30 - 50 S2 0.80 S2 0.90

> 50 S3 0.70 S2 0.90

< 15 S1 0.80 S1 1.00

15 - 50 S2 0.80 S2 0.90

> 50 S3 0.75 S2 0.90

50 S3 0.70 S2 0.95

> 50 S3 (a)

0.70 S3 0.75

15 S3 0.70 S2 0.90

> 15 S3 (a)

0.70 S3 0.80

- H1 S2 (c) 0.65 S2 0.70

(a) Si Ao 0.15, úsese S4

(b) El espesor de los estratos blandos o sueltos (Vs < 170 m/s) debe ser mayor que 0,1 H.

(c) Si H1 0,25 H y Ao 0,20 úsese S3

Descripción del Material

Vs> 400

N1 (60)

Velocidad Promedio

de Ondas de Corte, Vs

(m/s)

Resistencia al Corte No

Drenada Su

Vs> 700

170 - 250

< 0.40

250 Vs 400

170 Vs 250 0.40 - 0.70

Forma

espectralMaterial

Suelos Firmes o

Medinamente Densos (Baja

Rigidez)

10 N1(60) 20

Zona sismica 5 y 7

Forma

espectral

Roca Dura

Roca Blanda

Suelos Muy Duros o Muy

Densos (Rígidos)

Suelos Duros o Densos

(Medianamente Rígidos)

--

N1(60) > 50 Vs> 400

20 N1(60) 50

--

N1(60) < 10 < 40

40 - 70

>1.00

0.70 - 1.00 70 - 100

>1.00

Peligro Sismico

Elevado

Intermedio

Bajo

Suelo duros o densos 250 - 400

Suelos Blandos o Sueltos

(Muy Baja Rigidez)Vs < 170

Roca blanda o meteorizada y

suelos muy duros o muy densos

Roca sana / fracturada

> 400

Zona sismica 1 y 4

Suelos firmes / medios densos

Suelos blandos o sueltos(b)

intercalados con suelos mas

rigidos

Suelos blandos / sueltos < 170

B2

5




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Nombre





NIVELES DE DISEÑO (ND)

TABLA 6.2

GRUPO = B2

Zona = 5 1Y2 3Y4 5,6Y7

Tabla 6.2 ND2 ND3 ND3

ND = ND2 ND3

Ver Norma pag. 26 ND1 (*) ND2 (*) ND3

ND2 ND3 ND2 (**)

ND3

FACTORES DE REDUCCION R

TABLA 6.4

Tipo Est. III

Ver Norma pag. 29

ND = ND2 I II III IIIa IV

Ver Norma pag. 29 ND3 6.0 5.0 4.5 5.0 2.0

R = 4.00 ND2 4.0 3.5 3.0 3.5 1.5

ND1 2.0 1.75 1.5 2.0 1.25

CRITERIO DEL REVISOR

I(1)

II III IIIa IV

ND3 6.0(2)

5.0 4.0 6.0(3)

2.0

ND2 4.5 4.0 - - 1.5

ND1 2.5 2.25 2.0 - 1.25

I II III IIIa IV

ND3 6.0 5.0 4.0 6.0(1)

2.0

ND2 4.0 4.0 - - 1.5

ND1 2.25 2.5 2.25 - 1.0

%Amortiguamiento 0.03

VALORES DE b, To y T*

TABLA 7.1 Pag. 35

F. Esp. S3 Forma T* b p

Espectral (seg)

T* = 1.0 S1 0.4 2.8 1.0

b = 3.3 S2 0.7 3.0 1.0

p = 1.0 S3 1.0 3.3 1.0

S4 1.3 3.5 0.8

0.2500

VALORES DE T+ (1)

(T*/4) T+

T* (Condición)

TABLA 7.2 Pag. 35

R = 4.00 CASO T+

(seg)

R < 5 0.1 (R - 1)

T+ = 0.30 R 5 0.4

T* = Valor maximo del periodo en el

intervalo donde los espectros

normalizados tienen un valor

(1) Para muros estructurales reforzados con plancha de acero y

miembro de bordes de seccion mixta (Acero - Concreto). Úsese

(1) To T+

1.05

T+ = Periodo característico de

variación de respuesta ductil

(**) Valido para

edificios de hasta 2

pisos u 8 m de altura

TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)

b = Factor de magnificación promedio

To = Valor del periodo a partir del

cual los espectros tienen un valor


ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO


NIVEL DE

DISEÑO

(*) Valido para

edificios de hasta 10

pisos ó 30 m de altura

(1) Para sistemas con columnas articuladas en base el valor de

R será multiplicado por 0,75

To = T* / 4 =

B2

ZONA SISMICA

A; B1

ESTRUCTURAS DE ACERO

ESTRUCTURAS MIXTA ACERO-CONCRETO

(2) En pórticos con vigas de celosia se usará 5.0 limitado a

edificios de no mas de 30 metros de altura

(3) En aquellos casos donde la conexion viga colectora-columna

sea del tipo PR, según la Norma COVENIN 1618-98, úsese 5.0

GRUPO

NIVEL DE

DISEÑO

NIVEL DE

DISEÑO

=b= 4 /Rc




Fecha: 28/08/2010

Nombre





To 0.2500

T* 1.0000

T+ 0.3000 0.0000 0.2400 0.0000 0.2400

T+ def 0.3000 0.0500 0.3484 0.0500 0.2270

R 4.00 0.1000 0.4568 0.1000 0.2164

C 1.0526 0.1500 0.5652 0.1500 0.2089

a 1.0000 0.2000 0.6736 0.2000 0.2033

b 3.2585 0.2500 0.7820 0.2500 0.1990

F 0.8000 0.3000 0.7820 0.3000 0.1955

Ao 0.3000 0.3500 0.7820 0.3500 0.1955

r 1.0000 0.4000 0.7820 0.4000 0.1955

0.4500 0.7820 0.4500 0.1955

0.5000 0.7820 0.5000 0.1955

0.5500 0.7820 0.5500 0.1955

0.6000 0.7820 0.6000 0.1955

0.6500 0.7820 0.6500 0.19550.7000 0.7820 0.7000 0.1955

0.7500 0.7820 0.7500 0.1955

0.8000 0.7820 0.8000 0.1955

0.8500 0.7820 0.8500 0.1955

0.9000 0.7820 0.9000 0.1955

0.9500 0.7820 0.9500 0.1955

1.0000 0.7820 1.0000 0.1955

1.0500 0.7448 1.0500 0.1862

1.1000 0.7110 1.1000 0.1777

1.1500 0.6800 1.1500 0.1700

1.2000 0.6517 1.2000 0.1629

1.2500 0.6256 1.2500 0.1564

1.3000 0.6016 1.3000 0.1504

1.3500 0.5793 1.3500 0.1448

1.4000 0.5586 1.4000 0.1397

1.4500 0.5393 1.4500 0.1348

1.5000 0.5214 1.5000 0.1303

1.5500 0.5045 1.5500 0.1261

1.6000 0.4888 1.6000 0.1222

1.6500 0.4740 1.6500 0.1185

1.7000 0.4600 1.7000 0.1150

1.7500 0.4469 1.7500 0.1117

1.8000 0.4345 1.8000 0.1086

1.8500 0.4227 1.8500 0.1057

1.9000 0.4116 1.9000 0.1029

1.9500 0.4010 1.9500 0.1003

2.0000 0.3910 2.0000 0.0978

2.0500 0.3815 2.0500 0.0954

2.1000 0.3724 2.1000 0.0931

2.1500 0.3637 2.1500 0.0909

2.2000 0.3555 2.2000 0.0889

2.2500 0.3476 2.2500 0.0869

2.3000 0.3400 2.3000 0.0850

2.3500 0.3328 2.3500 0.0832

2.4000 0.3259 2.4000 0.0815

2.4500 0.3192 2.4500 0.0798

2.5000 0.3128 2.5000 0.0782

Espectro de Respuesta

Tabla de valores

Espectro de Diseño

Ing. Josefina Renaud




Fecha: 28/08/2010

Nombre





8.- ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA ESTRUCTURA. Descripción de la estructura.

La vivienda es una estructura aporticada regular (con columnas y vigas de perfiles ECO

ESTRUCTURALES, en un sentido y pórticos diagonalizados en el otro, de dos plantas con un

entrepiso formado por sofito metálico formado por un encofrado colaborarte (LOSACERO CAL 22) y

un vaciado de concreto estructural. Para la geometría ver gráficos a continuación.

Figura 1.-Entrepiso

Figura 2.- Techo




Fecha: 28/08/2010

Nombre





9.- CARGAS CONSIDERADAS.

En el Análisis tridimensional de la estructura del local se consideran las siguientes cargas:

Peso propio de la estructura (PP).

El peso propio de la estructura es calculado automáticamente por el programa, para lo cual se

indica en cada caso el peso unitario que debe de ser considerado. De este modo para el

concreto armado se tomó un peso específico de 2,50 Ton/m3; 7,85 Ton/m3 para el acero y la

mampostería de concreto tiene un peso específico de 1,80 Ton/m3.

Carga Permanente (CP).

Se consideró una carga permanente de aproximada de 200 Kg./m2 para los techos (pendiente y

Manto Asfáltico e= 3mm); de 300 Kg./m2 para el entrepiso (revestimiento con baldosa de

cerámicay tabiqueria).

Cargas Variables (CV).

Las cargas variables aplicadas para techos con pendientes mayores a 15% es 50 Kg./m2, de 100

Kg./m2 para techos planos, para losas de piso y entrepisos en áreas de uso publico es de 250

Kg./m2, .

Sismo (S).

Para el análisis seudo-dinámico de la estructura se usó el espectro normalizado con un

amortiguamiento de 3% (estructuras metálicas), factor de reducción de repuesta de R=4, y una

excentricidad de las masas del 6% en las losas, según lo especificado en el diseño civil.

Viento (W).

Las cargas de viento aplicadas se analizan en los techos inclinados de las estructuras.




Fecha: 28/08/2010

Nombre





10.- ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL. Geometría del Modelo ETABS en 3D EXTRUIDO Numeración de nodos




Fecha: 28/08/2010

Nombre





12.- CALCULO DE LA ESTRUCTURA MEDIANTE EL PROGRAMA ETABS 9.7.1.

Verificamos la estructura utilizando elementos de acero tipo tubular de secciones

rectangulares para las correas y vigas de carga y columnas, elementos de concreto de secciones

rectangulares para los pedestales y las vigas de riostra.

DIMENSIONADO DE COLUMNAS Y VIGAS.

Para el dimensionado de las correas; vigas de carga, vigas de amarre, las columnas, los

pedestales y las vigas de riostras se consideran para el diseño el o los casos más

desfavorables de la estructura general, seleccionándose de ella solo aquellos elementos cuyos

parámetros de diseño (cortante, momentos, cargas de servicio y/o ultimas) sean los mayores

según sea el caso para cada análisis. A continuación se presentanlas tablas resumen arrojados

por el programa ETABS 9.7.1 donde se señalan los elementos, nodos y reacciones tomados para la

selección de los elementos de la estructura.

Para ver los resultados ver las tablas siguientes:




Fecha: 28/08/2010

Nombre





CALCULOS



Steel Frame Design Report

Prepared by

JOSEFINA RENAUD

Model Name: FUNDAEDA_CONDUVEN_R4.edb

20 NOVIEMBRE 2011



Design Preferences

Frame Type = SMF Seismic Design Category = D

System R = 8. System Omega0 = 3.

Phi(Bending) = 0.9 Phi(Compression) = 0.85

Phi(Tension-Yielding) = 0.9 Phi(Tension-Fracture) = 0.75

Phi(Shear) = 0.9 Phi(Shear-Torsion) = 0.75

Phi(Compression, Angle) = 0.9 Ignore Seismic Code = No

Ignore Special Seismic Load = No Is Doubler Plate Plug Welded = Yes

Consider Deflection = Yes Deflection Check Type = Ratio

DL Limit, L / = 240 Super DL+LL Limit, L / = 300

Live Load Limit, L / = 300 Total Load Limit, L / = 300

Total--Camber Limit, L/ = 300 DL Limit, abs = 0.025

Super DL+LL Limit, abs = 0.025 Live Load Limit, abs = 0.025

Total Load Limit, abs = 0.025 Total--Camber Limit, abs = 0.025 Pattern Live Load Factor = 0

Stress Ratio Limit = 1 Maximum Auto Iteration = 1



Load Combinations Load Combinations

Combination Combination

Name Definition

COMB1 1.400*PP + 1.400*SCP

COMB2 1.200*PP + 1.200*SCP + 1.600*CV + 1.600*CVT

CV 1.000*CV + 1.000*CVT

COMB3 1.200*PP + 1.200*SCP + 0.500*CV + 1.000*SX + 0.300*SY

COMB4 1.200*PP + 1.200*SCP + 0.500*CV + 1.000*SY + 0.300*SX

COMB5 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*SX + 0.300*SY

COMB6 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*SY + 0.300*SX

COMB7 1.200*PP + 1.200*SCP + 0.500*CV + 1.000*STOTAL

COMB8 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*STOTAL

DSTLS1 1.400*PP + 1.400*SCP

DSTLS2 1.200*PP + 1.600*CV + 1.200*SCP + 1.600*CVT

DSTLS3 1.200*PP + 1.000*CV + 1.200*SCP + 1.000*CVT + 1.000*SX

DSTLS4 1.200*PP + 1.000*CV + 1.200*SCP + 1.000*CVT + 1.000*SY

DSTLS5 1.200*PP + 1.000*CV + 1.200*SCP + 1.000*CVT + 1.000*STOTAL

DSTLS6 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*SX

DSTLS7 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*SY

DSTLS8 0.900*PP + 0.900*SCP + 1.000*STOTAL

DSTLD1 1.000*PP + 1.000*SCP

DSTLD2 1.000*PP + 1.000*CV + 1.000*SCP + 1.000*CVT

Material Property Data - General Material Property Data - General

Name Type Dir/Plane Modulus of Poisson's Thermal Shear

Elasticity Ratio Coefficient Modulus

A500C Iso All 2.039E+10 0.3000 1.1700E-05 7842307692

Material Property Data - Mass & Weight Material Property Data - Mass & Weight

Name Mass per Weight per

Unit Volume Unit Volume

A500C 8.0000E+02 7.8500E+03

Material Property Data - Steel Design Material Property Data - Steel Design

Name Steel Steel Cost per

Fy Fu Unit Weight

A500C 35150000.00 46500000.00 13.00

Frame Section Property Data - General Frame Section Property Data - General

Frame Section Material Section Shape Name or

Name Name Name in Properties File

160X65X3.4 A500C 160X65X3.4



Frame Section Property Data - General

Frame Section Material Section Shape Name or

Name Name Name in Properties File

180X65X4 A500C 180X65X4

120X120X4 A500C 120X120X4

220X220X9 A500C Box/Tube



Frame Section Property Data - Dimensions Frame Section Property Data - Dimensions

Frame Section Section Top Flange Top Flange Web Bot Flange Bot Flange

Name Depth Width Thickness Thickness Width Thickness

160X65X3.4 0.1600 0.0650 0.0034 0.0034 0.0000 0.0000

180X65X4 0.1800 0.0650 0.0040 0.0040 0.0000 0.0000

120X120X4 0.1200 0.1200 0.0040 0.0040 0.0000 0.0000

220X220X9 0.2200 0.2200 0.0090 0.0090 0.0000 0.0000

350X170X9 0.3500 0.1700 0.0090 0.0090 0.0000 0.0000

350X170X11 0.3500 0.1700 0.0110 0.0110 0.0000 0.0000

Frame Section Property Data - Properties Part 1 of 2 Frame Section Property Data - Properties Part 1 of 2

Frame Section Section Torsional Moment of Moment of Shear Area Shear Area

Name Area Constant Inertia I33 Inertia I22 A2 A3

160X65X3.4 0.0014 0.0000 0.0000 0.0000 0.0011 0.0004

180X65X4 0.0018 0.0000 0.0000 0.0000 0.0014 0.0005

120X120X4 0.0018 0.0000 0.0000 0.0000 0.0010 0.0010

220X220X9 0.0076 0.0001 0.0001 0.0001 0.0040 0.0040

350X170X9 0.0090 0.0001 0.0001 0.0000 0.0063 0.0031

350X170X11 0.0110 0.0001 0.0002 0.0001 0.0077 0.0037

Frame Section Property Data - Properties Part 2 of 2 Frame Section Property Data - Properties Part 2 of 2

Frame Section Section Section Plastic Plastic Radius of Radius of

Name Modulus S33 Modulus S22 Modulus Z33 Modulus Z22 Gyration r33 Gyration r22

160X65X3.4 0.0001 0.0000 0.0001 0.0000 0.0558 0.0277

180X65X4 0.0001 0.0000 0.0001 0.0001 0.0616 0.0277

120X120X4 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0470 0.0470

220X220X9 0.0005 0.0005 0.0006 0.0006 0.0862 0.0862

350X170X9 0.0008 0.0005 0.0010 0.0006 0.1262 0.0715

350X170X11 0.0010 0.0006 0.0012 0.0007 0.1254 0.0707

Steel Column Design - Element Information Part 1 of 2 Steel Column Design - Element Information Part 1 of 2

Story Column Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio

Level Line Name Type Factor Major Minor

STORY2 C9 220X220X9 SCBF 1.000 0.883 0.883



Steel Column Design - Element Information Part 1 of 2

Story Column Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio

Level Line Name Type Factor Major Minor

STORY1 C9 220X220X9 SCBF 0.850 0.883 0.883

Steel Column Design - Element Information Part 2 of 2 Steel Column Design - Element Information Part 2 of 2

Story Column Section Frame K K

Level Line Name Type Major Minor

STORY2 C9 220X220X9 SCBF 1.495 3.202

STORY1 C9 220X220X9 SCBF 1.457 2.032

Steel Beam Design - Element Information Part 1 of 2 Steel Beam Design - Element Information Part 1 of 2

Story Beam Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio

Level Bay Name Type Factor Major Minor

STORY2 B3 350X170X9 SMF 1.000 0.977 0.143

STORY1 B4 350X170X11 SMF 1.000 0.977 0.143

STORY1 B12 160X65X3.4 SCBF 1.000 0.945 0.500

STORY1 B62 180X65X4 SMF 1.000 1.000 1.000

STORY2 B69 160X65X3.4 SMF 1.000 1.000 1.000

Steel Beam Design - Element Information Part 2 of 2 Steel Beam Design - Element Information Part 2 of 2

Story Beam Section Frame K K

Level Bay Name Type Major Minor

STORY2 B3 350X170X9 SMF 1.000 1.000

STORY1 B4 350X170X11 SMF 1.000 1.000

STORY1 B12 160X65X3.4 SCBF 1.000 1.000

STORY1 B62 180X65X4 SMF 1.000 1.000

STORY2 B69 160X65X3.4 SMF 1.000 1.000

Steel Brace Design - Element Information Part 1 of 2 Steel Brace Design - Element Information Part 1 of 2

Story Brace Section Frame RLLF L_Ratio L_Ratio

Level Bay Name Type Factor Major Minor

STORY1 D68 120X120X4 SCBF 1.000 0.500 1.000

Steel Brace Design - Element Information Part 2 of 2 Steel Brace Design - Element Information Part 2 of 2

Story Brace Section Frame K K

Level Bay Name Type Major Minor

STORY1 D68 120X120X4 SCBF 1.000 1.000



Story Level: STORY2

Element: C9 Section Name: 220X220X9 Frame Type: Special Concentrically Braced Frame Station: 0.000 Combo: COMB2 Classification: Compact

L=3.000 A=0.008 i22=5.647E-05 i33=5.647E-05 z22=6.014E-04 z33=6.014E-04 s22=5.133E-04 s33=5.133E-04 r22=0.086 r33=0.086 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.824 = 0.053 + 0.747 + 0.024 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo COMB2 -11787.761 -14213.267 -452.957 -9053.533 -199.101 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 11787.761 111785.923 240299.460 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 14213.267 19025.226 0.325 1.000 1.000 1.495 0.883 2.210 Minor Bending 452.957 19025.226 0.534 1.000 1.000 3.202 0.883 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 9053.533 75164.760 0.120 Minor Shear 199.101 75164.760 0.003



Story Level: STORY1

Element: C9 Section Name: 220X220X9 Frame Type: Special Concentrically Braced Frame Station: 2.650 Combo: DSTLS5 Classification: Compact

L=3.000 A=0.008 i22=5.647E-05 i33=5.647E-05 z22=6.014E-04 z33=6.014E-04 s22=5.133E-04 s33=5.133E-04 r22=0.086 r33=0.086 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=0.850 Stress Check Message - Section is not seismically compact P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.720 = 0.211 + 0.482 + 0.028 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS5 -35965.836 10309.995 590.862 -7673.952 -539.544 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1a) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 35965.836 170657.478 240299.460 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 10309.995 19025.226 0.850 1.000 1.000 1.457 0.883 1.891 Minor Bending 590.862 19025.226 0.850 1.000 1.000 2.032 0.883 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 7673.952 75164.760 0.102 Minor Shear 539.544 75164.760 0.007



Story Level: STORY2

Element: B3 Section Name: 350X170X9 Frame Type: Special Moment Frame Station: 9.390 Combo: DSTLS2 Classification: Compact

L=9.500 A=0.009 i22=4.614E-05 i33=1.439E-04 z22=6.111E-04 z33=0.001 s22=5.428E-04 s33=8.221E-04 r22=0.071 r33=0.126 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.429 = 0.000 + 0.429 + 0.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS2 0.000 -13797.386 0.000 10307.323 0.000 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 0.000 181797.802 285853.860 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 13797.386 32196.142 1.000 1.000 1.000 1.000 0.977 1.000 Minor Bending 0.000 19332.718 1.000 1.000 1.000 1.000 0.143 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 10307.323 119580.300 0.086 Minor Shear 0.000 58081.860 0.000 END REACTION MAJOR SHEAR FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -10284.766 DSTLS8 18590.578 DSTLS8



Story Level: STORY2

Element: B69 Section Name: 160X65X3.4 Frame Type: Special Moment Frame Station: 4.000 Combo: DSTLS2 Classification: Compact

L=4.000 A=0.001 i22=1.104E-06 i33=4.497E-06 z22=3.927E-05 z33=7.451E-05 s22=3.397E-05 s33=5.621E-05 r22=0.028 r33=0.056 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.466 = 0.000 + 0.466 + 0.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS2 0.000 -1098.144 0.000 1652.948 0.000 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 0.000 10351.991 45680.938 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 1098.144 2357.061 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 2.204 Minor Bending 0.000 1242.275 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 1652.948 20651.328 0.080 Minor Shear 0.000 8389.602 0.000 END REACTION MAJOR SHEAR FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -1581.014 DSTLS8 3068.083 DSTLS8



Story Level: STORY1

Element: B4 Section Name: 350X170X11 Frame Type: Special Moment Frame Station: 0.110 Combo: DSTLS5 Classification: Seismic

L=9.500 A=0.011 i22=5.469E-05 i33=1.722E-04 z22=7.326E-04 z33=0.001 s22=6.434E-04 s33=9.839E-04 r22=0.071 r33=0.125 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 Stress Check Message - Lb/ry > 0.086*E/Fy (AISC 341-PartI 9.8) P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.630 = 0.000 + 0.630 + 0.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS5 0.000 -24435.990 0.000 -15911.556 0.000 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 0.000 219288.808 346593.060 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 24435.990 38773.185 1.000 1.000 1.000 1.000 0.977 1.025 Minor Bending 0.000 23176.497 1.000 1.000 1.000 1.000 0.143 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 15911.556 146153.700 0.109 Minor Shear 0.000 70988.940 0.000 END REACTION MAJOR SHEAR FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -17180.952 DSTLS8 26210.818 DSTLS8



Story Level: STORY1

Element: B12 Section Name: 160X65X3.4 Frame Type: Special Concentrically Braced Frame Station: 0.110 Combo: DSTLS2 Classification: Compact

L=4.000 A=0.001 i22=1.104E-06 i33=4.497E-06 z22=3.927E-05 z33=7.451E-05 s22=3.397E-05 s33=5.621E-05 r22=0.028 r33=0.056 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.636 = 0.000 + 0.636 + 0.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS2 0.000 -1499.876 0.000 -2526.804 0.000 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 0.000 29431.706 45680.938 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 1499.876 2357.061 1.000 1.000 1.000 1.000 0.945 1.103 Minor Bending 0.000 1242.275 1.000 1.000 1.000 1.000 0.500 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 2526.804 20651.328 0.122 Minor Shear 0.000 8389.602 0.000 END REACTION MAJOR SHEAR FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -2526.804 DSTLS8 2512.112 DSTLS8



Story Level: STORY1

Element: B62 Section Name: 180X65X4 Frame Type: Special Moment Frame Station: 4.000 Combo: DSTLS2 Classification: Compact

L=4.000 A=0.002 i22=1.409E-06 i33=6.980E-06 z22=5.042E-05 z33=1.049E-04 s22=4.335E-05 s33=7.755E-05 r22=0.028 r33=0.062 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.449 = 0.000 + 0.449 + 0.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS2 0.000 -1491.021 0.000 2395.069 0.000 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1b) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 0.000 13208.845 58240.033 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 1491.021 3319.460 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 2.005 Minor Bending 0.000 1594.973 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 2395.069 27332.638 0.088 Minor Shear 0.000 9870.120 0.000 END REACTION MAJOR SHEAR FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -2373.851 DSTLS8 4277.550 DSTLS8



Story Level: STORY1

Element: D68 Section Name: 120X120X4 Frame Type: Special Concentrically Braced Frame Station: 2.500 Combo: DSTLS5 Classification: Non-Compact

L=5.000 A=0.002 i22=3.973E-06 i33=3.973E-06 z22=8.077E-05 z33=8.077E-05 s22=6.622E-05 s33=6.622E-05 r22=0.047 r33=0.047 E=2.039E+10 fy=35150000.00 Ry=1.300 RLLF=1.000 Stress Check Message - Section is not seismically compact P-M33-M22 Demand/Capacity Ratio is 0.356 = 0.325 + 0.006 + 0.025 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS P M33 M22 V2 V3 Combo DSTLS5 -7645.284 -16.402 70.479 -23.526 22.543 AXIAL FORCE & BIAXIAL MOMENT DESIGN (H1-1a) Pu phi*Pnc phi*Pnt Load Strength Strength Axial 7645.284 23498.822 56974.634 Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Bending 16.402 2553.400 0.850 1.000 1.000 1.000 0.500 1.491 Minor Bending 70.479 2553.400 1.000 1.314 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu Phi*Vn Stress Force Strength Ratio Major Shear 23.526 18221.761 0.001 Minor Shear 22.543 18221.761 0.001 END REACTION AXIAL FORCES Left End Load Right End Load Reaction Combo Reaction Combo -23108.793 DSTLS8 -22993.102 DSTLS8

memoria de calculo.pdf

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