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EVALUACIÓN DE LA COMPACTACIÓN

DEL SUELO CAUSADA POR

MAQUINARÍA FORESTAL

URUGUAY

2011

“EVALUACIÓN DE LA COMPACTACIÓN DEL SUELO CAUSADA POR

MAQUINARÍA FORESTAL”

Permitida la reproducción dese documento, desde que citados los autores:

Apostila curso: Evaluación de la compactación del suelo causada por maquinaría forestal. Coordenadores: Carla Maria Camargo Corrêa y Gustavo Daniluk Mosquera. NIMAD – Núcleo Interdisciplinar de Meio Ambiente e Desenvolvimento da UFPR – Universidade Federal do Paraná y UDELAR – Universidad de la República – FAGRO – Facultad de Agronomia. Montevideo. 30 de maio – 01 de junio de 2011. 59 Páginas.

ISBN 978-85-87828-04-0 E-Book Edição: 01 - NIMAD / UFPR

Cx. Postal: 19.023 – Centro Politécnico / UFPR – CEP 81.531-990 Curitiba / Paraná / Brasil

CAMARGO CORRÊA, C. M e MOSQUERA, G. D. EVALUACIÓN DE LA COMPACTACIÓN DEL SUELO CAUSADA POR MAQUINARÍA FORESTAL.. NIMAD – Núcleo Interdisciplinar de Meio Ambiente e Desenvolvimento/UFPR- Universidade Federal do Paraná. Apostia.. 30 de maio – 01 de junio 2011. Educación Permanente / FAGRO – Facultad de Agronomia / UDELAR – Universidad de la República. Montevideo. Uruguay. 59 páginas 1. Medio Ambiente. 2. Silvicultura. 3. Conservación del suelo. 4. Compactación del suelo. 5. Procesos erosivos. 6. Planeamiento

UNIVERSIDAD DE LA REPÚBLICA F A C U L T A D D E A G R O N O M I A

U N I D A D D E E D U C A C I Ó N P E R M A N E N T E

Departamento de Producción Forestal Y Tecnología de la Madera

Dra. Carla Maria Camargo Corrêa NIMAD - Núcleo Interdisciplinar de Meio Ambiente e Desenvolvimento - Centro Politécnico / UFPR

E-mail: [email protected]; [email protected]

Tel: (+ 55 41) 3361-3052 Fax: (+ 55 41) 3366-2723 Mobile: (+ 55 41) 9965-8745

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Dra. Ing. Forestal CARLA MARIA CAMARGO CORRÊA

NIMAD – Núcleo Interdisciplinar del Medio Ambiente y Desarollo

Universidade Federal do Paraná

Dr. Ing. Forestal GUSTAVO DANILUK MOSQUERA

Director del Dpto Producción Forestal y Tecnología de la Madera

Universidad de la República

“EVALUACIÓN DE LA COMPACTACIÓN DEL SUELO CAUSADA POR

MAQUINARÍA FORESTAL”

Uruguay

Maio / Junio - 2011






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EVALUACIÓN DE DAÑOS AL SUELO

CAUSADO POR MAQUINARÍA DE

COSECHA FORESTAL

Justificación académica:

Los impactos negativos al suelo causados por la cosecha forestal pueden

comprometer la capacidad productiva de las plantaciones futuras por diversos factores, entre los que se destacan pérdida de suelo por procesos erosivos y compactación.

La evaluación de los daños al suelo son un problema multidisciplinar que involucra a varios factores como ser: suelo, clima, máquinas, sistemas de cosecha, entre otros, los cuales se interactúan generando consecuencias económicas y ambientales a corto, mediano y largo plazo.

Objetivos:

Describir y analizar las principales variables que afectan al sitio durante las

faenas de cosecha forestal. Evaluar los daños generados durante las actividades de cosecha.

Inicio:.30/05/2011 Finalización:.01/06/2011

Lugar: Montevideo

Frecuencia y horarios: 08:30 a 12:30 y de 14:00 a 18:00 horas

Carga horaria total: 24 horas

Docente responsable: Dr. Ing. Gustavo Daniluk.

Docentes participantes: Ph D. Carla Camargo Corrêa

Certificado: Se entregará certificado oficial de asistencia de la Facultad de Agronomía.






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PROGRAMACIÓN

ACTIVIDADES TEÓRICAS (LUNES – 30/05)

Presentación del NIMAD / UFPR

- Presentación del plan de trabajo

Principales problemas decorrentes de la producción forestal

- Aspectos silviculturales

- Systemas de cosecha de madera y sus implicaciones ambientales.

Compactacion del suelo

- Causas y efectos

- Mecanismos de prevención

Processos erosivos

- Causas y efectos

- Mecanismos de prevención

ACTIVIDADES TEÓRICAS (MARTES – 31/05)

Propiedades físicas del suelo en areas de producción forestal

- Densidad real y aparente

- Porosidad real y aparente

- Resistencia mecánica a penetración

Formas de evaluación de los daños causados por la compactación

- Penetrometria

- Evaluación de la porosidad y densidad del suelo

Planeamiento de estúdio de compactación de una forestal

ACTIVIDADES PRÁTICAS (MIERCOLES – 01/06)

Visita a una área forestal da FOSA para evaluación de algunas propiedades físicas del

suelo: penetrometria y coleta da amostragens de suelo para determinación de la

densidad de partículas y aparente






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Contenidos

1 Introducción 5

2 Compactación de los suelos de uso forestal 7

3 Condiciones que maximizan la compactación del suelo 9

3.1 Trafegabilidad en condiciones de alta humedad 9

3.2 Máquinas y equipos utilizados en la cosecha de madera 10

3.3 Intensidad de tránsito 11

3.4 Presión de contacto con el suelo 11

3.5 Características de los neumáticos 12

3.6 Textura, estructura y nivel de agregación del suelo 13

3.7 Camada de material orgánico superficial 13

4 Características del tránsito de maquinaría y equipos utilizados

en cosecha de madera

14

4.1 Sistemas de cosecha de madera 14

4.1.1 Sistema de troza corta 16

4.1.2 Sistema de troza larga o fuste 18

4.1.3 Sistema de árbol íntegra 19

4.2 Máquinas y equipos utilizados en cosecha de madera 20

4.2.1 Influencia del rodado de las máquinas y equipos en el suelo 20

5 Reconocimiento y medidas de la compactación del suelo 24

5.1 Densidad del suelo 25

5.2 Porosidad del suelo 26

5.3 Capacidad de infiltración de agua 29

5.4 Resistencia mecánica a compactación del suelo 31

6 Efectos de la compactación del suelo en crecimiento de plantas 31

6.1 Respuestas de las plantas a la compactación del suelo 32

7 Consideraciones para reducción y control de la compactación

del suelo

33

8 Actividad prática 37

9 Referencias bibliográficas 39

Anexos 41






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1. INTRODUCCIÓN

Durante el ciclo de producción de madera, las actividades relacionadas con la

cosecha de madera son consideradas las que provocan mayores impactos

ambientales. Los efectos más destacados de éstas operaciones se refieren a

exportación de nutrientes, alteraciones en la cantidad y calidad del agua producida

en la micro-cuenca debido a procesos erosivos, susceptibilidad al fuego, impactos

sobe la vida silvestre, alteraciones estéticas en el paisaje y compactación del suelo,

que compromete la capacidad de producción del sitio, debido a las alteraciones

drásticas que ocurren en algunas propiedades físicas, mecánicas y hidráulicas del

suelo, tornando lo susceptible a ocurrir procesos erosivos.

Las características dañinas al suelo durante las actividades de cosecha de

madera están relacionadas al aumento de tamaño y capacidad de carga de las

máquinas y equipos, asociado al uso intensivo en determinados períodos,

juntamente con la repetición del tráfico pesado en misma área durante la carga y

descarga que sucede durante la cosecha de madera y también debido al peso de

las cargas de madera transportada.

Estas condiciones provocan deformaciones en la estructura del suelo debido

a las presiones superiores a las capacidad de soporte de carga del suelos y ésta

nueva configuración en la estructura del suelo, más resistente y densa es conocida

como compactación del suelo, cuyos efectos podrán ser mayores o menores en

función de las máquinas o equipos usados, tipo de producción, características

edáficas y climáticas.

La compactación del suelo se caracteriza por un proceso de reagrupamiento

de partículas, provocado por una reducción de espacio poroso, donde aumenta el

volumen de microporos en detrimento del volumen de macroporos, alterando

también la continuidad de poros. Esa reordenación de espacio poroso presenta

mayor densidad, que resultan en alteraciones en el balanceo de agua, aire y

nutrientes del suelo, mayor resistencia mecánica que irán perjudicar el desarrollo de






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raíces implicando en decrecimos de producción.

Las limitaciones provocadas por la compactación del suelo reducen la

capacidad productiva del suelo, además de estar asociado a otros problemas

procedentes do tráfico durante la cosecha de madera como: sellado superficial,

deslocación de suelo y destrucción de los agregados del suelo, que en conjunto

resultan en el aparecimiento de procesos erosivos e invariablemente reducción de la

fertilidad natural, necesitando de mayor energía durante el preparo del suelo.

El proceso de compactación del suelo ocurre en función de factores internos y

externos.

- Los factores internos se refieren a las características edáficas como: textura,

estructura, densidad, porosidad, humedad, características hidráulicas, nivel

de material organici, como también en función de ciclos de expansión y

contracción de masa del suelo que ocurre en función de humedecimiento y

secamiento, helamiento e des helamiento.

- Los factores externos pueden estar relacionados con las actividades de

cosecha como las características de carga (tipo de sistema de cosecha,

intensidad y frecuencia), condiciones de humedad durante el tráfico, bien

como de características propias forestales como: altos niveles de producción

por unidad de área y grande demanda por sitio, peso elevado de la cultura y

crecimiento de grandes raíces, que empujan las partículas para formar

pasaje.

La compactación del suelo puede ser considerada una limitación para el

desarrollo forestal sustentable, debido al comprometimiento de las propiedades

físicas y mecánicas del suelo intrínseco al proceso de compactación, que resultan

en pérdidas de la productividad.

El conocimiento del proceso de compactación en suelos de uso forestal y de






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las variables que influencian en la proporción de los daños causados por la cosecha

de madera son de fundamental importancia para la definición de máquinas y

equipos, en función de las características edáficas y climáticas, de forma a

identificar la mejor posibilidad para interferencia en el bosque, con los menores

daños ambientales.

2 COMPACTACIÓN DE LOS SUELOS DE USO FORESTAL

Para comprensión del proceso de compactación de los suelos de uso forestal,

se hace necesario el conocimiento de sus propiedades físicas que son directamente

afectados por la transmisión de cargas que ocurren durante tráfico de máquinas y

equipos.

La composición del suelo comprende las fracciones sólidas, líquidas y

gaseosas, donde la fracción sólida se subdivide en materiales minerales y

orgánicos. Los efectos de la compactación del suelo son más evidentes en las

fracciones gaseosa y líquida, debido a reducción que ocurre en el espacio poroso a

través de la compresión del volumen de macroporos, responsables por el proceso

de aeración del suelo, que son transformando en microporos o porosidad capilar,

responsables por la retención de agua en suelo. Esta reducción provoca

transformaciones en la disposición de los poros, reduciendo la conductividad

hidráulica del suelo, interferido en la disponibilidad y flujo de agua y calor.

No obstante, el grado de daño está directamente relacionada a las

características inherente a la fracción sólida del suelo, su composición textural,

grado de estructura y contenido de material orgánico, que son responsables por el

abastecimiento y estoque de nutrientes, actividades biológicas.

Las condiciones consideradas ideales para un suelo de textura media,

arcillosa o arenosa están descritas en la Figuras 1. En tanto, la mayoría de los






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suelos presentan una composición física con las siguientes proporciones: 1 m3 de

suelo tiene 0,7 m3 de volumen sólido y 0,3 m

3 de agua y aire, aproximadamente. En

la Figura 2, están representados algunos tipos de estructura de los suelos en

función de las características texturales.

Figura 1 – Condiciones consideradas ideales de las fracciones del suelo

En la figura 2 están contempladas a relación de la textura con la

estructura del suelo.






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Figura 2 – Relación entre textura y estructura del suelo

Fuente: Gonçalves y Stape (2002)

CARACTERÍSTICAS TEXTURALES

Suelos con textura gruesa Suelos con textura fina

Textura Arenosa Textura Media Oxídicos 1 Kr ≤ 0.75

2 Ki

≤ 0.75

Cauliníticos – Oxídicos Kr ≤ 0.75 Ki > 0.75

Cauliníticos Kr > 0.75 Ki >

0.75 La mayoría de las partículas

son granos simples de arcilla, limo y arenas, pocos gránulos

Granos simples de arenas, limo y arcilla, mas gránulos Cristales (gránulos) de

óxidos de Fe y Al Placas de caulinita entre las

partículas de Fe y Al

Placas de caulinitas

El aporte de exudados radicular y microbianos, de compuestos de humos y la actividad biológica, causan formaciones de complexos organominerales, cimentación de partículas primarias y aglutinación de agregados.

Aglutinación de gránulos formando gránulos mayores

Agregados poliédricos individuales, unidos por

cimentación en las quinas das placas

Blocos formados aglutinación de gránulos

Suelo sien estructura Estructura granular y granos simples

Estructura granular

Estructura en blocos y / o blocos que se desfasen en gránulos Aglutinación de vários agregados

(poli-agregados)

Estructura en blocos y / o blocos que se desfasen en blocos menores

Disminuye: Permeabilidad

Aumenta: Pegajosidad, plasticidad, dureza, resistencia mecánica al crecimiento radicular (longitudinal y radial),

capacidad de contración y expansión.






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Los suelos pueden ser naturalmente compactados, siendo definidos como

adensamiento, cuando se trata de un proceso podológico natural, debido al

movimiento discriminado de partículas (arcillas), que resulta en aumento de la

densidad del suelo y aumento de la masa de sólidos por unidad de volumen do

suelo; o puede ocurrir de forma inducida, siendo definido como compactación, que

ocurre debido a la acción antrópica, en forma de reacción del suelo las presiones y

cargas impuestas por tránsito de máquinas (rodas o esteras), equipos o animales.

3. CONDICIONES QUE MAXIMIZAN LA COMPACTACIÓN DEL SUELO

El proceso de compactación en suelos de uso forestal presenta

características diferenciadas de suelos agrícolas debido a naturaleza de las culturas,

tamaño, peso, desarrollo de raíces, ciclo de las plantas, tipo de manejo, caída de los

árboles durante la cosecha y las características de máquinas y equipos utilizados.

Los factores que pueden aumentar la compactación de suelos de uso forestal serán

descritos en la secuencia.

3.1 Trafegabilidad en condiciones de alta humedad

Diversos autores citan la relación entre la humedad gravimétrica del suelo y el

tráfico de máquinas y equipos (HERBAUTS et al, 1996; CAMARGO, 1999; SEIXAS,

2000; RADFORD et al, 2001, BLOUIN et al, 2004, DUYKER, 2004, MILDE et al,

2010) y constatan que niveles de humedad del suelo, próximo a la capacidad del

campo, presentan mayor susceptibilidad a daños decurrente de la compactación

causada por tráfico de máquina y equipos, debido a las mudanzas en la estructura

del suelo que están más propensa a ocurrir. Las tensiones del suelo en estas

condiciones, presentan baja resistencia a compactación. En contrapartida, suelos

secos son más resistentes a mudanzas en la distribución del tamaño de los poros y






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esa resistencia reduce con el aumento de contenido de agua, aumentando en

escala a partir del contenido de humedad gravimétrica superior a 10 %.

La compactación puede ocurrir en diferentes contenidos de humedad, cuando

están relacionados con la distribución de tamaño de las partículas y mineralogía de

la fracción arcilla del suelo (arcillas expansivas). En suelos de textura arenosa, el

coeficiente de atrito interno aumenta con la compactación para cualquier nivel de

agua en el suelo (OLIVERA Jr. 1998), debido a reducción de la macroporosidad.

Seixas (2000), cita que el tope de compactación en suelos con textura

arenosa ocurre cuando el contenido de agua se encuentra en 32 % y en suelos con

textura arcillosa el tope ocurre con 35 % de humedad.

3.2 Máquinas y equipos utilizados en cosecha de madera

Las actividades relacionadas con cosecha de madera imponen cargas

excepcionales al suelo, debido al peso excesivo de las máquinas y equipos,

levantamiento y movimiento de madera, asociado a las repeticiones de pasadas de

equipo en las mismas áreas. Los efectos combinados Máquinas Operaciones

confieren el comprometimiento con compactación ocurren ya en las primeras

pasadas de máquina (SEIXAS 2000, CAMARGO, 1999, DUIKER, 2004 y MILDE et

al, 2010). En suelos con textura mas groseras la vibración de máquinas ejerce

mayor compactación que cargas estáticas equivalentes (SEIXAS, 2000).

La utilización de máquinas y equipos móviles con pesos elevados inducen a

ocurrir deformaciones físicas y mecánicas en suelos de uso forestal, los efectos más

visibles son formaciones de surcos o trillas formadas por los neumáticos o correas

en transporte forestal (SILVA 2003), el peso de maquinaria utilizada en el bosque,

vía de regla es superior a 10 t descargado, pudendo ultrapasar 30 t cuando están

cargados. Tractores forestales con ruedas descargados presentan una variación de






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peso de 12,7 t hasta 15,6 t, tractores forestales con correas varían de 18,4 hasta

21,4 t, Harvester 15 hasta 18 t, Forwarder de 10,4 hasta 17,0 t.

3.3 Intensidad de tráfico

Diversos autores concluyen que los mayores daños al suelo ocurren en las

primeras pasadas de máquinas. Seixas (2000) cita que por lo menos 60% del

aumento esperado para densidad ocurría después de las primeras 3 hasta 5

pasadas de máquina, en una trilla con uso elevado con mas de veinte pasadas.

Duiker (2004) menciona que 75 a 90 % del aumento de la densidad del suelo ocurre

en la primera pasada de máquina. (CAMARGO, 1999) evaluando el sistema fuste,

encontró que la intensidad de trafago no afectó de forma significativa las

propiedades físicas del suelo porque el mayor comprometimiento ocurre en la

primera pasaje de máquina, entre tanto, el impacto dependerá de las condiciones

iniciales de humedad del suelo y su capacidad de soporte.

3.4 Presión de contacto en el suelo

La distribución de la presión en el suelo bajo las ruedas de las máquinas y

equipos dependerá de: el peso de la máquina (que determina la fuerza total sobre el

suelo), área de contacto entre la rueda y el suelo (que determina la presión),

distribución de la fuerza en el área de contacto y contenido de agua y densidad

inicial (SEIXAS, 2000).

La presión de contacto representa la carga distribuida sobre el área de

contacto suelo – neumático, siendo la carga obtenida por los datos ponderados en

el catalogo de máquina y el área de contacto en función de las dimensiones del

rodado y deflexión de carcasa, pudiendo ser obtenida a través de la siguiente






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fórmula, citada por diversos autores que utiliza la unidad de medida en Pascal.

Presión = Carga por rueda [kg] * / (Rayo x ancho del neumático) [cm2]

Presión = [kg]/ [cm2] x 100 kPa Terreno

* Sin carga

Esa fórmula subestima la presión en el terreno, debido al superestimación de

la superficie de contacto, no en tanto es bastante utilizada para comparación de

diferentes máquinas (Seixas, 2000).

3.5 Características de los neumático

Las características de los neumáticos son de vital importancia para reducción

de daños al suelo, factores como anchos mayores y con alta fluctuación (34” hasta

68”), aumentan la productividad en suelos húmedos y terrenos más accidentados,

presentan economía de combustible, reducciones de disturbios en el suelo como

surcamiento y compactación, además de la mejoría en la estabilidad cuando

comparados a neumáticos convencionales (Seixas, 2000). Neumáticos doblados

utilizados en skidders también son capaces de reducir la intensidad de los daños

con compactación, mejorando el tráfico significativamente. Oliveira Junior (1998)

observó una reducción de incremento de la densidad del suelo en torno de 7 %,

cuando en la utilización de neumáticos más anchos (20 cm y 50 cm).

El diseño del neumático también provocan efectos adversos, neumáticos

radiales presentan mejor desempeño en suelos más argilosos e estructurados que

neumáticos diaconáis (Oliveira Jr. 1998)

Otro factor de fundamental importancia en neumático es la presión de

insuflasen, la presión indicada por el fabricante, que representa el mayor período de






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utilización y mayor área de contacto, resultando en mayor capacidad de tracción y

menor presión de contacto con el suelo (SEIXAS, 2000). La calibración de

neumáticos con presión correcta tiene como consecuencia economía de tiempo y

dinero, minimiza los daños con compactación del suelo y reduce los impactos

causados por las irregularidades del terreno (OLIVEIRA Jr, 1998), cuando trabajan

en presiones menores, los neumáticos sufren una deflexión que reduce los impactos

negativos al suelo y pudiendo mejorar la tracción en orden de 34% en suelos

arenosos y 17% en suelos arcillosos (LANÇAS et al. 1994).

En anexo 1 están descritos algunos tipos de neumáticos y sus

especificaciones para identificación de la presión de contacto en función de las

características dimensionales.

Las características de tamaño, carga dinámica, presión interna de inflado,

asociado a las múltiples pasadas afectan el suelo de forma diferenciada en función

de las propiedades físicas y mecánicas del suelo, así como el nivel de humedad

durante el tráfico.

3.6 Textura, estructura y nivel de agregación del suelo

Las características de textura, estructura y nivel de agregación de los suelos,

son determinantes en la cuantificación de los niveles de daños al suelo, cuando

presentan textura predominantemente arcillosa, presentan proporcionalmente más

espacios con microporos, siendo más resistentes a densificación y retiene más agua

que suelos con textura arenosa, también están más sujeto al proceso de

compactación, debido al fenómeno de plasticidad del substrato, que aumenta la

cohesión entre las partículas.

La estructura del suelo determina el nivel de agregación del suelo, estabilidad

de lo agregados y naturaza de espacio poroso, que son sensiblemente alterados por






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el tipo de utilización del suelo.

La agregación del suelo, constituye uno de los principales factores que

controlan los procesos químicos, físicos y biológicos del suelo, contribuyendo

directamente para la productividad forestal sustentable.

3.7 Capa de material orgánico superficial

La susceptibilidad del suelo a la compactación depende de la cantidad y

forma de distribución de material orgánico, que pueden mejorar la estructura,

aumentar el contenido de agua, facilitar las condiciones de desarrollo de la fauna del

suelo y aumentar la capacidad de suporte (CAMARGO, 1999; SEIXAS 2000).

Oliveira Jr. (1998) acrecienta que la menor densidad de las partículas orgánicas del

suelo, funcionan como amortiguador de las presiones aplicadas y la camada

orgánica reduce el impacto de la lluvia, también aumenta la capacidad de soporte y

evita el contacto del rodado directamente en el suelo y disminuyendo

consecuentemente la formación de surcos.

Souza (2003) menciona que la presencia de material orgánico sobre el suelo

minimiza los impactos de la exploración y extracción de madera, protegiendo la

superficie del suelo mineral. La distribución de residuos de cosecha reduce la

densidad del suelo, debido a adicción de material con densidad más baja y propone

que a cada 10 % del contenido de material orgánico adicionado al suelo, la densidad

decrece en 0,05 g cm-3

. Seixas (2000) complementa mencionando que el tráfico de

un tractor agrícola equipado con grúa + carreta, utilizada para transporte de madera,

sobre camada de residuos (10 kg.m-2

de casca, ramos y folias) de la cosecha de

Eucalyptus grandis, redujo en media 56% el nivel e compactación del suelo, medido

a través de la densidad del suelo, hasta la profundidad de 17 cm de suelo, no

obstante, que tengan problemas con compactación en profundidades mayores que

podrían perjudicar el desenvolvimiento de raíces en la profundidad de 12 hasta 30






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cm.

Eses factores pueden interferir en la magnitud de los daños causados por el

tráfico de máquinas y equipos en áreas que serán sometida as operaciones de

cosecha de madera.

4 CARACTERÍSTICAS DEL TRÁFICO DE MÁQUINAS Y EQUIPOS EN

COSECHA DE MADERA

El proceso de mecanización forestal se encuentra en fase de transición entre

sistemas semi-mecanizados, con equipos utilizados por muchos años en bosques

nativos, adaptados para trabajos en reforestación y sistemas altamente

mecanizados con alta capacidad operacional (SILVA, 2003).

Las operaciones de cosecha de madera son consideradas las de mayor costo

en lo proceso productivo de una empresa forestal, por tanto requiere una evaluación

de rendimiento para eficiente analice de las viabilidades técnicas y económicas y

ambientales, pudiendo ser mecanizado o no.

4.1 Sistemas de cosecha de madera

El sistema de cosecha de madera corresponde a toda la cadena de trabajo,

con todas las actividades parciales, desde la derribada del árbol hasta la madera

puesta en patio de industria consumidora, siendo por tanto, formado por un conjunto

de operaciones o procesos individuales interdependientes.

Las actividades que contemplan un sistema de cosecha de madera son:

- Corte, que comprende a las operaciones de derribada, desrama, trozado, y






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preparo de la madera para arrastre y empilado de madera.

- Extracción, esta operación envuelve las operaciones de remoción de

troncos, fustes o árboles íntegras desde la derribada hasta el patio, pudiendo ser

efectuada por arastre (con utilización de tractores agrícolas, mini-skidders o

skidders), baldeo (con uso de carretas y forwarders), o a través de sistemas

suspensos (cables aéreos, helicópteros y balones).

- Desrama y trozado, estas actividades son efectuadas través de grade

desgajadora, motosierras o procesadores

- Descortezado, estas actividades pueden ser manual, realizado en el área de

corte (con uso de facón o machado) o mecanizada, en el área de corte o patio (con

utilización de descortezado de anillos).

- Cargío, corresponde as actividades de cargío del vehículo en área de corte

para baldeo (camión leve 4 x 4, tractores con carretas forwarders), cargío de

vehículo en el área predeterminada o patios para transporte a larga distancia o

directo en el área de corte (tractores agrícolas o cargadores).

- Transporte, actividad que ocurre desde el patio o astillero hasta la industria,

comprende las actividades de cargamento, transporte y descargamento.

En la Figura 3, están definidos los sistemas de cosecha de madera en función

de las características de producción.






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Figura 3 – Tipos de sistemas de cosecha de madera

Para efectos de compactación del suelo, solamente serán abordados los sistemas mecanizados y de base terrestre, que

envuelven grandes áreas transitadas, maquinaria y equipos pesados y con grande capacidad de carga.

SISTEMAS DE COSECHA DE MADERA

Sistemas Manuales Sistemas

Semi-mecanizados

Sistemas Mecanizados

Pequeños productores - Energía

- Machado - Tracción animal

Pequeño y medio porte - Energía - Serraría

- Motosierra y machado - Tractores agrícolas adaptados

Grandes productores - Serraría - Celulosa

Sistemas de base aérea

- Cables teleféricos - Balones helicópteros

Sistemas de base terrestre

- Sistema troza corta - Sistema troza larga o fuste

- Sistema árbol integra






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4.1.1 Sistema de troza corta

Ese sistema también es conocido por “corte por en el largo” o “cut to length”,

en este sistema, todas las operaciones complementares al corte (desrama,

despuntado, trozado y descortezado) son ejecutadas en el propio local donde fue

efectuada la derribada.

El largo de las trozas varían de 1 hasta 6 m, de acuerdo con el uso final. El

módulo utilizado en este sistema es una combinación de “Harvester + Forwarder”,

siendo máquinas más sofisticadas tecnológicamente que presentan las siguientes

ventajas:

- Ofrecen mejor desempeño y viabilidad económica en la

implementación de regimes de raleo selectivo.

- Los ramos y hojas son esparcidos sobre el suelo, aumentando la

ciclagen de nutrientes y la productividad del sitio a largo plazo.

- El cargío del material procesado confinado en caja de carga

“forwarder”, reduce el surcamento y los disturbios en el suelo y reduce los

daños en el bosque remaneciente.

Sobre ese sistema, fueron encontradas las siguientes constataciones:

Sampaio (1999) trabajando en suelo con textura predominantemente arcillosa

y con altos niveles de humedad verificó que, el paso del harvester, responsable por

el corte, troza e desrama, aumentó la densidad en 24,4 % y la resistencia mecánica

en 17,1% en lo rodado y el paso del Forwarder, responsable por baldeio, la

densidad aumentó en 32,7% y la resistencia mecánica de 19,5, no fueran

observados valores de resistencia mecánica superior a 2 MPa en este trabajo.

Silva (2003) evaluando ese sistema sobre suelos con textura arcillosa






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constato que la densidad del suelo, resistencia mecánica al cizallamiento y presión

del rodado fueran mayores después del tráfico del Forwarder en relación al

Harvester. Los parámetros porosidad total (macro y micro porosidad), agua

disponible y estabilidad de agregados fueron mayores después del tráfico del

Harvester. Las operaciones de baldeo con Forwarder sin residuos de cosecha

presentaron mayor densidad, porosidad total (macro y micro porosidad) y nivel de

compactación cuando comparado al baldeo sobre los residuos de cosecha, el tráfico

en esta condición no influenció significativamente en la tasa de infiltración, agua

disponible, micro porosidad, resistencia mecánica a la penetración y densidad

máxima del suelo en las operaciones de corte y baldeo. Los suelos evaluados

presentaron valores de resistencia mecánica superior a 2 MPa en profundidades

superiores a 10 cm debido a las actividades anteriores y el autor concluye que el

paso del Harvester con correa mantuve o mejoró las propiedades físicas del suelo,

debido a adecuada distribución de presión, en tanto el paso subsiguiente del

Forwarder con neumáticos, caracterizado por el tráfico repetido, reduce los

beneficios del harvester.

Seixas (2000) evaluando ese sistema en suelos con textura arcillosa, con

altos niveles de humedad, menciona que presentó mayores impactos en

condiciones de terreno accidentados, con mayores problemas de compactación de

superficie.

Seixas (1998) evaluando el tráfico de tractor agrícola equipado con grua y

carreta para transporte de Eucaliptus grandis concluye que el paso de máquinas

sobre residuos reduce aproximadamente 50% el nivel de compactación del suelo

medido a través de la densidad del suelo hasta la profundidad de 17 cm, en tanto

fueron constatados problemas de compactación en profundidad, restrictiva al

desarrollo de raíces.






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4.1.2 Sistema de troza larga o fuste

Ese sistema también es conocido como “tree length”, en este sistema las

operaciones de corte y desrama de árboles ocurre en el local del volteo, el

transporte de los mismos y posterior procesamiento ocurre en las márgenes de la

carretera o patio intermediario. El módulo utilizado en este sistema comprende la

combinación “Skidder + Feller buncher” y presenta las siguientes ventajas:

- Sistema barato cuando mecanizado, equipos con alta eficiencia y menor

costo por toneladas de madera puesta en patio de la empresa.

- Mayor maleabilidad en la definición de las actividades por máquina en

función de la condición de sitio.

- Capacidad de trabajo en terrenos accidentados y con amplia margen de

tamaño de árboles.

- En tala raza, presentan niveles aceptables de impactos ambientales.

A pesar de presentar ventaja económica, existen algunas limitaciones cuanto

al uso debido a daños en árboles remanecientes y raíces (en casos de bosques

raleados), mayores propensiones a ocurrencia de compactación del suelo, mayores

índices de patinaje, surcamiento y realocación de nutrientes en el suelo y necesidad

de patio intermediario.

Sobre ese sistema, algunos autores tienen algunas observaciones.

Camargo (1999) trabajando con ese sistema en tres condiciones de humedad

en suelos con textura predominantemente arcillosa, constató que la primera pasada

es responsable por las mayores alteraciones ocurridas por compactación, medida a

través de penetrometro y la área comprometida con compactación severa varió

entre 13% para niveles de humedad inferiores a 15% ocurriendo en la profundidad

superior a 60 cm y 7% de las áreas afectadas con compactación severa, cuando los






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niveles de humedad estaban entre 18% y 23%, ocurriendo en la profundidad de

30 cm.

Silva (2003) confirma ese comportamiento mencionando que las operaciones

de arrastre con skidder (159 KN) presentó poco incremento en la resistencia

mecánica a penetración cuando comparado con las operaciones de corte con Feller

buncher.

Seixas (2000) contesta afirmando que ese módulo no provocó compactación

critica cuando el tránsito ocurrió en suelos tipo arena quartzosa en estación lluviosa.

4.1.3 Sistema árbol integra

Ese sistema consiste en la retirada de árbol sin raíces, más con ramas con o

sin copa, que son transportadas hasta la carretera forestal o patio de acabamiento

estacionario, donde es trabajada (desramada, descortezada y trozada), no presenta

limitaciones en relación a topografía, pudiendo ser utilizada en áreas planas o

accidentadas. Ese sistema juntamente con el sistema fuste dominaba métodos de

extracción de madera en Canadá y EUA en la década de 80. Las máquinas

utilizadas son las mismas utilizadas en sistema fuste, siendo la combinación

“Skidder + Feller buncher”.

Los factores que interfieren para escoger los sistemas de cosecha de madera

son:

- Características de terreno (declividad, tipo del suelo, condiciones de

humedad, etc.)

- Condiciones climáticas (regiones alagaditas, ocurrencia de nieve, etc.)

- Especie forestal (nativa o exótica)






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- Densidad de estrada

- Métodos silviculturales (tipo de plantación, raleo etc.)

- Disponibilidad de mano de obra (tipo de calificaciones, costo, etc.)

- Mercado (costo de adquisición y manutención de máquinas)

- Organización industrial (nivel de mecanización)

El nivel de informaciones sobre compactación del suelo causada por sistemas

mecanizados es poco, en tanto, hay algunas conclusiones sobre los sistemas de

cosecha avaluados:

4.2 Máquinas y equipo utilizados en cosecha de madera

La maquinaría y equipos utilizados en las diferentes operaciones de cosecha

de madera están descritos en la Tabla 1.

Tabla 1 – Operaciones y equipos forestales utilizados en cosecha de madera

Operaciones Equipos forestales

Corte Motosierra, feller de cuchilla, sable o disco y harvesters

Extracción Guinche, tractores agrícolas modificados, mini-skidder, skidder, auto-cargable y forwarder

Desgajamiento Motosierra, skidder o mini-skidder con reja, delimber y harvester

Trozamiento Motosierra, slascher y harvester

Descortezado Descortezador de rotor, tambor y harvester

Cargamento Grúas sobre tractor agrícola, excavadoras con grúas, cargadoras de ruedas y forwarders






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4.2.1 Influencia del rodado de las máquinas y equipos en el suelo

Las características inherentes al neumático como: presión interna de

inflación, tipo, tamaño, altura, largura y diseño, asociado al volumen de carga y las

condiciones operacionales, pueden provocar diferentes tipos de alteraciones en las

estructuras del suelo (Silva, 2003).

En la Tabla 2 están descritos algunos valores de presión de contacto para

máquinas forestales propuesto por Seixas (2000).

Tabla 2 – Máquinas o equipos y su presión de contacto

Maquina y equipo Presión (kPa)

Sistemas de base aérea (cables teleférico) 0

Skidder de esteras flexibles 30 – 40

Tractor de esteras 50 – 60

Skidder de neumáticos 55 – 85

Forwarder con eje doble trasero 85 – 100

Forwarder con eje simples trasero 105 – 125

Lima et al. (2004) presentan algunas características relativas a presión de

inflación de neumáticos en feller buncher con 193 kPa, el peso de 13,4 t, donde la

distribución de peso en el eje frontal es de 53,9% y la relación peso / potencia es de

127,4 kg/kW y skidder con 179 kPa, peso de 16, t con distribución de peso en el

eje frontal de 55 % y relación peso potencia de 125 kg/kW.

Gonçalves y Stape (2002) y Seixas (2000), mencionan que los ejes traseros

de las máquinas utilizadas en operaciones forestales soportan mayores cargas que

los ejes frontales. Por ejemplo un Skidder de 6,5 t, operando con carga máxima,






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presenta una presión estimada de aproximadamente 26 kPa en los neumáticos

delanteros y cerca de 80 kPa bajo de los neumáticos traseros. También ocurre la

tensión de cizallamiento por los neumáticos y otros tipos de rodados, que aumentan

la tensión causada por movimiento de madera, resultando una fuerza aproximada

de 80 kPa, que pude resultar en un efecto de compactación más do que el doble de

carga estática normal.

Las presiones de las ruedas se concentran en el suelo inmediatamente abajo

del rodado, pudendo ser detectada en profundidades considerables en lo perfil del

suelo, de acuerdo con la Figura 4.

Figura 4 – Efecto de la presión sobre la superficie y del peso de la rueda (esfera de

Jumikis). Fuente: Roloff (2005)

Fuente: Roloff (2005)

La utilización de equipos con baja presión de contacto puede reducir

significativamente la tensión del suelo en profundidad, considerando que la presión






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sufrida por el suelo es función de la presión por unidad de superficie y también de la

extensión de área sobre la cual es aplicada (carga total).

En la Figura 5 está caracterizada la distribución bi-dimensional de carga en

forma de un “bulbo”, que ocurre en lo suelo.

Figura 5 – Distribución bi-dimensional de las cargas en el suelo


En la Figura 6, están las diferencias entre neumáticos diagonales y radiales,

evidenciando que neumáticos diagonales son más resistentes y presentan menor

difracción, concentrando la carga en la parte central del trillo, provocando mayor

compactación en profundidad, en cuanto que neumáticos radiales permiten una

mejor distribución de carga en el suelo debido al aumento de la área de contacto en






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función de la mayor difracción.

Figura 6 – Características de neumáticos diaconales y radiales.


En la Figura 7 están descritas las características y los efectos del material

rodante sobre el suelo.






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Figura 7 - Características y efectos del material rodante sobre el suelo.

Fuente: Roloff, 2005

El concepto de trafico de máquinas y equipos de utilización forestal

consideran las relaciones de peso de máquinas y equipos, su capacidad de moverse

en terreno con diferentes grados de dificultad, sendo por tanto ofrecido varios tipos

de neumáticos, que presentan diferentes desempeño de tracción, patinaje, presión

de inflación y resistencia a la fricción.

Esas variaciones son importantes para que se pueda escoger la mejor opción

para las condiciones de suelo, que muchas veces presentan fragilidad del punto de

vista de tracción y necesidad de trabajo independientemente de las condiciones de

humedad y repetición de pasadas.






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5 RECONOCIMIENTO Y MEDIDAS DE LA COMPACTACIÓN DEL SUELO

Existen varias metodologías utilizadas para estimar la compactación del

suelo, que se adecuan en función del nivel de detalle esperado, condiciones de

estudio, variabilidad espacial y restricciones impuestas.

Gonçalves y Stape (2002) citan que el reconocimiento de camadas

compactadas puede ser determinado a través de métodos visuales que son

subjetivos y groseros, basados en la inspección visual y / o por tacto del suelo,

pudendo presentar las siguientes características: surcos de erosión, rasgues en los

rastros de rodados, sellado superficial, residuos vegetales no decompuesto meses

después la cosecha de madera, evaluación de la suavidad de las camadas del

suelo en una trinchera, con utilización de canivete o estilete, y en la planta, raíces

mal formadas, sistema radicular raso y espalmado, fallas localizadas de plantío,

plantas con tamaños menores que el padrón, emergencia lenta de plántulas,

coloración anormal y síntomas de carencia de nutrientes.

En tanto, los métodos más precisos son aquel obtenido través de

determinación de las propiedades físicas del suelo como: densidad, porosidad total y

de aeración, capacidad de infiltración. Existen métodos intermediarios determinación

de la compactación del suelo a través de la evaluación de la resistencia mecánica a

la penetración, que puede ser obtenida con utilización de penetrometros (resistencia

mecánica indicada a través de visor o digital) o penetrografos (a través de gráfico de

resistencia mecánica).

5.1 Densidad del suelo

La densidad asociada a porosidad del suelo son las principales referencias

para identificar problemas con compactación del suelo, se trata de una relación

existente entre la masa de una muestra de suelo seca y la suma de los volúmenes

ocupados por las partículas y por los poros.






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En la Tabla 3 están ilustrado algunos valores de densidad propuestos, Silva (2003)

cita que la amplitud de variación de densidad del suelo situada entre los siguientes

límites medios en g . cm-3

y Seixas (2000) referencia los valores máximos obtenidos

para los suelos y en la Tabla 4 están discriminados los valores de densidad

propuesto por la FAO (1995)

Tabla 3 – Valores máximos y medios de densidad del suelo en función de la textura

Textura Limite máx. Textura Limites med.

Arcillosa 1,42 Suelos con textura arcillosos 1,00 – 1,25

Limo – arcillosa 1,53 Suelos con textura arenosa 1,25 – 1,40

Limo-arcillo-arenosa 1,69 Suelos con gumífero 0,75 – 1,00

Limo – arenoso 1,77 Suelos turfosos 0,20 – 0,40

Areno – arcilloso 1,85

Tabla 4 - Valores no limitantes, críticos y limitantes de densidad del suelo

Clase de textura

Niveles de comprometimiento de densidad del suelo (k cm

3), para

crecimiento de raíces *

Relación entre densidad del suelo y porosidad de aeración **

No limitante

Critico Limitante Densidad (k cm

3)

Porosidad de aeración (%)

Arenoso 1,60 1,69 1,85 1,55 42

Franco arenoso 1,50 1,63 1,80 1,40 48

Franco limoso 1,46 1,67 1,78 1,30 51

Limoso 1,43 1,67 1,79 1,20 55

Arcillo limoso 1,34 1,54 1,65 1,15 56

Arcilloso

35 – 35%

> 45%

1,40

1,30

1,49

1,39

1,58

1,47

1,05 60






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* FAO (1995) y Handbook of Soil Science (1999)

Seixas (2000) cita que ocurre limitaciones de crecimiento de raíces de árboles

en suelos con textura arenosa cuando este presenta densidad superior a 1,75 g.cm-

3, y en suelos con textura arcillosa cuando la densidad es superior a 1,55 g.cm

-3.

Silva (2003) menciona que valores de densidad superiores a 1,2 g.cm-3

indican

compactación del suelo y evidencia necesidad de preparo del suelo.

La determinación de la densidad del suelo es definida directamiente a través

de anillos volumétrico, con volumen conocido, que permite la retirada de muestras

indeformadas del suelo en diferentes profundidades, donde son definidas las masas

de volumen conocido de suelo seco en estufa hasta peso constante (105 o 110º C).

En la Figura 8, están definidas las grandezas utilizadas para determinación de

los parámetros físicos del suelo

Figura 8 – Relación entre masa y volumen para determinación de parámetros

físicos, densidad y porosidad del suelo







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Definición de la densidad del suelo, expresa en g cm-3

, kg dm-3

o Mg m-3

)

- Densidad de las partículas

DP = M sólido / V sólido

- Densidad aparente del suelo

DS = M sólido / V total

5.2 Porosidad del suelo

La porosidad del suelo corresponde al volumen de vacíos o espacios del

suelo no ocupado por el conjunto de componentes orgánicos e inorgánicos. Los

limites que varían la porosidad total de un suelo son muy amplios, sendo

dependientes de la composición textural y características estructurales.

La porosidad total del suelo es compuesta por macro poros, también

conocida como densidad de aeración, responsables por las trocas de agua y aire; y

por el micro porosidad o porosidad capilar, responsables por el almacenamiento de

agua en el suelo.

Utilizando la figura 8 podemos visualizar la porosidad a través de la siguiente

relación.

- Porosidad total

PT = (V agua + V ar) / V total

Siendo obtenido a través de la relación entre densidad aparente del suelo y






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densidad de partículas, siendo expreso en %, cm3 cm

-3 o m

3 m

-3.

PT % = (1 – DS / DP) . 100

La porosidad de aeración representa el espacio poroso libre de la solución

del suelo o fracción volumétrica de la agua gravimétrica (θ).

- Porosidad de aeración

PA = V ar / V total

PA (%) = [ U (DS/DA)] . 100

DA = densidad de la agua (1 g. cm-3

)

Los valores mínimos establecidos para este parámetro se encuentra entre 10

y 15 %, para que se mantengan favorables a las condiciones de desarrollo de raíces

(PREVEDELLO, 1996).

Otros autores establecen 10 % como límite mínimo de macro porosidad,

alegando que valores inferior a 10 %, perjudican la difusión de gases y os

mecanismos de movilización de nutrientes, difusión e flujo de masas (Oliveira, 1998,

Camargo, 1999) y la FAO (1995) complementa citando que valores críticos para el

desarrollo de raíces, cuando la condición de aeración reduce el crecimiento en hasta

20 %, que ocurre cuando la porosidad de aeración se encuentra en torno de 10 %,

tornando se limitante cuando la porosidad se reduce para 5 %.

En la Tabla 4 están descritas algunas características de los tipos de suelos

con texturas distintas y el comportamiento de la porosidad total así como micro y

macro porosidad para diferentes niveles de porcentaje.

Tabla 4 - Microporosidade = VTPc - Macroporosidade






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Parámetros de evaluación de la porosidad en suelos

Total de espacios poroso en la superficie de los suelos en buenas condiciones

Limo - arcilloso 45 para 55%

Areno-arcilloso y arenoso 35 para 45%

Macroporos (de rápida drenagem, aeração)

Compactado < 5 %

Baja porosidad 5 para 10 %

Porosidad favorable 10 para 15 %

Mucha porosidad > 15 %

Micro-porosidad (que retén agua)

Alta susceptibilidad a la seca edafológica < 7 %

Retención deficiente 8 para 13 %

Mediano para arcilloso limoso 14 para 18 %

Bien suplido > 19 %


En la Tabla 5 están expuestas las características de los poros (tamaño,

funciones, ocurrencia biológica, clase de textura y tensión de agua en suelo.)






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Tabla 5 – Vista generalizada de grupos de tamaño de poros y funciones.

Diámetro del

poro (mm)

Función Equivalente clase de textura * Ocurrencia

biológica

Tensión de agua en

suelo (kPa) **

> 0.5 Aeración y transmisión de agua >1.6 - Cascajo hasta arena gruesa Hormigas y lombriz < 0.6

0.5 – 0.05 Transmisión de agua (infiltración y permeabilidad)

0.16 - 1.6 – Arena gruesa hasta a. fina

Raíces 0.6 – 6.0

0.0005 – 0.05 Almacenamiento de agua 0.0016 – 0.16 - Arena fina hasta limo

Raíces laterales y capilares

6.0 – 600

< 0.0005 Agua residual (inviable para plantas) <0.0016 – Limo hasta arcilla Fungos y bacterias > 600

Fuente: FAO (1995)

* Razón de equivalencia al tamaño de partícula => 3.2 x tamaño del poro

** Tensión de agua equivalente en suelo, basado en la ecuación: Diámetro del poro = 0.3 / Tensión de agua en suelo.






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5.3 Capacidad de infiltración de agua

La tasa de infiltración de agua en el suelo es también denominada velocidad

de infiltración de agua o permeabilidad, pudendo ser medida a través de

permeámetro y la determinación de la conductividad hidráulica é definida través de

la siguiente ecuación.

K = Q x L / A x H x t (em h) expresa em cm/h

Donde:

K = Conductividad hidráulica (h)

Q = Volumen percollado (ml)

L = Altura del anillo (cm)

H = Altura del anillo +columna (cm)

A = Área del anillo (cm2)

t = Tempo en h (1 hora de observação)

La reducción de la conductividad hidráulica del suelo también es un

parámetro de definición de compactación de suelo y puede ser obtenida a través de

la medición de la tasa de infiltración de agua en el suelo, cuyo suelo presenta el

contenido de agua en la capacidad del campo. En tanto, la tasa de infiltración

también sufre influencia de otros factores fuera de la compactación del suelo, como:

impermeabilidad superficial del suelo (sellamiento superficial), reacciones del suelo

a los minerales del agua y la textura del suelo (arcillas expansivas).

En la Tabla 6 están descritos algunos valores referentes a capacidad de

campo, punto de lacio y cantidad de agua disponible en función de la característica






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de textura.

Tabla 6 - Valores típicos de capacidad de retención de agua en función de la clase

de textura

Clase de textura Capacidad del

campo (10 kPa)

Humedad

gravimetrica (%)

Punto de lacio

Humedad

gravimetrica

(%)

Agua disponible

(mm) suelo (m)

Arena gruesa 8 4 80

Arenoso 14 4 150

Franco arenoso 18 7 160

Arenoso franco 26 9 180

Franco 30 13 180

Franco limoso 34 16 200

Franco arcillo arenoso

26 15 150

Franco arcilloso 34 18 180

Franco arcillo limoso 43 20 190

Arcillo arenoso 29 19 140

Acilloso 42 25 180

Fuente (FAO, 1995)

La tabla 7 describe la conductividad hidráulica de los suelos en función de su

clase de textura y características estructural.






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Tabla 7 – Valores típicos de conductividad hidráulica saturada con base en la clase de textura y estructura.

Clase de textura Estructura Infiltración Permeabilidad (mm/h)

Arenoso Sin estructura Muy rápida >120 hasta>250

Franco arenoso Estructura flaca Muy rápida > 120

Sin estructura Rápida 60 – 120

Franco Agregados evidentes Rápida 60 – 120

Estructura flaca Moderada rápida 20 – 60

Sin estructura Moderada rápida 20 – 60

Franco arcilloso Agregados evidentes Moderada rápida 20 – 60

Estructura flaca Moderada 5 – 20

Sin estructura Baja 2.5 – 5

Arcilloso leve Fuertemente estructurado Moderada 5 – 20

Agregados evidentes Baja 2.5 – 5

Estructura flaca Muy baja < 2.5

Medio hasta pesada arcilloso Fuertemente estructurado Baja 2.5 – 20 1

Agregados evidentes Muy baja < 2.5

Estructura flaca Muy baja <2.5

Arcilloso Sódico y salino Moderada 8.0

Sódico Muy baja <2.5 Altamente sódico Extremamente baja <1.0

Fuente: FAO (1995)






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5.4 Resistencia mecánica a penetración

Instrumentos de sondeo como penetrómetros y penetrógrafos determinan la

resistencia que el suelo ofrece a penetración, posibilitando cuantificar en

profundidad el nivel de compactación siendo ampliamente utilizado para estimar la

resistencia mecánica del suelo a penetración radicular, debido al hecho de ser una

metodología simple y de fácil obtención que permite un gran número de muestras en

campo.

Seixas (2000) cita que evaluaciones de compactación del suelo a través de

penetrometria debe ser ristrita a las mediciones comparativas, efectuadas el mismo

suelo y unidad de muestra, por tratar-se de un indicador secundario de

compactación de suelo representado por una medición física indirecta de suelo,

fuertemente influenciado por la humedad del suelo, ocurrencia de raíces y piedras

en perfil del suelo. En tanto, esas medidas pueden ser comprobadas de forma

eficiente cuando asociadas al análisis de densidad, porosidad y conductividad

hidráulica del suelo, que podrán presentar un diagnóstico confiable del

comportamiento de la compactación en perfil del suelo.

Camargo et al (2000), referencia que valores de resistencia mecanica

superior a 1 MPa, para suelos con textura arcillosa pueden presentar limitaciones

para el desarrollo de raíces, siendo por tanto considerado compactación moderada y

valores superiores a 2 MPa, que son considerados altamente restrictivos a

penetración, ramificación y crecimiento de raíces, siendo considerado compactación

severa.

6. EFECTOS DE LA COMPACTACIÓN DEL SUELO EN CRECIMIENTO DE






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43

PLANTAS

Todos los factores que están directamente relacionados con la compactación

del suelo como densidad del suelo, porosidad (total y de aeración), disponibilidad de

agua, conductividad hidráulica del suelo, resistencia mecánica, nivel de

estructuración irán interferir en el desarrollo de las plantas, el compromiso se inicio

pela dificultad de desarrollo de raíces, que precisan de una interacción compleja que

envuelve disponibilidad de agua y nutrientes, aeración favorable, asociación

biológica (meso y micro fauna del suelo), capacidad de penetración para desarrollo

de raíces. Las trabas impostas a las raíces son reflejadas en la parte aérea de la

planta, que presenta como consecuencia bajo incremento en altura y diámetro.

La recuperación de suelos compactados, no posee la misma intensidad de

efectos a corto plazo sobre el crecimiento de bosques, sen embargo puede

presentar consecuencias más graves a largo plazo debido a otros daños que están

directamente ligados a la compactación como erosión y comprometimiento de la

calidad del agua en un área forestal, fuera del bajo desarrollo (SEIXAS, 2000).

6.1 Respuestas de las plantas a compactación del suelo

Gonçalves y Stape (2002), citan que la compactación del suelo son capaces

de reducir el crecimiento en altura de Pinus taeda entre 40 y 60 %, sendo que

fueron constatado apenas compactación superficiales. Duiker (2004) menciona que

la compactación en las camadas superiores del suelo “top soil”, está relacionada

básicamente con la presión y contacto suelo – neumático y en las camadas

correspondientes al sub-suelo ocurre en función de los factores presión de contacto

y carga por eje y la forma más perjudicial de compactación al suelo, que ocurre en

camadas más profundas y en función de la carga por eje. Este autor indica que

cargas por eje entre 10 y 12 toneladas, reduce la capacidad productiva en 15% en el

primero año, bajando la reducción entre 3 e 5 % en 10 años después de la

compactación. Cerca de 10% de las pérdidas de rendimientos en el primero año y

debido a la compactación en las camadas superiores del suelo “top soil” y en las






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44

partes superiores del sub-suelo, eses efectos desaparecen entre 5 y 10 años

respectivamente, en cuanto que los efectos de compactación en profundidad, abajo

del subsuelo, son permanentes, no desapareciendo con el tiempo, debiendo ser

evitada.

El la Figura 9, están evidenciados los efectos de la compactación provisoria,

que ocurre en camadas superiores del suelo y de la compactación permanente, que

ocurre en profundidad.

Figura 9 – Compactación provisoria y permanente.

La carga por eje, representa la carga soportada por eje, caso sean sometidas

a cargas mayores, ocurrirá compactación en profundidad, no en tanto, (Duiker,

2004) recomienda que se debe limitar la carga por eje en 10 t por eje para evitar la

compactación en profundidad.

La carga por eje es definida por el fabricante o a través de la siguiente

fórmula:






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45

Carga por eje = Peso de la maquina / número de ejes

Se debe considerar que la distribución de carga no ocurre de forma uniforme.

7. CONSIDERACIONES PARA REDUCCIÓN Y CONTROL DE LA

COMPACTACIÓN DEL SUELO

La productividad de suelos forestales están directamente relacionada con el

porcentaje de áreas afectada por compactación causada por maquinaría forestal,

por tanto, para impedir mayores pérdidas en la calidad de sitio se debe buscar por

un planeamiento adecuado, evitando el tráfico en suelos con altos niveles de

humedad, concentrar el tráfico en ramales de extracción, buscar pasar sobre

residuos forestales, respetar el limite de carga por ejes, emplear maquinaria de

neumáticos anchos y con baja presión de contacto con el suelo, buscando reducir

los daños con compactación (CAMARGO, 1999).

Oliveira Jr. (1997) también sugiere como medidas de atenuación o de

prevención de compactación del suelo: aumento del diámetro y ancho de los

neumáticos, rodados doblados propiciando mayor distribución de peso de la

máquinas y reducción de la presión de contacto suelo – neumático, menor presión

de aire en neumático.

Duiker (2004) propone como estrategia para reducir la compactación de

suelo, disminuir la carga por eje a través de la reducción de la carga o aumentar el

número de ejes, reducción de la presión de los neumáticos en las presiones

mínimas permitidas, usar neumáticos de fluctuación, preferencialmente radiales y

con alto diámetro, disminuir el área total transitada y preparar el suelo de forma

diferenciada en estas áreas y evitar el tráfico en altos niveles de humedad. Actitudes

como transitar con carga de forma mas rápida evita el efecto estacionario de la

carga, que provoca compactación en profundidad y reducir el número de






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46

desengastes en el campo, también reducen los efectos nocivos de la compactación

Gonçalves y Stape (2002), enfatizan que la recuperación natural de los suelos

envuelve un proceso demorado, dependiendo sobremanera de las condiciones

climáticas del local, por tanto, el preparar del suelo antes de la plantación es

considerado esencial no sentido de evitar la reducción de la capacidad productiva

del sitio, mismo siendo una operación costosa, que envuelve revolvimiento intensivo

del suelo.

Una manera de minimización de los efectos de la compactación del suelo es

restringir las operaciones de cosecha de madera y preparo del suelo en condiciones

donde la humedad del suelo no presente susceptibilidad a procesos erosivos o

períodos más secos.

Suelos secos pueden sustentar cargas elevadas por eje, bien como altas

presiones de contacto sin efectos adversos, en cuanto que suelos húmedos

presentan menor resistencia a deformaciones, se torna más susceptible a

deslizamientos y a compactación profunda.

Los suelos con niveles de humedad arriba del limite plástico, presentan

menor susceptibilidad a compactación porque todos os poros están rehenchidos con

agua que no puede ser comprimida, en tanto, los efectos adversos como

sellamiento superficial, deslizamientos, destrucción de la estructura del suelo son

más evidentes y difícil de remediar.

El tráfico en suelos mojados con cargas y presiones elevadas de neumático

provoca un efecto de transferencia hidráulica, donde el stress causado por la

compresión en el “top soil” es transferido directamente para camadas de subsuelo,

provocando compactación de sub-superfície, conforme observado en la Figura 10






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47

Figura 10 – Comportamiento de la carga en tres condiciones de humedad del suelo

En la Figura 10 está dispuestos el comportamiento de la carga en tres

condiciones de humedad del suelo, donde se puede observar el efecto de

transferencia de la carga en mayores profundidades, provocando compactación

profunda de difícil reversión

Otro aspecto de fundamental importancia se trata de mantener la actividad

biologica del suelo, través da manutención de la materia orgánica. En la Figura 11

están descritos el proceso de desdensamiento del suelo o descompactación del

suelo a través de actividades biológicas.






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48

Figura 11 – Proceso de descompactacion o desdensamiento por actividad biológica

Fuente: (Gonçalves Y Stape, 2002)

Las operaciones subsecuentes a cosecha de madera son de vital importancia

para el reestablecimiento de las condiciones físicas del suelo, para tanto, se debe

efectuar el preparo del suelo de forma diferenciada en las áreas fuertemente

comprometidas pelo tráfico de las máquinas.

Suelo adensado o

compactado - Fusión de micro agregados

- Disminución de la espesor de

macroporos

Suelo menos adensado o

menos compactado

Crecimiento de raíces finas y hifas

en las hiendas y macroporos

Esfuerzo mecánico

de cizalliamiento

Deposición de exudación radicular

Crecimiento de

bacterias

Deposición de

exudación bacteriana y

compuestos húmicos

Formación de

agregados y bioporos

Alargamiento de hiendas y formación

de macroporos






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49

8 ACTIVIDAD PRÁTICA

Serán efectuadas muestras en áreas que fueran sometidas a cosecha de

madera por el sistema fuste, con uso de la composición Feller buncher + Skidder, y

la determinación de compactación del suelo será efectuadas a través de uso de

penetrógafo y colecta de muestras indeformadas del suelo con uso de anillos

volumétricos para determinación del nivel de humedad, densidad y porosidad del

suelo, en las profundidades 0-10, 10-20, 20-30 y 30-40 cm de profundidad del suelo,

de acuerdo con la Figura 12.

Serán mostrados tres espacios: en las trillas de máquinas con las posiciones

fuera del rodado I, rodado II y entre rodado III; en área de patio, donde el tráfico de

máquinas y camiones de transportes es demasiado y el último espacio corresponde

a área del bosque (en pie), conforme la Figura 13.

Figura 12 - Disposición de la colecta de muestras de suelo para deternimación de la

densidad, porosidad total y de aeración

..






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50

Figura 13 – Áreas de muestreo para determinación de la compactación del suelo a

través de penetrometria






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51

9. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

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estradas de uso florestal em condições de relevo ondulado a fortemente ondulado. Revista Floresta. V.

40. n. 1. Jan mar 2010. p. 221-234

http://ojs.c3sl.ufpr.br/ojs2/index.php/floresta/article/viewFile/17113/11273

CAMARGO CORRÊA, Carla M.; CRUZ, Jocelito. Erosão real e estimada através da RUSLE em

estradas de uso florestal, em condições de relevo ondulado a fortemente ondulado. Revista Arvore.

2010. http://www.scielo.br/pdf/rarv/v34n4/v34n4a03.pdf

CAMARGO CORRÊA, Carla M.; DEDECEK, Renato Antonio. Erosão real e estimada através da

RUSLE em estradas de uso florestal, em condições de relevo plano a suave ondulado. Revista

Floresta. v. 39, n. 2, abr - junho 2009. p. 381 - 391.


CAMARGO CORRÊA, Carla M.; MALINOVSKI, Jorge Roberto; ROLOFF, Glaucio. Bases para o

Planejamento de Rede Viária em Reflorestamentos no Sul do Brasil. Revista Floresta. v. 36, n. 2, mai

– agosto 2006. p. 277- 286. http://ojs.c3sl.ufpr.br/ojs2/index.php/floresta/article/viewFile/6450/4641

CAMARGO CORREA, Carla Maria, ROLOFF Glaucio,. SILVA, Ivan Crespo. Erosão real e estimada

pela RUSLE em estradas florestais, em duas condições de solo e relevo e quatro perfis de solo.

Revista Scientia Forestalis / IPEF n.76, dezembro 2007. p. 57-66.

http://www.ipef.br/publicacoes/scientia/nr76/cap05.pdf

CAMARGO, C. M. S. Compactação do solo causada pela colheita de Pinus taeda,

pelo sistema fuste (tree length). Dissertação de Mestrado em Silvicultura.

Universidade Federal do Paraná. 110 p. Curitiba. Paraná. Novembro, 1999.

CAMARGO, C. M. S., MALINOVSKI, J. R. ROLOFF, G. Sustentabilidade de um

cambissolo após a colheita de Pinus sp. no sistema fuste. XI Seminário de

Atualização Sobre Sistemas de Colheita de Madeira e Transporte Florestal. 29 ago –

01 set. Expotrade. Curitiba. Pr. 2000.

CAVICHIOLO. S.R.; DEDECEK, R. A. e GAVA, J. L Modificações nos atributos físicos de solos

submetidos a dois sistemas de preparo em rebrota de Eucalyptus saligna. R. Árvore, Viçosa –MG,

v.29, n. 4, p. 571 - 577, 2005 http://www.scielo.br/pdf/rarv/v29n4/a09v29n4.pdf

DEDECEK, R. A.; GAVA, J. L. Influencia da compactação do solo na produtividade da rebrota do

Eucalipto. Revista Árvore. Maio-Junho. 2005. Vol. 29. N.003. p. 383 – 390. SIF. Viçosa / MG. Brasil.

2005


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http://www.scielo.br/pdf/rarv/v29n4/a09v29n4.pdf






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52

DUIKER, S. Avoiding soil compaction. Collage of Agricultural Sciences. Agricultural

Research an Cooperative Extensión

FAO 1995.

**http://www.soils.rr.ualberta.ca/Pedosphere/content/section03/page03_03.cfm .Jan

22, 1999

HERBAUTS, J.; EL BAYARD, J.; GRUBER, W. Influence of logging traffic on the

hydromorphic degradación of acid forest soils developed on loessic loam in middle

Belgium. Elsevier. Forest Ecology and Management 87. 193-207. 1996.

HOWARD, W. LULL. Soil compaction on forest land. Forest Service USDA. N. 768. Washington

D.C. 1959

Lanças, K. P.; UPADHYAYA, S. K. Pneus radiais para tratores: guia para selecto

correta da pressão de inflação. Energia na agricultura. Boletín técnico. n.1, p.1- 33.

1997.

LIMA, J. S. S.; SOUZA, A. P.; MACHADO, C. C.; PEZZOPANE, J. E. M. Y AREAS,

M. L. Estimativa das estabilidades longitudinais e transversais de tratores florestais

utilizados na colheita de madeira. Revista Árvore, Viçosa – MG. v 28. n 6. p 839-

844. 2004.

MALINOVSKI, Jorge R. e CAMARGO, Carla Maria dos Santos; A eucaliptocultura no contexto

brasileiro. Revista da Madeira - Wood Magazine, Curitiba, p. 76-79, 2002

MILDE, G. A.; DEDCEK, R. A. e GAVA, J. L. Unidades de colheita: estratégia para evitar a

compactação dos solos florestais. Revista Árvore, Viçosa-MG, v.34, n.6, p.1075-1083, 2010.


OLIVEIRA Jr. E. D. Compactação do solo devido ao trafego de carretas florestais

com dois tipos de pneus inflados a duas pressões diferentes. Dissertação de

Mestrado em Silvicultura. ESALQ / USP. 73 p. Piracicaba / SP. Setembro,1998.

RADFORD, B. J..; YULE, D. F.; MC GARRY, D.; PLAYFORD, C. Crop responses to

applied soil compaction repair treatments. Elsevier. Soil and Tillage Research 61,

157-166. 2001.

ROLOFF, G. Apostila do Curso de Conservação do solo. Curso de Pós-Graduação

em Ciência do Solo. UFPR. 2005

SAMPAIO, A. C. F. A compactação no solo causada por maquinas de colheita de

madeira. Relatório de iniciação científica. Área de Silvicultura. UFPR. EVINCI 1999.







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53

SEIXAS, F. Compactação do solo devido a colheita de Madeira. Tese Livre

Docencia. ESALQ / USP. 75 p. Piracicaba / SP. Abril, 2000.

SEIXAS, F.; OLIVEIRA JR. , E. D. Compactação do solo devido ao tráfego. SCIENTIA

FORESTALIS. n. 60, p. 73-87, dez. 2001

SEIXAS, F.; SOUZA, C. R. Avaliação efeito da compactação do solo, devido à freqüência de tráfego,

na produção de madeira de eucalipto. Revista Árvore, v. 31, n. 6, p.1047-1052, 2007

SILVA, J. R. Compactação do solo pelo tránsito de maquinas na colheita de madeira

de Eucalyptus grandis Hill Ex Maiden. Tese de Doutorado. UNESP / BOTUCATU /

SP. 138 p. Botucatu / SP. Maio, 2003.






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54

ANEXOS






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55

ANEXO 1 – CARACTERÍSTICAS DE NEUMÁTICOS

NEUMÁTICOS CONVENCIONALES

FORESTRY SPECIAL WITH CRC® (WTP) — LS-2

MEDIDA

DE LA

LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

18.4-26

361-

771N 10 16.00 467 1,445 665 4340 51 520 1,174 152 3,609 @ 200

23.1-26

361-

798N 10 20.00 587 1,613 726 4780 53 745 1,684 235 4,540 @ 170

23.1-26

361-

801N 14 20.00 587 1,613 726 4780 53 745 1,684 249 5,766 @ 240

28L-26

361-

828N 12 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 295 5,266 @ 170

28L-26

361-

836N 14 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 308 5,947 @ 200

16.9-30

361-

844N 10 15.00 429 1,504 693 4520 48 489 1,045 159 3,609 @ 240

24.5-32

361-

852N 16 21.00 622 1,801 826 5310 56 873 2,258 334 6,992 @ 240

30.5L-32

361-

860D 16 27.00 775 1,880 843 5560 56 1087 2,439 448 7,446 @ 200

35.5L-32

361-

879N 16 31.00 902 2,012 904 5970 58 1364 3,471 540 8,853 @ 170

18.4-34

361-

887N 10 16.00 467 1,656 777 5030 51 576 1,329 177 3,900 @ 200

TUBELESS

24.5-32

364-

704N 16 21.00 622 1,801 826 5310 56 873 2,258 339 6,992 @ 240

35.5L-32

364-

840D 16 31.00 902 2,012 904 5970 58 1364 3,471 556 8,853 @ 170

28L-26

362-

477N 12 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 309 5,266 @ 170

28L-26

362-

494N 14 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 317 5,947 @ 200

30.5L-32

362-

166N 16 27.00 775 1,880 843 5560 56 1087 2,439 457 7,446 @ 200

N — New D – Discontinued, Velocidad máxiama 8 km/h

http://www.firestoneag.com/tiredetails_pf.asp?ref=1492&artid=361-771N&conv=2&subref=45&subid=45














http://www.firestoneag.com/tiredetails_pf.asp?ref=1499&artid=361-860D&conv=2&subref=45&subid=45





















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56

FORESTRY SPECIAL SEVERE SERVICE — LS-2

MEDIDA

DE LA

LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

TUBE TYPE

28L-26

359-

327D 16 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 315 6,492 @ 240

30.5L-32

359-

335D 18 27.00 775 1,880 843 5560 56 1087 2,439 439 8,399 @ 240

TUBELESS

28L-26 362-511 16 25.00 714 1,638 742 4880 56 923 1,948 327 6,492 @ 240

30.5L-32 365-095 20 27.00 775 1,880 843 5560 56 1087 2,439 449 8,399 @ 240

35.5L-32 365-112 20 31.00 902 2,012 904 5970 58 1364 3,471 550

10,215 @

200

N — New, Velocidad máxiama 8 km/h

NEUMÁTICOS FLOTACIÓN

FORESTRY EL 600/700 — HF-1

MEDIDA DE

LA LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

FORESTRY EL 600 TUBELESS

600/55B26.5 359-289 20 20.00 599 1,341 589 4040 25 565 2,032 175 5,448 @ 340

FORESTRY EL 700 TUBELESS

700/50B26.5 359-297 20 24.00 701 1,341 589 4040 25 590 2,194 190 6,174 @ 410

* Inflation with tracks, Velocidad máxiama 8 km/h





http://www.firestoneag.com/tiredetails_pf.asp?ref=1507&artid=362-511&conv=2&subref=46&subid=46










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57

FORESTRY TRACTION LUG (TL) — HF- 1

MEDIDA

DE LA

LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

TUBELESS

600/65B34

359-

068D 14 20.00 599 1,643 765 4950 53 741 1,710 268 5,448 @ 230

700/55B34

359-

076D 14 24.00 696 1,643 765 4950 53 867 2,000 298 6,129 @ 200

Velocidad máxiama 8 km/h

FLOTATION 23° DEEP TREAD (WTP) LOGGER — HF-3

MEDIDA DE LA

LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

TUBELESS

54x37.00-25 352-063 12 32.00 940 1,430 655 4370 48 920 3,058 330 4,200 @ 240

66x43.00-25 354-392 14 36.00 1,054 1,722 770 5130 58 1271 4,032 500 6,265 @ 240

66x43.00-26 354-422 14 36.00 1,054 1,722 770 5130 58 1271 4,032 490 6,084 @ 240

DH73x44.00-32 343-366 16 36.00 1,067 1,887 826 5560 61 1530 4,710 648 7,718 @ 270

76x50.00B32 359-130 16 44.00 1,234 1,994 917 5920 64 2025 6,226 782 8,172 @ 240

Velocidad máxima 32 km/h


MEDIDA DE

LA LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

TUBELESS

67x34.00-25 354-902 14 30.00 856 1,758 770 5180 89 1080 3,548 493 6,719 @ 270

67x34.00-26 354-899 14 30.00 856 1,758 770 5180 89 1080 3,548 493 6,719 @ 270

















Tel: (+ 55 41) 3361-3052 Fax: (+ 55 41) 3366-2723 Mobile: (+ 55 41) 9965-8745

58

Velocidad máxima 32 km / h

FLOTATION 23° EXTRA DEEP TREAD LOGGER — HF-4

MEDIDA DE

LA LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

66x43.00-25 354-325 14 36.00 1,054 1,796 826 5410 86 1271 4,032 621 6,265 @ 240

66x43.00-26 354-333 14 36.00 1,054 1,796 826 5410 86 1271 4,032 614 6,084 @ 240


RIB FORESTRY LOGGER — I-1

MEDIDA

DE LA

LLANTA

NUMERO

DE

ARTICULO

Ply

Rating

ANCHURA

DE RIN

(IN.)

(in)

ANCHURA

TOTAL

(mm)

DIAMETRO

TOTAL

(mm)

RADIO

ESTATICO

BAJO

CARGA

(mm)

CIRCUM. DE

RODAMIENTO

(mm)

ALTURA

DE BARRA

PULGADAS

(mm)

3"

Pene.

AREA DE

CONTACTO

(cm2)

PESO

DE LA

LLANTA

KG.

(kg)

CAPACIDAD

MAXIMA DE

CARGA &

INFLADO

(kg/kPa)

TUBELESS

21.5L-16.1 352-756 14 18.00 554 1,105 472 3330 10 461 1,626 73 4,109 @ 240



MEDIDA DE LA LLANTA

NUMERO DE

ARTICULO Ply

Rating

ANCHURA DE RIN (IN.) (in)

ANCHURA TOTAL (mm)

DIAMETRO TOTAL (mm)

RADIO ESTATICO

BAJO CARGA (mm)

CIRCUM. DE RODAMIENTO

(mm)

ALTURA DE BARRA PULGADAS

(mm) 3"

Pene.

AREA DE CONTACTO

(cm2)

PESO DE LA LLANTA KG. (kg)

CAPACIDAD MAXIMA DE CARGA & INFLADO (kg/kPa)

TUBELESS

68x50.00-32

343-137 16 44.00 1,270 1,753 770 5180 64 1730 5,323 643

6,265 @

240

Velocidad máxima 32 km/ h Desempeño excepcional en áreas húmedas y sensibles al medioambiente. Maneja cargas pesadas con mínimo daño al medio ambiente. Profundidad de la banda de rodamiento de 2.5 pulgadas permite acceso a áreas anteriormente inaccesibles. Cinturones de acero y la capacidad de baja presión de inflado brindan resistencia excepcional a los impactos y pinchaduras. Anchura enorme brinda la flotación necesaria para minimizar la compactación y ranuramiento. Anchura enorme para mayor estabilidad en pendientes y terrenos difíciles.











Tel: (+ 55 41) 3361-3052 Fax: (+ 55 41) 3366-2723 Mobile: (+ 55 41) 9965-8745

59


MEDIDA DE LA LLANTA

NUMERO DE

ARTICULO Ply

Rating

ANCHURA DE RIN (IN.) (in)

ANCHURA TOTAL (mm)

DIAMETRO TOTAL (mm)

RADIO ESTATICO

BAJO CARGA (mm)

CIRCUM. DE RODAMIENTO

(mm)

ALTURA DE BARRA PULGADAS

(mm) 3"

Pene.

AREA DE CONTACTO

(cm2)

PESO DE LA LLANTA KG. (kg)

CAPACIDAD MAXIMA DE CARGA & INFLADO (kg/kPa)

TUBELESS

78x45.00-32

355-801 16 41.00 1,156 2,012 930 5970 64 1620 4,968 709

9,262 @

270 Nuestra llanta de flotación con el diámetro más largo brinda despeje del suelo adicional para aplicaciones forestales con arrastradores de troncos grandes. Diseño de 16 capas con alta capacidad de manejar cargas pesadas. Gran anchura (45.5") brinda un área de contacto grande para la flotación necesaria para minimizar el ranuramiento y la compactación. Compuestos de hule especiales y capas de acero en la banda de rodamiento para una mayor resistencia a los cortes y pinchaduras.



evaluaciÓn de la compactaciÓn del suelo causada … uruguay 2011.pdf · epartamento de...

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