diseÑo y construcciÓn de un banco de pruebas de cilindros
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UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES
COORDINACIÓN DE INGENIERÍA MECÁNICA
DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE UN BANCO DE PRUEBAS DE CILINDROS
HIDRÁULICOS
Por:
Jesús Lorenzo Magallanes Ibáñez
INFORME DE PASANTÍA
Presentado ante la Ilustre Universidad Simón Bolívar
como requisito parcial para optar al título de
Ingeniero Mecánico
Sartenejas, Octubre de 2009
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES
COORDINACIÓN DE INGENIERÍA MECÁNICA
DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE UN BANCO DE PRUEBAS DE CILINDROS
HIDRÁULICOS
Por:
Jesús Lorenzo Magallanes Ibáñez
Realizado con la asesoría de:
Tutor Académico: Prof. Juan Carlos Romero Quintini
Tutor Industrial: Ing. Henry Alberto Núñez Montero
INFORME DE PASANTÍA
Presentado ante la Ilustre Universidad Simón Bolívar
como requisito parcial para optar al título de
Ingeniero Mecánico
Sartenejas, Octubre de 2009
iv
Resumen
El objetivo de este trabajo consiste en diseñar y construir un banco para probar cilindros
hidráulicos (de diferentes longitudes y diámetros) utilizados en los equipos de construcción en la
empresa Petro Advance C.A. Este banco de pruebas le permitiría a la empresa disminuir los
tiempos y costos de los servicios de mantenimiento que ofrece la empresa a sus clientes. Luego
de definir el funcionamiento deseado del banco, se buscan y seleccionan los equipos a recuperar
(en el almacén de piezas usadas), se dimensionan los elementos a comprar para la Unidad de
Potencia Hidráulica (UPH), se desarrolla el diagrama de procesos e instrumentación (P&ID), se
elaboran los planos estructurales, se construye y prueba la UPH según las normas y
procedimientos de trabajo aprobados por la empresa y se realiza el manual de operación y
servicio. La UPH construida cumple de manera exitosa su función, obteniendo un equipo
compacto, fácil de desplazar y de operación óptima para las presiones de trabajo necesarias. El
banco construido es capaz de transmitir de forma controlada hasta 1500psi de presión de aceite a
la mayoría de los cilindros que entran en mantenimiento en el taller de la empresa. Con la
utilización de este banco, la empresa podrá disminuir los tiempos necesarios para las pruebas de
cilindros. Asimismo, se reducen las horas-hombre y por tanto los costos de estas pruebas.
v
Dedicatoria
A mis padres,
quienes han estado presente
en cada uno de mis logros
vi
Agradecimientos y Reconocimientos
A mi Padre Celestial por estar a mi lado, A mis padres por el amor y apoyo hacia mí, su hijo.
A Henry y a Juan Carlos, por su disposición, ayuda y comprensión
durante este tiempo. Al personal del taller de Petro Advance, C.A.
Y a mis eternos amigos.
vii
Índice general
Portada ii
Acta de evaluación de pasantía iii
Resumen iv
Dedicatoria v
Agradecimientos y reconocimientos vi
Índice general vii
Índice de Figuras ix
Índice de Tablas x
Introducción 1
CAPÍTULO I MARCO TEÓRICO 3
1.1 Principio de Pascal 3
1.2 Principio de Bernoulli 4
1.3 Sistema de Transmisión de Potencia Hidráulica (STPH) 5
1.4 Partes que conforman el STPH 6
1.4.1 Entrada 7
1.4.1.1 Tanque de Aceite Hidráulico 7
1.4.1.2 Bomba Hidráulica 8
1.4.1.3 Motor 10
1.4.2 Elementos de Control 11
1.4.2.1 Válvula de control direccional 12
1.4.2.2 Válvula de Bola 13
1.4.2.3 Válvula de Aguja 14
1.4.2.4 Válvulas de descarga o reguladores de presión 14
1.4.3 Salida 15
1.4.3.1 El cilindro hidráulico 15
1.5 Partes de un cilindro hidráulico 17
1.5.1 Camisa o barril cilíndrico 17
1.5.2 Cabezales 17
1.5.3 Vástago 17
1.5.4 Pistón 18
viii
1.5.5 Candado Mecánico 18
CAPÍTULO II DESARROLLO DE LA INGENIERÍA DEL PROYECTO 19
2.1 Descripción de la empresa 19
2.2 Antecedentes de Petro Advance C.A. 20
2.3 Diagnóstico de la situación actual de los talleres de Petro Advance C.A. 21
2.4 Ingeniería conceptual y básica 27
2.4.1 Principio de funcionamiento del banco de pruebas 27
2.4.2 Diagrama de Tuberías e Instrumentación (P&ID) 27
2.4.3 Búsqueda y selección de equipos y partes de la UPH 29
2.4.4 Determinación preliminar de las condiciones de operación y dimensiones
de los equipos principales del proceso.
30
2.4.4.1 Bomba y Motor 32
2.4.4.2 Tanque 34
2.4.5 Lista preliminar de válvulas, conexiones, instrumentos 35
2.4.5.1 Válvulas 35
2.4.5.2 Manómetros 35
2.4.5.3 Conexiones y mangueras 35
2.4.6 Estimación de costos 36
2.5 Ingeniería de detalles 37
2.5.1 Planos de estructura de la UPH 37
2.5.2 Especificaciones de equipos, materiales, obras y órdenes de compra 37
2.5.2.1 Motor 38
2.5.2.2 Bomba 38
2.5.2.3 Tanque y tráiler 38
2.5.2.4 Especificación de materiales y órdenes de compra 39
CAPÍTULO III PROCURA, CONSTRUCCIÓN Y PUESTA EN MARCHA 40
3.1 Mantenimiento mayor de equipos recuperados 40
3.1.1 Bomba 40
3.1.2 Cuerpo de válvulas 41
3.2 Construcción y ensamblaje de la UPH 41
3.2.1 Especificaciones de pintura 43
3.3 Puesta en operación de la UPH 45
ix
3.4 Manual de operación y servicio 47
3.5 Resultados del proyecto 47
3.5.1 Horas de trabajo – costos operativos 47
3.5.2 Diagnóstico de fallas 48
3.5.3 Metodología de trabajo 48
Conclusiones 49
Recomendaciones 50
Referencias 51
Anexo A 52
Anexo B 60
Anexo C 63
Anexo D 69
x
Índice de Figuras
Figura 1.1 Sistemas de transmisión de potencia hidráulica para diferentes aplicaciones 6
Figura 1.2 Etapas de un STPH 6
Figura 1.3 Tanque hidráulico y sus partes 7
Figura 1.4 Esquema de una bomba de engranajes 8
Figura 1.5 Esquema y partes de la bomba de paletas 9
Figura 1.6 Esquema de bomba de pistones axiales y bomba de pistones radiales. 10
Figura 1.7 Esquema de una válvula direccional de 3 posiciones 12
Figura 1.8 Esquema de una válvula de bola 13
Figura 1.9 Esquema de posiciones de una válvula de aguja 14
Figura 1.10 Esquema de un regulador de presión 15
Figura 1.11 Circuito estándar de sistema de dirección hidráulica para vehículos todo
terreno
16
Figura 1.12 Partes de un cilindro hidráulico 17
Figura 2.1 Organigrama de Petro Advance C.A. 20
Figura 2.2 Taller de Petro Advance C.A. Punto Fijo, Edo. Falcón 22
Figura 2.3 Grúa marca P&H de capacidad de carga de 90 toneladas en proceso de
prueba
24
Figura 2.4 Diagrama de flujo del proceso de prueba de cilindros hidráulicos 25
Figura 2.5 Diagrama de flujo del proceso de prueba propuesto 26
Figura 2.6 Diagrama P&ID de la UPH 28
Figura 2.7 EATON Vickers® Vane Pump V210 y cuerpo de válvulas Hydraulic
Industries Inc
30
Figura 2.8 Cilindro hidráulico de grúa P&H de 90ton. 31
Figura 2.9 Diagrama de cuerpo libre simplificado para una carga del cilindro de 90
toneladas
31
Figura 3.1 Bomba EATON Vickers® recuperada. 40
Figura 3.2 Cuerpo de válvulas recuperado 41
Figura 3.3 Procesos iniciales de fabricación de la UPH 42
Figura 3.4 Pintura de equipos según especificación 1B 44
Figura 3.5 Unidad de Potencia Hidráulica culminada 45
xi
Índice de Tablas
Tabla 2.1 Lista de equipos con sistemas hidráulicos en los talleres de Petro Advance
C.A.
23
Tabla 2.2 Datos adicionales de prueba de cilindros de taller de Petro Advance C.A. 25
Tabla 2.3 Condiciones de operación definidas para la UPH 32
Tabla 2.4 Especificaciones técnicas de la Bomba EATON Vickers® V210 33
Tabla 2.5 Lista preliminar de válvulas 35
Tabla 2.6 Lista preliminar de conexiones. 36
Tabla 2.7 Lista preliminar de mangueras 36
Tabla 2.8 Estimación de Costos y Ahorro por recuperación de equipos 36
Tabla 2.9 Especificaciones de motor 38
Tabla 2.10 Especificación de materiales 39
Tabla 3.1 Especificación de pintura 1B PDVSA 43
Tabla 3.2 Observaciones adicionales especificación de pintura 1B PDVSA 43
Tabla 3.3 Pruebas preliminares de la UPH 46
Introducción
El presente informe es el resultado de la pasantía realizada para la Gerencia Técnica de la
empresa Petro Advance C.A., desde Abril hasta Septiembre de 2009.
Petro Advance C.A., es una empresa contratista al servicio de la industria petrolera y
petroquímica nacional e internacional, orientada a realizar tareas de construcción, reparación y
mantenimiento de plantas industriales. Su política de calidad propone satisfacer los requisitos
establecidos con sus clientes con relación a: la calidad, la cantidad y el tiempo acordado en sus
contratos de servicio, al menor costo posible, garantizando la protección del medio ambiente y
promoviendo el máximo el aprovechamiento de los recursos de la Corporación.
Bajo esta política, la empresa ha dirigido sus esfuerzos para disminuir el tiempo de ejecución
de los trabajos que se llevan a cabo, bajo el enfoque de mejoramiento continuo de sus procesos de
trabajo, para de esta manera prestar mejores servicios a todos sus clientes, lograr la satisfacción
de los mismos y así cumplir con su visión de ser la empresa líder, de alta fortaleza tecnológica y
financiera que permita establecer lazos comerciales de largo plazo con las compañías de
producción de bienes en los diferentes sectores de la industria nacional e internacional.
Actualmente las empresas deben desenvolverse en un ambiente competitivo más exigente, es
por ello que el tener un nivel adecuado de equipos y maquinarias industriales aumenta la
competitividad de cada empresa. Esto implica un proceso de adquisición de equipos y
mantenimiento de los ya existentes.
La empresa Petro Advance C.A. cuenta con una gran cantidad de equipos de construcción,
entre ellos montacargas, gandolas, compresores, máquinas de soldar, generadores eléctricos,
shovel, retroexcavadoras, grúas, bombas hidrojets, extractores, etc., las cuales por sus
dimensiones al momento de realizarles el mantenimiento preventivo y/o correctivo requieren de
otros equipos pesados para su desarme. Un ejemplo de ello, que será el objeto de este informe son
las operaciones de desarme de las grúas, para la remoción y reinstalación de las partes
hidráulicas.
En la actualidad la operación de los cilindros hidráulicos reparados de los equipos de izamiento
de cargas (grúas, montacargas, brazos hidráulicos, extractores) es verificada montando los
2
mismos en los equipos de construcción. Esta práctica resulta improductiva, cuando el cilindro
hidráulico falla durante la prueba de funcionamiento (fugas de aceite o cualquier otro defecto que
imposibilite la buena operación de mismo) debido a la consecuente repetición de las incómodas
acciones de montaje y desmontaje, que originan pérdidas de oportunidad y costos adicionales de
trabajo.
El objetivo principal de este proyecto consiste en construir un banco de pruebas de cilindros
hidráulicos (de diferentes diámetros y longitudes) utilizados en los equipos de construcción. Para
esta primera fase del desarrollo, se pretende probar los cilindros sin cargas que se opongan a su
extensión o compresión (más que su propio peso y fricción). De esta forma se podrá comprobar la
hermeticidad de las tapas, conexiones y sellos mecánicos (a las presiones de trabajo en la prueba),
así como el correcto funcionamiento de la válvula reguladora de presión. Al mismo tiempo, y
cumpliendo con la política de calidad de la compañía, este banco de prueba será construido en su
mayoría a partir de materiales ya existentes en los talleres de ésta, promoviendo el máximo
aprovechamiento de los recursos de la Empresa.
Para la consecución del propósito perseguido, se deberá cumplir los objetivos específicos
siguientes: Describir el funcionamiento del banco; seleccionar las partes y los equipos requeridos;
determinar las condiciones de borde de funcionamiento del banco (rangos de trabajo del sistema
hidráulico); dimensionar el banco de pruebas; realizar los cálculos estructurales y elaborar los
planos de construcción del mismo; realizar la procura de los materiales y la construcción de la
Unidad de Potencia Hidráulica; efectuar la puesta en marcha, elaborar el manual de operaciones y
realizar la formación de los operadores.
CAPÍTULO I MARCO TEÓRICO
1.1 Principio de Pascal
Una persona acostada o parada sobre una colchoneta aplica la misma fuerza en ambos casos (su
peso). Sin embargo, la colchoneta se hunde más cuando se concentra la fuerza sobre la pequeña
superficie de los pies. El peso de la persona se reparte entre los puntos de la superficie de
contacto: cuanto menor sea esta superficie, más fuerza corresponderá a cada punto.
Se define la presión como el cociente entre el módulo de la fuerza F ejercida
perpendicularmente en una superficie y el área A de ésta. Se define la fórmula en la ecuación 1.1:
P = F/A 1.1
En los fluidos se transmiten presiones, a diferencia de lo que ocurre en los sólidos, que
transmiten fuerzas. Este comportamiento fue descubierto por el físico francés Blaise Pascal
(1623-1662), quien estableció el siguiente principio: “Un cambio de presión aplicado a un fluido
en reposo dentro de un recipiente, se transmite sin alteración a través de todo el fluido. Es igual
en todas las direcciones y actúa mediante fuerzas perpendiculares a las paredes que lo
contienen”
El principio propuesto por Pascal establece el fundamento del funcionamiento de las
genéricamente llamadas máquinas hidráulicas: la prensa, el cilindro, el freno, el ascensor y la
grúa, entre otras. [1]
4
1.2 Principio de Bernoulli
El principio de Bernoulli, también denominado ecuación de Bernoulli o Trinomio de Bernoulli,
describe el comportamiento de un fluido moviéndose a lo largo de una línea de corriente. Fue
expuesto por Daniel Bernoulli (Hidrodinámica, Bernoulli, 1738) y expresa que en un fluido ideal
(sin viscosidad ni rozamiento) en régimen de circulación por un conducto cerrado, la energía que
posee el fluido permanece constante a lo largo de su recorrido. La energía de un fluido en
cualquier momento consta de tres componentes:
a) Cinética: es la energía debida a la velocidad que posee el fluido.
b) Potencial gravitacional: es la energía debida a la altitud de un fluido.
c) Energía de flujo: es la energía debida a la presión que posee el fluido.
La siguiente ecuación conocida como "Ecuación de Bernoulli" (Trinomio de Bernoulli) consta
de estos mismos términos,
1.2
donde:
- V = velocidad del fluido en la sección considerada.
- g = aceleración gravitatoria.
- z = altura en la dirección de la gravedad desde una cota de referencia.
- P = presión a lo largo de la línea de corriente.
- ρ = densidad del fluido.
Para aplicar la ecuación se deben realizar los siguientes supuestos:
- Viscosidad (fricción interna) = 0. Es decir, se considera que la línea de corriente sobre la cual
se aplica se encuentra en una zona “no viscosa” del fluido.
- Caudal constante.
- Fluido incompresible: ρ es constante.
5
El principio de Bernoulli puede ser visto como otra forma de la ley de la conservación de la
energía, es decir, en una línea de corriente cada tipo de energía puede aumentar o disminuir en
virtud de la disminución o el aumento de las otras dos. La ecuación 1.2 también se puede
expresar de la manera descrita en la ecuación 1.3:
1.3
Así se puede concluir que la energía total que posee un fluido incompresible, no viscoso y con
caudal constante es la suma de la energía cinética, la energía de flujo y la energía potencial
gravitatoria por unidad de masa, y es constante a lo largo de su recorrido [2].
1.3 Sistema de Transmisión de Potencia Hidráulica (STPH)
Un líquido confinado es uno de los medios más versátiles para modificar y controlar
movimientos y transmitir potencia, tal como lo establece el Principio de Bernoulli (ver sección
1.2). Es tan resistente como el acero (ya que se puede aproximar como un fluido incompresible),
y además infinitamente flexible. Cambia de forma para adaptarse al cuerpo que resiste su empuje.
Se puede dividir en partes, cada parte haciendo el trabajo a su medida, y puede ser reunido para
que trabaje en conjunto.
Hoy en día, las máquinas usan la hidráulica para activar implementos, sistemas de dirección,
transmisiones, controles pilotos, etc. En la figura 1.1 se muestran algunos equipos con sistema
hidráulicos. La necesidad de aumentar la productividad de las máquinas ha traído como resultado
el diseño y uso de sistemas de alta presión y mayor caudal con sistemas automáticos de control y
de mando, que requieren un mínimo esfuerzo de operación, resultando en máquinas de alta
confiabilidad y eficiencia.
La hidráulica es una de las formas más versátiles y flexibles que ha empleado el hombre para
transmitir energía. Los sistemas hidráulicos convierten la energía de una forma a otra para
desempeñar labores útiles. En las máquinas se puede usar la potencia de un motor diesel o
gasolina para transformarla en potencia hidráulica. Por ejemplo, se usa la energía hidráulica para
elevar y descender el cucharón de un cargador o la hoja topadora de un tractor, también se usa
6
para inclinar hacia el frente o atrás y para accionar implementos que rotan, agarran, empujan,
jalan y desplazan cargas de un lugar a otro. Otra aplicación importante es accionar los cilindros
de la dirección y el sistema de frenos de vehículos.
Figura 1.1 Sistemas de Transmisión de Potencia Hidráulica utilizados para: sistema de limpieza
de tuberías (foto izquierda) y retroexcavadora (derecha).
Los sistemas hidráulicos, así como otros sistemas de transmisión de potencia (mecánicos,
eléctricos, neumáticos) constan de una fuente con movimiento rotacional de velocidad constante
o variable, que proporciona un torque que es variable y dependiente de la demanda del sistema.
En el caso de estos sistemas, el objetivo se resume en mover una carga, sea lineal o rotacional,
que requiere una fuerza constante o variable a una velocidad determinada, que también puede ser
constante o variable [3].
1.4 Partes que conforman el STPH
Un sistema hidráulico se divide en las secciones principales que se pueden apreciar en la figura
1.2:
Figura 1.2 Etapas de un STPH [1]
Entrada Elementos de Control Salida
7
En las siguientes secciones se describen detalladamente las secciones del STPH.
1.4.1 Entrada
Se tiene un transductor de entrada, que en este caso es una bomba, que envía una cantidad
determinada de líquido, cuyo flujo puede ser constante o variar con el tiempo. La bomba
convierte la energía de la fuente en la energía que va a usar el sistema hidráulico para transmitir
la potencia. La bomba es accionada por un motor que le suministra una cantidad de energía que
depende de la carga.
1.4.1.1 Tanque de Aceite Hidráulico
Es el depósito de aceite para suministro del sistema hidráulico. Debe tener una capacidad
adecuada, generalmente debe ser mayor a la capacidad requerida por los actuadores hidráulicos
por un factor de seguridad establecido por el fabricante. Por lo general está sellado. Debe
mantenerse limpio y debe tener suficiente resistencia. Se diseñan para permitir el enfriamiento
del líquido, separar las partículas de aire atrapadas en el aceite y permitir el asentamiento de
partículas que ensucian el sistema. Existen desviadores o bafles (figura 1.3) que disipan la
turbulencia y permiten que el aceite baje a una temperatura adecuada antes de retornar al sistema.
El tubo de admisión (succión) de la bomba se encuentra en la parte baja del tanque, a una
distancia mínima de 5cm. sobre el fondo del tanque [6]. De esta forma se reducen las
posibilidades de cavitación debidas a la falta de aceite y también se evita la admisión de
partículas que se depositan en el fondo, las cuales pueden ocasionar fallas en el sistema
hidráulico.
Figura 1.3 Tanque hidráulico y sus partes [4]
8
1.4.1.2 Bomba Hidráulica
El uso de la fuerza para activar implementos y la necesidad de incrementar la producción ha
llevado a usar sistemas a mayor presión y bombas de mayor capacidad. En un sistema hidráulico
se usan las bombas de desplazamiento positivo como las de engranajes, paletas o de pistones. El
uso de éstas depende principalmente del rango de presiones del sistema.
Bomba de engranajes
Este es uno de los tipos más populares de bombas de caudal constante. En su forma más
común, se componen de dos piñones dentados acoplados que dan vueltas, con un cierto juego,
dentro de un cuerpo estanco. El piñón motriz esta enchavetado sobre el árbol de arrastre
accionando generalmente por un motor eléctrico. Las tuberías de aspiración y de salida van
conectadas cada una por un lado, sobre el cuerpo de la bomba. Generalmente manejan presiones
de trabajo de hasta 1000psi (6894,78kPa).
La figura 1.4 es un esquema de las partes internas de una bomba de engranajes. Se observan las
líneas de flujo desde la zona de baja presión a la salida de alta presión. El aceite fluye hacia el
espacio entre los flancos de los dientes y la pared de la carcasa. El aceite en las cámaras es
transportado hacia el lado de presión de la bomba. Allí los dientes engranan y el aceite es forzado
a salir desde el espacio entre dientes hacia el puerto de descarga de la bomba. El engrane entre
dientes evita que el aceite fluya del lado de presión al lado de succión de la bomba.
Figura 1.4 Esquema de una bomba de engranajes [4]
9
Bomba de paletas
La bomba de paletas es una bomba de desplazamiento positivo que consiste en paletas
montadas a un rotor que giran dentro de una cavidad circular de mayor tamaño (ver figura 1.5).
Los centros de estos círculos no se encuentran en el mismo eje, causando excentricidad. Las
paletas deslizan hacia dentro y hacia afuera del rotor y sellan en todos su extremos, creando
cámaras de fluido que hacen el trabajo de bombeo. En el lado de la succión de la bomba, las
cámaras vacías incrementan su volumen y son llenas con fluido inyectado por la presión en la
succión. A menudo esta presión no es más que la presión atmosférica. En el lado de la descarga
de la bomba, las cámaras de aceite disminuyen su volumen, forzando al fluido fuera de la bomba.
La acción de las paletas lleva al desplazamiento del mismo volumen de fluido con cada rotación.
Generalmente operan a presiones de trabajo de hasta 2000psi (13789,56kPa).
Figura 1.5 Esquema y partes de la bomba de paletas [4]
Bomba de pistón
Las bombas de pistón están formadas por un conjunto de pequeños pistones que van subiendo y
bajando de forma alternativa de un modo parecido a los pistones de un motor a partir de un
movimiento rotativo del eje. Generalmente operan a presiones de trabajo de hasta 5000psi
(34473,90 kPa). Disponen de varios conjuntos pistón-cilindro de forma que mientras unos
pistones están aspirando liquido, otros lo están impulsando, consiguiendo así un flujo menos
pulsante; siendo más continuo cuantos más pistones haya en la bomba. El liquido pasa al interior
del cilindro en su carrera de aspiración y posteriormente es expulsado en la carrera de descarga,
10
produciendo así el caudal. Según la disposición de los pistones con relación al eje que los acciona
estas bombas pueden ser axiales, radiales (figura 1.6) o transversales [3].
Figura 1.6 Esquema de bomba de pistones axiales y bomba de pistones radiales [4]
1.4.1.3 Motor
En un sistema hidráulico la potencia útil es producto del caudal y la presión, menos las
ineficiencias (pérdidas). Cuando se selecciona un motor para una aplicación hidráulica específica,
las relaciones entre caudal, volumen de desplazamiento, velocidad, torque, presión, y la
influencia de las pérdidas deben ser consideradas. La variable principalmente a considerar es la
presión máxima de trabajo, que depende principalmente de la aplicación a la que vaya a ser
sometido el sistema hidráulico. La potencia hidráulica, esencial para la selección del motor se
calcula según la ecuación 1.4:
Poth= F · v 1.4
Donde F es la fuerza ejercida sobre la superficie transversal del líquido y v la velocidad del
flujo. Al despejar la ecuación 1.1 y sustituyendo en la ecuación 1.4 se obtiene la siguiente
fórmula:
Poth= P · A · v 1.5
BOMBA DE PISTONES AXIALES
11
Por último, tomando en cuenta que el producto de la velocidad del líquido v por la superficie
transversal A da como resultado el caudal Q, se obtiene que:
Poth= P · Q 1.6
Para obtener la potencia útil, necesaria para seleccionar el par bomba-motor, se deben tomar en
cuenta las eficiencias de la bomba y el motor, esto se expresa en la ec. 1.7:
Potu = Poth / ƞe 1.7
Donde Potu se refiere a la potencia útil, Poth a la potencia hidráulica y ƞe a la eficiencia de la par
bomba-motor. Adicionalmente, para darle confiabilidad al sistema, conviene multiplicar la
potencia útil por un factor de seguridad Ψ, siendo su valor generalmente 1,25, obteniendo así la
potencia del motor Potm, expresada en la ecuación 1.8:
Potm = Ψ · Potu 1.8
Otros factores a considerar son el costo, el tamaño y peso del componente, su vida útil y
confiabilidad. Existen otros métodos de selección que incluyen métodos gráficos y tablas,
dependiendo de lo que pueda estar incluido en los catálogos del fabricante del motor y la bomba.
1.4.2 Elementos de Control
Para poder aprovechar al máximo la energía de la fuente y adecuarse lo mejor posible a la
carga, es indispensable tener la posibilidad de controlar los niveles de energía del sistema y la
ruta de la energía dentro del sistema en cada momento del ciclo de la carga. Este control se hace a
través de elementos que restringen o permiten el paso de la cantidad de líquido que circula en el
sistema, elementos que regulan las presiones máximas y otros elementos que llevan el aceite a un
punto u otro del sistema de acuerdo con el ciclo de carga.
12
1.4.2.1 Válvula de control direccional
Las válvulas de control del tipo de carrete son válvulas deslizantes. Consiste en un carrete con
dos o más bandas maquinadas que puede moverse dentro de una perforación o cuerpo de válvula.
El carrete se mueve hacia adelante y hacia atrás, permitiendo que el aceite fluya a través de la
válvula o impida su flujo (ver figura 1.7). El juego entre las bandas de la válvula de carrete y la
perforación en el cuerpo de la válvula es sumamente pequeño. El ajuste de alta precisión de la
válvula al cuerpo, necesario para impedir filtraciones a presión alta, requiere limpieza absoluta
para evitar desgastes prematuros. A fin de impedir distorsión del cuerpo de la válvula y
atascamientos es necesario dar el torque correcto a todos los pernos al armar. [5]
Figura 1.7 Esquema de una válvula direccional de 3 posiciones [4]
La figura 1.7 muestra Los modos de operación de una válvula de control direccional de carrete
desplazable de centro abierto. Cuando este tipo de válvula está en la posición neutral (visión A en
la figura 1.7), el flujo se desplaza por la válvula a través del puerto de presión (P) a través del
carrete hueco, y retorna al depósito.
Cuando el carrete se mueve a la derecha de la posición neutral (vista B en la figura 1.7) una
línea de trabajo (C1) se alinea con la presión de sistema y la otra línea de trabajo (C2) está abierta
13
a través del carrete hueco al puerto de retorno. La vista C demuestra el movimiento de fluido a
través de la válvula con el carrete movido a la izquierda de la posición neutral.
1.4.2.2 Válvula de Bola
Las válvulas de bola son válvulas de parada que utilizan una bola para cortar o para iniciar un
flujo de líquido. La bola realiza la misma función que el disco en otras válvulas. A medida que la
manija de la válvula se da vuelta para abrir la válvula, la bola gira a un punto donde el agujero a
través de la bola está alineado en parte o del todo con la entrada y la salida del cuerpo de válvula,
permitiendo que el líquido atraviese la válvula (ver figura 1.8). Cuando se gira la bola de manera
que el agujero sea perpendicular a las aberturas de flujo del cuerpo de válvula, el flujo de fluido
sea detendrá. La mayoría de las válvulas de bola son el tipo de acción rápida. Requieren
solamente una vuelta de 90 grados para abrir o cerrar totalmente la válvula.
Figura 1.8 Esquema de una válvula de bola [4]
14
1.4.2.3 Válvula de Aguja
Las válvulas de aguja cumplen una función de regulación de la presión de un sistema. Las
piezas móviles de esta válvula consisten en el vástago de la válvula, y la manivela de cierre. El
vástago tiene un punto afilado largo en su extremo (ver figura 1.9), cumpliendo éste la función
reguladora de presión. La forma cónica larga del elemento de la válvula permite una superficie
mucho más pequeña de asiento, lo cual favorece su función. Las válvulas de aguja se utilizan
para controlar el flujo en manómetros delicados, los que se pueden dañar por repentinas
variaciones del líquido bajo presión. Las válvulas de aguja son además usadas para controlar el
extremo de un ciclo del trabajo, donde es deseable que el movimiento sea llevado lentamente a un
alto (o parada), y en otros puntos donde sean necesarios ajustes exactos de flujo y donde se desee
un pequeño régimen.
Figura 1.9 Esquema de posiciones de una Válvula de Aguja [4].
1.4.2.4 Válvulas de descarga o reguladores de presión
Los reguladores de presión, designados a menudo como válvulas de descarga, se utilizan en los
sistemas de potencia fluidos para regular la presión. En sistemas hidráulicos el regulador de
presión se utiliza para descargar la bomba y para mantener y regular la presión de sistema en
15
valores deseados. El esquema de esta válvula se encuentra en la figura 1.10. Un regulador está
abierto cuando está dirigiendo el líquido bajo presión hacia el sistema (A). En la posición cerrada
(B), el líquido en la parte del sistema más allá del regulador queda atrapado en la presión
deseada, y el líquido de la bomba se puentea en la línea de retorno y vuelve al depósito. Para
prevenir la apertura y cierre constantes, el regulador se diseña para abrirse en una presión algo
más baja que la presión de cierre.
Figura 1.10 Esquema de un regulador de presión. [4]
1.4.3 Salida
Existe igualmente, un transductor de salida, que convierte la energía propia del sistema en la
energía que requiere la carga. Puede ser un actuador hidráulico lineal (cilindro hidráulico), que
genera una fuerza a una velocidad lineal o un actuador hidráulico rotacional (motor hidráulico)
que genera un torque a una velocidad angular. El medio de transmisión es el fluido (generalmente
aceite mineral) que se mueve a través de tuberías de alta presión.
1.4.3.1 El cilindro hidráulico
Como uno de los actuadores por excelencia, el cilindro hidráulico es un dispositivo cuya
función principal es convertir la potencia que posee un fluido en potencia lineal. También a este
16
tipo de actuadores se le conoce como motor recíproco o lineal, debido a su movimiento hacia
adelante y atrás en línea recta. La presión del fluido determina la fuerza de empuje del cilindro,
mientras el caudal establece la velocidad de desplazamiento del mismo.
En la figura 1.11 se describe el funcionamiento de un sistema hidráulico de dirección para
vehículos todo terreno. Las flechas indican el sentido del flujo de aceite. En este caso el vehículo
es dirigido en sus ruedas delanteras por el actuador hidráulico (cilindro). Esto permite mayor
fuerza de dirección en comparación con sistemas de dirección mecánicos o eléctricos.
Figura 1.11 Circuito estándar de un sistema de dirección hidráulica para vehículos todo terreno.
El cilindro está constituido por un émbolo o pistón que opera dentro de un tubo cilíndrico (ver
figura 1.12). Los cilindros actuadores pueden ser instalados de manera que el cilindro esté
anclado a una estructura inmóvil y el émbolo o pistón se fija al mecanismo que se accionará, o el
pistón o émbolo se puede anclar a la estructura inmóvil y el tubo cilíndrico fijado al mecanismo
que se accionará. Un cilindro actuador en el cual el área transversal del pistón es más del doble
del área transversal del elemento móvil (o vástago), se conoce como cilindro tipo pistón (como el
que se encuentra en la figura 1.12). Este tipo de cilindro se utiliza normalmente para aplicaciones
que requieran funciones tanto de empuje como de tracción.
17
1.5 Partes de un cilindro hidráulico
Figura 1.12 Partes de un cilindro hidráulico [4]
A continuación se detallan las partes de un cilindro hidráulico.:
1.5.1 Camisa o barril cilíndrico
Es principalmente un barril, cuyas paredes deben ser mecanizadas y rectificadas internamente.
1.5.2 Cabezales
Se encuentran fijados en los extremos de la camisa. Estos cabezales extremos contienen
generalmente los puertos fluidos. Un cabezal extremo del vástago contiene una perforación para
que el vástago de pistón pase a través del mismo, además de tener sellos para prevenir fugas de
aceite en la interfaz cabezal-vástago.
1.5.3 Vástago
El vástago es una barra cilíndrica, cromada de acero laminado en frío, que se acopla al pistón.
El vástago junto al pistón son los componentes que hacen el trabajo. Puede ser de montaje
18
roscado o soldado al pistón o, en algunos casos, forma parte del mecanizado de una barra que
posee en el extremo una sección de mayor diámetro, siendo el pistón.
1.5.4 Pistón
El pistón es un cilindro que separa las dos partes del barril cilíndrico internamente. El pistón se
suele mecanizar con ranuras para encajar juntas de elastómero o de metal. Estas juntas son a
menudo sellos tipo “O” o tipo “U”, que impiden que la presión de aceite hidráulico pase a través
del pistón a la cámara del lado opuesto. Esta diferencia de presión entre los dos lados del pistón
hace que el cilindro pueda cumplir las funciones de empuje o tracción.
Los sellos del pistón varían en diseño y materiales de acuerdo con los requisitos de temperatura
y presión requeridos por el cilindro en servicio. En general, los sellos de elastómero hechos de
goma de nitrilo o de otros materiales son mejores en entornos con temperaturas más bajas,
mientras que los sellos de Vitón son mejores para las temperaturas más altas. Las mejores juntas
de alta temperatura son los anillos de pistón de hierro fundido.
1.5.5 Candado mecánico
Es un dispositivo que brinda seguridad al detener el cilindro en operación. Su función es la de
evitar oscilaciones en los cilindros y las fugas de aceite a causa de estas por la acción de las
cargas dinámicas producidas en su operación normal.
CAPÍTULO II DESARROLLO DE LA INGENIERÍA DEL PROYECTO
2.1 Descripción de la empresa
La sede principal de Petro Advance C.A. está ubicada en Caracas, Venezuela. Cuenta con
sucursales en Punto Fijo, Edo. Falcón; Barcelona, Edo. Anzoátegui, El Palito, Estado Carabobo y
en Temblador, Edo. Monagas.
La Junta Directiva de Petro Advance C.A. está constituida por: Presidente, Director Gerente,
Director Administrativo, Director Comercial y Comisario. Operacionalmente, la organización
está constituida por: Director Gerente, Sub-Gerente General, Gerente de Operaciones, Gerente de
Negocios Petroleros, Gerente de Negocios no Petroleros, Gerente Técnico, Gerente de Sucursal,
las Jefaturas de Administración, Talleres de Mantenimiento, Servicios Generales y Seguridad
Industrial. En la figura 2.1 se aprecia el esquema organizacional de la Empresa.
La Gerencia Técnica, en estricto apego a los estándares de calidad internacionalmente
reconocidos y a los requerimientos de calidad de sus clientes externos e internos, es responsable
del control de la calidad de los bienes y servicios producidos por la empresa. En los procesos
administrativos asegura el cumplimiento de los procedimientos de trabajo aprobados, a través de
auditorías técnicas realizadas frecuentemente a los diferentes departamentos de la organización,
bajo los lineamientos y pautas de la Norma COVENIN ISO 9001:2000. La empresa está
certificada para utilizar la Norma Internacional de la American Society of Mechanical Engineers
(A.S.M.E.) en la construcción de recipiente a presión bajo los estampes “U”, “R” y “PP”. La
organización de la Gerencia Técnica está constituida por el Gerente, Analista de Documentos,
inspectores y controladores de calidad.
20
Figura 2.1 Organigrama de Petro Advance C.A.
2.2 Antecedentes de Petro Advance C.A.
La empresa fue fundada el 9 de junio de 1997 por los Sres. Moisés Feldman Mandel y Salomón
Galsky Yacher, con el objeto de prestar servicios técnicos de mantenimiento de equipos a
industrias de cualquier tipo. Particularmente en el área de intercambiadores de calor de la
industria petrolera y afines; sin perjuicio de poder dedicarse a cualquier actividad de lícito
comercio.
En los primeros años de funcionamiento, la empresa realizó inversiones para la adquisición de
tecnología de punta relacionadas con el mantenimiento de intercambiadores de calor,
convirtiéndose en empresa líder nacional en el mantenimiento de estos equipos. En atención a las
Aprobada por Director Gerente: Patricio Dellepiani
21
tendencias del mercado y a las necesidades de su principal cliente (PDVSA), la empresa
actualmente tiene capacidades tecnológicas para la construcción de instalaciones industriales y el
mantenimiento correctivo y preventivo de equipos estáticos (hornos, calderas, intercambiadores
de calor, tambores, tanques de almacenamiento y de presión, torres de destilación, reactores) de
unidades de proceso.
Petro Advance, C.A. ha aumentado su capacidad financiera y tecnológica en estos últimos años.
Su capacidad de trabajo supera el millón de horas-hombre por año. Aunado a la ejecución de
trabajos de mantenimiento general, ha capitalizado la especialización en las áreas de tecnología
del agua a alta presión (corte de metales, limpieza de superficies y limpieza interna de tuberías) y
el rectificado de bridas en campo.
2.3 Diagnóstico de la situación actual de los talleres de Petro Advance C.A.
Durante la primera semana de trabajo, se realizó la visita y reconocimiento de las distintas áreas
que conforman la Empresa. Esto permitió hacer el diagnóstico de las actividades, procedimientos,
estado de las instalaciones y de todos los procesos que intervienen en la calidad, determinando
los factores claves a considerar para la posterior elaboración del proyecto.
Este diagnóstico se realizó a través de los siguientes pasos:
a) Entrevistas individuales con parte del personal de los diferentes departamentos de la Empresa,
como parte de su programa de inducción.
b) Conocimiento de la política de seguridad de la empresa, con especial hincapié en las medidas
de seguridad en el área de trabajo.
c) Recorrido por conjunto de los talleres de la Empresa. También se identificaron los sistemas
mecánicos, equipos y maquinarias propiedad de la empresa, con la finalidad de hacer un
chequeo inicial de cada uno de estos y determinar la factibilidad del proyecto.
d) Análisis y valoración de necesidades para el proyecto, en base a la visita hecha al taller.
22
e) Planificación de actividades y estrategias a realizar para el desarrollo del proyecto.
En el desarrollo de este esquema de trabajo, se analizó la metodología de trabajo para la
instalación y prueba de cilindros hidráulicos en las grúas y montacargas del taller. Se analizaron
las ventajas y desventajas de este método. Los cilindros hidráulicos utilizados y reparados en la
Empresa tienen las siguientes aplicaciones:
a) Grúas: Cilindro de extensión del boom, cilindros de levante del boom, Cilindros
estabilizadores de la grúa (ver figura 2.2).
b) Montacargas: Cilindro de simple acción de levantamiento de carga, cilindros de estabilización
de carga, cilindros de dirección.
c) Retro excavadoras: Cilindros del brazo principal, otros cilindros de extensión.
Figura 2.2 Taller de Petro Advance C.A. Punto Fijo, Edo. Falcón
En la tabla 2.1 se listan los equipos del taller de Petro Advance C.A. que poseen sistemas
hidráulicos fundamentales para su funcionamiento. Por la cantidad y utilidad de estos equipos en
los servicios prestados por la empresa, se evidencia la importancia de la buena operación de estos
23
sistemas, así como de un eficaz plan de mantenimiento de estos equipos. Estos equipos listados
son los que se beneficiarán con la elaboración de este proyecto.
Tabla 2.1 Lista de equipos con sistemas hidráulicos en los talleres de Petro Advance, C.A.
DESCRIPCION CAPACIDAD CODIGO MODELO MARCA
BRAZO HIDRÁULICO CON V-0069 7,2 TON BH-001 PK-22000 PALGINGER BRAZO HIDRÁULICO CON V-0072 4,3 TON BH-002 PK-17000 PALGINGER BRAZO HIDRÁULICO CON V-0076 6,5 TON BH-003 PK-23080 PALGINGER
BRAZO HIDRÁULICO 4 TON BH-004 965 MIAB BRAZO HIDRÁULICO 4 TON BH-005 965 MIAB
EXTRACTOR DE HACES TUBULARES EXTRAC-001 EXTRACTOR DE HACES TUBULARES EXTRAC-002
GRÚA SOBRE RUEDAS 10 TON G-001 IND36 GROVE GRÚA TODO TERRENO 05 TON G-002 3330-R CASE GRÚA SOBRE RUEDAS 18 TON G-003 RT-518 GROVE GRÚA TODO TERRENO 18 TON G-004 SO 808700 P Y H GRÚA TODO TERRENO 35 TON G-005 W350 P Y H GRÚA SOBRE RUEDAS 50 TON G-006 GA-45/31/S LUNA GRÚA TODO TERRENO 18 TON G-007 R-180 P Y H GRÚA SOBRE RUEDAS 35 TON G-008 W350 P Y H GRÚA SOBRE CAMION 90 TON G-009 90 TON P Y H GRÚA TODO TERRENO 18 TON G-010 18 TON P Y H GRÚA TODO TERRENO 45 TON G-011 RT-745 GROVE GRÚA TODO TERRENO 45 TON G-012 RT-745 P Y H GRÚA TODO TERRENO 45 TON G-013 RT-745 P Y H GRÚA SOBRE RUEDAS 8 TON G-014 YB-4408 GROVE
MONTACARGA TIPO CABALLO 50,000 LBS MC-001 72110 CLARK MONTACARGA STRADDLE CARRIER 25 TON MC-002 506076 CLARK MONTACARGA STRADDLE CARRIER 10 TON MC-003 H200ES HYSTER
MONTACARGA 3 TON MC-004 195AD HYSTER MONTACARGA 8 TON MC-005 H300A HYSTER MONTACARGA 3,5 TON MC-006 DI 35 FIAT MONTACARGA 3 TON MC-007 FD-25 KOMATSU MONTACARGA 8000 LBS MC-008 DV80DH BALKANCAR MONTACARGA 3,5 TON MC-009 DI-35 FIAT MONTACARGA 4 TON MC-010 DI 40 FIAT MONTACARGA 6,5 TON MC-011 DI-65 FIAT MONTACARGA 4,5 TON MC-012 DI 50 FIAT MONTACARGA 4,2 TON MC-013 02-6FDU40 TOYOTA
MINISHOVEL 0,5 MT3 MNS-001 BOBCAT 863 INGERSOLL-RAND
RETROEXCAVADORA RE-001 JOHN DEERE ROTARY HOSE DEVICE RHD-001 ROTARY HOSE DEVICE RHD-002
24
El procedimiento de prueba de cilindros hidráulicos reparados, que hasta la fecha se ha
utilizado en el taller se describe en la figura 2.3:
Figura 2.3 Diagrama de flujo del proceso de prueba de cilindros hidráulicos en taller de Petro
Advance C.A.
Como se aprecia en la figura 2.3, este proceso implica una serie de pasos que requieren de
tiempos prolongados para lograr la detección de fallas en el sistema. La figura 2.4 muestra la
prueba del cilindro del brazo principal de una grúa marca P&H, de 90 toneladas de capacidad.
Llegada de cilindro reparado (fig. 2.8)
Se instala el cilindro en la grúa,
montacargas o excavadora, se
colocan mangueras
El equipo está apto para operar
¿Se fuga el aceite del cilindro?
Se chequea aceite, se prende equipo, se
extiende y retrae el cilindro para expulsar
aire
PRUEBA: Se extiende el cilindro por un
tiempo (mínimo un día) para determinar
fallas
Se manda a reparar el candado
Se manda a reparar la válvula o se
reemplaza por una apta
¿Se mantiene extendido el cilindro?
¿El candado mecánico soporta la carga?
¿Funciona la válvula de seguridad?
No es posible detectar las fallas con este método de prueba, se envía
cilindro a un taller especializado.
Se desmonta el equipo de izamiento, y se manda a reparar
el cilindro
Se iza el cilindro y se traslada al sitio de
montaje
NO
NO NO
NO
SI SI
SI
SI
25
Figura 2.4 Grúa marca P&H de 90 toneladas de capacidad en proceso de prueba en taller de Petro
Advance C.A. Se resalta en rojo el par de cilindros de levantamiento del boom (brazo de la grúa).
Otros datos adicionales con respecto a la prueba están expresados en la tabla 2.2.
Tabla 2.2 Datos adicionales del proceso de prueba de cilindros en taller de Petro Advance C.A.
En el caso de presentarse fallas, la prueba del sistema hidráulico puede prolongarse hasta 3
días, dependiendo de las veces que tenga que repetirse el procedimiento, y del tiempo de
reparación de las piezas defectuosas.
Personal requerido para la prueba 4 (Un operador, dos ayudantes, un mecánico)
Tiempo de ejecución horas aprox. [horas]
Montaje de cilindro 4
Prueba 24
Desmontaje de cilindro 2
Tiempo mínimo total para una prueba (el sistema no presenta desperfectos) 30
Cilindro de
levantamiento del boom
26
Con base a los datos obtenidos y al análisis del proceso, se concluyó que es necesario
implementar una nueva metodología que permita agilizar el proceso de prueba de los cilindros
hidráulicos. Así, se buscará disminuir los tiempos de diagnóstico de fallas, así como la cantidad
de operadores en la prueba y disminuir los tiempos de entrega.
La metodología propuesta en este trabajo se describe en la figura 2.5. A simple vista se aprecia
la menor cantidad de operaciones involucradas en el proceso. Se reducen considerablemente los
tiempos de prueba. Además, la prueba garantiza que el cilindro montado en el equipo de
izamiento no tiene que ser desmontado por alguna falla, ya que ésta pudo ser previamente
detectada. Para la prueba sólo se necesitan tres operadores (un mecánico, un ayudante, y un
operador), permitiendo así la disminución de horas-hombre.
Figura 2.5 Diagrama de flujo del proceso de prueba propuesto.
SI
NO
Llegada de cilindro reparado
Se monta en el equipo de izamiento y se prueban los otros componentes del
sistema
Se chequea nivel de aceite en tanque, se prende STPH, el cilindro se
extiende y retrae para expulsar aire
PRUEBA: Se extiende el cilindro por un tiempo
para determinar fugas de aceite en tapas, sellos, conexiones,
empacaduras.
Se manda a reparar el cilindro (Cambio de sellos, reparación de
tapas, conexiones etc.)
Se iza el cilindro, se traslada a sitio de montaje
¿Se detectan fugas de aceite o salidas forzadas del eje?
Se instala en banco de pruebas: Se asegura en el asiento; se colocan
mangueras
27
2.4 Ingeniería Conceptual y Básica
Después de plantear las necesidades del proyecto, se definieron de manera preliminar los datos
de entrada para el diseño, adaptados a los requerimientos de la Compañía y a los recursos
existentes.
2.4.1 Principio de funcionamiento del banco de pruebas
El Banco de pruebas de cilindros hidráulicos constará de las partes siguientes:
a) Unidad de Potencia Hidráulica (UPH): Cumple la función de ser el sistema de transmisión
de aceite al cilindro hidráulico a probar. Consta de un tanque de aceite hidráulico, un motor diesel
con una bomba acoplada, válvula direccional y todas las conexiones necesarias para su operación
(válvulas, acoplamientos, mangueras, etc.).
b) Tráiler: Su función es soportar y desplazar la UPH.
c) Bancada: Funciona como asiento para el cilindro hidráulico. Su diseño debe ser tal que al
momento de la prueba se pueda visualizar todo el cilindro, para agilizar la detección de fallas.
El banco de pruebas de cilindros hidráulicos tiene como objetivo fundamental, verificar el
funcionamiento del equipo. También admite la corrección en vivo de fugas de aceite que se
presenten en los cilindros hidráulicos, comprobando la hermeticidad en las tapas, conexiones y
sellos. La UPH, como parte aislada del banco de pruebas, tendrá otras aplicaciones que son de
gran importancia para la Compañía. Se podrá usar como sistema de apoyo en casos de parada
controlada de grúas por fallas en su sistema hidráulico interno, entre otras.
2.4.2 Diagrama de Tuberías e Instrumentación (P&ID)
Dada la importancia de la UPH, y de la cantidad de equipos que la conforman, se procedió a
construir el diagrama de tuberías e instrumentación (P&ID ó Piping & Instrumentation
Diagram), para así comenzar la búsqueda de equipos necesarios en el taller según los
requerimientos del sistema.
28
Figura 2.6 Diagrama P&ID de la UPH
La figura 2.6 describe el funcionamiento de la UPH. Las flechas indican la dirección del flujo.
Se aprecian los componentes principales: la Bomba-Motor, un cuerpo de válvulas que contiene la
válvula direccional de Cuatro vía y tres posiciones o comandos, la válvula de seguridad y el
tanque de aceite hidráulico. También están indicados los diámetros de las mangueras y la
cantidad de válvulas, manómetros a utilizar y otros accesorios (filtro, medidor de nivel, etc.).
El aceite sale del tanque a un caudal de 8gpm. (0,0005 m3/s) hacia la válvula direccional. La
potencia es transmitida por una bomba hidráulica accionada por un motor diesel. Se designó una
máxima presión de trabajo de la unidad de 1500psi (10342,17kPa), por recomendaciones del
personal técnico del taller, basado en la prueba actual de cilindros.
Antes de la válvula direccional se ha incluido una válvula de aguja “A” que regula el flujo del
sistema y controla la velocidad de salida del vástago del cilindro a probar. La bomba posee
internamente una válvula de alivio de presión, que al llegar a una presión de 1650psi permite el
29
paso de aceite, retornando al tanque. Se coloca el manómetro 3 para monitorear la presión en la
línea de alivio.
La presión de trabajo del sistema se indica en el manómetro 1 de la figura 2.6. Cabe resaltar que
la presión es regulada, por la válvula de alivio de la bomba, y según la carga que se le aplique al
sistema debido al peso del cilindro y al tiempo de apertura de la válvula direccional en la fase de
extensión y compresión.
La válvula direccional posee tres comandos:
a) Posición neutra: El flujo retorna al tanque.
b) Flujo recto: El vástago se retrae hacia adentro del cilindro.
c) Flujo cruzado: El vástago sale del cilindro.
Las salidas de la válvula direccional hacia el cilindro están conformadas por conectores rápidos
a los cuales se le colocan mangueras. Una de las salidas posee el manómetro 2 (véase fig. 2.5)
para medir la presión de salida. Esto es fundamental en la prueba ya que esto es lo que permite
detectar si hay fugas o algún desperfecto en el cilindro, siendo una de las maneras de detectar
fallas el comparar la presión de salida hacia el cilindro con la presión de trabajo designada por el
operador. En las salidas de la válvula direccional se encuentran reguladores de presión que
cumplen la función de cerrar el paso de aceite cuando el cilindro no actúa. Esto para prevenir
oscilaciones en el pistón del cilindro, producto de las presiones a las cuales está sometido.
2.4.3 Búsqueda y selección de equipos y partes de la UPH
Para la construcción del banco de pruebas, se recibió una sugerencia por parte de la empresa, de
utilizar equipos recuperados del taller. Gracias a esto, se hallaron dos de los equipos principales
necesarios para el proyecto. En la figura 2.6 se aprecia la bomba modelo EATON Vickers® V210
y el cuerpo de válvulas marca Hydraulic Industries Inc., ambos recuperados de una grúa no
operativa, además de un filtro con válvula de alivio marca EATON Vickers®.
30
Figura 2.7 EATON Vickers® Vane Pump V210 y cuerpo de válvulas Hydraulic Industries Inc.
2.4.4 Determinación preliminar de las condiciones de operación y dimensiones de los
equipos principales del proceso.
Debido a la gran variedad de aplicaciones en la que están involucrados los cilindros hidráulicos
y a sus diferentes tamaños, se hace necesario establecer parámetros que establezcan rangos de
operación del banco de pruebas. La dimensión de los equipos principales se realizó en base al
requerimiento de los cilindros hidráulicos existentes en el taller, a los equipos seleccionados a
recuperar (ver sección 2.2.3) y a lo especificado en el Diagrama de Tuberías e Instrumentación
(P&ID).
Uno de los equipos de mayor importancia debido a su capacidad de carga es la grúa P&H de 90
toneladas de capacidad de carga (ver Figura 2.2). Para el inicio de este proyecto, era la grúa de
mayor capacidad entre los equipos de izamiento de la Compañía.
Resulta útil para el proyecto calcular la presión de uno de los cilindros hidráulicos que levanta
el brazo de la grúa en su carga máxima. La presión se calcula según la Ec. 2.1:
P = Fx/A 2.1
31
Donde P se refiere a la presión, Fx a la carga axial que soporta el cilindro y A su superficie
transversal. En base a esta fórmula, se realizó el cálculo de la presión máxima del cilindro
hidráulico del brazo principal de la grúa, bajo los siguientes parámetros:
a) Radio del cilindro = 6 in.
b) Fuerza de izamiento = aprox. 90000kgf= 198,4klbf
c) Ángulo de izamiento con respecto a la vertical = 30° (ya que es el ángulo que se utiliza para
las pruebas de grúas del taller.
d) Se desprecian fuerzas de corte y momentos flectores. Sólo se toma en cuenta la carga axial.
La estructura rígida de las grúas garantiza, mientras se cumplan sus límites de
funcionamiento, que los cilindros recibirán principalmente carga axial.
Figura 2.8 Cilindro hidráulico de brazo grúa P&H de 90 ton.
Estos parámetros permiten simplificar el cálculo, ya que ahora se puede obtener las fuerzas
axiales Fx para un punto N ubicado en el centro del pasador de cualquiera de los dos extremos del
cilindro. La figura 2.9 muestra el DCL del punto N.
Figura 2.9 Diagrama de cuerpo libre para obtener carga axial del cilindro de 90 toneladas.
X 30°
N
198,4klbf
Fx
Cilindro
Fy
32
La ecuación de Newton se resuelve de esta manera para el eje axial X:
198,4klbf * cos 30° - Fx = 0 2.2
Por lo cual Fx = 171,8klbf. Tomando en cuenta que el área transversal es circular, y utilizando
la ecuación 2.1 se obtiene el siguiente resultado:
P = (171,8klbf)/( π x 6 in2) = 1519psi
Aunque el caso modelado no es el caso más crítico, este cálculo estima el orden de magnitud de
las presiones reales dentro de los cilindros, si sólo se toman en cuenta las cargas estáticas. En la
tabla 2.3 se especifican las condiciones de operación con las cuales se diseñará y fabricará la
UPH para los fines de este proyecto. Se ha decidido probar los cilindros hasta 1500psi, en primer
lugar, debido a las limitaciones de potencia en la bomba recuperada, y en segundo lugar, porque
el valor tiene el mismo orden de magnitud de las presiones que efectivamente se generan dentro
de los cilindros para las pruebas estáticas que se realizan en los talleres de Petro Advance C.A..
Además, es evidente que si un cilindro presenta fugas a 1500psi, debe de ser reparado de
inmediato.
Tabla 2.3 Condiciones de operación definidas para la UPH
2.4.4.1 Bomba y Motor En base a la búsqueda y selección de equipos recuperados, se determinaron las características
preliminares del motor a utilizar. La potencia del motor se puede estimar según lo explicado en la
sección 1.4.1.3. En el manual de instrucciones de la bomba se encuentran las especificaciones de
Presión de trabajo [psi] (bar) 600-1500 (55,16-103,42)
Presión máxima permitida [psi] (bar) 1500(103,42)
Caudal [gpm] (m3/s) 8 (0,0005)
Capacidad mínima tanque de aceite [l] 125
33
la bomba recuperada marca EATON Vickers® V210. Como resultado a este análisis se
obtuvieron las siguientes especificaciones técnicas en la tabla 2.4:
Tabla 2.4 Especificaciones técnicas de la Bomba EATON Vickers® V210 [7]
Esta tabla muestra que la bomba efectivamente puede trabajar en las condiciones de operación
deseadas del sistema, ya que operará a presiones de hasta 1500psi. El motor debe cumplir, como
mínimo, con los requerimientos de velocidad de operación y potencia de la bomba, para así lograr
el caudal y las presiones de trabajo establecidas en las condiciones de operación de la UPH.
Tomando en cuenta lo establecido en las condiciones de operación y utilizando la ecuación 1.6,
se tiene que:
Poth= P · Q · 0,000583 2.3
Donde:
- P =1500psi.
- Q = 8gpm.
- 0,000583 es el factor de conversión para obtener resultado en unidades de hp.
Sustituyendo en la ecuación 2.3 se tiene el siguiente resultado
Poth= 1500psi · 8gpm · 0,000583 = 7hp.
Equipo Bomba Hidráulica
Tipo de Equipo Bomba de Paletas
Fabricante EATON Vickers
Modelo V210
Código Modelo V210-8-1C-F8-12
Velocidad Máxima [rpm] 1800
Potencia Máx. Requerida @ Velocidad Máxima[kW] (HP)
8 (10,73)
Máximo Desplazamiento Geométrico [cm3/rev] (in3/rev)
45 (2.8)
Máxima Presión bar [psi] @ 8 gpm
105 (1500)
34
Tomando en cuenta que la eficiencia total ƞe de la bomba de paletas está alrededor de un 85%
para presiones cercanas a 1500psi [8], se obtiene la potencia útil, según la ecuación 1.7:
Potu = 7hp / 0,85 = 8,24hp
La potencia del motor se calcula a partir de la ecuación 1.8, usando un factor de seguridad Ψ
igual a 1,25, se obtiene el siguiente resultado:
Potm = 1,25 · 8,24hp = 10,29hp
2.4.4.2 Tanque
Por la gran cantidad de equipos de izamiento en el taller, se hace necesario dimensionar el
tanque tomando en cuenta los siguientes factores en (orden de importancia):
a) Portabilidad a causa del peso del tanque: El volumen del tanque debe permitir que la UPH
sea transportada por una persona. Una capacidad mayor a 150 litros (0,15 m3) dificulta su
transporte debido a la existencia de otros equipos en la unidad (el tanque lleno tendría un peso
aproximado de 200 kg), además que su tamaño debe ser menor al tráiler, ya que va a ser
desplazado por éste.
b) Volumen de los cilindros de mayor longitud: Para lograr un mayor rango de pruebas y la
versatilidad de la UPH, mientras mayor sea el volumen del tanque, se podrán probar cilindros de
mayor longitud y diámetro.
c) Forma: El tanque debe poseer una forma acorde al arreglo más idóneo de la UPH, que
permita un sistema hidráulico compacto, donde las conexiones con los otros equipos queden lo
más cerca posible. Una forma cúbica permite un arreglo vertical de los componentes principales
del sistema hidráulico (bomba y motor anclados a la parte superior del tanque).
La capacidad del tanque será de 125 litros de capacidad (ver tabla 2.3). Esto se decidió en base
al tamaño de uno de los cilindros hidráulicos existentes en el taller para una grúa telescópica
(marca P&H) de 90 toneladas de capacidad de carga.
35
2.4.5 Lista preliminar de válvulas, conexiones, instrumentos.
En las siguientes secciones se listan los accesorios que formarán parte del banco de pruebas.
2.4.5.1. Válvulas
En la tabla 2.5 se listan las válvulas a adquirir para la elaboración de la UPH.
Tabla 2.5 Lista preliminar de válvulas
Tipo Diámetro [in] Rango permitido de
presión [psi] Cantidad
Bola 1” 0-150 2
Aguja ¾” 0-3000 1
2.4.5.2 Manómetros
Se utilizarán 3 manómetros en el proyecto. Estos serán de glicerina, rosca NPT de 1/4”, con
rangos de lectura de 0-5000psi. El uso de glicerina en los manómetros atenúa las posibles
oscilaciones de la aguja indicadora. Estas oscilaciones se deben a posibles variaciones de la
presión dentro del sistema hidráulico.
2.4.5.3 Conexiones y mangueras
En las tablas 2.6 y 2.7 se listan las conexiones y mangueras a utilizar en la construcción de la
UPH. Con respecto a la clase de las conexiones, el número que define la clase se refiere a la
presión (en psi) para la cual fue construida la conexión. Las mangueras se seleccionaron según la
presión máxima de trabajo y la disponibilidad de los proveedores.
36
Tabla 2.6 Lista preliminar de conexiones.
Tipo Rosca Diámetro [in] Clase Cantidad
Anillo NPT Hembra ½” 3000 2
Codo NPT Hembra 1” 3000 1
Codo NPT Hembra ¾” 3000 2
Anillo NPT Macho 1” 3000 1
“T” NPT Hembra ¾” 3000 4
Tapa NPT Hembra 2” N/A 1
Tabla 2.7 Lista preliminar de mangueras
2.4.6 Estimación de costos
En la tabla 2.8 está la estimación de costos del proyecto. Se hizo con base en las cotizaciones
recibidas previamente de diferentes proveedores (ferreterías, importadoras, internet, etc.)
Tabla 2.8 Estimación de Costos y Ahorro por recuperación de equipos
Equipos Costo del Mercado
[BsF.] Ahorro por recuperación [BsF.]
Motor 2.415,33
Bomba Vickers 20V 1.400,00 1.400,00
Cuerpo de Válvulas Hydraulic Industries, Inc. 503021B
350,00 350,00
Válvulas 564
Mangueras 600,00
Filtros 140,00
Tubos y Láminas 1.200,00
Manómetros 1.800,00
Otros Accesorios 300,00 180,00
Totales 8.769,33 1.930,00
Tipo de Manguera (serie SAE) Diámetro [in] Presión máxima [psi] Distancia [m]
100R2 3/4 3100 9
100R4 1” 150 1
37
Como se puede apreciar en la tabla 2.8, gracias a la recuperación de algunos equipos (bomba,
cuerpo de válvulas, otros accesorios), se logra un ahorro de 22% en el costo total del proyecto.
2.5 Ingeniería de Detalles
Una vez realizado el diseño conceptual y básico del proyecto, se procedió, previa aprobación de
la Gerencia Técnica, a realizar el diseño detallado de la UPH y su tráiler. Los detalles se realizan
en base a la revisión de la ingeniería básica, a fin de adecuar y actualizar el proyecto a las
observaciones expresadas por la Directiva.
2.5.1 Planos de estructura de la UPH
En el Apéndice A se pueden observar los planos estructurales del tanque, tráiler y soporte del
motor de la UPH. Las vistas de los planos están organizadas según la norma ISO-E. También se
pueden apreciar el panel de control de la UPH y el acople bomba-motor.
En los planos se especifican los materiales a usar, peso, y los procedimientos de soldadura y de
pintura, siendo los últimos implementados según la norma PDVSA [7]. Se utilizó el programa de
diseño asistido por computadora AutoCAD® 2006.
Por retrasos en la adquisición del motor y la necesidad de agilizar la realización del proyecto, se
resolvió, con la directiva de la Compañía, que el diseño y la construcción del acople bomba-
motor se realizaría en un taller especializado (MECALARIZ, C.A.).
2.5.2 Especificaciones de equipos, materiales, obras y órdenes de compra
En las siguientes secciones se describen las especificaciones del motor diesel (tabla 2.9),
información acerca de los materiales de construcción del tanque y del tráiler (tabla 2.10), así
como las órdenes de compra emitidas para la procura de los mismos.
38
2.5.2.1 Motor
Tabla 2.9 Especificaciones del motor diesel
2.5.2.2 Bomba
Las especificaciones de la bomba se encuentran en la tabla 2.3. Se listan los parámetros
importantes de su funcionamiento.
2.5.2.3 Tanque y tráiler
En el apéndice A se encuentran los planos estructurales del tanque y tráiler, los cuales poseen
información adicional de los materiales con que fueron construidos, las conexiones utilizadas en
la construcción del tanque y otros datos adicionales.
Marca Toyama Modelo T100FS
Tipo Mono-cilíndrico, 4 tiempos, inyección directa de combustible (Diesel)
Refrigeración Refrigerado por aire Diámetro x Carrera [mm] 86 x 70
Cilindrada [L] 0.406 Rotación nominal [rpm] 3000 3800
Potencia Nominal [KW] (HP) 5,7 (7,7) 8 (10,73)
Velocidad media del pistón [m/s] 7.0 8.4
Presión Efectiva Media[kPa] (kgf/cm3) 561,6 (5.73) 543,5 (5.55)
Relación del consumo de combustible [g/kW.h] (g/HP.h)
<273(<201)
<285(<210)
Relación del Consumo de Aceite Lubricante [g/kW.h] (g/HP.h)
<4.08(<3)
Capacidad del tanque de combustible [L] 5,5
Cantidad de aceite lubricante Lleno [L] 1,65 Efectivo [L] 0,60
Sentido de rotación del eje Sentido de las agujas del reloj, visto de frente Tipo de Lubricación Bomba de Aceite
Tipo de Arranque Manual retráctil y opcional eléctrico Peso Líquido Kg 48
39
2.5.2.4 Especificación de materiales y órdenes de compra
Tabla 2.10 Especificación de materiales
Material Cantidad Dimensiones Unidad de Medida
Tubo redondos de acero al carbono de 1¼” de
diámetro 3 6 Metros
Ruedas locas de 8” de diámetro
2 N/A N/A
Ruedas fijas de 8”de diámetro
2 N/A N/A
Lámina de Acero estructural estriadas de
5mm de espesor 1 1,20 x 2,40 Metros
Lámina de Acero estructural lisa de 3mm
de espesor 1 1,00 x 2,00 Metros
Las órdenes de compra de estos equipos y materiales se encuentran en el apéndice C.
CAPÍTULO III PROCURA, CONSTRUCCIÓN Y PUESTA EN MARCHA
3.1 Mantenimiento mayor de equipos recuperados
En las siguientes secciones se describe el mantenimiento realizado a los equipos recuperados
(ver sección 2.4.3).
3.1.1 Bomba
En la figura 3.1 se puede visualizar el resultado final del mantenimiento a la bomba. Se
procedió a recuperar la bomba a través de las siguientes acciones:
a) Cambio de Sellos: La bomba está equipada con o-rings (aros-sellos). Se procedió a realizar el
cambio de éstos para garantizar la hermeticidad de las tapas que rodean al impulsor, evitando
fugas y depósito de materia no deseada en la bomba.
b) Limpieza y lubricado: Se limpiaron las partes de la bomba a través de inyección de gasoil
con aire comprimido. Luego se lubricaron para su posterior armado y pintado.
Figura 3.1 Bomba EATON Vickers® recuperada.
41
3.1.2 Cuerpo de válvulas
A pesar que el cuerpo de válvulas posee dos válvulas diferentes, el mantenimiento aplicable a la
válvula direccional y al regulador de presión (válvula de descarga) es similar:
a) Desarme y lijado: Los cilindros de las válvulas son lijados para remover las rayas debidas al
funcionamiento prolongado del equipo. Si se dejan estas rayas, se pueden presentar pequeñas
fugas que producen variaciones irregulares de la presión de trabajo del sistema. Para esta
limpieza, se usa una lija número 600, para garantizar un buen acabado.
b) Cambio de Sellos: Cambio de aros-sellos en las caras que unen las válvulas.
c) Limpieza y lubricado: Se limpió la carcasa del cuerpo de válvulas con inyección de gasoil con
aire comprimido, y se lubricaron las partes internas (válvulas, resortes) para su posterior
armado y pintado.
Figura 3.2 Cuerpo de válvulas recuperado
3.2 Construcción y ensamblaje del la UPH
Para la construcción del tanque y el tráiler de la UPH, se llevaron a cabo los procesos de
fabricación presentes en la figura 3.3:
42
Doblado de Tubos y Láminas Cepillado
Soldadura Ensamblado inicial
Figura 3.3 Procesos iniciales de fabricación de la UPH
Los doblados se realizaron de acuerdo a lo especificado en los planos. Se remueven las
partículas de óxido presentes en las láminas de acero, especialmente en las superficies que
llevarán soldadura, para garantizar que las partes soldadas no se fragilicen o tengan un mal
acabado. Los procedimientos de soldadura se encuentran en el apéndice B. Estos forman parte de
la norma establecida por la Compañía.
43
3.2.1 Especificaciones de pintura
Para la pintura de la UPH, se utilizó la norma PDVSA [9]. Esto debido a la necesidad que tiene
la Compañía de utilizar el equipo en las instalaciones de su cliente principal: Petróleos de
Venezuela S.A. (PDVSA). Se utilizó la especificación 1B, descrita en la tabla 3.1. Otras
observaciones de esta especificación se encuentran en la tabla 3.2. Para complementar la
información dada en las tablas anteriores, se muestra el proceso de pintura en la figura 3.4.
Tabla 3.1 Especificación de pintura 1B PDVSA.[9]
MANO
PINTURA
TIEMPO SECADO
(hrs)
ESPESOR SECO (mils)
TIPO DE
LIMPIEZA COLOR
1
2
3 Y 4
3 Y 4
ZINC INORGÁNICO
FONDO EPOXI
POLIAMIDA
ESMALTE EPOXI
POLIAMIDA
ESMALTE POLIURETANO
GRIS
ROJO
*ALUMINIO
* BLANCO
12
12
24
12
3
2
2
2
SSPC-SP-5
Tabla 3.2 Observaciones adicionales especificación de pintura 1B PDVSA [9]
USO
PARA TODAS LAS ÁREAS DE LAS REFINERÍAS, UNIDADES DE CONVERSIÓN, TANQUES, ESFERAS/LÍNEAS BLQ. 23, ANILLO SUPERIOR, CORNISA Y TECHO FLOTANTE DE TANQUES. NO APLICA EN ÁREAS DE HIDRODESULFURACIÓN, TORRES DE
ENFRIAMIENTO Y ZONA DE ADARO.
TEMPERATURA DE APLICACIÓN MÁXIMA 200 °F (93 °C)
FORMA DE APLICACIÓN RODILLO, BROCHA O PISTOLA
LIMPIEZA REQUERIDA CHORRO DE ARENA SSPC-SP-5.
PRECAUCIONES DE SEGURIDAD GUANTES, MÁSCARA, ETC.
44
Chorro de Arena - Zinc Inorgánico Fondo rojo epoxi poliamida
Esmalte epoxi poliamida
Figura 3.4 Pintura de equipos según especificación 1B
Para culminar el ensamblaje, se fabricaron las mangueras, especificadas según el diagrama
P&ID del sistema y según las medidas del tráiler y ubicación de los instrumentos y válvulas.
Estas especificaciones se detallan en el manual de operación y servicio del banco de pruebas
(apéndice D).
La construcción de los paneles de la UPH se hizo según los planos mostrados en el apéndice A.
El diseño se realizó en base a las medidas de los diferentes instrumentos, además de la
accesibilidad que deben tener estos equipos para su manejo y lectura de datos.
45
En la figura 3.5 se visualizan los equipos principales de la UPH, como son el Motor, el cuerpo
de válvulas, el panel de comando, la bomba hidráulica y el tanque hidráulico. También se indica
la posición de los manómetros 1 y 2 respectivamente, la válvula de aguja “A” (ver Diagrama de
instrumentación, p.28), el comando de la válvula direccional y los conectores rápidos hacia el
cilindro a probar.
Figura 3.5 Esquema de UPH culminada.
3.3 Puesta en operación de la UPH
Para garantizar el buen funcionamiento del sistema hidráulico al momento de la prueba de los
cilindros hidráulicos, se realizaron pruebas preliminares de la unidad funcionando en modo
neutro (esto es, circulando el flujo por todo el sistema sin enviar aceite al cilindro hidráulico) y en
los dos modos direccionales (para un cilindro preseleccionado). Esto se realiza con el fin de
verificar la ausencia de fugas, obstrucciones de flujo y otros factores que puedan afectar la
operación de la UPH. En la figura 3.6 se visualiza la prueba en el momento de la salida del
vástago. El cilindro presenta fugas en el cabezal inferior. Los resultados de estas pruebas se
muestran en la tabla 3.3:
Cuerpo de Válvulas
Motor
Tanque
Bomba de paletas Conectores rápidos
Válvula “A”
Manómetros 1 y 2
Comando Válvula Direccional
46
Tabla 3.3 Pruebas preliminares de la UPH
Equipo Unidad de Potencia Hidráulica (UPH)
Duración total 20min de operación continua
Comprobación de sistemas
Motor
Nivel de Aceite OK Nivel de Combustible OK
Arranque Se detectó una falla en el trompo del arranque manual. Se recomienda reemplazar la pieza o instalar
arranque eléctrico. Observaciones El motor funcionó satisfactoriamente. No presentó
ruidos extraños. Los gases de escape son los característicos del equipo.
Tanque Hidráulico Nivel de Aceite Tanque lleno
Presencia de fugas NO Estado del filtro Filtro nuevo, buenas condiciones. Observaciones El tanque está limpio internamente. Todas las
conexiones funcionan correctamente (sin obstrucciones).
Líneas y Válvulas del sistema hidráulico Mangueras (Presencia de Fugas) NO
Adaptadores y reductores (Presencia de Fugas) NO Válvulas (Presencia de Fugas) SI (ver observaciones)
Comandos direccionales El vástago del cilindro salió y entró sin problemas y a velocidad constante. Cabe resaltar que el cilindro presentó fugas de aceite durante y después de la
prueba. Observaciones La válvula de aguja presentó fugas del lado de la
descarga, debido a que uno de los reductores estaba flojo. Se corrigió el ajuste de la conexión.
La válvula reguladora de presión en el cuerpo de válvulas estaba instalada en forma invertida, causando rebotes de presión y paradas abruptas de la UPH. Se
corrigió el error y el sistema funcionó satisfactoriamente.
Bomba Presencia de fugas NO
Vibraciones NO Funcionamiento de válvula de alivio Abre a 1500psi
Observaciones La bomba no presentó ruidos a pesar que operó a máxima velocidad (3000rpm), Se comprobó su
operación máxima de 1500psi (a través de la lectura registrada en el manómetro 1).
Instrumentos de medición Número de manómetros 2
Fugas de Glicerina SI (ver observaciones) Calibración Verificada
Observaciones Se presentó una fuga de glicerina ya que la carcasa no estaba apretada lo suficiente. Se corrigió la falla.
47
Los resultados de las pruebas preliminares presentes en la tabla 3.3, determinaron que la UPH
se encuentra apta para realizar las primeras pruebas con un cilindro hidráulico..
3.4 Manual de operación y servicio
Luego de la puesta en marcha de la UPH y de la definición de los parámetros de prueba, se
elaboró el “Manual de Operación y Servicio” que se encuentra en el apéndice D. Este manual está
conformado por las siguientes secciones:
a) Precauciones de Seguridad.
b) Descripción de la UPH y especificación de equipos principales.
c) Puesta en operación.
d) Mantenimiento.
e) Servicio.
3.5 Resultados del proyecto
A efectos de cumplir con los objetivos principales del proyecto, es necesario describir los
resultados según los parámetros descritos en las secciones siguientes.
3.5.1 Horas de Trabajo – Costos Operativos
En las pruebas preliminares se pudo observar que el tiempo de detección de desperfectos en un
cilindro es de 20 minutos. Sin embargo, considerando que se deben realizar posteriores pruebas
para comprobar lo observado, se establecerá que la prueba de un cilindro se hará durante 60
minutos. Para realizar la misma, sólo se requerirá de 3 personas.
Es evidente que, en comparación al viejo procedimiento de pruebas de cilindros (ver tabla 2.2),
se reduce significativamente el tiempo (30 veces menos) y el empleo de operadores y ayudantes
(de 4 a 3), lo cual permitirá una disminución importante en los costos operativos. La
cuantificación exacta de la reducción de costos quedará como recomendación para futuros
trabajos que continúen este proyecto.
48
3.5.2 Diagnostico de Fallas
Uno de los fines planteados para este desarrollo, es permitir la corrección “en vivo” de fugas de
aceite que se presenten en los cilindros hidráulicos (ver sección 2.2.1). Esta tarea es difícil de
realizar con el procedimiento de prueba utilizado hasta la fecha, sin embargo, con la UPH se
cumple este objetivo. Con la construcción de la unidad, la inspección de fallas en los cilindros se
hará de dos maneras:
Inspección de fugas internas: Se realiza con el monitoreo de la lectura del manómetro 2 (ver
Fig. 2.6) durante la prueba (el procedimiento de la prueba se detalla en el anexo D). Caídas de
presión en el manómetro 2 serían causadas por fugas internas debido al desgaste en los sellos del
pistón.
Inspección de fugas externas: Durante la prueba, se revisa cuidadosamente el cilindro, para
detectar fugas en la camisa del cilindro, las tapas o en las conexiones de las mangueras.
3.5.3 Metodología de trabajo
La UPH y su Manual de Operaciones, definen un nuevo procedimiento de prueba de cilindros
hidráulicos. La metodología propuesta se enmarca dentro de los procedimientos oficiales de la
Compañía.
Los documentos elaborados facilitarán la formación de operadores para las pruebas de
cilindros. El registro de esta metodología constituye una ventaja, ya que, anteriormente, las
pruebas se realizaban exclusivamente según la experiencia de los operadores de los equipos de
izamiento del taller.
49
Conclusiones
La UPH y el tráiler, como componentes principales del banco de pruebas de cilindros
hidráulicos, cumplieron de manera exitosa su función, ya que se consiguió un equipo compacto,
fácil de desplazar y que opera de manera óptima a las presiones de trabajo necesarias para una
prueba sin inconvenientes de seguridad ni de operación.
Se estimó que una presión de 1500psi para pruebas de cilindros hidráulicos en vacío (ver
Introducción, p.2) está en el orden de magnitud de las presiones generadas en las pruebas
estáticas realizadas por Petro Advance C.A. hasta la fecha. Con las pruebas a esta presión se
podrá detectar inmediatamente si el cilindro tiene fallas en los sellos.
Se logró cumplir con la premisa fijada por la Compañía, según la cual se debían
aprovechar al máximo los recursos existentes en ella. Para la construcción de la UPH se
recuperaron algunos equipos desincorporados y/o sobrantes. Se verificó la necesidad de la
aplicación de la ingeniería de proyectos para cumplir con cada uno de los objetivos del trabajo.
Esto permitió la finalización del proyecto dentro de los tiempos estipulados de la pasantía, sin
tener contratiempos importantes.
El banco desarrollado permitirá mejorar el factor de servicio a los futuros clientes de la
Compañía, al optimizar los tiempos de respuesta ante reparaciones de equipos de izamiento en las
instalaciones de los clientes. Se reducen de las horas de trabajo en mantenimiento.
50
Recomendaciones
Entre las mejoras que pueden realizarse en el banco de pruebas, se plantea el diseño y la
construcción de la bancada, la cual debe ser diseñada especialmente para cilindros hidráulicos de
grandes longitudes (más de 5m).
Por otra parte, para tener un mayor control al fijar las presiones de trabajo en el sistema
hidráulico, se propone estudiar la relación “Presión de trabajo [psi] vs. Potencia del motor [hp]”.
Esto se puede realizar estudiando la curva de potencia del motor diesel, y evaluando la
proporcionalidad de la potencia con la presión de trabajo.
Aunque el banco desarrollado permite identificar problemas en los sellos, las pruebas a
1500psi no garantizan que el cilindro no presentará fallas cuando esté sometido a las cargas
dinámicas que sentirá durante su operación en una grúa. Como proyecto futuro, se podrá mejorar
el banco a efectos de realizar pruebas en las que el cilindro hidráulico sienta fuerza entre sus dos
extremos, además de la presión interna. Esto requerirá el uso de instrumentos de medición de
fuerzas. Asimismo, para cumplir con este nuevo fin, habrá que estudiar la necesidad de
reemplazar algunas de las partes (e.g. bomba hidráulica y motor) por otras de mayor capacidad.
51
Referencias
[1] Rueda Salcedo, C. “Hidráulica Práctica”, Nueva Jersey, pp. 3,6,8 (2008)
[2] Gerhart, P.; Gross, R.; Hochstein, J."Fundamentos de mecánica de fluidos", 2da. edición, Editorial Addison-Wesley Iberoamericana. EUA .1992.
[3] McNickle, L.S. “Hidráulica Simplificada”, Editorial Continental, México, pp 51 – 90 (1968).
[4] Harvey, C.A. Control Automático Industrial: Neumática e Hidráulica. Disponible en Internet: http://www.sapiensman.com/neumatica/mapadelsitio.htm, consultado en Julio de 2009. [5] Universidad Nacional de Ingeniería.“Sistemas Hidráulicos. Teoría de Funcionamiento”, Lima,
Perú, p. 8 (2005)
[6] Czekaj, D. “Aplicaciones de la ingeniería: maquinaria hidráulica en embarcaciones pesqueras pequeñas”. Food & Agriculture Org., 1988
[7] “Overhaul Manual for Vickers V200 Series Pump”. Eaton Vickers, 2002.
[8] Universidad Nacional Autónoma de Nuevo León. Sistemas Hidráulicos. Disponible en Internet: http://cdigital.dgb.uanl.mx/te/1080111923/1080111923_04.pdf, consultado en Septiembre de 2009.
[9] CRP Gerencia de Ingeniería de Confiabilidad. “Especificaciones de Pintura y
Revestimientos”. Revisión N° 10 (2000)
52
Anexo A
Planos de Estructura de la UPH
53
54
55
56
57
58
59
60
Anexo B
Datos técnicos de procedimientos de soldadura
61
62
63
Anexo C
Órdenes de Compra
64
65
66
67
68
Anexo D
Manual de Operación y Servicio
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85