diseño final de puentes losa.xls
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PUENTE TIPO LOSA L=10.00 M
1 Consideraciones Generales
Carga Permanentepeso propio DC 2.4 Tn/m3 (concreto)peso muerto DW 2.2 Tn/m3 (asfalto)
Carga Viva VehicularPosición de Cargas HL - 93 K
HL - 93 M
Efecto Dinámico 33.00 %
2 Espesor de la Losa
Según Reglamento espesor mínimo
S 10000.00 mm 10.00Peralte Diseño h = 520.00 mmEspesor total de la losa e final = 600.00 mm y por efecto de bombeo 2.5% recomendado
por el Estudio Hidrológico se considera3 Diseño de la losa e= 700mm en el eje de calzada
Determinación del ancho de franja para la carga viva
una líneaW 8800.00W1 9000.00L1 10000.00Eint mm= 4189.95
mas de una líneaW 8800.00W1 9000.00L1 10000.00NL 2.00 2.44Eint mm= 3225.70
3225.70 ·=< 4400.0
Cálculo de los Momentos y cortantes de diseñoCargasLosa CA 1.44 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.17 tn/m2 0.075
Calculo del Momento Carga Móvil
a Momento debido camión diseño Cortante debido camión diseñoM LL(tn-m-m)= 45.96 V LL(tn/m)= 23.70
b Momento debido tandem Cortante debido tandemM TL(tn-m-m)= 49.32 V TL(tn/m)= 21.07
mto usarse 49.32 Cte usarse 23.70
c Momento s/c (w=0.948) Cortante s/c (w=0.948)M w(tn-m-m)= 11.85 V w(tn/m)= 4.74
Factores Limite Resistencia ResistenciaDuctilidad 0.95
DC 1.25 Redundancia 1.05 DC 1.25DW 1.50 Importancia 0.95 DW 1.50LL 1.75 n formula 0.95 LL 1.75
n diseño 0.95
h=1.2∗( S+300030 )
una×linea
E=250+0 .42√L1w1→L1≤18000
w1≤9000
E=2100+0 .12√L1w1→L1≤18000
w1≤18000
E≤WNL
Mto.Sobrecarga 3.6736 V LL-T 1.4694M LL-T Mto Carga viva 24.01 V DW 11.24M DW Mto Sup.Rodadura 2.06 V DC 0.83M DC Mto Carga Perm. 21.00 21.00 7.20 7.20
Mu 67.62 Vu= 28.35Vu 28.35
Diseño de concreto armado 45.23
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrafc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00d m 0.601Mul tn-m 67.62Pcuantia 0.005192 OKAs cm2 31.20s con 3/4" 0.091s con 1" 0.16
Verificando la cuantía mínima
1.2*Mcr 217385.8254Kv 0.718630828 0.7186308278m 17.65Pmin 0.000171362 << 0.007212 OK
Entonces la distribución del acero será: 1" @ 15cm∅ (L1 y L2)
4. Diseño de la viga de borde Ancho Viga borde
400.002312.85 ·=< 1800.00
Eb.= 1800.00
CargasLosa CA 1.44 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.165 tn/m2 0.075Peso vereda + Baranda + muro 1.089 tn/m
Vereda y acabado 2.4*1*0.25 Tn/m1.0885475768 Muro 0.1905*2.4 Tn/m
Baranda 0.05555 Tn/m
1.20 01 carril cargado0.50 por 1/2 carril
Mto.Sobrecarga 3.95 Tn-m/mM LL-T Mto Carga viva 25.82 Tn-m/mM DW Mto Sup.Rodadura 1.71 Tn-m/mM DC Mto Carga Perm. 25.73 Tn-m/m
Mult 75.71 Tn-m/m
Diseño de concreto armado
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrab m 1.00d m 0.545Mul tn-m 75.71Pcuantia 0.007212As cm2 39.28
no necesita estribosVc=
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
E=vborde+300+1 /2∗E intmult≤1800mm
φMn≥1 .2Mcr
s con 3/4" 0.073s con 1" 0.13
Entonces la distribución del acero será: 1" @ 12.5cm∅ (L1' y L2') Repartido en dos capas
Acero Transversal 6.87 cm2
s con 5/8" 0.29 m 5/8" @ 25cm∅ (L3)
% Acero Temperatura 5.45
s con 5/8" 0.364 5/8'' @ 30 cm∅ (L4 y L5)
Diseño del Volado de la veredaMto s/c viva peatonal (0.36Tn/m2) 0.18 Tn-m/mlM sardinel 0.76 Tn-m/mlPeso Propio 0.27 Tn-m/ml
Mu 2.10 Tn-m/ml0.36 0.86
Vu 2.0911.31 no necesita estribos
fc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00 1d m 0.119 0.12Mul tn-m 2.10Ru 166.10m 17.65Pcuantia 0.004103Pminima 0.002000 0.002000Pmax 0.021675 0.021675As cm2 4.87 2.37s con 1/2" 0.26 s con 1/2" 0.54s con 5/8" 0.41Entonces la distribución del acero será: Temperatura será
1/2" @ 25cm∅ S3 1/2" @ 50cm∅Se recomienda el mismo refuerzo para toda la distribución de acero en la vereda
1/2" @ 25cm∅ S1 S2 S4chequeando el control por agrietamientomomento por carga de servicio 61.00
Msa 61.00 Tn-mfc 9.97 Mpa >= 2.64 Mpa La sección está fisurada
El momento de inercia fisurado puede ser calculado con
recubrimiento + diámetro/2 del refuerzoArea de concreto con el centroide del refuerzo entre el nº de barras
n 8.00b 1000.00 mm B 24.959As 3119.8902 mm C 27185d 544.60 mm x 141.799 mm
Vc
MDC + MDW + MLL+IM
severasscondicioneenmiembrosparammNZ
mmA
mmdc
donde
fAd
Zf y
c
sa
2
3/1
/23000
:
6.0 B=1bw
−[h f (b−bw )+nAs+(n−1)As ' ]
C=2bw
[h f2(b−bw)+ndA s+(n−1)d ' As ' ]
I cr=13bx3−
13(b−bw )( x−h f )
3+nA s(d−x )2+(n−1)As ' ( x−d ' )2
As≥0 .75Agfy
As=1750
√L≤50
Icr 5.00E+09 mm4dc 55.4000 mm fs 38.5 MpaA 110800.0000 mfsa 125.62 <= 252.0 Mpafs 38.52 <= 252.0 Mpa OK
chequeando el control por deformacionesPara cargas vehiculares 12.5 mm
Ie 141559745939 mm4Mcr 1777.12912285 KN mMa 1847.36707816 KN mIg 158400000000 mm4Icr 5.00E+09 mm4
188.51 Tn-m1847.36707816 KN m
fr 3.3657748539 MPa
Mcr 1777.12912285 KN mMcr 181154.85452 Kg m
5.130E+00 mm Instantáneo
Usando Ig 2132.5549474148
8.94E+00 mm
Comparándolo con la Deflexión que considera el Reglamento S/800
5.13<10000/800=12.5 OK8.937<10000/800=12.5 OK
MDL
MDL
DL
DL
I e=(M cr
M a)3
I g+[1−(M cr
M a)3
]I cr≤I g M cr=f rI gy t
Diseño del Neopreno por metro de longitudSe tieneCortante por carga muerta 8.03 TnCortante por sobrecarga 23.70 TnCortante por impacto 7.822349804 Tn
39.55 Tn
L (m) 1 39 ine (in) 0.3937007874Asumimos e= 1 in
A1 (in)=87013.1682646
=2.763 in
31496.1
A2 (in)= 5.0000 in
A3 (in)= Por Geometría estribo 30 cm 11.81 in
Esfuerzo unitario 187.124719 lb/in2
Factor de Forma 465.00=
4.54102.362204724
Según el Abaco de la Good Year Tire and Rubber Co., para una dureza de 50, con el esfuerzo unitario a compresión y el factor de forma obtenemos que la deformación que se tendrá será menor al 15%
Verificación por Deslizamiento
Dv 0.13116102930.0708661417
Dv>DL OKDL
Diseño de la Baranda Pn 83.00 Tn 2.58 Tn
1.5 Mu 8.32 Tn 2.09 Tn
Pu < 0.21.5
Por relación de interacción 0.81
Pu + Mu <= 1.00e = 1 cm
12 cm 0.26 <= 1.00 OK14 cm
Espaciamiento= 172 cm
Pn
Pn n
PUENTE TIPO LOSA L=7.50 M
1 Consideraciones Generales
Carga Permanentepeso propio DC 2.4 Tn/m3 (concreto)peso muerto DW 2.2 Tn/m3 (asfalto)
Carga Viva VehicularPosición de Cargas HL - 93 K
HL - 93 M
Efecto Dinámico 33.00 %
2 Espesor de la Losa
Según Reglamento espesor mínimo
S 7500.00 mm 7.50Peralte Diseño h = 420.00 mmEspesor total de la losa e final = 500.00 mm y por efecto de bombeo 2.5% recomendado
por el Estudio Hidrológico se considera3 Diseño de la losa e= 600mm en el eje de calzada
Determinación del ancho de franja para la carga viva
una líneaW 10200.00W1 9000.00L1 7500.00Eint mm= 3700.65
mas de una líneaW 10200.00W1 9000.00L1 7500.00NL 2.00 2.83Eint mm= 3085.90
3085.90 ·=< 5100.0
Cálculo de los Momentos y cortantes de diseñoCargasLosa CA 1.20 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.17 tn/m2 0.075
Calculo del Momento Carga Móvil
a Momento debido camión diseño Cortante debido camión diseñoM LL(tn-m-m)= 27.71 V LL(tn/m)= 21.09
b Momento debido tandem Cortante debido tandemM TL(tn-m-m)= 35.31 35.31 V TL(tn/m)= 20.63
14.29mto usarse 35.31 Cte usarse 21.09
c Momento s/c (w=0.948) Cortante s/c (w=0.948)M w(tn-m-m)= 6.67 V w(tn/m)= 3.56
Factores Limite Resistencia ResistenciaDuctilidad 0.95
DC 1.25 Redundancia 1.05 DC 1.25DW 1.50 Importancia 0.95 DW 1.50LL 1.75 n formula 0.95 LL 1.75
n diseño 0.95
h=1. 2∗( S+300030 )
una×linea
E=250+0 .42√L1w1→L1≤18000
w1≤9000
E=2100+0 .12√L1w1→L1≤18000
w1≤18000
E≤WNL
Mto.Sobrecarga 2.1600 V LL-T 1.1520M LL-T Mto Carga viva 17.38 V DW 10.24M DW Mto Sup.Rodadura 1.16 V DC 0.62M DC Mto Carga Perm. 10.13 10.13 4.50 4.50
Mu 42.46 Vu= 23.19Vu 23.19
Diseño de concreto armado 37.69
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrafc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00d m 0.501Mul tn-m 42.46Pcuantia 0.004669 OKAs cm2 23.39s con 3/4" 0.122s con 1" 0.22
Verificando la cuantía mínima
1.2*Mcr 171654.518Kv 0.56745295m 17.65 0.5674529506Pmin 0.00013527 << 0.006250 OK
Entonces la distribución del acero será: 3/4" @ 10cm∅ (L1 y L2)
4. Diseño de la viga de borde Ancho Viga borde
400.002242.95 ·=< 1800.00
Eb.= 1800.00
CargasLosa CA 1.20 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.17 tn/m2 0.075Peso vereda + Baranda + muro 1.09 tn/m
Vereda y acabado 2.4*1*0.25 Tn/m1.0885475768 Muro 0.1905*2.4 Tn/m
Baranda 0.03134758 Tn/m
1.20 01 carril cargado0.50 por 1/2 carril
Mto.Sobrecarga 2.22 Tn-m/mM LL-T Mto Carga viva 17.88 Tn-m/mM DW Mto Sup.Rodadura 0.95 Tn-m/mM DC Mto Carga Perm. 12.69 Tn-m/m
Mult 46.03 Tn-m/m
Diseño de concreto armado
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrab m 1.00d m 0.454Mul tn-m 46.03Pcuantia 0.006250As cm2 28.38
no necesita estribosVc=
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
E=vborde+300+1 /2∗E intmult≤1800mm
φMn≥1 .2Mcr
s con 3/4" 0.100s con 1" 0.18
Entonces la distribución del acero será: 3/4" @ 10cm∅ (L1' y L2')
Acero Transversal 5.73 cm2
s con 1/2" 0.22 m 1/2" @ 20cm∅ (L3)
% Acero Temperatura 4.54
s con 1/2" 0.279 1/2" @ 25cm∅ (L4 y L5)
Diseño del Volado de la veredaMto s/c viva peatonal (0.36Tn/m2) 0.18 Tn-m/mlM sardinel 0.76 Tn-m/mlPeso Propio 0.27 Tn-m/ml
Mu 2.10 Tn-m/ml0.36 0.86
Vu 2.0911.31 no necesita estribos
fc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00 1d m 0.119 0.12Mul tn-m 2.10Ru 166.10m 17.65Pcuantia 0.004103Pminima 0.002000 0.002000Pmax 0.021675 0.021675As cm2 4.87 2.37s con 1/2" 0.26 s con 1/2" 0.54s con 5/8" 0.41Entonces la distribución del acero será: Temperatura será
1/2" @ 25cm∅ S3 1/2" @ 50cm∅Se recomienda el mismo refuerzo para toda la distribución de acero en la vereda
1/2" @ 25cm∅ S1 S2 S4chequeando el control por agrietamientomomento por carga de servicio 36.88
36.88 Tn-m 143.05 Tn-mfc 8.68 Mpa >= 2.64 Mpa La sección está fisurada
El momento de inercia fisurado puede ser calculado con
recubrimiento + diámetro/2 del refuerzoArea de concreto con el centroide del refuerzo entre el nº de barras
n 8.00b 1000.00 mm B 22.705As 2838.0862 mm C 20622d 454.13 mm x 122.681 mm
Vc
MDC + MDW + MLL+IM
MSA <= MCR =
severasscondicioneenmiembrosparammNZ
mmA
mmdc
donde
fAd
Zf y
c
sa
2
3/1
/23000
:
6.0 B=1bw
−[h f (b−bw )+nA s+(n−1)As ' ]
C=2bw
[h f2(b−bw)+ndA s+(n−1)d ' As ' ]
I cr=13bx3−
13(b−bw )( x−h f )
3+nA s(d−x )2+(n−1)As ' ( x−d ' )2
As≥0 .75Agfy
As=1750
√L≤50
Icr 3.11E+09 mm4dc 45.8750 mm fs 30.9 MpaA 91750.0000 mmfsa 142.45 >= 252.0 Mpafs 30.85 <= 252.0 Mpa OK
chequeando el control por deformacionesPara cargas vehiculares 9.375 mm
Ie 4.03E+11 mm4Mcr 1403.27568095 KN mMa 893.613981467 KN mIg 106250000000 mm4Icr 3.11E+09 mm4
91.19 Tn-m893.613981467 KN m
fr 3.3018251317 MPa
Mcr 1403.27568095 KN mMcr 143045.43129 Kg m
1.57033765143.8723903681
4.909E-01 mm Instantáneo
Usando Ig
3.79E+01 mm
Comparándolo con la Deflexión que considera el Reglamento S/800
0.491<7500/800=9.375 OK37.883<10000/800=12.5 OK
MDL
MDL
DL
DL
I e=(M cr
M a)3
I g+[1−(M cr
M a)3
]I cr≤I g M cr=f rI gy t
PUENTE TIPO LOSA L=5.00 M
1 Consideraciones Generales
Carga Permanentepeso propio DC 2.4 Tn/m3 (concreto)peso muerto DW 2.2 Tn/m3 (asfalto)
Carga Viva VehicularPosición de Cargas HL - 93 K
HL - 93 M
Efecto Dinámico 33.00 %
2 Espesor de la Losa
Según Reglamento espesor mínimo
S 5000.00 mm 5.00Peralte Diseño h = 320.00 mmEspesor total de la losa e final = 400.00 mm y por efecto de bombeo 2.5% recomendado
por el Estudio Hidrológico se considera3 Diseño de la losa e= 500mm en el eje de calzada
Determinación del ancho de franja para la carga viva
una líneaW 8800.00W1 9000.00L1 5000.00Eint mm= 3035.96
mas de una líneaW 8800.00W1 9000.00L1 5000.00NL 2.00 2.44Eint mm= 2895.99
2895.99 ·=< 4400.0
Cálculo de los Momentos y cortantes de diseñoCargasLosa CA 0.96 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.17 tn/m2 0.075
Calculo del Momento Carga Móvil
a Momento debido camión diseño Cortante debido camión diseñoM LL(tn-m-m)= 18.48 V LL(tn/m)= 16.85
b Momento debido tandem Cortante debido tandemM TL(tn-m-m)= 21.30 21.30 V TL(tn/m)= 19.73
mto usarse 21.30 Cte usarse 19.73
c Momento s/c (w=0.948) Cortante s/c (w=0.948)M w(tn-m/m)= 2.96 V w(tn/m)= 2.37
Factores Limite Resistencia ResistenciaDuctilidad 0.95
DC 1.25 Redundancia 1.05 DC 1.25DW 1.50 Importancia 0.95 DW 1.50LL 1.75 n formula 0.95 LL 1.75
n diseño 0.95
h=1. 2∗( S+300030 )
una×linea
E=250+0 .42√L1w1→L1≤18000
w1≤9000
E=2100+0 .12√L1w1→L1≤18000
w1≤18000
E≤WNL
Mto.Sobrecarga 1.0230 V LL-T 0.8184M LL-T Mto Carga viva 10.80 V DW 9.88M DW Mto Sup.Rodadura 0.52 V DC 0.41M DC Mto Carga Perm. 3.75 3.75 2.40 2.40
Mu 23.09 Vu= 19.81Vu 19.81
Diseño de concreto armado 30.15
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrafc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00d m 0.381Mul tn-m 23.09Pcuantia 0.004379 OKAs cm2 16.68s con 3/4" 0.171s con 1" 0.31
Verificando la cuantía mínima
1.2*Mcr 94780.21989Kv 0.313323041m 17.65 0.3133230409Pmin 7.4650E-005 << 0.005250 OK
Entonces la distribución del acero será: 3/4" @ 15cm∅ (L1 y L2)
4. Diseño de la viga de borde Ancho Viga borde
400.002147.99 ·=< 1800.00
Eb.= 1800.00
CargasLosa CA 0.96 tn/m2Sup.Rodadura 0.075 0.17 tn/m2 0.075Peso vereda + Baranda + muro 1.11 tn/m
Vereda y acabado 2.4*1*0.25 Tn/m1.0885475768 Muro 0.1905*2.4 Tn/m
Baranda 0.055555 Tn/m
1.20 01 carril cargado0.50 por 1/2 carril
Mto.Sobrecarga 0.99 Tn-m/mM LL-T Mto Carga viva 10.43 Tn-m/mM DW Mto Sup.Rodadura 0.42 Tn-m/mM DC Mto Carga Perm. 4.93 Tn-m/m
Mult 23.74 Tn-m/m
Diseño de concreto armado
dm = espesor losa - recubr. - diametro barrab m 1.00d m 0.354Mul tn-m 23.74Pcuantia 0.005250As cm2 18.59
no necesita estribosVc=
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
El recubrimiento mínimo recomendado por el LRFD del AASHTO 2002 es de 2.5 cm, como recomendación técnica para la selva se considera un recubrimiento mínimo de 3 cm
E=vborde+300+1 /2∗E intmult≤1800mm
φMn≥1 .2Mcr
s con 3/4" 0.153s con 1" 0.27
Entonces la distribución del acero será: 3/4" @ 15cm∅ (L1' y L2')
Acero Transversal 4.60 cm2
s con 1/2" 0.28 m 1/2" @ 25cm∅ (L3)
% Acero Temperatura 3.54 0.6323660714
s con 1/2" 0.358 0.3161830357 1/2'' @ 30 cm∅ (L4 y L5) 2.4961161736
0.4006223791Diseño del Volado de la veredaMto s/c viva peatonal (0.36Tn/m2) 0.18 Tn-m/mlM sardinel 0.76 Tn-m/mlPeso Propio 0.27 Tn-m/ml
Mu 2.10 Tn-m/ml0.36 0.86
Vu 2.0911.31 no necesita estribos
fc = 280.00 kg/cm2Fy = 4200.00 kg/cm2
b m 1.00 1d m 0.119 0.12Mul tn-m 2.10Ru 166.10m 17.65Pcuantia 0.004103Pminima 0.002000 0.002000Pmax 0.021675 0.021675As cm2 4.87 2.37s con 1/2" 0.26 s con 1/2" 0.54s con 5/8" 0.41Entonces la distribución del acero será: Temperatura será
1/2" @ 25cm∅ S3 1/2" @ 50cm∅Se recomienda el mismo refuerzo para toda la distribución de acero en la vereda
1/2" @ 25cm∅ S1 S2 S4chequeando el control por agrietamientomomento por carga de servicio 18.91
Msa 18.91 Tn-mfc 6.96 Mpa >= 2.64 Mpa La sección está fisurada
El momento de inercia fisurado puede ser calculado con
recubrimiento + diámetro/2 del refuerzoArea de concreto con el centroide del refuerzo entre el nº de barras
n 8.00b 1000.00 mm B 14.874As 1859.2648 mm C 10535d 354.13 mm x 88.836 mm
Vc
MDC + MDW + MLL+IM
severasscondicioneenmiembrosparammNZ
mmA
mmdc
donde
fAd
Zf y
c
sa
2
3/1
/23000
:
6.0 B=1bw
−[h f (b−bw )+nA s+(n−1)As ' ]
C=2bw
[h f2(b−bw)+ndA s+(n−1)d ' A s ' ]
I cr=13bx3−
13(b−bw )( x−h f )
3+nAs(d−x )2+(n−1)As ' ( x−d ' )2
As≥0 .75Agfy
As=1750
√L≤50
Icr 1.28E+09 mm4dc 45.8750 mm fs 30.7 MpaA 91750.0000 mmfsa 142.45 >= 252.0 Mpafs 30.72 <= 252.0 Mpa OK
chequeando el control por deformacionesPara cargas vehiculares 6.25 mm
Ie 5.75E+11 mm4Mcr 774.828297561 KN mMa 333.223138719 KN mIg 46933333333 mm4Icr 1.28E+09 mm4
34.00 Tn-m333.223138719 KN m
fr 3.3018251317 MPa
Mcr 774.828297561 KN mMcr 78983.5165709 Kg m
2.325253583912.5721909128
5.693E-02 mm Instantáneo
Usando Ig
1.23E+02 mm
Comparándolo con la Deflexión que considera el Reglamento S/800
0.057<5000/800=6.25 OK122.565<10000/800=12.5 OK
MDL
MDL
DL
DL
I e=(M cr
M a)3
I g+[1−(M cr
M a)3
]I cr≤I g M cr= f rI gyt