analisis no. 1

CLIENTE: ORNCEM

PROYECTO:

ASUNTO: MEMORIA DE CLCULO

CDIGO: API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007

FECHA: 26 de Octubre del 2010

1 1.- DATOS DE DISEO

2 Tag:

3 Capacidad Nominal:

4 Capacidad Neta de trabajo:

5 Altura de Cuerpo :

6 Altura de Diseo :

7 Dimetro Interno :

8 Producto:

9 Gravedad Especfica Diseo (Agua Pruebas Hidrostticas) : G

10 Gravedad Especfica del producto

11 Presin de Diseo:

12 Depresin en Vaci:

13 Mxima temperatura de Diseo:

14 Presin de Operacin

15 Temperatura de Operacin

16 Corrosin permitida:

17 Velocidad del viento:

18 Cargas Ssmicas

19 Grupo Sismo usado

20 Ss

21 S1

22 So

23 Clase de sitio

24 Caudal de Ingreso

25 Caudal de salida

26 2.- MATERIALES

27 Lminas del Fondo

28 Lminas del Cuerpo

29 Lminas del Techo

30 ngulo de Tope

31 Estructura

32 Lminas

33 Perfiles

34 3.- CALCULO DE ESPESORES DEL CUERPO POR EL MTODO DEL PIE MENOS UNO - API 650 , tem 5.6

35 Esfuerzos mximos permitidos por API 650. TEM 5.6.2 / Tabla 5-2

36 Ys min.

37 Ts min.

38 Sd =

39 St =

40 C.A.. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primero y segundo anillo nicamente

41 El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:

42

43

44 Hi = Altura desde el fondo del tanque hasta el anillo en consideracin

45 td = Clculo del espesor por diseo para las condiciones de servicio incluido CA

46 tt = Clculo del espesor para condiciones de prueba hidrosttica

47 t = Espesor de lmina a ser utilizado

48 RESTRICCIONES:

49 Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).

50 En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:

51 Virola V1

52 Hi1= 35

53 t1d = 0.1807

54 t1t = 0.1096

55 t 1 calculado = 0.1807

56 t1 utilizado 0.25

57 Virola V2 29

58 t2d = 0.1605

59 t2t = 0.0908



62 Virola V3 23

63 t3d = 0.0773

td = 2.6 x D x (H - 1) x G/ Sd + C.A..

tt = 2.6 x D x (H - 1) / St

64 t3t = 0.0720



67 Virola V4 17

68 t4d = 0.0572

69 t4t = 0.0533



72 Virola V5 11

73 t5d = 0.0370

74 t5t = 0.0345



77 Virola V6 5

78 t6d = 0.0168

79 t6t = 0.0157



82 4.- CLCULO DEL FONDO

83 4.1 Lminas del fondo

84 Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1

85 tb =

86 CA=

87 t min. =

88 4.2.- Lminas Anulares

89 D=

90 H=

91 tv1=

92 G=

93 Stv1 = Esfuerzo por presin hidrosttica en el primer anillo del cuerpo es igual a:

94 Stv1= 2,6 x D x (H-1)/t=

95 Placas anulares en el fondo no son requeridas

96 5.- CALCULO DEL TECHO CNICO POR API 650, TEM 5.10.

97 Espesor de techo mnimo segn API 650, tem 5.10.2

98 El espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm

99 6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1

100

101

102

103 P = Presin Interna =

104 G = Gravedad especifica del producto

105

106

107 Virola V1

108 H1' = H1 + Pint/(9,8 xG) = 24.3531

109 t1d = 0.1415

Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en donde ,H = altura del nivel de producto en (ft); P es la presin interna de diseo, en Inch H20; y G es la gravedad especifica del producto.

td = 2.6 x D x (H1' - 1) x G/ Sd + C.A..

tt = 2.6 x D x (H1' - 1) / St

110 t1t = 0.0732

111 t 1 calculado = 0.1415


113 Virola V2

114 H2' = H2 + Pint/(9,8 xG) = 30.3531

115 t2d = 0.1617

116 t2t = 0.0919

117 t 2 calculado = 0.1617


119 Virola V3

120 H3' = H3 + Pint/(9,8 xG) = 24.3531

121 t3d = 0.0785

122 t3t = 0.0732

123 t 3 calculado = 0.0785


125 Virola V4

126 H4' = H4 + Pint/(9,8 xG) = 18.3531

127 t4d = 0.0583

128 t4t = 0.0544

129 t 4 calculado = 0.0583


131 Virola V5

132 H5' = H5 + Pint/(9,8 xG) = 12.3531

133 t5d = 0.0382

134 t5t = 0.0356

135 t 5 calculado = 0.0382


137 Virola V6

138 H6' = H6 + Pint/(9,8 xG) = 6.3531

139 t6d = 0.0180

140 t6t = 0.0168

141 t 6 calculado = 0.0180


143

144 7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650

145 Pe = Pesin de vaco = Presin Externa de diseo

146 Pe = presin de vaco = Presin Externa de diseo

147 Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1

148 7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO

149 Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0

150 Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)

151 DL = Para la lmina del techo de 4,76 mm

152 Lr =

153 (1) = DL+Lr +0,4 Pe

154 (2) = DL+ Pe+ 0,4 Lr

155 Pr =

Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los calculados por el Mtodo del Pie Menos Uno.

156 El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:

157

158 Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D

159 Th domo = 4,47 x D x (Pr/29500000)^0,5

160 Utilizamos este espesor, por lo que el espesor del techo por presin interna debe ser 0,25 > 0,1914

161 Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor

162 Conclusin: Espesor a ser utilizado para el techo por presin interna es igual a:

163 8.- CALCULO DE LA ESTRUCTURA SOPORTANTE DEL TECHO

164 REFERENCIAS

165 D = Dimetro Nominal del tanque:

166 H = Altura Nominal:

167 tr = Espesor de las lminas del techo:

169 RE mx. = Mxima Longitud de la correa :

170 X/Y = Pendiente del fondo

171 X/Y = Pendiente del techo

172 ESPACIAMIENTO ENTRE CORREAS

173 8.1.- Nmero de correas

174 Mximo espaciamiento entre correas = I =2 x pi() (API-650)

175 Cantidad mnima de correas = nmin.1 = (pi() x D )/ I

176 Nmero de correas seleccionadas = n final 1 >= n min 1

177 Espaciamiento mnimo entre correas = Arse mx. = bf + 1 =

178 Espaciamiento mximo entre correas = Arse mx. = pi() x D / n final 1 =

179 8.2.- Cargas en el techo

Th cnico = D/sen x (Pr/0,248 E)^0,5 =

180 DL = Carga muerta

181 p = LL + DL = Carga total

168 LL = Cargas del techo: carga viva :

182 8.3.- Seleccin del tamao de las correas

183 Carga Mxima = WE(max) = p (ARSEmax) + wE

184 Carga Mnima = WE(min) = p (ARSEmin) + wE

185 k = WE(min) / WE(max)

186 R = ( (1+k+k^2) / 3 )^0.5

187 Distancia al mximo Momento de Pandeo.

188 XEmax = REmax [ (k-R) / (k-1) ]

189 cte.1 = [ WE(min) - WE(max) ] / (6 REmax)

190 cte.2 = [ WE(min) ] / 2

191 cte.3 = [ 2 WE(min) + WE(max) ] (REmax) / 6

192 Mximo momento de pandeo =

193 MEmax=(cte.1)(XEmax)^3-(cte.2)(XEmax)^2+(cte.3)(XEmax)

194 Mximo esfuerzo de pandeo permitido

195 fE=20000

196 Mdulo de la seccin requerida =

197 ZE = MEmax / fE

198 MXIMA REACCIN EN LOS SOPORTES

199 rEmax = [ 2 WE(max) + WE(min) ] REmax / 6

200 MNIMA REACCIN EN LOS SOPORTES

201 rEmin = [ WE(max) + 2 WE(min) ] REmax / 6

202 TOTAL PESO (EXTERIOR CORREAS)

203 TWE = (REmax) (nfinal1) (wE)

204 8.4.- SELECCIN DEL TAMAO DE LA COLUMNA CENTRAL

205 LONGITUD

206 LC2

207 LC2 / rC2

208 MX.. ESFUERZO PERMITIDO DE COMPRESIN.

209 Cmax2= 149000000Y2/[(LC2/Rc2)^2[1,6-(LC2/200rc2)]] =

210 t2/R2 = [ ( De2 - di2 ) / 2 ] / ( De2 / 2 )

211 Relacin

212 Y2 = 1.00

213 FACTOR DE SEGURIDAD

214 FS2 = 5 / 3 + (LC2/rC2) / 350 - (LC2/rC2)^3 / 18300000

215 MXIMA FUERZA APLICADA

216 Q2 = (nfinal1) (rEmin)

217 Q2 / a2

218 PESO TOTAL (COLUMNA CENTRAL)

219 TWC2 = (LC2) (wC2)

220 8.5.- SECCIN MNIMA DE LAS CORREAS

221 DESIGNACIN

222 ALTO DE LA CORREA / REA DE LA COMPRESIN DEL ALA =

223 RADIO DE GIRO =

224 PESO =

225 MDULO DE LA SECCIN

226 Mdulo de la seccin de la correa a utilizarse es mayor que el mdulo de la seccin requerida

227 8.6.- SECCIN MNIMA DE LA COLUMNA

228 DESIGNACIN

229 DIMETRO EXTERIOR

230 DIMETRO INTERIOR

231 Rc2 = radio de giro menor

232 PESO

233 REA

234 El radio de rigo de la columna es mayor que el requerido

235 8.7.- PESO TOTAL

236 ESTRUCTURA SOPORTE = Twt = Twe + T wc2 =

237 8.8.- CONCLUSIONES

238 CONCLUSIN. 1: L/r NO EXCEDE 180.

239 CONCLUSIN. 2: PERFIL DE LAS CORREAS SELECCIONADAS ES CORRECTO

240 CONCLUSIN. 3: COLUMNA SELECIONADA ES CORECTA.

241 9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO

242 CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650

243 Dimetro del Tanque:

244 Altura Cuerpo Cilndrico:

245 Altura Mxima Nivel de Diseo:

246 Velocidad del Viento:

247 TABLA DE PESOS DEL TANQUE

248 Tipo de Techo:

249 CUERPO

250

251 V1

252 V2

253 V3

254 V4

255 V5

256 V6

257 Peso total del cuerpo

258 Techo Tipo Cnico

259

260 Fondo

261

262 ngulo de Tope L 2"x2"x1/4"

263 Estructura

264 Pasamano

265 Escalera Espiral

266 Accesorios

267 Peso del Producto

268 G = 62,4 lb/ft3 / H = 36 ft

269 Peso total del Tanque

270 Peso Total Tanque + Peso Producto

271 El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno

272 10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650

273

274

275

276

277 a.- Relacin presin interior por seccin transversal del Tanque

278 P int = Presin Interna =

279 P int = Presin interna =

280

281 Entonces: Pint x seccin transversal = Empuje debido a la presin interna

282 b. Pesos

283 Ws = Peso del cuerpo =

284 Wr = Peso del techo =

285 Wt = Ws + Wr =

286 El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30

287 Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5

288

289 10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5

290 DATOS

291 Pint = Presin Interna de Diseo en el tope =

292 M = Momento debido al viento

293 LL = Carga viva del techo

Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los requerimientos sealados desde F2 hasta F.6

Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5 lbf/in2, se deben usar los requerimientos sealados en F.7

Seccin transversal del tanque = pi() x D2/4 =

294 DL = Carga muerta del techo

295 Y/X = Pendiente del techo

296 CAr = Sobre espesor de corrosin del techo

297 CAS = Sobre espesor de corrosin del cuerpo

298 tc = Espesor del ltimo anillo en el tope

299 ngulo de Tope (s)

300 sta = Tamao del ngulo de tope (s)

301 ta = Espesor del ngulo de tope menos el Cas

302 Ata = rea de la seccin transversal del ngulo de tope (menos CAs)

303 A = Distancia eje neutral

304 = ARC.TAN (Y/X)

305 El ngulo del elemento cnico con la horizontal es: 9.46 deg. (2:12) = 3.57 deg. (0.75:12) (ok!)

306 th = Espesor de las lminas del techo seleccionado

307 Rc = Radio interior del tanque = D / 2

308 P mx. = Mxima Presin Interna de diseo, Segn tem F.4.2

309 DLS = Peso total de el cuerpo y estructura (pero no las lminas del techo) soportados por el cuerpo y techo, en lbs

310

311 REA RESISTENTE A LA FUERZA DE COMPRESIN ( A1) , como se ilustra en la Fig. 2

312 A = D^2 (Pi - 8 th) / [30800 tan()] = REA REQUERIDA A COMPRESIN

313 10.2.- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - SEGN F.5

314 PARTICIPACIN REA (FIGURE F-1)

315 R2 = Longitud de la normal a el techo , medido desde la lnea de centros vertical del tanque = Rc / SIN(0)

316 wh = mximo ancho de participacin del techo wh = 0.3 (R2 th)^0.5

Pmax = 0.245 DLS/D2 + 8 th - 0.817 M/D3

317 Wc = Mximo ancho de participacin del cuerpo = Wc = 0.6 [Rc (tc-CAs)]^0.5

318 A1 = (wc-sta) (tc) + wh (th) + Ata = REA PROPUESTA

319 CONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).

320 PRESIN INTERNA DE DISEO ( P) - Segn F.4.1

321 P = 30800 (A) TAN(O) / D^2 + 8 th

322 La Presin Interna de Diseo QUE SOPORTA EL TECHO ,es mas grande que la presin de diseo requerida en el techo (OK).

323 10.3.- CLCULO DEL REA DE PARTICIPACIN SEGN FIGURA F-2 TEMS 5.10.5,2 Y TEM 5.10.6.2

324 A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2

325

326 T = Valor mas grade de las cargas combinadas segn prrafo (e),y segn apndice R =

327

328 A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)

329 A = D (rr) / 1500 (T/45)

330 Clculo de la presin de falla (F.6)

331 Pf = 1.6 P - 4.8 th

332 11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1

333 Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin

334

335 Hts = Altura del cuerpo transformado, en ft, de acuerdo al tem V.8.1.4, tenemos para nuestro caso:

336

337 tsmin=

338 Fy =

339 E =

A = D2 / [3000 SIN()] x (T/45)

A = D2 / [3000 SIN()] x (T/45) =

[(D/tsmin)^0,75] x [(HTs/D) x (Fy/E)^0,5] >= 0,19

HTS= H1 (ts1/ts1)2,5 + H2 (ts1/ts2)2,5 + H3 (ts1/ts3)2,5 + H4 (ts1/ts4)2,5+ H5 (ts1/ts5)+H6 (ts1/ts6)=

340

341 Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa

342 12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V

343 Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:

344 (0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =

345 (0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =

346 Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:

347 Pe = Presin Externa de Diseo =

348 W +0,4 (Pe)

349 En donde

350

351 Kg = Factor de rfaga de viento =

352 Kh = Factor de altura de viento =

353

354 W +0,4 (Pe) =

355 Valor Adoptado =Ps =

356 Por lo tanto Ps = 8,99 < 10,39 OK

357 Por tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:

358 t min. >= 1,903 ( HtsPs)^0,4 x (D)^0,6)(E)^0,4

359 ts min. utilizado =

360 Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado

361 13.- VERIFICACIN REQUERIMIENTO DE RIGIRIZADORES INTERMEDIOS

362 API 650 - tems 5.97.1

[(D/tsmin)^0,75] x [(HTs/D) x (Fy/E)^0,5] >= 0,19

W= 0,001776 x (V)2 x (Kg) x (Kh) =

W= 0,001776 x (V)2 x (Kg) x (Kh) =

363 D = Dimetro Nominal Tanque:

364 H' = Altura Nominal del Tanque:

365 h = Nivel mximo llenado del tanque:

366 V = Velocidad del viento:

367 k = Relacin o factor:

368 C.A. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primer anillo

369 Dp = Depresin Mxima :

370 Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1

371 el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.

372 por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:

373

374 t = Espesor del cuerpo en el anillo considerado

375 H1 =

376 Valor mnimo del Mdulo de la seccin requerida de un regidizador intermedio, Z

377

378 W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm

379 (teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".

380 Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada

381

382 t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch

383 t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch

384

385

H1 = 600.000 t (t/D)3/2 x (120/V)^2, en donde

Z = D2 x H1/10000 x ( V/120)2

Wtr = W (t uniforme / t actual) 5/2 , en donde,

Wtr1= 71,65 X (0,1875 / 0,25)5/2 =

Wtr2= 71,65 X (0,1875 / 0,25)5/2 =

386

387

388

389

390 Ht = SUMATORIA Wtri =

391 Ht =

392 H1=

393 C0NCLUSIONES:

394 H1> Ht , OK - No se requiere de un segundo anillo rigidizador

395 14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE

396 La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j

397 La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de

398 superficies cilndricas.

399 La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de

400 superficies cnicas o doblemente curvadas.

401 14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2

402 Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:

403 1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5

404 2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2

405 Donde:

406 1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.

407 2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento

408 3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo

Wtr3= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =

Wtr4= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =

Wtr5= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =

Wtr6= 70,98 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =

409 4. MF = Momento respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al lquido contenido en el tanque, y equivalente

410 Calculo del Mpi

411 Pi = Presin Interna de Diseo =

412 Pi = Presin Interna de Diseo =

413

414 Calculo del Mw

415

416

417 Mw = MwH(shell) + MwH(roof)=

418 Calculo del MDL

419 Wtecho = Soportado por el cuerpo

420 Ws (cuerpo) =

421

422 Calculo del MF

423 WL = 4,67 x tb x (Fby H)^0.5 (ver nota 1)

424 Wa = Peso del lquido, como se define en E-2.1.1

425 Wa = 4,67 x tb x (Fby *H)^0,5

426 Carga total = Wa x pi x D =

427 MF = Carga total x D/2 =

428 RELACIN 1

429 0,6 x Mw + Mpi < ( Mdl/ 1,5)

430 0,6 x Mw + Mpi =

431 Mdl/1,5 =

Mpi = pi D2/4 x Pi x (v/120)2 x D/2 =

MW(shell) = (D*H*H/2*(V/120)2*18

MW(roof) = pi()*D2*H/4 *(V/120)2*30 x D/2

MDL = ( Wcuerpo + Wtecho) x D/2 =

432 Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento

433 RELACIN 2

434 Mw + 0,4 Mpi < ( Mdl + MF)/ 2)

435 Mw + 0,4 Mpi =

436 ( Mdl + MF)/ 2) =

437 Debido a que (Mdl+ MF)/2 > Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento

438 Conclusin

439 El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento

440 15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007

441 Site Class

442 Ss =

443 S1 =

444 So =

445 Fa = Coeficiente de aceleracin basado en (periodo de 0.2 seg) - TABLA E-1

446 Fv = Coeficiente de velocidad del sitio basado en (periodo de 1.0 seg) - TABLA E-2

447 Segn tem E.2.2. (Notaciones)

448 To = 0,2 x Fv x s1 / Fa Ss

449 Ts = Fv x S1 / Fa x Ss

450 Segn tem E.4.5.2. (Notaciones)

451 Tc = Periodo convectivo (sloshing) = (0.578/sqrt(Tanh(3.68xH/D))xSQRT(D) =

452 Donde

453 H= Nivel mximo de producto =

454 D = Dimetro Nominal Tanque =

455 Por la tabla E-5 cuando se usa el factor de sismo correspondiente al grupo 1, el factor de importancia es igual 1, I =

456 Por E-4.6.1 Dependiendo de la regin, el periodo de transicin para largos movimientos de tierra, TL = 4s

457 Por la Tabla E-4.Response modificacin Factor for ASD Method in Self Anchored System.

458 Rwi =

459 Rwc =

460 donde Rwi = Coeficiente de reduccin de la Fuerza convectiva para el modo convectivo usando el mtodos del esfuerzo de diseo permitido.

461 Por E.4.6.1 El parmetro de Impulso Espectral, A1 es igual

462 Ai = 2.5 x Q x Fa x So x (I/Rwi) =

463 donde

464 Q = Factor (Scaling) de "MCE" para el nivel de diseo de la aceleracin espectral Q = (2/3) for ASCE 7

465 Por Ec. E.4.6.1-2, Ai > 0.007

466 Por E.4.6.1, Cuando Tc

478 Sean

479 H=

480 D=

481 G=

482

483

484 Wi = (1,0-0,218xD/H)xWp =

485 El peso efectivo convectivo es calculado por la ecuacin E.6.1.1-3

486 Wc = 0,230 x D/H x tanh(3,67x H/D) x Wp =

487 15.1.- MOMENTO AL VOLTEO - TEM E.6.1.5

488 Mrw = Momento al volteo en la base del tanque , (ft-lb)

489

490 Xi = Altura medida desde el fondo al centro de accin de la fuerza ssmica lateral respecto a la fuerza impulsiva del lquido, en ft

491

492 Cuando D/H < 1.333

493 Xi = (0,5 - 0,094 x D/H)x H =

494 Ws = Peso Total del tanque (lbf)

495 Xs = Altura desde el fondo del tanque hasta el centro de gravedad de el cuerpo del tanque.

496 Wr = Peso total del techo fijo =

497

498 Xr = Altura desde el fondo hasta el centro de gravedad del techo.

499 Sen () = (D/2)/R2 =

500 =

WH20

Wp = (pi() x D2)/4 x H x G x WH2O =

Mrw = ((Ai x (Wi x Xi + Ws x Xs x Wr x Xr))2 + (Ac x (Wc x Xc))2)0,5 =

R2 = Radio del techo =

501 h = D/2 x tan =

502 h(cg)= 1/3 h

503 Xr = H + h(CG) =

504 Xc = Altura medida desde el fondo del tanque, al centro de accin de la fuerza ssmica lateral, respecto a la fuerza convectiva del lquido, en ft

505 Xc= (1.0 - ((COSH(3.67 x H/D)-1)/(3,67xH/D) x senoh(3.67xH/D))) x H

506 Entones EL Momento de Volteo respecto a la base del Tanque, Mrw

507

508 16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2

509 Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.

510

511 Wa = 7,9 x ta x (Fy x H x Ge)^0,5 < 1,28 x H x D x Ge

512 Fy = Esfuerzo de fluencia mnimo especificado de las lminas del fondo =

513 Ge = G x ( 1-0,4 x Av) =

514 Diseo Ssmico Vertical = NO

515 Ge=

516 Wa=

517 1,28 x G x H x D =

518 Pero Wa < 1,28GHD no aplica, entones adoptamos Wa =

519 Wt = Peso del tanque y cuerpo, actuando en la base del tanque, en lbs/ft de circunferencia

520 Wrs = Carga del techo actuando en el cuerpo del tanque

521 Wt = (Ws/pi() x D +Wrs)

522 16.1.-CLCULO ANCLAJE DEL TANQUE

523 Segn E.6.2.1.1.1, relacin de Anclaje (J)

Mrw = ((Ai x (Wi x Xi + Ws x Xs x Wr x Xr))2 + (Ac x (Wc x Xc))2)0,5 =

524

525 No necesita pernos de anclaje

526 16.2.- TANQUES ANCLADOS MECNICAMENTE - API 650 E.6.2.1.2

527

528 Para este caso tenemos:

529 Presin de diseo + sismo/pi() x D

530 Wab = Carga de Resistencia mnima al anclaje por pie de circunferencia

531

532 0,4 [ empuje debido a presin interna) = 0,4 (pi() x D2/4 x Pint) =

533 Carga Total =

534 Carga Total x (pi() x D) =

535 Pab = Carga ssmica de diseo para un perno de anclaje, esta dada por la relacin:

536

537

538

539

540

541 Seccin transversal = St = tb/ Fy =

542 Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =

543 Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.

544

545

546

J = Mrw/(D2 x (Wt x(1-0,4 x Av) +Wn)) =

Los anclajes deben ser dimensionados para proveer al menos, la siguiente resistencia mnima calculada en la relacin Wab + 0,4 veces el empuje por pie de circunferencia, debido a la presin interna, nota: se debe tener en cuenta la seccin 5.12 , Tabla 5-21b, para la combinacin de cargas.

Wab = (1,273 Mrw/D2-Wt (1-0,4 Av) =

n = Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,

Pab = Wab ( pi() D/n ) =

Fy = 0,8 x FTY

FTY = Material del perno de anclaje ASTM -A36Fy = 0,8 x FTY

n = Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes, aumentamos a 18 pernos de anclajePab = Wab ( pi() D/n ) =

547

548

549

550 Seccin transversal = St = tb/ Fy =

551 Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =

552 Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado

RESUMENESPESOR LAMINAS DE CUERPOPRIMER ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"SEGUNDO ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SOBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"TERCER ANILLO = 4,76 mm CUARTO ANILLO = 4,76 mmQUINTO ANILLO = 4,76 mmSEXTO ANILLO = 4,76 mmESPESOR FONDO = 6,35 mmESPESOR TECHO = 6,35 mmANGULO DE TOPE = L 2" X2" X 1/4"

Fy = 0,8 x FTY

FTY = Material del perno de anclaje ASTM -A193-B7Fy = 0,8 x FTY

MEMORIA DE CLCULO

API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007

26 de Octubre del 2010

Ht

H

D

G

Pint.

Vaco

Solamente en el Cuerpo 1ro y 2do ANILLOS

2.- MATERIALES

Lminas del Fondo

Lminas del Cuerpo

Lminas del Techo

ngulo de Tope

Estructura

Lminas

Perfiles

3.- CALCULO DE ESPESORES DEL CUERPO POR EL MTODO DEL PIE MENOS UNO - API 650 , tem 5.6

Esfuerzos mximos permitidos por API 650. TEM 5.6.2 / Tabla 5-2

Ys min.

Ts min.

Sd =

St =C.A.. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primero y segundo anillo nicamente

El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:

Hi = Altura desde el fondo del tanque hasta el anillo en consideracin

td = Clculo del espesor por diseo para las condiciones de servicio incluido CA

tt = Clculo del espesor para condiciones de prueba hidrosttica

t = Espesor de lmina a ser utilizado

RESTRICCIONES:Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).

En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:

Inch = 4.59

Inch = 2.78

Inch = 4.59

Inch = 6.35

Inch = 4.08

Inch = 2.31

Inch = 4.08

Inch = 6.35

Inch = 1.96

Inch = 1.83

inch 1.96

inch 4.76

Inch = 1.45

Inc. = 1.35

inch 1.45

inch 4.76

Inch = 0.94

Inch = 0.88

inch 0.94

inch 4.76

Inch = 0.43

Inch = 0.40

inch 0.43

inch 4.76

Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1

0.25 inch

0 inch

0.25 inch

30.00 ft

24.00 ft

0.25 inch

1

Stv1 = Esfuerzo por presin hidrosttica en el primer anillo del cuerpo es igual a:

7,176.00 psiPlacas anulares en el fondo no son requeridas

4.7625El espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm

6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1

3.46 in (h20)

1.0

Virola V1

ft

Inch = 3.59

Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en donde ,H = altura del nivel de producto en (ft); P es la presin interna de diseo, en Inch H20; y G es la gravedad especifica del producto.

Inch = 1.86

Inch = 3.59

Inch = 6.35

ft

Inch = 4.11

Inch = 2.34

Inch = 4.11

Inch = 6.35

ft

Inch = 1.99

Inch = 1.86

inch 1.99

inch 4.76

ft

Inch = 1.48

Inch = 1.38

inch 1.48

inch 4.76

ft

Inch = 0.97

Inch = 0.90

inch 0.97

inch 4.76

ft

Inc. = 0.46

Inc. = 0.43

inch 0.46

inch 4.76

7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650

Pe = Pesin de vaco = Presin Externa de diseo

Pe = presin de vaco = Presin Externa de diseo

Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1

7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO

Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0

Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)

DL = Para la lmina del techo de 4,76 mm

Lr =

(1) = DL+Lr +0,4 Pe

(2) = DL+ Pe+ 0,4 Lr

Pr =

Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los

El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:

Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D

Th domo = 4,47 x D x (Pr/29500000)^0,5

Utilizamos este espesor, por lo que el espesor del techo por presin interna debe ser 0,25 > 0,1914

Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor

Conclusin: Espesor a ser utilizado para el techo por presin interna es igual a:

8.- CALCULO DE LA ESTRUCTURA SOPORTANTE DEL TECHO

REFERENCIAS

D = Dimetro Nominal del tanque:

H = Altura Nominal:

tr = Espesor de las lminas del techo:

RE mx. = Mxima Longitud de la correa :

X/Y = Pendiente del fondo

X/Y = Pendiente del techo

ESPACIAMIENTO ENTRE CORREAS

8.1.- Nmero de correas

Mximo espaciamiento entre correas = I =2 x pi() (API-650)

Cantidad mnima de correas = nmin.1 = (pi() x D )/ I

Nmero de correas seleccionadas = n final 1 >= n min 1

Espaciamiento mnimo entre correas = Arse mx. = bf + 1 =

Espaciamiento mximo entre correas = Arse mx. = pi() x D / n final 1 =

8.2.- Cargas en el techo

DL = Carga muerta

p = LL + DL = Carga total

LL = Cargas del techo: carga viva :

8.3.- Seleccin del tamao de las correas

Carga Mxima = WE(max) = p (ARSEmax) + wE

Carga Mnima = WE(min) = p (ARSEmin) + wE

k = WE(min) / WE(max)

R = ( (1+k+k^2) / 3 )^0.5

Distancia al mximo Momento de Pandeo.

XEmax = REmax [ (k-R) / (k-1) ]

cte.1 = [ WE(min) - WE(max) ] / (6 REmax)

cte.2 = [ WE(min) ] / 2

cte.3 = [ 2 WE(min) + WE(max) ] (REmax) / 6

Mximo momento de pandeo =

MEmax=(cte.1)(XEmax)^3-(cte.2)(XEmax)^2+(cte.3)(XEmax)

Mximo esfuerzo de pandeo permitido

fE=20000

Mdulo de la seccin requerida =

ZE = MEmax / fE

MXIMA REACCIN EN LOS SOPORTES

rEmax = [ 2 WE(max) + WE(min) ] REmax / 6

MNIMA REACCIN EN LOS SOPORTES

rEmin = [ WE(max) + 2 WE(min) ] REmax / 6

TOTAL PESO (EXTERIOR CORREAS)

TWE = (REmax) (nfinal1) (wE)

8.4.- SELECCIN DEL TAMAO DE LA COLUMNA CENTRAL

LONGITUD

LC2

LC2 / rC2

MX.. ESFUERZO PERMITIDO DE COMPRESIN.

Cmax2= 149000000Y2/[(LC2/Rc2)^2[1,6-(LC2/200rc2)]] =

t2/R2 = [ ( De2 - di2 ) / 2 ] / ( De2 / 2 )

Relacin

Y2 = 1.00

FACTOR DE SEGURIDAD

FS2 = 5 / 3 + (LC2/rC2) / 350 - (LC2/rC2)^3 / 18300000

MXIMA FUERZA APLICADA

Q2 = (nfinal1) (rEmin)

Q2 / a2

PESO TOTAL (COLUMNA CENTRAL)

TWC2 = (LC2) (wC2)

8.5.- SECCIN MNIMA DE LAS CORREAS

DESIGNACIN

ALTO DE LA CORREA / REA DE LA COMPRESIN DEL ALA =

RADIO DE GIRO =

PESO =

MDULO DE LA SECCIN

Mdulo de la seccin de la correa a utilizarse es mayor que el mdulo de la seccin requerida

8.6.- SECCIN MNIMA DE LA COLUMNA

DESIGNACIN

DIMETRO EXTERIOR

DIMETRO INTERIOR

Rc2 = radio de giro menor

PESO

REA

El radio de rigo de la columna es mayor que el requerido

8.7.- PESO TOTAL

ESTRUCTURA SOPORTE = Twt = Twe + T wc2 =

8.8.- CONCLUSIONES

CONCLUSIN. 1: L/r NO EXCEDE 180.

CONCLUSIN. 2: PERFIL DE LAS CORREAS SELECCIONADAS ES CORRECTO

CONCLUSIN. 3: COLUMNA SELECIONADA ES CORECTA.

9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO

CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650

D = 30.00

H' = 24

H = 24

V = 50.00

TABLA DE PESOS DEL TANQUE

Tipo de Techo: Cnico

Peso lbs.

sin C.A..

5,548.98

5,548.98

5,546.11

5,546.11

5,546.11

5,497.61

33,233.90Peso en lbs sin C.A..

12,076.80Peso en lbs sin C.A..

12,162.78

4,954.96

1,182.55

1,728.41

2,788.82

Peso del Producto

66,945.67

El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno

10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650

a.- Relacin presin interior por seccin transversal del Tanque

P int = Presin Interna =

P int = Presin interna =

Entonces: Pint x seccin transversal = Empuje debido a la presin interna

b. Pesos

Ws = Peso del cuerpo =

Wr = Peso del techo =

Wt = Ws + Wr =

El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30

Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5

10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5

DATOS

Pint = Presin Interna de Diseo en el tope =

M = Momento debido al viento

LL = Carga viva del techo

Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los

Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5

DL = Carga muerta del techo

Y/X = Pendiente del techo

CAr = Sobre espesor de corrosin del techo

CAS = Sobre espesor de corrosin del cuerpo

tc = Espesor del ltimo anillo en el tope

ngulo de Tope (s)

sta = Tamao del ngulo de tope (s)

ta = Espesor del ngulo de tope menos el Cas

Ata = rea de la seccin transversal del ngulo de tope (menos CAs)

A = Distancia eje neutral

= ARC.TAN (Y/X)

El ngulo del elemento cnico con la horizontal es: 9.46 deg. (2:12) = 3.57 deg. (0.75:12) (ok!)

th = Espesor de las lminas del techo seleccionado

Rc = Radio interior del tanque = D / 2

P mx. = Mxima Presin Interna de diseo, Segn tem F.4.2DLS = Peso total de el cuerpo y estructura (pero no las lminas del techo) soportados por el cuerpo y techo, en lbs

REA RESISTENTE A LA FUERZA DE COMPRESIN ( A1) , como se ilustra en la Fig. 2

A = D^2 (Pi - 8 th) / [30800 tan()] = REA REQUERIDA A COMPRESIN

10.2.- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - SEGN F.5

PARTICIPACIN REA (FIGURE F-1)

R2 = Longitud de la normal a el techo , medido desde la lnea de centros vertical del tanque = Rc / SIN(0)

wh = mximo ancho de participacin del techo wh = 0.3 (R2 th)^0.5

Wc = Mximo ancho de participacin del cuerpo = Wc = 0.6 [Rc (tc-CAs)]^0.5

A1 = (wc-sta) (tc) + wh (th) + Ata = REA PROPUESTACONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).

PRESIN INTERNA DE DISEO ( P) - Segn F.4.1

P = 30800 (A) TAN(O) / D^2 + 8 th

La Presin Interna de Diseo QUE SOPORTA EL TECHO ,es mas grande que la presin de diseo requerida en el techo (OK).

10.3.- CLCULO DEL REA DE PARTICIPACIN SEGN FIGURA F-2 TEMS 5.10.5,2 Y TEM 5.10.6.2A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2

T = Valor mas grade de las cargas combinadas segn prrafo (e),y segn apndice R =

A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)

A = D (rr) / 1500 (T/45)

Clculo de la presin de falla (F.6)

Pf = 1.6 P - 4.8 th11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1

Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin

Hts = Altura del cuerpo transformado, en ft, de acuerdo al tem V.8.1.4, tenemos para nuestro caso:

tsmin=

Fy =

E =

+ H4 (ts1/ts4)2,5+ H5 (ts1/ts5)+H6 (ts1/ts6)=

Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa

12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V

Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:

(0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =

(0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =

Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:

Pe = Presin Externa de Diseo =

W +0,4 (Pe)

En donde

Kg = Factor de rfaga de viento =

Kh = Factor de altura de viento =

W +0,4 (Pe) =

Valor Adoptado =Ps =

Por lo tanto Ps = 8,99 < 10,39 OKPor tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:

t min. >= 1,903 ( HtsPs)^0,4 x (D)^0,6)(E)^0,4

ts min. utilizado =

Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado

13.- VERIFICACIN REQUERIMIENTO DE RIGIRIZADORES INTERMEDIOS

C.A. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primer anillo

Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1

el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.

por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:

t = Espesor del cuerpo en el anillo considerado

H1 =

Valor mnimo del Mdulo de la seccin requerida de un regidizador intermedio, Z

W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm

(teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".

Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada

t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch

t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch

Ht = SUMATORIA Wtri =

Ht =

320.18 >

C0NCLUSIONES:

14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE

La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j

La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de

superficies cilndricas.

La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de

superficies cnicas o doblemente curvadas.

14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2

Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:

1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5

2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2

Donde:

1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.

2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo

4. MF = Momento respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al lquido contenido en el tanque, y equivalente

Pi = Presin Interna de Diseo =

Mw = MwH(shell) + MwH(roof)=

Calculo del MDL

Wtecho = Soportado por el cuerpo

Ws (cuerpo) =

Calculo del MF

WL = 4,67 x tb x (Fby H)^0.5 (ver nota 1)

Wa = 4,67 x tb x (Fby *H)^0,5

Carga total = Wa x pi x D =

MF = Carga total x D/2 =

RELACIN 1

0,6 x Mw + Mpi < ( Mdl/ 1,5)

0,6 x Mw + Mpi =

Mdl/1,5 =

Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento

RELACIN 2

Mw + 0,4 Mpi < ( Mdl + MF)/ 2)

Mw + 0,4 Mpi =

( Mdl + MF)/ 2) =

Debido a que (Mdl+ MF)/2 > Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento

Conclusin

El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento

15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007

Site Class

Ss =

S1 =

Fa = Coeficiente de aceleracin basado en (periodo de 0.2 seg) - TABLA E-1

Fv = Coeficiente de velocidad del sitio basado en (periodo de 1.0 seg) - TABLA E-2

Segn tem E.2.2. (Notaciones)

To = 0,2 x Fv x s1 / Fa Ss

Ts = Fv x S1 / Fa x Ss

Segn tem E.4.5.2. (Notaciones)

Tc = Periodo convectivo (sloshing) = (0.578/sqrt(Tanh(3.68xH/D))xSQRT(D) =

H= Nivel mximo de producto =

D = Dimetro Nominal Tanque =

Por la tabla E-5 cuando se usa el factor de sismo correspondiente al grupo 1, el factor de importancia es igual 1, I =

Por E-4.6.1 Dependiendo de la regin, el periodo de transicin para largos movimientos de tierra, TL = 4s

Por la Tabla E-4.Response modificacin Factor for ASD Method in Self Anchored System.

donde Rwi = Coeficiente de reduccin de la Fuerza convectiva para el modo convectivo usando el mtodos del esfuerzo de diseo permitido.

Por E.4.6.1 El parmetro de Impulso Espectral, A1 es igual

Ai = 2.5 x Q x Fa x So x (I/Rwi) =

Q = Factor (Scaling) de "MCE" para el nivel de diseo de la aceleracin espectral Q = (2/3) for ASCE 7

Por Ec. E.4.6.1-2, Ai > 0.007

Por E.4.6.1, Cuando Tc

Sean

H=

D=

G=

Wi = (1,0-0,218xD/H)xWp =

El peso efectivo convectivo es calculado por la ecuacin E.6.1.1-3

Wc = 0,230 x D/H x tanh(3,67x H/D) x Wp =

15.1.- MOMENTO AL VOLTEO - TEM E.6.1.5

Mrw = Momento al volteo en la base del tanque , (ft-lb)

Xi = Altura medida desde el fondo al centro de accin de la fuerza ssmica lateral respecto a la fuerza impulsiva del lquido, en ft

Xi = (0,5 - 0,094 x D/H)x H =

Ws = Peso Total del tanque (lbf)

Xs = Altura desde el fondo del tanque hasta el centro de gravedad de el cuerpo del tanque.

Wr = Peso total del techo fijo =

Xr = Altura desde el fondo hasta el centro de gravedad del techo.

Sen () = (D/2)/R2 =

=

0,5 =

h = D/2 x tan =

h(cg)= 1/3 h

Xr = H + h(CG) =

Xc = Altura medida desde el fondo del tanque, al centro de accin de la fuerza ssmica lateral, respecto a la fuerza convectiva del lquido, en ft

Xc= (1.0 - ((COSH(3.67 x H/D)-1)/(3,67xH/D) x senoh(3.67xH/D))) x H

Entones EL Momento de Volteo respecto a la base del Tanque, Mrw

16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2

Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.

Wa = 7,9 x ta x (Fy x H x Ge)^0,5 < 1,28 x H x D x Ge

Fy = Esfuerzo de fluencia mnimo especificado de las lminas del fondo =

Ge = G x ( 1-0,4 x Av) =

Diseo Ssmico Vertical = NO

Pero Wa < 1,28GHD no aplica, entones adoptamos Wa =

Wt = Peso del tanque y cuerpo, actuando en la base del tanque, en lbs/ft de circunferencia

Wrs = Carga del techo actuando en el cuerpo del tanque

Wt = (Ws/pi() x D +Wrs)

16.1.-CLCULO ANCLAJE DEL TANQUE

Segn E.6.2.1.1.1, relacin de Anclaje (J)

2)0,5 =

16.2.- TANQUES ANCLADOS MECNICAMENTE - API 650 E.6.2.1.2

Para este caso tenemos:

Presin de diseo + sismo/pi() x D

Wab = Carga de Resistencia mnima al anclaje por pie de circunferencia

0,4 [ empuje debido a presin interna) = 0,4 (pi() x D2/4 x Pint) =

Carga Total =

Carga Total x (pi() x D) =Pab = Carga ssmica de diseo para un perno de anclaje, esta dada por la relacin:

Seccin transversal = St = tb/ Fy =

Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =

Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.

Los anclajes deben ser dimensionados para proveer al menos, la siguiente resistencia mnima calculada en la relacin Wab + 0,4 veces el empuje por pie de circunferencia, debido a la presin interna, nota: se debe tener en cuenta la seccin 5.12 , Tabla 5-21b, para la combinacin de cargas.

= Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,

= Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,

Seccin transversal = St = tb/ Fy =

Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =

Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado

PRIMER ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"SEGUNDO ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SOBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"

MEMORIA DE CLCULO

API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007

REV A

TIG-T-170

3,000.00 Bbls

3,000.00 Bbls.

24.00 ft

24.00 ft

30.00 ft

OIL, WATER ---

1.00

1.00

0.12 psig

0.06 psig

200.00 F

ATM

180.00 F

0.06 inch

50.00 MPH

I1.00

0.40

0.40

D

30,000.00 BPH

29,970.00 BPH

2.- MATERIALES

ASTM A-36

ASTM A-36

ASTM - A36

ASTM A-36

ASTM-A-36

ASTM-A-36

36,000.00 psi

58,000.00 psi

23,200.00 psi

24,900.00 psi

0.06 Inch

El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:

RESTRICCIONES:Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).

En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:

mm

mm

mm

mmEspesor a ser usado OK

mm

mm

mm


mm

mm

mm


Inc.

mm

mm


inch

mm

mm


inch

mm

mm


Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1

6.35 mm

0.00 mm

6.35 mm

9,144.00mm

7,315.20mm

6.35mm

Placas anulares en el fondo no son requeridas

mmEl espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm

6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1

Virola V1

mm

Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en

mm

mm

mm OK

mm

mm

mm

mm OK

mm

mm

mm

mm OK

inch

mm

mm

mm OK

inch

mm

mm

mm OK

inch

mm

mm

mm OK

7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650

0.06 psig

8.99 lb/ft2

Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1

7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO

Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0

Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)

7.65 lb/ft2

25.00 lb/ft2

36.25 lb/ft2

26.64 lb/ft2

36.25 lb/ft2

Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los

El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:

1.07 inch

Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D

0.15 inch

0.25 inch

Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor

0.25 inch

30.00 ft

24.00 ft

0.25inch

14.89 ft

120.00 ---

16.00 ---

6.28 ft

15.00 ---

20.00 ---

0.08 ft

4.71 ft

10.19 lb/ft2

35.19 lb/ft2

25.00 lb/ft2

180.58 lb/ft

17.69 lb/ft

0.10 ---

0.61 ---

8.42 ft

-1.82 lb/ft2

8.85 lb/ft

536.11 lb

2,798.86 lb-ft

20,000.00 psi

1.68 inch3

940.47 lb

536.11 lb

4,396.84 lb

24.96 ft

101.11 ---

CONC.1: OK

170,577.53 psi

0.06 ---

1.00 ---

1.90 ---

10,722.25 lb

1,630.09 psi

558.13 lb

Ext. CORREAS

UPN 160

5.93

2.44 inch

14.76 lb/ft

4.22 inch3

CONC.2: OK

Central Col.

8" SCH 20

8.63 inch

8.13 inch

2.96 inch

22.36 lb-ft

6.58 inch2

CONC.3: OK

4,954.96 lb.

9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO

CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650

ft

ft

ft

MPH

TABLA DE PESOS DEL TANQUE

Peso (lbs) Peso (Ton)

con C.A..

7,400.62

7,400.62

5,546.11

5,546.11

5,546.11

5,497.61

36,937.19

Peso lbs. con C.A..

12,076.80

Peso en lbs con C.A..

12,162.78

388.23

4,954.96

1,182.55

1,728.41

2,788.82

Peso en lbs

1,058,591.06 480.17

71,037.19 32.22

1,124,722.79 510.17

El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno

10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650

0.12 lb/in2

17.99 lb/ft2

706.86 ft2

12,713.27 lbs

33,233.90 lbs

12,076.80 lbs

45,310.70 lbs

El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30

Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5

10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5

3.46 inch WC.

82,223.31 ft-lb CHEQUEAR

25.00 lb

Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los

Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5

10.25 lb

0.06 --- / DEG

0.00inch

0.00inch

0.1875inch

2" x 2" x 1/4" ---

2.50inch

0.25inch

0.94 inch^2

0.72inch

3.58 DEG

0.25inch

180.00inch

38,188.87 lb

9.91 inch WC.

0.68 inch^2 OK

2,885.62inch

OK

8.06inch

ok

3.49inch

ok

3.61 inch^2 OKCONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).

OK

OK

9.91 inch WC. OK

A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2

36.25 lb/ft2

4.81 inch^2 A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)

3.10 inch^2

Clculo de la presin de falla (F.6)

14.65 inch WC. 11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1

Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin

36.00 ft

0.19 inch

36,000.00 lb/inch2

29,500,000.00 lb/in2

1.891,77 > 0,19 OK

Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa

12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V

Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:

15.18 lb/ft2

0.11 lb/in2

Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:

8.99 lb/ft2

1.10

1.10

5.37 lb/ft2

8.97 lb/ft2

8.99 lb/ft2

Por tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:

0.15 inch

0.19 inch

Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado

30.00 ft

24.00 ft

24.00 ft

50.00 MPH

0.17

0.06 Inc.

0.06 psi

Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1

el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.

por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:

0.19inch

320.18 ft

5.00

W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm

(teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".

Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada

t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch

t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch

71.65inch

71.65inch

Inch3

71.65inch

71.65inch

71.65inch

70.98inch

429.23inch

35.77 ft

Ht = 35.7692

C0NCLUSIONES:

14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE

La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j

La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de

superficies cilndricas.

La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de

superficies cnicas o doblemente curvadas.

14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2

Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:

1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5

2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2

Donde:

1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.

2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo

0.13 lb/inch2 =

18.00 lb/ft2

33,133.99 ft-lbs

27,000.00 ft-lbs

55,223.31 ft-lbs

82,223.31 ft-lbs

12,076.80 lbs

33,233.90 lbs

679,660.54 ft-lbs

1,085.21 lb/ft

102,278.63 lbs

1,534,179.40 ft-lbs

82,467.97 ft-lbs

453,107.03 ft-lbs

Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento

95,476.90 ft-lbs

1,106,919.97 ft-lbs

Conclusin

El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento

15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007

D

1.00

0.50

0.40

1.10

1.50

0.14

0.68

3.17 sec

24.00 ft

30.00 ft

Tc= Periodo convectivo (sloshing) =

1.00

4.00 sec

3.50

2.00

0.21

0.67

Tc Ac (OK)

1.25

24.00 ft

30.00 ft

1.00

62.40 lb/ft3

1,058,591.06 lb

770,125.00 lb

302,634.93 lb

9.18 ft

39,802.90 lb

12.00 ft

14,554.28 lb

240.47 ft

0.06

3.58 DEG

0.94 ft

0.31 ft

24.31 ft

16.65 ft

2,618,753.07 ft-lb16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2

Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.

36,000.00 psi

0.00

0.98

1,817.34 lb/ft

921.60 lb/ft

1,817.34 lb/ft

8,515.88 lb / pi() x D

301.52 lb/ft de circunferencia.

1.37

3,402.56 lbf/ft circunferencia



800,346.82 lb

9.42

84,919.44

36,000.00 psi

28,800.00 psi

2.95 Inch2

1.94inch

Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.

18.00

44,463.71

105,000.00 psi

84,000.00 psi

0.53 Inch2

0.82inch

Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado

27.19076569 mm

3.775619664 mm

11776

10972.8

6.35

4539.822921

/

/

1915.114882

/

/

25.4

1436.336161

49.82198135

172.0765268

122.2545455

269.2288452

26.37768116

/

/

2564.96008

387.8679794

1409.093727

27.51901294

427.4848639

243.6875983

1998.561987

7608.119605

12017.98628

/

/

/

4873.751966

114.8474331

253.6947542

2252.256742

16719.1 2.2046

4570.9 2.2046

6193.2 2.2046

397.9 2.2046

856.5 2.2046

5517

5478

3358

3358

2517

2517

2517

2459

176.1

750

160

355

784

2952

536

0

33434.1 73708.81686 lb

1500

34934.1 77015.71686 lb

0.1264

4.58876E+04

121.9995

50.0198

3.5763

0.0000

0.0000

4.7625

- ok

63.5000

6.3500

605.1601

18.2118 mm

- O = angle of the cone elements to the horizontal

6.3500 mm

4,572.0000 mm

1.73224E+04

0.3577

440.3845 mm2

73,294.7357 mm 240.4682931 ft

204.6654

88.5364

2,326.4402

0.3577

3,102.8105 mm2

1,999.4301 mm2

0.5290

ok

ok

ok

ok

ok

ok

ok

ok

ok

ok

OK

OK

Tc= Periodo convectivo (sloshing) =

ok

ok

altura lamina en pies 6 72 pulg

1 2 3 4

36 30 24 18

densidad del producto 62.4

superficie proyectada por el techo 46.40625 ft2

h = 2.8125

C.G. = centro de gravedad x-x = 1/3 x h = 0.9375 ft

1" h20 = 0.0361 psi

0.0361

P = 3.46 inch h20 0.124877167

V= 1.73 in h20 0.062453

elegir uno solo

fE=22000 22000

fE=20000 20000

fondo 0.125 1 hacia abajo

disco central -0.10147767 -1 989.7726259

total 24.96102233 columna central

Cma2=[1-(LC2/rC2)^2/34700](33000 Y2/FS2) 12256.98019 L/R

SOBRE MODULO 2.512932067 FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS

FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS

LC/rC # PERFIL CLAVES-TUBECLAVES-PER

USADO OTROS" 0 "C+C" 257-3

101.1137892662 1 ANSI-8" 1-7"W+W" 302-

SOBRE ESFUERZO 104.6430552 ANSI-10" 8-"C+W" 302-

ANSI-12" 15-21

ANSI-14" 22FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS

ANSI-16" 30FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS

ANSI-18" 38-45

ANSI-20" 46-53

ANSI-22" 54-60

ANSI-24" 61-68

ANSI-26" 69-72

ANSI-28" 73-77

ANSI-30" 78-82

36858.92786

10077.00614

13653.52872

877.21034

1888.2399

O = angle of the cone elements to the horizontal

5 6

12 6

PSI

PSI

elegir uno solo

FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS


PREFE_ NOMBRE

RENCIAS DE BASE

T PIPE

FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS


CONTADOR

DE BASE

0

analisis no. 1

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