sistema de relleno cementado

7/25/2019 SISTEMA DE RELLENO CEMENTADO

1/62

CAPITULO VI

SISTEMA DE RELLENO CEMENTADO

6.1. GENERALIDADES

L tili i d l ll i t i l t l l


2/62

L tili i d l ll i t i l t l l

Paste Fill, que es el relave ms lechada de cemento

Concreto pobre, constituido por agregados, cemento y agua con los

principios de la fabricacin de concretos.

Los agregados componentes del hormign factible de ser utilizados como

rellenos cementados subterrneos, requieren ser investigados en sus

caractersticas fsicas y contenido de sulfatos y cloruros para determinar su

idoneidad y la dosificacin optima de ellos en cuanto a resistencia deseada,

la fluidez, durabilidad y la economa.

El xito de una mina tanto en seguridad como en productividad radica


3/62

El ciclo de relleno cementado es el siguiente:

Preparacin de agregados (gravas y arenas) en la planta de agregados.

Dosificacin y preparacin de mezcla en la planta de concreto.

Transporte y colocacin en la zona de tajeos.

6.2. OBJETIVOS DE LA APLICACIN DEL RELLENO CON

AGREGADO CEMENTADO

La idea es la de disear el Relleno Cementado a utilizar, a fin de obtener un

techo seguro despus del relleno y continuar con las operaciones de minado

debajo del relleno; optimizar los costos que demande su produccin,

transporte y colocacin; asegurando un buen comportamiento, frente a


4/62

6.3. RESISTENCIA DEL RELLENO CEMENTADO

Analizando cmo va el minado del cuerpo mineralizado, se observa que los

requerimientos de la resistencia requerida para cada uno de los tajeos,

depender de los siguientes criterios: El relleno deber tener una resistencia Compresiva adecuada para que

pueda trabajar como pared auto estable en todos los niveles, solamente

se expondr 10 m. de altura.

El relleno deber soportar el empuje de las cajas laterales en todos los

niveles.

El relleno entre los niveles -08 a -09 actuara como un techo auto estable

para que el minado proceda hacia abajo.


5/62

Cuadro N 02

Niveles Longitud del tajeo Resistencia (MPa)

-7 al -8 35 m 0,549

-8 al -9 40 m 0,573

-9 al -10 45 m 0,592

b. Para soportar la presin lateral (empuje de cajas).

Resistencia RC = n(&o)ha/(Kl)

n factor de seguridad.

&o densidad sobrecarga (MN/m3)


6/62

Cuadro N 03

NivelesProfundidad de la

sobrecargaResistencia (MPa)

-7 al -8 110 m. 1,430

-8 al -9 127 m. 1,651

-9 al -10 144 m. 1,872

c. Para soporte del techo del Nv -8 al -7

Datos:

n = 1,5


7/62

Donde el requerimiento de resistencia es de 2.478 Mpa para un factor de

n=1.5

Los Requerimientos de resistencia para cada uno de los niveles es de:

NivelesCargas requeridas o

calculadas (Mpa)

Resistencia Total

(MPa)

-7 al -8 0.549 + 1.430 + 0.729 2.708

-8 al -9 0.573 + 1.651 2.224

-9 al -10 0.592 + 1.872 2.464


8/62

CALCULO DE RESISTENCIA COMPRESIVA

g = 9.81 m /seg


9/62

125

Figura N 04 RESISTENCIA DEL RELLENO CEMENTADO


10/62

126

CALCULO DE RESISTENCIA COMPRESIVAEl clculo requerido para determinar la resistencia compresiva en un relleno cementado al exponer una cara de relleno cuando un pilar de mineraladyacente se extrae es :

( Ref.: BlackMountain Mine,South Africa;Tara Mines,Irlanda) RC = d * g * ht = KN / m2 (Kpa)

1+ht / lg

RC =Resistenciacompresiva

d = Gravedad especifica del relleno insitu : relaves + cemento + agua retenida ( en este caso % dehumedad del relleno insitu).

g = Gravedad (m/seg2)ht = Altura vertical en metros, entre el piso del tajeo minado y la cobertura de superficielg = Longitud maxima o parcial en metros de la futura cara expuesta del relleno cementado.

DATOS :

Ejemplo :

Exposicion de tajeos de 15 mts de

longitud : Estelad = 2.61 Ton / m3g = 9.81 m / seg2ht = 140.00 mt.( -3 )


11/62

127

lg = 15.00 mt.RC = 346.63 Kpa 1 psi = = 6.985 KN = 6.985 Kpa

3.53 Kg / cm2 m20.35 Mpa

1 KN = 1,000 Kgs . m 1 Pascal = 1 N1 Kg / cm2

= 98,066 Pascal 98.066seg2 m2

2.6 x 1,000 kg x 9.81 m x 140 m

RC = m3 seg2

1 + 140.00 m15.00 m

RC = 2.6 x 1 KN x 140 x 1m2

10.33

364 x K x NRC = m2

10.33

364 x K x 1 PascalRC =

10.33


12/62

128

RC = 364 Kpa

10.33

RC = 35.23 Kpa

RC = 0.36 Kgcm2

RC = 0.035 Mpa

Ejemplo :Exposicion de tajeos de 20 mts delongitud : Estela

d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3

g = 9.81 9.81 9.81

ht = 140.00 mt.( -3 ) 300.00 mt.( -7 ) 370.00 mt.( -12 )

lg = 20.00 mt. 20.00 mt. 20.00 mt.

RC = 447.73 Kpa 479.71 Kpa 485.45 Kpa

4.56 Kg / cm2 4.89 Kg / cm2 4.95 Kg / cm2

0.45 Mpa 0.48 Mpa 0.49 Mpa


13/62

129

Ejemplo :Exposicion de tajeos de 25 mts delongitud : Estela

d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3

g = 9.81 9.81 9.81

ht = 140.00 mt.( -3 ) 300.00 mt.( -7 ) 370.00 mt.( -12 )

lg = 25.00 mt. 25.00 mt. 25.00 mt.

RC = 542.70 Kpa 590.41 Kpa 599.13 Kpa

5.53 Kg / cm2 6.02 Kg / cm2 6.11 Kg / cm2

0.54 Mpa 0.59 Mpa 0.60 Mpa

Ejemplo : Exposicion de tajeos

Tinyag Chupa

d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3

g = 9.81 9.81

ht = 150 mt. (Nv.4533) 300 mt. (Nv.4533)

lg = 20 mt. 20 mt.

RC = 451.49 Kpa 479.71 Kpa4.60 Kg / cm2 4.89 Kg / cm2

0.45 Mpa 0.48 Mpa


14/62

RESISTENCIAS EN Mpa

Porcentaje de Cemento de 5%

EDAD Mpa

7 DIAS 2,91

14 DIAS 4,16

21 DIAS 6,26

RESISTENCIAS EN Mpa

Porcentaje de Cemento de 3%

EDAD Mpa

7 DIAS 2,36


15/62

DOSIFICACIONES DE CONCRETO

Relleno Cementado Resistencia de Diseo a los 21 das

Dosificacin para 1m3Pe Cemento 3,15 g/cm3

Pesos SecosPe Zarandeado 2,46 g/cm3

% CEMENTO

5% 4,0% 3,5% 3,0% 2,5% 2,0%

Cemento (Kg.) 120 106 92 80 70 65

Zarand. (K.)Agregado Global

1960 1993 2026 2055 2079 2087

Agua (Lt.) 84 75 66 58 52 50

Relacin A/C 0,70 0,71 0,72 0,73 0,74 0,77


16/62

que la mnima dimensin. Como norma general en ningn caso se

empleara tamaos superiores a los 25 mm.

Deben estar exentos de limos, arcillas, materias orgnicas y de cualquier

otra sustancia que pueda reaccionar perjudicialmente con los lcalis que

contenga el cemento.

La granulometra de los ridos depende del objeto de la aplicacin del

concreto proyectado. No existen composiciones ideales de granos. La

calidad del concreto proyectado se encuentra condicionado por

numerosos factores que dependen entre s y son susceptibles de

cambiar en cada caso; por esta razn la curva granulomtrica debe

adaptarse a menudo a las situaciones de cada caso del concreto.


17/62

aceleran el deterioro de las piezas de las mquinas, tuberas, mangueras

y otras instalaciones por su mayor poder abrasivo.

e) La humedad propia de los ridos debe ser adecuada. Una humedad

inferior al 3% provoca una cantidad excesiva de polvo molestando al

gutinador, adems de que la carencia de humedad no permite la

hidratacin preliminar del cemento. La humedad mas elevada del 6% u

8% provoca perturbaciones en las instalaciones, a lo largo del conducto

del flujo de la mezcla se forman estrechos que reducen la capacidad de

transporte, llegando incluso a obstruirlo totalmente. Por estas razones, la

humedad ideal de los ridos es la humedad natural del suelo,

aproximadamente 5%, que se presta mejor para la proyeccin por la va


18/62

En los casos en que el concreto vaya a estar expuesto a la accin de suelos

o aguas subterrneas con alta concentracin de sulfatos, debe emplearse

cemento resistente a los sulfatos (Prtland II o V). En casos en que los

clculos estructurales requieran una elevada resistencia inicial, se

recomienda agregarle un aditivo acelerante de fragua

6.5.3. Agua

El agua para la mezcla debe estar exenta de sustancias que puedan daar

al concreto o al acero.

Los lmites mximos de cloruros y sulfatos en peso sern los siguientes:

Cloruros expresados en Ion Cloro (Cl): 6,000 p.p.m.


19/62

6.6. PROPIEDADES

6.6.1. Aspecto

La superficie natural del concreto proyectado es rugosa, dependiendo de la

granulometra de los ridos y de la tcnica de su proyeccin. La habilidad del

gunitador para esparcir el chorro de concreto determina el aspecto de la

superficie. En caso necesario se puede eliminar la rugosidad mediante

friccin o lisado inmediatamente despus de su colocacin. Esto se hace

cuando las especificaciones tcnicas de la obra exigen una superficie lisa,

ejemplo en el caso de tneles o canales hidrulicos.

6.6.2. Adherencia


20/62

6.6.4. Densidad aparente

La densidad aparente esta determinado por el contenido de la pasta de

cemento y la porosidad total, que vara de 2,100 a 2,200 Kg./m, que es

mas bajo que el concreto clsico.

6.6.5. Permeabilidad

La permeabilidad al agua de un concreto pobre para relleno es alta, debido a

la permeabilidad que produce la baja cantidad de contenido de cemento,

6.7. CARACTERSTICAS DE LOS AGREGADOS DISPONIBLES

6.7.1. TIPO DE AGREGADOS:


21/62

CANTERA CENTRAL:Frente a las oficinas principales de la Mina, a

inmediaciones de la Planta de Concreto con un acceso de 200 metros,

donde tambin se obtiene el hormign.

CANTERA SUR: Frente al campamento de la Contrata Minera San

Martn a inmediaciones de la Bocamina sur (lnea de extraccin), con

un acceso de 400 metros de la carretera principal.

CANTERA YANAMAYO NAVA:Ubicado a 49 Km. de Iscaycruz de

la va Iscaycruz Oyn Churn, en las orillas del ro Huaura, sector

Yanamayo.

6.7.3. CARACTERISTICAS FISICAS DE LOS AGREGADOS:


22/62

Caractersticas Fsicas

Peso especfico de masa 2,62 g. / cm3.

Peso especfico S.S.S. 2,64 g. / cm3.

Porcentaje de absorcin 0,60 g. / cm3.

Porcentaje que pasa 74 micrones 5,28 %

6.7.3.2. AGREGADO GRUESO ROCOSO:

Se obtiene de la cantera sur, proveniente de la formacin geolgica Chim,

consistente en cuarcita de la siguiente composicin mineralgica:

Contenido de Pb 0,01%


23/62

6.7.3.3. AGREGADO FINO:

ARENA:proveniente del ro Huaura sector Yanamayo producto del desgaste

mecnico, con la siguiente composicin mineralgica:

Contenido de Pb 0,01%

Contenido de Zn 1,12%

Contenido de Cu 0,00%

Contenido de Fe 0,57%

Contenido de Ag 0,02%

Caractersticas Fsicas


24/62

6.8.1. DESCRIPCIN DEL PROCESO.

A pesar del tipo de planta, el proceso de manufactura es bsicamente el

mismo, requiere slo dos pasos simples.

A. Las piedras son alimentadas a la tolva, seguidamente son transportada

por el Belt Feeder y al alimentador vibratorio a la chancadora de quijada.

B. Luego las piedras chancadas pasan a la faja transportadora para su

almacenamiento en stop pile de agregados.

Nota: Debido a las caractersticas y tamao de las piedras como producto

final, pues es necesario contar con diferentes tipos y tamaos de agregados.

6.8.2. DESCRIPCIN DE LA PLANTA


25/62

Alimentador Vibratorio 01 Unidad

Chancadora Primaria 20x60 01 Unidad

Faja Transportadora de 24 01 Unidad

Tablero de control 01 Unidad

6.8.2.4. DISPONIBILIDAD MECNICA.

La disponibilidad mecnica de la planta 88,17% donde tuvo una disminucin

de un porcentaje de 1,57%.

Foto N 04 PLANTA CHANCADORA DE AGREGADOS


26/62

componentes que previamente se encuentran almacenados en la planta de

concreto, son dosificados en las proporciones adecuadas, para ser

mezclados en el caso de centrales mezcladoras o directamente descargados

a un volquete en el caso de las centrales dosificadoras.

Segn el tipo de concreto que se produce.

Plantas de mezclado: para la produccin de concreto premezclado, Incluyen

una mezcladora, que es la encargada de homogeneizar la masa de

concreto.

Segn el sistema de acopio de agregados


27/62

6.9.1. MAQUINARIA Y EQUIPO.

Tolvas de Agregado. Se trata de conjunto de recipientes de gran capacidad

de 12 m en los que se almacena el agregado que ser utilizado en el

proceso de fabricacin.

Sistema de pesaje de agregados. Para la correcta dosificacin del

agregado en la central de concreto, es necesario un sistema que pese la

cantidad programada. Utilizan un sistema de balanza electrnica que pesa

los diferentes tipos de agregado por adicin dentro de un mismo ciclo de

pesaje, o un sistema de tolvas pesadoras independientes que pesan por

separado cada tipo de agregado.
http://es.wikipedia.org/wiki/M%C2%B3http://es.wikipedia.org/wiki/M%C2%B3


28/62

Sistema de pesaje de cemento:Se utiliza bscula o tolva pesadora con

clulas de carga incorporadas

Sistema de pesaje de agua:Se utiliza bscula o tolva pesadora con clulas

de carga incorporadas. Como alternativa ms econmica puede utilizarse un

contador de agua, que realiza una medicin volumtrica.

Mezcladora:Dependiendo del tipo de concreto a producir, de la viscosidad

del mismo, del nivel de homogeneizacin deseado, del tamao de los ridos,

se utilizar un tipo u otro de mezcladora de tambor con una capacidad de

4m3.

Sistema de control: Las plantas de concreto son instalaciones


29/62

Foto N 05 PLANTA DE PRODUCCIN DE CONCRETO


30/62

DISTRIBUCION DEL RELLENOCEMENTADO :Mescla 1/25 o % de Cemento 4,00 %Relaves 2,474 Ton 94,85 %Cemento 0,103 Ton 3,95 %Agua 0,031 Ton 1,20 %Total ( Ton ) 2,608 Ton 100,00 %% de humedad en el relleno 12,00 %

100Considerando los datos inciales se tiene ( Ton ) :Relaves 959.641 Ton 94,85 %Cemento 39.985 Ton 3,95 %Agua 12.141 Ton 1,20 %Total relleno cementado requerido (Ton) 1.011.767 Ton 100,00 %

CALCULO DEL TONELAJE DE RELAVES:TONELAJE 1.474.200% Zn 15,29% Pb 1,52% Cu 0,34CONC. Zn 397.319Ley Concentrado Zn 52,80


31/62

6.11. REQUERIMIENTO DE LA CANTIDAD DE AGREGADOS

LaborNiveles

CuerpoDetritico Agred Fill

Nivel Sup Nivel Inf (m3) (m3)

PIVOT -17 Estela

TJ 338 -19 -20 Estela 800TJ 270 -18 -19 Estela 600

TJ 170 -25 -26 Estela 800

TJ 154 -25 -26 Estela 1000

TJ 130 -7 -8 Chupa 2500 1000

TJ 190-205 -7 -8 Chupa 1,000

TOTAL 5,200

6.12. PRODUCCIN NETA DE RELLENO CON AGREGADO

CEMENTADO.


32/62

Gravedad especifica del material de relleno = 3

CW = ( 3 * ( 2,200 - 1 )) = 3,6 = 81,8 %( 2,200 * ( 3 - 1 )) 4,4

Calculo del tonelaje de slidos ( TPH slidos )

TPHslidos = 57,79 ton * 81,82 = 47,3 ton

hr 100 hr

Calculo del % de volumen de solidos ( Vs )

Vs = ( d - 1 )( Sg - 1 )

Vs = ( 2,200 - 1 ) = 1,20 = 60 %( 3 - 1 ) 2,00


33/62

6.13.3. RED DE CHIMENEAS

Se realiza la descarga del material por las chimeneas de servicios CH-480 y

CH-190, el cual por gravedad baja hasta el nivel de las operaciones.

6.13.4. VELOCIDAD DE TRANSPORTE A LAS CHIMENEASLa velocidad estimada es de 15 Km/h en superficie y a 10 Km/h en interior

mina y su estricto cumplimiento

6.13.5. TIEMPO DE OPERACIN DE RELLENO CON SCOOPTRAMS

La duracin continua de relleno es de 4 horas, con un ciclo de 50m3/h.

Scoop 3.5 Yd3 Scoop 6.0 Yd3Velocidad Ida (ConCarga)

5,00 km/hr Velocidad Ida (Con Carga)5,00

km/hrVelocidad Retorno (Sin

6,00 km/hr Velocidad Retorno (Sin Carga)6,00


34/62

6.13.6. EFICIENCIA DEL RELLENO CON AGREGADO CEMENTADO

Topeo por parte del Scooptrams y acomodo, con la finalidad de conseguir

un ptimo contacto entre relleno y los contornos de la galera, evitando

cavidades.


35/62

6.14.2. Rellenado del Tajeo

Recojo del material en el nivel inferior de operaciones mediante Scooptrams

y transportado por estos hasta la zona de relleno.

6.14.3. Mxima Distancia Horizontal

Considerando la velocidad del Scooptrams la distancia es de 150 metros de

la cmara de acumulacin hacia al tajo de relleno.

6.14.4. Problemas en el Proceso de Rellenado

El exceso de agua puede ocurrir de diferentes maneras. Por ejemplo, si se

ha permitido que los agregados lleguen a estar excesivamente hmedos


36/62

Figura N 05 DESCARGA DE AGREGADO CEMENTADO EN LOSVOLQUETES


37/62

CAPITULO VII

DISEO DE CONCRETO POBRE USADO EN RELLENO SUBTERRNEO


38/62


39/62

AGUA (A.G. 1") 145 156 159 169 177 199

AGUA (A.G.3/4") 162 173 184 203

AGUA (A.G.1/2") 165 175 185 206

RELACION A/C 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35

7.3. Cuadro de resistencia comparativa

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

MPa

7 Rlv das

Resistencia 3,5%

7 Ag.das

14 Ag das

21Ag das

7 Rlv das

14 Rlv das

21Rlv das


40/62


41/62

CAPITULO VIII

COSTOS DEL RELLENO CEMENTADO


42/62

TOTAL ANUAL 1.751.935,95 1.881.636,82

COSTOANUALIZADO

1.931.991,88 2.526.000,00

AHORRO

ANUAL 180.055,93 644.363,18

AHORROACUMULADO

180.055,93

AHORRO PROYECTADO 824.419,11

8.1.2. Ahorro Obtenido por Mejoramiento de Diseo de Mezcla en la

Preparacin.

Se ha considerado el precio de cemento puesto en mina de 120,00 US$ / Ton


43/62

COSTOS DE RELAVEOperacin planta concreto 0,10

Costo del relave = 0,90 $/Ton Operacin Planta Paste Fill 0,50(Puesto en tajeo) Otros, energa, mantenimiento 0,30

0,90

Consumo Total Total Total Costo CostoMescla Relave Relleno Consumo Costo Relave Relave

Cemento / Relaves Requerido Relaves RelaveTon / m3 m3 Ton US $ $ / m3

$ / Tonore

1 : 40 2,562 230.921 591.620 532.458 2,31 0,611 : 35 2,536 230.921 585.616 527.054 2,28 0,601 : 30 2,507 230.921 578.919 521.027 2,26 0,591 : 25 2,474 230.921 571.299 514.169 2,23 0,591 : 20 2,432 230.921 561.600 505.440 2,19 0,58

Costo del relleno ( $/Ton)

Mescla % Costo Costo CostoCemento / Relaves Cemento Cemento Relave Total

$ / Ton ore $ / Ton ore $/Ton1 : 40 2,50 2,08 0,61 2,691 : 35 2,86 2,37 0,60 2,97


44/62

160

CUADRO DE COSTO OPERATIVO DE TRANSFERENCIA DE RELLENO CEMENTADO CON SCOOPTRAMS

Item Descripcin UnidadCantidad

(Personas)Cantidad

CostoUnitario

US$/Unidad

CostoParcial

US$

CostoTotal

US$/m3

1,00 TRANSFERENCIA EN EL SEGUNDO NIVEL 8,56 1,78

1,01 Mano de Obra 0,48Operador de Scoop Gdia 1,00 0,48 0,48

1,02 Materiales e insumos 0,001,03 Equipos 8,04

Scooptram de 6Yd3

hr 0,10 63,60 6,11

Combustible Gal 0,48 4,01 1,931,04 Herramientas y EPP 0,04Implementos de

seguridadGdia 0,01 2,09 0,02

Herramientas Gdia 0,01 2,03 0,02Lamparas Mineras Gdia 0,01 0,28 0,00

TOTAL COSTO DIRECTO (US$/m3) 1,78Utilidad Costo

Directo10% 0,18

COSTO TOTAL (US$/m3) 2,50


45/62

CONCLUSIONES

Esta tecnologa de relleno es nica en el Per. Nos brinda una mayor

eficiencia en los trabajos de relleno, permite la extraccin del 100% del

mineral reduce la dilucin, y reduce costos operativos.

Los requerimientos de resistencias del relleno cementado, para la

secuencia de avance del minado establecido para Limpe Centro, entre los

Nvs. -29 y -8. Cualquier cambio en la secuencia de avance del minado

demandar un nuevo clculo de los requerimientos de resistencia del

relleno cementado


46/62

tajeos. Este requerimiento puede ser disminuido extrayendo el mineral

del tajeo en etapas, de tal manera de tener menores longitudes de

paredes expuestas

La distribucin de tamaos de partculas y contenido de agua, juegan un

rol importante sobre la resistencia. Donde se observa las mejores

resistencias a la compresin comparadas con la mezcla de consistencia

normales donde no se emplea aditivo y el tiempo en el ciclo de minado

se puede manejar de acuerdo a las necesidades

Para las geometras de minado a utilizarse se requera una resistencia de

2 MPa y una losa inferior efectiva de 1.5 m. donde los modos de falla


47/62

RECOMENDACIONES

Cuando se tenga que exponer paredes estables en un lado del pilar

de relleno cementado, y el lado opuesto se encuentra con relleno no

cementado, ser necesario aumentar la resistencia del pilar de relleno

cementado en un valor de 0.16 MPa para soportar las cargas de

cizallamiento por el empuje del relleno convencional (no cementado)contiguo.

Las condiciones geomecnicas para la construccin de la rampa,


48/62

Colocar por lo menos dos pilares estabilizantes de relleno con

agregados cementados, por lo menos 5 % de contenido de cemento,

estos pilares podran involucrar dos tajeos de 4 m cada uno, es decir

sera de 8 m de ancho, en toda la profundidad de minado.

Evitar o minimizar la ejecucin de labores adyacentes, es decir hay

que crear un mnimo de densidad de excavaciones en el rea del

nudo que forma la rampa con los cruceros pivotes. Si hubieranecesidad de conformar excavaciones adyacentes, tendra que ser un

estndar, sostener estas excavaciones con pernos cementados ms

malla, y en un futuro, si el problema va en aumento, se aadira el uso


49/62


50/62

Apndice A

A.1. ENSAYOS REALIZADOS EN EL LABORATORIO DE CONCRETO.

A.1.1. SLUMP

El Slump se redujo a cero evitando as la segregacin y bajando el

contenido de agua que por la cantidad de finos que contienen los agregados

solicitaban una cantidad mayor. Esto nos permite ganar mayor resistencia

con el mismo contenido de cemento.

A.1.2. RESISTENCIA DEL AGREGADO CEMENTADO


51/62

Apndice B

B.1. ELABORACIN DE PROBETAS.

Los moldes para la elaboracin de las probetas cumplen con la norma

ASTM C 470 y la elaboracin de probetas se modific el procedimiento de la

norma ASTM C192 en cuanto al nmero de golpes por capa, 10 por capa,

para simular el grado de compactacin que se produce en el relleno

subterrneo, el cual se compacta por gravedad (no se chucea ni se vibra),

por simple colocacin y peso propio.

B.2. FIGURA DE PROBETAS


52/62

Apndice C

C.1. ENSAYOS DE ROTUA DE COMPRESIN SIMPLE.

Los ensayos de compresin simple fueron efectuados en el Laboratorio de

concreto de la mina Iscaycruz, utilizando camping para el refrendado y una

prensa hidrulica accionada a mano, marca Ele-international. Las muestras

fueron ensayadas a los 7, 14 y 21 das; por tener como ciclo de minado

mximo de 21 das.

Foto N 06 PRENSA HIDRULICA


53/62

169

C.1. ENSAYOS DE ROTURA DE RELLENO CEMENTADO

A O 2011MES JUNIO

TIPO RELLENO AFRELLENO

CEMENTADOPromedio de Resistencia (Mpa) EDAD

MINA NIVEL TAJEO%

CEMENTO 7 14 21 28GrandTotal

LIMPE -16-17 278 5 2.35 2.35-17-18 334 5 1.66 2.63 3.03 2.32-23-24 146 5 2.27 2.92 3.09 2.76-18-19 330 3 4.16 4.16

270/274 5 1.50 2.22 2.54 3.12 2.34418 5 1.36 2.46 1.91

-26-27 126 3 3.50 3.50

150 5 2.23 2.29 2.26Grand Total 1.70 2.40 2.58 3.38 2.51

A O 2011MES JUNIO

TIPO RELLENO AFRELLENO

CEMENTADO

Promedio de Resistencia (Mpa) EDAD

MINA%

CEMENTO 7 14 21 28GrandTotal

LIMPE 3 3.83 3.835 1.70 2.40 2.58 3.08 2.35Grand Total 1.70 2.40 2.58 3.38 2.51


54/62

170

CUADRO DE ENSAYOS DE RESISTENCIA VS % DE CEMENTO


55/62

Apndice D

D.1. ALGUNOS CONCEPTOS DE MECNICA NO LINEAL DE MEDIOS

CONTINUOS

En este apndice se recogen algunas definiciones y resultados bsicos de la

mecnica de medios continuos con grandes deformaciones, en cuanto a la

cinemtica y a las tensiones. En la definicin del modelo constitutivo de la

cinemtica del continuo elastoplstico, basada en la existencia de una

configuracin intermedia, juega un papel importante. Por esta razn se ha

credo conveniente revisar en este anexo algunos de los conceptos que

sirven de base a los desarrollos que all se exponen. Asimismo, en la tesis

se han empleado diversos tensores de tensiones cuya definicin y sentido


56/62

TENSORES DE TENSION

Tensor tensin de Cauchy

El teorema de Cauchy sobre las tensiones de un cuerpo, establece que dada

una distribucin de tensiones internas sobre la geometra de un medio

contino deformado, que satisfaga las condiciones del principio de Cauchy

existe un campo tensorial Tsimtrico definido sobre la geometra deformada

con las siguientes propiedades:
http://es.wikipedia.org/wiki/Tensi%C3%B3n_mec%C3%A1nica#Principio_de_Cauchyhttp://es.wikipedia.org/wiki/Tensi%C3%B3n_mec%C3%A1nica#Principio_de_Cauchy


57/62

173

Apndice E

E.1. ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO

MUESTRA : Cantera Sur (< Malla 2")PI 1 23960.0 gr.PI 2 1304.8 gr.

TAMIZ ABERTURA Peso retenido % retenido % retenido % que PARAMETROS(mm) (gr.) acumulado pasa

3" 75.000 0.0 0.0 0.0 100.0 100 1002 1/2" 62.500 0.0 0.0 0.0 100.0 100 100

2" 50.000 0.0 0.0 0.0 100.0 97 861 1/2" 37.500 2528.0 10.6 10.6 89.4 88 66

1" 25.000 5064.5 21.1 31.7 68.3 77 52

3/4" 19.000 2571.7 10.7 42.4 57.6 69 431/2" 12.500 3139.2 13.1 55.5 44.5 57 323/8" 9.500 1649.1 6.9 62.4 37.6 49 26N 4 4.750 2760.5 11.5 73.9 26.1 35 15N 8 2.360 227.7 4.5 78.5 21.5 27 10N 16 1.180 209.8 4.2 82.7 17.3 20 6N 30 0.600 175.1 3.5 86.2 13.8 13 4N 50 0.300 126.8 2.5 88.7 11.3 7 2N 100 0.150 95.2 1.9 90.6 9.4 4 1N 200 0.075 76.3 1.5 92.1 7.9 2 1

< N 200 910.9 393.9 7.9 100.0 0.0


58/62

E.2. Anlisis Granulomtrico


59/62

175

Apndice F

F.1. UBICACIN DE LAS MINAS ZONA SUR


60/62

176

F.2. PROFUNDIZACIN DE LA MINA TINYAG Y CHUPA


61/62

177

F.3. PLANO DE MAPEO GEOMECNICO


62/62

178

F.4. FLUFOGRAMA DE SISTEMA DE RELLENO DE AGREGADO CEMENTADO

sistema de relleno cementado

Documents