presentación de powerpoint...tt 1 4 para continuar se debe cumplir que: x=x* e y=y* propongo x*e y*...
TRANSCRIPT
Integración IVModelado individual de equipos en
estado estacionario (II).
2020
Profesor: Dr. Nicolás J. ScennaJTP: Dr. Néstor H. RodríguezAux. 1ra: Dr. Juan I. Manassaldi
o
1
2
n
Nodo sumador sin cambio de fase
, ,
1
0n
k k i o o i
k
m x m x i=
− =
, 1 1,2, ,k i
i
x k n= =
, 1o i
i
x =
( ), , 1, 2, ,k k k kH f T P x k n= =
( ), ,o o o oH f T P x=
4 + i variables3 + i ecuaciones
1 Grados de libertad
1
0n
k k o o
k
m H m H=
− =
,k k i k k km x T P H
,o o i o o om x T P H
o
1
2
n
Nodo sumador sin cambio de fase
, ,
1
0n
k k i o o i
k
m x m x i=
− =
, 1o i
i
x =
( ), ,o o o oH f T P x=
1
0n
k k o o
k
m H m H=
− =,o o i o o om x T P H
( )1 2min , , ,o nP P P P=1 Grados de libertad
Resolución secuencial
2
1
3
4
( ), ,o o o o oH f T P x T= → (método iterativo)
1
n
o k
k
m m=
=
,
1,
n
k k i
ko i
o
m x
x im
==
1
n
k k
ko
o
m H
Hm
==
( )1 2min , , ,o nP P P P=
5
in
1
2
n
Nodo divisor sin cambio de fase
, ,
1
0n
in in i k k i
k
m x m x i=
− =
, 1 1,2, ,k i
i
x k n= =
, 1in i
i
x =
4.n + i.n variables2.n + i + 1 ecuaciones
Grados de libertad
,k k i k k km x T P H
,in in i in in inm x T P H
2.n + i.(n-1)-1( ), ,in in in inH f T P x=
1
0n
in in k k
k
m H m H=
− =
( ), , 1, 2, ,k k k kH f T P x k n= =
in
1
2
n
Nodo divisor sin cambio de fase
, ,
1
0n
in in i k k i
k
m x m x i=
− =
, 1 1,2, ,k i
i
x k n= =
Grados de libertad
,k k i k k km x T P H
2.n + i.(n-1)-1
1
0n
in in k k
k
m H m H=
− =
( ), , 1, 2, ,k k k kH f T P x k n= =
1,2, ,k inP P k n= =n + i.(n-1)-1
1,2,...,k k inm R m k n= =
kR
Resolución secuencial
2
1
3
5
1,2,...,k k inm R m k n= =
1,2, ,k inP P k n= =
1,2, ,k inH H k n= =
, , 1,2, , ;k i in ix x k n i= = 4
( ), , 1, 2, ,k k k k kH f T P x k n T= = →
Modelo de un flash
• Consiste en una etapa simple de equilibrio.
• Puede extenderse al equilibrio (L-V), (L-L) o (L-L-V).
• El modelado de varias operaciones unitarias está directa
o indirectamente vinculado con el modelado de un
flash.
Modelo de un flash
• La alimentación se calienta en el equipo de intercambio y luego se expande en forma adiabática a través de la válvula.
Modelo de un flash
• La vaporización que se produce, a partir de la caída brusca de presión, implica la formación de dos fases, las cuales son separadas gracias al tiempo de contacto entre las mismas que permite el tambor separador.
Modelo de un flash
Hipótesis:
1. El vapor y líquido tienen el tiempo de contacto suficiente para lograr equilibrio (no se tienen en cuenta los parámetros geométricos).
2. La presión de líquido y vapor son las del tambor separador (DP = 0). Esto implica que no consideramos componentes usuales en el equipo (por ejemplo: separadores de gotas) y la caída de presión que se origina en ellos.
3. Existe sólo una fase líquida y vapor (L-V).
4. No existen reacciones químicas.
Modelo de un flash
0i i iFz Vy Lx i− − =
1i
i
y =
1i
i
z =
( ), ,F F FH f T P z=
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
( ), , ,iK f T P x y i=
0F V LFH VH LH Q− − + =
Modelo de un flash
1i
i
y =
1i
i
z =
( ), ,F F FH f T P z=
i F F F
i V
i L
i
F z T P H
V y H
L x H
K Q T P
7 + 3i ecuaciones
11 + 4i variables
4+i Grados de libertad
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
( ), , ,iK f T P x y i=
0F V LFH VH LH Q− − + =
0i i iFz Vy Lx i− − =
Modelo de un flash
5 + 3i ecuaciones
7 + 3i variables
2 Grados de libertad
Modular secuencial
1i
i
y =
1i
i
z =
( ), ,F F FH f T P z=
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
( ), , ,iK f T P x y i=
0F V LFH VH LH Q− − + =
i F F F
i V
i L
i
F z T P H
V y H
L x H
K Q T P
0i i iFz Vy Lx i− − =
Modelo de un flash
6 + 3i ecuaciones
8 + 3i variables
2 Grados de libertad
V
F =
( ), , ,iK f T P x y i=
1i
i
y =
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
0F V LFH VH LH Q− − + =
i V
i L
i
V y H
L x H
K Q T P
Fracción de vaporización
0i i iFz Vy Lx i− − =
Modelo de un flash
5 + 3i ecuaciones
7 + 3i variables
2 Grados de libertad
( ), , ,iK f T P x y i=
0i i iFz F y Lx i− − =
1i
i
y =
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
0F V LFH F H LH Q− − + =
i V
i L
i
y H
L x H
K Q T P
Modelo de un flash
5 + 3i ecuaciones
5 + 3i variables
0 Grados de libertad
Se especifican T y PFlash Isotérmico
( ), , ,iK f T P x y i=
0i i iFz F y Lx i− − =
1i
i
y =
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
0F V LFH F H LH Q− − + =
i V
i L
i
y H
L x H
K Q T P
Modelo de un flash
5 + 3i ecuaciones
6 + 3i variables
1 Grados de libertad
Se especifica Q=0Flash Adiabático
Presión o Temperatura( ), , ,iK f T P x y i=
0i i iFz F y Lx i− − =
1i
i
y =
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
0F V LFH F H LH Q− − + =
i V
i L
i
y H
L x H
K Q T P
Modelo de un flash
5 + 3i ecuaciones
6 + 3i variables
1 Grados de libertad
( ), , ,iK f T P x y i=
0i i iFz F y Lx i− − =
1i
i
y =
1i
i
x =
i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
0F V LFH F H LH Q− − + =
i V
i L
i
y H
L x H
K Q T P
Se especifica
Flash a fracción de vaporización dada
Presión o Temperatura
Modelo de un flash (función auxiliar)
0i i iFz F y Lx i− − =
( ) 0i i i
i i
Fz F y Lx− − =
0i i i
i i i
Fz F y Lx− − =
0i i i
i i i
F z F y L x− − =
0F F L− − =Balance de masa global
=1 =1 =1
( )1L F = −
( )1 0i i iFz F y F x i − − − =
( )1 0i i iz y x i − − − = i i iy K x i=
( )1 0i i i iz K x x i − − − =
Modelo de un flash (función auxiliar)
( )1 0i i i iz K x x i − − − =
( )1 0i i iz x K i − + − =
( )( )1 1 0i i iz x K i− − + =
( )( )1 1i i iz x K i= − +
( )1 1
ii
i
zx i
K=
− +
( )1 1
i ii
i
K zy i
K=
− +
Modelo de un flash (función auxiliar)
0i i
i i
y x− =
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
( )1 1
ii
i
zx i
K=
− + ( )1 1
i ii
i
K zy i
K=
− +
( ) ( )0
1 1 1 1
i i i
i ii i
K z z
K K − =
− + − +
Rachford y Rice (1952)
Flash isotérmico (Conozco P y T)
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− + ( ), , ,iK f T P x y i=
Solo sistemas ideales
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
Se debe encontrar el vapor de por algún método iterativo
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− + ( ), , ,iK f T P x y i=
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
Para poder encontrar un valor de se debe conocer (o suponer) x e y.
Resolución secuencial (flash isotérmico eq. ideal)
2
1
3
4
5
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− +
( ),i idealK f T P i=
(método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx i
K=
− + i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y= ( ), ,LH f T P x=
( )1F V LQ H H H = − + + −
( )1L F = − V F=
6
40
1
298.15
0.6
0.4
F
F
agua
MeOH
F mol s
P bar
T K
z
z
=
=
=
=
=
Q =
Ejemplo: Ley de Raoult
1
355
V
V
agua
MeOH
V
P bar
T K
y
y
=
=
=
=
=
1
355
L
L
agua
MeOH
L
P bar
T K
x
x
=
=
=
=
=
Resolución secuencial (flash isotérmico eq. No ideal)
1
2
3
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− +
( )* *, , ,iK f T P x y i=
(método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx i
K=
− + i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y= ( ), ,LH f T P x=
( )1F V LQ H H H = − + + −
( )1L F = − V F=
4
Para continuar se debe cumplir que: x=x* e y=y*
Propongo x* e y*
40
1
298.15
0.6
0.4
F
F
agua
MeOH
F mol s
P bar
T K
z
z
=
=
=
=
=
Q =
Ejemplo: NRTL
12
21
12
792.802
189.047
0.2999
NRTL
a cal mol
a cal mol
=
= −
=
1
355
V
V
agua
MeOH
V
P bar
T K
y
y
=
=
=
=
=
1
355
L
L
agua
MeOH
L
P bar
T K
x
x
=
=
=
=
=
Esquema lógico de cálculo de un flash isotérmico
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
( )1 1
ii
i
zx
K=
− +
i i iy K x=
( )1L F = −
V F=
( )1F V LQ H H H = − + + −
Flash adiabático (Conozco P y Q=0)
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
0F V LFH F H LH Q− − + =
( )1 0F V LFH F H F H − − − =
( )1 0F V LH H H − − − =
( )1 1 0V L
F F
H H
H H − − − =
Resolución simultanea (flash adiabático eq. ideal)
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=
( )*, ,LH f T P x=
* y T*( )*,i idealK f T P i=
( )* 1 1
ii
i
zx
K=
− +
( )
( )
( )
* *
*
1 1
1
1 1
V L
F F
i i
i i
H H
H Htol
K z
K
− − −
−
− +
Propongo un nuevo par * y T*
Esquema lógico de cálculo de un flash adiabáticoEq. ideal
Resolución secuencial (flash adiabático eq. ideal)
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=
( )*, ,LH f T P x=
T*( )*,i idealK f T P i=
( )1 1V L
F F
H Htol
H H − − − Propongo un nuevo T*
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− + (método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx
K=
− +
Esquema lógico de cálculo de un flash adiabáticoEq. ideal
Resolución simultanea (flash adiabático eq. No ideal)
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=( )*, ,LH f T P x=
* y T*( )* # #, , ,iK f T P x y i=
( )* 1 1
ii
i
zx
K=
− +
( )
( )
( )
* *
*
1 1
1
1 1
V L
F F
i i
i i
H H
H Htol
K z
K
− − −
−
− +
Propongo un nuevo par * y T*
x# e y## #,x y
Propongo un nuevo par x# e y#
#
#
x x
y y
−
−
Resolución secuencial (flash adiabático eq. No ideal)
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=( )*, ,LH f T P x=
T*( )* # #, , ,iK f T P x y i=
( )* *1 1V L
F F
H Htol
H H − − − Propongo un nuevo T*
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− + (método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx
K=
− +
x# e y## #,x y
Propongo un nuevo par x# e y#
#
#
x x
y y
−
−
Flash a calor intercambiado dado (Conozco P y Q)
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
0F V LFH F H LH Q− − + =
( )1 0F V LFH F H F H Q − − − + =
( )1 0F V L
QH H H
F − − − + =
( )1 1 0V L
F F F
H H Q
H H FH − − − + =
Se resuelve igual que para Q=0 pero considerando Q en el balance de energía.
Flash a fracción de vaporización dada ( y P)
( ), , ,iK f T P x y i= i i iy K x i=
( ), ,VH f T P y=
( ), ,LH f T P x=
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
( )1 1
ii
i
zx i
K=
− +
Proponer una secuencia de resolución para eq. Ideal y otra para no Ideal.
( )1 0i i i iz K x x i − − − =
( )1 1 0V L
F F F
H H Q
H H FH − − − + =
40
1
298.15
0.6
0.4
F
F
agua
MeOH
F mol s
P bar
T K
z
z
=
=
=
=
=
1.5Q MW=
Ejemplo: Ley de Raoult
1V
V
agua
MeOH
V
P bar
T
y
y
=
=
=
=
=
1L
L
agua
MeOH
L
P bar
T
x
x
=
=
=
=
=
40
1
298.15
0.6
0.4
F
F
agua
MeOH
F mol s
P bar
T K
z
z
=
=
=
=
=
1.5Q MW=
Ejemplo: NRTL
12
21
12
792.802
189.047
0.2999
NRTL
a cal mol
a cal mol
=
= −
=
1V
V
agua
MeOH
V
P bar
T
y
y
=
=
=
=
=
1L
L
agua
MeOH
L
P bar
T
x
x
=
=
=
=
=
Recordatorios
• Existen numerosas variantes de especificaciones para el equipo flash.
• Cada especificación tiene varias estrategias de resolución.
• Aquí solo se presentaron algunos casos habituales.
Temperatura de Burbuja (Conozco y P)
( )
( )0
1lim 0
1 1
i i
i i
K z
K →
− =
− +
( )1 0i i
i
K z− = 1 0i i
i
z K→ − =
1i i
i
z K =Proponer una estrategia
¿?
Si se especifica y T se calcula la presión de burbuja
Temperatura de Rocío (Conozco y P)
( )
( )1
1lim 0
1 1
i i
i i
K z
K →
− =
− +
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−=
− +
( )10
i i
i i
K z
K
−→ = 1 0i
i i
z
K→ − =
1i
i i
z
K=
Proponer una estrategia
¿?
Si se especifica y T se calcula la presión de rocío
o
1
2
n
Nodo sumador con cambio de fase (salida en equilibrio)
, ,
1
0n
k k i o o i
k
m x m x i=
− =
, 1o i
i
x =
( ), ,o o o oH f T P x=
0 Grados de libertad
1
0n
k k o o
k
m H m H=
− =,o o i o o om x T P H
( )1 2min , , ,o nP P P P=
Flash
V
L
F
1
2
n
Flash
V
L
Nodo sumador con cambio de fase (salida en equilibrio)
,
1
0n
k k i i
k
m x Fz i=
− =
1i
i
z =
1
0n
k k F
k
m H FH=
− =
( )1 2min , , ,F nP P P P=
Resolución secuencial - 1era parte
2
1
3
4
1
n
k
k
F m=
=
,
1
n
k k i
ki
m x
z iF
==
1
n
k k
kF
m H
HF
==
( )1 2min , , ,F nP P P P=
Nodo sumador con cambio de fase (salida en equilibrio)
0i i iFz Lx Vy i− − =
1 1i i
i i
x y= =
0F L VFH LH VH− − = V
F =
i i iy K x i=
F
1
2
n
Flash
V
L
¡Es un flash adiabático!Conozco Q=0 y conozco P
( )1 2min , , , nP P P
Resolución secuencial – Eq. ideal
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=
( )*, ,LH f T P x=
T*( )*,i idealK f T P i=
( )1 1V L
F F
H Htol
H H − − −
Propongo un nuevo T*
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− + (método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx
K=
− +
Resolver la primera parte y obtener: , ,i FF z P y H
Resolución simultanea – Eq. No ideal
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=( )*, ,LH f T P x=
* y T*( )* # #, , ,iK f T P x y i=
( )* 1 1
ii
i
zx
K=
− +
( )
( )
( )
* *
*
1 1
1
1 1
V L
F F
i i
i i
H H
H Htol
K z
K
− − −
−
− +
Propongo un nuevo par * y T*
x# e y## #,x y
Propongo un nuevo par x# e y## #x x y y − −
Resolver la primera parte y obtener: , ,i FF z P y H
Resolución secuencial (flash adiabático eq. No ideal)
i i iy K x i=
( )*, ,VH f T P y=( )*, ,LH f T P x=
T*( )* # #, , ,iK f T P x y i=
( )* *1 1V L
F F
H Htol
H H − − − Propongo un nuevo T*
( )
( )
10
1 1
i i
i i
K z
K
−= →
− + (método iterativo)
( )1 1
ii
i
zx
K=
− +
x# e y## #,x y
Propongo un nuevo par x# e y## #x x y y − −
Resolver la primera parte y obtener: , ,i FF z P y H
Modelo de un Heater con cambio de fase (salida en equilibrio)
Heater
1 2
Q
Flash
V
L
1 1, 2 2, 0i im x m x i− =
2, 1i
i
x =
( )2 2 2 2, ,H f T P x=
1 1 2 2 0m H Q m H+ − =
Modelo de un Heater con cambio de fase (salida en equilibrio)
Heater
1 2
Q
Flash
V
L
F
1 1, 0i im x Fz i− =
1i
i
z =
1 1 0Fm H Q FH+ − =
Nodo sumador con cambio de fase (salida en equilibrio)
0i i iFz Lx Vy i− − =
1 1i i
i i
x y= =
0F L VFH LH VH− − = V
F =
i i iy K x i=
¡Es un flash adiabático!Conozco Q=0 y conozco P
Heater
1 2
Q
Flash
V
L
F
La especifico
Resolución
1F m=
2
1
3
1,i iz x i=
1 1F
m H QH
F
+=
Resuelvo el flash adiabático ideal o no-ideal según corresponda 4
Nodo sumador con cambio de fase (salida en equilibrio)
También lo podríamos resolver como un flash a calor intercambiado dado
Heater
1 2
Q
Flash
V
L
F F
Heater
1 2
Q
Flash
V
L
Modelo de un Heater con cambio de fase
F
Para pensar:
• Conozco la presión de salida y especifico la temperatura de salida.
• Conozco la presión de salida y especifico la fracción vaporizada.
• Estrategias de resolución para Coolers.
Flash
V
L
Heater
1 2
Q
Salida de equipos con cambio de fase
• En la mayoría de los modelos presentados, en el ultimo paso se conocen la composición global de la corriente, su presión y su entalpia.
• Si ocurre un cambio de fases se resuelve como un flash adiabático. Un caso frecuente es suponer la salida saturada (liqo vapor).
V
1 2F
F o
1
2
n
Flash
V
L
Flash
V
L
21
CW
Flash
V
L
Cooler
1 2
Q
FFlash
V
L
Las corrientes L y V representan a cada fase de la corriente de salida.
Salida de equipos con cambio de fase
¿Cómo sabemos la/s fase/s de una corriente?
• No es un problema trivial la predicción de fases.
• En general de conoce la composición global de la corriente y dos propiedades intensivas (P y T; P y H; T y H, etc..).
• En nuestros ejemplos sencillos donde solo consideramos equilibrio L-V de fluidos condensables podemos analizar el punto de rocío y burbuja de la mezcla para predecir la fase de una corriente (L, V o L-V).
• Remarcamos la conclusión acerca de la predicción (y estabilidad) de fases que figura en el manual de usuarios del simulador comercial HYSYS:
…is a blend of physics, empiricism and art.
Ejemplo: Salida saturada
Heater
1 2
Q
Agua + MeOHxagua=0.525 °C1 bar40 mol/seg
DP=0
1340 kW