fallas en varillas de bombeo pcp
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8/13/2019 Fallas en Varillas de Bombeo PCP
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INDICE
Introduccin.
Parte I. Fallas Mecnicas
Fallas Mecnicas.Prevencin de las Fallas Mecnicas.
Defectos de Fabricacin.
Parte II. Corrosin
Los Costos de la Corrosin.
Fallas por Corrosin.
Tcnicas para Predecir la Corrosin.
Mtodos de Control.
Parte III.
Anlisis de Falla.
Siderca Varillas de Bombeo.Referencias.
Introduccin
La frecuencia de las fallas producidas en las varillas de bombeo varan de pozo a pozo,
sin embargo, es comn que las mismas se produzcan al menos una vez al ao. Un
estudio estadstico realizado en Estados Unidos indica que las fallas producidas en las
varillas de bombeo cuestan aproximadamente 780 millones de dlares anuales solo en
los Estados Unidos y sin incluir el valor de la produccin que ha sido postergada por 2-4
das.
Las sartas de varillas de bombeo adecuadamente diseadas, construidas siguiendo las
recomendaciones del fabricante, puestas en operacin con el procedimiento correcto,
operadas adecuadamente y trabajando en pozos cuyas condiciones corrosivas estn
controladas, deberan tener una vida de servicio larga, satisfactoria y econmica. De
hecho, cuando se toman todas las precauciones posibles, la incidencia de las fallas se
reduce significativamente.
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En las siguientes pginas se describirn los tipos de falla ms comunes de las varillas de
bombeo as como los mtodos recomendados para su control.
Indice
Fallas Mecnicas
Introduccin
Mecanismo de Fallas Mecnicas
Indice
Introduccin
Las fallas de las varillas de bombeo resultan costosas porque la sarta debe ser removida
y desarmada para llegar al lugar de la falla y, luego, ser rearmada. En consecuencia, la
pesca de varillas conduce al cese de la produccin por un lapso de 3 o 4 das. Los pozos
con poca produccin tal vez no puedan producir lo suficiente como para compensar los
costos de fallas frecuentes. An en el caso contrario, el cese constante de la actividad
implica menor ganancia econmica de la que se tendra sin cese.
Algo que sucede comnmente es que luego de reemplazar una seccin de varillas que ha
estado fallando continuamente, los problemas aparecen en otra seccin de la sarta,
generalmente en las varillas del dimetro siguiente. Cuando estas varillas se rompen,
tambin daan la seccin que se acaba de reemplazar.
En consecuencia, el control y minimizacin de las fallas de cualquier tipo es un factor
clave. La correcta clasificacin de las fallas y la determinacin de las causas de las
mismas es el primer paso en la toma de medidas correctivas.
Fallas Mecnicas
Mecanismos de Falla Mecnica
Fallas por Tensin
Fallas por fatiga
Fallas Mecnicas
Indice
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El movimiento de bombeo se caracteriza por ciclos de carga que afectan a toda la sarta
de varillas y a cada varilla individualmente. En cada ciclo completo, las varillas se
encuentran sometidas a diferentes de tensiones por aceleracin, desaceleracin yalargamiento elstico, lo que puede derivar en fallas producidas por tensin o fatiga.
Fallas por Tensin (traccin)
Las fallas por tensin ocurren cuando la carga aplicada excede la resistencia a la
tensin de la varilla. Esta carga se concentra en un punto especfico dando lugar
a la reduccin de la seccin transversal y, en consecuencia, a la fractura. Este
fenmeno solo sucede cuando se aplica demasiada carga en la sarta de varillas,
por ejemplo, al tratar de retirar una bomba atascada. Inicialmente, la tensin de
la varilla produce su alargamiento elstico pero, si la tensin aumenta hastasuperar el lmite elstico del material, la varilla sufrir de deformacin
permanente. El dimetro se reducir hasta que la varilla se rompa. La fractura
tpica por tensin es cnica y en ngulo de 45 respecto al esfuerzo aplicado. Las
siguientes imgenes muestran la apariencia tpica de las fallas por tensin.
Rotura por traccin,morfologa tipo copa ycono
Mecanismos de Fallas Mecnicas
Indice
Fallas por Fatiga
Introduccin
Fallas de las Conexiones
Fallas en Cuplas
Fallas en el cuerpo
Mecanismos de Fallas Mecnicas Indice
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Introduccin
Las fracturas por fatiga son fcilmente identificables. A diferencia de las fallaspor tensin, este tipo de rotura no implica el alargue del cuerpo de la varilla ni la
reduccin de dimetro.
Las fallas por fatiga son progresivas y comienzan como pequeas grietas que
crecen bajo la accin de las tensiones cclicas. Inicialmente, las grietas se
propagan lentamente dando por resultado una zona suave, pulida, luego se
aceleran generando una zona de textura granular. Por ltimo, se produce el
desgarro con rotura dctil y bordes a 45 como puede verse en las siguientes
imgenes.
Los esfuerzos asociados a este tipo de falla tienen un valor mximo menor que la
resistencia a la tensin del acero de la varilla de bombeo. Las fallas por fatiga
son siempre iniciadas por los llamados concentradores de tensin que no son
ms que discontinuidades, visibles o no, de la superficie de las varillas, por
ejemplo, pits de corrosin, grietas, marcas y desgaste. Las fallas de fatiga
otorgan a la superficie de fractura caractersticas propias, como estras y
marcas de playa (en forma de ondas), que sirven para identificar la ubicacin
de los concentradores de tensin. Las estras son marcas paralelas a la direccin
general del crecimiento de la grieta que resultan de la interseccin y conexin demltiples grietas y conducen al punto de inicio de la falla. Las marcas de playa
indican la posicin sucesiva de la grieta por fatiga y son anillos elpticos o semi-
elpticos.
Las fallas por fatiga se dividen en distintas clases:
Roturas en conexiones (pines y cuplas): Fallas por exceso o insuficiencia de
torque o por desajuste.
Roturas en Cuplas: Fallas por fatiga pura.
Roturas en cuerpo: Fallas por dao superficial, pandeo o flexin.
Roturas por corrosin fatiga (ver Formas de Corrosin)
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Fallas en Conexiones
Tanto el pin como la cupla son
susceptibles a fallar por fatiga porque
ambas zonas roscadas funcionan como
concentradores de tensin. La figura a
la izquierda muestra la distribucin de
las tensiones mecnicas en las partes de
una conexin tpica.
El torque genera una gran fuerza de
contacto entre pin y cupla que acta
sobre la superficie metlica de ambosaumentando la tensin local. Luego de
que la sarta es puesta en
funcionamiento, la carga acta
directamente sobre las conexiones
adicionando tensin.
Los diagramas de tensin efectiva de von Mises sirven para identificar las
regiones en tensin y compresin. Estos datos son tiles para localizar las zonas
con probabilidad de fallar. La siguiente figura muestra las distribuciones von
Mises (ksi) en una conexin con una cupla 7/8API Standard sin carga axial, en
mxima compresin (-5ksi) y en mxima tensin (40ksi) respectivamente.
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P
ara proporcionar una unin firme, la parte roscada del pin debe siempre
permanecer en contacto con la cupla. La mayora de las fallas en las conexiones
ocurren debido a la prdida de apriete. Generalmente, la falla se produce en el
primer filete del pin y en el ltimo engarzado en la cupla. Adems, el deterioro
puede aumentar si ingresan fluidos corrosivos a la unin floja. El roscado
insuficiente puede causar la falta de contacto entre varilla y cupla haciendo que
parte del pin sea sometido a flexin mientras el resto permanece rgido. La
superficie tpica de este tipo de falla presenta una pequea zona de fractura
inicial, otra de desgarramiento por tensin y el desgarramiento final que abarcala superficie restante de la fractura. En contra partida, tambin puede producirse
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hidrulicas doblar los pines blandos dando por resultado
ida de ajuste, la falla puede producirse por corrosin, desgaste
y dao mecnico.
fotografa muestra la falla de un pin por sobretorque.
dao por apretar demasiado la conexin. Las cuplas de pequeo dimetro son
ms susceptibles a este tipo de dao que las de dimetro grande. El apriete
excesivo con llaves
fallas por tensin.La fractura del pin puede ocurrir en distintos lugares segn el grado de ajuste de
la unin. La imagen inferior muestra los lugares de falla de pin y cupla y la
causa de las mismas. Como puede verse, las fallas ms comunes del pin se deben
a sobretorque y a prdida de ajuste. En el caso de las cuplas, adems de
sobretorque y prd
La siguiente
Estrechamiento del desahogo desca o cuello del pinro
Espejo marcado con escaln de sobretorque
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Las imgenes a continuacin son ejemplos de cuplas y un pin que fallaron
debido a la falta de torque
Fallas por Fatiga
Rotura de Cuplas
La fatiga del material es la causa
exclusiva de las fracturas producidas
en las cuplas y la falla comienza,
comnmente, en el interior de lasmismas debido a la prdida de ajuste
y a la flexin asociada al desajuste. La falla comienza en un concentrador de
tensiones y progresa en ngulo recto respecto al eje de la cupla. Las fallas
iniciadas en la cara exterior de la cupla estn producidas por concentradores de
tensiones tales como pits de corrosin, desgaste o dao mecnico.
Las siguientes fotos muestran la superficie de fractura por fatiga iniciada en el
interior de una cupla en coincidencia con el punto de mayor concentracin del
esfuerzo, valle de la ltima rosca. Se distingue claramente la zona de
propagacin lenta de textura fina, donde se pueden apreciar las marcas de playa,
una zona de propagacin rpida de textura granular y la zona de desgarro final
con rotura dctil y bordes a 45. No se observan pits de corrosin en la zona deinicio de falla ni en los fondos de los filetes contiguos.
Marcas
de playa
Zona deinicio de la
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Fallas por Fatiga
Roturas en el cuerpo
La fallas mecnicas por fatiga del cuerpo de las varillas de bombeo se clasifican
segn la causa de la misma: dao superficial, flexin o pandeo.
El tipo ms comn de dao sobre la superficie del cuerpo ocurre a partir de
marcas producidas por herramientas, el golpe contra otras varillas o el mal
manipuleo. Los daos superficiales aumentan los esfuerzos durante las cargas
aplicadas y, en consecuencia, la posibilidad de fallar. Se debe tener cuidado enevitar todo contacto de metal con metal que resulte en abolladuras o marcas.
Nunca se debe levantar o tender en el piso ms de una varilla de bombeo.
Tampoco se debe calentar y martillar las conexiones para aflojarlas. La siguiente
fotografa muestra la falla de una varilla de bombeo por fatiga a partir de una
incisin transversal producida mecnicamente.
La fractura se produjo entre una cara del cuadrante
y la parte cncava que lleva al Df. Se distinguen
dos planos de rotura, uno de los cuales muestra
varios puntos de inicio. Tambin pueden
apreciarse una zona de propagacin lenta
aterciopelada, una zona granular de propagacin
ms rpida y una zona de desgarro dctil a 45. Es
muy probable que la incisin de origen mecnico
se haya producido con la llave de torque.
En el caso de producirse pandeo debido a fuerzas de compresin, el reaconvexa del cuerpo de la varilla permanecer en esa posicin mientras toda la
tensin se concentra en la zona cncava. El lugar sobrecargado acta como un
tpico concentrador de tensiones y las grietas debidas a la fatiga no tardan en
aparecer.
La rotura de la varilla de las siguientes figuras se produjo puramente por fatiga,
no existen pits de corrosin en su superficie. El origen de la falla fue la
tendencia al buckling (pandeo)
debido a cargas compresivas.
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alla de ese tipo.
o concentradores de tensin.
La compresin se pone en evidencia por el roce de la cara opuesta al inicio de la falla,
con el interior del tubing. El frente de rotura muestra claramente la zona de inicio con
propagacin lenta (superficie aterciopelada), la zona granular con propagacin ms
rpida y, finalmente, el desgarro de rotura dctil, con salida a 45.
Las fallas de fatiga tambin pueden ocurrir, por ejemplo, por la flexin debida al
movimiento lateral constante durante el ciclo de bombeo. La flexin produce
endurecimiento en la varilla generando la aparicin de concentradores de
tensin, pequeas grietas a lo largo de la superficie de la varilla. Las fallas de
fatiga por flexin pueden ser identificadas porque la fractura sucede en un
ngulo diferente a los 90 del eje del cuerpo de varilla. Por lo general, mientras
mayor sea el ngulo de flexin del cuerpo de la varilla, ms complicado ser el
aspecto en las superficies de fracturas. La falla de fatiga por flexin
unidireccional puede identificarse por laapariencia en forma de puntas salientes
que presenta la superficie de la fractura.
Estas caractersticas indican
desgarramiento bajo cargas compresivas,
resultado directo de los esfuerzos de
flexin unidireccional. Las fotografas
que se encuentran a continuacin ilustran
u
n
a
f
En las inmediaciones del inicio de la
falla se puede ver un gran desgaste
localizado debido al roce con el tubing.
Esto evidencia la presencia de cargas
compresivas que dieron lugar al pandeo
de la varilla y a la sobresolicitacin. En la zona cercana a la rotura no se
observan ni macro-inclusiones ni pits de corrosin ni incisiones mecnicas que
pudieran haber actuado com
El roce de las varillas con el tubing produce el desgaste de la superficie de la
misma. Este rozamiento, por lo general, indica desviaciones de pozo o pozo mal
anclado.
Las varillas recubiertas pueden someterse a tensiones mayores que las varillas
sin recubrir. Sin embargo, los revestimientos quebradizos pueden romperse y
esto reducira la resistencia a la fatiga en comparacin con las varillas no
revestidas. Por otro lado, la fuerza de adherencia entre recubrimiento y varilla es
un factor limitante de la performance y debe tenerse cuidado si la varilla se
encuentra sometida a cargas muy elevadas. Las siguientes fotos ilustran las
zonas de desprendimiento del revestimiento del bronce al aluminio causado por
el rozamiento de las varillas de bombeo con la pared interna del tubing. Elcontacto entre varillas y tubing se produjo gracias a cargas compresivas y
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flexin lateral. El uso de centralizadores no fue suficiente para evitar dicho roce.
En algunas zonas sin revestimiento se observan pits de corrosin sulfhdrica
transversales a la orientacin del esfuerzo.
Pits de
Corrosin
Fallas por Fatiga
Mecanismo de Fallas Mecnicas
Indice
Prevencin de las Fallas Mecnicas
Indice
La prevencin de fallas mecnicas de las varillas de bombeo comienza con el diseo. El
diseador determina con que profundidad, tamao de tubing, volumen de fluido,
configuracin de la bomba, velocidad de bombeo y sarta de varillas, entre otras cosas,se va a operar. Las varillas de bombeo y las barras de peso son los componentes
principales del sistema de bombeo y, adems de ser capaces de soportar las fuerzas
relacionadas con el bombeo, cada varilla debe ser lo suficientemente fuerte como para
tolerar el peso de las que se encuentran debajo de ella. La sarta de varillas debe trasladar
la fuerza de bombeo hacia arriba y hacia abajo. Durante el golpe ascendente, el total de
las varillas se encuentra tensionado. Si el peso de la sarta supera la fuerza de bombeo
necesaria en el golpe descendente, como normalmente lo hace, las varillas superiores
estarn en tensin pero las varillas inferiores estarn en compresin y puede producirse
pandeo (buckling). Para mantener la sarta de varillas derecha y en tensin a lo largo del
ciclo de bombeo, debe colocarse sobre la bomba una larga seccin de barras de peso
capaces de mantener a la sarta en tensin y de resistir el pandeo.
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El tamao y la seleccin de los grados del acero dependen de muchos factores
incluyendo el pronstico de esfuerzos mximos, rangos de esfuerzos y ambientes
operativos. Segn el diagrama de Goodman modificado, la operacin con varillas de
bombeo en medios no corrosivos y bajo cargas adecuadas durar aproximadamente 10millones de ciclos. Sin embargo, la vida bajo fatiga puede verse disminuida
dramticamente an en ausencia de corrosin si la instalacin, diseo de la sarta y
manipulacin de las varillas no ha sido el apropiado.
La conexin y manipulacin adecuada de
las varillas ayuda a asegurar que la sarta
sea capaz de soportar los niveles de torque.
Cada conexin debera chequearse con
plantillas de calibracin. Tambin debe
tenerse cuidado al colocar las varillasdentro de las cuplas ya que si la conexin
se realiza violentamente o si la varilla entra
torcida, la rosca podra daarse. En ningn
caso se debe martillar las conexiones.
Las varillas deben almacenarse por grado y tamao. No deben estar en contacto con el
suelo si mezcladas con varillas corrodas o dobladas. Las siguientes fotografasmuestran el incorrecto almacenamiento de varillas. En la primer figura, las varillas
dobladas y/o corrodas se encuentran amontonadas junto con varillas reutilizables. Las
varillas retorcidas, dobladas, melladas o corrodas deben considerarse daadas y, por
ello, descartarse. En la fotografa central, las cajas con varillas estn apiladas de forma
descuidada; las cajas superiores aplastan a las inferiores. Las cajas de varillas nuevas
deberan estar guardadas y cerradas hasta el momento en el cual vayan a ser bajadas al
pozo. Por ltimo, en la tercer imagen, varias varillas nuevas estn encimadas al aire
libre y sin separaciones con soportes de madera entre ellas. Las varillas deben
almacenarse de manera tal que se minimice el deterioro por exposicin a la atmsfera y
el dao por el roce entre las mismas. Siempre debe recordarse que la menor marca
puede resultar en un concentrador de tensiones y este ocasionar la falla durante laoperacin.
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Todas las varillas de un mismo pozo deben ser del mismo grado y no deben
intercambiarse varillas y cuplas de distintos fabricantes. Adems, debera llevarse un
registro de la produccin diaria, la temperatura y presin pozo abajo, velocidades de
flujo y de bombeo, fracciones de agua y gas etc. En caso de presentarse una falla, el
estudio del registro puede resultar una herramienta til para identificar la causa de la
misma. Tambin se recomienda llevar el registro del nmero de ciclos a los cuales hanestado sometidas las varillas separadas para reutilizacin. De esta manera se sabr si una
varilla ya est llegando al lmite de su vida til o si realmente puede reutilizarse. La
norma API 11 BR puede utilizarse como gua para el cuidado, almacenamiento,
conexin y manipulacin de las varillas de bombeo.
Prevencin de las Fallas Mecnicas
Indice
Defectos de Fabricacin
Indice
Lamentablemente, ningn fabricante est exento de la posibilidad de trabajar con
materia prima defectuosa o de que se produzcan defectos durante la fabricacin, por
ejemplo, durante la laminacin, el forjado o porque el tratamiento trmico result en
una microestructura de dureza diferente a la especificada. Sin embargo, los defectos de
fabricacin son raros y no ocurren con frecuencia. A continuacin se muestran 2 casos.
La fotografa muestra una varilla de bombeo rota
por fatiga. La fractura se inici a partir de una
incisin profunda producida por una hojuela de
laminacin. Esta incisin funcion como
concentrador de tensiones dando lugar al inicio
del proceso de fatiga del material.
En la segunda imagen puede distinguirse la zona
aterciopelada de propagacin lenta transgranular,la zona rugosa de propagacin ms rpida, una
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zona donde se aprecian 2 labios opuestos de rotura dctil y una zona de
desprendimiento muy rugoso.
Zona
Aterciopelada
Zona
Rugosa
Zona deinicio rotura
por fatiga
Bordes a
El siguiente es un caso de falla por fatiga a partir de un atrape subsuperficial de dixido
de Zirconio de aproximadamente 3mm de largo originado durante la colada continua de
la materia prima.. La rotura presenta dos frentes, uno oblicuo en la capa templada y otro
perpendicular al sentido del esfuerzo.
Defecto de la MP
(atrape de ZrO2)
Estriado por
fatiga
Defectos de fabricacin
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Los Costos de la Corrosin
IntroduccinCostos Asociados a la Corrosin
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Indice
Introduccin
La corrosin es el deterioro de una sustancia, usualmente un metal, o de sus
propiedades debido a la interaccin con su entorno
La corrosin no puede erradicarse por completo pero sus efectos pueden ser
minimizados. La ingeniera de la corrosin busca reducir los costos asociados a la
misma. Para ello se trata de hallar una solucin adecuada que tenga en cuenta el costo
de los materiales, el de las medidas de prevencin a tomar y el costo que representa elcese continuo de la actividad para el reemplazo de las piezas corrodas. Adems de estos
factores, se debe tener presente que la resistencia relativa de los materiales a la
corrosin y el costo de las medidas preventivas complementarias cambian
significativamente de un medio corrosivo a otro. Desafortunadamente, el material ideal
con excelentes propiedades mecnicas, alta resistencia a la corrosin y bajo costo no
siempre es posible de encontrar.
La gestin de fallas eficaz en costos comienza con prevencin. Pescar y colgar el pozo
despus de una falla de varilla de bombeo no impedir su repeticin. De hecho, la
mayora de las fallas continuarn con mayor frecuencia hasta que llegue el momento en
que toda la sarta de varillas tenga que sacarse y reemplazarse. Las reducciones defrecuencia de fallas que pueden lograrse exigen un anlisis preciso de la causa y la
implementacin de medidas correctivas para impedir su repeticin.
Los Costos de la Corrosin
Indice
Costos Asociados a la Corrosin
Mantenimiento/ reparacin/ reemplazos
Si la corrosin no es considerada en el diseo inicial del sistema su aparicin
puede llegar a causar ceses de la actividad frecuentes y necesidad de
mantenimiento excesivo, reparacin y hasta incluso reemplazo completo de las
piezas corrodas para que el sistema pueda seguir operando. Por lo general, el
costo de dicho mantenimiento excede el costo que se tendra por evitar el
problema en la etapa del diseo a travs del uso de materiales resistentes a la
corrosin o de la aplicacin de medidas de control de la misma.
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Prdida de produccin / tiempo fuera de servicio
Cuando ocurre un dao por corrosin y es necesario realizar una operacin de
mantenimiento o una reparacin, se suele interrumpir la produccin. Estas
interrupciones pueden resultar en una reduccin de las ganancias ocasionando ungran impacto econmico. Por otro lado, el costo del cese y reinicio de la
operacin puede llegar a ser considerable. Todo el proceso de pesca de varillas
puede llegar a tomar tres o cuatro das, incluso ms. Hay que pensar que durante
ese tiempo el pozo se encontrar inactivo. Esta inactividad debe mirarse como
ganancia perdida.
Los Costos de la Corrosin
Indice
Fallas por Corrosin
Introduccin
Formas de corrosin
Casos tpicos
Introduccin
La corrosin es uno de los mayores problemas que se pueden presentar y puede resultar
en una importante limitacin de la performance de los materiales. A menudo, los
metales estn sujetos a la corrosin electroqumica o a la oxidacin resultado de su
interaccin con el medioambiente en el cual se encuentra. Algunos metales forman
xidos que cumplen una funcin protectora pero la aparicin de estos compuestos no
garantiza la ausencia de la corrosin; simplemente disminuyen la velocidad de la misma
y, si esta capa fuera removida en algn punto, la corrosin volvera a acelerarse. Los
diferentes metales se comportan de manera distinta segn la presencia de otro metal (par
galvnico), agua cida o cido entre otras cosas. El hierro que contiene el acero secombina con la humedad o cidos para formar compuestos tales como xido, sulfuro o
carbonato de hierro. El agua presente en los pozos puede contener cantidades
considerables dixido de carbono (CO2) y sulfuro de hidrgeno (H2S) que son cidos
gaseosos corrosivos presentes en la mayora de los pozos y alta y fcilmente solubles en
agua.
Todos los ambientes del pozoson corrosivos hasta cierto punto. La corrosin no puede
eliminarse por completo pero es posible controlarla. Para ello Siderca ha desarrollado
varillas de distintos grados API y materiales que se seleccionan segn el tipo de carga
solicitada y grado de corrosin del pozo en el cual sern utilizadas. Por ejemplo, las
varillas Grado DCarbon estn diseadas para cargas moderadas en pozos no corrosivos
o efectivamente inhibidos. En cambio, para ambientes corrosivos y cargas de bajas amoderadas se recomienda el uso de varillas Grado K.
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Fallas por corrosin
Indice
Formas de Corrosin
Corrosin uniforme o general
Corrosin localizada
Cracking por tensin-corrosin (SCC)
Desgaste-Corrosin
Corrosin Galvnica
Fallas por Corrosin
Indice
Corrosin Uniforme o General:
La corrosin generalizada es un tipo de corrosin ms o menos pareja sobre toda
la superficie expuesta. En el caso de las varillas, la corrosin se sucede
radialmente hacia el centro a una velocidad uniforme alrededor de toda la
superficie. El resultado ser progresivamente una varilla de dimetro menor aloriginal.
La corrosin uniforme se caracteriza por el aspecto spero de la superficie y se
produce, por ejemplo, por diferencias menores en la composicin o en la
orientacin de pequeas reas de la superficie metlica.
Cuando la velocidad de corrosin es lineal o disminuye con el tiempo el dao
posible puede predecirse. No ocurre as cuando dicha velocidad aumenta con el
tiempo. La medicin experimental de la corrosin uniforme se realiza basndose
en el peso perdido y calculando la prdida equivalente del espesor.
Cuando la velocidad de corrosin es baja, lineal o disminuye con el tiempo, el
ataque general puede ser tolerado sin necesidad de control. En caso contrario sesugiere elegir otro tipo de material ms resistente o utilizar inhibidores de
corrosin.
Formas de corrosin
Indice
Corrosin Localizada:
En el ataque localizado, toda o casi toda la prdida de metal ocurre en reas
relativamente pequeas. En el caso de varillas de bombeo es muy comn que lacorrosin localizada sea del tipo pitting (picadura).
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Pitting:
El pitting es un tipo de corrosin profunda, estrecha y de rpidapenetracin. Se caracteriza por el ataque corrosivo de una regin
localizada rodeada por superficies no corrodas o por superficies que han
sido atacadas en menor medida. Puede iniciarse tanto en una superficie
libre expuesta como en las imperfecciones de las pelculas protectoras o
los recubrimientos. La turbulencia o la aparicin de cavitacin dentro del
pozo producen erosin en las pelculas protectoras. En aquellos puntos,
la pelcula se afina y la accin corrosiva se acelera dando como resultado
un pit.
El pitting puede tardar en iniciarse pero una vez que lo hace se propaga
rpidamente. Esta velocidad, usualmente, disminuye con el tiempo. Una
de las complicaciones que tiene la prevencin de este tipo de corrosin es
que no puede predecirse el lugar exacto en el cual pueden aparecer pits.
Tampoco puede saberse con seguridad si el pit ms profundo que se
midi durante pruebas de corrosin sobre las varillas sea el ms profundo
que puede llegar a aparecer durante el servicio.
La resistencia del acero al pitting depende especficamente de la aleacin
utilizada y del ambiente en el cual se encuentra.
Formas de corrosin
Indice
Cracking por Tensin-Corrosin:
Este tipo de falla ocurre por la accin combinada de traccin y corrosin. La
morfologa de este tipo de rotura son las grietas, generalmente ramificadas, que
penetran el metal de forma perpendicular a la direccin de la tensin. En estas
grietas pueden encontrarse productos de corrosin aunque la apariencia de la
superficie sea limpia y no existan evidencias de corrosin.
Existen bsicamente tres fenmenos posibles: a) Stress Corrosion Cracking
(SCC), b) Cracking Inducido por Hidrgeno y c) Corrosin-Fatiga.
SCC:
Es un modo de fractura frgil del acero resultado de la combinacin de
tensin y un ambiente corrosivo especfico. Una falla por tensin se
caracteriza por una reduccin del dimetro de la zona transversal en el punto
de fractura. Las fallas tpicas por tensin tienen mitades de fractura cnica y
se quiebran o cortan en ngulos de 45 a los esfuerzos aplicados.
La susceptibilidad al cracking es funcin de la resistencia del acero, la carga
a la que est sometido, la presin parcial de los gases y la temperatura.
En sistemas CO2-SH2-H2O, el dixido de carbono se comporta comocontribuyente antes que como factor primario en la rotura. El sistema CO-
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CO2-H2O produce SCC en aleaciones bajas de acero. En cambio, el sistema
CO2-H2O no suele causar SCC en aceros salvo bajo condiciones extremas,
por ejemplo, elevada tensin y alta presin parcial del dixido de carbono.
Un ejemplo tpico de SCC es el cracking por la presencia de sulfhdrico(Sulfide Stress Cracking, SSC). La accin del cido carbnico y cido
sulfhdrico estn tratadas por separado ms adelante en este mismo captulo
(Casos tpicos).
Cracking Inducido por Hidrgeno:
El hidrgeno atmico producido en la superficie del metal por una reaccin
de corrosin puede ser adsorbido dentro de la varilla produciendo su
fragilizacin. En consecuencia, frente a tensin (stress), la varilla se
romper. Este proceso recibe el nombre de Hydrogen Induced Stress
Corrosion Cracking (HSCC). Tanto el CO2 como el SH2 reaccionan dando
lugar a la aparicin de tomos hidrgeno en el medio (los mecanismos se
vern ms adelante en las secciones correspondientes a cada gas) que
interactan con la matriz del acero reducindose y, en consecuencia,
adsorbindose sobre el metal y provocando la prdida de ductilidad.
H+ + e-Had+ H2O Reduccin del hidrgeno
Fatiga-Corrosin
La performance de los metales bajo cargas cclicas repetidas est gobernadapor el fenmeno de fatiga. En dichas condiciones, los metales fallan frente
tensiones menores a aquellas que caracterizan sus condiciones mecnicas
normales.
El fenmeno de fatiga-corrosin resulta de la accin de ciclos de traccin en
un medio corrosivo. Puede ocurrir, por ejemplo, frente a la presencia de CO2
y/o SH2como medios corrosivos. En ambientes no corrosivos, la mayora de
los metales tienen un lmite de tensin debajo del cual el material puede estar
sometido a stress sin fallar. Este valor recibe el nombre de resistencia o
lmite de fatiga. Bajo condiciones de fatiga-corrosin existe un lmite de
fatiga-corrosin definido como el valor mximo de tensin al cual no ocurre
falla durante una gran cantidad de ciclos.
La falla por fatiga-corrosin comienza en forma de pequeas grietas que
crecen bajo la accin de los esfuerzos cclicos. Puesto que la carga aplicada
se distribuye casi igualmente sobre la superficie completa transversal de la
sarta, todo dao que reduce la superficie transversal aumentar la carga o el
esfuerzo en ese punto. Una pequea grieta se propagar perpendicularmente
a la lnea de esfuerzo o al eje del cuerpo de la varilla reduciendo la zona
transversal efectiva de la varilla de bombeo hasta que no quede suficiente
metal para sostener la carga y la varilla se fracture. Por ello es importante
considerar los factores que afectan la performance del acero bajo estas
condiciones. Dichos factores son:
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Composicin qumica del acero. Est relacionada con la resistencia a
la fatiga a la vez que con la resistencia a la corrosin.
Naturaleza de los ciclos de tensin. La resistencia a la fatiga-
corrosin bajo cargas axiales (tensin-compresin) suele ser menorque bajo cargas de flexin rotativa. Adems, el efecto desfavorable
de la corrosin sobre la resistencia a la fatiga es mucho mayor en
torsin que en flexin.
Frecuencia de carga. La frecuencia de los ciclos de carga gobierna
sobre el tiempo durante el cual el material se encuentra sometido a
tensin y corrosin simultneamente.
Efecto del ambiente. El efecto del medio depende de la resistencia del
acero al dao por corrosin en ese ambiente.
El comportamiento general del material bajo tensiones cclicas en unambiente corrosivo depende del efecto de la accin combinada de los
factores nombrados. En un sistema extremadamente corrosivo, la resistencia
a la fatiga depender ms bien de la resistencia a la corrosin del material
que de sus propiedades mecnicas intrnsecas.
Formas de corrosin
Indice
Desgaste-Corrosin:
Los daos superficiales producidos por erosin, cavitacin o rozamiento son, amenudo, difciles de identificar. La erosin y la cavitacin estn asociadas al
flujo de fluidos. El rozamiento resulta del movimiento relativo entre dos
superficies en contacto.
Erosin-Corrosin:
Puede suceder cuando los fluidos lquidos o gaseosos contienen
partculas y la velocidad de flujo es suficiente para remover productos de
corrosin que estn dbilmente adheridos al cuerpo de la varilla. La
remocin de esta capa protectora acelera el proceso de corrosin enaquellos puntos que han quedado desprotegidos.
Cavitacin:
Cuando se produce cavitacin, aparecen burbujas que colapsan contra la
superficie de las varillas. El dao por cavitacin se caracteriza por tener
la apariencia de crteres redondeados.
El cambio en la direccin de flujo o la reduccin en el rea de pasaje del
fluido causan la disminucin de la presin. En consecuencia, se forman
burbujas de vapor o de gas. La magnitud del diferencial de presin
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gobernar la implosin de las burbujas y el dao producido sobre la
superficie metlica.
Rozamiento:
Este fenmeno es bastante diferente a los discutidos en los prrafos
anteriores pero la apariencia de la superficie es similar a la producida por
erosin-corrosin. El rozamiento de debe al contacto entre superficies y
usualmente est acompaado de cantidades visibles de productos de
corrosin. Por ejemplo, un barro marrn-rojizo de xido de hierro.
La Figura es un ejemplo de dao
relacionado con una gua para
varilla. La varilla de la izquierda esuna varilla de bombeo de alta
resistencia a la tensin. El flujo
turbulento asociado a las guas cortas
para varillas moldeadas por
inyeccin de extremo romo, permiti
la aparicin de fisura por corrosin
en la zona crtica de lavado alrededor
del extremo de la gua. La del medio es una muestra de falla del tipo
erosin-corrosin resultando del uso de guas cortas con extremo romo
en un tubing de dimetro pequeo y con altas velocidades de fluido. El
pit formado tiene bordes afilados si estn acompaados de CO2 o bordes
biselados si el agente corrosivo es el SH2. El ejemplo a la derecha es
desgaste por rozamiento debido a una gua movindose hacia arriba y
hacia abajo sobre el cuerpo de la varilla durante el ciclo de bombeo.
Formas de corrosin
Indice
Corrosin Galvnica:
La corrosin galvnica puede ocurrir cuando se forma un par elctrico entremetales o aleaciones. El ataque en uno de los metales o aleacin se acelera a
medida que en el otro se desacelera. Este tipo de corrosin depende de varios
factores:
a) La diferencia de potencial entre metales o aleaciones,
b) La naturaleza del ambiente en el cual se encuentren,
c) La polarizacin del metal o aleacin y,
d) La relacin geomtrica de los componentes.
La diferencia de potencial ocasiona el flujo de electrones. El metal o aleacin
ms activo se comporta como nodo y el menos activo cumple la funcin de
ctodo.
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Algo bastante importante es que las varillas nuevas parecen corroerse ms
rpidamente que las varillas ms viejas de la misma sarta. Esto ocurre porque
dosvarillasformaran una celda de corrosin galvnica si las condiciones fsicas
de una son diferentes de las de la otra. Como las varillas nuevas son introducidasal pozo sin depsitos de corrosin, son preferentemente corrodas frente a
varillas que ya estn recubiertas con dichos compuestos. La corrosin del acero
comienza muy agresivamente pero, por lo general, se desacelera ni bien se forma
una pelcula de productos de corrosin (escamas) sobre la superficie del metal.
Por ejemplo el CO2 genera escamas de carbonato de hierro. Estas recubren la
varilla y retardan la penetracin, en consecuencia, la corrosin se desacelera. Sin
embargo, si este recubrimiento se rompe continuamente por un movimiento de
flexin o si es removido por desgaste, la corrosin local agresiva continuar
sobre aquella rea que haya quedado expuesta dando lugar a la aparicin de pits
(hoyos, picaduras) profundos.
Formas de corrosin
Indice
Casos Tpicos
Corrosin cida
Corrosin por clorurosCorrosin por CO2
Corrosin por SH2
Corrosin por Oxgeno
Corrosin Bacteriana
Fallas por Corrosin
Indice
Corrosin Acida:
Las compaas de servicio utilizan cidos para la estimulacin y la limpieza de
los pozos. Todo trabajo realizado con cido debera tener un inhibidor mezclado
con el cido previo a su inyeccin. Los cidos gastados an son corrosivos para
el acero y deberan ser retirados con agua hasta su total recuperacin. En
contadas ocasiones, el agua producida contiene cidos orgnicos que se han
formado pozo abajo tales como cido actico, clorhdrico y sulfrico. La
corrosin cida consiste en la reduccin del dimetro del material dejando la
superficie con ndulos de apariencia filosa, en forma de plumados o tipo
telaraa. Estos pits no presentan formacin de escamas metlicas.
Casos tpicos
Indice
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Corrosin por Cloruros:
La presencia de cloruros contribuye al aumento de la probabilidad de falla porcorrosin ya que son altamente absorbidos por el acero. La corrosividad del agua
aumenta proporcionalmente a la concentracin de cloruros. Los inhibidores de
corrosin tienen mayor dificultad para alcanzar y proteger la superficie de las
varillas de bombeo en los pozos con alta concentracin de estos iones. Este tipo
de ataque tiene la tendencia de ser ms agresivo sobre las varillas de acero al
carbono que sobre las de aleaciones de acero. Los cloruros tienden a corroer toda
la superficie de la varilla dando lugar a pits poco profundos, de forma irregular y
base chata adems de bordes afilados.
La norma NACE MR0176-94 indica que se debe considerar condicin de
servicio con alta cantidad de cloruros cuando la cantidad de slidos disueltos
exceda 10,000 mg/lt y/o el total de cloruros sea mayor a 6,000 mg/lt.
Los cloruros disueltos en agua pueden provocar Chloride Stress Corrosion
Cracking (CSCC) por la accin combinada de tensin y corrosin.
Siguientes fotos muestran la superficie de la varilla con pits de corrosin por
cloruros. En la segunda foto puede apreciarse el pit de 1.8mm de profundidad a
travs de una lupa.
Casos tpicos
Indice
Corrosin por Dixido de Carbono:
La corrosin en pozos de petrleo dulce (en ausencia de SH2) usualmente se
vuelve seria cuando el pozo ya ha estado produciendo por varios aos y est
asociada con el agua de produccin con alto contenido de sales. Generalmente,
los pozos de petrleo se convierten en corrosivos cuando el agua de produccin
alcanza el 40-50% del total del fluido.
El dixido de carbono no es corrosivo en ausencia de agua. El CO2se combina
con el agua para formar cido carbnico que disminuye el pH. La velocidad decorrosin del acero por dixido de carbono libre de oxgeno est controlada por
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la cintica del hidrgeno. En principio, el hidrgeno generado por la disociacin
de dicho cido en el agua difunde hacia la superficie del metal en donde es
reducido.
CO2 + H2O H2CO3 Formacin Ac.
Carbnico
H2CO3 + H2O HCO3- + H3O
+ Disociacin
H3O+ + e
- Had + H2O Reduccin del
hidrgeno
Desde este punto de vista, no existira diferencia entre esta evolucin de
hidrgeno y la de cidos minerales diluidos pero experimentalmente se ha
demostrado que la formacin de hidrgeno tambin procede por medio de un
mecanismo secundario. La diferencia ms importante con el mecanismo anterior
es que, en el segundo caso, la hidratacin del dixido de carbono a cidocarbnico es una reaccin heterognea que ocurre sobre la superficie metlica.
El cido carbnico adsorbido puede reducirse o disociarse para dar tomos de
hidrgeno que luego son reducidos.
CO2 CO2ad Adsorcin
CO2ad + H2O H2CO3ad Reaccin sobre sup.
met.
H2CO3ad + e- Had + HCO3
-ad Reduccin
Ac. Carbnico
H2CO3ad + H2O H3O+ + HCO3
-Disociacin
H3O+ + e
- Had + H2O Reduccin del
hidrgeno
En cualquiera de los casos, el ataque al acero es rpido y los tomos de
hidrgeno adsorbidos pueden ser absorbidos por el metal causando fragilizacin.
La adsorcin de molculas de CO2est acompaada por la interaccin con los
enlaces Fe-H dando lugar a la formacin de radicales (COOH
) del cidoactico sobre la superficie. Su posterior hidratacin produce la quimisorcin del
cido carbnico. Todas estas especies pueden ser reducidas para dar como
resultado tomos de hidrgeno y bicarbonato adsorbidos o pueden disociarse
produciendo iones de hidrgeno que luego son reducidos.
La severidad de la corrosin es funcin de la temperatura, la presin parcial del
CO2, el pH, el tipo de aleacin y el tiempo de exposicin. Adems, aumenta con
la temperatura y la presin parcial de dixido de carbono ya que la solubilidad
del dixido de carbono crece con dichos factores. Como primer aproximacin, la
presin parcial del CO2 es til para predecir la corrosividad. Una presin parcial
mayor a 30 psi usualmente indica condicin favorable para la corrosin. En
cambio, valores entre 3 y 30 psi indican posibilidad de condicin favorable para
la corrosin. Por ltimo, presiones parciales menores a 3 psi se consideran no-
corrosivas.
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El dao por corrosin dulce en las varillas de bombeo puede tomar la forma de
pitting severo o de grietas finas no siempre obvias. Los problemas ms graves
suelen ocurrir en el pin y en las cuplas. Los pits son de base redonda, profundos
con bordes filosos. Sus bases estn recubiertas por escamas de carbonato dehierro,depsito adherente gris generado por la combinacin del cido carbnico
con el hierro del acero.
Fe + H2CO3FeCO3 Carbonato de Hierro
Cuando el medio se satura de FeCO3, este se deposita sobre el acero formando
una capa pasiva protectora. El ataque localizado ocurre en los sitios que no han
sido protegidos por FeCO3y se detiene ante su aparicin.
Las siguiente foto es un ejemplo de pitting por carbnico en una varilla de
bombeo. La micrografa muestra un ejemplo de pits de corrosin carbnica
aumentados 200 veces.
Las siguientes fotografas muestran la zona de ataque corrosivo por dixido de
carbono en el cuerpo de una varilla de bombeo. La muestra tiene 400 mm de
largo.
FeCO3
Casos tpicos
Indice
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Corrosin por SH2(Acido Sulfhdrico):
En ausencia de medidas de proteccin, la presencia de cido sulfhdrico o
sulfuro de hidrgeno equivale a cientos de dlares por pozo por mes cada vez
que se produce una falla por la corrosin de los equipos. La corrosin porsulfhdrico generalmente comienza lentamente y aumenta su velocidad con el
tiempo.
El SH2no es corrosivo en ausencia de humedad pero si lo es en su presencia.
Adems, se convierte en altamente corrosivo con incluso una pequea traza de
O2. Su corrosividad tambin puede ser afectada por el contenido de dixido de
carbono. El mecanismo general de este tipo de corrosin puede ser expresado,
simplificadamente, aunque no completamente correcto qumicamente, de la
siguiente manera
SH2 + Fe + H2O FeS + 2 H+
Como se ve en la reaccin qumica, la corrosin por sulfhdrico no necesita de la
presencia de oxgeno o cido carbnico. Sin embargo, su presencia acelera
grandemente la corrosin cida. De hecho, alguno de ellos siempre est presente
cuando la corrosin sulfhdrica es un problema grave. El sulfuro de hierro (FeS)
producido es altamente insoluble y se adhiere a la superficie del acero como
polvillo negro o escamas que actan como ctodos sobre el acero acelerando la
corrosin. Esta reaccin resulta en un picado profundo, base redonda y bordes
suaves. Otro mecanismo corrosivo presente es la fragilizacin por hidrgeno que
hace que la superficie de fractura tenga una apariencia frgil o granular. El inicio
de un punto de fractura puede o no ser visible y la parte dctil puede no estar
presente en la superficie de la fractura. El hidrgeno atmico se absorbe en elacero perdiendo, de esta manera, ductilidad.
La fragilizacin del acero producida de esta manera en conjunto con la tensin
pueden producir la fractura de la varilla. Este fenmeno recibe el nombre de
Sulfide Stress Cracking (SSC) y su ocurrencia depende de varios factores:
(1) Composicin qumica del metal, resistencia, tratamiento de calor y
microestructura.
(2) Concentracin de iones en el ambiente (pH)
(3) Concentracin de H2S y presin total
(4) Tensin aplicada
(5) Temperatura(6) Tiempo de exposicin.
La norma NACE MR0176-94 indica que se debe asumir que el pozo es
corrosivo si la presin parcial de sulfhdrico es igual o mayor que 0.050 psi (0.35
kPa). La Norma NACE MR0175-2001 cuenta con grficos muy tiles para, a
partir de la presin total y el contenido de sulfhdrico, saber si las varillas estn
operando bajo peligro de SSC.
En las siguientes imgenes puede apreciarse la capa de sulfuro de hierro sobre el
cuerpo de una varilla corroda por sulfhdrico.
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Usualmente los pits son pequeos, al
azar y estn esparcidos por toda la
superficie de la varilla. En sus bases
tambin pueden encontrase pequeasfisuras provocadas por concentracin
de tensiones y por fragilizacin.
La
micrografa muestra un corte longitudinal de
un pit de corrosin sulfhdrica con fisura de
1 mm aumentado 50 veces.
El examen del extremo roto de una varilla de bombeo que ha fallado en servicio
generalmente revela una superficie lisa que se extiende aproximadamente por
sobre la mitad de la rotura. La seccin restante muestra una rotura dctil con
irregularidades donde se produjo la separacin definitiva. Muchas veces se
puede encontrar evidencia del agrietamiento inicial en el lateral esta zona. Estetipo de falla se llama falla por corrosin-fatiga.
En la foto se muestra una varilla de bombeo
de un pozo PCP que se rompi por fatiga
bajo esfuerzos de torsin alternativa a partir
de pits de corrosin sulfhdrica que actuaron
como concentradores de tensin. Puede
observarse claramente el mecanismo de
propagacin de la falla explicado en el
prrafo anterior.
SFe
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Casos tpicos
Indice
Corrosin por Oxgeno:
La velocidad de corrosin por oxgeno depende de factores tales como
temperatura, erosin de la superficie metlica, pelculas de corrosin y
disponibilidad y tipo de electrolito. Uno de los factores ms importantes es la
presencia de agua de servicio como electrolito y el contenido de sales en la
misma. La corrosin por oxgeno es ms severa cuanto ms salada es el agua ysu velocidad es directamente proporcional a la concentracin de oxgeno
disuelto, el contenido de cloruros del agua producida y/o la presencia de otros
gases cidos.
A pesar de que an se desconocen algunos detalles de la qumica de la corrosin
por oxgeno, la reaccin puede explicarse de la siguiente manera:
2 Fe + 3/2 O2+ H2O 2 FeO + 2 OH-Fe2O3
+ H2O
Este tipo de corrosin puede identificarse por la coloracin amarilla del xido
ferroso (FeO) y naranja del xido frrico (Fe2O3) sobre la superficie del acero.
En el caso de los pozos petroleros, la corrosin por oxgeno no es la dominante
pero el agua producida a veces contiene oxgeno disuelto y, aunque los
hidrocarburos no reaccionan con el oxgeno a la temperatura del reservorio, el
crudo contiene otro tipo de compuestos orgnicos que reaccionan fcilmente con
l.
Este tipo de corrosin se presenta generalmente en cuplas y, rara vez, en el upset
de la varilla. Es an menos probable que suceda en el cuerpo. De hecho, cuando
la corrosin por oxgeno es muy agresiva puede desgastar las cuplas sin daar
las varillas de bombeo. La norma NACE MR0176-94 recomienda que en caso
de detectar la presencia de oxgeno en el sistema, se haga todo lo posible para
eliminarlo o disminuir la cantidad de oxgeno disuelto a menos 50 ppb.
Concentraciones mayores pueden provocar corrosin severa.
Los pits producidos de esta manera son poco profundos, de base chata y ancha
con tendencia a combinarse entre ellos. El aspecto del pitting depende, adems,
de la presencia de CO2, SH2 y cloruros.
La foto muestra el efecto del oxgeno
combinado con los de dixido de carbono
(izquierda), cido sulfhdrico (centro) y
cloruros (derecha).
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Las muestras de las varillas en la figura
exhiben los efectos de corrosin por CO2 en
combinacin con oxgeno cerca de la cebolla
(izquierda) y la corrosin por CO2 en el
cuerpo de la varilla (derecha).
Casos tpicos
Indice
CorrosinInfluenciada Microbiolgicamente (MIC):El mecanismo de corrosin por microorganismos no implica ningn principio
nuevo. Algunos tipos de bacterias o microbios pueden tener influencia sobre la
corrosin cuando su metabolismo produce especies corrosivas en un medio que,
en caso contrario, sera inocuo o cuando producen depsitos que pueden llevar a
un ataque electroqumico. En general, este ltimo efecto es un tipo de corrosin
localizada pero se necesita de un anlisis bioqumico para identificar el
microorganismo.
El control de la poblacin bacteriana mediante el uso de biocidas es
fundamental. El ciclo reproductivo de las bacterias es exponencial y puede ser
de unos cuantos minutos, es decir, un sistema puede quedar totalmente fuera decontrol en pocas horas. En otras palabras, la presencia de bacterias conduce a
una velocidad de ataque mayor que la esperada. Sin embargo, muchos
microorganismos pueden adaptarse a ciertas toxinas y el control a veces no es
sencillo. Tambin deben tenerse en cuenta las polticas de proteccin del medio
ambiente. Por lo general, los productos nocivos para los microorganismos
tambin lo son para los animales superiores y los seres humanos.
Por su metabolismo, las bacterias pueden introducir al medio especies tales
como cidos, sulfuros etc. Pueden participar en forma directa o indirecta en la
reaccin electroqumica. Algunas bacterias oxidan el sulfuro de hidrgeno (SH2)
a azufre elemental y a sulfatos; otras especies pueden revertir ese proceso o bienser productoras de sulfhdrico.
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La foto muestra dos ejemplos de corrosin
sulfhdrica por presencia de bacterias en
cuplas.
Esta imagen muestra el ataque corrosivo
producido por bacterias en una varilla de
bombeo.
Casos tpicos
Indice
Tcnicas Para Predecir la Corrosin
Indice
Las siguientes son pruebas que pueden llevarse a cabo para predecir la severidad de la
corrosin.
Anlisis de los Fluidos Producidos
Lamentablemente no existe una correlacin que indique las cantidades exactas
de SH2, CO2y H2O que pueden producir la falla pero el anlisis de los fluidos
puede indicar que cantidad de los mismos est presente y servir como indicador.
Registro
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Llevar un registro de las fallas ocurridas en el pozo puede ayudar a determinar la
magnitud y severidad de la corrosin en el pozo. Estos registros tambin pueden
utilizarse para calcular el costo de la corrosin y la efectividad del programa de
control. Las fallas en los equipos no predicen la corrosin pero si pueden indicarcuales son los problemas que deben ser solucionados.
Contenido de Hierro
El contenido hierro se refiere a la concentracin de hierro disuelto en el agua
producida expresado en mg/lt o en ppm. Quien monitoree la corrosin por medio
de este mtodo debe especificar si el mismo est basado en el fluido total
producido y si el hierro reportado se refiere a hierro soluble, iones ferroso o
hierro total.
El monitoreo de la corrosin por este mtodo puede realizarse en el campo sincosto, fcil y rpidamente. Sin embargo, no siempre refleja la realidad y, de ser
posible, debe realizarse en combinacin con otras tcnicas de monitoreo de la
corrosin. Si la corrosin es uniforme, la cantidad de hierro medida en el agua
ser alta pero el dao puede ser pequeo. O bien, si la corrosin est ocurriendo
en forma de pitting profundo, el conteo de hierro puede resultar bajo pero el
dao ser importante. Por lo general, el conteo de hierro en fluidos que contienen
sulfhdrico u oxgeno disuelto no son confiables debido a la precipitacin de
sulfuro de hierro en el sistema.
La correcta aplicacin de este mtodo y las recomendaciones para su uso se
encuentran en la Norma NACE Estndar RP0192-98.
Coupon
El plato de prueba de corrosin o coupon es otra herramienta que se utiliza
para evaluar la corrosin. El coupon de metal, generalmente acero con bajo
contenido de carbono, se coloca en contacto con el fluido del pozo durante 2 o 4
semanas. La prdida de peso del mismo durante ese tiempo se utiliza como
medida de corrosin. Este mtodo asume que la corrosin es uniforme aunque
no siempre es as. El clculo de la velocidad de corrosin en milmetros por
ao (mpy en ingls) se hace de acuerdo a la siguiente ecuacin:
Mpy = M x 1000
x 16,387 x A x Y
donde
M= peso de metal perdido en gramos
= gravedad especfica del metal en grs/cm3
A= area en pulg2
Y=aos (das/365)
Una limitacin obvia de los coupons es que indica la corrosin solo en el punto
en donde fue colocado. Colocar varios coupons a distintas profundidades para
obtener ms datos puede resultar muy costoso. Por otro lado, la deposicin deescamas y de parafinas sobre el coupon puede producir medidas errneas. La
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corrosin depende de la presin, la temperatura y la velocidad de flujo entre
otros y no se puede asegurar que el coupon se haya colocado en la regin ms
desfavorable.
Inspeccin del Equipo
Los caliper surveys (calibradores de inspeccin) se usan como ndice de
corrosin. Este tipo de herramientas consiste en un nmero de sondas perifricas
que actan como agujas detectando la profundidad de los pits. Debe tenerse en
cuanta que existe la posibilidad de que las sondas no detecten todos los pits o
que solo entren parcialmente. Por otro lado, los productos de corrosin pueden
enmascarar la verdadera condicin de los caos.
El uso de estos equipos en tubings con recubrimientos internos no es adecuado
porque pueden producir dao sobre dicho recubrimiento. Otra desventaja es queremueven las capas protectoras de productos de corrosin y, si el pozo no est
siendo tratado con inhibidores se est permitiendo el aumento de corrosin.
En el caso de corrosin sulfhdrica, la naturaleza insoluble de los productos de
corrosin impide que se obtengan resultados exactos ya que el capiler puede no
ser capaz de quitar las escamas de los pits y, en consecuencia, no detectar
corrosin o, en caso de s detectarla, indicar profundidades de pits menores a
las reales. Para aumentar la exactitud puede colocarse un cepillo delante del
caliper que vaya removiendo las escamas. De todas formas, las medidas
obtenidas son optimistas y tienen un carcter ms bien cualitativo que
cuantitativo de la corrosin.
Las observaciones hechas en una inspeccin visualson tiles en los equipos que
estn sobre la superficie y pueden estar indicando la existencia de condiciones
de corrosin pozo abajo.
Indice
Mtodos de Control de la Corrosin
Introduccin
Seleccin de Materiales
Uso de Inhibidores
Uso de recubrimientos
Indice
Introduccin
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Para reducir los costos que ocasionan las intervenciones frecuentes es necesario seguir
un programa de control de corrosin. El uso de estos programas no solo puede lograr el
ahorro de miles de dlares por pozo por mes sino que tambin puede significar el
aumento de las ganancias debido a que el pozo podr estar produciendo en formacontinua durante perodos ms largos de tiempo.
El control de la corrosin comienza con el estudio de las condiciones del pozo, es decir,
contenido de cido sulfhdrico, dixido de carbono, oxgeno y cloruros entre otros, el
diseo del pozo teniendo en cuenta dichas condiciones y la seleccin de los materiales
adecuados. Los programas de diseo por computadora que se ofrecen comercialmente
permiten que el diseador de sistemas optimice los equipos de produccin al costo ms
bajo para las condiciones de pozos existentes en el momento del diseo. Sin embargo,
un buen diseo inicial puede convertirse en mal diseo si las condiciones del pozo
cambian. Los cambios en corrosividad de fluidos pueden afectar la vida de resistencia a
la fatiga de las varillas y pueden dar lugar a fallas prematuras.
La siguiente tabla muestra la clasificacin de la prdida de metal por corrosin en
distintos ambientes segn la norma NACE MR0176-2000.
< 25% agua
< 10 ppm SH2Prdida de Metal por Corrosin Suave
< 250 ppm CO2
25% < % agua < 75%
10 ppm < ppm SH2< 100 ppmPrdida de Metal por Corrosin
Moderada
250 ppm < ppm CO2< 1500 ppm
> 75% agua
> 100 ppm SH2Prdida de Metal por Corrosin Severa
> 1500 ppm CO2
* Nota: Las altas concentraciones de CO2 a bajas presiones no son corrosivas, por ejemplo, en pozos con menos de 300m (1000ft)
de profundidad.
Si bien no existe un consenso sobre cual es la combinacin de agua, CO2 y SH2 que
producen condiciones de corrosin severa, moderada o suave, esta tabla puede utilizarse
como herramienta orientadora de las condiciones corrosivas bajo las que se estar
trabajando. Puede suceder que las cantidades presentes de dichos constituyentes no
entren de manera clara en ninguna de las 3 clasificaciones presentes en la tabla. All
entra en juego la experiencia del operador en conjunto con los anlisis de fallas
precedentes, si los hubiera, para lograr una clasificacin apropiada.
Adems de los tres constituyentes nombrados, existen otros factores que tambinpueden influir en la corrosin:
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Oxgeno.
La presencia de oxgeno puede resultar destructiva para el sistema. Si se
descubre oxgeno en el sistema, debe hacerse lo posible para eliminarlo o, al
menos, disminuir su concentracin por debajo de los 50ppb.
Cloruros.
La alta concentracin de cloruros conduce a corrosin localizada. Debe asumirse
que existen condiciones favorables para el pitting por cloruros cuando el total de
slidos disueltos excede los 10.000mg/lt y/o cuando el total de cloruros excede
los 6.000 mg/lt.
Presin de SH2.
Se debe asumir el servicio bajo condiciones Sour cuando la presin parcial de
cido sulfhdrico es igual o mayor que 0.35 kPa (0.050 psi).
Contenido de Agua.
En general, si el contenido de agua es superior al 20 %, el fluido se presenta
como una fase acuosa con gotas de petrleo. Por lo contrario, si el contenido de
agua es menor que el 20%, la apariencia del fluido es la de una fase de petrleo
con gotas de agua. Si el contenido de agua es mayor al 20%, deben utilizarse
inhibidores.
Temperatura.
Cuanto mayor es la temperatura, mayor es la velocidad de la corrosin.
Temperaturas por debajo del punto de cristalizacin de las parafinas ocasionan
la deposicin de una pelcula que puede actuar como barrera contra la corrosin.
pH.
El pH en el fondo del pozo es, frecuentemente, menor (ms cido) que el que
puede medirse en la superficie. Posteriormente a la acidificacin, el pH debera
ser monitoreado.
Presin del sistema.
La presin no influye directamente sobre la velocidad de corrosin general. Sin
embargo, la presin del sistema si tiene efecto sobre las presiones parciales de
los cidos sulfhdrico y carbnico. De estas presiones parciales depende, en
parte, la naturaleza corrosiva de los fluidos.
Velocidad de flujo.
Generalmente, a mayor velocidad de flujo a travs de la bomba, mayor ser la
prdida de metal debida a erosin-corrosin.
Abrasin.
La abrasin no resulta solo de los fluidos producidos sino que tambin de los
productos de corrosin, por ejemplo, sulfuro de hierro. Si el fluido contiene ms
de 100 ppm de slidos, se dice que existen condiciones abrasivas.
Cuando la corrosin es suave, el ataque en las varillas y en los tubings es evidente pero,
an as, pueden llegar a durar sin fallar por corrosin ms de 3 aos con o sin
tratamiento con inhibidores. La corrosin moderada ocurre a altas velocidades y la falla
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por corrosin puede presentarse antes del ao de servicio a no ser que se aplique un
tratamiento de inhibicin efectivo.
Mtodos de control de la corrosin
Indice
Seleccin de los Materiales
Mtodos de Control de la Corrosin
Indice
La seleccin del acero adecuado depende del ambiente y las condiciones del pozo en el
cual sern utilizados. En el caso de las varillas de bombeo, los factores a tener en cuenta
son, bsicamente, la resistencia a la fatiga y los agentes corrosivos a los que van a estar
expuestas.
El 60-80% de las fallas de las varillas de bombeo ocurre en el cuerpo, el resto en las
conexiones. Estas fallas suceden, por lo general, por la combinacin de fatiga y
corrosin. Dependiendo del ambiente al cual la varilla se encuentre sometida, el
tratamiento trmico y la composicin qumica de la misma puede tener efectos
significativamente diferentes en su duracin. En ambientes con SH2, la fatiga-corrosin
puede verse acelerada por efectos de SSC o hidrgeno. En estos casos, puede suceder
que las varillas con una dureza por sobre HRG 22 no se desempeen tan bien como las
de menor resistencia. En pozos dulces, los aceros de baja aleacin pueden tener ventajas
sobre el acero al carbono en cuanto a la resistencia a la corrosin. En los pozos con
packer, probablemente la mejor alternativa tcnico-econmica son las varillas de
bombeo revestidas dado que las alternativas de inhibicin para este caso son muy
costosas y a veces inviables.
La norma NACE Standard MR0176-94 especifica los requerimientos de los materiales
metlicos en la construccin de bombas mecnicas para el servicio en ambientes
corrosivos. API Spec 11 AX, Specification for Subsurface Sucker Rod Pumps andFittings provee los requerimientos dimensionales que aseguran la intercambiabilidad
de las partes. API RP 11BR, Recommended Practice for Care and Handling of Sucker
Rods complementa la API Spec 11 AX proveyendo de mtodos de control por
tratamiento qumico y la norma NACE MR0175-2001 orienta acerca de cuales son los
materiales metlicos resistentes a SSC.
La metalurgia y las propiedades de las varillas de bombeo se encuentran en la norma
API Specification 11 B. Las propiedades qumicas y mecnicas estn reproducidas en la
siguiente tabla:
Resistencia a la tensin, psiGrado Composicin QumicaMin. Max.
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K AISI 46XX 85.000 115.000
C AISI 1036* 90.000 115.000
D Carbon o Alloy** 115.000 140.000
*No restringida a acero AISI 1036**Cualquier composicin que pueda ser efectivamente tratada con calor hasta el mximo valor de resistencia
Todas las varillas de bombeo de Siderca se fabrican segn estas especificaciones. Las
varillas grado C son adecuadas para cargas bajas y medianas es pozos no corrosivos. El
grado K se recomienda para cargas bajas a medianas en pozos corrosivos y las varillas
grado Dcarbon y Dalloy estn especialmente diseadas para cargas moderadas y cargas
altas respectivamente en pozos no corrosivos (o inhibidos adecuadamente). Las varillas
grado KDSpecial son adecuadas para trabajar bajo cargas de moderadas a altas en
medios muy corrosivos. Adems, Siderca cuenta con las varillas Premium con mayor
resistencia mecnica, aptas para ser utilizadas en altas cargas y en pozos profundos. Ver
Siderca Varillas de Bombeo
Mtodos de control de la corrosin
Indice
Uso de Inhibidores
Introduccin
Tcnicas de aplicacin
Seleccin del mtodo ms adecuado
Mtodos de control de la corrosin
Indice
Introduccin
El uso de inhibidores ha demostrado ser una forma efectiva de control de corrosin en
varillas de bombeo y en tubings. Un inhibidor de corrosin es una sustancia que, cuandoes adicionada al medio, disminuye la velocidad de ataque del mismo. Estos inhibidores
controlan la corrosin al formar una pelcula sobre la superficie metlica. Algunos
retardan la corrosin al recubrir por adsorcin la superficie metlica con una pelcula
fina e invisible de pocas molculas de espesor. Otros forman precipitados voluminosos
que recubren el metal y lo protegen del ataque. Un tercer mecanismo consiste en causar
la corrosin del metal de tal manera que la adsorcin de los productos de corrosin
forme una capa pasiva sobre la superficie. Por lo general, los inhibidores utilizados en
los pozos petroleros son compuestos que tienen un extremo polar altamente reactivo y
otro soluble en petrleo. El grupo polar se adsorbe a la superficie metlica dejando la
zona soluble en petrleo expuesta al flujo de fluido. De esta manera se forma unapelcula (film) de petrleo que previene el contacto con el agua y, en consecuencia, la
corrosin.
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Para lograr una correcta inhibicin, debe impedirse la entrada de aire que puede
producirse cuando las vlvulas de purga del casing se dejan abiertas a la atmsfera o si
los sellos de cabeza de pozo no mantienen el vaco. Una forma de proteger las varillas
durante su instalacin es adicionar previamente una mezcla de inhibidor y diesel ocrudo a travs del tubing. A medida que las varillas pasan a travs de esta mezcla, se
forma una pelcula protectora sobre su superficie. Un tratamiento inicial adicional es
agregar inhibidor al casing/tubing y circular el pozo para desplazar volumen del anular
antes de comenzar la produccin. Las varillas de bombeo nuevas deben protegerse por
medio de un tratamiento con inhibidores de corrosin porque, al ser introducidas en el
pozo, pueden sufrir de corrosin acelerada en las zonas donde el recubrimiento est
daado. Este fenmeno se produce an en fluidos ordinariamente no corrosivos debido
a la cupla galvnica que se forma entre las varillas nuevas y las viejas. El uso de
inhibidores luego de la instalacin de las varillas alarga su vida til. Cuando las
condiciones de carga se asemejan al valor de tensin mximo para el cual est diseada
la varilla, la tolerancia al pitting, an a los ms pequeos, se reduce dramticamente. Latoma de medidas de control de la corrosin adecuadas puede aumentar el nmero de
ciclos de carga soportados antes de fallar por fatiga. Las varillas de bombeo ya usadas
que deseen almacenarse para ser puestas en servicio en el futuro deben lavarse y
revestirse para prevenir el contacto con la humedad ambiental y evitar su corrosin.
Los pozos completos sin packer son normalmente tratados descargando el qumico por
el anular. El inhibidor cae al fondo del pozo y entra al tubing con los fluidos producidos
(Figura). En estos casos, se puede obtener un beneficio adicional haciendo circular un
volumen equivalente al del tubing por el anular antes de que el pozo se ponga
nuevamente en produccin.
Es muy importanteseleccionar el mejor
inhibidor o evaluar el
mejor tipo de inhibidor
para cada pozo. Dos
aspectos importantes a
tener en cuenta son a)
la formacin del film y
b) la reparacin del
mismo. Las pelculas
inhibidoras rara vez son
perfectas y pueden
deteriorarse por, por
ejemplo, abrasin.
La mayora de los
inhibidores solubles en
agua no son buenos formadores de pelculas y no se recomiendan para su uso en pozos
de petrleo. La solubilidad del inhibidor en el petrleo tambin es un factor importante.
Este debe ser soluble o capaz de dispersarse en pequeas gotas dentro del fluido. No
debe formar tapones en los filtros ni productos insolubles por la reaccin con metales o
componentes de petrleo. Antes de seleccionar un inhibidor para un pozo en particular,
deberan realizarse pruebas de laboratorio para estudiar su efectividad y tendencia a laformacin de emulsiones. Muchos inhibidores qumicos son txicos y debe prevenirse
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el contacto con la piel y la inhalacin de vapores, as como su liberacin descontrolada
al medio ambiente. Hasta no hace mucho se crea que la efectividad de un inhibidor no
poda ir de la mano con la falta de nocividad para el medio ambiente porque aquellos
componentes que le otorgan efectividad son los que, a la vez, lo hacen txico para losorganismos vivos. Sin embargo, a partir de 1995 han comenzado a aparecer los
llamados inhibidores verdes. Los primeros inhibidores verdes tenan poca efectividad
y no eran atractivos econmicamente. Pero con el tiempo, su performance ha ido en
aumento hasta casi alcanzar la misma performance que los inhibidores comnmente
utilizados y, en algunos casos, su uso puede tener ventajas sobre aquellos, tanto
econmicas como porque cumplen con los requerimientos legislativos de cada pas o
regin. An as, todava existen algunos obstculos. Por ejemplo, en ambientes
altamente corrosivos y cuando la temperatura es mayor de 120C, los inhibidores
tradicionales siguen siendo ms eficaces.
En la norma NACE RP0195-2001 pueden encontrarse todas las tcnicas recomendadas
de inhibicin, reduccin del desgaste y prevencin de la corrosin en varillas de
bombeo. El procedimiento de seleccin de un inhibidor adecuado puede hallarse en la
norma NACE Standard MR0174. Por ltimo, la norma API RP 11BR puede ser
utilizada como gua para el cuidado y manipulacin de las varillas de bombeo.
Uso de Inhibidores
Indice
Tcnicas de Aplicacin
Tratamientos Batch o Discontinuos
Flush
Circulacin
Tratamientos Continuos
CDIS
Bypass Flush
Squeeze
Uso de Inhibidores
Indice
Tratamientos Batch o Discontinuos
Una cierta cantidad de inhibidor se adiciona a un sistema cerrado para
proveer de proteccin por un periodo de tiempo dado.
El inhibidor se diluye en un solvente apropiado y se inyecta al pozo. El
contacto del inhibidor con todas las superficies es muy importante por ello se
inyecta la cantidad suficiente para formar una capa protectora en todo el
equipo del pozo. La frecuencia de tratamiento vara de diaria a mensual
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segn el pozo. Sin embargo, el tratamiento semanal suele ser ms adecuado
en la mayora de los casos.
La eleccin o no de este mtodo depende de las caractersticas individuales
de cada pozo. Si el nivel de bombeo de fluido es elevado y/o la velocidad deproduccin es alta, la cantidad de inhibidor necesaria para formar la capa
protectora ser muy grande porque parte del mismo saldr con el flujo.
Batch-Flush
Este tratamiento es el mtodo ms ampliamente utilizado en pozos
con bombeo mecnico. Consiste en la inyeccin de un inhibidor de
corrosin soluble en petrleo y dispersable en agua que se hace fluir
rpidamente hacia abajo por el anular hasta llegar al nivel de los
fluidos.
La frecuencia del tratamiento suele variar con el volumen deproduccin.
Produccin Frecuencia
< 16 m3/da Semana por medio
16 48 m3/da Una vez por semana
48 80 m3/da Dos veces por semana
> 80 m3/daEs necesario un tratamiento
continuo
La cantidad de inhibidor y la frecuencia de aplicacin necesarias para
optimizar el tratamiento, deben basarse en los resultados del
monitoreo de la corrosin. Para pozos con poco nivel de fluidos
(menos de 150 m (500ft) por sobre la bomba), un flush tpico es de
80 a 160 lt por cada 300 m (1000 ft) de profundidad del pozo. Para
niveles mayores de 150 m suelen necesitarse un mayor volumen de
flush. La meta es llevar el qumico hasta la toma de la bomba. Por lo
general, este mtodo resulta econmico en pozos con una produccin
menor a 50 barriles de fluido por da y cuyo nivel de fluido en el
casing por sobre la bomba sea menor a 700 pies.
Batch-Circulacin
La circulacin es un mtodo en el cual los fluidos producidos se
mezclan con el inhibidor y se desvan por el anular para obtener una
concentracin de inhibidor en el fluido de retorno suficiente para
proporcionar la pelcula de la proteccin. Durante el tratamiento de lacirculacin, la produccin se pospone. Al comenzar el tratamiento, la
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pelcula se establece por medio de la inyeccin lenta de 3-5 galones
de inhibidor en el anular de casing-tubing y la circulacin por el pozo
hasta que el inhibidor regresa al anular por segunda vez. Esta
recirculacin dura aproximadamente entre1 y 2 hs para asegurar elcontacto del equipo con los fluidos que contienen una concentracin
del inhibidor elevada, mayor a 1000 ppmv. Para un uso econmico
ptimo de este mtodo, es necesario mantener el volumen del
inhibidor y el de la produccin postergada al mnimo.
Los posteriores tratamientos peridicos demandan slo una cantidad
de inhibidor suficiente como para reparar los posibles daos a la
pelcula de proteccin. El mtodo de la circulacin es barato excepto
cuando los volmenes de circulacin requieren cantidades grandes de
inhibidor y tiempos largos de circulacin con su correspondiente
retardo en la produccin.
El mtodo ser ms econmico para pozos cuyo nivel de bombeo de
fluido sea menor que 2.000 ft sobre la bomba y produccin mayor a
50 b/d.
La inyeccin puede estar automatizada. Una cantidad preseleccionada de
inhibidor puede programarse para ser enviada al anular. A la vez, tambin
puede programarse la posterior circulacin por una cantidad de tiempo
determinada. Estos dispositivos permiten que el tratamiento se produzca tan
seguido como se desee. Los costos de la inhibicin automtica tanto para el
tratamiento con flush como con circulacin son similares si se aplica una vezpor semana. Cuando la frecuencia del tratamiento es mayor, el uso de
inyectores automticos resulta ms econmico. Sin embargo, se recomienda
siempre realizar un anlisis econmico previo a su implementacin.
Tcnicas de aplicacin
Indice
Mtodos de Inyeccin Continua
El tratamiento continuo se utiliza en aquellos casos en los cuales el
tratamiento batch no sea suficiente para que el inhibidor acte de manera
eficaz. En esta tcnica, el inhibidor es continuamente alimentado al pozo.
Los siguientes son los 2 mtodos continuos comnmente utilizados en
bombeo mecnico:
Tubo de Inyeccin Continua o CDIS
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El inhibidor se introduce
filtrado por un tubo (capilar) de
dimetro pequeo (6-13 mm)
agregado al exterior del tubingcerca del packer. Esta
configuracin permite inyectar
grandes cantidades de qumico
en un perodo de tiempo muy
corto.
El mtodo recibe el nombre de CDIS (del
ingles, Continuous Downhole
Injections Systems). El capilar de acero
inoxidable y el accesorio necesario para que
atraviese el packer permitiendo la entrada
del inhibidor al tubing, suelen ser costosos.
Adems, el costo del capilar aumenta con la
profundidad del pozo.
Vlvula de inyeccin o Bypass Flush
Este mtodo, al igual que el anterior, se utiliza en pozos con packer.
En este caso se coloca una vlvula de inyeccin de bypass qumico
en el tubing justo sobre el packer. El anular se llena con el inhibidor
y la aplicacin de presin fuerza el inhibidor a travs de la vlvula
hacia el tubing. Este mtodo generalmente necesita de un
tratamiento batch inicial para establecer una pelcula protectora
uniforme. Para ello se agregan entre 3 y 5 galones de inhibidor al
anular y se circula. (Ver Batch-Circulacin). Luego de este
tratamiento inicial, se produce la inyeccin continua de inhibidor
para mantener su concentracin entre los 25-50 ppmv segn sea elvolumen total de fluidos producidos.
Tcnicas de aplicacin
Indice
Squeeze
Se bombea cierta cantidad de inhibidor al pozo y se agrega una cantidad
suficiente de solvente para forzarlo hacia la formacin en donde es
adsorbido. Para permitir la adsorcin, el pozo se mantiene cerrado por 24
horas tiempo despus del cual el pozo se pone nuevamente en
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funcionamiento. El inhibidor adsorbido se libera a medida que se extrae el
fluido del pozo. Con el paso del tiempo, cada vez queda menor cantidad de
inhibido