Download - ANALISIS DE PUENTES ING.GARCIA GARCIA
1 1
PROCESO DE ANÁLISIS
DE PUENTES MAS
UTILIZADOS.
Y ASOCIADOS, S.C.
Ing. Ángel García García Oaxaca de Juárez a 18 de Octubre 2010
2 2
Análisis y diseño de
superestructura
Y ASOCIADOS, S.C.
3 3
ELEVACIÓN DE UN PUENTE
Estribo 1 Estribo 2
NAME
NAMO
NAMIN
Perfil de
socavación
Relleno compactado
al 90 % Proctor
Lavaderos,
defensas y
guarniciones Superestructura Parapeto
Terreno
natural L
ibre
bo
rdo
Claro
Longitud total
4 4
Sección transversal de Superestructura
Losa Parapeto peatonal Parapeto vehicular Trabes aashto Diafragmas
5 5
CARGA PEATONAL
M = wl² 8
En donde:
M= Momento flexionante
w= Carga peatonal (295 kg/m²)
l= Longitud de la banqueta (m)
6 6
ANALISIS Y DISEÑO DE LOSA
Mcm = ω L 2
12
T T T T
Vcm = ω L
2 Mcv =
S + 0.61
9.74 x P
T T T
Momento por Carga Muerta Cortante por Carga muerta Momento por Carga Viva
(Aashto)
7 7
ANALISIS DE VOLADO
Mcv = P x d
E
Vcv = P
E
P = Peso de una llanta
más el impacto
E = Ancho de
distribución
Momento por Carga Viva
Cortante por Carga Viva
Mcm = W x L
2
2
Vcm = W x L
Momento por Carga Muerta Cortante por Carga muerta
8 8
Wcm
ESFUERZOS POR CARGA MUERTA
M = wl² 8
Wcm= Peso de losa
Peso de asfalto
Peso de diafragmas
Peso propio
Peso de parapetos
Peso peatonal
9 9
Wcv
ESFUERZOS POR CARGA VEHICULAR
Wcv= HS-20
IMT-20.5
T3-S3
T3-S2-R4
IMT-66.5
10 10
CA
RG
A V
EH
ICU
LA
R
11 11
Σ M2 = R1 L – P ( L-x ) Sabemos que: P = P1 + P2
P ( L-x )
L
Σ M1 = R2 L – Px
Px
L
P
a
P P 1 2
R R 1 2
L
b x
3
R1 =
R2 =
12 12
M3 = R2 (L-x-b) Sustituyendo el valor de R2 tenemos:
M3 = Px L
( L-x-b) L
M3 = Px – Px2 - Pxb L
P
a
P P 1 2
R R 1 2
L
b x
3
13 13
1 – 2x – b = 0 L L
- 2x = b - 1
L L 2x = 1 - b
L L
Despejando “x”, tenemos:
X = ( 1-b ) L
2 = L
2 2 b
= L - b 2
- L
Buscamos el valor de “x” para que se produzca el
Momento Máximo, para lo cual derivamos:
d Mx
d x = P – 2Px - Pb
L L Igualando a 0 (cero) y dividiendo entre P
14 14
P
P P 1 2
R R 1 2
L
b x
3
L / 2 L / 2
C L
L C
b/2 b/2
a
CONCLUSION:
EN UNA VIGA LIBREMENTE APOYADA EN SUS EXTREMOS
SUJETA A UN TREN DE CARGAS MÓVILES, CUYAS
DISTANCIAS PERMANEZCAN CONSTANTES, EL MOMENTO
FLEXIONANTE MÀXIMO OCURRE:
“CUANDO UNA DE LAS RUEDAS Y LA RESULTANTE DE LA
CARGA EQUIDISTAN DEL CENTRO DEL CLARO”
15 15
16 16
17 17
18 18
19
20 20
I = 15.24
L + 38
I = Impacto
L = Longitud del Claro (m)
I M P A C T O
Es el incremento en
porcentaje del peso de
un camión del peso de un
camión al entrar y
transitar por la
superestructura
21 21
Fc = Factor de concentración
nt = Cantidad de trabes
e = Distancia de la carga al centro
d = Distancia entre trabes
C O U R B O N
Fc =
1 + 6 (nt + 1) (2n)
nt² - 1
(e)
d
nt
P P
FACTOR DE CONCENTRACIÓN DE CARGA Porcentaje de las
cargas vehiculares
que se le atribuye a
cada trabe en virtud
de que éstas se
encuentran a
diferente distancia
del centro de la
superestrctura
22 22
DISEÑO DE LA LOSA Y TRABE
𝐹𝑐 = 0.4 ∙ 𝑓′𝑐
k=1
1 +𝐹𝑠
𝑛 ∙ 𝐹𝑐
𝑛 =𝐸𝑠
𝐸𝑐 𝑗 = 1 −
𝑘
3
𝐾 = 𝐹𝑐 ∙ 𝑘 ∙𝑗
2
Constantes de cálculo
23 23
DISEÑO (continuación)
Revisión de la sección (profundidad del eje neutro)
𝑘𝑑 =−𝑏 ± 𝑏2 − 4𝑎𝑐
2𝑎
Profundidad de compresión
𝑗𝑑 = 𝑑 − 𝑍
𝑍 =𝑥
3
Obtención del brazo del par de fuerzas
24 24
24
Obtención de la compresión
Obtención del momento resistente
Esfuerzo actuante
𝐹𝑐 > 𝑓𝑐
𝑓𝑐 =𝑀
0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
Revisión de la compresión
𝐶 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐
𝑀 = 𝐶 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝑀 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 ≈
DISEÑO (continuación)
25 25
Cálculo del acero de refuerzo
Se propone acero
Cálculo de la tensión
𝑀 = As ∙ 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Entonces
Revisión de la tensión
𝑇 = 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑠
𝐴𝑠 =𝑀
𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
𝐴𝑠𝑓 =𝑎𝑠 ∙ 100
𝑆
y como 𝑀 = 𝑇 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
DISEÑO (continuación)
26 26
𝑓𝑠 =𝑀
𝐴𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
Se sustituye
Revisión de la tensión
𝐹𝑠 > 𝑓s
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
27 27
𝑣 =𝑉
𝑏 ∙ 𝑑
Esfuerzo cortante actuante
Revisión por cortante en losa
𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi)
Esfuerzo cortante resistente
𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
28 28
𝑆 =𝑎𝑣 ∙ 𝐹𝑠 ∙ 𝑛
𝑉𝑐 ∙ 𝑏
Obtención de la separación de los estribos
Revisión por cortante en trabe
𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi)
Esfuerzo cortante resistente
𝑣 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 + 𝑣(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜) > 𝑣 act
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
29 29
Análisis y diseño
de estribos
Y ASOCIADOS, S.C.
30 30
Relleno de piedra
de pepena desquebrajada
de 25cm de espesor.
Cuerpo y aleros de concreto
Ciclópeo de f’c=150kg/cm²
Elev. de desplante
Estribo 1= 1504.695m
Estribo 2= 1504.617m
Espacio para izado
de 30x30x25cm
Tubo de PVC de
10cm de ø Talud de 1:4
31 31
COMPORTAMIENTO DE MUROS DE
CONTENCIÓN
VOLTEAMIENTO DESLIZAMIENTO ESFUERZO
W b/2 = MR μ W Fad Terreno E n3 MA E
˃1 F ma x
˃1
PUENTES 2 2 1.2
WΣFv
MΣFH
μ ΣFv
ΣFH ˃1
Fy + M A
y I
˃1 Cv = CD =
Cy = S =
32 32
Wcm = carga muerta superestructura
Wcv = carga viva
Wimp + cc = impacto + concentración de
carga
Wt = peso tierra
Wpp = peso propio estribo
E1 = Empuje
E2 = Empuje por sobrecarga
Fr = Frenaje
Fs = Sismo
Fv = Viento
Ft = Temperatura
MR = ΣFx X
MA = ΣFy Y
33 33
CARGA DE
SUPERESTRUCTURA
CARGAS
VERTICALES
Wcm= Peso de losa
Peso de asfalto
Peso de diafragmas
Peso propio
Peso de parapetos
Peso peatonal
Wcv= HS-20
IMT-20.5
T3-S3
T3-S2-R4
IMT-66.5
34 34
CARGA MUERTA DE
SUBESTRUCTURA
CARGAS VERTICALES (continuación)
W= Peso propio
Peso de las cuñas
de tierra
35 35
Empujes de tierras -
Sismo -
CARGAS
HORIZONTALES Fricción
Frenaje
Viento
36 36
CARGAS HORIZONTALES (continuación)
37 37
Se debe considerar una fuerza provocada por el
efecto del frenaje de los vehículos que transitan por
la superestructura. Se considera en dirección
horizontal, en sentido longitudinal, pero a una altura
de 1.8 metro de la rasante, su valor se estima como
el 5% de la carga viva vehicular que actúa en cada
uno de los carriles (aplicando las consideraciones de
los factores de reducción según el número de
carriles). En la obtención de esta fuerza no se debe
incluir el impacto.
CARGAS HORIZONTALES (continuación)
Frenaje
38 38
El empuje de tierras sin sobrecarga se determina así con la fórmula
de Rankine:
K x W x h² E =
2
1 – sin Α K =
1 + sin A
En donde:
E= empuje de tierra
W= peso volumétrico del material.
h= altura del material
A=ángulo de reposo del material.
El material que se ocupa en los terraplenes, en este caso para los
accesos, comúnmente tienen un talud de 1.5:1. Con esta
inclinación se presenta un ángulo de reposo del material del orden
de los 33°41’.
1-sin 33°41’
1+sin 33°’41 = 0.286 Entonces: K =
0.286 x 1,600 x 6.09²
2 = 8.495 ton Por lo tanto: E =
CARGAS HORIZONTALES (continuación) Empuje de tierra
39 39
Tipo I.- Suelo Rígido y estable o roca de cualquier naturaleza con
espesor no menor a 60 m.
Tipo II.- Suelos formados de arcillas semirígidas o suelos
friccionantes con espesor igual o mayor a 9 metros sobre estrato de
suelos tipo I.
Tipo III.- Suelos formados por limos o arcillas blancas con espesor
igual o mayor a 12 metros sobre estrato de suelos tipo I.
En la consideración del comportamiento dinámico de los
suelos en donde se construyen las estructuras, se
consideran tres tipos de suelos basados en resultados de
exploraciones geotécnicas.
Sismo CARGAS HORIZONTALES
(continuación)
40 40
El método simplificado utilizado la siguiente fórmula:
En donde:
S= Fuerza horizontal equivalente
c= Coeficiente que se obtiene de la tabla de
espectros sísmicos para estructuras tipo B
Q = Factor de comportamiento sísmico
W = Peso de la estructura
La relación c/Q no deberá ser menor que ͣ0 de la tabla de
espectros sísmicos para estructuras tipo B
W Q c
S =
CARGAS HORIZONTALES (continuación)
Sismo
41 41
Valores del espectro sísmico para estructuras
tipo B
Sismo
42 42
FALLA SECCIÓN
INTERMEDIA
43 43
REVISIÓN DE GRUPOS
Esfuerzo máximo en el desplante: ton/m²
Fuerza vertical (Fv): ton
Fuerza horizontal (Fh): ton
Momento vertical (Mv): ton m
Momento horizontal (Mh): ton m
Base del estribo (b): m
Área (A): m²
Centro de cargas (y=b/2): m
Grupo I %
44 44
TABLA DE LOS COEFICIENTES γ y β
45 45
REVISIÓN DE GRUPOS
Excentricidad en la cimentación del estribo para el
grupo I
Centro de gravedad: Fv
Excentricidad:
Momento de diseño
Por tratarse del grupo I, el esfuerzo del terreno no
sufre cambio, ya que se debe considerar el 100% de
su valor
2 Momento de inercia I’ = b x h
46 46
COMO ENCONTRAR ΣF, ΣFX, ΣMΑ Y ΣMR
MOMENTO (ton-m)
GRUPO
CARGAS
Fv
VERTICALES
(ton)
FH
HORIZONTALES
(ton)
BRAZO
(m)
VERTICALES
HORIZONTALES
Wcm
Wcv
WImp+cc
Wt
Wpp
14,2
4.3
1,3
11,1
40,3
2,30
2,30
2,30
3,41
2,28
32.66
9.89
2.99
37.85
91.88
E=E1+E2
Fr
Fs
Fv
Ft
26,0
0,01
0,8
0,3
0,6
3,44
7,40
7,40
7.40
7,40
89.44
0.07
5.92
7.23
4.44
ΣFv = 71.2 ΣFH = 27.41 ΣMv = 175.27 ΣMH = 99.87
47 47
Wy
MH ˃1 Cv =
Fy
Fx ˃1 CD = μ
PUENTES
2
2
Fy
A
f max
y min 1 +
I x b
b My - Mx
A =
e = 2 F
6e
b =
48 48
E
a a’
b
b’
T T
¿ DONDE FALLARA ?
EN EL CUERPO DE LA PILA
49 49
fmax
a a’
C
I
ΣFx
ΣFy PROCESO EN EL CUERPO DE LA PILA
HACER ANALISIS INTERVINIENDO TODAS
LAS CARGAS HASTA LA SECCION a-a’
REVISAR EN ESTA SECCIÓN LOS
ESFUERZOS QUE SE PRESENTAN
NO DEBE HABER TENSIONES
50 50
REVISIÓN DEL ESCALON
Esfuerzos en el desplante para el grupo I
51 51
Diseño del cabezal
Empujes de tierras -
Sobrecarga -
Fricción -
Frenaje -
Sismo -
52 52
FALLAS POR SOCAVACION
53 53
PUENTE “MICHIAPA” – Falló por falta de inspección periódica ( cada año ) que debe hacer el ingeniero de puentes o el de conservación del camino.
54 54
Un lugareño nos expreso: “Antes que el estribo fallara, nos
bañabamos y se podia uno meter debajo de la cimentación”
55 55
Análisis y diseño
De Pilas
Y ASOCIADOS, S.C.
56 56
Fd= Fza dinámica del
agua
Fs = Sismo
Fv = Viento
Ft = Temperatura
Wcm = carga muerta
superestructura
Wcv = carga viva +
impacto
Wpp = peso propio pila
Cargas
Verticales
Fr = Frenaje
Fs = Sismo
Fv = Viento
Ft = Temperatura
57 57
DISEÑO DEL
CABEZAL
P
M
V
Esfuerzos a los que estará sujeto el
cabezal
Armado del cabezal
58 58
Sismo
Q
C S= W
En donde:
S= Fuerza horizontal equivalente
c= Coeficiente que se obtiene de la
tabla de espectros sísmicos para
estructuras tipo B
Q = Factor de comportamiento sísmico
W = Peso de la estructura
FUERZA SÍSMICA
59 59
Valores del espectro sísmico para estructuras
tipo B
60 60
FUERZA POR VIENTO
Viento
Transversal
Longitudinal
En Carga viva: 0.15 ton/m 0.059
ton/m (a una altura de 1.8 sobre la
rasante)
En superestructura: 0.25 ton/m2 0.06
ton/m2
En subestructura: 0.2 ton/m2
61 61
62 62
Y
X
Wt
Wpp
E1 + E2
Fr + Fs + Fv + Ft
Wcm + Wcv+imp + cc DISEÑO DE LA
COLUMNA
63 63
DISEÑO DE LA
COLUMNA
Revisión por efecto de esbeltez
Los efectos de esbeltez se pueden
despreciar cuando (KH’/r)<22
Donde:
H’= Altura efectiva
r = Radio de giro
k= factor que depende si la columna
es contraventeada o no lo es.
Wt
E1 + E2
64 64
W b/2 = MR M W
Fad. Terreno E nʒ MA E ˃1
F ma x ˃1
2 2 1.2
WΣFv
MΣFH
ΣFv
ΣFH ˃1 Fv + M
A y
I
VOLTEAMIENTO DESLIZAMIENTO ESFUERZO
Cy = CD =
Cy = M = S =
65 65
DISEÑO DEL CABEZAL
𝐹𝑐 = 0.4 ∙ 𝑓′𝑐
k=1
1 +𝐹𝑠
𝑛 ∙ 𝐹𝑐
𝑛 =𝐸𝑠
𝐸𝑐 𝑗 = 1 −
𝑘
3
𝐾 = 𝐹𝑐 ∙ 𝑘 ∙𝑗
2
Constantes de cálculo
66 66
DISEÑO (continuación)
Revisión de la sección (profundidad del eje neutro)
𝑘𝑑 =−𝑏 ± 𝑏2 − 4𝑎𝑐
2𝑎
Profundidad de compresión
𝑗𝑑 = 𝑑 − 𝑍
𝑍 =𝑥
3
Obtención del brazo del par de fuerzas
67 67
Obtención de la compresión
Obtención del momento resistente
Esfuerzo actuante
𝐹𝑐 > 𝑓𝑐
𝑓𝑐 =𝑀
0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
Revisión de la compresión
𝐶 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐
𝑀 = 𝐶 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝑀 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 ≈
DISEÑO (continuación)
68 68
Cálculo del acero de refuerzo
Se propone acero
Cálculo de la tensión
𝑀 = As ∙ 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Entonces
Revisión de la tensión
𝑇 = 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑠
𝐴𝑠 =𝑀
𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
𝐴𝑠𝑓 =𝑎𝑠 ∙ 100
𝑆
y como 𝑀 = 𝑇 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
DISEÑO (continuación)
69 69
𝑓𝑠 =𝑀
𝐴𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑
Se sustituye
Revisión de la tensión
𝐹𝑠 > 𝑓s
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
70 70
𝑣 =𝑉
𝑏 ∙ 𝑑
Esfuerzo cortante actuante
Revisión por cortante
𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi)
Esfuerzo cortante resistente
𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
71 71
𝑆 =𝑎𝑣 ∙ 𝐹𝑠 ∙ 𝑛
𝑉𝑐 ∙ 𝑏
Obtención de la separación de los estribos
Revisión por cortante
𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi)
Esfuerzo cortante resistente
𝑣 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 + 𝑣(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜) > 𝑣 act
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
72 72
DISEÑO DE LA COLUMNA
=1.5% – 2%
Se propone la cuantía de acero
r
Revisión por agrietamiento
𝑒𝑥
𝑏+
𝑒𝑦
ℎ< 0.5
Revisión por efectos de esbeltez
𝑘ℎ
𝑟< 22
Revisión en el sentido X
73 73
DISEÑO (continuación)
𝒓
𝒆
pn
pn
Se entra a la gráfica con los
siguientes valores:
𝒓
𝒆 pn
Y se obtienen los siguientes
valores:
k
c
c
74 74
Con los datos obtenidos de la gráfica se obtiene el esfuerzo
actuante del concreto:
DISEÑO (continuación)
𝑓𝑐 =𝑐 ∙ 𝑀
𝑝𝑖 ∙ 𝑟3
𝐹𝑐 𝑟𝑒𝑠 > 𝑓𝑐 (𝑎𝑐𝑡)
Comparación del esfuerzo del concreto actuante con el
resistente
Con los datos obtenidos de la gráfica se obtiene el esfuerzo
actuante del acero:
𝑓𝑠 = 𝑛 ∙ 𝑓𝑐 ∙ (1
𝑘− 1)
𝐹𝑠 𝑟𝑒𝑠 > 𝑓𝑠 (𝑎𝑐𝑡)
Comparación del esfuerzo del acero actuante con el
resistente
75 75
DISEÑO DE LA COLUMNA
Para la revisión de la columna en el sentido Z se procede
de la misma manera antes descrita, solo que se hace
intervenir los datos en el otro sentido
Revisión en el sentido Z
76 76
𝑣 =𝑉
𝑏 ∙ 𝑑
Esfuerzo cortante actuante
Revisión por cortante de la columna
𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi)
Esfuerzo cortante resistente
𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act
Comparación del esfuerzo actuante con el resistente
DISEÑO (continuación)
77 77
PTE JALAPA COSTA DE CHIAPAS ESCOINTLA
78 78 78
Puente La Fortuna Ubicado en la localidad de Despoblado Chiapas
79 79 79
Puente La Fortuna Ubicado en la
localidad de Despoblado Chiapas
Espacio entre las dos estructuras en
donde se observa el nivel de azolve que a
lo largo de los años se ha logrado
acumular
80 80 80
81 81
82 82
Sugerencias
Y ASOCIADOS, S.C.
83 83
¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS
DE NEOPRENO?
Sube
Sube
Gatos
Calzas
Bloque de
gateo
84 84
¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS
DE NEOPRENO?
Sube
Sube
Gatos
Calzas
Bloque de
gateo
85 85
¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS
DE NEOPRENO?
Sube
Sube
Gatos
Calzas
Bloque de
gateo
Neoprenos
nuevos
86 86
¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS
DE NEOPRENO?
Baja
Baja
Gatos
Calzas
Bloque de
gateo
87 87
¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS
DE NEOPRENO?
Baja
Baja
Gatos
Calzas
Bloque de
gateo
88 88
88
ELEVACION DE SUPERESTRUCTURA
MEDIANTE GATOS HIDRAULICOS.
CONSTRUCCION DE MENSULAS PARA
GATEO Y CAMBIO DE APOYOS.
89 89
DIAFRAGMAS PARA
GATEO
NICHOS PARA GATEO
BLOQUES DE GATEO
OPCIONES DE ELEMENTOS PARA GATEO DE
SUPERESTRUCTURA DESDE PROYECTO.
90 90
CIMENTACION INSUFICIENTE Y SUPERESTRUCTURA
CON CLAROS SIMPLEMENTE APOYADOS
Puente Tubul
91 91
Que pasa con los puentes que tienen insuficiente
rigidez debido a la ausencia de diafragmas?
cabezal
cabezal
Nichos de izaje
diafragma Trabes presforzadas
Dispositivo antisísmico
Apoyos de
neopreno
Nicho de
izaje
Banco
W
W
92 92
Puente Zacatal.
93 93
Puente Pijijiapan.
94 94
95 95
96 96
Juntas WR capacidad de movimiento de 50 a 75 mm
Juntas WOSd capacidad de movimiento de 50 a 100 mm
Juntas Wd capacidad de movimiento de 60 a 230 mm
97 97
98 98
¿Y los reencarpetamientos
sobre la losa?
EJEMPLO: PUENTE S/RIO LAVADERO
99
DETALLE DEL ACABADO EN LA LOSA DE CONCRETO
100 100
101 101
GRACIAS POR VENIR A OAXACA QUE LO DISFRUTEN!!
Ing. Ángel García García