v1_memoria puente-canalización san josé de miranda

MEMORIA DE ANLISIS Y DISEO ESTRUCTURAL

PROYECTO:

CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS

DE MIRANDA- PUENTE

REPRESENTANTE LEGAL

ALBERT DANIEL REYES RIVERO T.P: 68202 124152 STD

DIEADOR ESTRUCTURAL: JOS DAVID TOBO RAMOS

T.P: 68202 262489 STD

BUCARAMANGA, JUNIO 6 DE 2015

MEMORIAS DE ANLISIS Y DISEO ESTRUCTURAL

CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS DE MIRANDAPUENTE

2

GENERALIDADES

CUADRO GENERAL DEL PROYECTO

CUADRO GENERAL DEL PROYECTO

PROYECTO: CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS DE MIRANDA- PUENTE

CDIGO: CANALIZACIN DE QUEBRADA / SAN JOS DE MIRANDA

UBICACIN: SAN JOS DE MIRANDA

ZONA DE AMENAZA SSMICA ALTA

ESTRUCTURAS INGENIERO DE DISEO

1 PUENTE J.D.T.R.

DECLARACIN: El diseo estructural del proyecto en referencia cumple con las exigencias del Reglamento Colombiano de Construccin Sismo Resistente NSR-10 (Ley 400 de 1997 (Modificada Ley 1229 de 2008)/ Decreto 926 de 19 de Marzo de 2010; Decreto 2525 de 13 de Julio de 2010; Decreto 092 de 17 de Enero de 2011, Decreto 0340 de 13 de Febrero de 2012

_____________________________ Aprob ALBERT DANIEL REYES RIVERO T.P: 68202 124152 STD JUNIO 6 DE 2015

_____________________________ Diseador estructural JOS DAVID TOBO RAMOS T.P: 68202 262489 STD



3

TABLA DE CONTENIDO

GENERALIDADES 2

CUADRO GENERAL DEL PROYECTO 2

TABLA DE CONTENIDO 3

CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS DE MIRANDA- PUENTE 4

RESUMEN DE MEMORIAS 4

MODELO ESTRUCTURAL 5

ESPESOR DE LOSA 8

EVALUACIN DE CARGAS 9

IRREGULARIAD DE REDUNDANCIA 9

COMBINACIONES DE CARGA 10

RESUMEN DE COMBINACIONES 10

CLCULO DE FUERZA SSMICA 11

ESPECTRO DE DISEO 11

ANLISIS DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (FHE) 13

DERIVAS 14

REPORTE GRFICO DE DERIVAS 14

DISEO DE MURO DE CONTENCIN 15

Muro 2.0 metros 15

DISEO DE PLACAS 18

Modelo de Elementos Finitos [Discretizacin] 18

Clculo de presin de Viento 26

RESUMEN DE RESULTADOS ENTRADA Y SALIDA 30



4

CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS DE MIRANDA- PUENTE

RESUMEN DE MEMORIAS

ESTRUCTURA CANALIZACIN DE QUEBRADA-SAN JOS DE MIRANDA- PUENTE

NMERO DE PLACAS 1

SISTEMA ESTRUCTURAL LOSA APOYADA EN MUROS DE CONTENCIN

REA 12.5 m

EDIFICACIONES DE ESTE TIPO 1

MATERIALES CONCRETO REFORZADO

TIPO DE PLACA CUBUERTA NO APLICA

GRUPO DE USO I

COEFICIENTE DE IMPORTANCIA I: 1.0

IRREGULARIDAD EN PLANTA NO

p: 1.0

IRREGULARIDAD EN ALTURA NO

a: 1.0

IRREGULARIDAD POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA NO

r: 0.75

GRADO DE CAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA ALTA (DES)

COEFICIENTE DE MODIFICACIN DE LA RESPUESTA Ro: 7.0

R=Ro p a r 5.25

TIPO DE MODELO TRIDIMENSIONAL, CON ELEMENTOS FINITOS.

TIPO DE ANLISIS ESTRUCTURAL MODAL ESPECTRAL ELSTICO

RESUMEN DE RESULTADOS DEL ANLISIS

REACCIN TOTAL DE CARGA MUERTA 6.68 Ton 532 kgf /m

REACCIN TOTAL DE CARGA VIVA 1.88 Ton 150.4 kgf/m

MASA TOTAL 634.2 Kgfs/m 50.74 (kgfs/m)/m



5

MODELO ESTRUCTURAL

DESCRIPCIN:

El anlisis estructural se hizo con ayuda del programa de computadora ETABS v.9.7.4. Se construy

un modelo matemtico de anlisis tridimensional elstico con mltiples grados de libertad y

amortiguamiento igual al 5% del amortiguamiento crtico, suponiendo un diafragma rgido en cada

entrepiso, considerando las no linealidades producidas por los efectos P- y asumiendo que los

materiales, tales como concretos y acero de refuerzo, tienen propiedades isotrpicas. A las vigas y

columnas se les dio un tratamiento de elementos tipo Frame, mientras que los muros estructurales

se consideraron elementos tipo Shell. El anlisis realizado, tanto para fuerzas gravitacionales como

para fuerzas ssmicas, es esttico. En el caso del anlisis ssmico, se realiz un anlisis modal

espectral mediante vectores Ritz, y las respuestas de los diferentes modos de vibracin se

combinaron mediante la regla cuadrtica completa (CQC).

El diseo de muros estructurales se hizo mediante la herramienta incorporada en el programa de

computadora, que se rige por los requisitos del ACI-318-08, que es compatible con el ttulo C de la

NSR-10. En el caso de vigas y columnas, las solicitaciones calculadas con ETABS se exportaron al

programa DC-CAD-2010, donde se disearon segn los requisitos de la NSR-10.

| VISTA EN PLANTA



6

VISTA 3D

VISTA FRONTAL



7

VISTA LATERAL



8

ESPESOR DE LOSA

Debido a que se utiliz un espesor de Losa menor al requerido segn el Numeral C.9.5.2, es

necesario hacer el clculo de control de deflexiones.

ESPESOR DE LOSA

Vigas Losa

0.00 m 5.00 m

0.00 m 0.00 m

0.00 m 0.00 m

0.00 m 0.00 m

Segn Tabla CR.9.5 Divisiones frgiles No

Simplemente

apoyados

Con un Extremo

continuo

Ambos Extremos

continuosEn Voladizo

l/20 l/24 l/28 l/100.25 m N.A N.A N.A

l/16 l/19 l/21 l/8N.A N.A N.A N.A

0.25 m

0.00 m

0.20 m

0.00 m

Luz Simplemente apoyada:

Vigas o losas nervadas en una

direccin

Losas macizas en una direccin

Elementos

Espesor Vigas segn tabla:

Espesor Losa segn tabla:

Espesor Vigas escogido:

Espesor Losa escogido:

l

Luz en voladizo:

Luz con extremo continuo:

Luz ambos extremos continuos:



9

EVALUACIN DE CARGAS

Resumen de irregularidades

IRREGULARIAD DE REDUNDANCIA

Debido a que el sistema presenta menos de dos vanos de columnas en cualquier direccin, el

sistema completo se considera irregular en redundancua y su coeficiente ser igual a lo indicado

en la NSR-10.

r=0.75

PLACA MACIZA PUENTE e=0.2m

CARGA MUERTA [kgf/m] [kN/m]

Peso Propio Losa e=0.2m 480 4.80

Acabados 0 0.00

Paete Inferior e=0.05m 110 1.10

Muros Divisorios 0 0.00

tem 1 0 0.00

tem 2 0 0.00

Instalaciones y Otros 0 0.00

TOTAL 590 5.90

MASA [kgfs/m/m] [kg/m]

Incluir 0% de WL 60.1 60.1

CARGA VIVA [kgf/m] [kN/m]

Reunin 250 2.50

Balcones 0 0.00

Planta fp

1aP 1.0

1bP 1.0

2P 1.0

3P 1.0

4P 1.0

5P 1.0

f p 1.0

Altura fa

1aA 1.0

1bA 1.0

2A 1.0

3A 1.0

4A 1.0

5aA 1.0

5bA 1.0

fa 1.0



10

COMBINACIONES DE CARGA

RESUMEN DE COMBINACIONES

COMBINACIONES DE CARGA NSR-10

B.2.4 COMBINACIONES DE CARGA MAYORADAS USANDO EL MTODO DE RESISTENCIA

REDONDEAR 3

R: 5.25 0.19 E=1/R:

EFECTOS ORTOGONALES SI 0.057 E=30%(1/R)

SI SI SI SI SI NO Si NO NO Si NO

COMBO D L EX EY W F H T Lr G Le

B.2.4.-1 0 1.4 1.4

B.2.4.-2 1a 1.2 1.6 1.6 1.2 0.5

1b 1.2 1.6 1.6 1.2 0.5

1c 1.2 1.6 1.6 1.2 0.5

B.2.4.-3 2a 1.2 1 1.6

2b 1.2 1 1.6

2c 1.2 1 1.6

2d 1.2 0.5 1.6

2e 1.2 0.5 1.6

2f 1.2 0.5 1.6

B.2.4.-4 3a 1.2 1 1 0.5

3b 1.2 1 1 0.5

3c 1.2 1 1 0.5

B.2.4.-5 4a 1.2 1 0.19 0.057 1.2

4b 1.2 1 0.057 0.19 1.2

B.2.4.-6 5 0.9 1 1.6

B.2.4.-7 6a 0.9 0.19 0.057 0.9 1.6

6b 0.9 0.057 0.19 0.9 1.6

CANALIZACIN-SAN JOS DE MIRANDA-PUENTE

B.2.4.-1 COMB0 1.4D

B.2.4.-2 COMB1a 1.2D+1.6L+1.6H

COMB1b 1.2D+1.6L+1.6H+0.5G

COMB1c 1.2D+1.6L+1.6H

B.2.4.-3 COMB2a 1.2D+1L

COMB2b 1.2D+1L+1.6G

COMB2c 1.2D+1L

COMB2d 1.2D+0.5W

COMB2e 1.2D+0.5W+1.6G

COMB2f 1.2D+0.5W

B.2.4.-4 COMB3a 1.2D+1L+1W

COMB3b 1.2D+1L+1W+0.5G

COMB3c 1.2D+1L+1W

B.2.4.-5 COMB4a 1.2D+1L+0.19EX+0.057EY

COMB4b 1.2D+1L+0.057EX+0.19EY

B.2.4.-6 COMB5 0.9D+1W+1.6H

B.2.4.-7 COMB6a 0.9D+0.19EX+0.057EY+1.6H

COMB6b 0.9D+0.057EX+0.19EY+1.6H

CANALIZACIN-SAN JOS DE MIRANDA-PUENTE



11

CLCULO DE FUERZA SSMICA

ESPECTRO DE DISEO

ANLISIS SSMICO (ESPECTRO DE DISEO) Y FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

PUENTE- CANALIZACIN SAN JOS DE MIRANDA

Ubicacin: San Jos de Miranda

Zona de amenaza ssmica ALTA

EFECTOS LOCALES (A.2.4 NSR-10)

Perfil del suelo E

Coeficiente Aa 0.25

Coeficiente Av 0.25

Fa 1.45

Fv 3

Fa: Factor de ampliacin de la aceleracin.

Fv: Factor de ampliacin de la aceleracin en el rango de velocidades constantes.

Sa: Valor del espectro de aceleraciones de diseo para un periodo de vibracin dado.

Aa: Coeficiente que representa la aceleracin horizontal pico efectiva para diseo.

Av: Coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva para diseo.

COEFICIENTE DE IMPORTANCIA (A.2.5 NSR-10)

Grupo de uso I

Coef. Importancia 1.00 No Tener en cuenta A.12-Umbral de dao

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

2.4

2.6

0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60

Fa

Aa

Coeficiente de amplificacin Fa del suelo para la zona de periodos cortos del espectro

0.6

1.1

1.6

2.1

2.6

3.1

3.6

4.1

0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60

Fv

Av

Coeficiente de amplificacin Fv del suelo para la zona de periodos cortos del espectro



12

VARIACIN COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA (A.3.7 NSR-10)

Ro: Coeficiente de capacidad de disipacin de energa bsico

R: Coeficiente de capacidad de disipacin de energa, para ser empleado en el diseo.

fa: Coeficiente de reduccin de R causado por irregularidades en altura de la edificacin

fp: Coeficiente de reduccin de R causado por irregularidades en planta de la edificacin

fr: Coeficiente de reduccin de R causado por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia ssmica

Ro 7.00 TIPO DESCRIPCIN

fa 1.00 - ALTURA

fp 1.00 - PLANTA

fr 0.75 - REDUNDANCIA

f 1.00 - UNIONES SOLDADAS

R 5.25

ESPECTRO DE DISEO

PERIODOS DE VIBRACIN T Sa

T0 0.207 s [seg] [%g]

TC 0.993 s 0.0 0.363

TL 7.200 s 0.207 0.906

0.319 0.906

0.432 0.906

0.544 0.906

0.656 0.906

0.768 0.906

0.881 0.906

0.993 0.906

0.993 0.906

1.557 0.578

2.122 0.424

2.686 0.335

3.250 0.277

3.814 0.236

4.379 0.206

4.943 0.182

5.507 0.163

6.071 0.148

6.636 0.136

7.200 0.125

7.200 0.125

7.250 0.124

7.300 0.123

7.350 0.122

7.400 0.122

7.450 0.121

7.500 0.120

7.550 0.119

7.600 0.118

T: Periodo de vibracin del sistema elstico, en segundos.

TC: Periodo de vibracin, en segundos, correspondiente a la transicin entre la zona de aceleracin constante del espectro de diseo,

para periodos cortos, y la parte descendiente aceleracin constante del espectro de diseo, para periodos cortos, y la parte descendiente

del mismo.

TL: Periodo de vibracin, en segundos, correspondiente al inicio de la zona de desplazamiento

aproximadamente constante del espectro de diseo para periodos largos.

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0

Sa [

g]

T[seg]

Espectro Elstico de Diseo



13

ANLISIS DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (FHE)

FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (A.4.2 NSR-10)

M [kgfs/m] 680

Peso 7 Ton 67 kN

hedificio [m] 1.00

Av 0.25

Fv 3

Cu 1.2 A.4.2-2 NSR-10

Ctx 0.049 Cty 0.049

x 0.75 y 0.75

Tax 0.049 s Tay 0.049 s

CuTax 0.059 s CuTay 0.059 s

Tx modal 0.007 s Ty modal 0.031 s

Tajuste x 0.007 s Tajuste y 0.031 s

SaX[g] 0.906 SaY[g] 0.906

VsX 6 Ton 60 kN VsY 6 Ton 60 kN

90% FHE 5 Ton 54 kN 90% FHE 5 Ton 54 kN

ANLISIS MODAL ESPECTRAL

Tx modal 0.007 s Ty modal 0.031 s

SaX modal [g] 0.906 SaY modal [g] 0.906

AJUSTE DE RESULTADOS PARA REVISIN DE CORTANTE BASAL (A.5.4.5 NSR-10)

F1 F2 TOTAL AJUSTE 90% FHE FACTOR COORRECCIN

Vs(x) [Ton] 5.13 1.79 5.433 Ajuste X 1.002 9.83

Vs(y) [Ton] 1.36 5.28 5.452 Ajuste Y 1.000 9.81

CORTANTE BASAL CON EL MODELO INICIAL



14

DERIVAS

REPORTE GRFICO DE DERIVAS

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY

N+1.00 Max Drift X SPECX 42 0 5 1 0.000015

N+1.00 Max Drift Y SPECX 42 0 5 1 0.000081

N+1.00 Max Drift X SPECY 42 0 5 1 0.000004

N+1.00 Max Drift Y SPECY 42 0 5 1 0.000238

DERIVA MXIMA PERMITIDA1.00% Aceptacin max: 1.05%

PISO BASE 0

SISMO X SPECX

SISMO Y SPECY

Canalizacin-San Jos de Miranda

PUENTE

SISMO X SISMO Y

PISO Max Drift X Max Drift Y Max Drift XY ESTADO Max Drift X Max Drift Y Max Drift XY ESTADO

N+1.00 0.0015 0.0081 0.008237718 o.k 0.0004 0.0238 0.02380336 o.k



15

DISEO DE MURO DE CONTENCIN

Muro 2.0 metros

Lv 1 Longitud de voladizo delantero C1 = cos 2( f-q-b )

Lv 2 Longitud de voladizo posterior C2 = cos( d+b+q ) cos q cos2b

Lv 3 Longitud superior de relleno Y = (1+ ((sen( d+f) sen( f-q- i) )/(cos( d+b+q ) cos( i -b ))))2

Hz Altura de la zapata K AE = C1 / ( Y C2 )

H m Altura de vastago E AE = g (1-Kv) K AE H2

/ 2t 1 Espesor superior de vstago E AE = E AE - E At 2 Espesor inferior de vstago H AE = 0.60H

f ngulo de friccin del suelo

g Peso unitario del suelo

m Coeficiente de friccin del relleno

b Inclinacin del muro respecto a la vertical (Cero)

i ngulo del talud (por defecto cero)

d ngulo de friccin entre suelo y muro

q a Capacidad portante

A Coeficiente de Aceleracin

DISEO DE MURO URBANIZACIN ENRIQUE SANTOS H=1.00m

Dimensiones Materiales

B 2.00 m f'c concreto 210 kg/cm 2

H 2.00 m fy refuerzo 4200 kg/cm 2

L 1.00 m

t 1 0.20 m

t 2 0.30 m Parmetros del suelo y ssmicos

t 3 0.00 m

H1 1.00 m f 32 0.559

H2 0.00 m g 1.94 Ton/m3

H3 0.50 m q a 15 Ton/m2

H4 = H - H3 1.50 m m 0.62

L 1 0.50 m A a 0.25

L 2 = B - L 1 - t m 1.20 m Kh = A/2 0.13

Lv 3 1.30 m Kv 0.06

L3 1.00 m Kh mx 0.59

L4 1.00 m d 20.0 0.349

b 0.0 0.000 rad

i 0.0 0.000 rad

Propiedades geometricas de la zapata

rea 2.00 m 2

Modulo de Seccin 0.67 m 3

rea efectiva friccin 2.00 m 2



16

Axiales y momentos respecto al punto A, producidos por las diferentes condiciones de carga consideradas

1 - Peso propio del estribo ms peso del relleno (D)

Regin A (m 2) W (Ton) X A (m) M A-x (Ton-m) Z A (m) M A-z (Ton-m)

Zapata 1.00 2.4 1.00 2.4 0.25 0.6

Vstago 0.38 0.9 0.63 0.6 1.25 1.1

Relleno 1.88 3.6 1.37 5.0 1.26 4.6

S 6.9 8.0 6.3

2 - Empuje activo esttico del relleno ( E )

K A 0.31 Caso particular de superficie de terreno horizontal y muro vertical

E A 1.2 Ton

H A = H/3 0.67 m

M A 0.8 Ton-m

3 - Empuje pasivo esttico del relleno ( E )

K p efectivo 2.17

E A 8.42 Ton

H A = H/3 0.33 m

M A 2.81 Ton-m

4 - Empuje activo dinmico del relleno - mtodo de Mononobe-Okabe (EQ)

q 7.6 o 0.133 rad E AE (total) 1.3 Ton 6 - Fuerza inercial por masa del estribo (EQ)

C1 0.83 E AE (dinmico) 0.1 Ton W estribo 6.9 Ton

C2 0.88 H AE = 0.6H 1.20 m Z centroide 0.91 m

Y 2.58 M A- EAE (dinmico) 0.2 Ton-m EQ estribo 0.9 Ton

K AE 0.37 M A-AE (total) 1.0 Ton-m M A 0.8 Ton-m

8 - Flotacin (B) 9- Sobrecarga

H w 0.00 m h suelo 1.00 m

F 1 0.0 Ton K A 0.31 m

F 2 0.0 Ton E sc 1.2 Ton

F 3 0.0 Ton H Esc= H/2 1.00 m

M 1 0.0 Ton-m M A 1.2 Ton-m

M 2 0.0 Ton-m P sc 2.3 Ton

M 3 0.0 Ton-m X A 1.40 m

F flotacin 0.0 Ton M A 3.3 Ton-m

M A 0.0 Ton-m



17

Esfuerzos en el suelo producidos por cada caso de carga

Esfuerzos en el suelo producidos por cada Grupo de Carga

Grupo I VII

P (Ton) 6.9 2.3 1.2 0.0 0.0 0.0 Considerar B? No No

M A (Ton-m) 8.0 3.3 1.2 0.8 0.0 1.0 s1 5.5 6.1

x (m) 1.15 1.40 0.00 s2 4.5 3.2

e (m) -0.15 -0.40 1.00 Sobreesfuerzo 1 1.33

s 1 1.9 -0.2 1.8 1.2 0.0 1.4 qa 15.0 20.0

s 2 5.0 2.6 -1.8 -1.2 0.0 -1.4 smax/q a 0.37 0.31

Factores de seguridad a deslizamiento y a volcamiento

Caso de carga F estabilizante F desestabilizante FS Deslizamiento Cumple? M estabilizante M desestabilizante FS Volcamiento Cumple?

I 5.7 3.1 1.85 OK 11.2 2.6 4.35 OK

VII 5.7 3.4 1.69 OK 11.2 2.9 3.81 OK

Factor de seguridad a deslizamiento Incluyendo llave de cortante Llave de cortante

Caso de carga F estabilizante F desestabilizante FS Deslizamiento Cumple? h 0.00 m

I 5.7 3.1 2.02 OK K p efectivo 2.2

F llave 0.5 Ton

Refuerzo de la Zapata

Reaccin del suelo mayorada bajo la zapata Refuerzo del voladizo delantero Refuerzo del voladizo posterior

Caso de carga I: 1.3(D +1.67L + CF + b EE + B + SF) Grupo VII Grupo I

s1 3.8 Ton/m2 Considerar B? s1 6.1 Ton/m

2 s1 3.8 Ton/m2

s2 5.8 Ton/m2 No s2 3.2 Ton/m

2 s2 5.8 Ton/m2

s3 5.4 Ton/m2 s4 4.6 Ton/m

2

V 2.9 Ton/m V 6.2 Ton/m

Caso de carga VII: 1.0(D + E + B + EQ) Lv 1 0.50 m Lv 2 1.20 m

s1 6.1 Ton/m2 Considerar B? M 1 0.7 Ton-m/m M 1 3.9 Ton-m/m

s2 3.2 Ton/m2 No W 1.2 Ton/m/m b D (W sobrecarga+relleno+zapata) 9.6 Ton/m/m

Lv = Lv 1 0.50 m Lv = Lv 2/2 0.60 m

M 2 0.2 Ton-m/m M 2 5.8 Ton-m/m

M = M 1 - M 2 0.6 Ton-m/m M = M 2 - M 1 1.9 Ton-m/m

Refuerzo arriba

h 0.50 m h 0.50 m

d' 0.09 m d' 0.09 m

d 0.41 m d 0.41 m

r 0.0001 r 0.0003

As 0.5 cm 2/m As 1.6 cm 2/m

#3 c/.15 4.7 cm2/m #3 c/.15 4.7 cm

2/m 0.001893333

Ok Ok

Refuerzo del vstago

Empuje activo Espaldar Vastago Grupo I: 1.3(D + 1.67L + 1.3E) h Vastago

h (m) 1.50 1.50 V (Ton/m) 2.6 2.6

E A (Ton/m) 0.7 0.7 M (Ton-m/m) 1.7 1.7

M EA (Ton-m) 0.3 0.3

Empuje

sobrecargaEspaldar Vastago Grupo VII: 1.3E + EQ Espaldar Vastago

h (m) 1.50 1.50 V (Ton/m) 1.6 1.6

E A (Ton/m) 0.9 0.9 M (Ton-m/m) 1.5 1.5

M EA (Ton-m) 0.7 0.7

Fuerzas de diseo Espaldar Vastago

Empuje activo dinmico V mx (Ton/m) 2.6 2.6

E AE (Ton/m) 0.75 0.7 M mx (Ton-m/m) 1.7 1.7

E AE (Ton/m) 0.1 0.1

M EA (Ton-m/m) 0.4 0.4 Chequeo a cortante

t (m) 0.30 0.30

d' (m) 0.09 0.09

Fuerza ssmica del estribo d (m) 0.21 0.21

W (Ton/m) 0.9 0.9 v u (kg/cm2) 1.3 1.3

EQ (Ton/m) 0.1 0.1 f v c (kg/cm2) 6.5 6.5

y (m) 0.8 0.8 Ok Ok

M EQ (Ton-m/m) 0.1 0.1 Refuerzo a flexin

r 0.0010 0.0010

A s (cm2/m) 2.8 2.8

Refuerzo #3 c/.15 #3 c/.15

A s (cm2/m) 4.7 4.7

Ok Ok

D estribo + relleno L sc E A-esttico EQBE sc



18

DISEO DE PLACAS

Modelo de Elementos Finitos [Discretizacin]

Epesores de placa:

Placa macisa de espesor 20 cm -------



19

Deflexiones a Largo Plazo [mm]

Segn la tabla C.9.5 (B) NSR-10 La deflexin mxima admisible calculada para un sistema de

entrepiso o cubierta que soporte o est ligado a elementos no estructurales susceptibles de sufrir

daos debido a deflexiones grandes es igual a L/480 y tomando las luces mas crticas en los puntos

donde se presentan las deflexiones mas grandes se obtiene:

=

5.0

480= 0.0104 1000 = 10.42 > 2.97

Por lo tanto podemos deducir que estamos cumpliendo deformaciones a lago plazo utlizando las

siguiente combinacion:

DEFLEXIONES=3.4 D + 1.2 L



20

REACCIONES EN LA LOSA DE ENTREPISO

Momento mximos. Valores en kgf-m/m



21

Momentos mnimos. Valores en kgf-m/m



22

REFUERZO INFERIROR EN LOSAS DE ENTREPISO

As mn #4 C/.30 (4.3 cm/m) placa e= .20 m dir X INF [cm/m]



23

As mn #4 C/.30 (4.3 cm/m) placa e= .20 m dir Y INF [cm/m]



24

REFUERZO SUPERIOR EN LOSAS DE ENTREPISO

As mn #4 C/.30 (4.3 cm/m) placa e= .20 m dir X SUP [cm/m]



25

As mn #4 C/.30 (4.3 cm/m) placa e= .20 m dir Y SUP [cm/m]



26

Clculo de presin de Viento



27



28



29



30

RESUMEN DE RESULTADOS ENTRADA Y SALIDA PROJECT INFORMATION

Company Name = etabs

ETABS v9.7.4 File:PUENTE Units:Kgf-m June 4, 2015 22:12 PAGE 2

S T O R Y D A T A

STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION

N+1.00 None 1.000 1.000

BASE None 0.000


S T A T I C L O A D C A S E S

STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL

CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION

DEAD DEAD N/A 1.0000


R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S

RESP SPEC CASE: SPECX

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL

COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN

CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0500

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA

DIRECTION FUNCTION SCALE FACT

U1 SANJOSEMIRA 24.7300


UZ ---- N/A

RESP SPEC CASE: SPECY

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL

COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN

CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0500

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA

DIRECTION FUNCTION SCALE FACT



UZ ---- N/A


M A S S S O U R C E D A T A



31

MASS LATERAL LUMP MASS

FROM MASS ONLY AT STORIES

Masses Yes Yes


D I A P H R A G M M A S S D A T A

STORY DIAPHRAGM MASS-X MASS-Y MMI X-M Y-M

N+1.00 D1 5.425E+02 5.425E+02 3.696E+03 0.750 2.500


A S S E M B L E D P O I N T M A S S E S

STORY UX UY UZ RX RY RZ

N+1.00 5.425E+02 5.425E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 3.696E+03

BASE 9.172E+01 9.172E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

Totals 6.342E+02 6.342E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 3.696E+03


C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S O F R I G I D I T Y

STORY DIAPHRAGM /----------CENTER OF MASS----------//--CENTER OF RIGIDITY--/

LEVEL NAME MASS ORDINATE-X ORDINATE-Y ORDINATE-X ORDINATE-Y

N+1.00 D1 5.425E+02 0.750 2.500 0.750 2.500


M O D A L P E R I O D S A N D F R E Q U E N C I E S

MODE PERIOD FREQUENCY CIRCULAR FREQ

NUMBER (TIME) (CYCLES/TIME) (RADIANS/TIME)

Mode 1 0.03103 32.22624 202.48347

Mode 2 0.00745 134.13897 842.81999


M O D A L P A R T I C I P A T I N G M A S S R A T I O S

MODE X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS RX-ROTN RY-ROTN RZ-ROTN

NUMBER %MASS %MASS %MASS %MASS %MASS %MASS

Mode 1 0.00 < 0> 100.00 0.00 < 0> 100.00 0.00 < 0> 0.00 < 0>

Mode 2 100.00 0.00 0.00 < 0> 0.00 100.00 0.00 < 0>


M O D A L L O A D P A R T I C I P A T I O N R A T I O S

(STATIC AND DYNAMIC RATIOS ARE IN PERCENT)

TYPE NAME STATIC DYNAMIC

Load DEAD 0.0000 0.0000

Load LIVE 0.0000 0.0000

Load VIENTO 100.0000 100.0000

Load H 99.7870 96.6966

Load G 0.0000 0.0000

Load VIENTO-2 100.0000 100.0000

Load VIENTO-3 100.0000 100.0000

Load VIENTO-4 100.0000 100.0000



32

Load VIENTO-5 100.0000 100.0000

Load VIENTO-6 100.0000 100.0000

Load VIENTO-7 100.0000 100.0000

Load VIENTO-8 100.0000 100.0000

Load VIENTO-9 100.0000 100.0000

Load VIENTO-10 100.0000 100.0000

Load VIENTO-11 100.0000 100.0000

Load VIENTO-12 100.0000 100.0000

Accel UX 100.0000 100.0000

Accel UY 100.0000 100.0000

Accel UZ 0.0000 0.0000

Accel RX 100.0000 100.0000

Accel RY 100.0000 100.0000

Accel RZ 0.0000 0.0000


TOTAL REACTIVE FORCES (RECOVERED LOADS) AT ORIGIN

LOAD FX FY FZ MX MY MZ

DEAD 0.000E+00 0.000E+00 6.675E+03 1.669E+04 -5.006E+03 2.274E-13

LIVE -2.132E-14 0.000E+00 1.875E+03 4.688E+03 -1.406E+03 5.684E-14

VIENTO -6.685E-16 -1.101E+01 0.000E+00 1.101E+01 -6.685E-16 -8.255E+00

H 0.000E+00 2.842E-13 0.000E+00 -5.684E-14 0.000E+00 1.137E-13

G -1.421E-14 0.000E+00 7.500E+02 1.875E+03 -5.625E+02 1.421E-14

VIENTO-2 3.669E+01 -4.494E-15 2.372E-16 6.044E-15 3.669E+01 -9.172E+01

VIENTO-3 -5.021E-16 -8.255E+00 0.000E+00 8.255E+00 -5.021E-16 -6.191E+00

VIENTO-4 -5.021E-16 -8.255E+00 0.000E+00 8.255E+00 -5.021E-16 -6.191E+00

VIENTO-5 2.752E+01 -3.371E-15 2.814E-15 1.061E-14 2.752E+01 -6.879E+01

VIENTO-6 2.752E+01 -3.371E-15 2.814E-15 1.061E-14 2.752E+01 -6.879E+01

VIENTO-7 -2.752E+01 -8.255E+00 -2.814E-15 8.255E+00 -2.752E+01 6.260E+01

VIENTO-8 2.752E+01 -8.255E+00 1.926E-15 8.255E+00 2.752E+01 -7.498E+01

VIENTO-9 -2.065E+01 -6.196E+00 -2.885E-16 6.196E+00 -2.065E+01 4.699E+01

VIENTO-10 -2.065E+01 -6.196E+00 -2.885E-16 6.196E+00 -2.065E+01 4.699E+01

VIENTO-11 2.065E+01 -6.196E+00 -5.997E-16 6.196E+00 2.065E+01 -5.628E+01

VIENTO-12 2.065E+01 -6.196E+00 -5.997E-16 6.196E+00 2.065E+01 -5.628E+01

SPECX 5.132E+03 1.789E+03 1.005E-13 1.789E+03 5.132E+03 1.418E+04

SPECY 1.364E+03 5.282E+03 2.932E-14 5.282E+03 1.364E+03 5.623E+03


S T O R Y F O R C E S

STORY LOAD P VX VY T MX MY

N+1.00 VIENTO 0.000E+00 -6.703E-16 -1.101E+01 -8.257E+00 1.101E+01 -6.703E-16

N+1.00 VIENTO-2 0.000E+00 3.669E+01 -4.494E-15 -9.172E+01 0.000E+00 3.669E+01

N+1.00 VIENTO-3 0.000E+00 -5.027E-16 -8.257E+00 -6.192E+00 8.257E+00 -5.027E-16

N+1.00 VIENTO-4 0.000E+00 -5.027E-16 -8.257E+00 -6.192E+00 8.257E+00 -5.027E-16

N+1.00 VIENTO-5 3.553E-15 2.752E+01 -3.371E-15 -6.879E+01 7.105E-15 2.752E+01

N+1.00 VIENTO-6 3.553E-15 2.752E+01 -3.371E-15 -6.879E+01 7.105E-15 2.752E+01

N+1.00 VIENTO-7 -3.553E-15 -2.752E+01 -8.257E+00 6.260E+01 8.257E+00 -2.752E+01

N+1.00 VIENTO-8 1.776E-15 2.752E+01 -8.257E+00 -7.498E+01 8.257E+00 2.752E+01

N+1.00 VIENTO-9 -1.776E-15 -2.066E+01 -6.198E+00 4.699E+01 6.198E+00 -2.066E+01

N+1.00 VIENTO-10 -1.776E-15 -2.066E+01 -6.198E+00 4.699E+01 6.198E+00 -2.066E+01

N+1.00 VIENTO-11 0.000E+00 2.066E+01 -6.198E+00 -5.629E+01 6.198E+00 2.066E+01

N+1.00 VIENTO-12 0.000E+00 2.066E+01 -6.198E+00 -5.629E+01 6.198E+00 2.066E+01

N+1.00 SPECX 8.527E-14 5.132E+03 1.789E+03 1.418E+04 1.789E+03 5.132E+03

N+1.00 SPECY 0.000E+00 1.364E+03 5.283E+03 5.624E+03 5.283E+03 1.364E+03


STORY DRIFTS

STORY DIRECTION LOAD MAX DRIFT



33

N+1.00 Y SPECX 1/12374

N+1.00 Y SPECY 1/4209


DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS

STORY DIAPHRAGM LOAD UX UY RZ

N+1.00 D1 VIENTO 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-2 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-3 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-4 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-5 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-6 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-7 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-8 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-9 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-10 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-11 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 VIENTO-12 0.0000 0.0000 0.00000

N+1.00 D1 SPECX 0.0000 0.0001 0.00000

N+1.00 D1 SPECY 0.0000 0.0002 0.00000


STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS

STORY LOAD DIR MAXIMUM AVERAGE RATIO

N+1.00 VIENTO Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-2 X 0.0000 0.0000 -1.000

N+1.00 VIENTO-3 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-4 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-5 X 0.0000 0.0000 -1.000

N+1.00 VIENTO-6 X 0.0000 0.0000 -1.000

N+1.00 VIENTO-7 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-8 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-9 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-10 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-11 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 VIENTO-12 Y 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 SPECX X 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 SPECX Y 0.0001 0.0001 1.000

N+1.00 SPECY X 0.0000 0.0000 1.000

N+1.00 SPECY Y 0.0002 0.0002 1.000

v1_memoria puente-canalización san josé de miranda

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