UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE MEXICO

POSGRADO:MAESTRIA EN ESTRUCTURAS

ALUMNO:ABRAHAM LOPEZ DELGADO

ASIGNATURA:CONCRETO 2

TAREA NO. 1

0.00000 0.00050 0.00100 0.00150 0.00200 0.00250 0.00300 0.00350 0.004000.0

5.0

10.0

15.0

20.0

25.0

30.0

35.0

40.0

Ensayo Park Paulay Mander Chang y Mander

f'c= 34.63 Mpa ɛ'c= 0.00205378Ec= 33727.29 Mpa

Park y Paulay

f'c= 34.63 Mpa ɛ'c= 0.0015858Ec= 33727.29 Mpa

n= 2.84

Collins y Mitchell

f'c= 34.63 MpaEc= 33727.29 Mpaf*= 1 Mpa

ɛ'c= 0.00207723

ɛ'c= 0.0022439

Nicolo, Pani y Pozzo

f'c= 34.63 MpaEc= 28513.91 Mpa

ASTM

f'c= 34.63 MpaEc= 27659.87 Mpa

ACI 318-14

f'c= 34.63 MpaEc= 26438.46 Mpa

Carrasquillo et al (1981)

f'c= 34.63 MpaEc= 25894.35 Mpa

DF concreto clase 1

a) Como se puede observar en la parte no lineal de la grafica, hay una buena aproximación en especial por el modelo realizado por (Park,Paulay) y (Chang, Mander) que son los mas aproximados sin embargo

para la segunda parte de la grafica se ve que el modelo de (Chang, Mander) tiene un mayor desenso, en este caso los modelos mas acertados son los de (Mander) y (Park,Paulay).

b) Se puede observar que los valores de ɛ’c propuestos por (Park, Paulay) y (Nicolo, Pani y Pozzo), son muy cercanos sin embargo se observa una mayor diferencia con el valor propuesto por (Collins y Mitchell)

c) Al haber diferentes criterios para la determinacion de el módulo de elasticidad, es importante verificar o cuestionar el valor mas adecuado a utilizarce, como se puede observar en la figura 5 de la case 3, Módulos de elasticidad de concretos en méxico medidos y calculados hay una gran dispercion de los puntos de cilindros de otras localidades.

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 0.003 0.0035 0.0040

5

10

15

20

25

30

35

40

Resistencia Normal Park Paulay Mander Chang y Mander

Para Concretos de resistencia normal se observa una buena aproximacion en la parte izquierda de la grafica por parte del modelo de (Park, Paulay), sin embargo en la parte derecha en realidad se ve un descenso mayor en el ensayo.

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 0.003 0.0035 0.0040

10

20

30

40

50

60

70

Resistencia Media Park Paulay Mander Chang y Mander

Para el caso de Concretos de resistencia media de igual manera se ve el el modelo mas cercano es el de park y paulay, aunque se puede observar que al ganar resistencia se observa falla mas fragil, habiendo un descenso mas brusco en la segunda parte de la grafica

0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 0.003 0.0035 0.0040

10

20

30

40

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60

70

80

Alta Resistencia Park Paulay Mander Chang y Mander

Para el caso de concretos de alta resistencia se puede observar que el modelo de mander se acerca más en la primera parte de la grafica, sin embargo en la segunda parte se ve una gran diferencia, en el descenso de resistencia debido a una falla fragil asociada a una mayor resistencia del cilindro.

Esta investigación resume las propiedades de concreto de alta resistencia ante cargas de periodo corto, utilizando cemento portland tipo 1 áridos triturados y un poco de mezcla con reducción de agua, los rangos de relación agua cemento fueron entre 0.7 y 0.32 y la fuerza uniaxial acerca de 3000 a 11000 psi, los resultados muestran la resistencia ganada con el tiempo efectos de secado, efectos del tamaño del agregado y curvas esfuerzo deformación con su módulo de ruptura y el radio de poisson de diferentes modelos.

Algunas diferencias importantes fueron señaladas por los autores como entre concretos de alta resistencia y concretos normales, analizan muy bien las microfisuras que se forman por flujo plástico a través del tiempo y cargas a lo largo del tiempo que interactuando entre si alteran las propiedades del material a los largo de su vida útil

Como Conclusiones del articulo se puede recalcar que:

A edades tempranas, hormigón de alta resistencia muestra una mayor tasa de desarrollo de la fuerza de lo normal hormigón de resistencia. En edades más avanzadas las diferencias son insignificantes

La reducción de resistencia de compresión y flexión debido al secado del hormigón es más grande en concretos de alta resistencia, A cualquier carga la resistencia a tracción se reduce mucho más que la resistencia a compresión

La curva de esfuerzo-deformación en compresión uniaxial es más empinada y casi lineal a una mayor relación esfuerzo-carga en hormigón de alta resistencia que para el de resistencia normal.

Las tensiones asociadas con el estrés máximo son mayores para hormigón de resistencia media y alta que para hormigones de resistencia normal, y son generalmente mayores para concreto con grava que para el hormigón de piedra caliza.

Una rama descendente y estable en la curva esfuerzo deformación no es probable que se obtenga en hormigones de resistencia media y alta.

Se recomienda el uso para el calculo de modulo de elasticidad para concretos de densidad normal:

El modulo de Poisson en cercano a 0.2 independiente de la resistencia a compresion o edad de la prueba.

El modulo de ruptura puede estimarce por:

El comportamiento de Concretos de alta resistencia es menos afectado por las diferentes tasas de carga que concretos de resistencia normal.