SUPERESTRUCTURADISEO PUENTE VIGA-LOSASEGN MANUAL DE DISEO DE PUENTES - DGCFPROYECTO :PUENTE CARROZABLE CHULLCOAprobado con Resolucion Ministerial N 589-2003-MTC/02 del 31 de Julio del 2003OFICINA :HUARAZCAMION DISEOHL - 93A.-PREDIMENSIONAMIENTOPuente simplemente apoyadoLUZ DEL PUENTEL =10.00mPERALTE VIGAH = L/15 ~ L/12 y H = 0,07*LH = L/15 =0.67H = L/12 =0.83H = 0,07*L =0.70Tomar como peralte de la Viga, H =0.70mESPESOR LOSAt (mm) = 1.2(S+3000)/30t =192.00mmt =19.20cmminimo 17.5 cmComo espesor de la losa se puede asumir, t =0.20mtMedidas asumidas:(m)Ancho de via(A)=3.600long vereda(c)=0.600Ancho de viga(bw)=0.450(f)=0.500espesor de losa(t)=0.200(g)=0.200(n)=0.050espesor del asfalto(e)=0.000separacin vigas(S)=1.800(a)=0.650(i)=0.400(u)=0.200(z)=0.000barandas(p)=0.100(q)=0.150S' = S + bw2.250mNmero de vigas diafragmas =3bw =0,02*L*(S')1/20.300mAncho vigas diafragmas(ad)=0.250bw >= 2*t0.400mPeralte vigas diafragmas(hd)=0.500hd >= 0,5*H0.350ma ~ S/2fy =4,200.0Kg/cm24,200.0f'c =280.0Kg/cm2280.0fc = 0,4*f'c112.0Kg/cm2112.0fs = 0,4*fy1,680.0Kg/cm21,680.0r = fs / fc15.015.0Es =2.0E+06Kg/cm22.1E+06Ec = 15,000 (f'c)(1/2) =250,998Kg/cm2250,998n = Es/Ec >= 67.9688.367Usar n =88k = n / (n + r)0.3480.348j = 1 - k / 30.8840.884fc*j*k =34.44034.440B.-DISEO DE LA LOSAMETRADO DE CARGASPeso propio(1m)*(t)*(2,40 Tn/m3) =0.480Tn/mAsfalto(1m)*(e)*(2,00 Tn/m3) =0.000Tn/mWd =0.480Tn/mMomento por peso propioMD = Wd*S2/10MD =0.156Tn-m/mRueda traseraModificacion por Numero de Vias CargadasSe puede observar que el ancho de la seccion del puente es de 3.6 mtsPor lo tanto el numero de vias es de 1, por que se afectara la carga por un factor que es de 1.2Entonces se debe de amplificar la carga por este factor ==> 1.2 * PPr =16.314KLbMomento por sobrecargaML = ( S + 2' ) / 32' x PrPr =7.400TnML = ( S + 0,61 ) / 9,75 x Pr1.2 * Pr =8.880Tn I =0.330Momento por Impacto=I*MMI =0.724Tn-m/mVERIFICACION DEL PERALTEHallando los momentos por servicioMs = MD + ML + MIMs =3.075Tn-m/mEl peralte mnimo es :d = (2*Ms/(fc*j*k*b))(1/2)d req. =13.363cmconsiderando recubrimiento de 2" y suponiendo el empleo de fierro de f=5/8" (1,59 cm),el peralte ser como mximo :recubr. =2.540cmestribo =3/80.953cmd = t - rec. - est./2d asum. =16.984cmSe debe cumplird asum. > d req.0.00BIENDISEO POR SERVICIOAs = Ms/(fs*j*d)As =12.190cm2/mverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =5.661cm2/mAs mn < As0.000BIENTomamosAs =12.190cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =16.238cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =15.00cmDISEO POR ROTURASe usara los factores de Carga y Combinacin segn el Estado Limite Siguiente :RESISTENCIA I : Combinacion basica de carga relacionada con el uso vehicular normal sin considerar el vientoMu = 0.95*(1.25 Wd + 1.75 ( Wl + Wi ))f = 0.90para Flexion y Traccion de Concreto Armado1.0 Acero Principal1.1 Acero positivo y negativoM+/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)M+/- =5.038Tn-mAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.627608r1 =0.108507w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.072392r2 =0.004826As 1 =184.286cm2As 2 =8.197cm2Usamos:As+/- =8.197cm2a =1.45cmverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =5.661cm2/mAs mn < As0.000BIENTomamosAs+/- =8.197cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =24.148cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =25.00cm2.0 Acero por distribucinAsd = a*AspSiendo :a = 3480/(S)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transitodonde :positivoAsp: Acero principal positivoAsp =8.197cm2S : luz libre entre las caras de vigas, en m.S =1.800ma : porcentaje del acero principal positvoa =82.02=< 67 %a =67.00Asd+ =5.492cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 1/2"Af =1.267cm2@ =23.067cmUsar acero 1/2"@ =20.00cmSe colocar en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)3.0 Acero de temperatura y contraccinSiempre que no exista otro refuerzoAst >=1/8pulg2/pieAst >=2.646cm2/mComo es enmallado,Ast =2.646cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 3/8"Af =0.713cm2El menor de los tres :@ =26.931cm3*t =60.000cm45 cm45.000cmUsar acero 3/8"@ =25.00cmSe colocar en el sentido perpendicular al refuerzo principal (superior)C.-DISEO DE TRAMO EN VOLADIZODISEO POR FLEXIONMETRADOS DE CARGASMomento por peso propioSeccinMedidasMedidasCarga(Tn)Distancia (m)Momento10,45*0,20i*g0.1920.8500.163Tn-m/m20,20*0,25u*(g+n)0.1200.5500.066Tn-m/m30,05*0,25/2z*(g+n)/20.0000.4500.000Tn-m/m40,50*0,20a*t0.3120.3250.101Tn-m/m5Asf.: 0,25*0,00(a-u-z)*e0.0000.2250.000Tn-m/m6Pasam.: 0,10*0,15p*q0.0360.8250.030Tn-m/m7Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,1790.0320.9130.029Tn-m/mMD =0.390Tn-m/mMomento por sobrecargaML =Pr*X/Edonde :E = Ancho efectivoX = Distancia rueda a empotramientoX =a-(u+z)-X1X1 = Distancia de la rueda al sardinel (1') =X1 =0.25mX1 =30 cmX = 0,55-0,25-0,30X =0.200m- Refuerzo perpendicular al trficoE = 0,80*X + 1140 mmE = 0,833*X + 1140 mmE =1.140mPr = Peso de la rueda amplificado por factor de viaPr =4.440TnMuML =0.779Tn-m/mAsfaltoMomento por impactoMi = I*MlMI =0.257Tn-m/mDISEO POR SERVICIO :Ms = MD + ML + MIMs =1.426Tn-m/mAs = Ms/(fs*j*d)As =5.652cm2/mverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =5.661cm2/mAs mn < As0.000USAR CUANTIA MINIMATomamosAs =5.661cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =34.963cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =30.00cmDISEO POR ROTURAMu +/- = 0.95*(1,25*MD+1.75*(ML+MI))Mu =2.185Tn-m/mAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.669387r1 =0.111292w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.030613r2 =0.002041As 1 =189.016cm2As 2 =3.466cm2Usamos:As+/- =3.466cm2a =0.61cmVerificando con Acero negativo de la losaAs- =8.197cm2/mAs > As-0.00SE HARAN PASAR LAS BARRAS DE ACERO NEGATIVO DEL TRAMO INTERIORTomamosAs =8.197cm2No es necesario calcular espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =24.148cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =20.00cmAcero por distribucinAsd = a*AspSiendo :a = 3480/(S)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transitoAsp: Acero principal negativoAsp =8.197cm2L : luz efectiva del volado (2*a), en m.L =1.300ma : porcentaje del acero principal positvoa =96.518=< 67 %a =67.000Asd =5.492cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 1/2"Af =1.267cm2@ =23.067cmUsar acero 1/2"@ =20.00cmSe colocar en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)Acero de temperatura y contraccinSiempre que no exista otro refuerzoAst >=1/8pulg2/pieAst >=2.646cm2/mComo es enmallado,Ast =2.646cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 3/8"Af =0.713cm2El menor de los tres :@ =26.931cm3*t =60.000cm45 cm45.000cmUsar acero 3/8"@ =25.00cmSe colocar en el sentido perpendicular y paralelo al sentido del trnsito (superior)D.-DISEO DE VEREDASDISEO POR FLEXIONMETRADOS DE CARGASMomento por peso propioSeccinMedidasMedidasCarga(Tn)Distancia (m)Momento10,45*0,15i*g0.1920.2250.043Tn-m/m6Pasam.: 0,10*0,15p*q0.0360.2750.010Tn-m/m7Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,1790.0320.4130.013Tn-m/mVd =0.260MD =0.066Tn-m/mMomento por sobrecargaDebido a carga horizontal sobre poste y peatonesMl = Mpost + MpeatMpost = P' *(0,70-0,25/2+0,15/2)Mpeat = s/c*(0,40*0,40/2)donde :P' = C*P/2P =10,000.00lbC =1.00P' =2.268TnPeatonal s/c =73.70Lb/pulg2Peatonal s/c =0.360Tn/m2La sobrecarga tambien se afecta por el factor de via que es de 1.2Peatonal - Factor 1.2*s/c =0.432Tn/m2Mpost =1.474Tn-m/mdebido a la distribuc. de los postes se toma el 80%Mpost =1.179Tn-m/mMpeat =0.035Tn-m/mML =1.214Tn-m/mVERIFICACION DEL PERALTEHallando los momentos por servicioMs = MD + ML + MIMs =1.280Tn-m/mEl peralte mnimo es :d = (2*Ms*/(fc*j*k*b))(1/2)d req. =8.623cmconsiderando recubrimiento de 3 cm. y suponiendo el empleo de fierro de 1/2" (1,27 cm),el peralte ser como mximo :recubr. =3.000cmestribo =1/2" =1.270cmd = g - rec. - est./2d asum. =16.365cmSe debe cumplird asum. > d req.0.000BIENDISEO POR SERVICIOAs = Ms/(fs*j*d)As =5.268cm2/mverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =5.455cm2/mAs mn < As0.000USAR CUANTIA MINIMATomamosAs =5.455cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =36.285cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =30.00cmDISEO POR ROTURAMu +/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)Mu =2.207Tn-m/mAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.666639r1 =0.111109w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.033361r2 =0.002224As 1 =181.830cm2As 2 =3.640cm2Usamos:As+/- =3.640cm2a =0.64cmAs mn = 14*b*d/fyAs mn =5.455cm2/mAs mn < As0.000USAR CUANTIA MINIMATomamosAs =5.455cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2El menor de los tres :@ =36.285cm1,5*t =30.000cm45 cm45.000cmUsar acero 5/8"@ =30.00cmAcero por distribucinAsd = a*AspSiendo :a = 3480/(L)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transitodonde :Asp: Acero principal negativoAsp =5.455cm2L : luz efectiva del volado (2*0,55), en m.L =1.100ma : porcentaje del acero principal positvoa =104.926=< 67 %a =67.000Asd =3.655cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 3/8"Af =0.713cm2@ =19.496cmUsar acero 3/8"@ =20.00cmSe colocar en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)Acero de temperatura y contraccinSiempre que no exista otro refuerzoAst >=1/8pulg2/pieAst >=2.646cm2/mComo es enmallado,Ast =2.646cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 3/8"Af =0.713cm2El menor de los tres :@ =26.931cm3*g =60.000cm45 cm45.000cmUsar acero 3/8"@ =25.00cmSe colocar en el sentido perpendicular y paralelo al sentido del trnsito (superior)Chequeo por cortanteVu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI)Carga muerta =Vd =0.260Tn/ms/c (ancho=0,40 m) =Vl =0.173Tn/mVu =0.628Tn/mFuerza cortante que absorbe el concreto:Vc =0,53*(f'c)1/2*b*dVc =14.513Tn/mfVc =12.336Tn/mfVc > Vu12.336>0.6280.000BIENDISEO DE SARDINELMomento por sobrecargaAASHTOV =500.000Lb/pieH = g + n < 10"Debido a la carga lateral de 760 Kg/mV =0.760Tn/mH = g + n =0.250mBIENUSAR H =0.250mM = V*HM =0.190Tn-m/mMu = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)Mu =0.333Tn-m/mEsta seccin tiene un peralte de aprox. (cm) =25.00recub. =5.00cmd =20.00cmAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.696695r1 =0.113113w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.003305r2 =0.000220As 1 =226.226cm2As 2 =0.441cm2Usamos:As+/- =0.441cm2a =0.08cmverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =6.667cm2/mAs mn < As0.000USAR CUANTIA MINIMATomamosAs =6.667cm2/mClculo del espaciamiento@ = Af*b/AtSi consideramos acero 1/2"Af =1.267cm2@ =19.002cmUsar acero 1/2"@ =20.00cmDado que las cargas sobre la vereda no deben ser aplicadas simultneamente con las cargas de las ruedas, este es el nico momento en la seccinHaciendo pasar las varillas de la vereda se est del lado de la seguridad.Chequeo por cortanteVu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI)Cortante por sobrecarga =VL =0.760Tn/mVu =1.330Tn/mFuerza cortante que absorbe el concreto:Vc =0,53*(f'c)1/2*b*dVc =17.737Tn/mfVc =15.077Tn/mfVc > Vu15.077>1.3300.000BIENE.-DISEO DE VIGA PRINCIPALAREA DE INFLUENCIA DE VIGA1.0 MOMENTO POR PESO PROPIOElementoMedidas (m)MedidasCargalosa =0,20*(0,50+0,50+2,10/2)t*(a+bw+S/2)*2,40 Tn/m30.960Tn/mviga =0,80*0,50f*bw*2,40 Tn/m30.540Tn/masfalto =0,05*3,60/2e*A/2*2,00 Tn/m30.000Tn/mvereda =0,75*0,15c*g*2,40 Tn/m30.288Tn/mvolado =0,20*0,1+0,05*(0,15+0,10)/2u*n+z*(g+n)/2*2,4 Tn/m30.024Tn/mpasamanos =0,25*0,15p*q*2,40 Tn/m30.036Tn/mpostes =(0,25+0,20)/2*0,65*0,2/2,1790.032Tn/macera (extraord.) =0,75*0,40 Tn/m2c*0,40 Tn/m20.240Tn/mwd =2.120Tn/mSegn BARET, clculo de n :d1 =distancia entre eje delantero e intermedio ( 14' )d1 =4.300md2 =distancia entre eje intermedio y posterior ( 14' - 30' )d2 =4.300mn =distancia del centro de luz a la seccin donde se produce el Momento Flector Mximo segn Baretn =(4*d2-d1)/18Si d1 = d2 = d = 14'n =0.717m X =4.2833333333mSi se realiza el clculo a la distancia X del apoyo izquierdo :Centro de Luz X =5.000mCentro de luz X = L/2 =5.000mPeso propio por cada viga diafragma (W1) =hd*ad*S/2*2,40 Tn/m3W1 =0.270TnPor BaretA X m de la izq.Momento por viga diafragma (Mvd) :MvdMvd (Tn-m)d2 = 14', L >d2 = 30', L >Mvd (Tn-m)Si son 3 vigas diafragmasW1*(L-2*n)/4 =0.5780.675Si son 4 vigas diafragmasW1*(L/3) =0.900L >= 6*n4.26710.7700.900Si son 5 vigas diafragmasW1*(L-n)/2 =1.253L >= 4*n2.8457.1801.350Si son 6 vigas diafragmasW1*(3L/5) =1.620L >= 10*n7.11217.9491.620Si son 7 vigas diafragmasW1*(3*L-2*n)/4 =1.928L >= 6*n4.26710.770Momento por peso propiode viga diafragma (Mvd) :Usamos Momento por diafragmaPor Baret :Mvd =0.578Tn-mEn centro de LuzMvd =0.675Tn-mCLMomento por peso propio (Mpp) :Mpp = wd*(L/2-n)*(L/2+n)/2Mpp = wd*(L-X)*X/2P4P R4PPor Baret :Mpp =25.958Tn-md1n n d2-2*nEn centro de LuzMpp =26.503Tn-mWd=1 tn/mACMomento Total Carga Muerta (MD) = Mpp + MvdBPor Baret :MD =26.536Tn-mEn centro de LuzMD =27.178Tn-m2.0 MOMENTO POR SOBRECARGA2.1.- SOBRECARGA HL - 93Ms/c = P/L*[9*L2/4-(d1/2+2*d2)*L+(4*n*d2-n*d1-9*n2)]B = (L/2-n)*(L/2+n)/LMs/c = P*X/L*(9*L-9*X-d1-5*d2)Si X < d1A = (L/2+n)*(L/2-n-d1)/LMs/c = P/L*[(L-X)*(9*X-d1)-4*d2*X)]Si d1 < X < L-d12C = (L/2-n)*(L/2+n-d2)/LMs/c = P*(L-X)/L*(9*X-d1-5*d2)Si L-d2 < X < Ldonde :P =8,157.00LbP =3,700.015KgPor Baret :M s/c =22.593Tn-mEn centro de LuzM s/c =21.738Tn-mClculo del coeficiente de concentracin de cargas :X2 = 2' =0.610mCCC =1+(A-10')/(bw+S))CCC =1.245Por Baret :M s/c =28.136Tn-mEn centro de LuzM s/c =27.071Tn-mCARGA DISTRIBUIDAMd=WL2/8Md=12.5MOMENTO TOTALPor Baret :Mt=40.636Ms/c+MdEn centro de LuzMt=39.5712.2.- SOBRECARGA EQUIVALENTEM eq = (L/2-n)*(L/2+n)*(PM/L+W/2)M eq = (L-X)*X*(PM/L+W/2)PM = 18,000 LbPM =8.165TnW = 645 Lb/pieW =0.960Tn/mPor Baret :M eq =31.745Tn-mEn centro de LuzM eq =32.411Tn-mPor viga = M eq/2Por Baret :M eq =15.872Tn-mEn centro de LuzM eq =16.205Tn-m2.3- CARGAS POR EJE TANDEMM = PT*(L/2-n)*(L+2*n-dT)/LM = PT*X/L*(2*L-2*X-dT)Si X < L/2M = PT*(L-X)/L*(2*X-dT)Si L/2 < X < LPT = 24,691.35 LbPT =11.200TndT = 4'dT =1.200mPor Baret :M et =49.093Tn-mEn centro de LuzM et =49.280Tn-mPor viga = M eq/2Por Baret :M eq =24.546Tn-mEn centro de LuzM eq =24.640Tn-mCARGA DISTRIBUIDAMd=WL2/8Md=12.5MOMENTO TOTALPor Baret :Mt=37.046Ms/c+MdEn centro de LuzMt=37.140TOMANDO EL MAYOR MOMENTO ( Ml )Por Baret :ML =40.636Tn-mEn centro de LuzML =39.571Tn-m3.0 MOMENTO POR IMPACTOTomamos ==>I =0.330Momento de impactoPor Baret :MI =13.410Tn-mEn centro de LuzMI =13.058Tn-mE1- DISEO POR SERVICIOVIGA TDeterminamos b :El menor de los tres :b =< L/4b =2.500m(b - bw)/2 =< 8 tb =3.650m(b - bw)/2 =< S/2b =2.250mTomamos :b =2.250mAsumiremos para efectos de diseod =57.00cm0BIENE2-DISEO POR ROTURAMu = 0.95*(1,25*MD+1.75*(ML+MI))Por Baret :Mu =121.362Tn-mEn centro de LuzMu =119.769Tn-mTomando el mayor Momento ( Mu ) :Mu =121.362Tn-mArea de aceroAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.631348r1 =0.108757w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.068652r2 =0.004577As 1 =1,394.803cm2b debe ser mayor a:As 2 =58.697cm246.6440695854Usamos:As =58.697cm2a =4.60cmDistribucin del AceroSi consideramos acero 1"Af =5.07cm2fbarra =2.50cm# barras = As / Af# barras =11.584barrasUsaremos :12.000barras# barras =12barras en2capasAs =60.805cm2La distancia entre barras paralelas ser no menor que:1,5 fbarra =3.75cm1,5 T.M.agregado =3.75cmdistancia entre barras = eh =3.75cmrecubrimiento lateral = rec = (1.50") =3.75cmfestribo =3/80.95cmAncho mnimo de la viga b = 2*rec+2*fest+(# barras-1)*eh+#barras*fbarraAncho mnimo de la viga b =80.655cmEsto considerando solo una capaE3-VERIFICACIONES1.00Verificacin del peralteMs = MD + ML + MIPor Baret :Ms =80.582Tn-mEn X :Ms =79.807Tn-mTomando el mayor Mom ( Ms )Ms =80.582Tn-md = (2*Ms*/(fc*j*k*b))(1/2)d =45.605cmH =70.00cmd < H - 13 cm =57.00cm0.000BIEN2.00Verificando la cuantaClculo de la cuanta balanceadarb =(0,85*f'c*b1/fy)*(0,003Es/(0,003*Es+fy)b1 =0.85rb =0.02833Siendo :rmx =0,75*rb =0.02125rmn =0,7*f'c^1/2/fy=0.00279la cuanta de la viga es :r =As/(b*d)r =0.00474r > rmn0BIENr < rmx0.000BIEN3.00Para no verificar deflexionesrmx =0,18f'c/fy =0.01200r < rmx0.000BIEN4.00Verificando el eje neutroa < ta = As*fy/(0,85*f'c*b)a =4.769cmt =20.000cma < t0.000BIEN5.00Verificacin por Fatiga en ServicioMf = 0.75 *( ML + MI )Mf =40.53Tn-mfsmx = Ma/(As*j*d)fsmx =1,322.892Kg/cm2Momento mnimo por servicioMmn = MDMmn =27.178Tn-mfsmn = Mmn/(As*j*d)fsmn =886.990Kg/cm2Rango de esfuerzos actuantesDf = fsmx - fsmnDf =435.902Kg/cm2Rango de esfuerzos admisiblesff = 1470 - 0,33 fsmn + 551,2 (r/h)se puede asumir r/h =0.3ff =1,342.653Kg/cm2Se debe cumplir que :ff > Df0.000BIEN6.00Verificacin por AgrietamientoEsfuerzo mximo admisiblefsmx = Z/(dc*A)(1/3)Exposicin moderadoZ =30,000.00Kg/cm2Usamos :Exposicin severaZ =23,000.00Kg/cm2recubrimiento =5.08cmespac. vertic (ev) =3.81cm.dc =7.28cmdX =12.36cm Ccc1 = 1,00 si no Ccc1 = CccCcc1 =1.245VL S/C =8.847TnPOR SOBRECARGA EQUIVALENTEVL eq = PV*(L-X)/L+W*(L-2*X)/2Si X < L/2PV = 26,000 LbPV =11.794TnW = 645 Lb/pieW =0.960Tn/mVL eq =5.897TnPor viga = VL eq/2VL eq =2.948TnPOR SOBRECARGA EJE TANDEMVL et = PT*(2*L-2*X-dT)/LSi X < L/2VL et = PT*(2*X-dT)/LSi L/2 < X < LVL et =9.856TnPor viga = VL et/2VL et =4.928TnTOMANDO EL MAYOR CORTANTE ( Vl )VL =8.847TnPOR IMPACTOVI = I*VLVI =2.919TnDISEO POR ROTURAVu = 1,3*(VD+(5/3)*(VL+VI))Vu =26.020TnEsfuerzo cortante ltimouu = Vu/(b*d)uu =10.144Kg/cm2Esfuerzo cortante resistente de concretouc =(0,5(f"c)^1/2+175*r*Vu*d/Mu)r =0.00474uc =0,53(f"c)^1/2175*r*Vu*d/Mu < 1,00Vu*d/Mu =0.122USAR =0.122para esfuerzo de cortef =0.85uc =8.869Kg/cm2uc =8.468Kg/cm2fuc =7.538Kg/cm2fuc =7.198Kg/cm2fuc =7.198Kg/cm2uu < fuc0SINECESITA ESTRIBOSUsando estribos de f = 1/2"Av =2.534cm2S = Av*fy/((uu-fuc)*b)S =80.251cm0.000S < d / 2 =28.50cmSi Vu > 0,5 f Vc , Avmn = 3,5*bw*S/fyVu>0,5fVcSmx =67.56cmColocar estribo de 1/2"5 @ 0.107 @ 0.20Resto @ 0.308.00ACERO LATERALCuando la viga tiene mas de 2' (0,61 m) de altoASL = 10% AsppASL =6.080cm2El espaciamiento entre barras :El menor de :30 cm =30.00cmbw =45.00cmUsamosS =30.000cmNumero de fierros ser:# fierros =(H - 15)/S# fierros =1.883Usamos# fierr. =2.00unidades por ladoAs =1.520cm2 / barralo cual es aproximadamente una varilla de f = 5/8"Af =1.979cm2F.-DISEO DE VIGA DIAFRAGMA1.0 MOMENTO POR PESO PROPIOSegn datos las dimensiones son :Ancho vigas diafragmas(ad)=0.250Peralte vigas diafragmas(hd)=0.500Separacion de vigas entre ejes ( S + bw )2.250Metrado de Cargas Peso Propio :ElementoMedidas (m)MedidasCargaViga diafragma0.25 * 1.1 * 2400 kg/m3(ad * hd)*2,40 Tn/m30.300Tn/mW pp0.300Tn/mMomento Peso Propio :w * l 28Mpp =0.190Tn - mMpp =0.190Ton - m2.2502.0 MOMENTO POR SOBRECARGA E IMPACTO( S/C ) + I impactoM s/c = P * b =6.49Ton - mP =11.544047424(s/c + Impacto)M s/c =6.49Ton - m16,000 Klb+0.3%1.131.130.56=bMomento total =M = M pp + M s/c1.1251.125M =6.683Ton - m3.0 DISEO POR SERVICIOM =6.683Ton - mfy =4200Kg/cm2f'c =280Kg/cm2fc = 0,4*f'c112Kg/cm2fs = 0,4*fy1680Kg/cm2r = fs / fc15Es =2000000Kg/cm2Ec = 15,000 (f'c)(1/2) =250998.007960223Kg/cm2n = Es/Ec >= 67.9681907289Usar n =8k = n / (n + r)0.347826087j = 1 - k / 30.884057971fc*j*k =34.4398235665VERIFICACION DEL PERALTEHallando los momentos por servicioMs = MD + ML + MIMs =6.683Tn-m/mEl peralte mnimo es :d = (2*Ms/(fc*j*k*b))(1/2)d req. =19.701cmconsiderando recubrimiento de 1" y suponiendo el empleo de estribo de fierro de f=3/8" (0.953 cm),el peralte ser como mximo :recubr. =2.540cmestribo =3/80.953cmd = t - rec. - est./2d asum. =46.984cmSe debe cumplird asum. > d req.0.00BIENDISEO POR SERVICIOAs = Ms/(fs*j*d)As =9.578cm2/mverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =3.915cm2/mAs mn < As0.000BIENTomamosAs =9.578cm2/mSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2Usar acero 5/8"4.84barrasEntonces se tiene que se usara acero de 5/8"5barras de acero de 5/8"4.0 DISEO POR ROTURA1.0 Acero Principal1.1 Acero positivo y negativoM+/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)M+/- =11.601Tn-mAs = M / (f*fy*(d-a/2))a = As*fy/(0,85*f'c*b)30420Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70)w = r*fy/f'cr = As/(b*d)0.38136017w1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w1 =1.612030r1 =0.107469w2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d2)))0,5)/2w2 =0.087970r2 =0.005865As 1 =126.232cm2As 2 =6.889cm2Usamos:As+/- =6.889cm2a =1.22cmverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fyAs mn =3.915cm2/mAs mn < As0.000BIENTomamosAs+/- =6.889cm2/mSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2Usar acero 5/8"3.48barrasEntonces se tiene que se usara acero de 5/8"4barras de acero de 5/8"Distribucin del AceroSi consideramos acero 5/8"Af =1.979cm2fbarra =1.59cm# barras = As / Af# barras =3.480barrasUsaremos :5.000# barras =3barras en2capasAs =9.897cm2La distancia entre barras paralelas ser no menor que:1,5 fbarra =2.38cm1,5 T.M.agregado =2.38cmdistancia entre barras = eh =2.38cmrecubrimiento lateral = rec = (2") =4.78cmfestribo =3/80.95cmAncho mnimo de la viga b = 2*rec+2*fest+(# barras-1)*eh+#barras*fbarraAncho mnimo de la viga b =18.996025cm0.000BIENUsar acero 5/8"5barras de f 5/8"Usar acero 1/2"2barras de f 1/2"Usar Estribo de 3/8" @ 0.15d0.500Usar acero 5/8"5barras de f 5/8"Xdcb0.250

&RPgina &P&L&"Arial,Negrita"Ing. Alberto Gonzales EffioczXX1ngtuaiL/2L/2L/2+nL/2-n12345Prpq0,05L/2L/2g

Diseo.EstDISEO DE ESTRIBOS PUENTE POGROCHIPROYECTOPUENTE CARROZABLE POGROCHIEXPEDIENTE1320030150ZONALHUARAZDATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m)d =1.00TIPO DE TERRENO (Kg/cm2)d =2.00ANCHO DE PUENTE (m)A =3.60LUZ DEL PUENTE (m)L =10.00ALTURA DEL ESTRIBO (m)H =6.30ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)f =30.00ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m)h' =2.00PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3)g1 =0.20PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3)g2 =2.40M =1.00N =1.20E =0.40G =1.20a =0.700b =0.60c =0.60B =3.80CONCRETO ESTRIBOS (Kg/cm2)f'c =175fc =0.4f'c=70 Kg/cm2A-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A1-Empuje de terreno,h=0.70h'=2.00C=TAN 2(45-f/2)0.33E= 0,5*W*h (h+2h")*C0.110TNEv=E*Sen (o/2)=0.028Eh=E*Cos (o/2)=0.106Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/30.33Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P11.0080.30.3024Ev0.0280.600.0170304284Total1.03638404730.3194304284Xv=Mt/Pi0.308mZ=Eh*Dh/Pi0.034me=b/2-(Xv-Z)0.026mVerificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P =Fv(1+6e/b)/(ab)2.172CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh6.85>2CONFORMEB-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H=6.30h'=2.00C=0.33E= 0,5*W*h (h+2h")*C=2.1630122324TnEv=E*Sen (o/2)=0.560TnEh=E*Cos (o/2)=2.089TnPunto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/32.51mFuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P19.0721.311.794P28.0640.75.645P32.6880.270.717Ev0.5602.511.404Total20.38419.559Xv=Mt/Pi0.96mZ=Eh*Dh/Pi0.26me=b/2-(Xv-Z)0.10mVerificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P =Fv(1+6e/b)/(ab)17.402CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh6.83>2CONFORME2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio40.36Reaccin del puente debido a peso propio,R1=11.21tn/mP=3.629TRodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente,0.327Tn/MReaccion por sobrecargaR3=5.81TnFuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R111.2110.77.848R35.8060.704.064P vertical tot,20.3840.9619.559Total37.40131.471Xv=Mt/Pi0.841mFUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh2.0892.515.240R20.3278.102.651Total2.4177.890Yh=Mi/Pi3.265Z=0.211e=0.170VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y traccinP =Fv(1+6e/b)/(ab)38.232CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD=Pi*f/Eh10.83>2CONFORMEC-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B=3.8H=7.30h'=2.00C=0.33E= 0,5*W*h (h+2h")*C=2.7496822168Ev=E*Sen (o/2)=0.712Eh=E*Cos (o/2)=2.656Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/32.86Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P19.0722.320.866P28.0641.713.709P32.6881.273.405P49.1201.917.328P57.5603.2024.192Ev0.7123.802.704Total37.21682.204Xv=Mt/Pi2.209mZ=Eh*Dh/Pi0.204me=b/2-(Xv-Z)-0.104m>b/6b/6=0.6333333333e2CONFORME2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,Fuerzas verticales actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R111.2111.719.059R35.8061.709.871P vertical tot,37.2162.2182.204Total54.233111.133Xv=Mt/Pi2.049mFUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh2.6562.867.607R20.3279.102.978Total2.98310.585Yh=Mi/Pi3.55Z=0.20e=0.052CONFORME

Rclemente: