planilla de diemencionado vias ferreas i -2012
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HOJA DE CALCULO
DETERMINACIÓN DE LOS MOMENTOS
METODO DE ZIMERMANN CAMBIAR
RESULTADOS
MOTOR Bo-Bo-Bo (Tn) 93
ANCHO DE TROCHA(mm) 1000SEPARACION d(cm)= 60 L(cm)= 72.4
l(cm) 200
s(cm) 106.35
PESO DE RIEL(lb/yd) 80
Q(kg)= 7750
b(cm)= 24 y0(cm)= 0.159292
k(kg/cm3)= 14 y1(cm)= 0.007829
x1(cm)= 220 y2(cm)= 0.003001
x2(cm)= 290E(kg/cm2)= 2.10E+06
I(cm4)= 1098.85
x0(cm) 0
U(kg/cm2) 350 M0(kg.cm) 140275
Impacto(ci) 1.7 M1(kg.cm) 6538.432
h(cm) 12 M2(kg.cm) 2464.216
L1(cm) 46.83
p0(kg/cm2) 2.23p1(kg/cm2) 0.11
p2(kg/cm2) 0.042
Datos y consideraciones
= 4 ∗ ∗ ∗
= 2 ∗ ∗ ∗ 1
∗ − ∗ cos
+ sin
= 4 ∗ ∗ −
∗ cos sin
= ∗
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HOJA DE CALCULO
METODO DE TIMOSHENKO
L(cm)= 64.77
y0(cm)= 0.128383
y1(cm)= 0.004425
y2(cm)= 0.001515
M0(kg.cm) 363299.2
M1(kg.cm) 11800.08
M2(kg.cm) 3964.077
p0(kg/cm2) 1.797
p1(kg/cm2) 0.062
p2(kg/cm2) 0.021
= ∗ 164 ∗ ∗ ∗ ∗
∗ − ∗ cos + sin
= 4 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗
M= ∗ ∗∗ ∗∗
∗ − ∗ cos
sin
= ∗
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HOJA DE CALCULO
METODO DE TALBOT
L(cm) 71.66
y0(cm)= 0.1545
y1(cm)= 0.00736
y2(cm)= 0.00279
M0(kg.cm) 138845
M1(kg.cm) 6270.03
M2(kg.cm) 2339.35
q0(kg/cm2 54.0735q1(kg/cm2 2.57636
q2(kg/cm2 0.9778
= 4 ∗ ∗
= 164 ∗ ∗ ∗
∗ − ∗ cos
+ sin
= 16 4 ∗
∗ − ∗ cos
sin
= ∗
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HOJA DE CALCULO
METODO DE SALLOR HUNKEV
L(cm)= 64.77
y0(cm)= 0.1593
y1(cm)= 0.00549
y2(cm)= 0.00188
M0(kg.cm) 140269
M1(kg.cm) 4555.98
M2(kg.cm) 1530.52
p0(kg/cm2 2.23
p1(kg/cm2 0.077
p2(kg/cm2 0.026
= 4 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗
= ∗ 2 ∗ ∗ ∗ ∗ 4 ∗ ∗ ∗ ∗ − ∗ cos + sin
= 4 ∗ 4 ∗ ∗ ∗
∗ ∗ −
∗ cos sin
= ∗
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HOJA DE CALCULO
1.- DIMENCIONAMIENTO DE RIEL
Tensión por Influencia de la temperatura
3.381 kg/mm2
Se considera las temperaturas siguientes para Santa Cruz
t1= 19 (Temperatura media mínima)
t2= 33 ( Temperatura media maxima)
Tensión interna residual (calidad del riel)
El dimensionamiento debe cumplir:
Verificacion a tension
13.11 kg/mm2
22.59 kg/mm2
2.- DIMENCIONAMIENTO DE DURMIENTE
2,1.- DISEÑO A COMPRESIÓN
1
-0.0737
-0.0527
4769.3 kg
15.6473 kg/cm2
= 24.15 ∗ ∆
= 6.1/2
+ + ≤ 23/2
= =
≤ 23/2
3,38+13,11+6.1≤ 23/2
= ∗ ∗ 2 ∗ ∗ = + + = cos
+ sin
=
=
=
=
= ∗
=
= 25/2
≤
‼!
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HOJA DE CALCULO
2,2.- DISEÑO A FLEXIÓN
2.122 kg/cm2
576 cm3
96.95 kg/cm2
2.122
Debe cumplir:
= ∗ ∗ 2 ∗
= ∗ ∗ ′
2 ∗
= ∗
6
=
=
= 135/2
=
á =
P = 2,12 /2 ≤ á = 2,12/2
= 96,90 /2 ≤ = 135/2 ‼! ‼!
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HOJA DE CALCULO
3.- DIMENSIONAMIENTO DE LA BASE Y LA PLATAFORMA
Aplicando los principios de la teoria de ODEMARK
51700
420
15.22
120
7750
4.048
7.884
350
24
60420
Asentamiento admisible1.55 mm
Asentamiento real producido por :
10.65 kg/cm2
Debe Cumplir
1.534 mm
Del abaco de Odemark F = 0.265
Aplicando los principios de la teoria de FOX
2.253 kg/cm2
0.466 kg/cm2
Del abaco de FOX 0.07
0.1577
Alatura de la base asumido h1(cm)=
Rigidez vertical"K"(tn/mm)=Modulo de elasticidad de la base Eb(700-1700)kg/cm2=
DATOS Y CONSIDERACIONES
Modulo de elasticidad de la plataforma Ep(kg/cm2)=
Radio de la placa de carga c1(cm)=
d(cm)Tipo de suelo en la plataforma Arena Suelta
Q(kg)=
Relacion modular Eb/Ep=
h1/c1=
U(kg/cm2)
b(cm)
= 1.5 ∗ ∗ 1 ∗
= ∗ 1
=
=
=
= ≤
=
∗
2 ∗
4 ∗ ∗
= 0.006∗1+0.7log
=
=
= 0,07 ∗
≤ =
‼!
‼! / =
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ANEXOS
Propiedades de los rieles y el suelo
Peso(lb/yd) I(cm4) f(cm) w(cm3)70 819.98 11.75 134.21
80 1098.85 12.7 165.51
85 1252.86 13.18 181.9
100 1831.42 14.61 239.25
NOTA.- CONSIDERAR QUE EL MAXIMO PERFIL EN EL MERCADO DE SUDAMERICA ES DE DE 90 Lb/Yd
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