modelado y analisis

5/11/2018 Modelado y Analisis - slidepdf.com

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EUROCÓDIGO 8 Antecedentes y aplicaciones

Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 febrero de 211

Difusión de información para la formación – Lisboa, 10-11 de febrero de 2011

(Capítulo 4 de EC8-1)

Peter Fajfar Universidad de Liubliana

a a res nUniversidad de Liubliana



AcelerogramasDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 2



Comportamiento hystereticDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 3

ACERO HORMIGÓN ARMADO

ALBAÑILERÍA HORMIGÓN PRETENSADO



\"Filosofía\" de diseño sísmicoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 4

frecuentes

operacionales seguro cerca de colapso

R = 95 años

41% en 50 años K E

diseño

R = 475 años

H Q U

en os a os

O R E J A

Max.considered



Estados de rendimientoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 5



Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 6

Todo debe hacerse tan simple

Albert Einstein



Ámbito de aplicaciónDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 7

EC8-1, capítulo 4, resumen y comentarios4.2 Características de terremoto resistente buildin s4.

4.3 Análisis estructural de

4.4 Seguridad verificationsyEdificio de prueba

Modellingg

Análisis

C ó d i g o d i s e ñ a d o f



Principios básicos de diseño conceptualDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 8

S i m p l i c i t y p y e s t r u c t u r a l

Uniformidad, simetría y redundancia

Rigidez y resistencia a la torsión

Fundación adecuada



L ' Aquila 2009Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 9



Kobe 1995 Izmit 1999Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 12



Kobe de 1995Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 13



Chile 2010Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 14



Kobe 2010Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 15



Montenegro 1979Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 17



Miembros sísmicos principalesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 21

Miembros que se consideran parte de la estructuras i s t e m a q u eel análisis de la situación de diseño sísmico ytotalmente diseñado y detallado para terremotoresistencia de conformidad con el Reglamento EN1998



Miembros sísmicos secundariosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 22

Los miembros que no son considerados como parte de laacción sísmica resist iendo el sistema y cuyo gyfuerza y rigidez frente a acciones sísmicas esdescuidado



Regularidad estructural (ir)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 23



RegularidadDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 24

Regularidad en el plan deSimetríaConfiguración de plan compactoSuficiente rigidez en el plan de los pisos

uRigidez a torsión adecuada

Regularidad en elevaciónNinguna interrupción de carga lateral que resiste a los sistemas de

No hay cambios bruscos de rigidez, masa y reforzado



Flexibilidad torsionalDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 25

x y

r x l s o r y l s

Coche rígida Coche flexible



Clases de importanciaDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 26

Cargas permanentes \"G\"eso ro io de la estructura + 2kN2

Variable: live cargas \"Q\" ME= 0,8

edificio de oficinas (categoría B) 2 kN\/m 2 ME= 1.0

= 1.2

Cargas verticales G (Q) se distribuyeron a loselementos con respecto a su área efectiva ME= ,



Factor de importanciaDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 27

Factor de importancia Devolver el período T (años)

0,8 230

1.0 475

1.2 780

1.3 1000

1.4 1250

(basado en datos de Eslovenia)



Combinación de cargas (EC0)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 28

k, j D E, 2, i ,

1i1

G There was an error deserializing the object of type Syste+ K i

j

Q

Cargas permanentes \"G\"

Pretensado cargas \"P\"

Cargas sísmicas \"A\"



Determinación de masasDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 29

Ki EI kJ

2IEI



Pseudo modelo 3DDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 30



Secciones agrietadasDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 31

En edificios de hormigón, en compuesto de acero- edificios de hormigón y en edificios de mampostería el

debe tener la rigidez de las elementos de carga

rigidez a la iniciación de la obtención de larefuerzo).)

E l pp de r i g idez p rop iedades e lás t i co f l ex ión y

de hormigón y albañilería podrán tomarse elementosa ser igual a la mitad de la correspondiente



Secciones agrietadasDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 32

SAE(g) Sde (cm)

2.5

100R N

T = T 2 T = T √2CR

1.5

.

0,5

1.0 50

0.0

0 1 2 3T s

0

TR T NT T CR



Excentricidad accidentalDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 33

un .

me es a perpedirección de la acción sísmica



Métodos de análisisDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 34

unS DINÁMICAESTÁTICAun

Respuesta modalespectro

Fuerza lateralLINEAL b

análisis

un combinada con el espectro de respuesta

No linealrespuesta-análisis de la historia

Estático no lineal(pushover)análisis

NO LINEAL

combinado con el factor de comportamiento



Factor de comportamientoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 35

Factor utilizado para el diseño de efectos reducir elf u e r z a s o b t e n i d a s d e u n a n á l i s i s l i n e a l , e ncuenta para la respuesta no lineal de una estructura,asociado con el material, el sistema estructuraly los procedimientos de diseño



Factor de comportamiento - fondoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 36

Fe eF D= = =Μ

y yF D

ys

d

R =F

Fy eΜ s

d

FR = = R R

F

Fd

ΑEurocódigo 8

Dd Dy D D

us

1

R q, R >Α



Clases de ductilidadDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 37

Fe

FY DCM

FY1 DCH

DY1 DY2 D D



Factor de comportamientoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 38



ReforzadoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 39

900

u F

O r c e 1 F

F

0

0,00 0,15

Factor reforzado = \/



Factor reforzadoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 42

Sistemas de doble pared o muro equivalentesistemas de ared con sólo dos sistemas de erwdirección horizontal:u \/ 1 = 1,0

otros sistemas puedan desenganchar de pared:u \/ 1 = 1,1

sistemas de pared acoplado o doble pared equivalente:u \/ 1 = 1,2

Irregulares en plan: reducción de valores

Análisis Pushover: aumento de valores



Método de fuerza lateralDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 43

Estructuras regulares con pequeña influencia de mayor modos

T ≤ 4 T1 C en t ≤ 2.0 s1

F = S (T)b d 1 m Λ



Método de fuerza lateralDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 44

• 1

•

memem z

memem s

j j m z j j m s

•

Δ = 1 + 1,2 (x \/ L)e

Le

xme



Fórmulas aproximadas para t1Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 45

a y e g

j

j j

pu

mu

T

2

1 2

j

Fórmula empírica

341 t TCH



Análisis de espectro de respuesta modalDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 46

Desplazamientos: AI

mememe Dimememe S

T S

2

2

Max ΦΦU

AI mememe S ΦMFFuerzas:

meme

M

L

sMΦT meme L

mememe



Número de modosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 47

La respuesta de todos los modos de vibracióncontribuir significativamente al respuesta mundialdeberá tenerse en cuenta

al menos 90% de la masa total de la estructura

todos los modos con masa modal efectiva superior al 5 %la masa total se toman en cuenta



Masas eficacesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 48

L2

me

me M

sMΦT L T M ΦMΦ

n m mm

i j jme

1 1



Combinación de respuestas modalesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 49

E = √ΣEE EI2 (SRSS)

Si t ≤ 0.9 t j me



Excentricidad accidentalDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 50

Efectos de torsión accidentales

0 05 0 05 F L M F L , , , , , ,



Análisis Pushover Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 51

Método de N2 (básico)Des lazamiento de destino: des lazamiento d

N2 extendidaEfectos de modo mayor en plan y elevaciónCumple con el requisito de EC8-3 \"4.4.4.5

roce men o para a es mac n e mo o e ors n y super efectos\"



Combinación de efectos de componentesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 52

Edx ere w Edy

0, 30EEdx There was an error desEdySRSS

E1 x

x

Ex 2

Fx Fx

E1y

E1 x

Ex 2

Fy Fy



Acción sísmica verticalDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 53

Si unVGes superior a 0,25 g (2,5 m\/s2) la verticalcomponente de la acción sísmica debe tenerseen cuentapara horizontal o casi horizontal estructural

para horizontal o casi horizontal en voladizo

para horizontal o casi horizontal pre-stressed

para vigas de apoyo de columnas



Cálculo de desplazamientoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 54

s d e

s espazamen o n uc o por a acc n s smca e se o

qd factor de comportamiento para desplazamientos (q = q, a menos qued

d desplazamiento determinado por un análisis lineal basado ene

Límite superior: valor del espectro elástico de desplazamiento

Efecto de torsión se toman en cuenta



Desplazamientos realesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 55

F

e

q = F\/f e d

D = q ddFy

d

Dd Dy D D



Elemento no estructuralDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 56

sistema y componentes que, si debido afalta de fuerza o a la forma en está conectado a thla estructura, no se considera en el diseño sísmicocomo cargar l ibros elementyg



Elementos no estructuralesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 57

Para los elementos no estructurales de gran importancia od e u n n a t u r e p y g p a r t i c u l a r m e n t e

Espectros de respuesta de la planta

Para otros elementos no estructuralesProcedimiento simplificado



Elementos no estructuralesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 58

Análisis simplificado

ununununun \/ qW S F

S =un S [3 (1 + z\/H) \/ (1 + (1 – T \/T))-0,5]un 12

W un peso del elemento

Γun factor de importancia para el elemento

qun factor de comportamiento para el elemento



Espectro de aceleración de piso (simplificado)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 59

5

6un

g

S

C o m o

4

z= 1. 0

H

z= 0. 5

2

z = 0H

0

1

0 1 2 3 4un

1

TT

Espectro de aceleración de piso normalizado un un= 1, altura z hasta el piso, la altura total H,

Período t del elemento, el período t de la estructura)un 1



Medidas adicionales para marcos infiltradas de mampostería


Disposiciones aplicables a marco o equivalente hormigón doble de marcosistemas de DCH y compuesto de acero o de acero-hormigónmomento resiste a marcos de DCH con interacción no-desmontes de mampostería ingeniería

o estructuras compuestas con los desmontes de mampostería

rregu ar a es en e evac

I r r e g u l a r i d a d e s e n p l a n g p

Limitación de daños de desmontes



Friuli 1976Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 61



Montenegro 1979 Izmit 1999Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 62



Verificaciones de seguridad (1) - estado límite últimoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 63

Condición de resistencia

Ed ≤ r d

d d

P- efectos no deben tenerse en cuenta si

10,0=Θtot

r tot

hV

d P



Verificaciones de seguridad (2)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 64

Condición de ductilidad global y local ,

incluso, cuando así se indique, las disposiciones de diseño de capacidad

Prevención de lantas mechanism

RBRC 3,1 M M



Diseño de capacidadDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 65

SÍ! ¡No!



Diseño de capacidadDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 66



Verificaciones de seguridad (3)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 70

Condición de equilibrio

es s enc a e a ragmas or zon a es

Resistencia de fundaciones

Condición común sísmica



Estado de limitación de dañosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 71

Limitación de interstorey drifty• elementos no estructurales de materiales frágiles

r , , r

• dúctiles elementos no estructurales

dr ≤ 0.0075 h

• elementos no estructurales no hacen para interferir estructuraldeformaciones, o sin los elementos no estructurales

dr 0,010 h ≤ d ≤ 0,02 hr

= 0,4 (importancia clases III y IV)

= 0,5 (importancia clases en II)



Período de retorno frente a factor (importancia)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 72

Devolver el período T (años) Devolver el período T (años)

50 0.48

100 0,60

200 0,76475 1.00

1000 1.30

10000 2,57

Válido para Eslovenia



Ejemplo de pruebaDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 73

Buildingg RC

6 historias + 2 sótanos

ó f



Descripción del edificioDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 74

ESQUEMASECCIÓN

D i ió d l difi i




D i ió d l difi i




A i í i



Acciones sísmicasDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 77

ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA

a =g ME·agR = 0,25 g

Suelo tipo 1, BS = 1.2

T = 0,15 s, T = 0.5 s, T = 2.0 s.B C D

5% De amortiguación

A i ti l



Acciones verticalesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 78

Cargas permanentes \"G\"eso ro io de la estructura + 2kN2

Variable: live cargas \"Q\"

edificio de oficinas (categoría B) 2 kN\/m 2

Cargas verticales G (Q) se distribuyeron a loselementos

M í i (1)



Masas sísmicas (1)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 79

Masas de permanente carga \"G\" factor 1.0

" " EI

2EI me

factor = 1.0 (plantas de techo), = 0,5 (otros)

2I ,

masa de 15% (30%) desde q se tiene en cuenta

M í i (2)



Masas sísmicas (2)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 80

Nivel Pisos masa

m (toneladas)

Momento de inercia

MMI (ton * m2)

TECHO 372 33951

5 396 36128

4 396 36128

3 396 36128

2 396 36128

1 408 37244

= ton 2362

2 22 l b

* Sólo masas por encima del nivel 0 se toman en cuenta

12s

M d l t t l l (1)



Modelo estructural: general (1)Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 81

Modelo 3D (espacial)

• periféricos muros se modelan con elementos de línea y un

viga rígida en la parte superior de cada elemento

Ancho efectivo de vigas (EC2)Desvíos rígidas no son tenidos en accountg

• Elementos infinitamente rígidas se utilizan sólo en relación con las paredesW1 y W2

Diafragmas rígidos en cada piso• losas no son modelados

M d l t t l l (2)




Masas y masa de momentos de inercia se sacoen los centros de masas

• Masas sólo por encima de la parte superior de los muros periféricos sontener en cuenta

Se consideran elementos agrietados• 0,5 * Como 0,5 * me, 0.1 * se

Todos los elementos son totalmente fijos en

No se consideran los desmontes

Modelo estructural: general (3)




Modelo estructural: ancho efectivo EC2



Modelo estructural: ancho efectivo EC2Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 84

Modelo estructural: muros periféricos



Modelo estructural: muros periféricosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 85

Regularidad estructural



Regularidad estructuralDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 86

Criterios de regularidad en elevación

Criterios de regularidad en el plan de

MaxL

< * 0Dirección X: 0.30

X X E R

minL

3) Radio torsión < radio de giro

0 .Y Y

Dirección X:

X sR L

Y s

Regularidad estructural en plan



Regularidad estructural en planDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 87

Centro de rigidez y excentricidad estructurales e0

3 casos de car a estática en cada iso = F 1, = 1, M = 1)

Cargas se aplican en los centros de masa (CM)

Determinar la rotación r debido a la F, Fy m

Determinar e y centros de rigidez (XCR, YCR)0i me me

, ,

0 , 0 ,,

1

(1)Z i X

X I me X I me

Z i me

R F e XCR e XCM

R M

, ,

0 , 0 ,, (1)

Z i Y me

Y i me Y i meZ i mee YCR e YCM R M

Regularidad estructural en plan



Regularidad estructural en planDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 88

a o e ors n X Y

3 casos de carga estática en cada piso (FTXi = F 1,TYi = 1, MTI = 1)

argas se ap can en os cen ros e s ness

Determinar rotaciones r Zi (M), desplazamiento uTI XI (F) y uXI Yi (F)Yi

M, me

FX,

KFY, me

Determinar r XI y r Yi

,, ,

, , , , , ,

111, ,

111M i FX me FY me

Z i T me X TX me Y me TY me

KK K R M U F U F

, , M i, ,

M i

X I Y me

K K Rand r

K K , ,me me

Regularidad estructural criterios



Regularidad estructural - criteriosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 89

Criterios de regularidad en elevación

Criterios de regularidad en el plan de

L

0Dirección X: 0 . 3 0 E R X X

x

minLEstructura es regular

en plan y

3)

0Dirección Y: 0 . 3 0 E RY Y

Dirección X:

X sR L

en elevación

Y s

¿Irregular en elevación si considera también el sótano!?

Tipo estructural del edificio



Tipo estructural del edificioDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 90

SISTEMA DE PARED PUEDAN DESENGANCHAR

,65% (o más) de la cizalla resistencia es aportado por paredes

Aplicación de resistencia cortante es difícilEC8 permite que la resistencia cortante puede sustituirse por fuerzas de cizalladura

Fuerza cortante de base (por encima del sótano) tomada por paredes

de la fuerza cortante total

¿Sistema equivalente de doble pared?

Q factor de comportamiento



Q factor de comportamientoDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 91

po es ruc ura:Clase de ductilidad: DCM

0 3.0q

Regularidad estructural (ir):regular en elevación - ninguna reducción qg0

Factor asociado con el modo de falla predominante: k = 1w

0

3.0w

qkq

Períodos masas eficaces y formas modales (1)



Períodos, masas eficaces y formas modales (1)


Modo(sec)

EFF, UX

(%)EFF, UY

(%)EFF, MZ

(%)

1 0,92 80.2 0.0 0.2

. . . .

3 0,51 0.2 0.0 75,2

4 0,22 15.0 0.0 0.2

5 0,15 0.0 18.5 0.0

6 0,12 0.2 0.0 17,6

EFF = . , .

Programa ETABS






–






–

Análisis de espectro de respuesta modal RSA



Análisis de espectro de respuesta modal RSADifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 96

Se realizan un análisis del espectro de respuesta modali n d e p e n d i e n t e m e n t e d e l a e x c i t a c idirección horizontal

Combinación de diferentes mod

Combinación de resultados en dos direcciones: SRSS

Excentricidad accidental fue tomado en cuenta

uac n e se o s smc

Efectos de torsión accidentales



Efectos de torsión accidentalesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 97

Resultados de análisis sin torsión accidental (SSRSd e d o s d i r e c c i o n e s h o r i z o n t a l e s )efectos de torsión

SRSS (E, E) + (ENVE (±M, ± M)

Resultados de análisis sin torsión accidental + efectos de torsión accidentales, para cada horizontal

dirección. Combinación de SRSS de dos horizontal

SRSS (±M E, ±M E)X X Y Y

RSA: efectos de torsión accidentales



RSA: efectos de torsión accidentalesDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 98

RSA: fuerzas de cizalladura



RSA: fuerzas de cizalladuraDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 99

12% del total 15% del totalpeso peso

RSA - desplazamientos



RSA desplazamientosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 100

RSA: limitaciones de daños



RSA: limitaciones de dañosDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 101

RSA: efectos de segundo orden



RSA: efectos de segundo ordenDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 102

Distribución de fuerza



Distribución de fuerzaDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 103

Método de fuerza lateral

Distribución de fuerza



Distribución de fuerzaDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 104


Fuerzas de cizalladura





Fuerzas de cizalladura





Código diseñado frente a edificios antiguos



g gDifusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 107

Curvas de Pushover




Prueba

2727

= 6.5

18

21

% ]

18

21

% ]

12

15

F b \ / W

= 3.212

15

F b \ / W

= 3.2

6

9

Prueba1 rendimiento del haz

6

9 PruebaEC8 H1 rendimiento del haz1 rendimiento de columna

0

0.0 0,3 0,6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7

1 rendimiento de columnaCN

0

0.0 0,3 0,6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7

Fuerza de diseño

d n \/ H [%]d n \/ H [%]X dirección

Determinación de la capacidad sísmica (NC)



p ( )Difusión de información para la formación – Lisboa 10-11 de febrero de 2011 109

EC8 H

Probabilidad de \"fracaso\"




475 ,

PGA = 0,25 g (prueba de consolidación),C PGA = 0.77 g (edificio EC8)C

P CN = 0,78 x 10-2 o 32% en los años 50 (edificio de prueba)

P CN = 2,67 x 10-4 o 1.3% en 50 años (edificio EC8)

Discusión de resultados




PGA = 0.77 g C

¿\"El código es demasiado conservador\"?¿

CN, 50 = 1,3 % \"La probabilidad es demasiado alta?\"

¿Cuál es la probabilidad tolerable?

¿Cuán seguro es lo suficientemente seguro?

modelado y analisis

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