armÓnicos modelado y simulaciÓn de armÓnicos. modelado y simulaciÓn modelado de fuentes...
TRANSCRIPT
ARMÓNICOS
MODELADO Y SIMULACIÓN DE ARMÓNICOS
MODELADO Y SIMULACIÓN
MODELADO DE FUENTES ARMÓNICAS:
•Fuentes no lineales de tensión y corriente:
Transformadores, lámparas, hornos de arco, etc.
•Compensadores estáticos:
Alta tensión
•Conversores de potencia trifásicos estáticos:
Alta tensión y controladores de velocidad de DC y AC
•Conversores de potencia estáticos monofásicos:
Fuentes de equipos electrónicos
MODELADO Y SIMULACIÓN
RED DE ALTA TENSIÓN
La alternativa más simple es partir de los datos de Potencia de CortoCircuito:
A partir de ello:
11
33
3
3
IVS
IVS
sis
sis
011
13
23
ZZV
I
ZV
I
11
0
321
23
ZIV
Z
IV
ZZ
RED DE ALTA
TENSIÓN
SISTEMA A ANALIZAR
MODELOS: RED DE ALTA TENSIÓN
Ejemplo:En una barra de 300kV se conoce Icc3=8,9kA, Icc1=8,1kA, X/R3=9,1 y X/R1=9,3. Cuanto vale Z1(h) y Z0(h)????
Con lo cual:
º86,83)/(
º73,83)/(
11
1
31
3
RXtg
RXtg
kAI
kAI
86,831,8
73,839,8
1
3
MVAIVS
MVAIVS
sis
sis
º86,839,42083
º73,836,46243*11
*33
093,25607,23
345,19126,2
12
2
0
*3
2
1
jZS
VZ
jS
VZ
sis
sis
sis
hjhZ
hjhZhZ sis 345,19126,2)(
093,25607,2)()(
1
0
MODELOS: LINEAS Y CABLES
1
2ln
pp D
skX Reactancia de un conductor:
Reactancia entre dos conductores:
/unidad de longitud = 2f, k = 0,2x10-3 si la unidad de longitud es el km,s es la longitud del conductorDs = r.e-(1/4) Radio Medio Geométrico (RMG), con r siendo el radio del conductor,Dm = es la Distancia Media Geométrica entre los conductores.
1
2ln
mm D
skX
MODELOS: LINEAS Y CABLES
bbz
aaz
ccz
ddz
a
b
c
Va
Vb
Vd=0
Ib
Ia
Ic
adz
bdz
cdz
a
b
c
acz
bcz
abz
d d
Vc
MODELOS: LINEAS Y CABLES
cbad IIII
d
c
b
a
ddcdbdad
cdccbcac
bdbcbbab
adacabaa
dd
cc
bb
aa
dd
cc
bb
aa
I
I
I
I
zzzz
zzzz
zzzz
zzzz
VV
VV
VV
VV
V
V
V
V
'
'
'
'
'
'
'
'
MODELOS: LINEAS Y CABLES
cacbabaaaa IzIzIzV
0
,0
,0
,0
''
''
''
d
dc
db
da
V
VV
VV
VV
cddcdadac
bddbdadabaddadaadaa
Izzzz
IzzzzIzzzVVV
2''
MODELOS: LINEAS Y CABLES
donde:
y
c
b
a
ccbcac
bcbbab
acabaa
c
b
a
I
I
I
zzz
zzz
zzz
V
V
V
1
2ln1
2ln21
2ln
sdd
adsaaaa D
skjr
D
skj
D
skjrz
ab
edab D
Dkjrz ln
MODELOS: LINEAS Y CABLES
la resistencia de la tierra, rd ,
/km
Si Dsd=1
Por esta razón se define
frd410.869,9
1lnln
22
sa
ad
sdsa
ad
D
D
DD
D
sd
ade D
DD
2
MODELOS: LINEAS Y CABLES
A partir de esto se puede escribir:
Y se ha encontrado que:
m
es la resistividad del terreno en (m) y,
f es la frecuencia (Hz)
sa
edaaa D
Dkjrrz ln
fDe
5,658
MODELOS: LINEAS Y CABLES
A partir de esto se puede escribir:
d
abc
DC
BA
d
abc
ddcdbdad
cdccbcac
bdbcbbab
adacabaa
dd
cc
bb
aa
dd
cc
bb
aa
I
I
ZZ
ZZ
V
V
zzzz
zzzz
zzzz
zzzz
VV
VV
VV
VV
V
V
V
V
'
'
'
'
'
'
'
'
abcabcabc
CDBAabc
dDabcCd
dBabcAabc
IZV
ZZZZZ
IZIZV
IZIZV
1
0
MODELOS: LINEAS Y CABLES
Incremento de la resistencia por efecto skin:
Modelos
Efecto skin:
2
2
518,0192
646,01
h
hRR
MODELOS: TRANSFORMADORES
Modelo general:
Rm: Pérdidas en el núcleo, resistencia constante
Ri y Li: Resistencia e inductancia de dispersión del bobinado i
Rpi: representa la resistencia e inductancia de cortocircuito dependiente de la frecuencia
Im: Fuente de corriente armónica (corriente magnetizante)
N1 N2
L1 R1
RP1
L2 R2
RP2
Rm
Im
MODELOS: TRANSFORMADORES
A)
B)
jhX50
80X50
R jhX50
R=0,1026 k h X50 (J + h),J es la relación entre pérdidas porhistéresis y por parásitas (en general 3),k=1 / ( J + 1 )En algunos casos se toma un 80% de losvalores de R y X de 50Hz
MODELOS: TRANSFORMADORES
CONSIDERACIONES GENERALES:
•En general la fuente de corriente originada en la corriente de magnetización puede despreciarse
•Desplazamiento de fase en tensión y corriente en el transformador (tipo de conexión)
• Circuitos de secuencia
•El acoplamiento capacitivo entre bobinados y entre bobinado y tierra
MODELOS: TRANSFORMADORES
BOBINADOS CONECTADOS EN Y:
BOBINADOS CONECTADOS EN :
º303,º303,0
)º30º30(3
º120º120(
)(
22110
210
21
210210
210210
aabaabab
abababab
aaab
aaaaaaab
bbbaaabaab
VVVVV
VVVV
VVV
VVVVVVV
VVVVVVVVV
º303,º303,0
)º30º30(3
)º120º120(
)(
22110
210
21
210210
210210
abaabaa
aaaa
ababa
ababababababa
cacacaabababcaaba
IIIII
IIII
III
IIIIIII
IIIIIIIII
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
Transformadores Yd1, corrientes en el secundario:
º301
º901
º1501
º3011
1
110
011
101
3
1
110
011
101
3
1
110
011
101
2
ABCabc
c
b
a
abc
c
b
a
abc
C
B
A
c
b
a
abc
ac
cb
ba
c
b
a
abc
II
I
I
I
I
I
I
a
a
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
Transformadores Yd1, tensiones en el primario:
º301
º1501
º901
º3011
1
101
110
011
3
1
101
110
011
3
1
3
1
2
abc
C
B
A
ABC
C
B
A
ABC
c
b
a
C
B
A
ABC
ca
bc
ab
C
B
A
ABC
VV
V
V
V
V
V
a
a
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
Transformadores Dy1, tensiones en el secundario:
º30
º901
º1501
º301
1
110
011
101
3
110
011
101
3
3
2
ABC
c
b
a
abc
c
b
a
abc
C
B
A
c
b
a
abc
CB
BC
AC
c
b
a
abc
VV
V
V
V
V
V
a
a
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
V
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
Transformadores Dy1, corrientes en el primario:
º30
º1501
º901
º301
1
110
011
101
3
110
011
101
3
110
011
101
2
abc
C
B
A
ABC
C
B
A
ABC
c
b
a
C
B
A
ABC
CB
BA
AC
C
B
A
ABC
II
I
I
I
I
I
a
a
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
En general las corrientes y tensiones entre el primario y secundario para transformadores Y-, -Y, Z-Y y Y-Z se relacionan mediante:
es la relación de transformación entre las tensiones de línea primario/secundario,
es la división de fases
n es el número de grupo de conexión 1,3,5,7,9 y 11
º30.
.
.1
.1
.
n
II
II
VV
VV
abcABC
ABCabc
abcABC
ABCabc
MODELOS: TRANSFORMADORES
CORRIENTES Y TENSIONES A TRAVÉS DE TRANSFORMADORES
En término de las matrices de transmisión:
De manera más general:abcABC
ABCabc
abcABC
ABCabc
ITI
ITI
VTV
VTV
..
..1
..1
..
n PT T P 1 T TT
3 T-TT TT-T 5 -TT -T 7 -T -TT
9 TT-T T-TT
11 TT T
110
011
101
3
1T
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MODELO DE GENERADOR:
ES CLARO QUE LOS PARAMETROS DE REACTANCIA A FRECUENCIAS ARMÓNICAS NO TIENEN NADA QUE VER CON LOS PARAMETROS DE REACTANCIA SÍNCRONA
Existen distintos planteamientos respectos del valor de la reactancia para frecuencias armónicas:
X=1/2(Xd´´+ Xq
´´)=X2
Experimentalmente se observa una disminución de la reactancia a medida que se incrementa la frecuencia (el monto de flujo que penetra en el estator sería menor). Se ven correcciones de 0,8 a 1000Hz.
Suele corregirse el valor de resistencia por efecto skin
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES SÍNCRONOS
LA REACTANCIA ES TOMADA COMO LA REACTANCIA DE ROTOR CALADO
EL VALOR DE LA RESISTENCIA SE VE CONSIDERABLEMENTE AFECTADO POR EL EFECTO SKIN Y LAS PERDIDAS POR CORRIENTES PARÁSITAS
Donde: h es el orden del armónico y a toma valores entre 0,5 y 1,5
LOS ESQUEMAS DE CONEXIÓN NORMAL DE ESTAS MÁQUINAS HACEN QUE LAS MISMAS NO OFREZCAN UN CAMINO DE CIRCULACIÓN PARA LAS CORRIENTES DE SECUENCIA CERO.
ahR
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTESMOTORES ASÍNCRONOS:
Modelo equivalente monofásico simple
Se supone que la impedancia a cualquier armónico puede determinarse a partir de la impedancia del motor en el arranque:
ZM=V2/(SM.(Iam/Inm)), (Iam/Inm)=corriente de arranque/corriente nominal
Un motor de 45 MVA, Vn=22kV, con una corriente de arranque 5 veces la nominal y X/R = 10:
ZM = 2,15; XM =2,05 y RM=0,205
ZM(h) = 0,205 + j2,05h
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Donde:
RS XS
RMXM
R`r X`
r
((1-s)R’r)/s
mm
mmm
rr
r
SSS
jXR
jXRZ
jXs
RsZ
jXRZ
.
``
)`(
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Las impedancias de secuencia serán:
donde:
En forma matricial de impedancias y/o admitancias:
)`()`(.
)`()`(.
2
22
1
11
0
sZZsZZ
ZZ
sZZsZZ
ZZ
Z
rm
rmS
rm
rmS
snn
s
nn
s
s
s
21
1
2
1
2
1
2
11
012012
2
1012
00
00
000
100
010
000
00
00
00
Y
Y
Z
ZZY
Z
ZZ
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
La matriz de admitancias de fase:
Despreciando Rm, la impedancia del motor a distintos armónicos será:
)(31
)(31
)(31
,..
212
2
22
11
21
21
12
211
012
aYYaY
YaaYY
YYY
YYY
YYY
YYY
AYAY
m
m
M
Mmm
mMm
mmM
abc
`)(`
``
.
)(
`)(`
``
.
)(
,
2
22
1
11
0
rmr
rr
m
SS
rmr
rr
m
SS
XXjhsR
jhXsR
jhX
jhXRhZ
XXjhsR
jhXsR
jhX
jhXRhZ
Z
S
S
hnn
s
hnn
s
1
1
2
1
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Un motor 3; 50 Hz; 11kV; 3,2MW; 2970 rpm; 2 polos; Rs=0,253; Xs=3,73 ;
R’r=0,306;X’r=5,5; Rm=6840 y Xm=162.
Para determinar las impedancias de secuencia es necesario calcular los desplazamientos de secuencia y el correspondiente Z’r:
4,885,55,5154,0``
)´(
º2,101,315,56,30``
)´(
º1,8674,373,3253,0
99,12
01,01
300060
22
11
12
1
jjXsR
sZ
jjXsR
sZ
jjXRZ
ss
nn
s
rpmp
fn
rr
r
rr
r
SSS
S
S
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
º5,871104,011,00048,01
º5,8705,905,94,0)`(
)`(.
º7,26032,00144,00286,01
º7,2618,31026,14856,27)`(
)`(.
º6,8895,1619,16183,3.
22
2
22
11
1
11
jZ
Y
jsZZ
sZZZZ
jZ
Y
jsZZ
sZZZZ
jjXR
jXRZ
rm
rmS
rm
rmS
mm
mmm
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Por lo tanto la matriz de admitancias de fase será:
Donde:
º1,32026,00139,0022,0)(31
º3,1400432,00276,0033,0)(31
º75043,00415,00111,0)(31
212
2
22
11
21
jaYYaY
jYaaYY
jYYY
m
m
M
Mmm
mMm
mmM
abc
YYY
YYY
YYY
AYAY
21
12
211
012..
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Si se desea calcular la impedancia al quinto armónico (Sec. Negativa):
º2,89249,45245,45595,0`
`.
º2,834,8047986,94.
º5,895,275,27255,0``
`
º2,8965,1865,18253,0
198,1.
1
2
2
jZZ
ZZZZ
jjhXR
jhXRZ
jjhXsR
Z
jjhXRZ
nhn
s
rm
rmS
mm
mmm
rr
r
SSS
S
MODELOS: MÁQUINAS ROTANTES
MOTORES ASÍNCRONOS:
Si se desea calcular la impedancia al séptimo armónico (Sec. Positiva):
º3,89346,63341,63789,0`
`.
º6,807,11187,110398,182.
º5,895,385,38536,0``
`
º4,8911,2611,26253,0
858,0.
1
1
1
jZZ
ZZZZ
jjhXR
jhXRZ
jjhXsR
Z
jjhXRZ
nhn
s
rm
rmS
mm
mmm
rr
r
SSS
S
MODELOS: CARGAS
Nature Type of Load ElectricalCharacteristics
Domestic IncandescentLampCompactFluorescentSmall MotorsComputersHome Electronics
Passive ResistiveNon-linearPassive InductiveNon-linearNon-linear(*)
Commercial IncandescentLampAir ConditionerResistive HeaterRefrigerationWashing MachineFluorescent Lamp(Std)ASDsFluorescent(Electronics)ComputersOther ElectronicLoads
Passive ResistivePassive InductivePassive ResistivePassive InductivePassive InductiveNon-linear(*)Non-linear(*)Non-linear(*)Non-linear(*)Non-linear(*)
SmallindustrialPlants(LowVoltage)
FanPumpCompressorResistive HeaterArc FurnaceASDsOther ElectronicLoads
Passive InductivePassive InductivePassive InductivePassive ResistiveNon-linear(*)Non-linear(*)Non-linear(*)
MODELOS: CARGAS
MODELO 1.- SERIE
MODELO 2.- PARALELO
jhX
R22
2
.QP
VPR
22
2
.QP
VQX
jhXR P
VR
2
Q
VX
2
MODELOS: CARGAS
MODELO 3.- SKIN
MODELO 4.- MOTORES DE INDUCCIÓN
Km es el factor de instalación
XM es el valor pu de la reactancia de rotor calado del motor expresada en valores nominales del motor (≈0,15-
0,25)
K es la fracción de carga de motores
jhX(h)R(h)
Phm
VhR
).()(
2
Qhm
VhX
).()(
2
9,0.1,0)( hhm
jhX1R2
Resistiva Motora PK
VR
.1
2
2
PKK
VXX
mM ..
.2
1
MODELOS: CARGAS
MODELO 5.- CIGRE-EDF
jhX1
R2
jhX2
Resistiva Motora
PK
VR
.1
2
2
22 .073,0 RX
74,0)(7,6..
2
1
tgPK
VX
P
Qtg )(
MODELOS: CARGAS
MODELO 6.- INCLUSIÓN DEL TRANSFORMADOR Y DEL AMORTIGUAMIENTO DEL MOTOR
X1 y R2 como en el modelo 4
K3 factor de calidad efectivo del circuito de motor (≈8)
R2
jhX2
Resistiva Motora
R1
jhX1
22 .1,0 RX
3
11 K
XR
MODELADO TRIFÁSICO O POR FASE????
El modelado trifásico se requiere cuando:
• Combinación de trafos estrella-estrella y/o triángulo-estrella dominan la cancelación de armónicos
• Existen bancos de condensadores monofásicos o desbalanceados
• Existen importantes corrientes residuales o de tierra
• Existe un desbalance significativo en las cargas
El modelo monofásico es suficiente cuando:
• La causa del estudio es una gran fuente armónica trifásica
• El sistema es claramente balanceado
• No existen corrientes de tierra
MODELADO DEL SISTEMA
SISTEMAS DE DISTRIBUCIÓN:
MODELADO DEL SISTEMA
PLANTA INDUSTRIAL:
MODELADO DEL SISTEMA
Cargas lineales
Variadores de velocidad
Motores
Iluminación
Sistema
Generación propia
SISTEMAS DE TRANSMISIÓN:
Tres grandes diferencia con el sistema de distribución:
• Las reactancias capacitivas de las líneas son importantes (y eventualmente de los trafos)
• La relación X/R es considerablemente mas alta en transmisión
• Puede presentar varias alternativas de configuración
MODELADO DEL SISTEMA
SISTEMAS DE TRANSMISIÓN:
MODELADO DEL SISTEMA
Red local
Sistemasremotos
Barra/scrítica/s
Fuente/sarmónica/s
LOS MÁS CONOCIDOS:
• VARIACIÓN DE FRECUENCIA
• PENETRACIÓN ARMÓNICA
• FLUJO DE POTENCIA ARMÓNICO
Cualquiera de estas técnicas puede emplearse en un análisis por fase o multifase y en cualquiera de ellas se emplea una matriz de admitancia del módelo del sistema desarrollada de los componentes individuales y de la topología del sistema.
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
La matriz de admitancias:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
+
-
+
-
I1 I2
V1 V2
)()()(
2
1
2221
1211
2
1
hVhYhI
VYI
V
V
yy
yy
I
I
La matriz de admitancias:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
+
Va
+
Vb
+
Vc
-
Ib Ib
Ic Ic
Ia Ia+
Va
+
Vb
+
Vc
-
BUS I BUS J
Iabc(1) Iabc(2)
+
Vabc(2)
-
+
Vabc(1)
-
[Yshunt(1)] [Yshunt(2)]
[Yseries(12)]
La matriz de admitancias:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
Red de N puertosVi+
-
V1+
I1
Ii
VN+
Vj+
IN
Ij
La matriz de admitancias:
o, matriz de impedancias:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
I
I
I
I
y y y y
y y y y
y y y y
y y y y
V
V
V
V
i
j
N
i j N
i ii ij iN
j ji jj jN
N Ni Nj NN
i
j
N
1 11 1 1 1
1
1
1
1
...
...
...
...
~( ) ( ) ~( )I h Y h V h
V
V
V
V
z z z z
z z z z
z z z z
z z z z
I
I
I
I
i
j
N
i j N
i ii ij iN
j ji jj jN
N Ni Nj NN
i
j
N
1 11 1 1 1
1
1
1
1
...
...
...
...
~( ) ( ) ~( ) ( ) ~( )V h Y h I h Z h I h 1
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA
El método caracteriza la respuesta de un sistema en función de la frecuencia.
Es la solución repetida para cada frecuencia de interés de:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
I
I
I
I
y y y y
y y y y
y y y y
y y y y
V
V
V
V
i
j
N
i j N
i ii ij iN
j ji jj jN
N Ni Nj NN
i
j
N
1 11 1 1 1
1
1
1
1
...
...
...
...
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
“Calcula la respuesta en frecuencia de una red vista desde un nudo o barra del sistema”
AVF por inyección de corriente:
Se inyecta un valor 1 (A o p.u.) en una barra y se determinan las tensiones en los restantes nudos.
Esto significa resolver para los h=n.f0 la ecuación:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
~( ) ( ) ~ ( )I h Y h V h
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF por inyección de corriente:
La matriz Y contiene solamente modelos de elementos lineales, por lo tanto es posible estimar la tensión armónica que producirá esa corriente distorsionada en cualquier nudo del sistema
Mediante la variación de h=n.f0 se obtiene una serie de impedancia que cubren el espectro de frecuencias de interés
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF por inyección de corriente:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
Positive Sequence Driving Point Impedance
0 6 12 18 24 0
10
20
30
40
Frequency (H pu)
Imp
ed
an
ce (
oh
ms)
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF por inyección de corriente:
La figura anterior produce una buena indicación de condiciones resonantes:
Resonancia paralelo alta impedancia al flujo de corriente picos del plot
Resonancia serie baja impedancia al flujo de corriente valles del plot
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF, función de transferencia de tensión:
En un nudo del sistema se conecta una tensión de 1 (V o p.u.)
Las tensiones resultantes representan las funciones de transferencia resultante a todos los otros nudos en el sistema
De la misma manera puede analizarse tal respuesta en función de la frecuencia
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF, función de transferencia de tensión:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
ANÁLISIS POR VARIACIÓN DE FRECUENCIA (AVF)
AVF, función de transferencia de tensión:
Para la figura anterior, un pico indica valores de frecuencia para los cuales las tensiones pueden amplificarse y viceversa.
Ambos métodos son aplicables bajo los conceptos de redes de secuencia o redes por fase bajo las consideraciones necesarias sobre las matrices de admitancias.
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
PENETRACIÓN ARMÓNICA
Su implementación es una “inyección de corriente” donde la corriente inyectada es un vector vector espectral de corriente de carga conocida:
1.- Formular la matriz de admitancia del sistema incluyendo todas las fuentes y cargas lineales
2.- Construir el vector “inyector de corriente” de cada carga no lineal
3.- Se resuelve, para determinar la tensión en cada barra de la red, la ecuación:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
~( ) ( ) ~( ) ( ) ~( )V h Y h I h Z h I h 1
PENETRACIÓN ARMÓNICA
Se obtienen un conjunto de vectores de tensiones de distinta frecuencia y para distintas barras.
En tales condiciones es posible reconstruir la forma de onda en el dominio del tiempo o observarla como espectro:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
PENETRACIÓN ARMÓNICA
En general, para una única carga no lineal en un sistema puede ser suficiente con considerar solo las magnitudes de cada armónico
Si existen múltiples fuente de armónicos es necesario considerar la fase de cada uno de ellos
En el mejor de los casos es necesario contemplar la tensión a frecuencia fundamental en la barra donde se ubica la fuente de corriente distorsionada:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
)( 11 espectroespectronn n
n, fase del armónico n en el sistema
n-espectro, fase del armónico n en el espectron, orden del armónico
1, fase de la fundamental en el sistema
1, fase de la fundamental en el espectro
FLUJO DE POTENCIA ARMÓNICA(FPA)
“Una combinación de inyección de corriente con flujo de potencia tradicional”
Variante 1de FPA:
Se ejecuta un flujo de potencia tradicional a frecuencia fundamental empleando un modelo lineal de los componentes del sistema.
Las tensiones en las barras, resultados del paso anterior, se emplean para “ajustar” los vectores de corriente de cargas no lineales de manera “automática”.
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
FLUJO DE POTENCIA ARMÓNICA(FPA)
Variante 2de FPA:
Los espectros de corrientes de cargas no lineales se representan como:
El modelo de carga anterior y el modelo del sistema, en un proceso iterativo, se vuelcan y resuelven sobre:
MÉTODOS DE ANÁLISIS EN EL DOMINIO DE LA FRECUENCIA
~( ) ( ) ~ ( )I h Y h V h