memoria de calculo ejemplo

Sistemas Instalaciones, y Productos Hidrosanitarios S. A. de C. V.

Fecha Recepcion 17 de April de 2023

Cliente Grupo AnimaDireccion Jalapa No. 190 Col. Roma Norte. Deleg. CuauhtémocTelefono y Fax

Obra Conjunto Jalapa

Atencion a: Arq. Hugo Balderas

Calculo Hidraulico

Dotacion minima de agua potablevivienda hasta 90 m2 construidos 150 l/hab/dia 150vivienda mayor de 90 m2 construidos 200 l/hab/dia 200

Datos preliminares del proyecto:

Edificio habitacional

Departamentos normales 2No de recamaras 1 por departamentoNo de habitantes 2 por departamento mas 1 habitante 3total de habitantes 6




Total deptos 65Vigilancia 1

Total de habitantes 66

dotacion de agua requerida para departamentos 1 recamara 900.0dotacion de agua requerida para departamentos 2 recamaras 750.0dotacion de agua requerida para departamentos 2 recamaras 9,000.0dotacion de agua requerida para departamentos 3 recamaras 1,800.0

dotacion de agua requerida para vigilancia 150.0Total 12,600.0

La cantidad de agua requerida para un adecuado suministro de agua en el conjuntoseria de 2 dias de dotacion que se necesita

Total de agua almacenada en conjunto 31,500.0 2.5

Esta estaria repartida entre cisterna y tinacos, considerando un tercera parte en estos ultimos, por lo que se tendria la distribucion siguiente:

Agua en cisterna 21,000.0ancho 1.96 ancho 1.96largo 6.2 largo 6.2alto 1.8 alto 1.5

21.80 18,169.20 2,830.8 3,205.8Total Celda 1+Celda 2 18,191.00

Agua en tinacos 10,500.0No de tinacos 4.20

colocar 4 tinacos de 2500 lts. 10,000

2

900

3

9000750

12

9000

13

1800

150

Memoria Tecnico-Descriptiva de las Instalaciones Hidrosanitarias 5

Sistemas Instalaciones, y Productos Hidrosanitarios S. A.

Proyecto

Conjunto Departamental Cordova

Propietario : Rescidencial Cordova 203 S. A. de C. V.

Ubicación: Cordova No 203

Col. Roma, Delg. Cuauhtemoc

Elaboro:

Sistemas Instalaciones y Productos Hidrosanitarios S. A. de C. V.



Contenido :

Proyecto Agua Potable

1.- Memoria Descriptiva

2.- Descripción del Proyecto hidráulico

3.- Memoria de Calculo

4.- Dotación y Población del Proyecto

5.- Calculo Hidráulico

6.- Demanda Diaria

7.- Gasto Medio Diario

8.- Gasto Máximo Diario

9.- Gasto Máximo Horario

10.- Capacidad de Cisterna y Tinacos

11.- Diámetro de la Línea de Acometida

12.- Suministro de agua a los departamentos

14.- Equipo de bombeo

Proyecto de Drenaje Sanitario y Pluvial

1.- Calculo de Drenaje Sanitario

2.- Tabla de unidades de descarga de Aguas Negras

3.- Calculo de Bajadas Aguas Pluviales

Soporteria

1.- Tipos de soportes

2.- Distancias para soportar las tuberías

Memoria Descriptiva



Finalidad

Descripción del Proyecto

El proyecto a construir ubicado en el predio antes mencionado contará con las siguientes áreas :

Superficie total del predio 523.70

Superficie de desplante 463.55

Área de estacionamiento 352.28

áreas libres 202.99

Consideraciones Preliminares :

Conformación del Inmueble :

En el predio mencionado se construirá un edificio departamental el cual en términos generales se describe a continuación:

El presente proyecto contempla la construcción de un edificio para departamentos de interés medio, que se ubicará en la calle de Jalapa No 190, Col. Roma Delgacion Cuauhtémoc, en la Ciudad de México, Distrito Federal.

La fuente de abastecimiento para dotar del suministro de agua potable al inmueble, será a través de la línea municipal existente en la calle de Jalapa y de la cual derivará una toma hacia el predio.

De dicha toma, se hará una derivación por medio de una línea de suministro de agua potable a una cisterna general de almacenamiento de agua potable, la cual se ubicara en el lado izquierdo y quedando al centro del predio el cuarto de maquinas (ver plano ), para referencia, el suministro de agua potable para los departamentos, se realizará por gravedad subiendo agua a tinacos ubicados en nivel de azotea por el centro del edificio y de ahi se alimentará a los departamentos y en el lado derecho del predio se alojaran las cisternas de agua pluvial y rehuso.

La finalidad del presente proyecto es el de realizar el diseño geométrico e hidráulico de las instalaciones de agua potable, hidráulicas, sanitarias, para la construcción de un edificio con 13 departamentos de interés medio.

m2

m2

m2

m2

Para la realización del presente proyecto, se tomará en cuenta los lineamientos que marcan la Dirección General de Construcción y Operación Hidráulica (D.G.C.O.H.), así como el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal



Planta Semisótano ( Npt -0.90)

Acceso Principal de personal y vehículos

Recepción y vigilancia

Sanitario para vigilancia

Cubo de elevador y escaleras

Área de estacionamiento :

16 Cajones para autos

Cuarto de máquinas

Cisternas de Agua Potable, pluvial y reuso

Plantas :

1 departamento con 3 baños, cocina, servicios, estancia y 2 recámaras








Planta Azotea (Npt +13.80)

Área para tinacos de 2500 lts.

4 de Agua potable y 1 de agua de reuso

Área para tanque estacionario


1.- Instalación Hidráulica

1A. Cálculo de la Toma domiciliaria

Datos :Tipo de Edificio Habitacional

Tipo de Abastecimiento Tinacos

Vigilancia 1 Habitante

No. Recamaras = 1 por departamento

No de Habitantes = 2 x No. Recamaras mas 1 Habitante

No de Departamentos = 2

1o Nivel (Npt +1.80)

2o Nivel Tipo (Npt +4.80)



El diámetro de la toma, será calculada en función del sistema de abastecimiento propio del edificio, que será por cisterna con alimentación directa de la Red Municipal y equipo de bombeo, teniendo:



Dotación = 150 L/Día/Ha.













Resumen de Habitantes :

Total de Habitantes = 65

Vigilancia = 1

TOTAL: = 66

Demanda Diaria = 12,600 = lts./día

Gasto Medio Diario 24 Hrs. = (12,600) / (86,400) 0.146 lts./seg.

Coeficiente variación día = 1.2

Coeficiente variación horaria = 1.5

Velocidad = 1.5 M.P.S.

Gasto máximo diario = 0.175 l.p.s. 0.000175

Gasto máximo horario = (0.175 l.p.s.) x (1.5) 0.263 l.p.s.

Calculo del Diámetro de la Toma de la Red del Municipio

Q = V x A

(0.146 l.p.s) x (1.2)

El coeficiente de variación diaria será 1.2 que es el valor promedio, el cual afecta el gasto medio diario acorde a las variaciones de las estaciones del año

El calculo del diámetro de la toma a la red municipal al medidor se hace de acuerdo a la ecuación de la continuidad, la cual se desarrolla despejando el área y por consiguiente el diámetro como se indica a continuación:



D = √ 4Q / V

Donde :

Si se considera que V = 1.5 m /seg. Que es una velocidad promedio en proyecto, tenemos que:

D = √ 4(0.000146) / 3.1416 (1.5) = 12.19 mm

Por lo que se considera un diámetro comercial de 13 mm ( 1/2" ) en la toma domiciliaria

Diseño y Capacidad de Cisterna y Tinacos

Datos:

(CS) Consumo Diario del desarrollo = 6 HAB. X 150 l/día/Hab. = 900


(CS) Consumo Diario del desarrollo = 45 HAB. X 200 l/día/Hab. = 9,000

(CS) Consumo Diario del desarrollo = 9 HAB. X 200 l/día/Hab. = 1,800


(CS) Consumo Diario del desarrollo = 12,600 lts./día

Reserva solicitada por el reglamento = 2 Días

Volumen requerido para el conjunto 25,200 lts./día

Como el conjunto contará con cisterna ubicada en el sótano y tinacos en azotea se tendrá la distribución siguiente:

(CC) Capacidad Cisterna: 16,800 lts./día

A = Q / V , si A = π D2 / 4

D = Diámetro del tubo en mts.

Q = Gasto en el tramo en m3/seg.. (El cual se considera el gasto máximo diario )

V = Velocidad media en m/seg..

Nota: En base al Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal en su capitulo VI de las instalaciones sección primera articulo 124 el cual nos indica que los conjuntos habitacionales y las edificaciones de cinco niveles o mas deben contar con cisternas con capacidad para satisfacer dos veces la demanda diaria del agua potable de la edificación y estar equipadas con sistema de bombeo.



Volumen util: Volumen total:Largo 6.18 mts Largo 6.18 mts

Ancho 1.96 mts Ancho 1.96 mts

Profundidad 1.50 mts Profundidad 1.80 mts

Volumen total: 18.17 Volumen total: 21.80

(CT) Capacidad Tinacos: 8,400 lts./día

Nota 1:

Alimentación de agua Fría y Caliente a los muebles sanitarios de los departamentos:

m3 m3

En base a el volumen de agua se requiere de 3 tinacos de 2,500 lts. que nos daría un volumen de 7,500 lts. La marca propuesta será la de Rotoplas bicapa

El volumen de la cisterna se consideró bajo por que se va a llevar cisterna de reuso de agua pluvial para abastecer a los WC., y lavado de autos, adicionalmente por problemática de manto freatico.

Las medidas de la cisterna pueden ser modificadas por el cliente de acuerdo a las necesidades arquitectónicas y estructurales del edificio.

El edificio a construir consta de una torre de con niveles (un semisótano más cuatro niveles) con ocho departamentos totales, y tiene la distribución siguiente: Semisótano con dieciseis cajones de estacionamiento, aquí se ubicarán el cuarto de máquinas, cisternas de aguas pluviales, reuso y potable. Primer nivel, cuenta con dos departamentos en un nivel y se tiene la siguiente distribución: estancia, comedor, cocina, área de lavado, un estudio, dos baños completos, un medio baño y dos recámaras. Segundo nivel, cuenta con dos departamentos en un nivel y se tiene la siguiente distribución: estancia, comedor, cocina, área de lavado, un estudio, dos baños completos, un medio baño y dos recámaras. Tercer nivel, cuenta con dos departamentos en un nivel y se tiene la siguiente distribución: estancia, comedor, cocina, área de lavado, un estudio, dos baños completos, un medio baño y dos recámaras. Cuarto nivel, cuenta con dos departamentos en un nivel y se tiene la siguiente distribución: estancia, comedor, cocina, área de lavado, un estudio, dos baños completos, un medio baño y dos recámaras. Nivel de azotea. Aquí se alojan los tinacos, tanque de gas estacionario y cuarto de maquinas del elevador.

El calculo de los diámetros de las tuberías estará basado en el tipo y cantidad de muebles sanitarios, de tal forma que el sistema empleado para determinar dichos diámetros es mediante la unidad mueble desarrollada por Roy. B. Hunter.



Tabla 1

Las Equivalencias de Muebles en unidades de gasto (U.M.)

Mueble Cantidad Unidades Mueble (UM)

(m.c.a.) ( mm ) Total AF A.C.

WC - Inodoro Tanque Bajo 3 20 2 3 3 ----

L - Lavabo Monomando 3 20 2 1 0.75 0.75

R - Regadera 10 20 2 2 1.5 1.5

T - Tarja 3 20 1 2 1.5 1.5

LD Lavadora 3 20 1 2 2 2

LV - Lavadero 3 20 1 3 3 ----

Tabla 2

Para la selección de diámetros en tuberías del proyecto hidráulico, distribución y necesidades al sistema de agua servicios, considerando una velocidad interna no mayor a 3.0 M.P.S., y una descarga en inodoros y servicios no mayor a 6 Lts., por operación con el apoyo de las Normas Técnicas de IMSS.

Sistema de Control

Carga de Trabajo

Alimentación Mínima

Llaves de empotrar

Mezcladora Manual y/o Monomando

Llave de Manguera

Llave de Manguera

La tubería a utilizarse para éste sistema será de Polipropileno fusión tipo Random de la Marca Tubo plus

Las tuberías de acuerdo a su gasto servicio y/o distancia, tendrán el diámetro mínimo suficiente para la conducción de agua en función básica de los datos señalados en la Tabla – 1 y 2.



Diámetros de tuberías en Relación a su gasto - longitud (Diámetros en Cu y su equivalencia en Polipropileno)

Diámetro *Longitud Necesidades

Tubería de Cobre tipo M Tubería de Polipropileno PN 16

Pulgadas Milímetros Milímetros Máxima Max. G.P.M.

½ 13 20 50 Pies 5

¾ 19 25 50 Pies 16

1 25 32 50 Pies 31

1 ¼ 32 40 50 Pies 81

1 ½ 38 50 50 Pies 91

2 51 63 50 Pies 183

2 ½ 64 75 50 Pies 200

Como se manejara una alimentación hacia los departamentos tendremos el siguiente calculo

Departamentos tipo A, son con 2 baños

Departamento tipo B, son con 4.5 baños

Departamento tipo C, son con 1 baño

Tabla 3

Núcleo, de baños, cocina y área de lavado

Departamentos tipo A

Unidades Mueble ( U.M.)

Mueble Cantidad Total AF AC

W.C. 2 ----

Lavabo 2 2 1.5 1.5

Regadera 2 4 3 3

Tarja 1 2 1.5 1.5

Considerándose para el sistema una presión promedio de trabajo de 1.5 – 2 Kg/Cm2 (21 - 28 PSI); para la operación final en cada mueble sanitario aproximadamente (Ver cálculos anexos)

De acuerdo al proyecto arquitectónico, distribución y número de muebles sanitarios, las tuberías se están bajando por los espacios que están libres con el fin de dar una buena alimentación a los diferentes departamentos y satisfacer sus necesidades hidráulicas.



Lavadora 1 2 2 2

Lavadero 1 3 3 ----

13 11 8

Q 0.63 lps 0.61 lps 0.50 lps

Ø 32 mm 32 mm 32 mm tubería de polipropileno

V 1.117 m/seg. 1.082 m/seg. 0.887 m/seg.

Hf 6.579 m/100m 6.204 m/100m 4.327 m/100 m

Tabla 4


Departamentos tipo B



W.C. 5 0

Lavabo 6 6 4.5 4.5

Regadera 4 8 6 6

Tarja 1 2 1.5 1.5

Lavadora 1 2 2 2

Lavadero 1 3 3 0

21 17 14

Q 0.96 lps 0.82 lps 0.72 lps


V 1.137 m/seg. 0.971 m/seg. 0.853 m/seg.

Hf 5.261 m/100m 3.949 m/100 m 3.120 m/100 m



Tabla 5


Departamentos tipo C



W.C. 1 0

Lavabo 1 1 0.75 0.75

Regadera 1 2 1.5 1.5

Tarja 1 2 1.5 1.5

Lavadora 1 2 2 2

Lavadero 1 3 3 0

10 8.75 5.75

Q 0.58 lps 0.54 lps 0.42 lps


V 1.028 m/seg. 0.957 m/seg. 0.745 m/seg.

Hf 5.661 m/100m 4.973 m/100 m 3.162 m/100 m



Tabla 6

Núcleo de baño caseta de vigilancia



W.C. 1

Lavabo 1 1 0.75 0

1 0.75 0

Q 0.10 lps 0.10 lps

Ø 20 mm 21 mm tubería de polipropileno

V 0.610 m/seg. 0.610 m/seg.

Hf 4.921 m/100m 4.921 m/100m

Tabla 7

Núcleo de baño Roof Garden comun



W.C. 1

Lavabo 1 1 0.75 0

1 0.75 0

Q 0.10 lps 0.10 lps


V 0.610 m/seg. 0.610 m/seg.

Hf 4.921 m/100m 4.921 m/100m



Tabla 8

Núcleo de baño Roof Garden comun



Tarja 1 2 1.5 0

2 1.5 0

Q 0.18 lps 0.18 lps


V 0.540 m/seg. 0.540 m/seg.

Hf 2.505 m/100m 2.505 m/100m

Tabla 9

Total de columnas de Alimentación a departamentos

Departamentos UM Total acumuladas TotalTipo A 13 130 130

Tipo B 21 21 151

Tipo C 10 20 171

Roof Garden 3 3 174

vigilancia 1 1 175

Total 175

Q = 3.94 lps

Ø 50 mm PVC Hidráulico Cedula 40

V 1.927 m/seg.

Hf 8.010 m/100 m

Los diámetros internos en cada departamento se indican en los planos, y están de acuerdo al recorrido de la instalación que se realiza. Las válvulas de empotrar que se colocaran en las regaderas serán roscadas de la marca Urrea Mod. 52, la Inmobiliaria definirá los manerales de la línea diseño de Urrea a colocarse u otra marca.

Con todo el gasto que se obtiene de los departamentos se calcula el diámetro del cabezal de los tinacos para alimentar a las 2 columnas que abastecerán a los departamentos y áreas comunes del edificio.



Tabla 10

Total de ramaleo en azotea para alimentar a departamentos

Ramal Azotea UM Acumuladas Gasto por ramal Velocidad Perdidas Diámetro

Q Hf Ø

Columna C 10 10 0.58 lps 1.028 m/seg. 5.661 m/100 m 32 mm

Columna B 21 31 1.31 lps 1.117 m/seg. 4.126 m/100 m 50 mm

Columna D 2 2 0.18 lps 0.540 m/seg. 2.505 m/100 m 25 mm

interconexion 33 1.37 lps 1.168 m/seg. 4.475 m/100 m 50 mm

Columna A 141 141 3.44 lps 1.682 m/seg. 5.223 m/100 m 63 mm

Columna gral 174 174 3.91 lps 1.917 m/seg. 7.934 m/100 m 63 mm

Tubería de polipropileno

Columnas de alimentación a departamentos

Tabla 11

Columna A alimenta a 11 departamentos

UM Acumuladas Gasto Velocidad Perdidas Diámetro

Q Hf Ø

Departamentos

1 nivel 26 26 1.14 lps 1.350 m/seg. 7.206 m/100 m 40 mm







En base a los datos obtenidos en la tabla anterior tenemos que el cabezal de tinacos se realizara con la tubería y conexiones de PVC Hidráulico cedula 40 con diámetro de 50 mm de la marca Amanco y/o Duralòn

Se interconectara el cabezal de tinacos que se realizara con tuberia de PVC hidraulica Cedula 40 de la marca Amanco y/o Charlotte y se interconectara al ramaleo que se hara se hara en la azotea con tuberia de Polipropileno tipo Random marca Tuboplus, para alimentar a las diferentes columnas



Tabla 12Columna B alimenta a 1 departamento


1 Q Hf Ø

Departamentos



Tabla 13Columna C alimenta a 1 departamento


1 Q Hf Ø

Departamentos



Tabla 14Columna D alimenta a 1 tarja Roff Garden comun


1 Q Hf Ø

Roff Garden



Resumen de Agua Caliente y Fría

Datos del equipo de Bombeo propuesto para agua potable de Cisterna a Tinacos ( 2 pzas)

Qmax inst. = 3.94 l.p.s.

Debido a las características del material de Polipropileno fusión no se va a requerir tener las cámaras de aire en las alimentaciones a muebles.

En base a los requerimientos de espacio y ubicación del calentador la inmobiliaria considero que se colocaría calentador de deposito y ellos definen modelo, de acuerdo a las necesidades de cada departamento.

De la tabla 8 anterior podemos ver que el gasto máximo instantáneo de la instalación es el que se presenta en el acumulado de la columna con 171 unidades mueble acumuladas y que es igual a:



Qb = 75% ( Qmax inst )

Qb = 75% (3.94) 2.96 l.p.s

Qb = 2.96 lps

Calculo de diámetro de succión y descarga

Se emplearan bombas que proporcionen el 100% del gasto de diseño y el 100% de la carga dinámica total

D = 35.41 mm ͌͌͌͌��

sustituyendo Qb y D comercial, se obtendrá la velocidad real del flujo en la sección correspondiente.

V = 2.61 m / s

La velocidad esta dentro de los limites permitidos para un sistema a presión

Para determinar la capacidad del equipo de bombeo para la instalación de agua potable consideraremos como gasto de bombeo para diseño el 75% del gasto máximo instantáneo determinado anteriormente.

El gasto máximo instantáneo corresponde a la probabilidad de que el total de los muebles trabajen al mismo tiempo, situación que probablemente seria difícil de ocurrir, por lo que consideraremos bombear el 75% de dicho gasto, por tal razón nuestro gasto de bombeo de diseño será:

Luego, determinado el diámetro de la tubería de descarga aplicando la formula de continuidad y considerando una velocidad de 3.0 m/seg ( la velocidad recomendada por un sistema a presión deberá estar entre 2.0 y 5.0 m/s).

D = ( 4 Q / π V )1/2

D = ( 4 (0.00274) / π (3.0 )1/2

Por estar muy cerca del diámetro de interno comercial y la problemática de las perdidas por fricción se considera un diámetro inmediato superior que seria el de 38 mm

Habiendo obtenido el diámetro comercial, se calcula la velocidad real del flujo para comprobar que esta se encontraba dentro de los limites permisibles de diseño.

V = 4 Qb / π D2

V = 4 (0.00274) / π (0.038)2

Por lo tanto consideramos un equipo de bombeo con diámetro comercial en la descarga de 25 mm y succión de 32 mm (a su vez ampliada a 38 mm).



12.- Calculo de la carga dinámica total

La carga dinámica total es igual a:

Donde: CDT = Carga dinámica total

Z1 = profundidad de pichancha en cisterna

Hrf = perdidas por fricción

Por lo tanto y de datos en planos arquitectónico correspondientes

29.36 m

-0.25 m

Hrf = f/100(longitud de tuberia + longuitud equivalente)factor de envejecimiento

Donde:

f = coeficiente de perdidas por fricción por cada 100 mts.

f = tubería de 38 mm por cada 100 mts. = 7.35

Pieza Especial No de piezas Longitud equivalente

total

Tubería de 32 mm 36.81 36.81 m

Codo de 45X32 mm 0 0.49 0.00 m

Codo de 90X32 mm 14 1.10 15.40 m

Tuerca unión de 32 mm 2 0.60 1.20 m

Conectores macho de 32 mm 6 0.60 3.60 m

Válvula chek de 32 mm 1 2.70 2.70 m

Válvula comp. de 32 mm 2 0.23 0.46 m

Total 60.17 m

Sustituyendo:

Hrf = 7.35.32/100(60.17)(1.2)

Hrf = 5.31

Sustituyendo en CDT:

CDT = 5 + (9.36-(-0.25))+(3.43)

CDT = Pop + (Z2-Z1) + Hrf

Z2 = altura máxima del inmueble

Z2 =

Z1 =



CDT = 39.67

Con los valores del gasto (Qb) y la carga dinámica total a las graficas de bombas del proveedor que se anexan tenemos que el tipo de bomba a utilizar será el modelo de CP 670 con motor eléctrico de 3 h.p. operando a 3450 r.p.m.



Sistemas Sanitarios

Consideraciones para el cálculo de drenaje Sanitario

AGUAS NEGRAS

Tabla 1

U.D. = Unidad de Descarga

Mueble Servicio U.D.

El proyecto para la Instalación Sanitaria, requiere por normatividad de sistemas independientes entre sí, divididos en Red Aguas Negras y Aguas Pluviales.

Las Aguas Negras se canalizaran por Bajadas de Aguas Negras (BAN) instalándose en los ductos ubicados junto a los departamentos y se conectaran en la parte baja del edificio (Plafón planta de acceso) a la red principal de aguas negras del edificio y esta se conectara a la Red Municipal, localizada sobre la Calle de Jalapa.

Nota: Es recomendable colocar en la descarga del edificio hacia la red municipal una válvula check para drenaje para evitar que se nos introduzcan las aguas negras al conjunto esta será de la Marca Helvex Mod V.D. - 1176

Las Aguas Pluviales serán canalizadas independientes a las Bajadas de Aguas Negras ( B.A.N.), se manejaran Bajadas de Aguas Pluviales ( B.A.P.) teniendo una red general de estas aguas por el plafón de la planta de acceso, y llevadas a una cisterna para ser bombeada a tinacos y utilizada en el uso de los WC y llaves de nariz.

El agua pluvial de azotea será colectada en el piso del sótano se canalizara a un cárcamo y esta se enviará por medio de una bomba sumergible a la red de aguas negras.

Para la selección de diámetros en tuberías de nuestro proyecto, considerando para su descarga de muebles sanitarios, válvulas para *6 litros máximos por operación y de acuerdo al Código del Plomero con las Tablas 1, 2 y 3 tenemos:

Diámetro mínimo de Cespol



Inodoro - WC Particular 4 100

Lavabo - L Particular 2 38

Regadera - R Particular 2 50

Fregadero - T Cocina 3 50

Lavadero - LV Particular 3 50

Lavadora - LD Particular 3 50

Coladera 2" - C Particular 2 50

Tabla 2

Ramificaciones Horizontales en U. D.Diámetro de tubería U.D. ( Máximos )

Pulgadas mm 1% 1.5% 2%

2 50 ---- ---- 21

3 75 20** 24** 27**

4 100 180 199 216

6 150 700 775 840

** No se permiten mas de 3 excusados.

Tabla 3

Bajadas de Aguas NegrasDiámetro de tubería mas de 3 pisos

Pulgadas mm Total en bajada Total en un piso

3 75 30* 60* 16**

4 100 240 500 90

6 150 960 1900 350

* No se permiten mas de 6 inodoros.

** No se permiten mas de 2 inodoros

Bajada de 3 pisos o menos

La tubería a considerar para el desalojo de aguas negras y/o residuales hasta su descarga al Colector Municipal, como se muestra en planos de proyecto, será con tubería de PVC sanitaria de norma y conexiones del tipo cementar, Marca Amanco y/o Duralon, con una pendiente mínima del 1.0% salvo indicación en planos.

De acuerdo al proyecto arquitectónico tenemos departamentos tipo y una disposición de muebles sanitarios en 1, 2 y 3 núcleos de baños y cocina, las áreas de lavado están anexas a la cocineta, por lo que las aportaciones de los departamentos son las siguientes.



Tabla 4

Núcleos, de baños, cocina y área de lavado por departamento tipo A

Mueble Cantidad Total de U D

W.C. 2 8

Lavabo 2 4

Regadera 2 4

Subtotal 16

Tarja 1 3

Lavadero 0 0

Lavadora 1 3

Coladera 0 0

Subtotal 6

Total 38

Tabla 5

Núcleos, de baños, cocina y área de lavado por departamento tipo B


W.C. 2 8

Lavabo 2 4

Regadera 2 4

Subtotal 16

Tarja 1 3

Lavadero 1 3

Lavadora 0 0

Coladera 0 0

Subtotal 6

Total 38

Tabla 6

Núcleos, de baños, cocina y área de lavado por departamento tipo C


W.C. 5 20

Lavabo 5 10

Regadera 4 8



Subtotal 38

Tarja 1 3

Lavadero 0 0

Lavadora 1 3

Subtotal 6

Total 44

Tabla 7

Núcleos, de baños, cocina y área de lavado por departamento tipo Roog Garden 1


W.C. 1 4

Lavabo 1 2

Regadera 1 2

Subtotal 8

Tarja 1 3

Lavadero 0 0

Lavadora 1 3

Subtotal 6

Total 14

Tabla 8

Núcleos, de baños, cocina y área de lavado por departamento tipo Roog Garden 2


W.C. 1 4

Lavabo 1 2

Regadera 1 2

Subtotal 8

Tarja 1 3

Lavadero 0 0

Lavadora 2 6

Subtotal 9

Total 17



Tabla 9

Núcleos de baños en Roof Garden


W.C. 1 4

Lavabo 1 2

Regadera 0 0

Subtotal 6

Tarja 1 3

Lavadero 0 0

Lavadora 0 0

Subtotal 3

Total 9

Tabla 10

Núcleos de baños en caseta de vigilancia


W.C. 1 4Lavabo 1 2

Regadera 0 0Subtotal 6

Tarja 1 3Lavadero 0 0Lavadora 0 0

Subtotal 3Total 9

Calculo de las Bajadas de Aguas Negras

Tabla 11

Bajada de Aguas Negras 1

Como el diseño del edificio nos maneja departamentos en un nivel tenemos 2 ductos donde se tendrán alojadas las Bajadas de Aguas Negras ( B. A. N. )., y otras en muros.



Niveles ( 4 ) Diámetro de BAN

Departamentos Departamentos Núcleo Total UD mm

2 nivel tipo A 1 baño y 1 tarja 11 100



5 nivel 0 100


Roof Garden 0 100

Total por BAN 44 100

Tabla 12




2 nivel tipo A 1 baño 8 100



5 nivel tipo C 14 100


Roof Garden Tipo Roof 1 baño 10 100


Tabla 13




2 nivel tipo B 1 baño y 1 tarja 11 100



5 nivel 0 100


Roof Garden Tipo Roof 1 baño 8 100


Tabla 14

servicios, 1 baño, 1 tarja






2 nivel tipo B 1 baño 8 100



5 nivel tipo C 2 baños 16 100


Roof Garden Tipo Roof servicios y 1 tarja 6 100


Tabla 15

Bajada de Aguas Negras 5Niveles ( 6 ) Diámetro de BAN


2 nivel tipo A y B servicios 6 100



5 nivel tipo C 2 baños 16 100


Roof Garden Tipo Roof 18 100


Sistema de Ventilación

Red de Aguas Negras

servicios, 1 tarja, 1 baño

El sistema de Aguas Negras, indicado en planos del proyecto, Se requirió de un sistema de doble ventilación ya que el edificio es de mas de tres niveles y este se conecta en forma directa a BAN., para lograr su ventilación adecuada se prolongaron las columnas de BAN y ventilación, hasta su desfogue directo en azotea.

Al tener BAN de 110 mm y con un máximo de 100 UD tenemos que el diámetro de la tubería de doble ventilación será de 50 mm, y nos funciona para una longitud de 61 mts suficiente para nuestros requerimientos.



Tabla 19

Resumen de la Red Horizontal de Aguas Negras en planta de acceso y sótano

Tramo Acumulado Total Diámetro

BAN ( 2 ) 56 ------- 56 100

1 baño 8 56 64 100

Ramal 1 64 100

BAN ( 1 ) 44 -------- 44 100

1 baño 8 44 52 100

1 tarja 3 52 55 100

Ramal 1 64 55 119 100

Ramal 2 119 100

BAN ( 5 ) 58 -------- 58 100

Servicios 3 58 61 100

Ramal 1 y 2 119 61 180 150

Ramal 3 180 150

BAN ( 4 ) 54 -------- 54 100

2 colderas 4 54 58 100

1 baño 8 58 66 100

Ramal 4 66 100

BAN ( 3 ) 52 -------- 52 100

2 colderas 4 52 56 100

Para la red de Aguas Negras que esta alojada en la planta de acceso (Suspendida del Plafón), se propone tubería Sanitaria de Norma de PVC y conexiones del tipo cementar marca Amanco y/o Duralon con una pendiente del 1.0% salvo indicación en planos.

De acuerdo al Código de Plomería tomamos los valores de la Tabla – 2, para determinar sus diámetros de las tuberías horizontales hasta su conexión a la Red Municipal que forman nuestro proyecto, de acuerdo al Resumen de A.N.

Para el diseño de la Red de aguas negras, que se instalara bajo el plafón de la losa principal y del sótano se unirán las bajadas de aguas negras acumulando las UD que correspondan a cada columna y en el sótano se conectara el baño de vigilancia agregando sus UD, por convenir al diseño arquitectónico del edificio se manejaran dos ramales a los lados del edificio, dando una forma de ( H ) para lograr adecuado desalojo del mismo, para efectos del diseño de diámetros se tomara la pendiente mínima del 1% .

B A N U.D.



Ramal 4 66 56 122 100

Ramal 5 122 100

1 baño 8 -------- 8 100

Servicios 3 8 11 100

tarja 3 11 14 100

Ramal 1,2 y 3 180 14 194 150

Ramal 4 y 5 122 194 316 150

Ramal 6 316 316 150

316 150

Los gastos que se tendrán a la salida de la descarga del drenaje son los siguientes:

Red de aguas negras 2.71 LPS

Bombeo de Cárcamo 0.72 LPS

Total 3.43 LPS

Soportería :

Se unirán antes de conectarse al drenaje municipal la red de aguas negras y la red de aguas pluviales así como el cárcamo para hacer la descarga

Todas las tuberías sanitarias que estén alojadas bajo plafón en sótano deberán estar sostenidas con espárragos y abrazaderas del tipo pera adecuadas al diámetro de la tubería .

Las tuberías hidráulicas que estén alojadas bajo plafón en sótano pueden estar sostenidas con abrazaderas del tipo omega o de igual manera con espárragos y abrazaderas del tipo pera adecuadas al diámetro de la tubería.

Las tuberías hidráulicas y sanitarias que estén alojadas bajo plafón en los departamentos de acuerdo al acomodo del ambos ramaleos pueden estar sostenidas con diferentes sistemas de fijación esto puede ser con uni canal de 4X4 y sus respectivas abrazaderas, con espárragos y abrazaderas del tipo pera adecuadas al diámetro de la tubería y con cinta perforada se puede utilizar cualquiera de los sistemas y esto deberá ser autorizado por la supervisión de la obra.


Las tuberías hidráulicas y sanitarias que se instalen en verticales siempre se deberán fijar con soportes del tipo uni canal 4X4 y sus respectivas abrazaderas adecuadas al diámetro de la tubería.



Distancias establecidas para tuberías de Polipropileno fusión

Tabla 21

Ramal horizontal Ramal vertical20 C 40 C 20 C 40 C

mm mts mts.

20 0.60 0.50 0.78 0.65

25 0.70 0.60 0.91 0.78

32 0.80 0.70 1.04 0.91

40 1.00 0.80 1.30 1.04

50 1.10 0.95 1.43 1.23

63 1.30 1.10 1.69 1.43

75 1.50 1.25 1.95 1.63

Distancias establecidas para tuberías de PVC

Tabla 20

Ramal vertical Ramal horizontal

mm mínimo máximo mínimo máximo

Diámetro de tubería

Todas las tuberías sanitarias que estén alojadas bajo plafón en sótano deberán estar sostenidas con espárragos y abrazaderas del tipo pera adecuadas al diámetro de la tubería .

Las tuberías hidráulicas que estén alojadas bajo plafón en sótano pueden estar sostenidas con abrazaderas del tipo omega o de igual manera con espárragos y abrazaderas del tipo pera adecuadas al diámetro de la tubería.


Las tuberías hidráulicas y sanitarias que se instalen en verticales siempre se deberán fijar con soportes del tipo uni canal 4X4 y sus respectivas abrazaderas adecuadas al diámetro de la tubería.

Diámetro de tubería



mts. mts. mts mts

75 1.50 2.10 0.75 1.05

110 2.20 2.86 1.10 1.49

160 3.20 3.52 1.60 1.92

200 4.00 4.80 2.00 2.30


0.58

Memoria Técnico-Descriptiva y calculo de la utilización interna del agua pluvial 36


Proyecto

Conjunto Departamental Lisboa 6

Propietario : Rescidencial Cordova 203 S. A. de C. V.

Ubicación: Lisboa No. 6

Col. Portales, Delg. Benito Juarez

Elaboro:




Contenido :

Proyecto de Drenaje Pluvial

1.- Cálculo de Drenaje Pluvial

2.- Tabla de unidades de descarga de Aguas Pluviales

3.- Cálculo de Bajadas Aguas Pluviales

Proyecto Agua de Rehuso


2.- Descripción del Proyecto hidráulico

3.- Memoria de Cálculo

5.- Calculo Hidráulico

6.- Capacidad de Cisterna y Tinacos

7.- Suministro de agua a los departamentos

8.- Equipo de bombeo



Memoria Descriptiva

Finalidad




Superficie de desplante 868.35

Área de estacionamiento 802.20

Áreas libres 144.45



El presente proyecto contempla la construcción de un edificio para departamentos de interés residencial, que se ubicará en la calle de Lisboa No 06 , Col. Portales , Delgación Benito Juarez, en la Ciudad de México, Distrito Federal.

La fuente de abastecimiento para dotar del suministro de agua potable al inmueble, será a través de la línea municipal existente en la calle de Cordova y de la cual derivará una toma hacia el predio.

De dicha toma, se hará una derivación por medio de una línea de suministro de agua potable a una cisterna general de almacenamiento de agua potable, la cual se ubicará en la parte central del inmueble y quedando al centro del predio el cuarto de maquinas (ver plano), para referencia, el suministro de agua potable para los departamentos, se realizará por gravedad subiendo agua a tinacos ubicados en nivel de azotea por el centro del edificio y de ahi se alimentará a los departamentos y en el mismo lado del predio se alojaran las cisternas de agua pluvial y reuso.

La finalidad del presente proyecto es el de realizar el diseño geométrico e hidráulico de las instalaciones de agua potable, hidráulicas, sanitarias, para la construcción de un edificio con seis departamentos de interés medio, en un nivel y un departamento en dos niveles.

m2

m2

m2

m2

Para la realización del presente proyecto, se tomará en cuenta los lineamientos que marcan la Dirección General de Construcción y Operación Hidráulica (D.G.C.O.H.), así como el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal




Planta semi sótano ( Npt -1.22)


40 Cajones para autos

Cuarto de máquinas





Plantas :

8 departamentos en un nivel .

Departamento tipo A con 1 baños, cocineta, servicios, estancia y 2 recamaras.

Departamento tipo B con 2 baños, cocineta, servicios, estancia y 3 recamara










Planta Azotea (Npt +12.80) Área para tinacos.

Área para tanque estacionario.

Cubo de elevador y escaleras.

Cuarto de maquinas.

Planta Techos (Npt +14.00)

Área para 13 tinacos de 2500 lts. Divididos en 2 torres.








3.0.- Memoria Descriptiva de Utilización Pluvial

Dadas las características de la infraestructura hidráulica de drenaje de la zona donde se ubica el predio donde se pretende llevar acabo este proyecto y en base a las condiciones del Sistema de Aguas de la Ciudad de México (SACM), antes Dirección General de Operación Hidráulica (DGCOH), para la otorgación de servicios hidráulicos, se consideró para el edificio de departamentos en cuestión, el diseño de una red interna de drenajes tipo separado, donde las aguas negras podrán ser descargadas a la red municipal y las aguas de lluvia captadas para su utilización en servicios internos del edificio.

De acuerdo a lo establecido en la Norma No 4 de las Normas de Ordenación Generales del Programa Delegacional de Desarrollo Urbano, referente al área libre de construcción y recarga de aguas pluviales al subsuelo, esta posibilita la utilización del suelo bajo el nivel el nivel de banqueta, empleando diferentes mecanismos para la infiltración o reutilización del agua pluvial, establecidos por el Sistema de Aguas de la Ciudad de México.

Para nuestro caso, al tratarse de una edificación que aprovecha la totalidad del área libre bajo el nivel medio de banqueta se ha propuesto un sistema alternativo para la utilización de las aguas de lluvia; es decir el proyecto propone un sistema de drenaje separado donde las aguas pluviales captadas en la azotea del edificio serán utilizadas en usos internos de la edificación como W.C. y lavado de autos.

La captación de las aguas de lluvia generadas en la azotea del edificio, se hará colocando coladeras de marca Helvex del tipo cupula mod. 444 y coladera de pretil con salida posterior Mod. 4954 Mca. Helvex. Distribuidas convenientemente hacia los ductos marcados para instalaciones. Cabe mencionar que le área considerada para el cálculo del gasto pluvial será la de este nivel, por considerar que esta agua esta libre de contaminación alguna.

Las bajadas de agua pluvial serán canalizadas hasta el ultimo nivel de sótano, donde serán captadas hasta una cisterna de aguas pluviales, la cual tendrá la función y capacidad de almacenar la precipitación de diseño, a su vez, se pasará el agua por un filtro de arena de lecho profundo, posteriormente, a otro filtro de carbón activado, y se descargará a una cisterna de almacenamiento de aguas de reuso, con el fin de evitar la entrada de material sólido que pueda azolvar la misma.

Una vez captada el agua de lluvia en la cisterna de almacenamiento de agua pluvial, se propone instalar dos equipos de bombeo para elevar dicha agua a tinacos de almacenamiento ubicados estratégicamente en la azotea de la edificación, donde por gravedad se realizara la instalación de reuso pluvial, para alimentar de este tipo de agua a los WC de los departamentos así como a las llaves de nariz para lavado de autos y areas libres distribuidas convencionalmente en áreas de estacionamiento y terrazas.

Se realizarán todos los estudios necesarios para el diseño de las instalaciones hidráulicas de la red de utilización pluvial en ramales principales, secundarios y abastecimiento de WC y llaves de nariz.

Cada uno de los componentes del proyecto de la red de utilización de agua pluvial se comprobara mediante cálculos hidráulicos de acuerdo con normas y manuales de diseño vigentes, además de los lineamientos del Sistema de Aguas de la Ciudad de México, así como del Reglamento de Construcción del Distrito Federal.

Es importante mencionar que dichas instalaciones se alimentarán de agua potable en época de estiaje y agua pluvial en época de lluvias; así mismo es recomendable que en las tomas de agua pluvial se coloquen letreros donde se indique que el agua no es potable.

La cisterna de agua pluvial contará con un rebosadero hacia un cárcamo de achique de aguas, el cual funcionará cuando se haya alcanzado el nivel de diseño, descargando a este deposito los excedentes generados por alguna lluvia extraordinaria que pudiera presentarse.



4.0 .- Calculo del Gasto Pluvial

Q = 0.000278 C I A

donde:

Q = Gasto Pluvial máximo en lps.

C = Coeficiente de escurrimiento adimensional

I = Intensidad de lluvia en mm. / hora

A =

0.000278 Coeficiente de conversión de unidades

4.1 .- Calculo del Coeficiente de Escurrimiento

Tabla 3.11 Valores típicos del coeficiente de escurrimiento ( C )

Tipo de área Drenada Coeficiente de Escurrimiento

Mínimo Máximo

Zonas Comerciales

Zona Comercial 0.75 0.95

Vecindarios 0.50 0.70

El cárcamo de bombeo recibirá además de los excedentes de agua pluvial, los escurrimientos generados en los sótanos, producto de lavado de autos. La descarga del cárcamo de achique y de excedentes pluviales se hará a la red sanitaria del edificio en la planta de acceso, a través de un equipo de bombeo sumergible.

De acuerdo a las recomendaciones y lineamientos para el diseño de alcantarillados que indica el Sistema de Aguas de la Ciudad de México se determina el gasto pluvial mediante la aplicación del Método Racional Americano, el cual es empleado en áreas relativamente pequeñas, el cual esta basado en considerar que sobre el área estudiada se tiene una lluvia uniforme durante un tiempo tal que el escurrimiento de la cuenca se establezca y se tenga un gasto constante en la descarga. Este método permite determinar el gasto máximo provocado por una tormenta, suponiendo que dicho máximo se alcanza cuando la precipitación se mantiene con una intensidad aproximadamente constante durante un tiempo igual al tiempo de concentración de la cuenca. La formula del Método Racional Americano se define como:

Área de aportación en m2

De acuerdo a los valores típicos de escurrimiento recomendados en la tabla 3.11 del Manual de Hidráulica Urbana del SACM, en la cual se dan ciertos valores de acuerdo a las características de escurrimiento y filtración que tienen ciertos valores de acuerdo a las características de escurrimiento y filtración que tienen ciertos materiales de suelo, se obtiene un coeficiente ponderado según los usos que tengan estos suelos.



Zonas Residenciales

Unifamiliares 0.30 0.50

Multifamiliares espaciados 0.40 0.60

Multifamiliares compactos 0.60 0.75

Semiurbanas 0.25 0.40

Casas Habitación 0.50 0.70

Zonas Industriales

Espaciado 0.50 0.80

Compacto 0.60 0.90

Cementerios y Parques 0.10 0.25

Campos de Juego 0.20 0.35

Patios de Ferrocarril 0.20 0.40

Zonas Urbanas 0.10 0.30

Calles

Asfaltadas 0.70 0.95

De concreto hidráulico 0.80 0.95

Adoquinadas 0.70 0.85

Adocreto o Ado pasto 0.30 0.50

Estacionamientos 0.75 0.85

Techados 0.75 0.95

Praderas

0.05 0.10

Suelos arenosos con Pend. Medias (0.02 - 0.072) 0.10 0.15

Suelos arenosos Escarpados (0.07 o mas) 0.15 0.20

Suelos arcillosos planos (0.02 o menos) 0.13 0.17

Suelos arcillosos con Pend. Medias (0.02 - 0.07) 0.18 0.22

Suelos arcillosos Escarpados (0.07 o mas) 0.25 0.35

C = 0.95

4.2 .- Cálculo de la Intensidad de Lluvia

La duración de la precipitación de diseño considerada será de 60 minutos.

Suelos arenosos planos (Pend. ˂ 0.02)

Para nuestro caso en estudio podremos considerar conservadoramente que tenemos una edificación con áreas techadas impermeabilizadas, y de la tabla antes mencionada se determina el siguiente coeficiente de escurrimiento:

Esto significa que el 95% aproximadamente del agua que cae directamente en una área que escurre hacia un punto que puede ser una bajada de aguas pluviales, mientras que el 5% restante se pierde por evaporación o humedad del ambiente.

Para obtener la intensidad de lluvia y sus parámetros se deberá de seguir el siguiente procedimiento de acuerdo a las especificaciones y lineamientos de SACM.



El periodo de retorno seleccionado para el tipo de edificación según la tabla 1.1 (se anexa) de usos de suelo será de 5 años

De la lamina de isoyetas para el D. F. (se anexa) según sitio de ubicación del predio, se obtuvo la precipitación base asociada a una duración de 30 minutos y un periodo de retorno de 5 años.

De las graficas factores de ajuste por periodo de retorno y duración (se anexan), se ajusto la precipitación base a una duración de 60 minutos y un periodo de retorno de 5 años.



Obteniéndose con la siguiente expresión .

Hp(5,60) = Hp(base) (Fd) (Ftr) (Fa)

donde:

Hp (5,60) = Precipitación media para un periodo de retorno de 5 años y 60 minutos de duración

Hp (base) =

Fd = Factor de ajuste por duración, igual a 1.2 para 60 minutos.

Ftr = Factor de ajuste por periodo de retorno, igual a 1.0 para 5 años.

Fa =

Sustituyendo los valores de ajuste en la ecuación anterior:

Precipitación base asociada a un periodo de retorno de 5 años y una duración de 30 minutos, igual a 33.3 mm

Factor de ajuste por área, el cual es de 1.0 para áreas hasta 2 km2



Hp (5,60) = (33.3) (1.2) (1.0) (1.0)

Hp (5,60) = 39.96 mm

Tabla 1.1Usos de Suelo y Periodos de Retorno

Tipo de Uso TR, en años

A) Zonas de actividad comercial 5

B) Zonas de actividad industrial 5

C) Zonas de Edificios públicos 5

D) Zonas residenciales unifamiliares de alta densidad* 3

E) Zonas residenciales unifamiliares y multifamiliares de baja densidad* 1.5

F) Zonas recreativas de alto valor e intenso uso por el publico 1.5

F) Otras áreas recreativas 1

* Para baja densidad se consideran valores menores de 100 Hab/HA

TR = Periodo de retorno

Factor de ajuste por Área

2 10 20

Fa 1 0.96 0.87

Tc = 60 min

Aplicando la expresión de la intensidad de lluvia

I = 60 Hp / Tc

Donde:

I = Intensidad de lluvia en, mm/hr

Hp = Altura de precipitación en, mm

60 = Factor para convertir a horas

Tc = Tiempo de concentración en, minutos

Área en km2

Para la intensidad de lluvia y de acuerdo a la altura de la precipitación y tomando en consideración que el tiempo de concentración igual a la duración.



I = (39.96) / (60)

I = 39.96 mm/hr

4.3 .- Cálculo del gasto pluvial total generado en el predio

Q = 0.000278 C I A

Considerando el área total del predio: A = 1012.80

Q pluvial total = 0.000278 ( 0.95 ) ( 39.96 ) ( 1012.8495 )

Q pluvial total = 10.69 l.p.s

5.0 .- Volumen total de almacenamiento de agua pluvial

Por lo tanto tenemos lo siguiente:

V almacenamiento total de agua pluvial = ( Q pluvial ) ( 1 hora )

1 hora = 3,600 segundos

Q pluvial = 10.69 l.p.s

Sustituyendo valores:

V almacenamiento total de agua pluvial = (10.69 l.p.s ) ( 3600 seg )

Sustituyendo el valor de Hp = Hp (5,60) y haciendo la consideración de que el tiempo de concentración sea igual a la duración de diseño tendremos:

Una vez determinados el coeficiente de escurrimiento ( C ) y la intensidad de lluvia ( I ) procederemos a calcular el gasto pluvial de diseño aplicando la formula del Método Racional Americano descrita anteriormente como:

m2

La capacidad de almacenamiento de agua pluvial estará dada por el volumen que genere una lluvia con duración efectiva de una hora, ya que de acuerdo a las investigaciones realizadas en la Ciudad de México, una lluvia no va mas allá de una hora de duración con la misma intensidad, así mismo la cisterna contará con un rebosadero hacia un cárcamo de bombeo que funcionará en caso de presentarse una lluvia extraordinaria o que la misma se encuentre saturada. El cárcamo de bombeo también tendrá la función de captar los escurrimientos producidos por el lavado de autos en el nivel de sótano.



V almacenamiento total de agua pluvial = 38,479 lts.

6.0 .- Volumen de almacenamiento en tinacos

6.1 .- Demanda Diaria de Agua Pluvial

Tabla 1 Torre A

Departamentos W.C. No de deptos. Total de lts. litros acumulados

Tipo A 1 4 4 36 144 144

Tipo B 2 12 24 36 864 1008

Total 28 1,008

Tabla 2 Torre B

Departamentos W.C. No de deptos. Total de lts. litros acumulados

Tipo A 1 0 0 36 0 0

Tipo B 2 16 32 36 1152 1152

Total 32 1,152

Para la red de utilización de agua pluvial se propone instalar un sistema por gravedad, donde la red en cuestión sea alimentada por tinacos colocados en la azotea del edificio, los cuales darán la presión necesaria para el buen funcionamiento de la red de utilización de agua pluvial.

El Reglamento de Construcción determina que en el caso de agua potable se debe considerar un volumen de almacenamiento en tinacos de 1/4 ó 1/5 parte de la demanda diaria; para nuestro caso, que se trata de utilizar el agua pluvial en W.C. y llaves de nariz para el lavado de autos y riego de jardineras, consideraremos conservadoramente un volumen de almacenamiento en tinacos igual al total de la demanda diaria de este tipo de agua.

La red de utilización de agua pluvial alimentara un total de 30 W.C. de bajo consumo de agua de 6 litros por descarga, para lo cual se estima que cada uno de ellos es utilizado un total de 6 veces al día, lo que nos indica que tendremos una demanda de agua pluvial para WC como se muestra en la tabla siguiente:

Total W.C. por tipo de

departamento

(lts / descarga) por (No de

veces que se utilizan)

Total W.C. por tipo de

departamento

(lts / descarga) por (No de

veces que se utilizan)

Por otro lado se han propuesto colocar llaves de nariz en el área de estacionamiento para el lavado de autos, y en terrazas para riego de jardineras y lavado de terrazas.



Es importante mencionar que la dotación de agua pluvial por cajón de estacionamiento se considera de 30 lts. / cajón.

Para nuestro caso se tiene un total de 19 cajones, por lo que la demanda para esta edificación por concepto de lavado de autos será:

Demanda de agua pluvial para lavado de autos = Numero de Cajones 40 Demanda 30

Demanda de agua pluvial para lavado de autos = 1,200 lts.

La demanda diaria total de agua pluvial para la edificación será:

Tipo de Servicio

Torrea A W.C. 1,008

Lavado de autos 480

Torre B W.C. 1,152

Lavado de autos 720

Total 3,360

Demanda Diaria de agua pluvial = 3,360 lts / día

6.2 .- Número de Tinacos

Por lo tanto la capacidad del tanque elevado de agua pluvial será:

V tanque elevado torre A de agua pluvial = 2,500 Lts.

V tanque elevado torre B de agua pluvial = 2,500 Lts.

7.0 .- Cálculo de la capacidad de la cisterna de almacenamiento de aguas pluviales

V cisterna de agua pluvial = V almacenamiento de agua pluvial - V tinacos de agua pluvial

V cisterna de agua pluvial = 38,479 lts - 5,000 lts

V cisterna de agua pluvial = 33,479 Lts.

Por lo tanto tendremos una cisterna conforme al proyecto estructural con capacidad de:

Demanda de Agua pluvial Lts/día

Por el espacio que se tiene en azotea y volumen de agua pluvial que se requiere por día se proponen dos tinacos con una capacidad de 2500 lts.dividido en 2 torres, y con éste se alimentará por gravedad la red de aprovechamiento de agua pluvial.

La cisterna de aguas pluviales tendrá la capacidad de almacenar la diferencia entre el volumen total de almacenamiento de agua pluvial y el volumen del tanque elevado de este tipo de agua, por lo que tendremos:



Capacidad de cisterna Volumen util de cisterna

largo 6.50 mts largo 6.50 mtsancho 1.80 mts ancho 1.80 mtsfondo 3.10 mts fondo 2.90 mtsTotal 36.27 Total 33.93

8.0 .- Determinación del diámetro de las bajadas de aguas pluviales

Para el diseño de las bajadas de agua pluvial se considero un intensidad de 150 mm/hr, con una duración de tormenta de 5 minutos

Bajo esta norma y siguiendo la tabla que a continuación se muestra se determinaron los diámetros de las bajadas pluviales.

Tabla 2

Capacidad de Bajadas de Aguas Pluvial

mm/hr. 50 mm 75 mm 100 mm 150 mm 200 mm

50 136 416 868

60 113 347 723

70 97 297 620 1820

80 85 260 542 1592

90 76 231 482 1416

100 68 208 434 1274 2737

110 62 189 395 1158 2488

120 57 173 362 1062 2281

130 52 160 334 980 2105

m3 m3

En el reglamento de ingeniería sanitaria relativa a casas y edificios, se establece que por cada 100 m2 de azotea o de proyección horizontal en techos inclinados, se instalara por lo menos una bajada de 7.5 cm de diámetro o una sección con área equivalente.

Precipitacion de Diseño

Area Tributaria en proyeccion vertical según diametro de la tuberia en (mm)



140 49 149 310 910 1955

150 45 139 289 849 1825

160 42 130 271 796 1711

170 40 122 255 749 1610

180 38 116 241 708 1521

190 36 109 228 671 1441

200 34 104 217 639 1368

Tabla 3

Cálculo de áreas

Cubierta Zonas Área Aportación ( B.A.P.)

Azotea Total

A A1 54.41 54.41 No. 1

B B1 78.94 78.94 No. 2

C C1 54.41 54.41 No. 3

D D1 78.94 78.94 No. 4

E E1 78.94 78.94 No. 5

F F1 133.77 133.77 No. 6

G G1 78.94 78.94 No. 7

H H1 133.77 133.77 No. 8

En base al área y a la tabla anterior se obtiene el diámetro de la bajada de agua pluvial

Tabla 4 Azotea:

Zonas ( B. A. P.) área total Diámetro

a desaguar mm

A No 1 54.41 100 mm

B No 2 78.94 100 mm

C No 3 54.41 100 mm

D No 4 78.94 100 mm

E No 5 78.94 100 mm

F No 6 133.77 100 mm

G No 7 78.94 100 mm

H No 8 133.77 100 mm

En el presente proyecto se tendrán 8 bajadas de agua pluvial y de acuerdo con el área de captación tributaria para cada una de ellas, se determino en base a la tabla anterior su diámetro correspondiente, teniendo los resultados siguientes:

mts2



Total 692.12

9.0 .- Cálculo del diámetro de la red horizontal de agua pluvial

Tabla 5

Diámetro Pendientes1% 1.50% 2.00%

75 mm

100 mm

150 mm

200 mm

250 mm

Q = formula 1

Donde:

Que en un tubo vertical, el agua desciende adhiriéndose a sus paredes interiores de tal manera que el liquido forma un cilindro hueco de diámetro exterior igual al interior del conducto, por lo que siempre la tubería estará a la cuarta parte de su capacidad.

Con los diámetros obtenidos y el proyecto arquitectónico, observamos como las áreas en el resumen anterior; contienen los diámetros suficientes para su descarga por B.A.P.

Para las bajadas que van a desaguar las áreas se utilizará coladera tipo cúpula con rejilla removible y aditamento especial para la colocación de impermeabilizante, salida baja roscada para 100 mm, Mod. 444-X Mca. Helvex, con rejilla removible y aditamento especial para la colocación de impermeabilizante y una coladera de pretil con salida posterior Mod. 4954 Mca. Helvex.

El gasto pluvial generado en el predio es captado mediante coladeras hasta la cisterna de aguas pluviales mediante bajadas de aguas pluviales de 100 mm de diámetro.

Para canalizar el gasto pluvial de diseño hacia la cisterna de aguas pluviales hemos propuesto una descarga con tubería de 150 mm de diámetro y pendiente del 1%.

Precipitacion de diseño con una intensidad de 150 mm/hr

51 mts2 62 mts2 71 mts2

116 mts2 142 mts2 164 mts2

330 mts2 404 mts2 485 mts2

709 mts2 888 mts2 1003 mts2

1276 mts2 1563 mts2 1805 mts2

Para el diseño de la Red de aguas pluviales, que se instalarán bajo el plafón de la losa principal planta de acceso se unirán las bajadas de aguas pluviales a este ramaleo y se sumarán las áreas que cada una estará, desaguando la red por convenir al diseño arquitectónico del edificio se manejaran un ramal central al fondo del edificio y a un lado del edificio,de aquí hacia el frente para lograr un adecuado llenado de cisterna.

Revisando las condiciones hidráulicas de la tubería propuesta aplicando la formula de Manning considerando un funcionamiento a tubo lleno tenemos:

( 1 / n ) A Rh2/3 S1/2



Q =

S = Pendiente de la tubería en miles

A =

Rh = Radio hidráulico

n = coeficiente de rugosidad de la tubería

Donde:

y

sustituyendo en la expresión anterior

Q =

Q =

haciendo operaciones tenemos:

Q =

De la expresión anterior despejamos " D ", tenemos:

D =

Tabla 6

Calculo de la tubería horizontal de la red pluvial

Tramo " C " " I " gasto " n " " S " Diámetro ( mm )

Propia Acumulada mm / hr (LPS) % Calculado

BAP No 1 54.41 54.41 0.95 150 2.16 0.009 1.00 62.75

BAP No 2 78.94 133.35 0.95 150 5.28 0.009 1.00 87.82

BAP No 5 78.94 78.94 0.95 150 3.13 0.009 1.00 72.15

BAP No 6 133.77 212.71 0.95 150 8.43 0.009 1.00 104.63

Ramal 1 346.06 0.95 150 13.71 0.009 1.00 125.58

BAP No 3 54.41 54.41 0.95 150 2.16 0.009 1.00 62.75

BAP No 4 78.94 133.35 0.95 150 5.28 0.009 1.00 87.82

BAP No 7 78.94 78.94 0.95 150 3.13 0.009 1.00 72.15

BAP No 8 133.77 212.71 0.95 150 8.43 0.009 1.00 104.63

Ramal 2 346.06 0.95 150 13.71 0.009 1.00 125.58

9.1 .- Revisión hidráulica de la descarga pluvial a la cisterna considerando funcionamiento a tubo lleno

Gasto de diseño en m3 / s

Área del conducto en m2

A = π D2 / 4 Rh = D / 4 , para tubo lleno

( 1 / n ) (π D2/4) (D/4)2/3 S1/2

( 1 / n ) (π D8/3/45/3) S1/2

0.312 ( D8/3 / n )

(n Q / 0.312 )3/8

Área ( m2 )

Para canalizar el gasto pluvial de diseño hacia la cisterna de aguas pluviales hemos propuesto una descarga con tubería de 200 mm de diámetro y pendiente del 1%.

Para revisar las condiciones hidráulicas de la tubería propuesta se aplicara la formula de manning (formula 1),considerando un funcionamiento a tubo lleno tenemos:



Q =

Donde:

Q =

S = Pendiente de la tubería en miles

A =

Rh = Radio hidráulico

n = coeficiente de rugosidad de la tubería

Para nuestro caso utilizaremos tubería de PVC de 200 mm y n = 0.009

A =

Rh = D / 4; D = diámetro del conducto

Sustituyendo valores:

47.38 l.p.s.

Revisando la velocidad aplicando continuidad

Q = V A

Despejamos velocidad

V = Q / A

Donde:

V = velocidad, m / seg

Sustituyendo:

V = 0.04737/ 0.03142 = 1.51 m/seg

10 .- Calculo de la red de utilización de Agua pluvial

Tabla 7

( 1 / n ) A Rh2/3 S1/2

Gasto de diseño en m3/s

Área del conducto en m2

0.03142 m2, para un diámetro de 200 mm

Q = (1/0.009) (0.03142) (0.20 /4) 2/3 (0.010)1/2

Q = 0.04737 m3 =

Q = gasto de diseño, en m3/seg

A = área del conducto, en m2

Del análisis anterior se comprueba que se tiene un gasto mayor al de diseño y la velocidad esta dentro de los limites permitidos por las normas de diseño de el SACM, que establece que debe ser mayor a 0.60 m/s y menor a 3.0 m/s

El calculo de los diámetros de la red de utilización pluvial se determinaron aplicando el Método Hunter, basado en las unidades mueble de los muebles sanitarios

Para nuestro caso tenemos que la red de utilización pluvial alimentara a los WC´s y llaves de nariz cuya equivalencia se tiene en la siguiente tabla:



Las Equivalencias de Muebles en unidades de gasto (U.M.)

Mueble Cantidad Unidades Mueble (UM) Servicio

(m.c.a.) ( mm ) Total AF A.C.

WC - Inodoro Tanque Bajo 3 20 1 3 3 ---- Privado

3 20 1 3 3 ---- Privado

a).- Calculo de diámetros

Para calcular el diámetro en cada sección se partió del gasto máximo instantáneo obtenido en las tablas de Hunter.

Q = V A ( a )

Donde:

V = velocidad, m / seg

Así mismo:

( b )

Sustituyendo ( b ) en ( a )

Despejando D = diámetro de la tubería

( c )

Los diámetros que se generen en el calculo se ajustaran a uno comercial

Tabla 8

Sistema de Control

Carga de Trabajo

Alimentación Mínima

Llave para lavado

Llave de Manguera

Ahora bien por recomendaciones de funcionamiento en las tuberías se aconsejo que las velocidades reales de flujo deberá estar comprendida entre 0.6 y 3 m/s.

En base a lo anterior asignamos provisionalmente una velocidad de diseño de 1.5 m/s. Una vez definido el gasto y la velocidad de diseño aplicamos la ecuación fundamental de la hidráulica para calcular el diámetro de la tubería.

Q = gasto de diseño, en m3/seg

A = área del conducto, en m2

A = π D2 / 4

Q = (π D2 / 4) V

D = ( 4 Q / π V )1/2

Por lo que se tiene la clasificación de los departamentos teniendo su gasto conforme a los datos que nos marcan las normas del IMSS, en cada caso.



Núcleo, de baños por departamento tipo A


Mueble Cantidad Total AF

W.C. 1 3 3

3 3

Q 0.25 lps 0.25 lps

Ø 19 mm 19 mm tubería de polipropilenoV 0.750 m/seg. 0.750 m/seg.

Hf 4.489 m/100m 4.489 m/100m

Tabla 9Núcleo, de baños por departamento tipo B



W.C. 2 6 6

6 6

Q 0.42 lps 0.42 lps


V 0.745 m/seg. 0.745 m/seg.

Hf 3.162 m/100m 3.162 m/100m

Tabla 11 Áreas comunes llaves de nariz



llaves de nariz 3 9 9

9 9

Q 0.54 lps 0.54 lps

Ø 25 mm 25 mm tubería de polipropilenoV 0.957 m/seg. 0.957 m/seg.

Hf 4.973 m/100m 4.973 m/100m

Los diámetros internos en cada departamento se indican en los planos, y están de acuerdo al recorrido de la instalación que esta realiza en el departamento



Tabla 12Total de columnas de Alimentación a departamentos y áreas comunes

Departamentos Nivel UM Total acumuladas

Tipo A 1er 2 2 2

Tipo B 1er 6 6 8

Tipo A 2do 2 2 10

Tipo B 2do 6 6 16

Tipo A 3er 2 2 18

Tipo B 3er 6 6 24

Tipo A 4to 2 2 26

Tipo B 4to 6 6 32

llave de nariz 2 2 34

Total 34

Q 2.38 lps

Ø 50 mm PVC Hidráulico Cedula 40

V 1.164 m/seg.

Hf

Calculo de Velocidades reales

Sustituyendo Q y D comercial, se obtendrá la velocidad real del flujo en la sección correspondiente

Con todo el gasto que se obtiene de los departamentos se calcula el diámetro de salida del tinaco para alimentar a las 2 columnas que abastecerán a los departamentos y áreas comunes del edificio.

3.154 m/100 m

En base a los datos obtenidos en la tabla anterior tenemos que el cabezal de tinacos se realizará con la tubería y conexiones de PVC Hidráulico cedula 40 con diámetro de 50 mm de la marca Amanco y/o Duralòn

Se realizará en la salida del tinaco un ramaleo que nos alimente a los diferentes columnas que alimentaran a los departamentos y áreas comunes que se tienen y esto deberá ser con tubería de PVC cedula 40 marca Amanco y/o Duralon con diámetros según los obtenidos en las tablas siguientes y en la losa de tinacos se hará la interconexión con la tubería de polipropileno fusión de la marca Tubo plus.

Habiendo obtenido el diámetro comercial, se calculo la velocidad real del flujo en la sección correspondiente para comprobar si esta se encontraba dentro de los limites permisibles de diseño. Por lo tanto a partir de la formula ( c ) despejamos V y obtenemos.

V = 4 Q / π D2



Columnas de alimentación a departamentos

Tabla 13

Columna 1 alimenta a 4 departamentos y 1 llave de nariz

UM Acumuladas Gasto Q Diámetro Velocidad

l.p.s. Calculado Comercial PPR

( mm ) m/seg

3 3 0.25 14.57 19 25 0.882

1 nivel +1.80 3 6 0.42 18.88 25 32 0.856

2 nivel +4.55 6 12 0.65 23.49 25 40 1.324

3 nivel +7.30 6 18 0.86 27.02 32 40 1.069

4 nivel +10.05 6 24 1.07 30.14 32 25 1.330

Azotea +12.80 3 27 1.17 31.51 38 50 1.032


Tabla 14Columna 2 alimenta a 4 departamentos



( mm ) m/seg

0 0 0 0.00 0 0 0.000

1 nivel +1.80 3 3 0.25 14.57 25 32 0.509

2 nivel +4.55 6 9 0.54 21.41 32 40 0.671

3 nivel +7.30 6 15 0.75 25.23 32 40 0.933

4 nivel +12.80 6 21 0.96 28.55 32 40 1.194

Azotea +12.80 3 24 1.07 30.14 32 40 1.330


Tabla 15

Columna 3 alimenta a 4 departamentos


Los resultados de las velocidades se muestran en las siguientes tablas por cada columna de alimentación a departamentos y la de resumen final de columnas de la utilización de agua pluvial

semisótano -1.22

semisótano -1.22




( mm ) m/seg

0 0 0 0.00 0 0 0.000

1 nivel +1.80 3 3 0.25 14.57 25 32 0.509

2 nivel +4.55 6 9 0.54 21.41 25 40 1.100

3 nivel +7.30 6 15 0.75 25.23 32 40 0.933

4 nivel +10.05 6 21 0.96 28.55 32 40 1.194

Azotea +12.80 3 24 1.07 30.14 32 40 1.330


Tabla 16




( mm ) m/seg

0 0 0 0.00 0 0 0.000

1 nivel +1.80 3 3 0.25 14.57 25 32 0.509

2 nivel +4.55 6 9 0.54 21.41 25 40 1.100

3 nivel +7.30 6 15 0.75 25.23 32 40 0.933

4 nivel +10.05 6 21 0.96 28.55 32 40 1.194

Azotea +12.80 3 24 1.07 30.14 32 40 1.330


Tabla 17

Columna 5 alimenta a 4 departamentos 1 llave de nariz



( mm ) m/seg

3 3 0.25 14.57 19 25 0.882

1 nivel +1.80 6 9 0.54 21.41 25 32 1.100

2 nivel +4.55 6 15 0.75 25.23 32 40 0.933

3 nivel +7.30 6 21 0.96 28.55 32 40 1.194

4 nivel +10.05 6 27 1.17 31.51 38 50 1.032

Azotea +12.80 6 33 1.37 34.10 38 50 1.208


semisótano -1.22

semisótano -1.22

semisótano -1.22



Tabla 18




( mm ) m/seg

0 0 0 0.00 0 0 0.000

1 nivel +1.80 6 6 0.42 18.88 25 32 0.856

2 nivel +4.55 6 12 0.65 23.49 25 32 1.324

3 nivel +7.30 6 18 0.86 27.02 32 40 1.069

4 nivel +10.05 6 24 1.07 30.14 32 40 1.330

Azotea +12.80 6 30 1.23 32.31 38 50 1.085


Tabla 19

Columna 7 alimenta a 4 departamentos y llaves de nariz



( mm ) m/seg

3 3 0.25 14.57 19 25 0.882

1 nivel +1.80 6 9 0.54 21.41 25 32 1.100

2 nivel +4.55 6 15 0.75 25.23 32 40 0.933

3 nivel +7.30 6 21 0.96 28.55 32 40 1.194

4 nivel +10.05 6 27 1.17 31.51 38 50 1.032

Azotea +12.80 6 33 1.37 34.10 38 50 1.208


Tabla 20




( mm ) m/seg

0 0 0 0.00 0 0 0.000

1 nivel +1.80 6 6 0.42 18.88 25 32 0.856

semisótano -1.22

semisótano -1.22

semisótano -1.22



2 nivel +4.55 6 12 0.65 23.49 25 32 1.324

3 nivel +7.30 6 18 0.86 27.02 32 40 1.069

4 nivel +10.05 6 24 1.07 30.14 32 40 1.330

Azotea +12.80 6 30 1.28 32.96 38 50 1.129


Tabla 21

Resumen de las 8 Columnas



Columnas ( mm ) m/seg

1 27 27 1.17 31.51 38 50 1.032

2 24 51 1.92 40.37 38 50 1.693

3 24 75 2.38 44.95 50 63 1.212

4 24 99 2.79 48.66 50 63 1.421

TORRE A

5 33 33 1.37 34.10 38 50 1.208

6 30 63 2.17 42.92 50 63 1.105

7 33 96 2.73 48.14 50 63 1.390

8 30 126 3.2 52.12 50 63 1.630

TORRE B


Qmax inst. = 3.20 l.p.s.

Datos del equipo de Bombeo propuesto para agua pluvial de Cisterna a Tinacos

De la tabla anterior podemos ver que el gasto máximo instantáneo de la instalación es el que se presenta en el acumulado de las 2 columnas con 75 unidades mueble acumuladas y que es igual a:

Para determinar la capacidad del equipo de bombeo para la instalación de aprovechamiento de agua pluvial consideraremos como gasto de bombeo para diseño el 75% del gasto máximo instantáneo determinado anteriormente.



Qb = 75% ( Qmax inst )

Qb = 75% ( 2.82 ) = 2.40

Qb = 2.40 l.p.s

Calculo de diámetro de succión y descarga


D = 31.92 mm


V = 2.98 m / s

La velocidad esta dentro de los limites permitidos para un sistema a presión

Por lo tanto consideramos un equipo de bombeo con diámetro comercial en la descarga de 25 mm y succión de 32 mm

12.- Calculo de la carga dinámica total

El gasto máximo instantáneo corresponde a la probabilidad de que el total de W.C. y llaves de nariz trabajen al mismo tiempo, situación que probablemente seria difícil de ocurrir, por lo que consideraremos bombear el 75% de dicho gasto, por tal razón nuestro gasto de bombeo de diseño será:

Luego, determinado el diámetro de la tubería de descarga aplicando la formula de continuidad y considerando una velocidad de 3.0 m/seg (la velocidad recomendada por un sistema a presión deberá estar entre 2.0 y 5.0 m/s).

D = ( 4 Q / π V )1/2

D = ( 4 (0.00212) / π (3.0 ))1/2

Por estar muy cerca del diámetro de interno comercial y la problemática de las perdidas por fricción se considera un diámetro inmediato superior que seria el de 32 mm

Habiendo obtenido el diámetro comercial, se calcula la velocidad real del flujo para comprobar que esta se encontraba dentro de los limites permisibles de diseño.

V = 4 Qb / π D2

V = 4 (0.00209) / π (0.032)2



La carga dinámica total es igual a:

Donde: CDT = Carga dinámica total

Z1 = profundidad de pichancha en cisterna

Hrf = perdidas por fricción

Por lo tanto y de datos en planos arquitectónico correspondientes

20.30 m

-0.25 m

Hrf = f/100(longitud de tuberia + longuitud equivalente)factor de envejecimiento

Donde:

f = coeficiente de perdidas por fricción por cada 100 mts.

f = tubería de 32 mm por cada 100 mts. = 7.35

Pieza Especial No de piezas Longitud equivalente total

Tubería de 32 mm 32.96 32.96 m

Codo de 45X32 mm 2 0.49 0.98 m

Codo de 90X32 mm 15 1.10 16.50 m

Tuerca unión de 32 mm 2 0.60 1.20 m

Conectores macho de 32 mm 6 0.60 3.60 m

Válvula chek de 32 mm 2 2.70 5.40 m

Válvula comp. de 32 mm 2 0.23 0.46 m

Total 61.10 m

Sustituyendo:

Hrf = 10.30/100(61.10)(1.2)

Hrf = 5.39

Sustituyendo en CDT:

CDT = 5 + (20.30-(-0.25))+(5.39)

CDT = 30.69

CDT = Pop + (Z2-Z1) + Hrf

Z2 = altura máxima del inmueble

Z2 =

Z1 =



Con los valores del gasto (Qb) y la carga dinámica total a las graficas de bombas del proveedor que se anexan tenemos que el tipo de bomba a utilizar será el modelo de CP 660M con motor eléctrico trifasico de 2.0 h.p. operando a 3450 r.p.m.


Proyecto

Conjunto Departamental Lisboa 6


Memoria Descriptiva


Dadas las características de la infraestructura hidráulica de drenaje de la zona donde se ubica el predio donde se pretende llevar acabo este proyecto y en base a las condiciones del Sistema de Aguas de la Ciudad de México (SACM), antes Dirección General de Operación Hidráulica (DGCOH), para la otorgación de servicios hidráulicos, se consideró para el edificio de departamentos en cuestión, el diseño de una red interna de drenajes tipo separado, donde las aguas negras podrán ser descargadas a la red municipal y las aguas de lluvia captadas para su utilización en

De acuerdo a lo establecido en la Norma No 4 de las Normas de Ordenación Generales del Programa Delegacional de Desarrollo Urbano, referente al área libre de construcción y recarga de aguas pluviales al subsuelo, esta posibilita la utilización del suelo bajo el nivel el nivel de banqueta, empleando diferentes mecanismos para la infiltración o reutilización del agua pluvial, establecidos por el Sistema de Aguas de la

Para nuestro caso, al tratarse de una edificación que aprovecha la totalidad del área libre bajo el nivel medio de banqueta se ha propuesto un sistema alternativo para la utilización de las aguas de lluvia; es decir el proyecto propone un sistema de drenaje separado donde las aguas pluviales captadas en la azotea del edificio serán utilizadas en usos internos de la edificación como W.C. y lavado de autos.

La captación de las aguas de lluvia generadas en la azotea del edificio, se hará colocando coladeras de marca Helvex del tipo cupula mod. 444 y coladera de pretil con salida posterior Mod. 4954 Mca. Helvex. Distribuidas convenientemente hacia los ductos marcados para instalaciones. Cabe mencionar que le área considerada para el cálculo del gasto pluvial será la de este nivel, por considerar que esta agua esta libre de

Las bajadas de agua pluvial serán canalizadas hasta el ultimo nivel de sótano, donde serán captadas hasta una cisterna de aguas pluviales, la cual tendrá la función y capacidad de almacenar la precipitación de diseño, a su vez, se pasará el agua por un filtro de arena de lecho profundo, posteriormente, a otro filtro de carbón activado, y se descargará a una cisterna de almacenamiento de aguas de reuso, con el fin de evitar la

Una vez captada el agua de lluvia en la cisterna de almacenamiento de agua pluvial, se propone instalar dos equipos de bombeo para elevar dicha agua a tinacos de almacenamiento ubicados estratégicamente en la azotea de la edificación, donde por gravedad se realizara la instalación de reuso pluvial, para alimentar de este tipo de agua a los WC de los departamentos así como a las llaves de nariz para lavado de autos y areas libres distribuidas convencionalmente en áreas de estacionamiento y terrazas.

Se realizarán todos los estudios necesarios para el diseño de las instalaciones hidráulicas de la red de utilización pluvial en ramales principales,

Cada uno de los componentes del proyecto de la red de utilización de agua pluvial se comprobara mediante cálculos hidráulicos de acuerdo con normas y manuales de diseño vigentes, además de los lineamientos del Sistema de Aguas de la Ciudad de México, así como del Reglamento de

Es importante mencionar que dichas instalaciones se alimentarán de agua potable en época de estiaje y agua pluvial en época de lluvias; así mismo es recomendable que en las tomas de agua pluvial se coloquen letreros donde se indique que el agua no es potable.

La cisterna de agua pluvial contará con un rebosadero hacia un cárcamo de achique de aguas, el cual funcionará cuando se haya alcanzado el nivel de diseño, descargando a este deposito los excedentes generados por alguna lluvia extraordinaria que pudiera presentarse.


El cárcamo de bombeo recibirá además de los excedentes de agua pluvial, los escurrimientos generados en los sótanos, producto de lavado de autos. La descarga del cárcamo de achique y de excedentes pluviales se hará a la red sanitaria del edificio en la planta de acceso, a través de un

De acuerdo a las recomendaciones y lineamientos para el diseño de alcantarillados que indica el Sistema de Aguas de la Ciudad de México se determina el gasto pluvial mediante la aplicación del Método Racional Americano, el cual es empleado en áreas relativamente pequeñas, el cual esta basado en considerar que sobre el área estudiada se tiene una lluvia uniforme durante un tiempo tal que el escurrimiento de la cuenca se establezca y se tenga un gasto constante en la descarga. Este método permite determinar el gasto máximo provocado por una tormenta, suponiendo que dicho máximo se alcanza cuando la precipitación se mantiene con una intensidad aproximadamente constante durante un tiempo igual al tiempo de concentración de la cuenca. La formula del Método Racional Americano se define como:

De acuerdo a los valores típicos de escurrimiento recomendados en la tabla 3.11 del Manual de Hidráulica Urbana del SACM, en la cual se dan ciertos valores de acuerdo a las características de escurrimiento y filtración que tienen ciertos valores de acuerdo a las características de escurrimiento y filtración que tienen ciertos materiales de suelo, se obtiene un coeficiente ponderado según los usos que tengan estos suelos.


La duración de la precipitación de diseño considerada será de 60 minutos.

Para nuestro caso en estudio podremos considerar conservadoramente que tenemos una edificación con áreas techadas impermeabilizadas, y de la tabla antes mencionada se determina el siguiente coeficiente de escurrimiento:

Esto significa que el 95% aproximadamente del agua que cae directamente en una área que escurre hacia un punto que puede ser una bajada de aguas pluviales, mientras que el 5% restante se pierde por evaporación o humedad del ambiente.

Para obtener la intensidad de lluvia y sus parámetros se deberá de seguir el siguiente procedimiento de acuerdo a las especificaciones y


El periodo de retorno seleccionado para el tipo de edificación según la tabla 1.1 (se anexa) de usos de suelo será de 5 años

De la lamina de isoyetas para el D. F. (se anexa) según sitio de ubicación del predio, se obtuvo la precipitación base asociada a una duración de

De las graficas factores de ajuste por periodo de retorno y duración (se anexan), se ajusto la precipitación base a una duración de 60 minutos y


Para la intensidad de lluvia y de acuerdo a la altura de la precipitación y tomando en consideración que el tiempo de concentración igual a la


Sustituyendo el valor de Hp = Hp (5,60) y haciendo la consideración de que el tiempo de concentración sea igual a la duración de diseño

Una vez determinados el coeficiente de escurrimiento ( C ) y la intensidad de lluvia ( I ) procederemos a calcular el gasto pluvial de diseño aplicando la formula del Método Racional Americano descrita anteriormente como:

La capacidad de almacenamiento de agua pluvial estará dada por el volumen que genere una lluvia con duración efectiva de una hora, ya que de acuerdo a las investigaciones realizadas en la Ciudad de México, una lluvia no va mas allá de una hora de duración con la misma intensidad, así mismo la cisterna contará con un rebosadero hacia un cárcamo de bombeo que funcionará en caso de presentarse una lluvia extraordinaria o que la misma se encuentre saturada. El cárcamo de bombeo también tendrá la función de captar los escurrimientos producidos por el lavado de autos


Para la red de utilización de agua pluvial se propone instalar un sistema por gravedad, donde la red en cuestión sea alimentada por tinacos colocados en la azotea del edificio, los cuales darán la presión necesaria para el buen funcionamiento de la red de utilización de agua pluvial.

El Reglamento de Construcción determina que en el caso de agua potable se debe considerar un volumen de almacenamiento en tinacos de 1/4 ó 1/5 parte de la demanda diaria; para nuestro caso, que se trata de utilizar el agua pluvial en W.C. y llaves de nariz para el lavado de autos y riego de jardineras, consideraremos conservadoramente un volumen de almacenamiento en tinacos igual al total de la demanda diaria de este

La red de utilización de agua pluvial alimentara un total de 30 W.C. de bajo consumo de agua de 6 litros por descarga, para lo cual se estima que cada uno de ellos es utilizado un total de 6 veces al día, lo que nos indica que tendremos una demanda de agua pluvial para WC como se

Por otro lado se han propuesto colocar llaves de nariz en el área de estacionamiento para el lavado de autos, y en terrazas para riego de


Es importante mencionar que la dotación de agua pluvial por cajón de estacionamiento se considera de 30 lts. / cajón.

Para nuestro caso se tiene un total de 19 cajones, por lo que la demanda para esta edificación por concepto de lavado de autos será:

lts.

Por lo tanto tendremos una cisterna conforme al proyecto estructural con capacidad de:

Por el espacio que se tiene en azotea y volumen de agua pluvial que se requiere por día se proponen dos tinacos con una capacidad de 2500 lts.dividido en 2 torres, y con éste se alimentará por gravedad la red de aprovechamiento de agua pluvial.

La cisterna de aguas pluviales tendrá la capacidad de almacenar la diferencia entre el volumen total de almacenamiento de agua pluvial y el volumen del tanque elevado de este tipo de agua, por lo que tendremos:


Para el diseño de las bajadas de agua pluvial se considero un intensidad de 150 mm/hr, con una duración de tormenta de 5 minutos

Bajo esta norma y siguiendo la tabla que a continuación se muestra se determinaron los diámetros de las bajadas pluviales.

En el reglamento de ingeniería sanitaria relativa a casas y edificios, se establece que por cada 100 m2 de azotea o de proyección horizontal en techos inclinados, se instalara por lo menos una bajada de 7.5 cm de diámetro o una sección con área equivalente.


En el presente proyecto se tendrán 8 bajadas de agua pluvial y de acuerdo con el área de captación tributaria para cada una de ellas, se determino en base a la tabla anterior su diámetro correspondiente, teniendo los resultados siguientes:


Que en un tubo vertical, el agua desciende adhiriéndose a sus paredes interiores de tal manera que el liquido forma un cilindro hueco de diámetro exterior igual al interior del conducto, por lo que siempre la tubería estará a la cuarta parte de su capacidad.

Con los diámetros obtenidos y el proyecto arquitectónico, observamos como las áreas en el resumen anterior; contienen los diámetros

Para las bajadas que van a desaguar las áreas se utilizará coladera tipo cúpula con rejilla removible y aditamento especial para la colocación de Mod. 444-X Mca. Helvex, con rejilla removible y aditamento especial para la colocación

de impermeabilizante y una coladera de pretil con salida posterior Mod. 4954 Mca. Helvex.

El gasto pluvial generado en el predio es captado mediante coladeras hasta la cisterna de aguas pluviales mediante bajadas de aguas pluviales de

Para canalizar el gasto pluvial de diseño hacia la cisterna de aguas pluviales hemos propuesto una descarga con tubería de 150 mm de diámetro

Para el diseño de la Red de aguas pluviales, que se instalarán bajo el plafón de la losa principal planta de acceso se unirán las bajadas de aguas pluviales a este ramaleo y se sumarán las áreas que cada una estará, desaguando la red por convenir al diseño arquitectónico del edificio se manejaran un ramal central al fondo del edificio y a un lado del edificio,de aquí hacia el frente para lograr un adecuado llenado de cisterna.

Revisando las condiciones hidráulicas de la tubería propuesta aplicando la formula de Manning considerando un funcionamiento a tubo lleno


Diámetro ( mm )

Propuesto

100

100

100

150

200

100

100

100

150

200

Para canalizar el gasto pluvial de diseño hacia la cisterna de aguas pluviales hemos propuesto una descarga con tubería de 200 mm de diámetro

Para revisar las condiciones hidráulicas de la tubería propuesta se aplicara la formula de manning (formula 1),considerando un funcionamiento


Del análisis anterior se comprueba que se tiene un gasto mayor al de diseño y la velocidad esta dentro de los limites permitidos por las normas de diseño de el SACM, que establece que debe ser mayor a 0.60 m/s y menor a 3.0 m/s

El calculo de los diámetros de la red de utilización pluvial se determinaron aplicando el Método Hunter, basado en las unidades mueble de los

Para nuestro caso tenemos que la red de utilización pluvial alimentara a los WC´s y llaves de nariz cuya equivalencia se tiene en la siguiente


Para calcular el diámetro en cada sección se partió del gasto máximo instantáneo obtenido en las tablas de Hunter.

Ahora bien por recomendaciones de funcionamiento en las tuberías se aconsejo que las velocidades reales de flujo deberá estar comprendida

En base a lo anterior asignamos provisionalmente una velocidad de diseño de 1.5 m/s. Una vez definido el gasto y la velocidad de diseño aplicamos la ecuación fundamental de la hidráulica para calcular el diámetro de la tubería.

Por lo que se tiene la clasificación de los departamentos teniendo su gasto conforme a los datos que nos marcan las normas del IMSS, en cada


Los diámetros internos en cada departamento se indican en los planos, y están de acuerdo al recorrido de la instalación que esta realiza en el


Sustituyendo Q y D comercial, se obtendrá la velocidad real del flujo en la sección correspondiente

Con todo el gasto que se obtiene de los departamentos se calcula el diámetro de salida del tinaco para alimentar a las 2 columnas que abastecerán a los departamentos y áreas comunes del edificio.

En base a los datos obtenidos en la tabla anterior tenemos que el cabezal de tinacos se realizará con la tubería y conexiones de PVC Hidráulico cedula 40 con diámetro de 50 mm de la marca Amanco y/o Duralòn

Se realizará en la salida del tinaco un ramaleo que nos alimente a los diferentes columnas que alimentaran a los departamentos y áreas comunes tubería de PVC cedula 40 marca Amanco y/o Duralon con diámetros según los obtenidos en las tablas

siguientes y en la losa de tinacos se hará la interconexión con la tubería de polipropileno fusión de la marca Tubo plus.

Habiendo obtenido el diámetro comercial, se calculo la velocidad real del flujo en la sección correspondiente para comprobar si esta se encontraba dentro de los limites permisibles de diseño. Por lo tanto a partir de la formula ( c ) despejamos V y obtenemos.


Los resultados de las velocidades se muestran en las siguientes tablas por cada columna de alimentación a departamentos y la de resumen final


De la tabla anterior podemos ver que el gasto máximo instantáneo de la instalación es el que se presenta en el acumulado de las 2 columnas con

Para determinar la capacidad del equipo de bombeo para la instalación de aprovechamiento de agua pluvial consideraremos como gasto de bombeo para diseño el 75% del gasto máximo instantáneo determinado anteriormente.




El gasto máximo instantáneo corresponde a la probabilidad de que el total de W.C. y llaves de nariz trabajen al mismo tiempo, situación que probablemente seria difícil de ocurrir, por lo que consideraremos bombear el 75% de dicho gasto, por tal razón nuestro gasto de bombeo de

Luego, determinado el diámetro de la tubería de descarga aplicando la formula de continuidad y considerando una velocidad de 3.0 m/seg (la velocidad recomendada por un sistema a presión deberá estar entre 2.0 y 5.0 m/s).

Por estar muy cerca del diámetro de interno comercial y la problemática de las perdidas por fricción se considera un diámetro inmediato

Habiendo obtenido el diámetro comercial, se calcula la velocidad real del flujo para comprobar que esta se encontraba dentro de los limites


Con los valores del gasto (Qb) y la carga dinámica total a las graficas de bombas del proveedor que se anexan tenemos que el tipo de bomba a utilizar será el modelo de CP 660M con motor eléctrico trifasico de 2.0 h.p. operando a 3450 r.p.m.



Proyecto

Conjunto Departamental Juan de la Barrera

Propietario :Sayil Rescidencial S. A. de C. V.

Ubicación: Juan de la Barrera No 116

Col.Condesa, Delg. Cuauhtemoc

Elaboro:




Contenido :Proyecto Gas L.P.


2.- Descripción del sistema de distribución de gas

3.- Aspectos fundamentales para el diseño de Instalaciones de Gas

4.- Calculo para instalación de gas

5.- Calculo de diámetros de los diferentes tramos de tubería

6.- Selección del Recipiente estacionario de acuerdo a su capacidad en litros de gas LP

Memoria Descriptiva

Finalidad




Área Construida 1,177.89

áreas libres


El presente proyecto contempla la construcción de un edificio para departamentos de interés medio, que se ubicará en la calle de Juan de la Barrera No 116, Col. Condesa Delegación Cuauhtemoc, en la Ciudad de México, Distrito Federal.

La finalidad del presente proyecto es el de realizar el diseño geométrico de las instalaciones de gas L.P. para la construcción de un edificio con 10 departamentos de interés medio.

m2

m2

m2

El diseño de estas instalaciones, estará basado en el reglamento de construcción vigente para el D. F., la Norma Oficial Mexicana NOM-004-SEDG-2004, Instalaciones de aprovechamiento de Gas L. P. Diseño y construcción, publicada en el Diario Oficial el 2 de diciembre de 2004.





Planta sótano ( Npt -2.00)



Sanitario para vigilancia



18 Cajones para autos 6 con montacoches

Cuarto de máquinas


Bodega

Plantas :

3 departamentos en un nivel y 1 en varios niveles.


Departamento tipo B con 1.5 baños, cocineta, servicios, estancia y recamara

Departamento C* (Nivel 1), un baño y estudio.

Departamento D con 2.5 baños, cocineta, servicios, estancia y 2 recamaras.




Departamento C* (Nivel 2), medio baño, servicios y estancia..





Departamento C* (Nivel 3), un baño y 2 recamaras...


Planta Azotea (Npt +12.06)

Área para 4 tinacos de 2500 lts.







Área para tanque estacionario


DESCRIPCION DEL SISTEMA DE DISTRIBUCION.

ASPECTOS FUNDAMENTALES PARA EL DISEÑO DE INSTALACIONES DE GAS.

Para el diseño, cálculo, de la instalación de Gas L.P., se consideraron los siguientes puntos.

1. Tipo de construcción y clase de instalación.2. Aparatos de instalación y su consumo total por departamento.3. Consumo por aparato y el consumo total.

5. Al disponerse de todos los datos anteriores, se determino tipo y recorrido de las tuberías.

6. Se procede al cálculo de los diámetros de los diferentes tramos de tubería.

Resolución pasó a paso.

1. Tipo de construcción y clase de instalación.

a) 29 departamentos distribuidos en 6 niveles, sótano 1, sótano 2, planta baja, planta tipo (6), azotea.

2. Aparatos de instalación y su consumo total por departamento.

El consumo de cada accesorio de gas se tomará considerando lo que se indica en la siguiente tabla.

Tabla 1

El proyecto denominado “Municipio Libre”, consta de un edificio de 9 niveles, sótano 1, sótano 2, planta baja y 6 niveles y azotea con roof garden, el cual alberga 29 departamentos, destinados para uso habitacional, distribuidos de la siguiente manera:

Cada departamento cuenta, con una estufa, teniendo el tanque de almacenamiento de Gas LP en el área de azoteas, que será alimentado por una red de llenado que alimentará al tanque desde la planta baja y que a su vez se extenderán a alimentar de

4. Conociendo el tipo de construcción, clase de instalación, los aparatos de consumo, su ubicación y el consumo total; de acuerdo a éste último, se determina la capacidad en Kg., o litros de los recipientes, según sea la capacidad de vaporización requerida, así como las características y capacidades de los reguladores.

7. Tener presente que las instalaciones a la que se hace referencia la norma permite como máximo un 5 % de caída de presión, una presión mayor a la requerida daría como consecuencia el peligro de que se desprendiera de los quemadores, lo que permitiría la constante salida del gas sin consumirse, originando un grave riesgo.

Una presión menor daría una flama amarillenta de poco poder calorífero y un calentamiento demasiado lento, propiciándose un alto consumo de gas sin el aprovechamiento deseado.

b) Instalación clase B NOM-004-SEDG-2004, Instalaciones de aprovechamiento de Gas L. P. Diseño y construcción, publicada en el Diario Oficial el 2 de diciembre de 2004.



Consumos por tipo de mueble

Tipo de Mueble Abreviatura Consumo ( C )

Estufa domestica con 4 quemadores y horno E 4QH 0.4859

Estufa domestica con 4 quemadores, horno y comal E 4QHC 0.5578

E 4QHCR 0.7561

Calentador de deposito hasta 100 lts. CA < 100 lts. 0.2774

Calentador de deposito hasta 280 lts. CA < 280 lts. 0.5297

Calentador de deposito hasta 280 lts. Doble CAD < 280 lts. 1.0594

Calentador de paso CAP 1.098

Calentador de paso Doble CAPD 1.6964

Cada departamento cuenta con los siguientes aparatos de consumo:

Tabla 2Departamentos torre A

Gastos por Mueble

Mueble Abreviatura Cantidad Total

Estufa domestica con 4 quemadores, horno y comal E 4QHC 0.5578 1 0.5578

Calentador de deposito hasta 100 lts. CA < 100 lts. 0.2774 0 0

0.5578

Tabla 3Áreas comunes torre A

Gastos por mueble

Mueble Abreviatura Cantidad Total

Calentador de deposito hasta 280 lts. Doble CAD < 280 lts. 1.0594 1 1.0594

1.0594

m3/h.

Estufa domestica con 4 quemadores, horno, comal y rosticero

Determinación de la capacidad de almacenamiento de un recipiente estacionario para abastecer a 29 departamentos, distribuidos en dos torres un tiene 17 departamentos y la otra tiene a 12 departamentos.

Consumo (m3/h)

Consumo (m3/h)



Tabla 4Total torre A

Gastos por muebleDepartamentos Cantidad

Total

Total Departamentos 17 0.5578 9.4826

Áreas comunes torre A 1 1.0594 1.0594

10.542

Tabla 5Departamentos torre B

Gastos por MuebleMueble Abreviatura Cantidad Total

Estufa domestica con 4 quemadores, horno y comal E 4QHC 0.5578 1 0.5578

Calentador de deposito hasta 100 lts. CA < 100 lts. 0.2774 0 0

0.5578

Tabla 6Total torre B

Gastos por muebleDepartamentos Cantidad

Total

Total Departamentos 12 0.5578 6.6936

6.6936

3. Selección de recipiente y del regulador para alta presión.

Tabla 7

Datos para selección de la capacidad de tanque estacionario

Torre Consumo factor del 60%

Consumo (m3/h)

Consumo (m3/h)

Consumo (m3/h)

En edificios de departamentos se aplica un factor de demanda promedio del 60 %, por lo que se obtiene la capacidad del recipiente estacionario.

Obteniendo la capacidad de vaporización del recipiente se recurre a la tabla 1.1 para determinar el tamaño del tanque estacionario

Capacidad de tanque



A 10.542 6.33 1500 lts B 6.6936 4.02 750 lts

Para calcular la capacidad de vaporización de los recipientes estacionarios, tenemos la formula siguiente:

Capacidad de vaporización = QvQv = 0.01756 x D x L x Kp x KtDonde:D = Diámetro del recipiente estacionario en metrosL = Largo total del recipiente estacionario en mKp = Factor de llenado = 60 correspondiente a un llenado mínimo del 20%Kt = Factor de corrección por temperatura

Para corroborar la capacidad del tanque estacionario aplicamos la formula anterior:

Tanque de torre A

Qv= 0.01756x1.04x2.36x60x3 = 7.75786752 Tanque tatsa de 1600 lts.

Tanque de torre B

Qv= 0.01756x0.80x2.22x60x3 = 5.6135808 Tanque tatsa de 1000 lts.

4. Tendido de tuberías.

a) En base a los cálculos obtenidos se tendrá un recipiente de 1500 lts. El cual tiene una vaporización de 8.51 m3/h. (Sin embargo se seleccionará un recipiente con capacidad de 1600 lts., ya que la marca a emplear será TATSA y su línea comercial no cuenta con recipientes con capacidad de 1500 lts., por lo tanto, tomamos el recipiente de capacidad inmediata superior).

a) En base a los cálculos obtenidos se tendrá un recipiente de 750 lts. El cual tiene una vaporización de 4.45 m3/h. (Sin embargo se seleccionará un recipiente con capacidad de 1000 lts., ya que la marca a emplear será TATSA y su línea comercial no cuenta con recipientes con capacidad de 750 lts., por lo tanto, tomamos el recipiente de capacidad inmediata superior).

a) Deberán instalarse por el exterior de las construcciones y ser visibles en todo su recorrido. No se considera oculto el tramo que solo atraviese un muro macizo. Si es hueco deberá ahogarse con concreto la parte de la tubería que se aloje en el muro.

b) Salvo que se les aísle apropiadamente, quedarán separadas 20 centímetros como mínimo de conductores eléctricos y de tuberías para usos industriales que conduzcan fluidos corrosivos o de alta temperatura y no cruzaran ambientes corrosivos.

c) Las bocas de toma se situarán al exterior de las construcciones a una altura de 2.50 m o a una altura menor si se les aloja en una caja adecuada para evitar su manejo por personas extrañas al servicio. Se prohíbe localizarlas al nivel de la banqueta o a uno de inferior. La distancia mínima de la boca de toma a flama deberá ser de 3 m.



e) Se utilizará tubo de cobre rígido de norma para las presiones de trabajo correspondientes.

h) La instalación de la tubería de retorno de vapor será optativa a juicio del técnico responsable.

a) Cuando el recipiente a llenar esté localizado en un sitio de acceso directo para el vehículo suministrador.

c) Que estando el recipiente localizado en azotea se cumplan las siguientes condiciones:

c.1.- Que la azotea tenga una altura no mayor a 7 m. sobre el nivel del piso.

c.2.- Que el sitio de ubicación del tanque sea accesible y alejado del paño frontal de la construcción no más de 10 m.

c.4.- Que el tendido de la manguera desde el auto tanque hasta el paño de la construcción se haga sobre el piso.

4.3. Las tuberías de llenado de líquido deberán contar con los siguientes accesorios:

d) Siempre se preferirá, para el tendido de la tubería de llenado, que su bajada sea desde las fachadas de la construcción o las paredes laterales que no sean colindantes con otra propiedad. En los casos especiales donde esto no sea posible, el técnico responsable proyectará la solución y pedirá la aprobación de la Secretaria de Comercio. Si la solución implica el tender la bajada por cubos de luz o el recorrido por pasillos, se cumplirán los siguientes requisitos

f) La boca de toma se situará al exterior de las construcciones en las condiciones del punto c). También podrá localizarse en cubos de luz si éste tiene comunicación permanente a la calle y siguiendo el criterio expresado en el inciso b) de la regla 2 de este capítulo.

g) Se prohíbe el recorrido por pasillos destinados exclusivamente al tránsito de personas, si no están suficientemente ventilados en forma permanente en ambos extremos.

4.2.- Se omitirán las tuberías de llenado, siempre que la manguera, en toda su extensión quede a la vista de las dos personas que lleven a cabo la maniobra, en los siguientes casos:

b) Cuando el recipiente no esté en un sitio de acceso directo para el vehículo suministrador, pero se puede llegar a él con la manguera sin añadirle tramos adicionales, siempre que todo el tendido de la manguera se haga a la intemperie o cruzando en longitud no mayor de 12 m, lugares tales como cocheras no subterráneas o abajo de cobertizos, o por pasillos o lugares similares y que en cualquiera de estos casos se encuentre a la intemperie en ambos extremos. No se permitirá recorrer con manguera pasillos cubiertos que estén destinados exclusivamente al tránsito de personas.

c.3.- Que el lugar de paso de la manguera esté libre de obstáculos y que de existir cables de alta tensión, anuncios eléctricos o flamas de cualquier naturaleza, la distancia a que se encuentren elimine la posibilidad de riesgo anormal.

a) Válvula de control manual para una presión de trabajo de 28 kg/cm2, inmediatamente después del acoplador con cuerda ACME al recipiente.

b) En la boca de toma, una válvula de acción manual para una presión de trabajo de 28 kg/cm2 y una válvula automática de no retroceso, sencilla o doble, con cuerda ACME para recibir acoplador.



4.5. Las tuberías de retorno de vapor deberán estar dotadas de los siguientes accesorios:

6. Se procede al cálculo de los diámetros de los diferentes tramos de tubería, reunidos los elementos anteriores

El diseño de la tubería del tanque estacionario al aparato más alejado del departamento más alejado. (Ver isométrico).

c) Válvula de seguridad localizada entre las dos válvulas de cierre manual, en la zona más alta de esta tubería, cuyo ajuste de apertura deberá ser de 17.58 kg/cm2.

d) Tubería de purga, controlada con válvula de control manual, que terminará hasta sobresalir en un lugar bien ventilado y orientada en forma tal que sean mínimos los riesgos por el gas purgado.

4.4. Las tuberías de llenado deberán ostentar el color rojo cuando estén destinadas a conducir gas L. P. en estado líquido y amarillo las que se utilicen para el retorno de vapores, La Dirección General de Gas podrá autorizar el uso de otros colores, si lo justifican razones de estética y no hay posibilidad de confusiones.

a) Inmediatamente después del acoplador, dotado de opresor con cuerda ACME al recipiente, una válvula de cierre a mano de presión de trabajo de 28 kg/cm2.

b) En la boca de la toma una válvula de cierre a mano para una presión de trabajo de 28 kg/cm2 y una válvula automática combinada de excesos de flujo y de no retroceso.



Expresión del Dr. Pole:

Donde:

h = caída de presión expresada en porcentaje de la original.

L = Longitud en metros del tramo de tubería considerado.

Tabla 8

Tabla de consumo tanque Torre A

Tramo Consumo L (m) F Diámetro HF

Para el calculo de los diámetros de las tuberías se tendrá la expresión fundamental de calculo en el análisis de la caída de presión por tramos de la instalación de gas del Dr. Pole

h = C2LF........................ Expresión del Dr. Pole.

h = C2 LF

C = consumo total en el tramo de tubería por calcular, expresado en m3. De vapor de gas por hora (m3/h).

F = Factor de tubería o factores de tubería, son valores proporcionales a las perdidas por fricción, dependen directamente del material y diámetro de la tubería propuestos.



A-B 10.542 1.21 0.00481 11/4" 0.647

B-C 10.542 0.14 0.00481 11/4" 0.075

C-D 10.542 0.12 0.00481 11/4" 0.064

D-E 0.5578 8.43 0.01666 1" 0.044

E-F 0.5578 0.2 0.01666 1" 0.001

F-G 0.5578 2.96 0.01666 1" 0.015

G-H 0.5578 0.46 0.06323 3/4" 0.009

H-I 0.5578 0.65 0.06323 3/4" 0.013

I-J 0.5578 10.34 1.531 1/2" 4.926

J-K 0.5578 0.2 5.0074 3/8" 0.312

K-L 0.5578 0.648 5.0074 3/8" 1.010

L-M 0.5578 2.618 5.0074 3/8" 4.079

M-N 0.5578 0.53 5.0074 3/8" 0.826

Total 12.019

Tabla 9

Tabla de consumo tanque Torre B

Tramo Consumo L (m) F Diámetro HF

A-B 6.6936 0.72 0.00481 11/4" 0.155

B-C 6.6936 1.01 0.00481 11/4" 0.218

C-D 6.6936 3.91 0.00481 11/4" 0.843

D-E 6.6936 1.25 0.00481 11/4" 0.269

E-F 0.5578 0.19 0.01666 1" 0.001

F-G 0.5578 2.02 0.01666 1" 0.010

G-H 0.5578 7.76 0.06323 3/4" 0.153

H-I 0.5578 0.24 0.06323 3/4" 0.005

I-J 0.5578 16.19 0.06323 3/4" 0.319

J-K 0.5578 0.2 1.531 1/2" 0.095

K-L 0.5578 0.2 5.0074 3/8" 0.312

Total 1.912



En ambos casos tenemos una caída de presión menor al 5%

La máxima caída de presión admisible en las tuberías será aquella para la cual la presión final sea suficiente para el correcto funcionamiento del regulador de presión.

Contenido :

Proyecto Agua Potable

Memoria Descriptiva Descripcion de Proyecto HidraulicoMemoria de CalculoDotacion y Poblacion del ProyectoCalculo HidraulicoDemanda DiariaGasto Medio DiarioGasto Maximo DiarioGasto Maximo HorarioCapacidad de cisternaDiametro de la linea de AcometidaEquipos de BombeoSuministro de agua a departamentos

Proyecto de Drenaje Sanitario y Pluvial

Calculo de drenaje sanitarioTabla de Unidades de descarga aguas negrasCalculo del colector de descargaCalculo de Bajadas pluvialesGasto total combinado al colector municipalTablas bajadas aguas pluviales

Hidráulica

Sanitaria unidades mueble privada unidades mueble publico

Cantidad UD total global total af subtotal ac subtotal global total af

Fregadero 1 2 2 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

WC (Inodoro) 1 4 4 1 1 1 1.0 0.0 2 2 2.00

Lavabo 1 1 1 1 1 0.75 0.8 0.75 0.8 1 1 1.00

Regadera 1 2 2 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

depto 9 6 4.8 3.8 9

cto lavado

Lavadero 1 1 1 2 2 2 2.0 0.0 0

Lavadora 1 1 1 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

2 4 3.5 1.5 3

P:H.

Fregadero 1 2 2 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

WC (Inodoro) 1 4 4 1 1 1 1.0 0.0 2 2 2.00

Lavabo 1 1 1 1 1 0.75 0.8 0.75 0.8 1 1 1.00

Regadera 1 2 2 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

depto 9 6 4.8 3.8 9

cto lavado

Lavadero 1 1 1 2 2 2 2.0 0.0 0

Lavadora 1 1 1 2 2 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 2.25

2 4 3.5 1.5 3

Bidet 3 0 2 0 1.5 0.0 1.5 0.0 2 0 1.50

Llave de Jardin 0 2 0 2 0.0 0.0 2 0 2.00

total 22 20 16.5 10.5 24

Descripcion de Muebles

Hidráulica Hidráulica

unidades mueble publico Sanitaria unidades mueble privada unidades mueble publico

subtotal ac subtotal No de deptos UD total global total af subtotal ac subtotal global total

202.25 2.25 2.25 20 2 40 2 40 1.5 30.0 1.5 30.0 3 60

2.00 0.00 20 4 80 1 20 1 20.0 0.0 2 40

1.00 0.75 0.75 20 1 20 1 20 0.75 15.0 0.75 15.0 1 20

2.25 2.25 2.25 20 2 40 2 40 1.5 30.0 1.5 30.0 3 60

7.5 5.3 180 120 95.0 75.0 180

0.00 0.00 20 1 20 2 40 2 40.0 0.0 0

2.25 2.25 2.25 20 1 20 2 40 1.5 30.0 1.5 30.0 3 60

2.3 2.3 40 80 70.0 30.0 60

42.25 2.25 2.25 4 2 8 2 8 1.5 6.0 1.5 6.0 3 12

2.00 0.00 4 4 16 1 4 1 4.0 0.0 2 8

1.00 0.75 0.75 4 1 4 1 4 0.75 3.0 0.75 3.0 1 4

2.25 2.25 2.25 4 2 8 2 8 1.5 6.0 1.5 6.0 3 12

7.5 5.3 36 24 19.0 15.0 36

0.00 0.00 4 1 4 2 8 2 8.0 0.0 0

2.25 2.25 2.25 4 1 4 2 8 1.5 6.0 1.5 6.0 3 12

2.3 2.3 8 16 14.0 6.0 12

0.00 1.50 0.00 0 3 0 2 0 1.5 0.0 1.5 0.0 2 0

0.00 0.00 0 0 2 0 2 0.0 0.0 2 0

19.5 15.0 264 240 198.0 126.0 288

Hidráulica

unidades mueble publico

af subtotal ac subtotal

2.25 45.00 2.25 45.00

2.00 40.00 0.00

1.00 20.00 0.75 15.00

2.25 45.00 2.25 45.00

150.0 105.0

0.00 0.00

2.25 45.00 2.25 45.00

45.0 45.0

2.25 9.00 2.25 9.00

2.00 8.00 0.00

1.00 4.00 0.75 3.00

2.25 9.00 2.25 9.00

30.0 21.0

0.00 0.00

2.25 9.00 2.25 9.00

9.0 9.0

1.50 0.00 1.50 0.00

2.00 0.00 0.00

234.0 180.0

memoria de calculo ejemplo

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