POTENCIA DE EQUIPOS Equipos Autónomos + Bomba aire/aire – Climatizadores – Fancoil todo agua

1. Temperatura impulsión (Timp)

a. Marcar y unir en diagrama psicrométrico el Punto Crítico (PC) y Factor Calor Sensible T

S

QQFCS &

&=

b. Situar en diagrama psicrométrico el punto de condiciones interiores (I) con Tint y Hrint c. Dibujar paralela a PC-FCS que pase por I corte con Hr=90% condiciones impulsión Timp y himp d. Timp≥12ºC ; si no cumple cambiar el punto I aumentando Hrint hasta un máximo de 60%

2. Caudal impulsión (qimp)

a. Utilizar cualquier ecuación ( )impint

Simp TT1'2·0'24·

Qq−

=&

ó ( )impint

Timp hh1'2·

Qq−

=&

kcal/kg ó Cºkcal/h/hm3 =

b. Calcular caudal retorno extimpretextretimp qqqqqq −=⇒+= (calcular qext con UNE 100-011-91) 3. Potencia equipos (P)

a. Usar dos ecuaciones ( )impmimp hh1'2·qP −= y extextintretmimp ·hq·hq·hq += kcal/kg/hmkcal/h 3 ×=Fancoils aire/agua + Climatizador Aire Primario (CAP)

1. Potencia fancoil (PFANCOIL) a. TFANCOIL Q.75·0P &=

2. Potencia CAP (PCAP) a. Entalpía de impulsión ( )impintextTCAP hh1'2·qQ0.25P −=×= & kcal/kg/hmkcal/h 3 ×=

(El caudal exterior será la suma de los caudales necesarios de todos los locales a los que sirve el CAP) b. En diagrama psicrométrico sitúo himp (en kJ/kg) y prolongo hasta que corte con Hr=90%, el punto de

corte son las condiciones de impulsión Timp. c. Timp≥12ºC ; si no cumple cambio Timp a 13ºC, calculo himp y sustituyo en primera fórmula para obtener la

potencia del CAP. Con esta potencia varío la potencia de los fancoil TT

CAPFANCOIL Q

QP1P && ×⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−=

Bomba de calor aire/agua 1. Potencia bomba (PBOMBA)

a. Cálculo rápido = suma de potencia de unidades terminales b. Cálculo preciso = coeficiente de simultaneidad o unidades virtuales en hora punta

CONDUCTOS (todos los diámetros calculados son exteriores, habría que añadir el aislante correspondiente) 1. Caudal de impulsión (qimp) = que en cálculo de potencia de climatizadores 2. Velocidad del aire de impulsión (vimp)

Residencial Biblioteca/aulas/oficinas Oficinas públicas Centros comerciales/bares Grandes almacenes 3-4 m/s 4-5 m/s 5-6 m/s 6-7 m/s 7-8 ms

3. Sección tramo final (S1) es el tramo más próximo a la unidad terminal

a. En función del caudal de impulsión y la velocidad imp

imp1 v 3600·

qS = en

m/s/hmm

32 =

b. Fijamos las proporciones del conducto (2:1 ó 2:1’5) y obtenemos sus dimensiones 2

2 11

2 SaSa =⇒=

4. Sección en cada tramo por el método de fricción constante (Sn) Tramo Caudal (m3/h) % Caudal % Sección Sección (m2) Dimensiones (mm x mm)

1...n Asignar caudal a los difusores y ver cuántos difusores alimenta cada tramo Qj / qimp Tabla % x S1 Cumplir máx relación 2:1

5. Conducto de retorno se calcula igual pero se dimensiona para el 90% de qimp 6. Pérdidas de carga (J) para ventiladores

a. Pérdida que vence el ventilador retrejillaretidadifusoresida JJJJJ −− +++= b. Jrejillas y Jdifusores se ve en catálogos c. Jconductos ( )eqrealcond LLj·J += , j se mira en ábacos (0’05-0’13 mmca/m) y Leq depende de codos (tablas)

7. Conductos del circuito exterior

a. qext en catálogos, vaspiración= 8 - 9 m/s y vdescarga= 8 - 9 m/s v 3600·

qS ext= en m/s

/hmm3

2 =

b. Las pérdidas se calcula de forma análoga a las pérdidas en conductos del circuito interior. CAMBIO DE UNIDADES

W kcal/h = x 0’86 1 m.c.a = 1000 mm.c.a = 0’1 kg/cm2 = 10 kPa = 10000 Pa Kcal/h W = x 1’16 1 mm.c.a = 0’001 m.c.a = 0’0001 kg/cm2 = 10 Pa = 1 kg/m2

kJ/kg kcal/kg = x 0’24 kcal/kg kJ/kg = x 4’17

TUBERÍAS (retorno directo ida=retorno retorno invertido cálculo de ida y retorno independiente)

1. Caudal de agua en todos los tramos de la red ( )idaret

servida

TT3600·Pq

−= en

Cºkcal/hl/s =

2. Diámetros en cada tramo ábacos en función de q y j (limitación RITE j ≤ 40 mmca) Si Ø>50 mm acero 3. Pérdidas de carga del circuito ( )∑ += i eqii LLjJ sabiendo que Leq > 20%Lreal

TUBERÍAS ALIMENTACIÓN Y VACIADO 1. Consultar tablas RITE en función de la potencia de la producción

VASO DE EXPANSIÓN (absorbe las variaciones de volumen de la instalación debidas al cambio de temperatura)

1. volumen del vaso ( 2P··VFF·VFV e0DP

0DV +== ) siendo FD = factor dilatación agua, V0 = volumen de agua de la

instalación y Pe = presión estática del vaso de expansión (diferencia respecto de las unidades terminales) DEPÓSITO DE INERCIA (da más inercia a la instalación para evitar constantes paradas y arranques de la prod.)

1. volumen del depósito 0instDEP V0'01·PV −≥ si el agua de la instalación (V0) es mayor que el 1% de la potencia de la instalación (en kcal/h) no es necesario depósito de inercia. Si no se contabiliza el agua de la instalación de forma exacta se recomienda un depósito de 200 litros.