expancion brusca rs
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UNIVERSIDAD DE ORIENTE
NÚCLEO DE ANZOÁTEGUI
ESCUELA DE INGENIERÍA Y CIENCIAS APLICADAS
DEPARTAMENTO DE MECÁNICA
Expansión brusca
Revisado por: Realizado por:
Prof. Eduardo Rengel Simonpietri S, Roberto
C.I 18.692.171
Barcelona, febrero de 2013
Introducción
El flujo en una expiación repentina sale de la tubería más estrecha con una
estructura tipo chorro a medida que en entra a la tubería más ancha. A una distancia
corriente debajo de la expansión el chorro se vuelve disperso atreves de la tubería y
nuevamente se establece el flujo completamente desarrollado. Lo descrito
anteriormente es el comportamiento de flujo que pasa por una expansión y es lo
que se debe suceder dentro de la simulación de ansys.
Planteamiento del problema
El propósito de realizas una expansión brusca por medio de ansys, es evaluar si el
método iterativo que utiliza fluent puede ser aplicado para realizar ejemplos reales.
Por medio de la comparación del coeficiente de perdía calculado por las velocidades
que arrojadas por ansys y la ecuación teoría que te permite el cálculo de K para una
expansión brusca.
Geometría y condicione de contornos
En la presente práctica se propone la modelación matemática y la simulación del
flujo que tiene lugar en una expansión brusca de una tubería de sección circular
(Figura 1). El diámetro de la tubería es de 1,125 m antes de la expansión y de 1,5 m
después.
Figura 1. Expansión brusca de una tubería circular.
A la hora de modelar y simular el flujo en la expansión se va a considerar que es
axisimétrico (Figura 2), despreciándose la componente de la velocidad y la variación
de las variables de flujo en la dirección circunferencial. El origen de coordenadas se
va a situar en el eje de revolución a la altura de la expansión.
Figura 2. Geometría de flujo simulado
En la entrada se debe imponer el perfil de velocidad axial media (Ve)
obtenido por ecuaciones teóricas (entrada) con un valor de Ve=0,00535 m/s. En la
salida se impondrá un valor de la presión estática manométrica Ps=101KPa, en el eje
de revolución se asignará la condición axis y en todas las paredes sólidas se
mantendrá la condición de no deslizamiento (No Slip).
Generación de malla.
Se realizaron 4 saizin usando el método de divisones 2 para las longitudes
horizontales y 2 para las longitudes verticales inicialmente se crearon 6000
elementos, seguido se creó un mapeo de cara para colocar el mallado estructurado.
Aplicación de condiciones de flujo
A través de la tubería circula agua con propiedades conocidas:
Re=6000
ρ=998,2 kg/m3
μ= 0.001003 kg/m-s
T=288,16 k
Calculo de longitud L
Para el cálculo de la longitud de la tubería pequeña (L) se realizaron mediciones de
las velocidad en la parte superior de la tubería de mayor diámetro para ver la
distancia del remolino que se forma luego de la expiación, luego se fue cambiando la
longitud L hasta que la distancia del remolino dejara de cambiar. Esto se realizó con
una refinación de malla de 12000 elementos. Después de realizar este estudio la
longitud L fue de 8 m con una longitud de remolino=0,93. (Ver tabla 1).
Tabla1. Longitud de la tubería pequeña.
Longitud del tubería de d (m) Longitud del remolino (m)
1 0,1375
2 0,15
3 0,45
4 0,45
5 0,6
6 0,8
7 0,93
8 0,93
Gracia 1. Velocidad axial vs longitud con longitud L=1m
Grafica 2. Velocidad axial vs longitud con longitud L=7
Generación de la malla
Para la simulación del flujo se utilizarán 4 mallas diferentes con elementos
cuadrangulares (ver tabla 2). El parámetro de comparación fueron dos velocidad
tomadas una a 5 m en la entrada de la tubería (Vpro1), y la otra a 14 m de la entrada
de la tubería (Vpro2) las cuales deben ser iguales malla a otra para que esta se
considere como una malla óptima.
La utilización de mallas con un número cada vez más elevado de elementos
permite minimizar el error de desratización cometido al resolver el problema en un
dominio discreto (malla) en lugar de en el dominio continuo.
Tabla2. Refinación de malla
Resultados y análisis
Usando la ecuación teórica para el cálculo de coeficiente de perdida de una
expansión la cual es:
k=(1− d2D 2 )2
El valor de K teorice es K=0,191
Para calcular el valor de k a través de la simulación, se tomaron los valores de
velocidades justo en la expiación y 0,1m después de la expiación (ver figura 3 y tabla
3)
Elementos Vpro1 Vpro2
6000 0,00491009 0,00344687
16000 0,0052993 0,00328083
26000 0,00524546 0,00347948
92000 0,00527547 0,00349814
Figura 3. Puntos donde se tomaron las velocidades
Tabla 3. Valores de velocidad promedio.
V1 m/s V2 m/s
0,00529265 0,00456374
Realizando bernoulli entre esos dos puntos con los valores de velocidad
promedio, z constante, presión constante y despreciando las pérdidas por fricción
debido a la cercanía de los puntos se obtuvo unas hm= 3,6617E-7 m y con la
ecuación siguiente:
k= hm
V 12
2g
Se obtuvo un valor de K=0,256
A continuación se mostraran las gráficas de velocidad y presión a lo largo del ducto.
5 10 15 20 25 30 35 40 450
20000400006000080000
100000120000
distancia (m)
pres
ion
(Pa)
Grafica 3. Presión vs distancia
Grafica 4. Velocidad vs distancia
Figura 4. Velocidades axiales
Análisis de resultados
Al observar los resultados del coeficiente de pérdidas de forma teórica y obtenida a
través de simulación presenta un desfase de un 25%, siendo una diferencia entre las
K de 0.0664, esta diferencia mínima lo cual el valor de k calculado por el ansys es
aceptable esto no dice que la simulación, la obtención de la longitud del remolino y
de la tubería de diámetro pequeño, están dentro de los parámetro reales que
pudieran presentarse tubería físicamente real
Conclusiones
1. La utilización de mallas con un número cada vez más elevado de elementos
permite minimizar el error de desratización.
2. La longitud del remolino es proporcional a longitud de la tubería de diámetro
pequeño.
3. Las presiones a lo largo de la tubería son iguales
4. Puede ser aplicada esta simulación para un estudio real
5. La diferencia entre el coeficiente de perdidas teórico y el simulado es mínimo.