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EVALUACIÓN TERMODINÁMICA DE LA OPERACIÓN DE UN MOTOR
DIÉSEL KOHLER KDI 2504M EMPLEANDO MEZCLAS BIODIESEL-DIÉSEL
EN ASPEN HYSYS
Autor:
OSCAR JESÚS BARRERA FLOREZ
.
UNIVERSIDAD DE CÓRDOBA
FACULTAD DE INGENIERÍAS
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA
MONTERÍA CÓRDOBA
NOVIEMBRE DE 2016
EVALUACIÓN TERMODINÁMICA DE LA OPERACIÓN DE UN MOTOR
DIÉSEL KOHLER KDI 2504M EMPLEANDO MEZCLAS BIODIESEL-DIÉSEL
EN ASPEN HYSYS
OSCAR JESÚS BARRERA FLOREZ
Trabajo de grado presentado, en la modalidad de Trabajo de Investigación, como
parte de los requisitos para optar al Título de Ingeniero Mecánico.
Director (s):
ING. JAIRO LUIS DURANGO PADILLA, M.Sc.
UNIVERSIDAD DE CÓRDOBA
FACULTAD DE INGENIERÍAS
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA
MONTERÍA CÓRDOBA
NOVIEMBRE DE 2016
La responsabilidad ética, legal y científica de las ideas, conceptos y resultados del proyecto,
serán responsabilidad de los autores.
Artículo 61, acuerdo N° 093del 26 de noviembre de 2002 del consejo superior.
NOTA DE ACEPTACIÓN
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
_________________________________________
_____________________________________
JAIRO LUIS DURANGO PADILLA
Director
_____________________________________
JORGE MARIO MENDOZA FANDIÑO
Jurado
_____________________________________
ALONSO RAFAEL PERDOMO JIMÉNEZ
Jurado
DEDICADO A: Dios por haberme dado la vida, sabiduría y fuerza para poder sobrepasar cada uno de los obstáculos que
se presentaron en mi camino.
Mis madres Dani Flórez y Martha Polo por apoyarme siempre en toda mi vida Familiares que aportaron su granito de arena para que fuese un hombre correcto. Ese ángel que me cuida desde el cielo y vela siempre por mí en cada paso que doy. Mi novia por haber estado a mi lado apoyándome en las adversidades. Mis amigos que se convirtieron en hermanos. Alguien muy especial que respeto y quiero con el corazón, Emirson Dilicio gracias por todo.
Agradecimientos:
A los miembros del programa de Ingeniería Mecánica de la Universidad de Córdoba por la
formación académica recibida, los valores adquiridos y por el sentido de pertenencia y
hermandad que pregonan.
Al Ingeniero Jairo Durango Padilla por haber brindado su conocimiento apoyo y
comprensión para la realización de este proyecto.
A todos las personas que compartieron conmigo durante esta maravillosa etapa de la vida.
TABLA DE CONTENIDO
RESUMEN ...................................................................................................................... 9
ABSTRACT ................................................................................................................... 11
INTRODUCCIÓN ......................................................................................................... 13
OBJETIVOS .................................................................................................................. 15
GENERAL ..................................................................................................................... 15
ESPECÍFICOS ............................................................................................................... 15
1. REVISION LITERARIA .......................................................................................... 16
1.1. Combustibles de motores Diésel ............................................................................ 16
1.1.1. Biodiesel ............................................................................................................. 16
1.1.2. Antecedentes del Biodiesel ................................................................................ 16
1.1.3. Propiedades del Biodiesel .................................................................................. 17
1.1.4. Producción de Biodiesel ..................................................................................... 19
1.1.5. Ventajas y Desventajas....................................................................................... 20
1.1.6. Biodiesel de Palma Africana .............................................................................. 20
1.2. DIESEL .................................................................................................................. 22
1.2.1. Propiedades del Diésel ....................................................................................... 22
1.3. Mezclas Biodiesel-Diésel ...................................................................................... 24
1.3.1. Legislación en Colombia .................................................................................... 24
1.4. Ciclo Diésel ............................................................................................................ 25
1.4.1. Motores Diésel ................................................................................................... 26
1.5. Análisis exergético ................................................................................................. 27
1.5.1. Calculo de la exergía .......................................................................................... 28
1.5.2. Balance Exergético ............................................................................................. 29
2. MATERIALES Y METODOS .............................................................................. 30
2.1. Caracterización de las mezclas Biodiesel-Diésel en el simulador ......................... 30
2.1.1. Identificación de los principales compuestos constituyentes de los combustibles.
31
2.1.1.1. Composición del Diésel. ................................................................................. 31
2.1.1.2. Composición del Biodiesel. ............................................................................ 31
2.1.2. Selección del paquete termodinámico. ............................................................... 32
2.1.3. Elección de la mezcla con mejores propiedades. ............................................... 32
2.2. Simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M. ........................................... 33
2.3. Evaluación de las prestaciones mecánicas del motor Diésel operando con mezclas
Biodiesel-Diésel. .............................................................................................................. 36
2.3.1. Programación las ecuaciones para el cálculo de los parámetros de operación de
los motores Diésel. ........................................................................................................... 36
2.3.2. Obtención de las curvas de potencia del motor para cada mezcla. .................... 38
2.4. Análisis de segunda ley del ciclo Diésel para las Biodiesel- Diésel. ..................... 38
2.4.1. Cálculo de las exergías de cada línea de flujo ................................................ 38
2.4.2. Balance de exergía: cálculo de la exergía destruida y la eficiencia exergética. . 41
2.4.3. Impacto de las RPMs sobre la exergía destruida y la eficiencia del motor. ....... 42
3. RESULTADOS Y ANALISIS .................................................................................. 43
3.1. Caracterización de las mezclas Biodiesel-Diésel en el simulador ......................... 43
3.1.1. Impacto de la mezcla sobre la densidad. ............................................................ 43
3.1.2. Impacto de la mezcla sobre el poder calorífico. ................................................. 44
3.1.3. Impacto de la mezcla sobre la viscosidad cinemática. ....................................... 45
3.1.4. Impacto de la mezcla sobre el índice de Cetano. ............................................... 47
3.1.5. Elección de la mezcla con mejores propiedades. ............................................... 48
3.2. Simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M. ........................................... 49
3.2.1. Validación del modelo de simulación del motor. ............................................... 51
3.3. Evaluación de las prestaciones mecánicas del motor Diésel operando con mezclas
Biodiesel-Diésel. .............................................................................................................. 52
3.3.1. Comportamiento del Diésel puro (B0) en el motor de combustión interna. ...... 52
3.3.2. Comportamiento de la mezcla B10 en el motor de combustión interna. ........... 53
3.3.3. Comportamiento de la mezcla B20 en el motor de combustión interna. ........... 53
3.3.4. Comportamiento de la mezcla B50 en el motor de combustión interna. ........... 54
3.3.5. Comportamiento de la mezcla B70 en el motor de combustión interna. ........... 54
3.3.6. Comportamiento del Biodiesel puro (B100) en el motor de combustión interna.
55
3.3.7. Comparación de la potencia obtenida para cada mezcla. ................................... 55
3.3.8. Comparación del torque obtenido en el motor para cada mezcla. ..................... 58
3.3.9. Evaluación de la mezcla óptima. ........................................................................ 62
3.4. Análisis de segunda ley del ciclo Diésel para las Biodiesel- Diésel. ..................... 62
3.4.1. Influencia del porcentaje de Biodiesel y las RPMs sobre las eficiencias de
primera y segunda ley. ...................................................................................................... 63
3.4.2. Impacto del porcentaje de Biodiesel y las RPMs sobre la exergía destruida en el
motor. 65
4. CONCLUSIONES ..................................................................................................... 68
5. RECOMENDACIONES ........................................................................................... 70
BIBLIOGRAFÍA ........................................................................................................... 71
ANEXOS ....................................................................................................................... 74
ANEXO A: Resumen de la optimización multi-objetivo .............................................. 74
ANEXO B: Catálogo del motor de Diésel KOHLER KDI 2504M ............................... 78
ANEXO C: Programación de las ecuaciones en el software Aspen HYSYS v.8.0. ...... 81
LISTA DE TABLAS
Tabla 1. Propiedades del Biodiesel ...................................................................................... 17
Tabla 2. Principales ventajas y desventajas del Biodiesel .................................................... 20
Tabla 3. Propiedades del Biodiesel de Palma Africana ........................................................ 22
Tabla 4. Propiedades del combustible Diésel ....................................................................... 23
Tabla 5. Rango adecuado de propiedades calculadas. .......................................................... 30
Tabla 6. Composición simplificada para el Diésel ............................................................... 31
Tabla 7. Composición del Biodiesel de aceite de Palma. ..................................................... 32
Tabla 8. Especificaciones de para la optimización de múltiples respuestas. ........................ 33
Tabla 9. Parámetros reales del motor KOHLER KDI 2504M. ............................................ 34
Tabla 10. Modelo del ciclo Diésel incluido en la simulación .............................................. 35
Tabla 11. Factor de exergía química del Diésel y el Biodiesel. ........................................... 40
Tabla 12. Exergía química de los componentes en el estado de referencia.......................... 41
Tabla 13. Propiedades de las mezclas usadas ....................................................................... 43
Tabla 14. Propiedades de la mezcla B69 .............................................................................. 49
Tabla 15. Elementos presentes en el modelo simulado en Aspen HYSYS .......................... 50
Tabla 16. Correlación entre las curvas para la potencia y el torque ..................................... 52
Tabla 17. Parámetros de operación del motor funcionando con la mezcla B69. ................. 67
LISTA DE FIGURAS
Figura 1. Poder calorífico de combustibles líquidos y biocombustibles. ............................. 18
Figura 2. Producción mundial de Biodiesel.......................................................................... 19
Figura 3. Ciclo Diésel ........................................................................................................... 25
Figura 4. Diagrama P-V del Ciclo Diésel ............................................................................. 25
Figura 5. Cámara de combustión de un motor Diésel .......................................................... 26
Figura 6. División energética................................................................................................ 28
Figura 7. División exergética................................................................................................ 28
Figura 8. Curva de potencia y torque del motor Kohler KDI 2504M .................................. 34
Figura 9. Esquema del ciclo Diésel ...................................................................................... 35
Figura 10. Diagrama del proceso global en el MCI ............................................................. 42
Figura 11. Modelo de simulación del motor Diésel en Aspen HYSYS. .............................. 50
Figura B 1. Catálogo del motor KOHLER KDI 2504M Pag1. ............................................ 78
Figura B 2. Catálogo del motor KOHLER KDI 2504M Pag2. ............................................ 79
Figura B 3. Catálogo de motor KOHLER KDI 2504M Pag3. ............................................. 80
Figura C 1. Programación de las ecuaciones de los parámetros de funcionamiento del motor
KOHLER 2504M ................................................................................................................. 81
Figura C 2. Programación del cálculo de las exergías .......................................................... 82
LISTA DE GRAFICOS
Gráfico 1. Densidad vs porcentaje de Biodiesel. .................................................................. 44
Gráfico 2. Densidad vs porcentaje de Biodiesel obtenidos por Delgado, et al (Infl uencia del
porcentaje de mezcla del aceite de higuerilla en la obtención de combustible alternativo
para motores diesel, 2011) .................................................................................................... 44
Gráfico 3. Comportamiento del poder calorífico respecto al porcentaje de Biodiesel ......... 45
Gráfico 4. Comportamiento del poder calorífico respecto a el porcentaje de Biodiesel
obtenido por Cuellar (Caracteristicas del biodiesel de palma y las mezclas, 2010) ............. 45
Gráfico 5. Comportamiento de la viscosidad cinemática respecto al porcentaje de
Biodiesel. .............................................................................................................................. 46
Gráfico 6. Viscosidad cinemática vs fracción volumétrica de Biodiesel obtenido por
Benjumea, et al. (Predicción del efecto de la temperatura sobre la viscosidad del biodiesel
de aceite de palma y sus mezclas con diesel convencional, 2006) ....................................... 47
Gráfico 7. Influencia del porcentaje de Biodiesel sobre el Índice de Cetano ....................... 47
Gráfico 8. Influencia del porcentaje de Biodiesel sobre el Número de Cetano encontrada
por Cuellar (Caracteristicas del biodiesel de palma y las mezclas, 2010) ............................ 48
Gráfico 9. Función de deseabilidad optimizada ................................................................... 49
Gráfico 10. Comparación de la curva de potencia................................................................ 51
Gráfico 11. Comparación de las curvas de torque. ............................................................... 51
Gráfico 12. Curva de potencia para el combustible B0. ....................................................... 52
Gráfico 13. Curva de potencia para la mezcla B10. ............................................................. 53
Gráfico 14. Curva de potencia para la mezcla B20. ............................................................. 53
Gráfico 15. Curva de potencia para la mezcla B50. ............................................................. 54
Gráfico 16. Curva de potencia para la mezcla B70. ............................................................. 54
Gráfico 17. Curva de potencia para el combustible B100. ................................................... 55
Gráfico 18. Potencia vs torque para cada mezcla evaluada. ................................................. 56
Gráfico 19. Comparativa de la potencia máxima en el motor para cada mezcla. ................ 57
Gráfico 20. Potencia vs RPM obtenido por Piloto, et al. (2010). ......................................... 58
Gráfico 21. Comparación de la graficas de torque para todas las mezclas evaluadas vs RPM
.............................................................................................................................................. 58
Gráfico 22. Comparativa del torque máximo en el motor para cada mezcla. ...................... 59
Gráfico 23. Torque vs RPM obtenido por Piloto, et al. (2010). ........................................... 60
Grafico 24. Emisiones de CO2 para cada mezcla……………………………………… 60
Grafico 25. Emisiones de CO para cada mezcla…………………………………………..60
Grafico 26. Emisiones promedio de HC………………………………………………… 61
Gráfico 27. Curva de potencia para la mezcla B69 ............................................................ 621
Gráfico 28. Eficiencia de primera y segunda ley para las mezclas (a). B0, (b). B10, (c).
B20, (d). B50, (e). B70 y (f). B100 ...................................................................................... 63
Gráfico 29. Eficiencia de segunda ley para todas las mezclas evaluadas vs RPM............... 64
Gráfico 30. Exergía destruida para cada mezcla vs RPM .................................................... 65
Gráfico 31. Eficiencia energética y exergética del motor funcionando con la mezcla B69 vs
RPM. ..................................................................................................................................... 66
Gráfico 32. Exergía destruida en el motor para la mezcla B69 vs RPM. ............................. 67
9
RESUMEN
El presente proyecto tiene como objetivo evaluar el rendimiento de Biocombustibles en este
caso el Biodiesel generado de Palma Africana mezclado con Diésel en diferentes
concentraciones empleados en un motor de combustión interna, para analizar la viabilidad
que presenta el uso de este recurso como fuente de energía alternativa. Para tal propósito se
caracterizaron las mezclas de distintas concentraciones y se introdujeron los parámetros en
el programa de simulación ASPEN HYSYS v.8.0.
El fin de este trabajo está basado en describir cómo se comporta un motor en condiciones
simuladas usando mezclas de Biodiesel-Diésel para poder identificar la mezcla más óptima
en cuanto a potencia y rendimiento. Se caracterizaron las mezclas B0, B10, B20, B50 y B100
en el software de simulación usando para ello el modelo PRSV, obteniendo que todas las
mezclas presentaron buenas propiedades respecto a la normativa que rige los combustibles
para motores Diésel, luego se procedió a encontrar la mezcla más óptima encontrando que la
mezcla más adecuada según las restricciones consideradas fue la B69, se simuló el motor de
combustión interna de acuerdo a los parámetros de operación del motor KOHLER KDI 2504
M, por medio de un modelo simplificado compresor-reactor-turbina; este modelo se validó
de acuerdo a las curvas de torque y potencia especificadas en el catálogo del motor
obteniendo un gran nivel de ajuste combinado de aproximadamente el 95,8%.
Se realizaron las curvas de potencia del motor funcionando con cada una de las mezclas
evaluadas obteniendo comportamientos parecidos a los encontrados en los estudios de
referencia, encontrándose que la potencia y el torque disminuyen a medida que aumenta el
porcentaje de Biodiesel un valor máximo del 10% aproximadamente, donde se observó que
las velocidades a las que se dan el torque máximo y la potencia máxima es la misma para
10
todas las mezclas evaluadas, también se evaluó la mezcla más óptima obtenida de en la
optimización multi-objetivo en el modelo del motor simulado ratificando que esta mezcla
(B69) por sus buenas propiedades garantiza un buen comportamiento en el motor de
combustión interna.
11
ABSTRACT
The purpose of this project is evaluate the performance of biofuels, in this case the Biodiesel
generated from Palm oil mixed with Diesel in differents concentrations used in an internal
combustión engine in order to analyze the viability presented by the use of this resources as
a source of alternative energy. For that aim were characterized the blends of diffferent
concentrations and the parameters were introduced in the simulation program Aspen HYSYS
The purpose of this study is base on describe how is the behavior of a engine in simulated
conditions using blends of Biodiesel-Diesel to identify the optimal blend referring to
mechanical engine performance analized. Initially were characterized blends B0, B10, B20,
B50, Y B100 in the software of simulation using a model PRSV, getting that all the blends
presented good properties respecting with the regulation of fuels to Diesel engines, then
proceeded to find the most optimal blend through the multiples response optimization
obtening that the most appropiate blend according to the considered restrictions was the B69
Then, the internal combustión engine was simulated according to operation parameters of
engine KOHLER KDI 2504 M, trough a simplified model compressor-reactor-turbina
introducing in the simulator the equations governing the behavior of the operating parameter
of a Diesel engine; this model is valid according to torque and power curves specified in the
catalog of the engine getting a high level of combinated settings of approximately 95,8%
Subsequently were realized the power curves of the engine, working with each of the blends
evaluated obtaining behaviors similars to those that were found in the references studies,
finding that the power and torque decrease as increasing the percentage of Biodiesel a
maximum value of 10% approximately where it was observed that the revolutions at which
12
the maximum torque is given and the maximum power is the same for all the evaluated blends
and it was evaluated the maximum blend obtained of the multi-objective optimization in the
model of the simulated engine validating this blend for its good properties guarantees a good
behavior in the internal combustión engine .
13
INTRODUCCIÓN
La alta dependencia de los combustibles fósiles en cuanto a fuente de energía desde hace
mucho tiempo ha creado la necesidad de orientar en otra dirección la búsqueda de nuevas
alternativas energéticas que sean competitivas industrial y ambientalmente. Actualmente el
impacto ambiental como consecuencia de la explotación y uso desmesurado de estos
combustibles ha llegado a un punto crítico generando una problemática mundial, el proceso
de combustión genera contaminación atmosférica, lluvias acidas y emisiones de gases de
efecto invernadero entre otros. (Clauss, et al., 2005) Además el hecho que sean recursos
naturales no renovables conlleva a contemplar una inminente escases y optar por otras fuentes
energéticas como los biocombustibles obtenidos de biomasa. (Gustavsson, et al., 1995)
El Diésel fósil según estadísticas, está emitiendo en un automóvil aproximadamente 190 g
de CO2 (Dióxido de Carbono) por kilómetro recorrido. (Fontalvo, et al., 2014). Actualmente
en Colombia según Ecopetrol el Diésel fósil usado presenta un contenido de Azufre de 50
ppm y comparado con Estados Unidos y Europa en los cuales es de 15 ppm.
El azufre es uno de los principales contaminantes presentes en ellos por lo cual la calidad del
combustible depende de la reducción de las trazas de este contamínate. El Biodiesel es un
combustibles no sulfonado (sin azufre), por lo cual se mezcla con el Diésel para reducir las
concentraciones de Azufre. (Ramírez D., 2012). Según Piloto et al. (2010) este beneficio trae
consigo que a medida que aumenta la concentración de Biodiesel en los motores se observa
una leve pérdida de potencia. Sería interesante analizar las prestaciones mecánicas de un
motor Diésel usando mezclas Biodiesel-Diésel en diferentes concentraciones.
14
Para el estudio del efecto de las mezclas Biodiesel-Diésel en un motor de combustión interna
se necesita un banco de pruebas el cual no se tiene en la Universidad de Córdoba. Si se tiene
en cuenta que el Biodiesel puede causar averías en el motor puesto que puede llegar a actuar
como solvente dañar empaques y sellos. (Cardona A., 2009).
Es recomendable realizar primero estudios previos de simulación donde se pueda realizar el
análisis de las mezclas teniendo en cuenta parámetros reales de operación con el fin de tener
validez en los resultados de tal forma que estos estudios justifiquen una futura adquisición
de un banco de pruebas para un estudio más profundo.
15
OBJETIVOS
GENERAL
Evaluar termodinámicamente la operación de un motor Diésel KOHLER KDI 2504M
empleando mezclas Biodiesel-Diésel en ASPEN HYSYS.
ESPECÍFICOS
Caracterizar las mezclas Biodiesel-Diésel en el software de simulación con el fin de
conocer el comportamiento fluido-energético de los combustibles.
Simular el motor Diésel KOHLER KDI 2504M en el software ASPEN HYSYS de
acuerdo con los parámetros reales (Cilindros, diámetro, carrera, relación de
compresión, cilindrada, potencia, torque máximo, y torque mínimo)
Evaluar las prestaciones mecánicas del motor Diésel operando con mezclas
Biodiesel-Diésel como combustible.
Realizar un análisis de segunda ley del ciclo Diésel con parámetros reales del motor
para cada una de las mezclas Biodiesel- Diésel evaluadas.
16
1. REVISION LITERARIA
1.1. Combustibles de motores Diésel
La mayoría de combustibles utilizados en estos motores provienen del fraccionamiento de
aceites pesados, por lo cual estos motores también suelen conocerse como “motores de aceite
pesado” (Kates & Luck, 2003).
1.1.1. Biodiesel
“El Biodiesel es un combustible renovable compuesto por ésteres mono-alquílicos de ácidos
grasos de cadena larga derivados de aceites vegetales o grasas animales”. (National
Biodiesel Board, 2016).
Es un combustible amigable con el medio ambiente, está hecho de recursos renovables y
tiene menores emisiones contaminantes en comparación con el Diésel de petróleo. Es menos
tóxico que la sal de mesa (NaCl) y se biodegrada tan rápido como el azúcar. (Castro, et al.,
2007). Su uso disminuye nuestra dependencia de los combustibles fósiles y puede ser
mezclado con gasóleo procedente del refino de petróleo en diferentes cantidades. El
contenido energético del Biodiesel es ligeramente menor que el del Diésel (12% en peso u
8% en volumen), y por lo tanto su uso implicará un consumo ligeramente mayor, así como
ciertas pérdidas en potencia y torque. (Castro, et al., 2007)
1.1.2. Antecedentes del Biodiesel
La transesterificación de aceites vegetales fue una idea desarrollada por los científicos E.
Duffy y J. Patrick, mucho antes de aparecer en marcha el primer motor Diésel. El Ingeniero
Rudolf Diésel en el año 1985 desarrollaba un motor que llevo su nombre, para tal fecha ya
surgía la idea de usar aceites vegetales como combustible para motores de combustión interna
17
(MCI). En el año de 1900 el Ingeniero ya usaría aceite de maní como combustible para su
motor en la Exposición Mundial de París. Hacia 1912 afirmaría “el uso de los aceites
vegetales como combustibles para los motores puede parecer insignificante hoy en día, pero
con el transcurso del tiempo puede ser tan importante como los derivados del petróleo y el
carbón en la actualidad” (Castro, et al., 2007)
1.1.3. Propiedades del Biodiesel
Tabla 1. Propiedades del Biodiesel
Parámetro Unidad de
medida
Norma Estadounidense
(ASTM D6751-07) Norma Europea
(EN 14214)
Norma Colombiana (NTC 5444)
Densidad a 15°C
--------------------------- 860-900 860-900
Viscosidad cinemática a 40°C
1,9-6,0 3,5-5,0 1,9-6,0
Número de centano Cetanos 47 min 51 min 47 min
Fuente: (Castro, et al., 2007)
I) Densidad: La densidad de un combustible es frecuentemente expresada mediante
la gravedad específica la cual se obtiene del cociente entre la densidad del
combustible y la densidad del agua en condiciones normales.
II) Viscosidad: La viscosidad es una medida de la fricción interna entre moléculas,
o de la resistencia a fluir de los líquidos. La viscosidad es la propiedad física que
más efecto tiene en la operación de un motor, un combustible que posea una alta
viscosidad puede provocar fallas en el sistema de alimentación además es posible
que se formen residuos en la cámara de combustión, al igual que en los canales
de alimentación y los filtros. (Corsini, et al., 2015)
mm2/𝑠
Kg 𝑚3⁄
18
III) Número de Cetano: Mide la calidad de ignición de un combustible, un alto
Número de Cetano indica un menor retraso en la ignición, ayuda a un mejor
arranque del motor y minimiza la emisión de humo. El Biodiesel tiene por su
propia naturaleza un número de Cetano mayor al del Diésel. Aceites o grasas
altamente saturadas tendrán un Numero de Cetano muy alto (70 o más); aceites
poliinsaturados como soya, girasol, maíz, y colza tendrán un menor Número de
Cetano (alrededor de 47); aceites de mayor longitud de cadena tendrán un Cetano
mayor. (Castro, et al., 2007)
IV) Índice de Cetano: Indicador del Número de Cetano basado en un cálculo a partir
de la gravedad específica y la curva de destilación del combustible. (Castro, et al.,
2007)
V) Poder calorífico: El poder calorífico expresa la energía por unidad de masa que
libera la unión química entre un combustible y el comburente. El poder calorífico
del Biodiesel de Palma Africana es menor al del combustible Diésel por lo cual
presenta una reducción de 6% a 7% en cuanto a la potencia transferida y al torque
generado. (Cuellar & Augusto, 2007)
Figura 1. Poder calorífico de combustibles líquidos y biocombustibles.
Fuente: Unidad de Planeación Minero Energética (UPME)
19
1.1.4. Producción de Biodiesel
La mayor parte del Biodiesel se produce a partir de aceites comestibles semirrefinados, grasas
animales, aceites vegetales crudos hasta aceites usados o residuales. El problema de procesar
estas materias primas es que suelen tener gran cantidad de ácidos grasos libres e impurezas.
(Castro, 2015). Los aceites vegetales al igual que las grasas animales están constituidas por
moléculas (ésteres) de ácidos grasos y glicerol. El proceso de fabricación de Biodiesel más
comúnmente usado y simple es el de transesterificación que consiste en remplazar el glicerol,
que inicialmente es un alcohol trivalente por uno monovalente más ligero usualmente
metanol o etanol, formando moléculas más pequeñas (esteres monoalquilícios) con una
viscosidad similar a la del combustible Diésel derivado del petróleo. (Castro, et al., 2007)
Figura 2. Producción mundial de Biodiesel
Fuente: (Castro, 2015)
20
1.1.5. Ventajas y Desventajas
Tabla 2. Principales ventajas y desventajas del Biodiesel
VENTAJAS DESVENTAJAS
Reducción de la mayoría de emisiones
contaminantes
Mayor viscosidad
Alta biodegradabilidad y baja toxicidad Desempeño mecánico
Posible producción local Emisiones de NOx
Reducción de la dependencia de los
combustibles fósiles
Comportamiento a bajas temperaturas
Es un recurso renovable Dilución del lubricante
Fuente: (Uparela, 2013)
1.1.6. Biodiesel de Palma Africana
Los biocombustibles producidos de Palma Africana pueden convertirse en una alternativa
energética que ayude a reducir la dependencia del petróleo y disminuir el impacto ambiental
por su baja emisión de gases contaminantes. En Colombia se estima que un vehículo que use
Biodiesel producido a partir de palma africana genera aproximadamente una reducción del
50% en emisiones de gases de efecto invernadero (Fontalvo, et al., 2014)
El cultivo de la Palma Africana llegó a Colombia hace cerca de seis décadas, pero se ha
consolidado a partir de 1980. El territorio nacional cuenta con un estimado de 483.733
hectáreas sembradas de Palma Africana distribuidas en 124 municipios de 20 departamentos.
Colombia es el cuarto productor mundial de aceite de palma en el mundo, y participa con
1,4% del volumen mundial. Esta actividad es responsable de 6% del PIB agropecuario,
(Fedepalma, 2016).
21
El aceite de Palma Africana es el más saturado de los aceites que se usan en la producción
de Biodiesel en comparación con el aceite de soya, colsa y girasol. Entre mayor sea la
concentración de ácidos grasos saturados menor serán las emisiones de NOx, principalmente
cuando la concentración en la mezcla Biodiesel-Diésel es superior al 20%. (Cuellar &
Augusto, 2007).
La adición de Biodiesel de Palma Africana al combustible Diésel solo disminuye en 2,5% el
poder calorífico de la mezcla. El combustible Diésel al ser mezclado con Biodiesel de Palma
Africana mejora algunas propiedades como la viscosidad, la lubricidad y el número de
Cetano que incrementa proporcionalmente al porcentaje de Biodiesel en la mezcla. Las
curvas de torque y potencia para un motor utilizando mezclas de combustibles Biodiesel-
Diésel presentan un comportamiento similar a las de uno usando Diésel puro (Cuellar &
Augusto, 2007)
En el año 2008 se inició la producción industrial de Biodiesel en Colombia y se contempló
como materia prima la utilización de aceite de Palma Africana debido a los avances
alcanzados en este sector y a la posición privilegiada que tiene el territorio Colombiano
respecto a la producción de esta materia prima. El país es el principal productor de aceite de
Palma en Latinoamérica y el quinto en el mundo. (UPME, 2009)
22
Tabla 3. Propiedades del Biodiesel de Palma Africana
Parámetro Unidades Valor
Densidad a 15°C
875
Viscosidad cinemática a 40°C
4,49
Número de Cetano Cetanos 68
Poder Calorífico
40
Fuente: (Cuellar & Augusto, 2007)
1.2. DIESEL
El petróleo es un hidrocarburo en estado líquido que básicamente está compuesto de Carbono
(84%-87%), Hidrogeno (11%-14%), Azufre (0%-2%), y Nitrógeno (0-0,2%). El Diésel es un
combustible derivado del petróleo que se obtiene mediante un proceso de refinación. Es el
combustible usado en los motores Diésel que operan comúnmente en camiones, buses y en
pequeñas plantas de generación eléctrica, también suele conocérsele como ACPM (Aceite
Combustible Para Motores). (ECOPETROL, 2014)
1.2.1. Propiedades del Diésel
I) Número de Cetano: En las gasolinas el octano mide la capacidad de ignición, en el Diésel
esta capacidad esta medida por el número de Cetano. La escala de medición de esta
propiedad está basada en la característica de ignición de dos hidrocarburos: el Cetano (n-
Hexadecano) y el Metilnaftaleno (C10H7CH3). El primero tiene un periodo corto de retardo
en la ignición y se le asigna un Número de Cetano igual a 100. El segundo tiene un periodo
largo de retardo en la ignición y se le asigna un Número de Cetano de cero. (Muñoz R., et
al., 1999).
Los motores Diésel regularmente se diseñan para utilizar combustibles con números de
Cetano entre 40 y 55. (Poma & Karim, 2004).
Kg 𝑚3⁄
mm2/𝑠
Mj Kg⁄
23
II) Viscosidad: Esta es una magnitud que caracteriza la fluidez del combustible. Se mide a
20ºC para un fuel de utilización doméstica y entre el rango de 50 a 100 ºC para los pesados.
Se trata de un parámetro de particular importancia en el trasiego y pulverización, indicando
cual es la resistencia al movimiento que opone el fluido (cuando este no se encuentra en
estado pastoso).Debe ser bastante baja la atomización del combustible para la fácil
pulverización en la cámara de combustión. (Torrela, 2014)
III) Densidad: La densidad es una prueba física fundamental que puede ser usada en
conjunción con otras propiedades para caracterizar a los combustibles en productos ligeros y
pesados. Su determinación es necesaria para la conversión de volúmenes medidos a
volúmenes a la temperatura estándar de 15 ºC; sin embargo, las variaciones en la densidad
del combustible resultan en variaciones en la potencia del motor y, consecuentemente, en las
emisiones y el consumo. Se ha encontrado, que la densidad influye en el tiempo de inyección
de los equipos de inyección controlados mecánicamente. (Poma & Karim, 2004)
IV) Poder Calorífico: El aporte energético en un motor de combustión interna lo realiza el
combustible, por lo cual es importante conocer la cantidad de energía que aporta la unidad
de masa o de volumen cuando se efectúa el proceso de combustión. La forma habitual de
representar esto es mediante el Poder Calorífico El combustible Diésel posee un Poder
calorífico mayor al del Biodiesel. (Muñoz R., et al., 1999)
Tabla 4. Propiedades del combustible Diésel
Parámetro Unidades Valor
Densidad a 15°C
825-845
Viscosidad cinemática a 40°C
1,9-5
Número de Cetano Cetanos 48-51,5
Poder Calorífico
44
Fuente: (Muñoz R., et al., 1999)
Kg 𝑚3⁄
mm2/𝑠
Mj Kg⁄
24
1.3. Mezclas Biodiesel-Diésel
De acuerdo a la ASTM (American Society Testing Materials) es una mezcla de un
combustible Diésel a base de petróleo con un biocombustible en este caso Biodiesel, esta
mezcla esta designada como “BXX” donde “XX” representa el porcentaje en volumen del
combustible Biodiesel en la mezcla; así por ejemplo una mezcla B10 indica que el 10% del
volumen corresponde al combustible Biodiesel y el 90% restante corresponde al Diésel.
(National Biodiesel Board, 2016)
1.3.1. Legislación en Colombia
El Biodiesel puede ser usado puro (B100) o formando mezclas con Diésel. La aprobación de
la Ley 693 de 2001 fue la apertura en Colombia de la nueva era mundial de los combustibles
de origen vegetal, mediante la reglamentación de esta ley se buscó incentivar y estimular a
la población para la producción, comercialización y uso de los biocombustibles. La ley 939
de 2004 amplio el espectro en el uso de los biocombustibles no solo de origen vegetal sino
también de origen animal para uso en motores Diésel, esta nueva reglamentación de ley
excluía a los biocombustibles de pago de impuestos, medida tomada para incentivar los
proyectos de producción de Biodiesel. (UPME, 2009)
La resolución 18 2087 de 2007 emitida por el Ministerio de Minas y Energía en conjunto con
el Ministerio de Ambiente establece en relación a la calidad del biocombustible para uso en
motores, del Diésel y sus mezclas que a partir del año 2013 en Colombia se puede usar
Biodiesel B10, cumpliendo con las normas internacionales.
25
1.4.Ciclo Diésel
Es un ciclo termodinámico ideal para maquinas reciprocantes (cilindro-émbolo) de
encendido por compresión que comprende 4 etapas, admisión, compresión, expansión y
escape. (Cengel & Boles, 2011). El ciclo inicia cuando la válvula de admisión se abre para
succionar el aire y llenar el cilindro. Luego, la válvula se cierra para llevar el pistón al punto
muerto inferior. El pistón se eleva comprimiendo el aire para calentarlo hasta tener una
temperatura de ignición. Seguidamente, se inyecta combustible el cual se inflama al contactar
el aire caliente, debido a la expansión el pistón es impulsado hacia abajo. Por último, se abre
la válvula de escape y el pistón se eleva expulsado los gases de combustión. (Heywood, 1988)
Figura 3. Ciclo Diésel
Fuente: (Perez S., et al., 2015)
Figura 4. Diagrama P-V del Ciclo Diésel
Fuente: (Cengel & Boles, 2011)
26
1.4.1. Motores Diésel
El motor Diésel por primera vez fue propuesto por Rudolph Diésel en la década de 1890, es
muy similar al motor de encendido por chispa, diferenciados únicamente por el método de
inicio de la combustión. En estos motores el aire se comprime hasta llegar a una temperatura
superior a la de autoencendido del combustible que luego se inyecta a la cámara de
combustión, el contacto de aire caliente-combustible inicia la combustión. (Cengel & Boles,
2011)
Figura 5. Cámara de combustión de un motor Diésel
Fuente: (Cengel & Boles, 2011)
Estos motores no presentan problemas de autoencendido como los de encendido por chispa,
puesto que solo se comprime aire durante la carrera de compresión, esta característica brinda
beneficios como la posibilidad de que puedan ser diseñados para operar en relaciones de
compresión de 12 hasta 24; además pueden utilizar combustibles menos refinados que
conllevan un menor costo. (Cengel & Boles, 2011)
27
Las eficiencias térmicas de los motores Diésel varían aproximadamente entre 35 y 40 por
ciento; la alta eficiencia en relación al bajo costo de combustible los convierte en la opción
más indicada para aplicaciones donde se requieran cantidades grandes de potencia. (Cengel
& Boles, 2011)
El Biodiesel tiene un poder calorífico inferior al Diésel derivado del petróleo, esto como
consecuencia trae consigo una disminución en la potencia transmitida, aunque esto se ve
compensado con el hecho de que es un recurso renovable y amigable con el medio ambiente.
(Piloto, et al., 2010).
Estos motores pueden trabajar con combustible Biodiesel sin necesidad de realizar
modificaciones debido a las propiedades que posee este Biocombustible las cuales son muy
similares a las del Diésel. (Muñoz R., et al., 1999)
1.5. Análisis exergético
La exergía es una propiedad que permite determinar el potencial de trabajo útil de una
cantidad dada de energía en algún estado específico, es decir la cantidad de energía que se
puede aprovechar como trabajo, la cantidad de energía desaprovechada que no puede
convertirse en trabajo se conoce como energía no disponible (Cengel & Boles, 2011).
En un análisis exergético se especifica el estado inicial, un proceso y un estado final. Es un
método que permite estudiar la eficiencia energética real de cualquier sistema, mediante la
aplicación de las leyes termodinámicas, además permite calcular la magnitud de la
destrucción de exergía en cada componente durante el proceso. (Molina, 2015)
28
Figura 6. División energética
Fuente: (Cengel & Boles, 2011)
1.5.1. Calculo de la exergía
La exergía consta de cuatro componentes: exergía cinética, potencial, física y química. Las
dos primeras coinciden totalmente con su energía puesto que pueden transformarse
completamente en trabajo. (Jiménez & Andrés, 2007)
Figura 7. División exergética
Fuente: (Jiménez & Andrés, 2007)
La componente física y química se calculan mediante la siguiente formula:
𝑩 = 𝑩𝒇 + 𝑩𝒒 (1)
𝐵 = (𝐻 − 𝐻0) − 𝑇0(𝑆 − 𝑆0) + 𝐵𝑞 (2)
𝐵𝑞 = ∑𝜇𝑖(𝑁𝑖 − 𝑁0) (3)
29
Donde H: Entalpia
S: Entropía
𝑁𝑖: Número de moles de componente química
𝜇𝑖: Potencial químico (Jiménez & Andrés, 2007)
1.5.2. Balance Exergético
El balance exergético es la combinación del balance de energía y de entropía, que se deriva
de la primera y segunda ley termodinámica; en el balance exergético se debe tener en cuenta
que la exergía no posee la misma propiedad de conservación sino que dependiendo del
proceso la energía se puede crear o destruir, es por ello que debido a dicha propiedad deben
existir unas perdidas asociadas a los procesos. (Jiménez & Andrés, 2007)
1. Ñ
30
2. MATERIALES Y METODOS
2.1. Caracterización de las mezclas Biodiesel-Diésel en el simulador
Por medio del simulador se predijeron las propiedades de las mezclas que inciden en el
funcionamiento de un motor de combustión interna, las propiedades consideradas fueron:
Poder calorífico.
Viscosidad cinemática a 40 °C (Según la norma ASTM D 445).
Densidad a 15 °C (Según la norma ASTM D4052).
Índice de Cetano según la norma ASTM D4737.
Las mezclas evaluadas son: B0, B10, B20, B50, B70 y B100.
Además se compararon los resultados según los estándares para combustibles de motores
Diésel que se muestran a continuación en la tabla 5.
Tabla 5. Rango adecuado de propiedades calculadas.
Propiedad Rango Norma
Poder calorífico [MJ/kg] >39 ASTM D240
Viscosidad cinemática 40 °C [cSt] 1,9 – 6 ASTM D 445
Densidad a 15 °C [kg/m^3] 810 – 900 ASTM D4052
Índice de Cetano >47 ASTM D613
31
2.1.1. Identificación de los principales compuestos constituyentes de los
combustibles.
2.1.1.1. Composición del Diésel.
La composición del Diésel se aproximó de acuerdo con el Número de Cetano, considerando
que este número indica el porcentaje de volumen de Hexadecano (con Número de Cetano de
100) y el volumen restante es ocupado por el α – metil – naftaleno (con Número de Cetano
de 0) esta es una composición simplificada que permite el modelamiento aproximado del
Diésel que posee en la realidad una composición muy compleja y variante dependiendo de
las características del petróleo con el que se extrajo y a el proceso de extracción. (Wuithier,
1973).
Para el caso del Diésel colombiano según Ecopetrol tiene un Número de Cetano promedio
de 51 así se consideró que la siguiente composición simplificada para el Diésel:
Tabla 6. Composición simplificada para el Diésel
Componente % volumen
Hexadecano 51%
α – metil – naftaleno 49%
2.1.1.2. Composición del Biodiesel.
Para el caso de la composición del Biodiesel se consideró Biodiesel de aceite de Palma de
origen metílico por tanto sabemos que está compuesto de varios esteres metílicos de ácidos
grasos; de la literatura se obtuvo la composición que se muestra en la siguiente tabla:
32
Tabla 7. Composición del Biodiesel de aceite de Palma.
Compuesto %peso
M-Palmitato 52,84%
M-Linoleato 7,84%
M-Oleato 37,54%
Fuente: (Sierra & Casas, 2011)
2.1.2. Selección del paquete termodinámico.
El paquete termodinámico seleccionado fue PRSV (Peng-Robinson-Stryjek-Vera) debido a
que este modelo predice adecuadamente las propiedades de hidrocarburos apolares en un
rango amplio de condiciones logrando así predecir las propiedades consideradas para cada
una de las mezclas Biodiesel-Diésel.
2.1.3. Elección de la mezcla con mejores propiedades.
La optimización de múltiples respuestas realizada en Design expert v.6.0.8 (versión de
prueba) permitió obtener la mezcla con mejores propiedades para lo que fue necesario definir
la importancia de cada variable de salida y el requerimiento los cuales se establecieron según
se muestra a continuación.
33
Tabla 8. Especificaciones de para la optimización de múltiples respuestas.
Propiedad Especificación Requerimiento Importancia
%Diésel Entrada Minimizar ++++
%Biodiesel Entrada Maximizar ++++
Densidad Salida De 840 a 900 kg/m^3 +++
LHV Salida Maximizar +++++
Viscosidad Salida Minimizar +++
Cetanos Salida Maximizar +++++
Las especificaciones de la tabla anterior se establecieron de acuerdo a los resultados
obtenidos de las propiedades de las mezclas evaluadas previamente y además teniendo en
cuenta los requerimientos técnicos y la normatividad existente.
2.2. Simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M.
Para la simulación del motor inicialmente se consideraron los parámetros reales de operación
del motor que son necesarios para la simulación en Aspen HYSYS, para ello del catálogo del
fabricante del motor se obtuvo la siguiente información:
34
Tabla 9. Parámetros reales del motor KOHLER KDI 2504M.
Parámetros Valor
Cilindros 4
Diámetro(mm) 88
Carrera(mm) 102
Relación de compresión 20,7
Cilindrada(cm3) 2482
Potencia Max(KW) 36,4
Par Max(N-m) 170
Par min(N-m) 110
La figura de a continuación muestra la curva de potencia del motor seleccionado, obtenida
de la ficha técnica del fabricante.
Figura 8. Curva de potencia y torque del motor Kohler KDI 2504M
35
Posteriormente se simuló el motor con sus parámetros reales de operación por medio de un
modelo simplificado que sustituye los elementos reales del motor por elementos que sigan el
mismo proceso termodinámico.
Para el ciclo Diésel en el modelado y posterior simulación el motor está integrado por:
• Un compresor que describe la compresión del aire en el motor.
• Un reactor que define la combustión de la mezcla.
• Una turbina que describe la expansión de los gases producto de la combustión.
En la figura 9 se observa el diagrama P-v del ciclo Diésel.
Figura 9. Esquema del ciclo Diésel
La tabla a continuación contrasta los procesos ilustrados en la figura anterior con los
elementos que se consideraron en el modelo de simulación.
Tabla 10. Modelo del ciclo Diésel incluido en la simulación
Segmento Proceso Elemento simulación
1-2 Compresión isentrópica Compresor
2-3 Combustión a P Cte. Reactor de Gibbs
3-4 Expansión isentrópica Turbina
4-1 Cesión de calor a V cte. Salida de la turbina
36
2.3. Evaluación de las prestaciones mecánicas del motor Diésel operando con
mezclas Biodiesel-Diésel.
2.3.1. Programación las ecuaciones para el cálculo de los parámetros de
operación de los motores Diésel.
Para considerar los efectos de los parámetros reales de operación en la simulación del motor
fue necesario la programación de las ecuaciones que se ven influenciadas por estos
parámetros. La relación de compresión se introdujo en el simulador como un multiplicador
de la presión de entrada al compresor por medio de un SET.
El flujo de aire que entra al motor depende de la cilindrada y de las RPM del motor de acuerdo
con la siguiente ecuación.
�̇�𝑎𝑖𝑟𝑒 =1
2∗
𝑐𝑐
1003 ∗𝑅𝑃𝑀
60∗
𝑃𝑖
𝑅∗𝑇𝑖 (4)
Donde:
cc: es la cilindrada en centímetros cúbicos.
RPM: son las revoluciones por minuto del motor.
Pi: es la presión de admisión del aire.
R: constante particular del aire.
Ti: es la temperatura de admisión.
A su vez este flujo másico está relacionado con la potencia producida en el motor por medio
de la siguiente ecuación.
�̇� = 𝜂𝑛 ∗�̇�𝑎𝑖𝑟𝑒
𝐴𝐶∗ 𝐿𝐻𝑉𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 (5)
37
Donde:
𝜂𝑛: es la eficiencia neta (producto de la eficiencia térmica y la eficiencia volumétrica).
AC: la relación aire combustible de la mezcla.
𝐿𝐻𝑉𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒: es el poder calorífico inferior del combustible.
La eficiencia neta depende de las RPMs y de las propiedades de del combustible; para este
caso se despreciaron los efectos de las propiedades del combustible (consideración del
modelo de Euler simplificado), obteniendo una parametrización para esta eficiencia como
función solo de las RPMs, con la ayuda de la curva de potencia característica del motor,
obtenida de la ficha técnica del fabricante, dicha parametrización es introducida
posteriormente en el simulador para poder calcular la potencia del motor y luego con esta es
posible calcular el torque por medio de la siguiente ecuación.
�̇� = �⃗� ∗𝜋∗𝑅𝑃𝑀
30 (6)
Donde �⃗� es el torque del motor.
Además la potencia del motor se calcula en el simulador como la diferencia entre la potencia
producida en la turbina y la consumida en el compresor, así
�̇� = �̇�𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎 − �̇�𝑐𝑜𝑚𝑝𝑟𝑒𝑠𝑜𝑟 (7)
Para la eficiencia del motor se introduce al simulador la siguiente ecuación:
𝜂 =�̇�
�̇�𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒∗𝐿𝐻𝑉𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 (8)
Donde:
�̇�𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 : Flujo másico del combustible.
38
2.3.2. Obtención de las curvas de potencia del motor para cada mezcla.
Se realizó un análisis de sensibilidad tomando como variables de salida potencia y el torque
para cada mezcla, con las RPMs como variable de entrada, las cuales se variaron en el rango
de 1000 a 2600 RPM que es el rango admitido por el motor, adicional a esto se realizaron
comparaciones entre los resultados de cada mezcla, con el fin de conocer la influencia del
porcentaje de Biodiesel sobre las prestaciones del motor.
2.3.3. Análisis de emisiones para cada mezcla.
Se calcularon las emisiones de CO, CO2 y HC en términos de la potencia producida en el
motor para cada mezcla, esto se realizó con el fin de establecer si la perdida de potencia en
el motor estaba justificada por la reducción de la carga contaminante de los gases de escape;
para ello se utilizó un factor que representa los kilogramos de contaminante por unidad de
potencia producida.
2.4. Análisis de segunda ley del ciclo Diésel para las Biodiesel- Diésel.
2.4.1. Cálculo de las exergías de cada línea de flujo
Usando la herramienta Spreadsheet de Aspen HYSYS que permite la programación de
ecuaciones, se calculan las exergías totales en cada línea de flujo de materia o energía,
teniendo en cuenta que esta es la adición de las exergías química y física. En el cálculo se
consideró como estado de referencia 25 °C de temperatura y 100 kPa de presión; la exergía
física de los flujos de materia fue calculada por medio de la ecuación:
𝒃𝒑𝒉 = (𝒉 − 𝒉𝟎) − 𝑻𝟎(𝒔 − 𝒔𝟎) (9)
Donde:
𝑏𝑝ℎ: Exergía física especifica del flujo de materia.
39
ℎ : Entalpía especifica del flujo de materia.
ℎ0: Entalpía especifica en condiciones de referencia.
𝑇0: Temperatura de referencia.
𝑠: Entropía especifica del flujo de materia.
𝑠0: Entropía especifica en condiciones de referencia.
Para el caso de la exergías se utilizaron las ecuaciones que se muestran a continuación:
Para un flujo de calor:
𝐵𝑄 = (1 −𝑇0
𝑇) ∗ 𝑄 (10)
Donde:
𝐵𝑄: Exergía de flujo del calor.
T: Temperatura a la que se transfiere el calor.
𝑄: Flujo de calor.
Para el caso de flujo de trabajo o cualquier otra manifestación de energía mecánica
se tiene que la exergía es igual a la energía y/o trabajo.
Para el cálculo de la exergía química se utilizaron las siguientes ecuaciones con base al
método propuesto por Morris & Szargut (1986)
Para las mezclas Biodiesel-Diésel:
𝑏𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎𝑐ℎ = 𝜙𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎 ∗ 𝐿𝐻𝑉𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎 (11)
Donde:
𝑏𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎𝑐ℎ : Exergía química de la mezcla Biodiesel-Diésel.
𝜙𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎: Factor de exergía química para la mezcla Biodiesel-Diésel.
𝐿𝐻𝑉𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎: Poder calorífico inferior de la mezcla Biodiesel-Diésel.
40
Para el cálculo del factor de exergía química de cada mezcla se utilizó la siguiente
ecuación:
𝜙𝑚𝑒𝑧𝑐𝑙𝑎 = 𝑦𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙 ∗ 𝜙𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙 + 𝑦𝑏𝑖𝑜𝑑𝑖𝑒𝑠𝑒𝑙 ∗ 𝜙𝑏𝑖𝑜𝑑𝑖𝑒𝑠𝑒𝑙 (12)
Donde:
𝑦𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙: Fracción másica de Diésel en la mezcla.
𝜙𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙: Factor de exergía química del Diésel.
𝑦𝑏𝑖𝑜𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙: Fracción másica de Biodiesel en la mezcla.
𝜙𝑏𝑖𝑜𝑑𝑖é𝑠𝑒𝑙: Factor de exergía química del Biodiesel.
La tabla 11 muestra los factores de exergía química para el Diésel y el Biodiesel que se
ingresaron al simulador:
Tabla 11. Factor de exergía química del Diésel y el Biodiesel.
Sustancia Factor de exergía química
Diésel 1,07
Biodiesel 1,052
Fuente: (Agudelo, et al., 2006)
Para los gases de escape:
𝑏𝑠𝑢𝑠𝑡𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎𝑐ℎ = ∑ 𝑥𝑖𝑖 𝑏𝑖0
𝑐ℎ + �̅�𝑇0 ∑ 𝑥𝑖𝑖 ln (𝑥𝑖) (13)
Donde:
𝑏𝑠𝑢𝑠𝑡𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎𝑐ℎ : Exergia química especifica de la sustancia.
𝑥𝑖: Fracción molar del componente i.
𝑏𝑖0𝑐ℎ: Exergía química del componente i en el estado de referencia.
41
�̅�: Constante universal de los gases (8,31447 kJ/kmol-K).
La Tabla 12 muestra las exergía química en condiciones de referencia utilizadas para el
cálculo de la exergía en cada línea del motor.
Tabla 12. Exergía química de los componentes en el estado de referencia.
Componente 𝒃𝒊𝟎𝒄𝒉[𝒌𝑱/𝒌𝒎𝒐𝒍]
𝑁2 668
𝑂2 3970
𝐻2𝑂(𝑔) 9500
𝐶𝑂 275100
𝐶𝑂2 19870
Fuente: (Morris & Szargut, 1986).
2.4.2. Balance de exergía: cálculo de la exergía destruida y la eficiencia
exergética.
El balance de exergía en el motor permitió el cálculo de la exergía destruida, para ello se
despreció la exergía contenida en el aire que entra al motor ya que este es un componente
atmosférico que entra en condiciones de referencia, por lo que la única entrada al motor fue
la línea de combustible y como salidas se tuvo la línea de trabajo y la línea de salida de gases
de escape, el diagrama de la figura 10 ilustra lo antes descrito.
42
Figura 10. Diagrama del proceso global en el MCI
De acuerdo al diagrama anterior el balance de exergías seria:
�̇�𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 ∗ 𝑏𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 = �̇�𝑔𝑎𝑠𝑒𝑠 ∗ 𝑏𝑔𝑎𝑠𝑒𝑠 + 𝐵𝑄 + 𝐵𝑊 + 𝐵𝑑 (14)
Donde Bd es la exergía destruida y puede ser calculada de la ecuación anterior.
Finalmente, se determina la eficiencia exergética del motor a través de la ecuación siguiente,
que establece una relación entre la potencia neta del motor y el contenido total de exergía del
combustible.
𝜂2 =𝑊
�̇�𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒∗𝑏𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 (15)
2.4.3. Impacto de las RPMs sobre la exergía destruida y la eficiencia del
motor.
Se realizó un análisis de sensibilidad con las RPMs variando en el rango antes indicado
tomando como variables de salida la exergía destruida en el motor y las eficiencias de
primera y segunda ley; este proceso se hizo para cada una de las mezclas evaluadas para así
poder establecer comparaciones entre ellas.
43
3. RESULTADOS Y ANALISIS
3.1. Caracterización de las mezclas Biodiesel-Diésel en el simulador
Las propiedades de las mezclas Biodiesel-Diésel calculadas por medio de Aspen HYSYS se
muestran a continuación en la tabla 13.
Tabla 13. Propiedades de las mezclas usadas
Mezcla Densidad
[Kg/m3]
Poder calorífico
[MJ/Kg]
Viscosidad cinemática
a 40°C[cSt]
Índice de
Cetano
B0 810,1 42,28 2,988 50,12
B10 818,9 42,04 2,984 50,78
B20 827,1 41,63 2,984 50,52
B50 849,3 40,61 3,001 50,81
B70 862,4 40,05 3,02 51,31
B100 880,1 39,33 3,052 50,59
En los resultados anteriores se evidencia que cualquier mezcla considerada de Biodiesel de
aceite de Palma y Diésel cumplen los requisitos normativos citados en la tabla 5 por lo que
se corrobora que el Biodiesel de aceite de palma posee buenas características para ser
implementado en motores Diésel.
3.1.1. Impacto de la mezcla sobre la densidad.
En el grafico 1 se evidencia que a medida que aumenta al porcentaje de Biodiesel de la mezcla
también aumenta la densidad; este resultado es de esperarse debido a que el Biodiesel es más
denso que el Diésel fósil (Cuellar, 2010).
44
Gráfico 1. Densidad vs porcentaje de Biodiesel.
Los resultados antes ilustrados concuerdan con los de Delgado, et al (2011) para Biodiesel
de aceite de higuerilla teniendo la densidad igual tendencia casi lineal al aumento respecto al
porcentaje de Biodiesel, como se muestra en el grafico siguiente.
Gráfico 2. Densidad vs porcentaje de Biodiesel obtenidos por Delgado, et al (2011)
3.1.2. Impacto de la mezcla sobre el poder calorífico.
En cuanto a los resultados para el poder calorífico de las mezclas Biodiesel-Diésel en el
grafico 3 se puede observar que este disminuye a medida que la facción de Biodiesel en la
mezcla aumenta.
45
Gráfico 3. Comportamiento del poder calorífico respecto al porcentaje de Biodiesel
Este comportamiento había sido registrado anteriormente en la literatura por varios autores
entre ellos Cuellar (2010) que registró el mismo comportamiento con mezclas hasta del 30%
de Biodiesel, como se observa en el grafico 4.
Gráfico 4. Comportamiento del poder calorífico respecto a el porcentaje de Biodiesel
obtenido por Cuellar (2010)
3.1.3. Impacto de la mezcla sobre la viscosidad cinemática.
La norma ASTM D 445 específica que la viscosidad de combustibles para motores Diésel se
debe medir a 40 °C, con ente valor de temperatura se calculó la viscosidad para cada mezcla
46
notando que esta presenta un comportamiento aproximadamente parabólico teniendo un
valor mínimo entre las mezclas B10 y B20.
Gráfico 5. Comportamiento de la viscosidad cinemática respecto al porcentaje de
Biodiesel.
En el estudio de Benjumea, et al. (2006). Se registró un comportamiento de la viscosidad
respecto a la fracción de volumen de la mezcla muy parecida a la anterior, con la salvedad
que esta obtuvo valores más altos de la viscosidad cinemática lo cual pudo ser generado por
la existencia de trazas de aceite y glicerina sin reaccionar en el combustible. Los resultados
de este estudio se muestran en el grafico 6.
47
Gráfico 6. Viscosidad cinemática vs fracción volumétrica de Biodiesel obtenido por
Benjumea, et al. (2006)
3.1.4. Impacto de la mezcla sobre el índice de Cetano.
Para el caso del efecto del índice de Cetano respecto a la fracción de Biodiesel en la mezcla
se obtuvieron valores alternantes sin una tendencia marcada como se muestra en el grafico
7, esto se aduce a la interacción química entre los componentes del Diésel y los del Biodiesel
dicha interacción debe ser más fuerte para algunas mezclas que para las otras (Cardona &
Orrego, 2009).
Gráfico 7. Influencia del porcentaje de Biodiesel sobre el Índice de Cetano
48
Este comportamiento también fue encontrado por Cuellar (2010) para mezclas de Biodiesel
de aceite de palma con Diésel regular y con porcentajes de Biodiesel menores al 30% como
se muestra en el grafico 8 a continuación.
Gráfico 8. Influencia del porcentaje de Biodiesel sobre el Número de Cetano encontrada
por Cuellar (2010)
3.1.5. Elección de la mezcla con mejores propiedades.
Para la optimización de múltiples respuestas realizada en Design Expert se obtuvo que la
mezcla óptima contenía 69% de Biodiesel es decir una mezcla B69 según las
especificaciones y restricciones del modelo de optimización. La tabla 14 muestra los valores
de las propiedades del combustible para la mezcla más óptima.
49
Tabla 14. Propiedades de la mezcla B69
Propiedad Valor
%Diesel 31%
%Biodiesel 69%
Densidad (kg/m^3) 861,806
LHV (MJ/kg) 40,0748
Viscocidad (cSt ) 3,01902
Cetano 51,295
Desirability 0,57
El grafico 9 muestra el comportamiento de la función de deseabilidad planteada indicando
además el punto óptimo.
Gráfico 9. Función de deseabilidad optimizada
3.2. Simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M.
En la figura 11 se detalla el modelo completo simulado en el software Aspen HYSYS v. Las
líneas de color azul representan los flujos de materia y las de color marrón los flujos de
energía, cabe además resaltar que el software simula es el proceso que se sigue en cada etapa
del ciclo Diésel y no los elementos reales del motor. Los parámetros de operación del motor
Diésel KOHLER KDI 2504M se ingresaron al modelo, además se consideró que el aire y el
combustible entran al motor en condiciones ambientales.
50
Figura 11. Modelo de simulación del motor Diésel en Aspen HYSYS.
A continuación en la tabla 15 se detallan los elementos presentes en este modelo.
Tabla 15. Elementos presentes en el modelo simulado en Aspen HYSYS
Elemento Materia Energía Equipo Especificación
Aire X Aire ambiente
Admisión X Admisión de aire en el motor
aire_a X Aire admitido
SET-1 X Control de relación de compresión
K-100 X Compresión de aire
Win X Trabajo de entrada en la compresión
aire_c X Aire comprimido
Fuel X Línea de combustible
P-100 X Bomba de combustible
Wb X Trabajo de entrada en la bomba
BX X Combustible bombeado
GBR-100 X Cámara de combustión
Liq X Purga de cámara de combustión
Gases X Gases de combustión
K-101 X Expansión de gases
Wout X Trabajo extraído en la expansión
Escape X Gases de escape del motor
51
3.2.1. Validación del modelo de simulación del motor.
Para la validación del modelo se comparó las curvas de potencia y torque obtenidas en el
simulador con las especificadas en el catálogo del fabricante para el Diésel fósil.
En la grafico 10 se muestra la comparación de las curvas de potencia.
Gráfico 10. Comparación de la curva de potencia.
A continuación el grafico 11 muestra la comparación entre las curvas de torque.
Gráfico 11. Comparación de las curvas de torque.
Gráficamente se nota que para ambas curvas existe gran coincidencia entre las variables
especificadas en el catálogo con las que se obtuvieron en el simulador; para realizar una
52
comparación cuantitativa se calculó el coeficiente de correlación para ambos casos y los
resultados se muestran en la tabla 16.
Tabla 16. Correlación entre las curvas para la potencia y el torque
Variable Coeficiente de correlación
Potencia 99,04%
Torque 96,75%
3.3. Evaluación de las prestaciones mecánicas del motor Diésel operando con
mezclas Biodiesel-Diésel.
3.3.1. Comportamiento del Diésel puro (B0) en el motor de combustión
interna.
En el grafico 12 se muestra el comportamiento que se obtuvo para la curva de potencia del
combustible B0 en el modelo de simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M.
Gráfico 12. Curva de potencia para el combustible B0.
53
3.3.2. Comportamiento de la mezcla B10 en el motor de combustión interna.
En el grafico 13 se muestra el resultado de la evaluación del comportamiento de la curva de
potencia de la mezcla B10 en el modelo de simulación del motor Diésel KOHLER KDI
2504M.
Gráfico 13. Curva de potencia para la mezcla B10.
3.3.3. Comportamiento de la mezcla B20 en el motor de combustión interna.
La curva de potencia obtenida para la mezcla B20 en el modelo de simulación del motor
Diésel se muestra en el grafico 14.
Gráfico 14. Curva de potencia para la mezcla B20.
54
3.3.4. Comportamiento de la mezcla B50 en el motor de combustión interna.
En el grafico 15 se muestra el comportamiento para la curva de potencia dela mezcla B50
obtenida en el modelo de simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M.
Gráfico 15. Curva de potencia para la mezcla B50.
3.3.5. Comportamiento de la mezcla B70 en el motor de combustión interna.
El siguiente grafico muestra el resultado de la curva de potencia del motor Diésel KOHLER
KDI 2504M funcionando con la mezcla B70.
Gráfico 16. Curva de potencia para la mezcla B70.
55
3.3.6. Comportamiento del Biodiesel puro (B100) en el motor de combustión
interna.
En el grafico siguiente se muestran los resultados de la curva de potencia del modelo de
simulación del motor Diésel KOHLER KDI 2504M funcionando con Biodiesel puro.
Gráfico 17. Curva de potencia para el combustible B100.
3.3.7. Comparación de la potencia obtenida para cada mezcla.
El grafico 18 muestra la comparativa de la graficas potencia vs RPM para cada una de las
mezclas evaluadas.
56
Gráfico 18. Potencia vs RPM para cada mezcla evaluada.
Comparando los resultados obtenidos en los numerales anteriores, notamos que a medida que
aumenta el porcentaje de Biodiesel en la mezcla la potencia del motor disminuye para todas
las velocidades, siendo más notorio para altas revoluciones esto se explica con el hecho de
que el Biodiesel no se ve tan afectado por los efectos de heterogeneidad de la mezcla aire-
combustible causada por disminución del tiempo de llenado debido a las altas RPMs, ya que
las moléculas de este son oxigenadas; por lo que la curva trata de ser más achatada.
En grafico 19 muestra una comparativa de la potencia máxima del motor para cada mezcla.
57
Gráfico 19. Comparativa de la potencia máxima en el motor para cada mezcla.
La disminución en la potencia del motor se atribuye a la disminución del poder calorífico del
combustible a medida que la fracción de Biodiesel en la mezcla aumenta. En el grafico
anterior de presenta una disminución de la potencia del motor de un 10% desde B0 hasta
B100.
Piloto, et al. (2010) encontró experimentalmente un comportamiento parecido al del grafico
18, con un motor YUCHAI modelo YC61108Q de 6 cilindros e inyección directa; usando
Diésel regular y Biodiesel de aceite de soya. En el grafico 20 se muestran los resultados
obtenidos por Piloto, et al. (2010) para la potencia en función de las RPMs.
58
Gráfico 20. Potencia vs RPM obtenido por Piloto, et al. (2010).
3.3.8. Comparación del torque obtenido en el motor para cada mezcla.
En el grafico 21 se muestra la comparación de la graficas de torque para todas las mezclas
evaluadas vs RPM.
Gráfico 21. Comparación de la graficas de torque para todas las mezclas evaluadas vs
RPM
59
En el grafico anterior se observa que a medida que aumenta la fracción de Biodiesel en la
mezcla el torque del motor disminuye, esto se debe a la influencia que tiene la disminución
de la potencia sobre el torque a RPMs constantes; sin embargo es de notar que la velocidad
a la cual se presenta el torque máximo es la misma para todas las mezclas.
El grafico 22 muestra el efecto del aumento del porcentaje de Biodiesel sobre el torque
máximo del motor.
Gráfico 22. Comparativa del torque máximo en el motor para cada mezcla.
En el grafico anterior se calcula una reducción del torque máximo del 10% aproximadamente
desde B0 hasta B100.
Piloto, et al. (2010) también registró un comportamiento parecido para el torque al variar el
porcentaje de Biodiesel en la mezcla, para B0, B20, B50 y B100 alcanzando una disminución
máxima del torque de 18% respecto a B0.
En el grafico 23 se muestran los resultados obtenidos por Piloto, et al. (2010) para el torque
en función de las RPMs, donde se nota disminución del torque a medida que se aumenta el
porcentaje de Biodiesel sin embargo la velocidad a torque máximo se conservó para todas
las mezclas.
60
Gráfico 23. Torque vs RPM obtenido por Piloto, et al. (2010).
3.3.9. Análisis de emisiones para cada mezcla.
La influencia del porcentaje de Biodiesel de Palma Africana sobre los kilogramos de CO2
por unidad de potencia se muestra en el grafico 24.
Gráfico 24. Emisiones de CO2 para cada mezcla
El comportamiento del CO por unidad de potencia se muestra en el grafico 25, donde
observamos una disminución de las emisiones por potencia específica de este gas, lo que
indica que desde el punto de vista de las emisiones de CO se justifica la implementación de
Biodiesel como sustituto parcial o total del Diésel convencional.
61
Grafico 25. Emisiones de CO para cada mezcla.
En el grafico 26 se muestra el comportamiento promedio de las emisiones específicas de HC
para cada mezcla, donde notamos una tendencia al aumento de las emisiones especificas a
medida que aumenta el porcentaje de Biodiesel, lo que indica que la reducción de HC
producida por la adición de biodiesel al combustible no compensa la perdida de potencia
causada por el mismo.
Grafico 26. Emisiones promedio de HC para cada mezcla.
62
3.3.10. Evaluación de la mezcla óptima.
Evaluando en el modelo de simulación del motor la mezcla más óptima seleccionada
previamente la cual correspondió a la mezcla B69, se obtiene la curva de potencia ilustrada
en el grafico 27.
Gráfico 27. Curva de potencia para la mezcla B69
En la gráfica anterior se evidencia un comportamiento parecido a los descritos anteriormente
para el torque y la potencia para este caso se presenta una pérdida máxima de torque y
potencia del 7% aproximadamente, donde vemos que a pesar de ser una mezcla con alto
porcentaje de Biodiesel presenta un buen comportamiento en el motor de combustión interna
debido a las propiedades energéticas y de flujo optimizadas conjuntamente en el primer
objetivo.
3.4. Análisis de segunda ley del ciclo Diésel para las Biodiesel- Diésel.
Para el análisis de segunda ley se calculó la exergía de cada línea de flujo, luego se realizó el
balance exergético global como se describió en el numeral 2.
63
3.4.1. Influencia del porcentaje de Biodiesel y las RPMs sobre las eficiencias
de primera y segunda ley.
El comportamiento de las eficiencias de primera y segunda ley respecto a las revoluciones
del motor, obteniendo los resultados que se muestran a continuación en el grafico 28.
Gráfico 28. Eficiencia de primera y segunda ley para las mezclas (a). B0, (b). B10, (c).
B20, (d). B50, (e). B70 y (f). B100
(c)
(a) (b)
(d)
(e) (f)
64
En el grafico anterior se observa que a medida que aumenta el porcentaje de Biodiesel en la
mezcla la eficiencia de primera y segunda ley aumentan logrando un aumento máximo
aproximado del 1,5% para la eficiencia de primera ley y del 3% para la eficiencia de segunda
ley.
El grafico 29 muestra el comportamiento de la eficiencia de segunda ley para todas las
mezclas evaluadas.
Gráfico 29. Eficiencia de segunda ley para todas las mezclas evaluadas vs RPM
Notamos que el punto de máxima eficiencia coincide para todas las mezclas y es el mismo
para las dos eficiencias el cual se tiene para una velocidad de 1500 RPM.
65
3.4.2. Impacto del porcentaje de Biodiesel y las RPMs sobre la exergía
destruida en el motor.
Por medio el balance de exergía se determinó la exergía destruida para cada mezcla y a varias
revoluciones obteniendo los resultados mostrados en el grafico 30 donde notamos que a
medida que aumenta el porcentaje de Biodiesel en la mezcla la exergía destruida en el motor
va a disminuir para cualquier valor de las RPMs.
Gráfico 30. Exergía destruida para cada mezcla vs RPM
El grafico anterior también es notable el hecho de que la exergía destruida sea mayor a más
altas RPMs esto se debe a que a mayores revoluciones el tiempo de llenado del cilindro va a
ser más corto por tanto la mezcla aire combustible se hace menos homogénea y la combustión
no se da adecuadamente por lo que las pérdidas de exergía aumentan. La exergía destruida
disminuye para el B100 en comparación con el B0 un valor máximo del 12%
aproximadamente.
66
Evaluación exergética de la mezcla más óptima.
Se realizó el análisis particular del comportamiento desde el punto de vista exergético de la
mezcla más óptima seleccionada previamente (B69).
El grafico 31 muestra el comportamiento de la eficiencia de primera y segunda ley del motor
funcionando con la mezcla B69.
Gráfico 31. Eficiencia energética y exergética del motor funcionando con la mezcla B69 vs
RPM.
Para esta mezcla se tiene el mismo comportamiento general descrito anteriormente para las
otras mezclas evaluadas, de donde se infiere que la eficiencia exergética para esta mezcla
aumenta aproximadamente un 2,1% respecto a la mezcla B0.
Miremos ahora el comportamiento de la exergía destruida en el motor para cada mezcla vs
las RPM en el grafico 32.
67
Gráfico 32. Exergía destruida en el motor para la mezcla B69 vs RPM.
El grafico muestra la misma tendencia que las mezclas evaluadas anteriormente con una
disminución de la exergía destruida de aproximadamente 8,3% por lo que el análisis
exergético sigue ratificando las buenas propiedades de esta mezcla, estableciendo un punto
de equilibrio entre los parámetros de operación considerados para realizar la evaluación. A
continuación la tabla 17 muestra de manera resumida los resultados obtenidos para la mezcla
B69 para el motor de combustión interna KOHLER KDI 2504M.
Tabla 17. Parámetros de operación del motor funcionando con la mezcla B69.
Parámetro Valor
Wmax 31,91 kW
EF1max 30%
EF2max 28%
Tmax 160,39 N-m
Bd max 83,89 kW
68
4. CONCLUSIONES
El modelo termodinámico seleccionado predice adecuadamente el comportamiento de las
propiedades consideradas en este estudio (densidad, poder calorífico, viscosidad e índice de
Cetano) las cuales se compararon con comportamientos obtenidos de referencias
bibliográficas mostrando gran similitud con los resultados del presente estudio.
El Biodiesel de aceite de Palma posee muy buenas propiedades que permiten que sustituya
total o parcialmente al Diésel fósil en los motores de encendido por compresión, cumpliendo
los requerimientos técnicos para la mayoría de aplicaciones, además la caracterización de las
mezclas en el simulador arrojó que la totalidad de las mezclas cumplen los requisitos
normativos para ser implementado en motores Diésel.
La optimización de múltiples respuestas buscando un punto de equilibrio entre las variables
de entrada y salida de acuerdo con las restricciones y niveles de importancia especificados,
encontró que la mezcla más óptima era la B69 la cual cuenta con propiedades destacables
como un poder calorífico de 40,1 MJ/kg una viscosidad aproximada de 3 cSt y un numero de
Cetano de 51; adicional a esto es una mezcla con alto contenido de Biodiesel lo que trae
ventajas en temas de impacto ambiental y sostenibilidad.
El modelo de simulación construido con los parámetros de operación real del motor Diésel
KOHLER KDI 2504 M muestra un gran grado de ajuste con las curvas especificadas por el
fabricante del motor, lo que le da validez al modelo por lo que se puede decir que los
resultados obtenidos están cercanos a los valores que se obtendrían experimentalmente, por
otro lado las ecuaciones programadas en el software predicen acertadamente el
comportamiento de los parámetros de operación y funcionamiento del motor.
69
El software Aspen HYSYS permitió conocer la influencia del porcentaje de Biodiesel en el
combustible sobre los parámetros de operación reales para cada una de las mezclas evaluadas
donde se obtuvieron comportamientos descritos en estudios experimentales encontrados en
la literatura. Posteriormente se evaluó en el modelo de simulación del motor Diésel la mezcla
más óptima obtenida en la optimización de múltiples respuestas concluyendo que está
presenta un buen comportamiento de los parámetros de operación del motor, por lo que se
refuerza la hipótesis de que esta es la mejor mezcla.
Al aumentar el porcentaje de Biodiesel en el combustible para motor Diésel se presenta una
disminución de la potencia del motor y el torque de aproximadamente un 10% para este caso,
sin embargo se genera también un aumento en la eficiencia del motor.
La evaluación exergética del combustible mostró que desde el punto de vista exergético el
Biodiesel es un mejor combustible que el Diésel tradicional debido a que con este se obtienen
mayores eficiencias exergéticas y menor exergía destruida, obteniendo que la exergía
destruida aumenta al aumentar la fracción de Diésel en la mezcla y la eficiencia aumenta al
aumentar el porcentaje de Biodiesel en este caso se registró un aumento máximo del 3% para
la eficiencia exergética y una disminución del 12% para la exergía destruida.
La evaluación exergética del motor operando con la mezcla B69 corrobora el hecho de que
esta es una mezcla con muy buenas propiedades, obteniendo un aumento de la eficiencia
exergética del 2,1% y una disminución de la exergía destruida del 8,3%, por lo que
finalmente se puede concluir que la mezcla B69 es adecuada para ser implementada en
motores Diésel obteniéndose con ello un ahorro exergético y mejorando la eficiencia del
motor.
70
5. RECOMENDACIONES
Evaluar el funcionamiento del motor por medio del simulador con las características
de Biodiesel obtenido de materias primas abundantes en el departamento de Córdoba.
Validar experimentalmente los resultados obtenidos en este estudio en un motor de
especificaciones parecidas a las del motor KOHLER KDI 2504M.
Determinar el efecto de adicionar al combustible aditivos mejoradores de
propiedades, como MTBE o ETBE (metil-terbutil-eter o etil-terbutil-eter).
Realizar una evaluación económica del uso del Biodiesel en motor así como una
valoración ambiental del de la sustitución total o parcial del combustible Diésel.
Construir un modelo de simulación dinámico del motor de combustión para poder
registrar las perturbaciones y las fluctuaciones de los flujos tomando como base el
modelo ya simulado.
Realizar una evaluación del proceso de producción de Biodiesel de aceite de palma
definiendo los parámetros necesarios para alcanzar una composición del combustible
parecida a la obtenida en este estudio, ya que esta mostró muy buenas propiedades.
71
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74
ANEXOS
ANEXO A: Resumen de la optimización multi-objetivo
Densidad
Sequential Model Sum of Squares
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Mean 5.844E+006 1 5.844E+006
Linear 2980.59 1 2980.59 1762.59
< 0.0001
Quadratic 10.13 1 10.13 2390.63
< 0.0001
Cubic 0.021 1 0.021 6.366E+007 <
0.0001Suggested
Residual 0.000 4 0.000
Total5.847E+006 8 7.309E+005
"Sequential Model Sum of Squares": Select the highest order polynomial where the
additional terms are significant and the model is not aliased.
Lack of Fit Tests
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Linear 10.15 2 5.07
Quadratic 0.021 1 0.021
Cubic 0.000 0
Pure Error 0.000 4 0.000
"Lack of Fit Tests": Want the selected model to have insignificant lack-of-fit.
Model Summary Statistics
Std. Adjusted Predicted
Source Dev. R-Squared R-Squared R-Squared PRESS Linear 1.30 0.9966 0.9960 0.9936 19.24
Quadratic 0.065 1.0000 1.0000 1.0000 0.042
Cubic 0.000 1.0000 1.0000 + Suggeste
d
"Model Summary Statistics": Focus on the model maximizing the "Adjusted R-Squared"
and the "Predicted R-Squared".
75
Poder Calorífico
Sequential Model Sum of Squares
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Mean 13060.51 1 13060.51
Linear 5.60 1 5.60 743.62
< 0.0001
Quadratic 0.045 1 0.045 1062.50
< 0.0001
Cubic2.118E-004 1 2.118E-004 6.366E+007 <
0.0001Suggested
Residual 0.000 4 0.000
Total 13066.16 8 1633.27
"Sequential Model Sum of Squares": Select the highest order polynomial where the
additional terms are significant and the model is not aliased.
Lack of Fit Tests
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Linear 0.045 2 0.023
Quadratic2.118E-004 1 2.118E-004
Cubic 0.000 0
Pure Error 0.000 4 0.000
"Lack of Fit Tests": Want the selected model to have insignificant lack-of-fit.
Model Summary Statistics
Std. Adjusted Predicted
Source Dev. R-Squared R-Squared R-Squared PRESS Linear 0.087 0.9920 0.9907 0.9848 0.086
Quadratic6.508E-003 1.0000 0.9999 0.9999 4.157E-004
Cubic 0.000 1.0000 1.0000 + Suggeste
d
"Model Summary Statistics": Focus on the model maximizing the "Adjusted R-Squared"
and the "Predicted R-Squared".
76
Viscosidad
Sequential Model Sum of Squares
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Mean 72.69 1 72.69
Linear 4.981E-003 1 4.981E-
003 257.06 < 0.0001
Quadratic 1.125E-004 1 1.125E-
004 149.41 < 0.0001
Cubic3.765E-006 1 3.765E-006 6.366E+007 <
0.0001Suggested
Residual 0.000 4 0.000
Total 72.69 8 9.09
"Sequential Model Sum of Squares": Select the highest order polynomial where the
additional terms are significant and the model is not aliased.
Lack of Fit Tests
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Linear1.163E-004 2 5.813E-005
Quadratic3.765E-006 1 3.765E-006
Cubic 0.000 0
Pure Error 0.000 4 0.000
"Lack of Fit Tests": Want the selected model to have insignificant lack-of-fit.
Model Summary Statistics
Std. Adjusted Predicted
Source Dev. R-Squared R-Squared R-Squared PRESS Linear4.402E-003 0.9772 0.9734 0.9571 2.188E-004
Quadratic8.677E-004 0.9993 0.9990 0.9986 7.390E-006
Cubic 0.000 1.0000 1.0000 + Suggeste
d
"Model Summary Statistics": Focus on the model maximizing the "Adjusted R-Squared"
and the "Predicted R-Squared".
77
Cetano
Sequential Model Sum of Squares
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Mean 20651.22 1 20651.22
Linear 0.036 1 0.036 0.29
0.6069
Quadratic 0.51 1 0.51 11.64
0.0190
Cubic 0.22 1 0.22 6.366E+007 <
0.0001Suggested
Residual 0.000 4 0.000
Total 20651.98 8 2581.50
"Sequential Model Sum of Squares": Select the highest order polynomial where the
additional terms are significant and the model is not aliased.
Lack of Fit Tests
Sum of Mean F
Source Squares DF Square Value Prob > F Linear 0.73 2 0.36
Quadratic 0.22 1 0.22
Cubic 0.000 0
Pure Error 0.000 4 0.000
"Lack of Fit Tests": Want the selected model to have insignificant lack-of-fit.
Model Summary Statistics
Std. Adjusted Predicted
Source Dev. R-Squared R-Squared R-Squared PRESS Linear 0.35 0.0468 -0.1121 -0.6706 1.28
Quadratic 0.21 0.7136 0.5990 0.4378 0.43
Cubic 0.000 1.0000 1.0000 + Suggeste
d
"Model Summary Statistics": Focus on the model maximizing the "Adjusted R-Squared"
and the "Predicted R-Squared".
78
ANEXO B: Catálogo del motor de Diésel KOHLER KDI 2504M
Figura B 1. Catálogo del motor KOHLER KDI 2504M Pag1.
79
Figura B 2. Catálogo del motor KOHLER KDI 2504M Pag2.
80
Figura B 3. Catálogo de motor KOHLER KDI 2504M Pag3.
81
ANEXO C: Programación de las ecuaciones en el software Aspen HYSYS v.8.0.
Figura C 1. Programación de las ecuaciones de los parámetros de funcionamiento del
motor KOHLER 2504M
82
Figura C 2. Programación del cálculo de las exergías