estudio preliminar acuíferos pampas y la yarada

8/12/2019 Estudio Preliminar Acuferos Pampas y La Yarada

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s^t^CORPORACIN DE FOMENTO Y DESARROLLO ECONMICO

DEL DEPARTAMENTO DE TACNAREPBLICA DEL PERU

INVENTARIO DE BIENES CULTURALESl^lf iwRK 14621

ESTUDIO HIDROLGICO PRELIMINAR DE LOSACUIFEROS DE LAS PAMPAS DE HOSPICIO Y LA VARADA


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CORPORACIN DE FOMENTO Y DESARROLLO ECONMICODEL DEPARTAMENTO DE TACNA

REPULLICA DEL PERU

ESTUDIO HIDROLGICO PRELIMINAR LE LOSACUIFEROS DE LAS PAMPAS DE HOSPICIO Y LA YARADA


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C O N T E N I D O

I.- INTRODUCCIN.I L - GEWEfALIDADES.III.-CONSIDERACIONES HIDROLGICAS GENERALES DE LAS

AGUAS SUBTERRNEAS.IV.- CONSIDERiCIOIES HIDROLGICAS ESPECIFICAS DE LOS

ACUIPEROS DE LAS PAIIPAS DE HOSPICIO Y LA YARADA.V.- ESTUDIO DEL PROBLEMA DE LA INTRUSIN DEL AGUA DEL MAE.V L - EXPLOTACIN ACTUAL DE LOS ACUIPEROS E INVENTARIO

DE LOS POZOS DE LAS PAMPAS DE HOSPICIO Y LA YARADA.VII.-PROYECTO DE ELSCTRIPICACION DE LOS EQUIPOS


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I.- INTRODUCCIOK.En el Contrato Bsico suscrito por los gobiernos del

Pera y Japn en abril de 1962, para la ejecucin del "Plan Tac_na",se contempla el equipamiento con motores elctricos de lasinstalaciones de bombeo de los posos del distrito de irrigacinde Jospicio y La Yarada, en reemplaso de los motores diesel enuso.Para el efecto, se tendieron las lneas de transmisin yde distribucin hasta esta sona, con el fin de suministrar lacorriente elctrica a cada equipo de bombeo desde las centraleshidroelctricas Aricota 01 y Aricota N 0 2, cuya potencia ins_talada conjunta es de 35,300 k\V, que se construyeron dentro delalcance de la Primera Etapa del Plan Tacna.

Habiendo manifestado la mayor parte de los propieta


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hidrogeolgicos, geofsicos por los mtodos de resistividadelctrica y ssmica y, adems, porque todava no se disponende registros de observaciones liidropluviomtricas con la densj^dad y duracin necesarias.

Inicialmente, en 1962, el trabajo se limit a indicarlos tipos de motores que reemplasaran a los de diesel instalados,en base a un ligero inventario de los posos y algunas prue^bas de bombeo. Posteriormente se realizaron anlisis sobre lasposibilidades de ampliar la explotacin de las aguas subterrneasde las pampas de Hospicio y La Yarada. Los trabajos ejecutadospara preparar el presente informe han consistido esencialmenteen efectuar un inventario completo de los pozos, con medicionesde los niveles freticos, y en un estudio sobre el problema dela intrusin del agua salada en los acuferos.


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II.-GENERALIDADES.2.1.-Condiciones generales de la regin.

Las pampas de Hospicio y La Yarada, que se extienden hacia el Suroeste de la ciudad de Tacna, es un depsito aluvial en forma de abanico formado por el cono de deyeccin delro Caplina y de otras quebradas colindantes. La topografa deestas pampas es plana, con escasas ondulaciones, y tiene unapendiente prouedio de r;S aproximadamente hacia la lnea litoral.

Asimilando el abanico de deyeccin a la figura de untringulo, la base mide 40 Kms. y la altura 25 Ens., siendo surea de 500 Km2 (50,000 has.)

Ecoljicamente corresponde a la formacin desierto


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Sur las que perforaron los posos ms profundos, compaas que apartir del ao 1953 han abierto ms de 25 pozos en tierras obtenidas por concesin otorgada por el Estado.

El ni5mero total de pozos perforados es de 71 pero,algunos no fueron completados y muchos se hallan en desuso. Lacantidad de pozos que se explotan regularmente es de 38. La razn principal por la que no se riegan mayores reas es el altocosto del petrleo diesel para hacer funcionar los motores delos equipos de bombeo. Esta situacin se ha subsanado con lainstalacin de las lneas de transmisin y el consiguiente suministro de energa elctrica a un costo menor al que se produceconsumiendo combustible.

2.2.-Trabajos desarrollados.


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La nedicidn de la profundidad de los pozos se realizen la mayora de los casos con una plomada y un cordel gruesode nylon que se haca descender hasta que tocara el fondo delp o s e Seguidamente se proceda a medir la longitud del cordelcon una wincha. En algunos posos tubulares muy profundos no sepudo aplicar este mtodo, hablndose utilizado en estos casoslos datos consignados por los perfcristas de los pozos.

La nedicidn de la profundidad del nivel esttico se efectu utilizando un flotador de madera atado a un cordel delgado de nylon que se haca descender hasta la superficie de a-gua cuando la bomba no estaba en funcionamiento. En los pozosen explotacin, estas mediciones se realizaron despus de permanecer 12 horas en promedio aproximadamente en reposo, con elfin de que el acuifero recupere su nivel esttico. Sin embargo,teniendo en cuenta que la explotacin por bombeo se realiza du


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III.-CONSIJDERACIOi.'ES HIDHOLOGICAS Gi.ERALES DE LASAGUAS SUBTERRNEAS.

3.1.-La circulacin de las aguas.En el caso ms general, en toda cuenca, el ciclo del

movimiento de las aguas que se originan por las precipitacionesy que luego circulan por el suelo y subsuelo, puede expresarsepor la siguiente frmula:

P Q s+ Q e v+ Q c+ Q r (1)en la que P es el volumen de las precipitaciones, Q_ es el escurrimiento superficial, Q,Mres la prdida total por evapotranspiev *


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to del volumen de agua almacenado previamente en el subsuelo durante muchosaos,es decir, cualquier diferencia entre Q ry Q^es regulado por el reservorio subterrneo.Cuando empieza la explotacin de las aguas subterrneas,el equilibrio hidrogeolgico se expresa por la siguienteecuacin:

Qr Q d + Q e X 4 n en la que Q es el caudal que se extrae por bombeo.

3.2.- Rendimiento firme (safe yield) de la napa freticaAnalizando la igualdad (2),puede considerarse que,en un .perodo de muy larga duracin, q n 0, debindose inter


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Para mayor claridad, puede despejarse Q_ en la expresin (5 ) : Q e x " Q r- Q + q.n, obtenindose la ecuacin q.ueestablece que el caudal de bombeo es igual a la recarga menosla nasa de agua que se descarga al mar ms un caudal que se extrae de la reserva del acufero.

Al producirse el descenso del nivel del acufero, dis^minuye la gradiente hidrulica y, consiguientemente,' CL, por laLey de Darcy, que establece que la velocidad del agua en un ma terial poroso es directamente proporcional a la gradiente.

Para obtener un rendimiento firme de los posos, es ne_cesario que se produzca la relacin:


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masa bombeada, ce mide el volumen retenido en el subsuelo y semantiene constante el volumen de bombeo. Se aplica en lugaresen donde el bombeo es la principal fuente de suministro de aguay las necesidades de agua no varan ao tras ao. 3 .- El mtodo Simpson, que se aplica especialmente en casos de acuferosconfinados que desembocan en el mar.


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IV.- CONSIDERACIONES HIDROLGICAS ESPECIFICAS DE LOSACUIFEROS DE LAS PAMPAS DE HOSPICIO Y LA YARADA.

4.1.- Precipitaciones.En "base a los registros de observaciones pluviomtri

cas de las estaciones meteorolgicas de Granja Salcedo (Puno),Imata(Arequipa),Pasto Grande (cuenca del ro Vizcachas, afluente del Tambo,Puno),Paucarani (cuenca del ro Uchusuma, Tana),Vtor(Arequipa),ciudad de Arequipa, Tacalaya(S.F.C.Co),Suche (G.r.C.C.) y ciudad de Tacna (CORPAC),todas las cualesposeen datos con ms de 10 aos de duracidn, complementados conlas observaciones de corto perodo menos de dos aos enlas estaciones de Vilacota, Chichillapi, Challapalca y Chuapalca,se ha confeccionado el plano de isohietas (PI. N 04 ) .


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guiente,se hallan atravesadas por las curvas de isohietas de10$ y A-Ofof con claro predominio de la curva de 30$, la cual pu ^de considerarse como promedio. En consecuencia, la altura promedio anual de precipitacin pluvial en la cuenca considerada esdel orden de:

0.3 x 620 mm. 180 mm.4.2.-Cuencas colectoras.

Se han considerado como cuencas colectoras a las reasque se encuentran por encima de la curva de nivel de 3000 m.s.n.m., zonas en las cuales se producen precipitaciones con alguna significacin. El rea total de la cuenca de captacin es de1,125 Km2 distribuida en la siguiente forma (ver Pl 0N 05 ) :


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LIMITE INTERNACIONAL.DIVISORIA CONTINENTALDE AGUASLIMITES DECUENCAS.

y i J EAm^_f ^

vvt )L 2 7 6 , < M a

CURVADELOS 3.000m S.N.M. > ^ _. . ^ xv. _. . - CANAL

I ANTIGUOUENCADEL RIOCARLINA 38I.2KM 2" ^

\ \ \ "NEVADO \ ^ y r + +ICHUPIQUIA*&&? V . l ^ M JTACORAS UCHUSUMA

z'CUENCA DELA QUEBRADAPALCA 83 4 KM-

CUENCASDE L A ^ QU B R A P U S+4 MILLUNE YUNGANF -'CORANI2 4 8 . 4 KfT.-(SOLO COB AN SU ' t - n i1 )


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ma extensidn de tierra. Por la queb. Killune desciende el a^uaderivada del ro Uchusuma. En las quebs. del lado de la fronte^ra con Chile no existe nin^xn escurrimiento visible de agua.

4.3.- Descargas superficiales y su aprovechamiento.En los cuadros Nos. 1, 2 y 3 se presentan los cauda

les promedios anuales del ro Caplina y de la derivacin delro Uchusuma.

Tanto las aguas del ro Caplina como las derivadasdel ro Uchusuma se aprovechan para el consumo humano yparariego.El consumo de agua potable es pequeo y no sobrepasa de 100Its/seg. en promedio. Con el caudal del ro Caplina se atiendeel riego del valle de Tacna desde unos 6 Ems. aguas arriba dela bocatoma de Calientes hasta la ciudad de Tacnao El caudal de^


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Cuadro N 0 2Caudales captados del ro chusuna

(Aforados en la bocatoma de derivacin,rea de la cuenca: 263 Ia2)Promedios anuales Rendimientos unitarios:

enm3/se.: En m3/Kiii2/ao: En lts/seg/km2:19541955195619571953

0.51O083Oo660.610.59

61,11099,22578,75073,08070,560

1.943ol52.502.322.24


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Cuadro I 03Descargas aforadas en el canal de recaptacin

de las aguas derivadas del r.fo Uchusujna.(Estacin de Piedras Blancas)

*~ . Promedios anualesenm3/se,-.:

19541955195619571958

0.3560.6790.5070.4620.444


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La descarga de toda la cuenca deUeria ser:Q =0.0057m3/seg/toi2 x 1,125 Km2

Q 6.4 m3/seg.4.4.2.- Recarga por las precipitaciones.

El fenmeno real del ciclo hidrolgico se halla expre^sado por la igualdad (1 ), o sea:

P = Q J . Q 4 Q 4 QsT ev T cT rEn este caso, Q 0.536m3/seg., caudal promedio del

ro Caplina, que es el nico escurrimiento superficial constan


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4.4o3.- Recargaporfiltracindelcaiidal derivadodelroUchusuma.

El agua captadadel roUchusumaesconducida poruncanaldeunos50lns.delongitud hastaelPaso Huaylillas,endonde,mediante-untnel,sedescargaelaguaen laquebradaMillune,porcuyo cauce natural desciendeen unalongitud de 30Kins,aproximadamente.En lasalidadeesta quebrada,enChuschuco,elcaudal derivadoesrecaptadoyconducidopor uncanalhastalasirrigacionesdeUchusuma AntiguoyMagollo.

Desde hacems detresaos,seest realizando unasecuenciadeaforosdelcaudaldelUchusuma en lossiguientespuntos:bocatoma, entradadeltnel Huaylillas, Irane (partebajade laqueb.ICillune),ChuschucoyPiedras Blancas (canal).Laconclusidn obtenidaporestas medicioneses que lafiltracidnes


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4.4.5.- Recarga total.La recarga total se obtiene sumando todas las recar

gas parciales halladas anteriormente:Q r B 1.28 + 0.15 + 0.35

Q r = 1.78 m3/seg.

Este valor obtenido para la recarga es sdlo de primera aproximacin, pues se ha determinado asumiendo muchas condiciones hipotticas. Para hallar un valor ms aproximado, se re quiere contar con datos de observaciones hidropluviomtricas de


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4.4.6.- Velocidad de flujo de las aguas subterrneas.Un dato que siempre es conveniente conocer es la velo

cidad con que avanza la masa de agua subterrneao Conocido estefactor,es posible calcular el tiempo que se demora en desplazarse la masa de agua desde el punto de recarga hasta el lugar deaprovechami ent o.

Por la Ley de Darcy, se sabe que la velocidad del aguaen un material poroso es directamente proporcional a la gradiente hidrulica y al coeficiente de permeabilidad:

v i.KEl Ing. Prez Verstegui distingue tres tramos geomor

foldgicos en el ro Caplina. Siguiendo la descripcidn del Ing.


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Clculo del tiempo aparente de desplazamiento:t a = 43/14 = 30 aos aprox.

Los valores hallados de la velocidad y del tiempo sonlos aparentes o tedricos. Para hallar el tiemporeal,es necesario multiplicar este tiempo aparente por un coeficiente reductor (specificyield).Asumiendo que el valor del coeficiente seade 0.2, el tiempo real es de:

t r = 0.2 x 30 = 6 aosSegundo tramo- Se halla comprendido entre Challatita y el

final de la Irrigacin de lagollo. La pendiente promedio es de 3.3^. Asumiremos para el coeficiente de


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Tercer tramo.- Comprende desde el final de la Irrigacinde Magollo hasta el mar En esta seccin

se ha podido obtener valores directos de la gradiente hidrulica,siendo 0.267o el promedio general. Para el coeficiente depermeabilidad seguiremos asumiendo el valor de 5 x 10 . La Iongitud es de 2? Kms.

Clculo de la velocidad;v a 0.0026x 5 x 10 ~ 4m/segov a = 13 x10""'m/seg.v a = 0.041 Km/ao (41 m/ao)


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Este tiempo de desplazamiento calculado tiene todavaun valor muy dudoso porque se ha obtenido a base de condicionesasumidas.Sin embargo, aunque la variacin fuera de100,.',o mssi se quiere, se aprecia que la velocidad del flujo de las aguassubterrneas es sumaxiente lenta y que el tiempo necesario pararecorrer la distancia considerada es enorme.

En 1962 EPDC estimd que el coeficiente de permeabilidad es menor de 3 x 10 . El Ing. G. Prez ha calculado que lapermeabilidad promedio es de 6,4 x 10 , En este informe se haasumido un valor general de 5 x lO^^para toda la cuenca del Ca-plina.

El clculo con un coeficiente de permeabilidad promedio presentaelinconveniente de que supone que la composicidndel subsuelo es homognea, cuando, en realidad, este caso se


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lsimos (10~4) , por all deber fluir el agua preferencial-mente y a una velocidad diez veces mayor a la determinada pornuestro clculo, siendo, en consecuencia, el tiempo de desplazamientodiez-veces menor con respecto a lo calculado.Sea cual fuera la condicin real,debe tenerse siemprepresente que el tiempo requerido para recorrer la distancia quemedia entre la cuenca colectora y la zona de aprovechamiento esbastante largo y que para conocer detalladamente el comportamiento hidrolgico de los acuferos del subsuelo es necesario rea

lizar observaciones continuas por un perodo mnimo de 15 a 20aos de las fluctuaciones del nivel fretico, las precipitaciones pluviales, masas bombeadas de agua, etc.4.4.7.- Capacidad aprovechable del reservorio subterrneoo


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corresponde a un acufero de alto rendimiento; lo aplicamos a-qu porque estos clculos son todava de primera aproximacin:

V = 0.1 x 15 x 10 ^ m3aprov.

J J

Vaprov. " 500*000,000 m34.4.8.- Rendimiento firme de los acuferos de las pampas

de Hospicio y La Yarada.El rendimiento firme se halla expresado por la ecua-

cidn (6) establecida anteriormente:^r a + x


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V.- ESTUDIO DEL PROBLEtA DE LA. HTRUSIOIT DEL AGUA DEL MAR.Uno de los problemas ms graves que se presenta en toda explotacin de acuferos ubicados cerca del mar es el de laintrusin de agua salada. En el caso de las pampas de Hospicioy La Yarada, existen indicios alarmantes sobre este aspecto yEPDC advirti desde el primer momento el peligro que se hallalatente.Tambidn en el informe de los estudios efectuados porel grupo francs que actu bajo la direccin del Profesor Tri^

cart se recomienda que "la explotacindelas aguas subterrneasde La Yarada debe realizarse con precaucin, ya que existe elpeligro,en caso de un bombeo excesivo, que rompindose el equilibrio con la presin lateral de las aguas del mar, stas se infiltren mezclndose con las aguas de la napa y tomndolas salo^bres".


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a.- Equilibrio esttico.Superficie del terreno

Llesa de agua. Nivel delmar.

Aguasubterrnea

salada(Densidad: d)v 3

Zona de difusin.

b.-Equilibrio dinmico.


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en donde: h s, profundidad del agua dulce debajo delnivel del mar,

d^, densidad del agua del pozo.d f densidad del agua del mar.hf, altura sobre el nivel del mar de la

napa fretica.En la figura l01 se presentan grficamente los signi^

ficados de los trminos anteriores. Para poder aplicar la f


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Con el objeto de averiguar si se cumple la tercera condicidn, se escogieron los posos y-3 y E-1 para las observaciones.El poso Y-3 es un poso abandonado quo se encuentra a 750metros de la lnea litoral y el pozo E-1 es una pequea excavacidn a tajo abierto de 1.50 m. de proimdidad, ubicado a unos500 m. del litoral, poso que ocasionalmente se aprovecha parael riego de sementeras extrayendo el agua slo con baldes. Lasobservaciones se hicieron empezando antes de que se produzca una marea alta y continuaron hasta despus de la marea baja siguiente. Las mediciones se realizaron en una regla graduada fija.En ambos casos se registraron un aumento de 3 mm. en el nivel esttico, lo cual no puede atribuirse a la marea. En consecuencia, puede afirmarse con toda certeza que las fluctuacionesdel nivel debido a las mareas no influyen en el nivel de la napa acufera.


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. 1,000s 1.025 - 1.000 *h s 40 hf

la cual indica que la profundidad mxima de la napa acufera,medida desde el nivel del mar, es aproximadamente 40 veces laaltura de sobre-elevacidn de la napa fretica con respecto tambien al nivel del mar (ver fij N 0 1 .Esta relacin permiteestablecer, para una primera estimacin, la siguiente regla prc^tica;por seguridad, es recomendable que la perforacin de unposo en aonas costeras prximas al mar se realicehasta unapro_fundidad mxima de unas 20 veces la altura de la mesa de aguacon respecto al nivel medio del mar:


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Pig.N 0 2.- Ilustracin de las reglas prcticaspara perforar un nuevo pozo y para bombearacuferos prximos al raar.


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La discusin anterior es para casos generales y cuando se cumplen las condiciones exigidas para poder aplicar la fdrmua de Herzberg. En la prctica se presentan muchos casos queno cumplen las reglas enunciadas y sin embargo no se producen intrusin del agua del mar, constituyendo casos excepcionales porsu particular conformacin geolgica. Como ejemplo tpico de uncaso especial, puede mencionarse el poso Y-l de la Yarada, endonde,no obstante que el nivel dinmico de la napa desciendehasta por debajo del nivel del mar, no se produce intrusin delagua del mar. Este hecho puede explicarse por la probableexistencia de un estrato impermeable debajo del fondo del pozo queimpide ol ingreso del agua salada. Sin embargo, es mejor considerar este caso como un fenmeno aislado y no debe generalizarse a toda la pampa 0

Como medida prctica para obtener que la depresin de


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En 1962 KPDC efectu una evaluacin prelininardelcontonido de sales de muestras de agua de algunos pozos. Lasmediciones se hicieron empleando un conductmetro tipo CM-3E1 marcaTDA DENPA EGY y sus resultados se presentan en el Cuadro N 04,Los datos obtenidos por este procedimiemto no tienen valor paraefectuar comparaciones con los resultados de las investigacionesrecientes porque han sido obtenidos por mtodos distintos y puo^den conducir a conclusiones erradas

El contenido salino de las aguas se analiad en el Laboratorio de Qumica de la COFDET que se halla a cargo del Ing.Julio Valdez. El mtodo empleado es el siguiente: se hace evapc^rar un litro de agua previamente filtrada y luego se pesa el re^siduo,o sea, la cantidad de slidos disueltos. Los resultadosobtenidos se presentan tambin en el Cuadro N 04.


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Cuadro N04

ITimerodelpozo

Concentracintotal desalessolubles 0'): Diferencia:1962: 1967:

Y- 1Y- 2Y- 3Y- 4Y- 5Y- 6Y- 7Y- 8Y- 9Y- 10

0.0650.0650.0750 t0700.0760.085

0.0700.1670.0910.0960.0930.1340.1180ol410.1290.142

4

0.0050.0260.0180o0640.0420.044


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Nimerod e l p o z o :

Y -Y -Y -Y -Y -Y -Y -Y -P -P -

3435363738394041l p2p

Gone en t r a c i


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.nerodel poco:

Concentracin total desales solubles (;') :1962: 1967 :

Diferencia

PPPPPPNH -N - -

- 16- 17- 18- 19- 20- 21- 1

234

0 .0840 .0920 . 0 9 0

0 . 1 2 30 .1020 . 1 6 0


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humerodel pozo;Y -Y -Y -Y -Y -Y -Y -P -P -P -P -

32333536373940lp2p3P4p

Concentracidn totalde sales solubles:(mgr/lt)

1,166.0001,110.0001,262.4001,326.0001,863.2001,050.0003,926.0001,410.0001,164.4003,483.2004,880.000

Cloruro desodio:mgr/lt)278.841243.986325.315697.104560.832232.3682,091.312557.683464.7362,091.312

3,299.625

Densidad:

1.001461.001401.001201.001401.00250la00102lo00314lo001341.001281.002401.00428


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El perfil C C se ha obtenido por proyeccidndelperfildeterminado por los siguientes puntos: pozos Y-2, Y-3 P-19 yP-9.

En los perfiles BB', CC' y DD, la lnea que marca lazona de difusin adopta una disposicin normal dentro delacu-fero,hecho que nos da un ndice de buen equilibrio depresionesentre el agua dulce y el agua salada. Sin embargo, en el perfilAA', que atraviesa la zona en donde se produce la mayor explotacin de las napas acuferas, se aprecia un delineamiento anormal,pues se ubica a poca profundidad y avanza hasta casi 35Ems.tierra adentro. Este hecho puede atribuirse a que ha habidoun excesivo bombeo que ha provocado el acercamiento de las aguassaladas a la superficie. Por consiguiente, es probable que sise sigue o se aumenta el ritmo de bombeo en estazona,se produz.ca,en un futuro no muy lejano, la intrusin del agua salada en


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b.-Excesiva explotacin del acufero en los pozosvecinos ubicados en zonas ms altas.

c - Que la depresin piezomtrica durante el bombeodesciende por debajo del nivel del maroPara poder realizar una interpretacin correcta del fe

nmeno de intrusin del agua del mar, es necesario efectuar uncuidadoso estudio de los resiiltados de los anlisis qumicos,requirindose el concurso de un especialista, conocer con mayordetalle las condiciones hidrogeol^icas del subsuelo y del acufero en s y de su potencia, las caractersticas de su basamento rocoso, calcular con ms exactitud el caudal de recarga, etc.Para el efecto, se requiere realizar investigaciones de muchomayor alcance a las desarrolladas para la preparacin delpresente informe. Consecuentemente, las conclusiones que se esta


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En el "Ilanual de Riegos y Avenamiento" de EnriqueBlair, se presenta un nomograma preparado por el Laboratorio deSalinidad de Riverside, California, en el cual se establece unaclasificacin de las aguas para riegos en base a su contenido dosales.Desde el punto de vista agrcola, el lmite mximo de concentracidn de sales disueltas en aguas destinadas al riego de reas cultivadas es de2,250microialios/cm. (EC x 10 ) , a 250C detemperatura, de conductividad elctrica. Este es el lmite de laclasificacidn C^ de las aguas de regado establecido por el Laboratorio de Riverside. Toda agua cuya conductividad elctricasobrepasa de los2,250micromhos/cm. no es recomendable para f^nes de riego por el peligro de ensalinamiento de tierra que representa.

Las aguas de la mayora de los posos de Hospicio y LaYarada no llegan a este lmite, estando comprendidas dentro dela clasificacidn C,* Sin embargo, se han hallado varios pozos


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VI.-EXPLOTACIN ACTUALDE LOSACUIFEROSEINVENTARIODELOS POZOSDE LASPAMPASDEHOSPICIOY LATARADA.

Sehaindicadoya queexisten71pozos excavados enlas pampasdeHospicioy LaYaraday que deellos se explotansolamente38 en laactualidad.Laexplotacinde lasaguas subterrneasserealizasinninguna orientacidn tcnicay enformacompletamente emprica.

EPDC efectuden el ao 1962 unclculo sobreelvolumendeagua bombeado.En elcursode lostrabajos para el pre^sent informese hamedido nuevamentelamasa bombeadadeagua.Loe datos obtenidosenambas ocasionessehallan consignadosenel CuadroN05.


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Q 0.004

30cm.

Fig.l03.-Llediciondelcaudalencasoque latuberadescargue llena.

(Losdosmtodosque seindicanenesta pginase


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En casoque latuberanodescargue llena,seprocedeenlamisma formaque se hadescrito anteriormentey semidea-demsladistancia verticalencentmetrosquemedia entre elborde interno superiorde labocade latuberay lasuperficiedel chorrodeagua(ver fig. 114 ) . Denominando x aesta altura,D aldimetrodeltuboy Q a ladescargaenIts/seg.,la i-gualdadque lasrelacionaes lasiguiente:

Q = 0.004 (1 - -2-) A.LDen dondeA y Ltienenlosmismos significadosque en lafdraulaanterior. Este mtodosehalla descritoen"ManualdeRiegos yAvenamiento"deEnrique Blair.

6.2.- Masas bombeadasdeagua.


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6.3*- Variacin del nivel esttico de la napa fretica.A fin de poder controlar en lo sucesivo las flucta

ciones del nivel esttico de la napa fretica, se han establec^do bench marks en varios lugares (ver ubicaciones en el Pl . K 01 .Adems, en cada pozo se ha marcado la cota del punto.

En el Cuadro N 0 6 presentamos los niveles estticos registrados por EPDC en los aos de 1962 y 196?. Cabe mencionar q.'las mediciones efectuadas en este lltimo ao son ms dignas deconfianza pues se realizaron desplegando el mximo cuidado encada operacin. Existen datos similares obtenidos por Peterseny Alberca (1954),Ca. Josu Grande (1956) y por IIIIFM (1962-1965).Sin embargo, no los consignamos aqu para fines comparativos porque posiblemente han sido determinados por mtodos y

CUABRONa 5


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Numerodel pozo;

Descarga;(l/sep;,)

Horasdeoperacinsemanali

Volumen bombeados(m3/scmo)

Nivel dinmicoE -_ O b s e r v a c i o n e sT-lY-2Y-3Y-4Y-5Y-6Y-7Y-8Y-9Y-10Y-llY-12Y-13Y~14Y-15Y-16Y-18Y-19Y-20Y-21Y-22Y-23Y-24Y-27Y-31Y-32Y-33Y-3^Y-35Y-36Y-37Y-38Y-39Y-40Y-41

1962302014

(40)3030141816201525202585402525

(40)

(28)302?61

1967 1962 1967 1962 196740

30

14285640311615191511612932301733

701536

20302835

4647

166016

4256365660566056105564856454048

56

56484848

12

84

72724872911478964470552466664860

786060

12707272

7260

1*7284,320806

6,0486,0483,8882,8222,3333,2264,3203,0249,4504,0324,32017,1366,4802,6004,300

l9728o0

9,072oO

3,628o07,257o69,676,810,368o0109155o6

806 c44,212o06,566042 9376c02,772 o012,078 002,505^67*603027 s128o02 9937o67,128o0

8,064

5,6455,1844,66610,541

19,656c03,240.07,776o0

864 o07*560,07,257o69,07200

11,923.210,152o0

196214c39o57o6

2465588

2223272 0 0825o336363227

25o0

16o918,18o46.1

196713o27*5

23.15.4526o28.88o4

18232821,26,36

estudio preliminar acuíferos pampas y la yarada

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