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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA Y PETRÓLEOS

ESTUDIO TÉCNICO ECONÓMICO DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS (NPT) INCURRIDOS EN LAS OPERACIONES DE

PERFORACIÓN DEL CAMPO PALO AZUL EN EL PERÍODO 2012-2014

PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO EN PETRÓLEOS

CONSTANTE VACA JORGE VINICIO [email protected]

MOREIRA ZAMBRANO KARLA JULIETH

[email protected]

DIRECTOR: ING. EINSTEIN BARRERA [email protected]

Quito, Septiembre 2015

DECLARACIÓN

Nosotros, Jorge Vinicio Constante Vaca, Karla Julieth Moreira Zambrano, declaramos bajo juramento que el trabajo aquí descrito es de nuestra autoría; que no ha sido previamente presentada para ningún grado o calificación profesional; y, que hemos consultado las referencias bibliográficas que se incluyen en este documento. A través de la presente declaración cedemos nuestros derechos de propiedad intelectual correspondientes a este trabajo, a la Escuela Politécnica Nacional, según lo establecido por la Ley de Propiedad Intelectual, por su Reglamento y por la normatividad institucional vigente.

JORGE CONSTANTE V.

KARLA MOREIRA Z.

III

CERTIFICACIÓN Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por Jorge Vinicio Constante Vaca y Karla Julieth Moreira Zambrano, bajo mi supervisión.

Ing. Einstein Barrera DIRECTOR DE PROYECTO

IV

AGRADECIMIENTOS

Jorge

V

AGRADECIMIENTOS

A Dios, por caminar junto a mí en este camino arduo y no dejarme caer.

A mi Mamá, mi Juaniss, por ir en contra de sus miedos y dejarme aventurar

lejos de ella, haciendo hasta lo imposible para que logre mis metas.

A mi Vido lindo, que de una u otra manera siempre me alentó a seguir

adelante. Gracias, porque junto a ti recorrí mi etapa universitaria.

A la Escuela Politécnica Nacional, sus maestros, quienes sin objeción alguna

me brindaron sus conocimientos para llegar hasta aquí.

A mi compañero de proyecto, Jorge. A pesar de que sabías que iba a ser algo

complicado, ni un solo pero me pusiste. No sabes cuánto ha valido eso para

mí. Mil gracias George.

A usted Dr. José Luis Rivera, por su ayuda desinteresada en la elaboración

de este proyecto.

Y a ustedes Ing. Einstein Barrera e Ing. Marcelo Rosero, por la guía, por la

supervisión, por el ánimo, por el estar pendiente en el desarrollo de nuestro

proyecto, gracias por su valiosa colaboración.

Karli

VI

DEDICATORIA

Jorge

VII

DEDICATORIA A mi nuevo sueño. Ese pequeño ser que cambió mi vida de la mejor manera, ese

amor puro que vino de Dios. A ti hijo mío, que de un día para otro te convertiste en

mi motor, en esas ganas de realizarme. El que me da fuerzas y aliento sin querer, a

ti, Guido Nicolás.

Dedico a tu esfuerzo, madre, a ese sacrificio que ha valido la pena. Te dedico a ti,

por apoyarme y consentirme en todo, por ser ese ejemplo de hacer lo que fuese para

sacar a sus hijas adelante.

A ti Guido, porque te tengo a mi lado y te siento a cada latido; porque me consientes

en todo y me das alas para volar. Mi amor, mi apoyo constante y comprensión, a ti,

mi Vido lindo.

A mi regalo de infancia, mi compañera de risas, travesuras, enojos, malcriadeces, a

ti flaquita linda.

A mis Descocadores, que sin duda alguna, pandearse sin ustedes no sería lo mismo.

Los quiero esta vida y la otra.

A mis mecánicos favoritos. Ustedes también han sido un excelente complemento en

esta etapa. Los aprecio muchísimo.

Karli

VIII

TABLA DE CONTENIDOS

DECLARACIÓN ............................................................................................................................................. II

CERTIFICACIÓN ........................................................................................................................................ III

AGRADECIMIENTOS ............................................................................................................................... IV

DEDICATORIA ............................................................................................................................................ VI

TABLA DE CONTENIDOS ................................................................................................................... VIII

ÍNDICE DE FIGURAS ............................................................................................................................. XIII

ÍNDICE DE GRÁFICAS .......................................................................................................................... XIV

ÍNDICE DE TABLAS ................................................................................................................................. XV

RESUMEN ................................................................................................................................................... XIX

PRESENTACIÓN ....................................................................................................................................... XX

CAPÍTULO I .................................................................................................................................................... 1

GENERALIDADES Y CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS DEL CAMPO PALO AZUL Y

FUNDAMENTOS TEÓRICOS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS .................................... 1

DESCRIPCIÓN DEL CAMPO ............................................................................................................. 1 1.1

ANTECEDENTES .......................................................................................................................... 1 1.1.1

UBICACIÓN ..................................................................................................................................... 2 1.1.2

LÍMITES ........................................................................................................................................... 3 1.1.3

DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA DEL CAMPO PALO AZUL ......................................................... 3 1.2

FORMACIONES DEL CUATERNARIO ................................................................................. 4 1.2.1

FORMACIONES DEL TERCIARIO ......................................................................................... 4 1.2.2

CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS DEL CAMPO PALO AZUL ..................... 5 1.2.3

DESCRIPCIÓN LITOLÓGICA DEL CAMPO PALO AZUL ...................................................... 6 1.3

FORMACIÓN HOLLÍN ................................................................................................................ 7 1.3.1

FORMACIÓN NAPO .................................................................................................................... 9 1.3.2

Arenisca “T” .......................................................................................................................... 9 1.3.2.1

Arenisca “U” ....................................................................................................................... 10 1.3.2.2

FORMACIÓN TENA .................................................................................................................. 10 1.3.3

Arena Basal Tena ............................................................................................................ 11 1.3.3.1

IX

FORMACIÓN TIYUYACU ....................................................................................................... 11 1.3.4

TIEMPOS NO PRODUCTIVOS EN LA PERFORACIÓN (NPT) ......................................... 13 1.4

CAUSAS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS EN LAS OPERACIONES DE 1.4.1PERFORACIÓN (NPT) .............................................................................................................................. 13

FALLAS EN COMPONENTES DEL EQUIPO DE SUPERFICIE ....................... 13 1.4.1.1

FALLAS EN EL POZO ..................................................................................................... 15 1.4.1.2

FALLAS EN COMPONENTES DEL EQUIPO DE SUBSUELO .......................... 17 1.4.1.3

CAPITULO II ............................................................................................................................................... 19

SISTEMATIZACIÓN DE LA INFORMACIÓN DE LOS POZOS PERFORADOS .................. 19

2.1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................. 19

2.2 POZO PALO AZUL F .......................................................................................................................... 19

2.2.1 RESEÑA HISTÓRICA ............................................................................................................... 19

2.2.2 DESCRIPCIÓN DE PERFORACIÓN POR SECCIONES ................................................ 21

2.2.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 21

2.2.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 23

2.2.2.3 Sección de 8 ½” ................................................................................................................ 24

2.3 POZO PALO AZUL G .......................................................................................................................... 25



2.3.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 28

2.3.2.2 Sección 12 ¼” ................................................................................................................... 29

2.3.2.3 Sección 8 ½” ...................................................................................................................... 30

2.3.2.4 Sección 6 1/8” .................................................................................................................. 32

2.4 POZO PALO AZUL H ......................................................................................................................... 33



2.4.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 35

2.4.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 37

2.4.2.3 Sección de 8 ½” ................................................................................................................ 38

2.5 POZO PALO AZUL I ........................................................................................................................... 39



2.5.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 42

2.5.2.2 Sección 12 ¼” ................................................................................................................... 43

2.5.2.3 Sección de 8 ½” ................................................................................................................ 45

X

2.5.2.4 Sección 8 ½” ST ............................................................................................................... 45

2.6 POZO PALO AZUL J ........................................................................................................................... 46



2.6.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 48

2.6.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 49

2.6.2.3 Sección de 8 ½” ................................................................................................................ 51

2.6.2.4 Sección de 6 1/8” ............................................................................................................ 51

2.7 POZO PALO AZUL K.......................................................................................................................... 51


2.7.2 DESCRIPCIÓN DE LA PERFORACIÓN POR SECCIONES.............................................. 54

2.7.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 54

2.7.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 55

2.7.2.3 Sección de 12 ¼” ST ...................................................................................................... 56

2.7.2.4 Sección de 8 1/2" ............................................................................................................ 58

2.7.2.5 Sección de 6 1/8” ............................................................................................................ 58

2.8 POZO PALO AZUL L .......................................................................................................................... 59


2.8.2 DESCRIPCIÓN DE LA PERFORACIÓN POR SECCIONES.............................................. 61

2.8.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 61

2.8.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 62

2.8.2.3 Sección 8 ½” ...................................................................................................................... 64

2.9 POZO PALO AZUL M ......................................................................................................................... 65



2.9.2.1 Sección de 16” .................................................................................................................. 68

2.9.2.2 Sección de 12 ¼” ............................................................................................................. 69

2.9.2.3 Sección de 12 ¼” ST ...................................................................................................... 71

2.9.2.4 Sección de 8 ½” ................................................................................................................ 73

CAPITULO III.............................................................................................................................................. 75

ANÁLISIS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS DE LAS OPERACIONES DE

PERFORACIÓN .......................................................................................................................................... 75

3.1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................. 75

XI

3.2 PRESENTACIÓN DE DATOS PREVIOS AL ANÁLISIS TÉCNICO Y ESTADÍSTICO DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS (NPT) ............................................................................................ 75

3.2.1 SECCIÓN DE 16” ....................................................................................................................... 76

3.2.2 SECCIÓN DE 12 ¼” .................................................................................................................. 79

3.2.3 SECCIÓN DE 8 ½” ..................................................................................................................... 82

3.3 ANÁLISIS TÉCNICO ESTÁDISTICO DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS (NPT)85

3.3.1 POR CADA SECCIÓN DE LOS POZOS DEL CAMPO PALO AZUL ............................... 85

3.3.2 POR LOGÍSTICA ............................................................................................................................. 87

CAPITULO IV .............................................................................................................................................. 88

PROPUESTA DE PRÁCTICAS ALTERNATIVAS DE OPERACIONES DE PERFORACIÓN

PARA MINIMIZAR LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS ............................................................ 88

4.1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................. 88

4.2 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIZAR NPT EN LA SECCIÓN DE 16”......... 88

4.2.1 SEGÚN ANÁLISIS DATOS PREVIOS ................................................................................. 88

4.2.2 SEGÚN ANÁLISIS CHI-CUADRADO .................................................................................. 91

4.3 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIMIZAR NPT EN LA SECCIÓN DE 12 ¼” 92


4.3.2 SEGÚN ANÁLISIS CHI-CUADRADO .................................................................................. 96

4.4 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIMIZAR NPT EN LA SECCIÓN DE 8 ½” 97


4.4.2 SEGÚN ANÁLISIS CHI-CUADRADO ................................................................................100

CAPITULO V ............................................................................................................................................. 102

ANÁLISIS ECONÓMICO DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS ........................................ 102

5.1 INTRODUCCIÓN ...............................................................................................................................102

5.2 ANÁLISIS DE COSTOS EN SUPERFICIE .................................................................................102

5.2.1 PORCENTAJE DE COSTOS EN SUPERFICIE ...............................................................103

5.3 ANÁLISIS DE COSTOS EN EL HOYO........................................................................................104

5.3.1 PORCENTAJE DE COSTOS EN EL HOYO ......................................................................105

5.4 COMPARACIÓN COSTOS SUPERFICIE – HOYO .................................................................106

CAPÍTULO VI ............................................................................................................................................ 107

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ................................................................................... 107

6.1 CONCLUSIONES ...............................................................................................................................107

XII

6.1.1 CONCLUSIONES GENERALES ...........................................................................................107

6.1.2 CONCLUSIONES POR SECCIÓN........................................................................................108

6.2 RECOMENDACIONES ....................................................................................................................109

6.2.1 RECOMENDACIONES GENERALES ................................................................................109

6.2.2 RECOMENDACIONES POR SECCIÓN.............................................................................110

GLOSARIO ................................................................................................................................................. 112

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ................................................................................................... 116

ANEXOS ...................................................................................................................................................... 118

XIII

ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 1-1: Ubicación Geográfica del Campo Palo Azul .............................................................. 2

Figura 1-2: Mapa de bloques petroleros de la República del Ecuador ................................ 3

Figura 1-3: Secuencia Sedimentaria Campo Palo Azul ................................................................ 5

Figura 1-4: Columna Estratigráfica de la Cuenca Oriente ........................................................... 6

Figura 1-5: Mapa Estructural de la Formación Hollín ..................................................................... 8

XIV

ÍNDICE DE GRÁFICAS

Gráfica 3.1: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 16” ............................. 76

Gráfica 3.2: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 16” ............................... 76

Gráfica 3.3: Problemas vs. Tiempo ........................................................................................................... 77

Gráfica 3.4: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 12 ¼” ....................... 79

Gráfica 3.5: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 12 ¼” ......................... 79

Gráfica 3.6: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 8 ½” .......................... 82

Gráfica 3.7: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 8 ½” ............................ 83

Gráfica 3.8: Problemas vs. Tiempo ........................................................................................................... 83

Gráfica 5.1: Costos en superficie (barras de error, valor máximo y mínimo) ...................103

Gráfica 5.2: Porcentaje de costos en superficie ...............................................................................104

Gráfica 5.3: Costos en hoyo (barras de error, valor máximo y mínimo) .............................105

Gráfica 5.4: Porcentaje de costos en el hoyo .....................................................................................105

Gráfica 5.5: Costos Superficie – Hoyo ...................................................................................................106

XV

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1.1: Datos del Campo Palo Azul ................................................................................................... 1

Tabla 2.1: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul F ....................................... 20

Tabla 2.2: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul F ....................................... 21

Tabla 2.3: Cementación Tubería 13 3/8”............................................................................................. 22

Tabla 2.4: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones sección

de 16” ........................................................................................................................................................................ 22

Tabla 2.5: Cementación Tubería 9 5/8” ............................................................................................... 23


de 12 1/4”................................................................................................................................................................ 24



8 1/2” ......................................................................................................................................................................... 25

Tabla 2.9: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul G ........................................ 26

Tabla 2.10: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul G ................................... 27

Tabla 2.11: Cementación Tubería 13 3/8” .......................................................................................... 28

Tabla 2.12: Cementación Tubería 9 5/8”............................................................................................. 29

Tabla 2.13: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones sección 12

1/4” ............................................................................................................................................................................ 30


Tabla 2.15: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones sección de

8 1/2” ........................................................................................................................................................................ 32


6 1/8” ........................................................................................................................................................................ 33

Tabla 2.17: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul H ............................................ 34

XVI

Tabla 2.18: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul H ......................................... 35

Tabla 2.19: Cementación Tubería 13 3/8” ............................................................................................ 36


16 “.............................................................................................................................................................................. 36



12 1/4”...................................................................................................................................................................... 38

Tabla 2.23: Cementación Liner de 7” ....................................................................................................... 39


8 1/2” ........................................................................................................................................................................ 39

Tabla 2.25: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul I.............................................. 40

Tabla 2.26: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul I ........................................... 42




12 1/4”...................................................................................................................................................................... 44


8 1/2” ........................................................................................................................................................................ 46

Tabla 2.31: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo azul J .............................................. 47

Tabla 2.32: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul J ........................................... 48




12 1/4”...................................................................................................................................................................... 50


Tabla 2.37: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul K ............................................ 52

XVII

Tabla 2.38: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul K ......................................... 54


Tabla 2.40: Tiempo no productivo sección de 16” ............................................................................ 55



12 1/4”...................................................................................................................................................................... 57


Tabla 2.44: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul L ............................................ 59

Tabla 2.45: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul L .......................................... 60


Tabla 2.47: Tiempo no productivo sección 16” .................................................................................. 62




8 1/2” ........................................................................................................................................................................ 65

Tabla 2.51 : Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul M .......................................... 66

Tabla 2.52: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul M......................................... 67



16” ............................................................................................................................................................................... 69


1/4” ............................................................................................................................................................................ 70



¼ “ST ......................................................................................................................................................................... 72


XVIII

Tabla 3.1: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección de 16” ............................... 78

Tabla 3.2: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección de 12 ¼” .......................... 80

Tabla 3.3: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección 8 ½” ................................... 84

Tabla 5.1: Problemas presentados en superficie .............................................................................102

Tabla 5.2: Problemas presentados en el hoyo ...................................................................................104

XIX

RESUMEN El presente proyecto se detalla por Capítulos especificando los siguientes puntos:

Iniciamos con la descripción de las generalidades y características estratigráficas del

Campo Palo Azul; además de fundamentos teóricos que definen los tiempos no

productivos y cómo estos surgen.

Posteriormente se efectuará una sistematización de la información de los pozos,

mediante los reportes de la Empresa Operadora, para visualizar de mejor manera lo

que en este Campo está ocurriendo en cuanto a problemas de perforación que

ocasionan a los tiempos no productivos.

Con el detalle de la sistematización de la información realizaremos un análisis de los

tiempos no productivos recurrentes en las operaciones de perforación para después

generar propuestas de prácticas alternativas de operación y lograr minimizar la

generación de estas pérdidas de tiempo.

Mediante un análisis de costos de los tiempos no productivos en el Campo Palo Azul

podemos constatar cuales son los problemas que mayor pérdida de dinero

ocasionan.

Finalmente, se presentan las conclusiones y recomendaciones obtenidas de las

respuestas a los análisis para lograr optimizar futuras operaciones.

Por tanto, en nuestro proyecto se presentan seis Capítulos que tienen la finalidad de

establecer estrategias que puedan optimizar los tiempos no productivos. Aquí

podemos encontrar las fallas que, en las operaciones de perforación se dan a causa

de tres razones importantes, las cuales deben ser tomadas muy en cuenta en el plan

de perforación para que estás pérdidas de tiempo, que implican a su vez, pérdidas

de costos, no surjan en operaciones futuras.

XX

PRESENTACIÓN

Este proyecto pretende analizar las razones técnicas y operativas de los tiempos no

productivos ocasionados en el Campo Palo Azul a partir del año 2012; además de

proponer prácticas alternativas para lograr optimizar la generación de los tiempos no

productivos en las operaciones de perforación.

Para ello, son ocho pozos los analizados con los reportes de perforación emitidos

por parte de la Empresa Operadora, con la finalidad de obtener datos técnicos y

estadísticos de los resultados que durante las operaciones de perforación se han

dado y poder obtener desenlaces que permitan en un futuro que los tiempos no

productivos no afecten a dicha actividad.

En base al estudio realizado se estableció propuestas de prácticas alternativas para

mejorar pérdidas de tiempos y costos en las operaciones de perforación.

1

CAPÍTULO I

GENERALIDADES Y CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS DEL CAMPO PALO AZUL Y

FUNDAMENTOS TEÓRICOS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS

DESCRIPCIÓN DEL CAMPO 1.1

ANTECEDENTES 1.1.1

En el año 1999 el Campo Palo Azul fue descubierto por la perforación del pozo

exploratorio Palo Azul-A y en el año 2000 se perforó el pozo Palo Azul-B. Con

el ensayo de producción de estos dos pozos y el análisis de los registros

eléctricos, se definió el contacto agua petróleo (CAP) a una profundidad de

9045 pies bajo el nivel del mar.

El primer pozo perforado alcanzó una profundidad de 10423 pies. El Campo se

ha desarrollado hasta la actualidad a partir de cuatro plataformas (well pads A,

B, C y D). Actualmente, este Campo tiene 35 pozos perforados: 32 productores

de petróleo y 3 re inyectores de agua.

El principal reservorio del Campo Palo Azul es la arenisca de la Formación

Hollín. Los reservorios secundarios que tiene el Campo son las areniscas de

Basal Tena y las areniscas “U” y “T” de la Formación Napo.

Tabla 1.1: Datos del Campo Palo Azul Localización: Cuenca Oriente – Provincia de Orellana

Área: 31.1 Km2

Número de Pozos: 32 Productores de Petróleo 3 Inyectores de Agua

Total Pozos 35 Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaborado por: Jorge Constante / Karla Moreira

2

UBICACIÓN 1.1.2

El Campo Palo Azul se encuentra ubicado al noroeste del Campo Sacha, al

Este del Río Coca y Noreste del Campo Pacuna, en la provincia de Orellana de

la Región Amazónica del Ecuador. Específicamente a 60 Km de la ciudad del

Coca, véase la figura 1.1.

Figura 1-1: Ubicación Geográfica del Campo Palo Azul

Fuente: Reportes de perforación empresa operadora Elaborado por: Departamento de Reservorios

3

LÍMITES 1.1.3

Los límites del bloque 18 de acuerdo al mapa de bloques petroleros de la

República del Ecuador son: al Norte el Bloque 11 perteneciente a la

Corporación Nacional Petrolera China, al Sur por el Bloque 7 perteneciente a

Perenco, al este por los Bloques 44 y 48 Y al Oeste el Parque Nacional

Sumaco, véase a la figura 1.2.

Figura 1-2: Mapa de bloques petroleros de la República del Ecuador

Fuente: Ministerio de Recursos no Renovables Elaborado por: Ministerio de Recursos no Renovables

DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA DEL CAMPO PALO AZUL 1.2

El Campo Palo Azul está ubicado geológicamente al Oeste del eje axial de la

cuenca cretácica Napo. Está limitado al Este por una falla inversa de alto

ángulo que se origina en el basamento, de aproximadamente unos 10 km de

Campo Palo Azul

4

largo es su eje principal con dirección Norte-Sur a Noreste-Sureste y un ancho

máximo de 5 km en dirección Oeste-Este.

Por los registros eléctricos a hueco abierto realizados, se mostró una columna

importante con saturación de petróleo en la Formación Hollín, además de

varias pruebas de producción en varios intervalos del pozo Palo Azul-B.

FORMACIONES DEL CUATERNARIO 1.2.1

La litología del Campo Palo Azul está caracterizado por una secuencia

estratigráfica compuesta de arcillolita que tiene un color gris verdoso, es suave

a moderadamente dura no calcárea, arenisca de grano fino sin manifestaciones

de hidrocarburo y conglomerado suelto, de grano grueso, cuarzoso de

porosidad no visible con intercalaciones de limolita la cual es suave, de corte

irregular y de textura terrosa con esporádicos niveles de anhidrita suave y

lentes de carbón moderadamente duros con inclusiones de micro pirita hacia su

sección media. (Reportes de perforación del Campo Palo azul, Empresa

Operadora, 2012).

FORMACIONES DEL TERCIARIO 1.2.2

Siguiendo con la depositación del Campo, las formaciones del terciario están

conformadas de arcillolita moderadamente dura de corte irregular y textura

cerosa, ligeramente calcárea, con inclusiones de micro pirita y nódulos de

calcio. También consta de niveles finos hacia la parte superior de arenisca de

grano muy fino, cuarzosa, de porosidad no visible y sin manifestación de

hidrocarburo.

Las formaciones del terciario son las siguientes: Chalcana, Orteguaza,

Tiyuyacu y Tena. (Reportes de perforación del Campo Palo azul, Empresa

Operadora, 2012).

5

CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS DEL CAMPO PALO AZUL 1.2.3

La estructura geológica de la Cuenca Oriente está generalizada en la

secuencia sedimentaria (Figura 1.3). La secuencia sedimentaria de la Cuenca

Oriente se deposita sobre un basamento cristalino del margen occidental del

Escudo Precámbrico Guayanés.

Figura 1-3: Secuencia Sedimentaria Campo Palo Azul

Fuente: La Cuenca Oriente: Geología y Petróleo Elaborado por: Patricio Baby-Marco Rivadeneira-Roberto Barragan

6

DESCRIPCIÓN LITOLÓGICA DEL CAMPO PALO AZUL 1.3

Con los estudios realizados en el Campo Palo Azul y basados en los datos

geológicos obtenidos, se ha podido establecer un patrón de depositación y de

evolución del ambiente fluvial de la arena hollín, a continuación un ambiente

estuario y termina con un depósito de costa y mar abierto donde hay una

depositación de la caliza “C” que es el nivel que cierra la secuencia de

depósito.

En la figura 1.4 se observa la columna estratigráfica. (Reportes de perforación

del Campo Palo azul, Empresa Operadora, 2012).

Figura 1-4: Columna Estratigráfica de la Cuenca Oriente

Fuente: La Cuenca Oriente: Geología y Petróleo Elaborado por: Patricio Baby-Marco Rivadeneira-Roberto Barragan

7

FORMACIÓN HOLLÍN 1.3.1 La Formación Hollín es la principal arena productora del Campo con un

espesor promedio de 290 pies, tiene presencia de hidrocarburos con

intercalaciones de lutitas, en su parte inicial presenta arenisca cuarzosa,

transparente, en partes suelta, de grano fino, subangular a subredondeado,

cemento calcáreo, con micro pirita, presenta intercalaciones de lutitas.

La parte inferior es arenisca cuarzosa, translucida, de grano medio a grueso,

de selección moderada matriz no visible. (Baby, 2004)

Esta formación ha sido dividida en 4 Zonas importantes las mismas que fueron

interpretadas para realizar el modelo estratigráfico del reservorio:

Zona 1 (mar abierto): se caracteriza por la presencia de depósitos calcáreos y

asociados a la Caliza C, es de color gris, café claro, transparente a translucido,

friable a suelta, grano fino a medio, cuarzosa, subangular a angular, moderada

selección, cemento calcáreo, porosidad moderadamente visible, en partes con

inclusiones de glauconita.

La lutita presente es de color gris, gris claro, moderadamente dura, textura

terrosa a cerosa, no calcárea, con inclusiones de micro pirita. (Baby, 2004)

Zona 2 (planicie costera): se caracteriza por la presencia más o menos

abundante de glauconita y fauna marina. Esta zona está constituida por

areniscas cuarzosas finas a muy finas y finas intensamente, bioturbadas y

cementadas con abundante glauconita. (Baby, 2004)

Zona 3 (Estuario dominado por mareas): se caracteriza por una sucesión de

sedimentos depositados en un ambiente continental a transicional; además por

presentar sucesiones constituidas por niveles de areniscas limpias con finas

intercalaciones de niveles limolíticos y lutíticos. (Baby, 2004)

8

Zona 4 (Fluvial): constituidas por areniscas limpias y masivas depositadas en

un sistema fluvial de tipo meandriforme como secuencias de point bar y relleno

de canal, de color café claro, translucida a transparente friable, grano fino a

muy fino, cuarzosa, subredondeada a redondeada, moderada selección,

cemento calcáreo, porosidad reguilar visible.

La lutita presente es gris oscura, moderadamente dura a suave, corte fisil,

laminar, planar, textura cerosa a terrosa, no calcárea, con inclusiones de micro

pirita. En la Figura 1.5 tenemos el mapa estructural de la formación Hollín.

(Baby, 2004)

Figura 1-5: Mapa Estructural de la Formación Hollín

Figura 1.3: Estratigrafía Departamento de Reservorios - Consorcio Petrolero Bloque 18

Fuente: Reporte Final de Geología pozo Palo Azul F Elaborado por: Empresa Operadora

9

FORMACIÓN NAPO 1.3.2 La formación Napo tiene un espesor alrededor de 1150 pies, está compuesta

por una secuencia de lutitas y calizas con intercalaciones de areniscas.

La formación Napo se la considera como un grupo, en la cual se hallan los

reservorios correspondientes a los miembros: Arenisca “U” y Arenisca “T”,

definidos de acuerdo a características litológicas específicas. (Reportes de

perforación del Campo Palo azul, Empresa Operadora, 2012).

Arenisca “T” 1.3.2.1

Este estrato está compuesto de arenisca con intercalaciones de lutita y caliza, y

tiene un espesor aproximado de 120 pies.

En la parte superior son areniscas calcáreas, de color gris claro, café claro,

translúcida, friable, grano fino a muy fino, subredondeada, moderada selección,

matriz caolinítica, cemento ligeramente calcáreo, pobre porosidad visible, con

inclusiones de glauconita y micro pirita.

En la base aparecen niveles de cuarzo-arenita, normalmente de color café

claro, translúcida a transparente, de grano fino a medio, cuarzosa,

subredondeada a redondeada, moderada selección, presenta ocasionalmente

matriz caolinítica, cemento ligeramente calcáreo, porosidad moderadamente

visible. Se observa regular manifestación de hidrocarburos: 10-20% de la

muestra.

La caliza presente en la formación, es normalmente de color crema,

moderadamente dura a suave, corte irregular, porosidad no visible, con

inclusiones de glauconita. Sin manifestación de hidrocarburos, la lutita es de

color gris oscuro, moderadamente dura, corte planar, laminar, físil, textura

cerosa, no calcárea. (Reportes de perforación del Campo Palo azul, Empresa

Operadora, 2012).

10

Arenisca “U” 1.3.2.2

Esta formación tiene un espesor aproximado de 100 pies está comprendido de

arenisca con intercalaciones finas de lutita.

La arenisca es de color café claro, gris claro, translúcida a transparente, grano

muy fino a fino, cuarzosa, subredondeada, moderada selección, matriz

caolinítica, cemento calcáreo, pobre porosidad visible, en partes con

inclusiones de glauconita. Se observa pobre manifestación de hidrocarburos.

Las intercalaciones de lutita son de color gris oscura, negra, moderadamente

dura, blocosa, textura cerosa, calcárea. (Reportes de perforación del Campo

Palo azul, Empresa Operadora, 2012).

FORMACIÓN TENA 1.3.3 Esta formación es asociada con un cambio litológico importante, se puede

observar en ciertos afloramientos del sistema subandino de la parte occidental

de la Cuenca.

Está constituida por niveles de arcillolitas con intercalaciones finas de limolitas

y areniscas. Hacia la base se presenta un lente de calizas.

La arcillolita presente tiene un color café rojizo, suave a moderadamente dura,

corte irregular, textura terrosa a cerosa no calcárea, hay intercalaciones de

limolitas de color café rojizo, mostaza, moderadamente dura a suave,

ligeramente calcárea.

Para la formación Tena la arenisca presente tiene una coloración gris claro,

translucida a transparente, grano fino a medio, cuarzosa, subredondeada a

subangular, de selección moderada, cemento calcáreo y en partes tienen

inclusiones de micro pirita. (Reportes de perforación del Campo Palo azul,

Empresa Operadora, 2012).

11

Arena Basal Tena 1.3.3.1

Tiene un espesor de 12 pies, presenta un fino estrato de arenisca con

intercalaciones de arcillolitas y limolitas.

La arenisca es Gris clara, blanca, hialina, translúcida a transparente, grano fino

a muy fino, cuarzosa, subredondeada, moderada selección, matriz argilítica,

cemento calcáreo, porosidad no visible. Se observa trazas de hidrocarburos, la

arcillolita es de color café rojizo, café claro, moderadamente dura, forma

blocosa a irregular, textura terrosa a cerosa, ligeramente calcárea, soluble y la

Limolita es café claro, verde claro, moderadamente duro a suave, forma

blocosa a irregular, textura terrosa, ligeramente calcárea, gradando a arenisca

de grano fino. (Reportes de perforación del Campo Palo Azul, Empresa

Operadora, 2012).

FORMACIÓN TIYUYACU 1.3.4 La Formación Tiyuyacu está compuesta por una secuencia de arcillolitas

intercaladas con limolitas y areniscas.

Además presenta tres cuerpos de conglomerados siendo el superior y medio

cuarzoso, en tanto que el inferior está constituido por chert.

Estos tres cuerpos de conglomerados son:

· CONGLOMERADO SUPERIOR TIYUYACU

Presenta con intercalaciones de arcillolita, limolita, arenisca y conglomerado.

Esta secuencia está comprendida por un conglomerado cuarzoso y se define

así:

Conglomerado gris claro, blanco, transparente a translúcido, suelto, grano

medio a grueso, cuarzoso, subangular, moderada selección, matriz no visible,

cemento no visible, porosidad no visible.

12

La Arcillolita Crema, gris verdoso, café rojizo, suave, forma irregular, textura

terrosa, no calcárea, soluble.

Limolita Gris, café rojizo, gris claro, suave a moderadamente dura, forma

irregular a blocosa, textura terrosa, no calcárea.

Arenisca Blanca, gris claro, translúcida, friable, grano fino, cuarzosa,

subangular, buena selección, matriz no visible, cemento ligeramente calcáreo,

porosidad no visible. Sin manifestación de hidrocarburos.

· CONGLOMERADO MEDIO TIYUYACU

Presenta intercalaciones finas de arcillolita, limolita y arenisca.

Esta secuencia está comprendida por conglomerado cuarzoso que se lo define

de la siguiente manera:

Conglomerado Mostaza, amarillo claro, transparente a translúcido, suelto,

grano medio a grueso, cuarzoso, angular a subangular, moderada selección,

matriz arenosa, cemento no visible, porosidad no visible.

Arcillolita ladrillo, café claro, suave, forma irregular, textura terrosa, no calcárea.

Limolita Café rojizo, gris claro, café amarillento, suave a moderadamente dura,

forma irregular, textura terrosa, no calcárea, en partes gradando a arenisca de

grano muy fino.

· CONGLOMERADO INFERIOR TIYUYACU

Presenta intercalaciones finas de arcillolita.

Conglomerado Chert es de color café oscuro, muy duro, se presenta en

fragmentos angulares de fractura concoideal.

13

Arcillolita Café, crema, suave, forma irregular, textura terrosa, no calcárea,

plástica y soluble. (Reportes de perforación del Campo Palo Azul, Empresa

Operadora, 2012).

TIEMPOS NO PRODUCTIVOS EN LA PERFORACIÓN (NPT) 1.4

El tiempo no productivo en las operaciones de perforación es aquel tiempo

donde no hay avance por causantes que se presentan en dicha actividad.

Inicia desde que se evidencia una actividad improductiva hasta que se

encuentra de nuevo las condiciones operacionales productivas que tenían

antes del evento imprevisto. (TESCO, 2010).

CAUSAS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS EN LAS 1.4.1

OPERACIONES DE PERFORACIÓN (NPT)

De acuerdo con los reportes de perforación de las empresas operadoras las

causas de los tiempos no productivos (NPT) que se presentaron en las

operaciones de perforación se debe a tres factores:

· Fallas en los componentes del equipo de superficie y subsuelo.

· Fallas en el pozo.

· Mala planificación.

FALLAS EN COMPONENTES DEL EQUIPO DE SUPERFICIE 1.4.1.1

· BOMBAS DE LODO

Recircular el lodo con gas disuelto puede ser peligroso y reducirá la

eficiencia de la bomba y disminuirá la presión hidrostática necesaria

para balancear la presión de formación.

· GENERADORES

14

En los generadores se pueden presentar fallas de tipo mecánico o por el

mal uso de los equipos por parte del personal o por el mismo desgaste

del generador este puede presentar fallas lo que genera una pérdida en

el tiempo pero esto no es considerable ya que se tiene por lo general

generadores de reserva que ayudan cuando el generador principal está

fallando.

· VIBRADORES

Pueden ocasionar desgaste prematuro y hasta fallas en la tubería y en la

broca.

· TOP DRIVE / KELLY

Si tenemos pega de tubería durante el viaje se debe circular para sacar

el Kelly el cual tendría que sacarse del hueco de ratón y conectarse

nuevamente a la sarta de perforación, esto en caso de usar el Top Drive

y tener a un lado el Kelly, procedimiento que puede tardar entre 5 a 10

minutos en el mejor de los casos, tiempo en el que puede empeorar la

pega.

· LÍNEA DE PERFORACIÓN

Esta se desgasta registrándose en términos de la carga movida a una

cierta distancia, permitiendo determinar cuando la línea de perforación

usada requiere que se la reemplace por línea nueva.

· PROBLEMAS CABEZAL

Tiempo consumido en reparar fugas solo durante la instalación de los

equipos sobre el pozo.

15

Dentro del equipo hay un tiempo destinado a reparaciones, el tiempo no

productivo para el equipo debe ser el tiempo registrado inactivo adicional al

tiempo fijo acordado para las reparaciones.

FALLAS EN EL POZO 1.4.1.2

Las principales causas de pérdida de tiempo en estas operaciones son las

relacionadas con:

PROBLEMAS EN EL HOYO

Tiempos relacionados a la formación, a las condiciones operacionales y

problemas mecánicos que impiden que las operaciones de perforación

continúen. Estos problemas pueden ser: derrumbes o inestabilidad del hoyo,

pérdidas de circulación parcial o total del fluido de perforación, desviación del

hoyo, atascamiento de la sarta de perforación, arremetida y reventona.

· INESTABILIDAD DEL HOYO

Cambio del estado inicial de los esfuerzo en la formación, ocasionando

la redistribución de los mismos en la vecindad del pozo.

Esta acción puede exceder la fuerza de la roca y ocasionar una falla.

Este tipo de problema es muy común en formaciones lutíticas ya que sus

propiedades varían de una zona a otra. (Infante, s.f.)

· PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN

Tiempo asociado con invasión de los fluidos de perforación y lechadas

de cemento dirigidas hacia la formación relacionados con el tipo de

formación que se está perforando, condiciones del hoyo y presión

ejercida por la columna de fluido de perforación.

· ATASCAMIENTO DE LA SARTA DE PERFORACIÓN

16

Tiempo desde que la sarta de perforación, el revestidor o una herramienta no

pueden ser movidos hacia adentro o hacia fuera del hoyo, hasta que se

encuentre de nuevo en las condiciones operacionales iniciales. (Rivera, 2010)

OPERACIONES DE PESCA

Tiempo en que se realiza una operación de pesca para liberar una tubería

atascada o para sacar del hoyo cualquier objeto caído.

SIDETRACK

Tiempo en que un pozo se perfora en forma mayormente paralela al pozo

original, que puede resultar inaccesible debido a la existencia de pescas

irrecuperables, detritos en el pozo, o en su defecto un pozo colapsado.

· ARREMETIDAS

Tiempo perdido por la entrada no deseada de los fluidos de la formación

al pozo cuando la presión hidrostática originada por la columna de

perforación es insuficiente para mantener los fluidos de la formación.

· VIAJES DE RECONOCIMIENTO

Tiempo asociado a un problema del hoyo que no permite seguir

perforando normalmente.

· FALLA DE TUBERÍA DE PERFORACIÓN

Proceso de corrosión-fatiga, se forman grietas pequeñísimas que se

abren en superficie y se cierran al trabajar la tubería en rotación y los

fluidos corrosivos se bombean entrando y saliendo de las grietas,

abriéndolas tanto por falla mecánica como por corrosión.

· MALA SELECCIÓN DE LA TUBERÍA DE REVESTIMIENTO

17

Mala selección del tubo para la profundidad y presiones. Daños durante

el transporte o manipulación. Exceso de torque para forzar la bajada del

tubo al pozo.

· LOGÍSTICA / MAL TIEMPO

Condiciones ambientales y sociales como pueden ser los paros cívicos o

sindicales.

FALLAS EN COMPONENTES DEL EQUIPO DE SUBSUELO 1.4.1.3

· MWD

Elementos de Herramientas de fondo.

Equipo de sarta de Perforación: torceduras, roturas por erosiones,

derrumbes, sartas desenroscadas, tubería taponada, barrena taponada y

falla de la barrena.

· EQUIPO DE TOMAR REGISTROS

Herramientas de LWD, herramientas de toma de registros con cable,

herramientas de registro atoradas, falla del equipo en superficie incluyendo

carreteles de cable, fallas eléctricas.

PROBLEMAS EN LA CEMENTACIÓN

Condiciones pobre del hoyo es decir la formación de patas de perro,

desgastes, llenado del hoyo.

Condiciones pobre del fluido de perforación causa pérdida de circulación o

filtración, contenido alto de sólidos, incompatibilidad del fluido de perforación

con el cemento.

18

Centralización pobre debido a mala colocación del cemento alrededor de la

tubería de revestimiento

Presiones que causan problemas son: alta, anormal, subnormal.

PROBLEMAS DE LOGÍSTICA/MAL TIEMPO

Tiempo de inactividad del equipo por espera de fenómenos naturales o

condiciones ambientales.

REPARACIONES

Tiempo por fallas o reparación de los componentes o equipos de superficie o

perforación suministrados por la Contratista.

ESPERA

Tiempo perdido por espera de suministros, por toma de decisiones, y servicios

procurados por la compañía.

19

CAPITULO II

SISTEMATIZACIÓN DE LA INFORMACIÓN DE LOS POZOS PERFORADOS

2.1 INTRODUCCIÓN

En el presente capítulo, recurriremos a la información proporcionada por los

reportes de perforación de cada uno de los pozos, con la finalidad de organizar

y sintetizar la información más relevante que se va utilizar dentro del presente

proyecto, y con esto analizar cada uno de los problemas que generaron

tiempos no productivos (NPT) dentro de las operaciones de los pozos

analizados.

El análisis que se presentara en el siguiente capítulo se lo realizará por medio

de tablas para presentar de una forma sintetizada los datos más importantes

que vamos que se va utilizar para el desarrollo del proyecto.

2.2 POZO PALO AZUL F

2.2.1 RESEÑA HISTÓRICA

El equipo H&P 121 inició las operaciones de perforación el 20 de Agosto de

2013, culminando con Setting Tool en superficie el 16 de Septiembre de 2013.

El pozo Palo Azul F se presentó como un pozo de desarrollo tipo “J”, cuyo

objetivo principal fue Hollín y objetivos secundarios arenisca “U” y “T”. Tuvo una

profundidad total de 10754 pies MD / 10164 pies TVD con una inclinación

máxima de 29,7 a 9336 pies MD.

20

En la tabla 2.1 se detalla los conjuntos de fondos utilizados el tipo de arreglo y

sus especificaciones.

Tabla 2.1: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul F BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca tricónica 16" GTX-CG1 (4x16; TFA: 0.7854), Bit Sub, 8” DC (3), 15 ¾” Estabilizador, X-Over, 8” DC, X-Over, 5” HWDP.

2 Direccional Broca PDC 16" HCD605 (10x11; TFA: 0.93), 9 1/2” Motor

(camisa 15 ¾”), 15” Estabilizador, X-Over, 8” MWD NaviTrak, 8” DC, X-Over, 5” HWDP (21), 6 3/8” Martillo y 5” HWDP

3 Direccional Broca PDC 16" HCD605 (10x11; TFA: 0.93), 9 1/2” Motor (camisa 15

¾”), 14 3/4” Estabilizador, X-Over, 8” MWD NaviTrak, X-Over, 5” HWDP, 6 3/8” Martillo y 5” HWDP

4 Direccional Broca PDC 12 1/4" HCD605X (7x13, TFA: 0.91), 8” Motor (camisa 12

1/8”), 11 3/4” Estabilizador, 8 1/4” MWD NaviTrak, X-Over, 5” HWDP, 6 3/8” Martillo y 5” HWDP.

5 Direccional

Broca tricónica 12 1/4" QD605FX (7x16, TFA: 1.37), 8” Motor (camisa 12 1/8”), 11 1/2” Estabilizador, 8 ¼” NM Sub Stop, 8 ¼” MWD OnTrak, 8 ¼” BCPM, 8 ¼” ORD, 8 ¼” CCN, 8 1/4” NM Sub Stop, X-Over, 5” HWDP, 6

3/8” Martillo y 5” HWDP.

6 Direccional triple

combo

Broca tricónica 12 1/4" QD605FX (7x16, TFA: 1.37), 10 ½” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador Modular, X-Over, 8 ¼” MWD OnTrak, 8

¼” BCPM, 8 ¼” ORD, 8 ¼” CCN, 8 1/4” NM Sub Stop, 11 ¾” Estabilizador, 8 ¼” Sub Float, X-Over, 5” HWDP (27), 6 3/8” Martillo y 5”

HWDP (6)

7 Direccional triple

combo

Broca PDC 12 1/4" QD605 (5x16 2x22, TFA: 1.72), 10 1/2” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, 9 ½” MWD OnTrak, 9 ½” BCPM, X-Over, 8 1/4” Sub Stop, 8 1/4” Sub Float, 8” DC (3), X-Over, 5” HWDP

(27), 6 3/8” Martillo y 5” HWDP (6).

8 Convencional

Broca PDC 8 1/2" QD506FHXX (6x12; TFA: 0.66), 8.03” ATK Steerable, 8 1/4” Estabilizador, 7” MWD OnTrak, 6 3/4” BCPM, 6 ¾” ORD, 6 ¾” CCN, 7” Sub Stop, 7 ¾” Estabilizador, 6 25/32” NM Sub

Filter, 6 3/4” Sub Float, X-Over, 6 1/2” DC (6), XOver, 5” HWDP (26), 6 3/8” Martillo y 5” HWDP (3).

Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaborado por: Jorge Constante / Karla Moreira Z.

21

Las características del fluido de perforación que se utilizó en las operaciones

de perforación del pozo Palo azul F se presentan en la tabla 2.2.

Tabla 2.2: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul F

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%)

Seminativo

5791

8.4 – 10.6

27 – 33

1-4 / 4-10

-

<8

KLA-Sheld

10122

10 – 11.5

33 – 62

4-7 / 12-25

8.8 – 8.5

<9.5

KLA-Sheld

NT

10754

9.8 – 10.2

58 – 75

11-20 / 15-36

4.4 – 5.1

<3.7


2.2.2 DESCRIPCIÓN DE PERFORACIÓN POR SECCIONES

2.2.2.1 Sección de 16”

Se armó BHA convencional #1 con broca tricónica 16”. Bajó hasta 44 pies MD y

perforó hasta 500 pies MD. Sacó BHA hasta superficie.

Se armó BHA direccional #2 con broca PDC 16”. Perforó direccionalmente,

rotando y deslizando desde 500 pies hasta 4714 pies MD. Sacó BHA hasta

superficie por presencia de Overpull. Quebró broca y herramientas

direccionales.

Se armó BHA direccional #3 con broca PDC 16”. Bajó hasta 4714 pies MD y

perforó hasta 4846 pies MD, reparó bombas de lodo, circuló y continuó

perforando hasta 5791 pies MD. Sacó BHA direccional hasta superficie, quebró

broca y herramientas direccionales.

22

Las características de la cementación de la tubería de 13 3/8” se presentan en

la tabla 2.3.

Tabla 2.3: Cementación Tubería 13 3/8”

Método utilizado Desplazamiento, una lechada con retorno a superficie

No. LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMNTADO

(Pies)

No. DE SACOS A SER

UTILIZADOS CLASE PESO

LECHADA (Lbs/Gln)

ADITIVOS Hueco (pulg)

Tub. Rev.

(pulg)

1 16 13 3/8 0-5100 1199 A 13,5

255 bbl agua + 27 gal D047 + 1500 lbs D020 + 1320 lbs M117 + 385

lbs D20

2 16 13 3/8 5100-5791 378 A 15,8

50 bbl agua + 10 gal D047 + 125 lbs

D167 + 165 lbs D202 + 125 lbs

D201 + 11


De acuerdo a los problemas presentados en la sección, mostramos el tiempo

de duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones que se da por

parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de los

problemas, en la tabla 2.4.

Tabla 2.4: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones sección de 16”

Sección Problemas Tiempo No Productivo

Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por

parte de la compañía

Recomendaciones por parte de la

compañía

16” Asiento de

bomba dañado

Reparación Bomba del

equipo 0,5

Se necesita llevar un mejor control de los elementos

de mayor desgaste y

rotación de las bombas

Realizar un chequeo de la condición de los

elementos más críticos en el sistema de

bombeo, de tal manera que se pueda anticipar

problemas que conlleven pérdida de

tiempo operativo


23

2.2.2.2 Sección de 12 ¼”

Se armó BHA direccional #4 con broca PDC 12 ¼”. Perforó cemento, tapones y

CF hasta 5771 pies MD. Perforó 10 pies de nueva formación hasta 5801 pies

MD. Se perforó hasta 7422 pies MD con parámetros controlados. Y luego hasta

8260 pies MD.

Se armó BHA direccional #5 con broca tricónica 12 ¼”. Bajó BHA hasta 8260

pies MD y se perforó llegando a una profundidad de 9305 pies MD. A 9125 pies

MD se cambió la válvula y el asiento de la bomba de lodo #2. Se realizó un

viaje no programado a superficie para cambio de BHA.

Se armó BHA direccional #6 triple combo con broca tricónica de 12 ¼”. El

intervalo perforado fue de 215 pies en 23 horas. Se realizó viaje no planificado

a superficie para cambio de broca.

Se armó BHA direccional #7 triple combo con broca PDC de 12 ¼”. Se perforó

direccionalmente hasta 10122 pies MD (casing de 9 5/8”).

En la tabla 2.5 se presenta las características de la cementación de la tubería

de revestimiento de la sección de 12 1/4 “.



No. LECHADA

DIAMETRO

INTERVALO CEMNTADO (Pies)

No. DE SACOS A SER UTILIZADOS

CLASE PESO LECHADA (Lbs/Gln)

ADITIVOS Hueco (pulgs)

Tub. Rev.

(pulgs)

1 12 ¼ 9 5/8 5800-9200 955 G 14,5

D47 .02 g/s,D20 ,D80 .058

g/s,D197 .074 g/s,D75 .02 g/s,M117

2 12 ¼ 9 5/8 9200-10081 384 G 16,4

D47 .02 g/s,D80 .08 g/s,D197 .08 g/s,D167 ,D75 .045 g/s,D166

35%BWOC,D174


24

De acuerdo a los problemas presentados en la sección mostramos el tiempo de

duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones que se da por parte

de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de los problemas, en

la tabla 2.6:

Tabla 2.6: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones sección de 12 1/4”


Tiempo (hrs)




compañía

12 1/4”

Alejamiento del pozo del

target

Viaje a superficie

para cambio de BHA

2 Las tendencias formacionales en la

zona dificultan el trabajo direccional para

corrección en dirección. La zona de

lutitas en esta zona tiene una

compresibilidad cercana a 30,000 psi, presentando una zona de dureza mayor a la

encontrada en la parte sur del campo. Los perfiles internos del

BOP deben ser limpiados y revisados minuciosamente antes y durante la instalación

del cabezal

Programar perfiles direccionales que sigan las tendencias naturales de la formación, el uso

de RSS puede ayudar a optimizar el tiempo de perforación. Uso de brocas con mayor

protección y herramientas de fondo que permitan tener un

control en el peso aplicado a las mismas, permitirá prolongar la vida de las brocas.

Incluir al personal de calidad en la inspección visual de los elementos

del cabezal y sus accesorios

Bajo ROP

Viaje a superficie

para cambio de broca

0,5

Problemas al instalar

pack off en la sección

"B"

Restricción en la corrida del pack off del cabezal multibowl

50,5


2.2.2.3 Sección de 8 ½”

Se armó BHA convencional #8 con broca PDC 8 ½”. Se perforó los tapones,

CF y cemento hasta 10060 pies MD además de 10 pies de formación nueva

hasta 10085 pies MD. Se perforó direccionalmente rotando y deslizando hasta

10719 pies MD. Se paró la rotaria, por tubería pegada con circulación total, se

trabajó en la sarta con éxito. Continuó perforando hasta 10754 pies TD. Se

realizó viaje de calibración hasta zapato de 9 5/8” a 10075 pies MD, regresó a

fondo lavando la última parada. Sacó BHA direccional hasta superficie sin

problemas.

En la tabla 2.7 se presenta las características de la cementación del liner de 7”.

25



No. LECHAD

A

DIAMETRO

INTRVALO CEMNTADO

(Pies)

No. DE SACOS A SER

UTILIZADOS CLASE PESO

LECHADA (Lbs/Gln)

ADITIVOS Hueco (pulgs)

Tub. Rev

(pulgs)

1 8 ½ 7 9750-10754 481 G 17,4

D47 .02g/s,D75 .08 g/s,D197 .08

g/s,D22A F103.15%,D75 .045 g/s,D166

,D174


De acuerdo a los problemas presentados en la sección en la tabla 2.8 podemos

observar el tiempo de duración, las lecciones aprendidas y las

recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las

operaciones para cada uno de los problemas.

Tabla 2.8: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones sección 8 1/2”


Tiempo (hrs)



Recomendaciones por parte de la compañía

8 1/2” Posible pega

diferencial Pega de tubería

1,5 Mejorar el

puenteo del fluido

Mantener movimiento de la tubería cuando el BHA

se encuentre frente a zonas permeables


2.3 POZO PALO AZUL G


Las operaciones de perforación las realizó el equipo H&P 121 iniciando el 29

de septiembre de 2013 y finalizando el 06 de noviembre de 2013.

El pozo Palo Azul G, es un pozo de desarrollo, direccional tipo “Horizontal” con

una profundidad total de 12000 pies MD / 9988,26 pies TVD. Su

26

desplazamiento horizontal fue de 3370,93 pies con una inclinación máxima de

93,1 @ 11258,2 pies MD.

Este pozo se diseñó con 4 secciones: 16”, 12 ¼”, 8 ½” y 6 1/8”, y con cuatro

revestidores: Superficial de 13 3/8”, revestidor intermedio de producción 9 5/8”,

un Liner de producción de 7” y un Liner ranurado de producción de 5”. El

objetivo principal fue “Hollín Principal”.



Tabla 2.9: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul G BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca Tricónica de 16”

2 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M3460XP con 15 ¾”

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 8 ” Pony Monel + 15 ¾ ”

Estabilizador + Gyro While Drilling + MWD Telescope 825 HF

+ UBHO + 8” Monel + 2 x 8” DC + 15 x 5” HWDP + 6 ½’’

Martillo Hidráulico + 5 x 5” HWDP.

3 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M5640XP con 15 3/4”

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 8’’ Pony Monel + 15

3/4’’ Estabilizador + 8” Monel + MWD Telescope + 8” Monel

+ 2 x 8” DC + 15 x 5” HWDP + 6 ½’’ Martillo Hidráulico + 5 x

5” HWDP.

4 Direccional

Broca PDC de 12 ¼” + Motor A800M7840XP con 12 1/8”

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 11 ¾’’ Estabilizador + 8”

Pony Monel + MWD Telescope + 8” Monel + X-Over + 25 x

5” HWDP + 6 ½’’ Martillo hidráulico + 3 x 5” HWDP.

5 Direccional

Broca PDC de 12 ¼” + Motor A800M7840XP con 12 1/8”

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 8” Pony Monel + MWD

Telescope + 8” Monel + X-Over + 25 x 5” HWDP + 6 ½’’

Martillo hidráulico + 3 x 5” HWDP.

6 Direccional

Broca PDC de 8 ½” + Xceed 675 con 8 3/8’’ Estabilizador +

Periscope 675 con 8 ¼’’ Estabilizador + MWD Telescope +

ADN-6 con 8 ¼’’ Estabilizador + 6 ½’’ Monel + 6 x 5” HWDP +

45 x 5’’ DP + 27 x 5” HWDP + 6 ½” Martillo hidráulico + 2 x

5” HWDP

7 Direccional

Broca PDC de 8 ½” + Xceed 675 con 8 3/8’’ Estabilizador +

Periscope 675 con 8 ¼’’ Estabilizador + MWD Telescope + 6

½’’ Monel + 6 x 5” HWDP + 45 x 5’’ DP + 27 x 5” HWDP + 6

½” Martillo hidráulico + 2 x 5” HWDP.

8 Limpieza Broca tricónica de 8 ½” y roller reamer

27

Continuación de la tabla 2.9 BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

9 Limpieza Broca PDC de 8 ½” y roller reamer.

10 Acondicionamiento

Broca tricónica de 8 ½” + Motor A675M7850XP con 8 3/8’’

Estabilizador, BH: 1.5˚ + Float Sub + MWD SlimPulse 675 + 8

½’’ Roller Reamer-3 Point + 6 x 5” HWDP + 41 x 5’’ DP + 26 x

5” HWDP + 6 ½” Martillo hidráulico + 2 x 5” HWDP.

11 Acondicionamiento

Broca tricónica de 8 ½” + Motor A675M7850XP con 8 3/8’’

Estabilizador, BH: 1.5˚ + Float Sub + MWD SlimPulse 675 + 6

x 5” HWDP + 41 x 5’’ DP + 26 x 5” HWDP + 6 ½” Martillo

hidráulico + 2 x 5” HWDP

12 Direccional

Broca tricónica de 6 1/8” + Motor A475M7838XP con 5 7/8’’

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + MWD Impulse + 4 ¾”

Monel + 12 x 3 ½” HWDP + 27 x 3 ½’’ DP + 42 x 3 ½” HWDP +

4 ¾” Martillo hidráulico + 6 x 3 ½” HWDP + X-Over + 24 x 5”

HWDP.

13 Direccional

Broca tricónica de 6 1/8” + Motor A475M7838XP con 5 7/8’’

Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + MWD Impulse + 4 ¾”



HWDP.

14 Direccional

Broca PDC de 6 1/8” + Power Drive + PD Receiver con 5 7/8”

Estabilizador + Periscope + MWD Shortpulse + ADN-4 + 4 ¾”



HWDP.


La tabla 2.10 nos indica las especificaciones del fluido de perforación que se

utilizó dentro de las operaciones de perforación.

Tabla 2.10: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul G

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDO

S (%)

Nitrato de Calcio y Aguagel

5600

8.4 – 10.5

27 – 32

2-6 / 8-21

-

2 – 12

Maxdrill G

9260

9.2 – 10.8

45 – 52

12-22 / 20-30

6.0 – 7.1

4.0 - 11.0

Maxdrill G

11143

9.8 – 11.5

46 – 70

19-26 / 30-41

3.4 – 5.6

9.0 – 15

Drill in

12000

9.0 – 9.2

63 – 91

16-26 / 40-65

4.8 – 5.5

5.0 – 6.0


28



Inicialmente se armó BHA convencional #1. Se perforó con broca tricónica

hasta 495 pies. Sus parámetros fueron controlados por presencia de bolders

superficiales. Una vez alcanzada la profundidad, circuló y sacó para armar BHA

direccional.

Se armó BHA direccional #2 más GWD y broca PDC. El pozo estuvo siempre

cercano al plan sin necesidad de hacer correcciones. Llegó a 4991 pies, donde

se sacó por hs de perforación, se aprovechó el viaje para retirar el UBHO y el

GWD por no tener interferencia magnética el MWD.

Se bajó BHA #3 anterior sin el UBHO y el GWD. Perforó normalmente hasta

5600 pies TD. Realizó viaje de control sin problemas y sacó para bajar casing.

En la tabla 2.11 se presentan las especificaciones de la cementación para la

tubería de 13 3/8”.


No. LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE

PESO LECHADA (lbs/gln)

ADITIVOS Hueco

(pulg)

Tub. Rev.

(pulg)

Lead

16

13 3/8

0 – 4586

1310

A

13.5

Dispersante, retardador,

antiespumante

Tail

16

13 3/8

4586 – 5600

410

A

15


antiespumante, antipérdida


29

2.3.2.2 Sección 12 ¼”

Se armó BHA #4 y se perforó hasta 7787 pies donde se debió sacar ya que el

BHA en modo slide, no levantaba ángulo. Este BHA atravesó toda la formación

Tiyuyacu donde pasó los Conglomerados superiores, medios e inferiores. El

BHA respondió aceptablemente manteniendo el ángulo, con leve tendencia a

caer en el conglomerado inferior. Se decide, de acuerdo con el cliente, sacar

para chequear BHA.

Se armó nuevo BHA #5 con motor y broca nueva. Se perforó corrigiendo

trayectoria, pues el pozo había quedado con 3 grados menos de inclinación y

con una tendencia fuerte de giro a la izquierda. Corrigió sacrificando un poco

de tangente. A profundidad de 9260 pies y ya dentro de caliza B de Napo, se

calibró el pozo con dificultad debiendo levantar el peso.

Las especificaciones de la cementación de la tubería de 9 5/8” se encuentran

en la tabla 2.12.

Tabla 2.12: Cementación Tubería 9 5/8” Método Utilizado: Al vuelo

No.

LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev.

(pulg)

Lead

12 ¼

9 5/8

5668.4 - 8253

709

G

14.5


antiespumante

Tail

12 ¼

9 5/8

8253.6 - 9260

438

G

16.4

Dispersante, extendedor,



De acuerdo a los problemas presentados en la sección en la tabla 2.13

podemos observar el tiempo de duración, las lecciones aprendidas y las



30

Tabla 2.13: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones sección 12 1/4”


2.3.2.3 Sección 8 ½”

Se armó BHA #6 con Xceed más LWD (ADN más Periscope). Se comenzó

perforando con setting 12-30%, luego 12-60% sin quebrar la tendencia a caer

en inclinación, con el 100% responde bien debiendo hacer dogleg más altos

que el programa para tratar de llegar a la misma inclinación del plan. Se perforó

hasta 10300 pies donde se cambió el programa direccional porque los topes de

formación atravesados se elevan más de 10 pies en TVD. Continuó perforando

hasta 10566 pies donde en la repasada del stad el pozo se empaqueta, se

decide calibrar nuevamente el hoyo, se sacó normalmente de 10566 a 10120

pies, en adelante no logra sacar por overpull, se conectó Top Drive e intentó

circular sin éxito, el pozo se empaquetó y no tuvo rotación, maniobró logrando

bajar hasta 10271 pies donde logró rotación y circulación. Se observó buena


Tiempo (hrs)




compañía

12 1/4”

Problema con Sistema de rotación

de CDS

Reparaciones del taladro

2,5

Los fluidos de perforación, dio

muchas señales de mejora en

comparación con la compañía de fluidos anterior, donde todos

los viajes de la sección de 12 1⁄4” fueron en buenas

condiciones normales.

Esto se produce a pesar de que este pozo fue un pozo

horizontal, mientras que en los anteriores

se presentaron muchos problemas inclusive cuando la sección era vertical.

Problemas durante la baja del casing de 9 5/8”, por problemas de las herramientas.

Al no ser un evento de inspección de

herramientas, sino más bien un evento

de manejo en la mesa, es muy

importante poner énfasis en las reuniones pre-

operativas en el taladro.

31

ganancia angular en zonas arenosas con pérdidas de rendimiento en calizas y

lutitas.

Se armó BHA #7 con Xceed más periscope, debido a los problemas del pozo,

el cliente decidió sacar el AND. Al llegar a la arena de producción se observó

que la inclinación del BHA empezó a bajar y el Geólogo del pozo paró la fase

de 11143 pies. Al intentar sacar el BHA a superficie se detectaron puntos

apretados y overpull por lo cual fue necesario circular y sacar con back

reaming. Una vez que el BHA estuvo dentro de casing el BHA salió sin

inconvenientes, en superficie no se observó ningún tipo de desgaste excesivo

de ninguno de los componentes de BHA.

En la tabla 2.14 se puede observar las especificaciones de la cementación del

liner de 7”.


Método Utilizado: Al vuelo

No. LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS CLASE



Tub. Rev.

(pulg)

Lead 8 ½ 7 8998 – 9720 137 G 15.8 Dispersante, retardador,

antiespumante

Tail DensCRETE

8 ½ 7 9720 – 10664 307 G 17.4

Dispersante, extendedor,

antiespumante, retardador






32

Tabla 2.15: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones sección de 8

1/2”


Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por parte

de la compañía


compañía

8 1/2”

Problemas con el Hoyo

Obstrucción al bajar Liner

123,5 Uso de Xceed para la

sección de construcción en 8 1⁄2”.

Reducción de los galonaje debido a la formación de gradas entre las formaciones

intercaladas entre duras y suaves.

Selección adecuada de los puntos para circular

y realizar los viajes intermedios. Realizar el

cálculo del peso disponible sobre el Colgador durante la bajada, con el fin de tener al menos 100 klbs por sobre. Esto con el fin de que en cualquier evento de

obstrucción se le pueda aplicar este peso al

colgador y poder pasar la obstrucción.

El Liner se bajó debido a problemas

de formación de escalones entre

formaciones duras y suaves.

Optimizar los galonaje de perforación.

Optimizar El peso disponible para la bajada del Liner. Incrementar las

reologías del lodo para lavar menos El

hoyo.

Problema con el Hoyo

Cementación

Cemento dentro del

Casing de 7” 7


2.3.2.4 Sección 6 1/8”

El BHA #13 se bajó para repasar la zona de hoyo cerrado. El departamento de

geología reportó recortes de hoyo nuevo a partir de 10700 pies con lo que se

observó incremento de inclinación del pozo. Se observó una caída de presión

de 900 psi al levantar el BHA para liberar peso colgado en la tubería. A

profundidad de 2652 pies se observó que la junta entre HWDP 3 ½” se

desconectó un HWDP sobre el martillo, se decidió pescar con punta libre y se

consiguió empalmar tubería al primer intento. Al intentar sacar el BHA se

observó overpull, como no hubo rotación se trató como pega diferencial. Se

trabajó sarta tensionando sin éxito. Al tensionar sarta se consiguió liberar BHA

y se sacó a superficie para cambio de éste.

33

Se perforó con motor de fondo, generando el DLS necesario para obtener 92.5

grados sin problema. Sacó para bajar BHA #14 con LWD y PD475. Logró

perforar normalmente cumpliendo con la navegación requerida.





Tabla 2.16: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno

de los problemas sección de 6 1/8”


Tiempo (hrs)




compañía

6 1/8”

Problemas con el Hoyo

Pega de Tubería Taladro

Desconección accidental de tubería por

mal torque en roscas

30,5

Iniciar el pozo con sarta con motor de fondo, con el fin de aterrizar el pozo. En caso de pega diferencial en la

arena de Hollín, la medida más efectiva para

despegar el BHA es bajar el peso del

lodo.

Instruir al personal sobre el correcto

apriete de las roscas. Toda sarta

direccional con tubería combinada

tiene que ser calculada para no

tener torques mayores a los que

soportan las roscas.

Problema con el

Taladro

Servicio al taladro no

programado 5


2.4 POZO PALO AZUL H


El pozo Palo Azul H es un pozo de desarrollo direccional tipo “J” con una

profundidad de 11100 pies MD / 10225 pies TVD y desplazamiento horizontal

de 3974,65 pies, cuya inclinación máxima es de 32,27 @ 9417 pies MD.

34

Este pozo fue diseñado con 3 secciones: 16”, 12 ¼” y 8 ½”, y 3 revestidores:

Superficial de 13 3/8”, revestidor Intermedio de Producción 9 5/8” y un Liner de

7”. El objetivo principal fue la Arenisca “Hollín Principal”.

Las operaciones de perforación iniciaron el 11 de Abril de 2012 y dieron fin el

13 de Mayo de 2012.



Tabla 2.17: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul H BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca Tricónica de 16”

2 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M7848GT + Float sub + 8” Pony Collar + 14 5/8” Estabilizador + 8” Pony Collar + MWD + UBHO + 8” Monel + 2 x 8 1⁄4” DC + X- Over + 25 x 5” HWDP

+ 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 5 x 5” HWDP

3 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M7848GT + Float sub + 8” Pony Collar + 15 3⁄4” Estabilizador + 8” Pony Collar + MWD + 8” Monel + 2 x 8 1⁄4” DC + X-Over + 25 x 5” HWDP + 6 1⁄2”

Martillo Hidráulico + 5 x 5” HWDP

4 Limpieza Broca PDC de 16”

5 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor A800M7840XP + Float sub + 11 3⁄4” Estabilizador + 8” Pony Collar + MWD + 8” Monel + X-

Over + 35 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo hidráulico + 5 x 5” HWDP

6 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor A800M7840XP + Float sub + 8” Pony Collar + 11 3⁄4” Estabilizador + 8” Pony Collar + MWD + 8” Monel + X-Over + 35 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo hidráulico

+ 5 x 5” HWDP

7 Direccional Broca PDC de 12 1⁄4” + Power Drive + 12” Estabilizador +

Float sub + 8” Pony Collar + MWD + 8” Monel + X-Over + 35 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo hidráulico + 5 x 5” HWDP

8 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor A800M7840XP + Float sub + 8” Pony Collar + 12” Estabilizador + 8” Collar + MWD + 8” Monel + X-Over + 35 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo hidráulico + 5 x 5”

HWDP

9 Limpieza Broca tricónica de 12 ¼”

10 Direccional Broca PDC de 8 1⁄2” + Motor A675M7850XP + Float sub + 8

3/8” Estabilizador + 6 3⁄4” Pony Monel + MWD + Monel + 26 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo hidráulico + 3 x 5” HWDP


35

En la tabla 2.18 se observa las especificaciones del fluido de perforación

utilizado durante la perforación del pozo Palo Azul H.

Tabla 2.18: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul H

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%) Nativo

AquaGel

6054

8.6 – 10.8

27 – 48

5-12 / 1-18 -

1 - 12

EZ Mud Clay Seal

10598

9.5 – 10.5

30 – 54

5-20/10-25

4.7 – 8.0

5 - 10

Baradil N

11910

9.8 – 10.2

53 – 61

18-26/25-26

4.8 – 5

11 - 13




Se armó BHA rotario #1 con broca tricónica XT1GSC. La operación inició

perforando la litología perteneciente al Terciario con parámetros controlados

para evitar fracturar formaciones superficiales. El WOB utilizado fue bajo para

controlar y mantener la verticalidad del pozo. Debido a problemas eléctricos

con el Plug del Malacate, a la profundidad de 372 pies MD, se detuvo la

perforación. Se continuó perforando con bajo peso. A 507 pies MD circuló

previo a toma de registro de verticalidad mediante Gyro y posteriormente se

realizó viaje a superficie para realizar cambio de BHA.

Se armó BHA direccional #2 con broca PDC. La perforación inició con la

construcción de la curva donde la broca no mostró deterioro. A profundida de

3313 pies MD circuló previo al viaje de calibración al cumplirse las 40 horas de

exposición del hoyo.

Se armó BHA direccional #3 con broca PDC. A 5959 pies MD se perforó

formación Orteguaza. Se tuvieron inconvenientes con las bombas, lo que

ocasionó variaciones en la presión. A 6054 pies MD se determinó punto de

36

casing, se circuló previo a viaje de calibración y posteriormente se realizó viaje

a superficie.

En la tabla 2.19 se presenta las caracteristicas para la cementación de la

sección de 13 3/8” .


No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE



Tub. Rev.

(pulg)

Lead

16

13 3/8

0 – 5104

1411

A

13.5


antiespumante

Tail

16

13 3/8

5104 - 6054

389

A

15









de los problemas sección de 16 “


Tiempo (hrs)




16”

Reparaciones del Taladro

Falla del Sistema

Eléctrico del Malacate

23 Problemas al tratar de

liberar el tapón de prueba de BOP debido

a mala maniobra al ajustar los prisioneros que no permitieron el asentamiento correcto

del tapón

Se recomienda continuar con el uso del estabilizador de 15 3⁄4”. Es importante que durante la circulación

del hoyo al perforar hasta el TD de la sección se acondicione el lodo. Problemas del

Cabezal

Mala maniobra al apretar

prisioneros 3,5


37

2.4.2.2 Sección de 12 ¼”

Se inició la perforación de la Formación Orteguaza y Tiyuyacu a 6675 pies MD,

con BHA direccional #5.

La perforación se inició con dificultad, se trabajó en la sarta de perforación y

variaron los parámetros con lo que se consiguió mejorar el avance.

Posteriormente se inició trabajo direccional para corregir inclinación con

dificultad debido a problemas del motor. A 8701 pies MD se realizó viaje a

superficie para cambiar BHA.

Se armó BHA direccional #7 con Power Drive y broca PDC iniciando

perforación de la Formación Tena predominantemente arcillosa. Se controlaron

parámetros previos al ingreso a Basal Tena a 9537 pies MD. Se observó

decremento de ROP al ingresar a formación Napo a 9548 pies MD. Se realizó

cambio de broca.

Se armó BHA #8 con broca PDC. Al iniciar la perforación, la sarta se tracejó y

variaron parámetros con buenos resultados. El BHA #8 bajo hasta 9680 pies.

Se realizó trabajo para tumbar ángulo de acuerdo al plan. A 10598 pies MD se

determinó punto de casing, circuló previo a viaje de calibración y

posteriormente se realizó viaje a superficie.

Las especificaciones de la cementación para la tubería de 9 5/8” se presentan

en la tabla 2.21.

Tabla 2.21: Cementación Tubería 9 5/8” Método Utilizado: Convencional en 2 lechadas

No. LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS CLASE



Tub. Rev.

(pulg)

Lead 12 ¼ 9 5/8 6353 – 9738 1260 G 14.5 Dispersante, retardador,

antiespumante

Tail ISOBLOCK

12 ¼ 9 5/8 9738 - 10594 434 G 16.4




38

Los problemas presentados en la sección, en la tabla 2.22 podemos observar

el tiempo de duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones que se

da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de los

problemas.




Tiempo (hrs)




compañía

12 1/4"

Problemas del Taladro

Viaje no planificado/cambio

motor 20

Problema con la sección “A” del

cabezal. Cambio de motor por Power

Drive

Es recomendable que al llegar al fondo se circule al menos un fondo arriba. El uso

de Power Drive ayuda a la limpieza

del agujero

Problemas de Cementación

- 0,5

Problemas del Cabezal

Problemas en unidad de

cementación 2,5

Pega de Herramienta Direccional

Pega de Herramienta de

registros eléctricos

1


2.4.2.3 Sección de 8 ½”

Se armó BHA direccional #10 con broca PDC. Se realizó Drill Out con

parámetros controlados. Al ingresar en formación Hollín decreció la ROP y el

torque presentó valores altos llegando en ocasiones a detener la rotaria. A

11100 pies MD hubo problemas con el avance por lo que decide punto de

casing a esta profundidad.

Las especificaciones para la cementación del liner de 7” se presentan en la

tabla 2.23.

39

Tabla 2.23: Cementación Liner de 7” Método Utilizado: Convencional en 2 lechadas

No. LECHADA ETAPAS

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE


ADITIVOS

Huec

o (pulg)

Tub. Rev.

(pulg)

Tail FLEXSTONISOBLOCK

8 ½

7

10514 -

11098

137

G

15.6


antiespumante, extendedor


Los problemas presentados en la sección, en la tabla 2.24 podemos observar

el tiempo de duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones que se


problemas.

Tabla 2.24: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones

que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno



Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por parte de la

compañía


compañía

8 1/2" Pega de Tubería

75 Baja ROP al terminar la

sección

Analizar la posibilidad de correr

una broca con protección externa

para evitar desgaste de cortadores

externos


2.5 POZO PALO AZUL I


40

Las operaciones de perforación las realizó el equipo H&P 121 iniciando el 2 de

julio de 2012, finalizando el 19 de agosto de 2012.

El pozo Palo Azul I, es un pozo de desarrollo, direccional tipo “J” cuya

profundidad final fue de 10895 pies MD / 10010,07 pies TVD. Tuvo un

desplazamiento horizontal de 1664, 93 pies con una inclinación máxima de

80,40 @ 10895 pies MD. Este pozo fue diseñado con 3 secciones: 16”, 12 ¼” y

8 ½”, además de 3 revestidores: Superficial de 13 3/8”, revestidor intermedio de

producción 9 5/8” y un Liner de producción de 7”. Tuvo que ser re planificado

debido a una pérdida de un pescado, a tener una sección de 6 1/8” con un

Liner de producción de 5”. Su objetivo principal fue la Arenisca Hollín Principal.



Tabla 2.25: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul I

BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca tricónica de 16” + bit sub + 3 x 8” Drill Collar + X-Over + 5”

HWDP

2 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M5640XP con 15 3⁄4” Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 15 3⁄4” Estabilizador + Pony Monel + MWD Telescope + UBHO + 8” Monel + 2 x 8” DC + X-

Over + 18 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 5 x 5” HWDP

3 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor A962M5640XP con 14 5/8’’ Estabilizador, BH: 1.5° + Float sub + 15 3⁄4” Estabilizador + 8’’

Monel + MWD Telescope + Non Magnetic Drill Collar + 2 x 8” DC + X-Over + 18 x 5” HWDP + 4 3⁄4” Martillo Hidráulico + 5 x 5”

HWDP

4 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor A800M7840XP, BH: 1.5 + 12 1/8’’ Estabilizador + Float sub + 8 1⁄4” Pony Monel + MWD Telescope

+ 8” Monel + X-Over + 28 x 5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 3 x 5” HWDP

5 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Power Drive 900 AA + 12 1/8” Estabilizador + Flex Drill Collar + Flex Drill Collar + MWD

Telescope 825 HF w/GR + 8” Monel + X-Over + 39 x 5” HWDP + 6 1⁄2’’ Martillo Hidráulico + 4 x 5” HWDP

6 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor A800M7840XP, BH: 1.5° + 12 1/8” Estabilizador + Float sub + 8” Pony Monel + ARC 8 + MWD

Telescope + DC+ 8" Monel + X-Over + 28 x 5” HWDP + 6 1⁄2’’ Martillo hidráulico + 3 x 5” HWDP

41

Continuación Tabla 2.25 BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

7 Direccional

Broca PDC de 8 1⁄2” + Xceed 675 con 8 1/4” Estabilizadores + EcoScope con 8 1⁄4” Estabilizador + MWD Telescope + 6 5/8” Monel + 6 x 5” HWDP + 45 x 5” DP + 28 x 5” HWDP + 6 1⁄2”


8 Limpieza Broca tricónica de 8 1⁄2” + Power Drive 900 – X5 + Float Sub +

MWD Telescope + 6 1⁄2” Non Magnetic Drill Collar + 32 x 5” HWDP + 6 1⁄2 Martillo Hidráulico + 3 x 6 1⁄2” HWDP

9 Limpieza Broca tricónica de 8 1⁄2” + Bit Sub + 6 1⁄2” Drill Collar + 6 1⁄4”

Cross over + Water Mellon + X-Over + 6 1⁄2” DC + X-Over + 6” DC + 32 x 5” HWDP + 6 1⁄2 Martillo Hidráulico + 3 x 6 1⁄2” HWDP

10 Limpieza Broca tricónica de 8 1⁄2” + 8 3/8” Motor A675M7850XP w/ camisa 8 1⁄4”, BH 1.5 + Float Sub + MWD + Monel +32 x 5” HWDP + 6

1⁄2 Martillo Hidráulico + 3 x 6 1⁄2” HWDP

11 Limpieza Broca PDC de 8 1⁄2” + 8 3/8” Motor A675M7850XP w/ camisa 8 1⁄4”, BH 1.5 + Float Sub + MWD + Telescope + Monel +35 x 5”

HWDP + 4 3⁄4” Martillo Hidráulico + 3 x 6 1⁄2” HWDP

12 Limpieza Broca PDC de 8 1⁄2” + 8 1/8” Near Bit + X-Over + 6 1⁄2” Drill

Collar + X-Over + 8 1⁄2” Water Mellon + X-Over + X-Over + 6.5/8” HWDP + 4 3⁄4” Martillo Hidráulico + 6 5/8” HWDP

13 Limpieza Broca PDC de 8 1⁄2” + 8 1/8” Bit Sub+ X-Over + 6 1⁄4” HWDP + 4

3⁄4” Martillo Hidráulico + 6 5/8” HWDP

1 Sidetrack Whipstock mecánico multicatch, 3 grados de perno de corte + 8 1⁄2” Quickcut Lead Mill + 8 1⁄2” Quickcut Flex Mill + 1 x 5” HWDP

+ Float Sub + MWD + UBHO + 36 x 5” HWDP

2 Sidetrack 8 1⁄2” Lead Mill + 8 1⁄2” Flex Mill + 1 x 5” HWDP + Float Sub + 36

x 5” HWDP

3 Sidetrack Broca Tricónica de 8 1⁄2” + Motor A675M7850XP w/ 8 3/8” camisa +FloatSub+PonyMonel+ MWDTelescope+UBHO+32x5”HWDP+

Martillo+3x5” HWDP

4 Sidetrack

Broca PDC de 8 1⁄2” + Motor A675M7850XP w/ 8 3/8” camisa + Float Sub + Pony Monel + MWD Telescope + UBHO + Non

Magnetic Drill Collar + 32 x 6 1⁄2” HWDP + 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 3 x 5” HWDP

1 Pesca Screw in Sub + 2 x 5” HWDP + Martillo + 18 x 5” HWDP


En la tabla 2.26 se puede ver el fluido de perforación que se utilizó para la

perforación del pozo Palo Azul I.

42

Tabla 2.26: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul I

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%)

Nitrato de

Calcio Aguagel

5610

8.4 – 10.6

32 – 35

3-6 / 10-19

-

5 – 15

Maxdrill G

+

10140

9.2 – 10.6

43 – 59

15-24 / 22-37

5.4 – 6.8

4 - 10

Maxdrill G

+

10785

9.6 – 9.8

48 – 57

14-21 / 25-38

4.5 – 5.2

10




Se armó BHA convencional #1 con broca XR más CPS. Desde profundidad de

495 pies, observó pozo estático y sacó BHA hasta superficie, quebró broca y

evaluó. En superficie cambió BHA convencional por direccional e igualmente

cambió broca por una PDC según lo programado.

Se armó BHA #2 con broca SDi519MHPX. Perforó direccionalmente desde 495

pies hasta 804 pies. La sarta fue sacada desde 3725 pies hasta superficie,

donde se observó broca en buenas condiciones. Sacó a superficie para

cambiar BHA.

Se armó BHA #3 conectado a broca #2R. Perforó direccionalmente desde 3725

pies hasta 5610 pies. Con esta broca se perforó 1885 pies desde el

indiferenciado hasta el tope de la formación Orteguaza. Al salir a superficie la

broca se encontraba con desgaste por esfuerzo en todas las áreas. Sacó a

superficie por llegar al punto de revestidor de 13 3/8”.

En la tabla 2.27 se puede observar las especifcaciones de la cementación de

las tubería de 13 3/8”.

43


No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS

A SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev.

(pulg)

Lead

16

13 3/8

0 – 5583

1500

A

13.5


antiespumante, extendedor, KCl

Tail

16

13 3/8

5583 – 5600

434

A

15.6


antiespumante, antipérdida, extendedor


2.5.2.2 Sección 12 ¼”

Se bajó BHA direccional #4 con broca #3 de 12 ¼”. Perforó con sarta

direccional desde 5620 pies hasta 6124 pies. Con parámetros controlados por

CGL se perforó Tiyuyacu Superior desde 6124 pies hasta 6390 pies; Tiyuyacu

Intermedio desde 6490 pies hasta 6822 pies y Tiyuyacu Inferior desde 7200

pies hasta 7560 pies.

Se armó y bajó BHA #5 con broca #4 MDi519MHSPX desde 275 pies hasta

7560 pies. Perforó direccionalmente desde 7560 pies hasta 9047 pies. Observó

que la inclinación cayó 2/100 y decidió sacar a superficie para cambiar BHA. Se

perforó un total de 1487 pies en Tena con una excelente tasa de perforación de

107, 75 pies/hrs.

Se armó BHA direccional #6 con motor de fondo y broca #5 MSi519HSPXX.

Perforó direccionalmente rotando y circulando desde 9047 pies hasta 9855 pies

y luego desde 9855 pies hasta 10130 pies. Sacó BHA direccional desde 10140

pies hasta superficie donde al sacar la bomba y rotaria perdió circulación y

rotación. Se trabajó la sarta logrando recuperar rotación y circulación. Conectó

y bajó broca #5 MSi519HSPXX para perforar en formación Napo y atravezar

Calizas M1, Zonas Calizas M2, Calizas M2 SS, Zona Areniscas M2, Calizas A,

44

Areniscas U, Napo Medio y Calizas B desde 9047 pies hasta 10140 pies,

alcanzando el punto del revestidor 9 5/8”.

A continuación en el atabla 2.28 se dan las caracteristicas de la cementación

de la tubería de 9 5/8”.


No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev.

(pulg)

Lead

12 ¼

9 5/8

5838 – 9313

512

G

14.5

Antiespumante, antipérdida, KCl,

Surfactante, pesante

Tail

12 ¼

9 5/8

9313 – 10140

170

G

16.4

Antiespumante, antipérdida, KCl,

Surfactante, pesante






Tabla 2.29: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que

se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de

los problemas sección de 12 1/4”


Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por parte de la

compañía


compañía

12 1/4" Problemas

D&M

Espera de herramienta

MWD 2

La construcción durante la sección de 12 1⁄4” debe realizarse con DLS menores a 1.5 grados/100ft en Napo

Es recomendable perforar la sección con un BHA sin LWD Realizar un wash down durante el viaje de calibración


45

2.5.2.3 Sección de 8 ½”

Se armó BHA direccional #7 con broca de 8 ½” tipo MDi616LEBPX con Xceed.

Perforó direccionalmente desde 10150 pies hasta 10626 pies. Terminó parada

y observó sarta empacada al momento de repasar para conexión. Perdió

circulación y rotación. Trabajó la sarta y recuperó parámetros normales. Sacó

sarta direccional desde 10895 pies hasta 10140 pies. Al momento de

desconectar la broca hubo problemas con el cuadrante de Xceed, se deformó y

la llave se cortó. La broca bajó pegada al Xceed y fue cargada a la plataforma

para desconectar en base SLB. Conectó broca #6 tipo MDi616LEBPC y bajó

con BHA direccional rotatorio para perforar la sección de 8 ½” hasta la TD

levantando la inclinación desde 51 hasta 78.

Se armó y bajó BHA #11 de limpieza con broca PDC 8 ½”. Se trabajó la sarta y

sacó hasta encontrar parámetros de circulación y rotación a 10370 pies.

Profundidad final 10785 pies.

2.5.2.4 Sección 8 ½” ST

Se armó y bajó BHA direccional #3st con broca #1ST de conos insertos.

Comenzó la perforación rotando y deslizando hasta 9587 pies. Sacó hasta

superficie para cambiar broca de conos por broca PDC.

Se armó BHA direccional #4ST con broca #2ST PDC. Inició perforación rotando

y deslizando desde 9586 pies hasta 9679 pies. Al repasar la parada a 10110

pies se empaquetó y perdió circulación realizando maniobras para trata de

recuperar la circulación del pozo. Sacó sarta hasta 9400 pies liberada y regresa

al fondo para continuar perforando rotando y deslizando desde 10149 pies

hasta 10891 pies. Chequeó pozo estático, sacó en back reaming desde 10891

pies hasta 10411 pies donde perdió circulación y rotación 100%. Intentó

continuar sin éxito. Trabajó tubería pegada arriba y abajo con martillo.



46






Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por parte de la compañía


compañía

8 1/2"

Espera de

llegada del

personal

Retraso del

personal

303

Mantener en continua rotación

al BHA para una adecuada

limpieza del hoyo. Realizar

viajes de calibración. Realizar

una adecuada limpieza del hoyo

al terminar la perforación

Planificar viajes

intermedios en la

sección, que nos

permitan evaluar las

condiciones reales

del agujero.

Completar al menos

4 ciclos completos de

circulación con los

mayores RPMs

posibles.

Paredes del pozo

inestables

Viajes de

calibre

Re perforación

del hoyo de

81/2"

Viajes

adicionales para

realizar cambios

Cambio de

herramienta

Trabajar sarta

pegada Sarta pegada


2.6 POZO PALO AZUL J


Las operaciones de perforación fueron realizadas por el equipo H&P 121 con

inicio el 25 de septiembre de 2012, finalizando el 22 de octubre de 2012.

El pozo Palo Azul J es un pozo de desarrollo, direccional con profundidad total

de 10714 pies MD / 10008, 08 pies TVD y desplazamiento horizontal de

1707,46 pies, cuya inclinación máxima fue de 66,49 a 10714 pies MD. Fue

diseñado con 4 secciones: 16”, 12 ¼”, 8 ½” y 6 1/8” y 4 revestidores: Superficial

de 13 3/8”, revestidor intermedio de producción de 9 5/8”, un Liner de

47

producción de 7” y Liner ranurado de producción de 5”. Objetivo principal fue la

Arenisca Hollín Principal.


que se utilizó en la perforación de cada una de las secciones con sus

respectivas especificaciones.

Tabla 2.31: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo azul J BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca Tricónica 16” + Bit Sub + 3x8” Drill Collar + X-Over +

14x5” HWDP

2 Direccional

Broca PDC de 16” + motor de fondo con BH: 1.5 con 15 3⁄4”

Estabilizador + Pony Monel + 15 3/4” Estabilizador + X-Over

+ Gyro while drilling + X-Over + MWD (Telescope) + X-Over +

UBHO + Monel (no magnético) + 2x8” DC + X-Over + 17x5”

HWDP + Martillo Hidráulico + 6x5” HWDP

3 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor de fondo BH: 1.5 con 11 3⁄4”

Estabilizador + Float Sub + 12 1/8” Estabilizador + Pony

Monel + MWD (Telescope) + Monel (no magnético) + X-Over

+ 28x5” HWDP + Martillo Hidráulico + 3x5” HWDP

4 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor de fondo con BH: 1.5 con

12” Estabilizador + Float Sub + 8 1⁄4” DC (no magnético) +

MWD (Telescope) + 8” DC (no magnético) + X-Over + 28x5”

HWDP + Martillo Hidráulico + 3x5” HWDP

5 Direccional

Broca PDC de 8 1⁄2” + Motor de fondo con 8 3/8”

Estabilizador MWD (Telescope) + GR + DC (no magnético) +

32x5” HWDP + Martillo Hidráulico + 3x5” HWDP

6 Direccional

Broca PDC de 6 1/8” + Motor de fondo con BH: 1.5 con 5

7/8” Estabilizador + Float Sub + Pony Monel + IM Pulse +

Monel + 22x 3 1/2” HWDP + Martillo Hidráulico + 10x 3 1/2”

HWDP + X-Over

7 Limpieza

Broca Tricónica de 6 1/8” + Bit Sub + 7x 3 1⁄2” HWDP +

Rotary Sub + Boot Basket + Bit Sub + Scraper + Magneto +

Brush + 12 x 3 1⁄2” HWDP + Martillo + 6x 3 1⁄2” HWDP +

Rotary Sub + Boot Basket + Bit Sub + Scraper + Magneto +

Brust + X-Over


48

El fluido que se utilizó durante la perforación en las distintas secciones del pozo

Palo Azul J se especifica en la tabla 2.32.

Tabla 2.32: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul J

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%)

Nitrato de Calcio

Aguagel

5610

8.4 – 10.6

28 – 39

3-9 / 11-20

-

4 – 17

Maxdrill G

+

10075

9.2 – 11.2

43 – 61

12-26 / 20-44

5.4 – 6.3

2 – 12

Maxdrill G

+

10515

10.0 – 10.4

48 – 60

14-25 / 26-41

5.6 – 5.8

11

Drill In

10714

8.8 – 9.0

68 – 70

16-20 / 45-46

5.0

3 – 5




Se armó BHA convencional #1 con broca tricónica de dientes para perforar

zona superficial compuesta básicamente por boulders, micro conglomerados

superficiales. Inició a perforar con peso sobre la broca, rotaria y galonaje

controlados para evitar la posible desviación del pozo y fractura de formación.

Se perforó hasta la profundidad de 450 pies donde tiene en la última muestra

60% Arcilla y 40% Arenisca. Se sacó broca a superficie.

Se armó BHA direccional #2 y se conectó broca PDC, a la sarta direccional, se

perforó la formación T indiferenciado y 40 pies dentro de formación Orteguaza.

El perfil del pozo fue construir hasta 5”, posteriormente tumbar a 0, mantener

verticalidad del pozo.

49

Esta sección fue perforada en una sola corrida de broca PDC a partir de 450

pies. Excelente ROP, marcando buen desempeño y excelente performance.

Razón de salida: Punto de casing.

En la tabla 2.33 se puede visualizar las caracteristicas de las operaciones de

cementación para la tubería de 13 3/8”.


Método Utilizado: Al vuelo

No.

LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev

(pulg)

Lead

16

13 3/8

0 – 5100

1661

A

13.5

Antiespumante, extendedor, dispersante, retardador

Tail

16

13 3/8

5100 – 5600

190

A

15.6

Antiespumante, controlador de

pérdida, dispersante, retardador, extendedor


2.6.2.2 Sección de 12 ¼”

Se armó BHA direccional # 3 se conectó la broca, se perforó collar flotador,

cemento, zapato, Orteguaza, Tiyuyacu, Conglomerado Superior,

Conglomerado Medio, Conglomerado Inferior y Tena. Se presumió posible

embolamiento de la broca por lo cual envió píldoras dispersas con Wall Nut y

trabajó en la sarta sin lograr mejorar el rendimiento. Al evaluar la broca, se

observó inicio de anillamiento, cortadores delaminados como principal

característica de desgaste, además cortadores quebrados y astillados. Se

realizó cambio de BHA según el programa de perforación.

Se armó BHA direccional # 4. Se bajó broca con tfa modificado de 1,052 con

motor de fondo. Se perforó formación Tena y Napo donde se realizó

construcción de ángulo de 0,50 hasta 54 a razón de 2,1/100 pies, se observó

50

leve problema de colgamiento de sarta y stoll del motor de fondo. Se perforó

hasta 10075 pies según programa para bajar revestimiento.

En la tabla 2.34 se presenta las caracteristicas de la operaciones de

cementación de la tuberia de 9 5/8”.


No.

LECHADA


(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE



Tub. Rev. (pulg)

Lead

12 ¼

9 5/8

6038 – 9275

972

G

14.5


Tail

12 ¼

9 5/8

9275 - 10075

347

G

16.4



Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaborado por: Jorge Constante / Karla Moreira Z. De acuerdo a los problemas presentados en la sección en la tabla 2.35







Tiempo (hrs)


de la compañía


compañía

12 1/4" Reparaciones

del taladro

Fuga en líneas Hidráulicas de

Top Drive 20,5

Observa arrastre de hasta 40 klbs con BHA # 4

desde 7800 a 9700 pies, perforando la sección de

construcción hasta 44 grados de inclinación.

Bombear píldoras de limpieza cada “n”

paradas, para mejorar limpieza del hoyo.

Gran variación del DLS, excesiva tortuosidad

corrida con el BHA #4.

Aumentar rotaria de 40 a 80 rpm.

El BHA necesitó excesivos y continuos deslizamientos para

mantener la construcción del ángulo en la sección desde 7800 a 9600 pies.

Bajar a construir con una diferente configuración

del BHA. La alta variación del

DLS, puede deberse a la variación del azimuth

realizada en las secciones anteriores.


51

2.6.2.3 Sección de 8 ½”

Se armó BHA direccional # 5, se bajó broca MDI616LEBPX. Se perforó

tapones, collar flotador, cemento, zapato, más formación Napo direccionando

de Xceed construyendo ángulo desde 54” hasta 65,50 según el plan

direccional. Perforó hasta la profundidad de 10515 pies donde bajó Liner de 7”.

Las caracteristicas de las operaciones de cementación que se realizó en el liner

de 7” se presenta en la tabla 2.36.

Tabla 2.36: Cementación Liner de 7” Método Utilizado: Al vuelo

No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev.

(pulg)

DensCRETE

8 ½

7

10075

– 10514

142

G

17.4

Antiespumante, extendedor, dispersante, retardador, surfactante


2.6.2.4 Sección de 6 1/8”

Armó broca PDC MDI516WBPX. Toda la sección 6 1/8” se perforó con presión

diferencial limitada de máximo (150 – 180) psi, peso máximo sobre la broca de

(5 – 10) klbs, rotaria de (40 – 60) rpm máximo. Se perforó hasta 10714 pies .

2.7 POZO PALO AZUL K


El equipo H&P 121 realizó las operaciones de operación iniciando el 13 de

Noviembre de 2012 y finalizó el 07 de Febrero de 2013.

52

El pozo Palo azul K es un pozo de desarrollo, direccional tipo “S” con

profundidad final de 10990’ MD / 10193, 65 pies TVD. Su desplazamiento

horizontal fue de 2752 pies con una inclinación máxima de 42,30 a 4360 pies,

70 pies MD. Se diseñó con 3 secciones: 16”, 12 ¼” y 8 ½” y con 3

revestidores: Superficial de 13 3/8”, revestidor Intermedio de producción 9 5/8”

y un Liner de producción de 7”. El objetivo principal fue la Arenisca Hollín

Principal.


que se utilizó en la perforación de cada una de las secciones con sus

respectivas especificaciones.

Tabla 2.37: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul K BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca Tricónica de 16” + bit sub + 3 x 8” DC + X-Over + 5” HWDP

2 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor de fondo con BH: 1.5° con 15 3⁄4” Estabilizador

+ Float sub con Float Valve + Pony Monel + 14 5/8” Estabilizador + Pony

Monel + MWD + UBHO + NMDC + 2 x 8” DC + X-Over + 18 x 5” HWDP +


3 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor de fondo con BH: 1.5°, con 14 5/8”

Estabilizador + Float valve con Float Sub + 15 3⁄4” Estabilizador + Pony

Monel + MWD + NMDC + 2x8”DC+X-

Over+18x5”HWDP+MartilloHidráulico+5x5”HWDP

4 Direccional

Broca PDC de 16” + Motor de fondo con BH: 1.50°, con 15 3⁄4”

Estabilizador + Float Valve con Float Sub + Pony Monel + 15” Estabilizador

+ Pony Monel + MWD + NMDC + 2 x 8” DC + X-Over + 18 x 5” HWDP +


5 Direccional

broca PDC de 16” + Motor de fondo con BH: 1.50°, con 14 5/8”

Estabilizador + Float Sub con Float Valve + 15 3⁄4” Estabilizador + MWD +

NMDC + 2 x 8” DC + X-Over + 18 x 5” HWDP + Martillo Hidráulico + 5 x 5”

HWDP

6 Reacondicionamiento Broca PDC de 16” + Bit Sub + 2 x 8” DC + X-Over + 5” HWDP

1 Pesca Overshot + Spiarl Grapple + Bumper Sub + Fishing Jar + 2 x 8” DC +

Martillo + 5” HWDP

7 Limpieza Broca tricónica de 16” + Bit Sub + 2 x 8” DC + X-Over + 5” HWDP

8 Limpieza Broca PDC de 12 1⁄4” + Bit Sub + 2 x 8” DC + X-Over + 5” HWDP

9 Convencional Broca PDC de 12 1⁄4” + Bit Sub + 2x8” DC + 18x5” HWDP + Martillo + 8x5”

HWD

10 Convencional Broca PDC de 12 1⁄4” + Bit Sub + 2x8” DC + X-Over + 18x5” HWDP +

Martillo + 5x5” HWDP

11 Direccional

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor de fondo con BH: 1.50°, con 11 3⁄4”

Estabilizador + Float Sub con Float Valve + Pony Monel + 12” Estabilizador

+ MWD + Monel + X-Over + 28 x 5” HWDP + Martillo Hidráulico + 3 x 5”

HWDP

53

Continuación tabla 2.37 BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

12 Direccional


Estabilizador + Float Sub con Float valve + Pony Monel + 12” Estabilizador

+ ARC-8 + MWD + ADN-8 + X-Over + 28 x 5” HWDP + Martillo Hidráulico +

3 x 5” HWDP

13 Limpieza

Broca PDC de 12 1⁄4” + Bit Sub con Float Valve + 8” DC + 12”

Estabilizador + X-Over + 28 x 5” HWDP + Martillo Hidráulico + 3 x 5”

HWDP

14 Direccional de limpieza

Broca PDC de 12 1⁄4” + Motor de fondo con BH: 1.50°, con 12”

Estabilizador + Float Sub con Float Valve + 12” Estabilizador + Pony Monel


HWDP

15 Direccional


Estabilizador + Float Sub con Float Valve + 12” Estabilizador + Pony Monel


HWDP

16 Convencional

Broca tricónica de 8 1⁄2” + Bit Sub con Float Valve + 6 1⁄2” DC + X-Over +

8 1⁄4” Estabilizador + X-Over + 2 x 6 1⁄2” DC + X-Over + 22 x 5” HWDP +


17 Pesca Pack off para casing de 7” + Reelising Spear con grapa + 2 x 3 ½”

18 Pesca

Difusor + Reelising Spear con grapa + 2 x 3 ½” HWDP + X-Over + Stop Sub

+ Triple conection bushing + Bumper Sub + Martillo + X-Over + 9 x 6 ½” DC

+ X-Over + Acelerador + 6 x 5” HWDP + X-Over + Stop Sub + Triple

conection bushing + Bumper Sub + Martillo + X-Over + 9 x 6 ½” DC + X-

Over + Acelerador + 6 x 5” HWDP

19 Limpieza Broca tricónica de 8 ½” + Bit Sub + 2 x 6 ¾” DC + Watermellon

20 Limpieza

Broca tricónica de 8 ½” + Bit Sub + 6 ¾” DC + X-Over + 8 ¼” Estabilizador +

X-Over + 5 x 6 ¾” DC + X-Over + Watermellon + X-Over + 22 x 5” HWDP +

Martillo + 6 x 5” HWDP+ X-Over + 22 x 5” HWDP + Martillo + 6 x 5” HWDP

21 Direccional

Broca PDC de 6 1/8” + Motor de fondo con BH: 1.15°, con 5 7/8”

Estabilizador + 5 7/8” Estabilizador + Pony Monel + SHORT Pulse + GR +

Monel + 35 x 3 ½” HWDP + Martillo Hidráulico + 3 x 3 ½” HWDP + 18 x 3

½” DPX + X-Over.

22 Limpieza

Broca PDC 6 1/8” + Near Bit + 2 x 4 ¾” Monel + 3 x 3 ½” HWDP + X-Over +

Watermellon + X-Over + 30 x 3 ½” HWDP + Martillo + 3 x 3 ½” HWDP + 18

x 3 ½” DP + X-over.

23 Limpieza

Broca PDC 6 1/8” + Bit Sub + Float Sub + Impulse (GR + Resistividad) + 5

7/8” Estabilizador + 2 x 4 ¾” Monel + 33 x 3 ½” HWDP + Martillo + 3 x 3

½” HWDP + 18 x 3 ½” DP + X-over.

1 Pesca Realising Spear + X-Over + 2 x 2 3/8” DP + X-Over + Stop Sub + Bumper

Sub + 3 x 3 ½” HWDP + Martillo + 24 x 3 ½” HWPD.

24 Calibración Broca PDC 6 1/8” + Neat Bit + Estabilizador + Rhino Reamer + 4 ¾” DC +

24 x 3 ½” HWDP + Martillo + 12 x 3 ½” HWDP + 18x 3 ½” DP.

2 Pesca Spear + X-Over + 2 x 2 3/8” DP + X-Over + Stop Sub + Bumper + 3 x 3 ½”

HWDP + Martillo + 24 x 3 ½” HWDP + X-Over.

3 Pesca Over Shot + Basket Grapple + Mill Control + Stop Ring + Bumper Sub +

Martillo + 6 x4 ¾” DC + Acelerador.


54

En la tabla 2.38 se puede observar las características de fluido de perforación

que se utilizó en las operaciones de perforación del pozo Palo Azul K.

Tabla 2.38: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul K TIPO DE

LODO PROFUNDIDAD

(pies) PESO

(lbs/gal) VSC. (seg) VP/YP FILTRADO

(c.c) SÓLIDOS

(%)

Nitrato de Calcio

Aguagel

6423

8.4 – 10.8

27 – 39

2-10 / 11-26

-

1 – 16

Maxdrill G +

10515 9.2 – 11.4 34 – 68 6-26 / 19-36 5.7 – 9.0 4 – 16

Maxdrill G +

10990 9.6 – 9.8 37 – 62 12-21 / 20-42 5.0 – 10.0 9 – 11


2.7.2 DESCRIPCIÓN DE LA PERFORACIÓN POR SECCIONES


Se armó BHA convencional #1 más broca Tricónica para perforar desde 45

pies hasta 288 pies. Luego perforó desde 288 pies hasta 466 pies. Una vez en

superficie, se observó que broca y motor se quedaron en el hoyo. Se realizó

pesca sin resultado. Las dos herramientas se quedaron en el hoyo. Baja casing

13 3/8”.

Se armó nuevo BHA #2 más motor y broca PDC. Se perforó rotando y

deslizando desde 466 pies hasta 940 pies, de 940 pies hasta 2540 pies

incrementó ángulo. Se perforó rotando y deslizando desde 2540 pies hasta

3199 pies. La broca no presentó desgaste en ninguna de sus áreas. Se

encontró calibrada. Fue sacada por cambio de BHA.

Se perforó de acuerdo a los requerimientos direccionales. Mientras se deslizó,

trató de hacerlo con bajo peso en la broca, redujo galonaje, bajo diferencial y

bajo ROP para obtener mejores resultados.

Las caracteristicas de las operaciones de cementación para la tubería de 13

3/8” se presenta en la tabla 2.39.

55


No.

LECHADA


(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE



Tub. Rev. (pulg)

Lead

16

13 3/8

0 – 5020

1430

A

13.5

Antiespumante,

extendedor, dispersante, retardador

Tail

16

13 3/8

5020 - 5520

275

A

15.6





podemos observar el tiempo de duración de cada uno de los problemas.

Tabla 2.40: Tiempo no productivo sección de 16” Sección Problemas

Tiempo No Productivo

Tiempo (hrs)

16"

Viaje adicional reconfiguración

de BHA

Cambio de BHA

13

Pesca Ruptura de

BHA 71

Operaciones de sidetrack

Ruptura del pin del

floatsub. 128


2.7.2.2 Sección de 12 ¼”

Se armó BHA de limpieza con broca PDC. Bajó BHA hasta 5465 pies; tocó tope

del float collar. Limpió float collar más cemento desde 5465 hasta 5485 pies.

Se bajó desde 5590 hasta 5890 pies

Se armó y bajo Diverter Tool 3 ½” más X-Over más 5” TP hasta 5890 pies.

Bombeó tapón de desvío. Se probó líneas de cementación con 3000 psi.

56

2.7.2.3 Sección de 12 ¼” ST

Se armó BHA más motor y broca. A 5606 pies inició trabajo direccional para el

“sidetrack” con “timedrilling”. Se perforó deslizando desde 5606 pies hasta 5636

pies. Se perforó deslizando con “Timedrilling” desde 5636 pies hasta 5650 pies.

Controló parámetros CGL superior de Tiyuyacu desde 6980 pies hasta 7112

pies. Se perforó normalmente desde 7112 pies hasta 7271 pies. Se perforó

normalmente desde 7550 pies hasta 8080 pies. La broca presentó dos

cortadores astillados en el área de la nariz. Se encontró calibrada. Fue sacada

por cambio de BHA.

Se armó nuevo BHA más broca. Se perforó desde 8334 pies hasta 8813 pies,

luego se perforó rotando y deslizado desde 9780 pies hasta 10000 pies. Se

perforó con el peso sobre la broca adecuado de acuerdo a las circunstancias

presentes. Se perforó desde 10445 pies hasta 10515 pies (TD).

Las caracteristicas de la cementación para la sección de 9 5/8” se presenta en

la tabla 2.41.


No. LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)

ADITIVOS

Hueco (pulg)

Tub. Rev. (pulg)

Lead

12 ¼

9 5/8

6080 – 8854

645

G

14.5


Tail

12 ¼

9 5/8

8854 – 9654

325

G

16.4








57

Tab

la 2

.42:

Tie

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Mo

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Z.

58

2.7.2.4 Sección de 8 1/2"

Se armó BHA convencional con broca tricónica de 8 ½”. Se bajó BHA direccional

desde superficie hasta 9593 pies, donde tocó tope del cemento. Rotó cemento

hasta 9635 pies.

Se acondicionó desde 9658 hasta 9746 pies. Circuló parada por problemas de

arrastre a 9746 pies, observó caída de presión de circulación.

Se sacó BHA desde 9746 hasta 9303 pies, observó junta lavada. Se cambió tubo

lavado y realizó prueba de circulación, continuó acondicionando desde 9746 hasta

10515 pies, observó puntos apretados de hasta 25 klbs de overpull en 10301 pies;

de hasta 30 klbs en 10380 pies; de hasta 35 klbs en 10393, 10087 pies.

2.7.2.5 Sección de 6 1/8”

Se armó BHA más motor y broca PDC, perforó rotando desde 10525 pies hasta

10990 pies TD. Se perforó con alto torque. La broca presentó cortadores rotos

sobre toro en los postes de los mismos en las áreas del cono y la nariz, se

encontró calibrada. Presentó también degastes por formación. Fue sacada por

profundidad total.

En la tabla 2.43 se presenta las caracteristicas de las operaciones de

cementacion para el liner de 7”.


No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev. (pulg)

Tail

8 ½

7

9491 – 10513

363

G

15.8

Antiespumante, dispersante, retardador, extendedor, surfactante


59

2.8 POZO PALO AZUL L


Este pozo fue operado por el equipo H&P 121 iniciando las operaciones el 08 de

Febrero de 2013. Finalizó el 05 de Marzo de 2013.

El pozo Palo Azul F fue diseñado como pozo de desarrollo, direccional tipo “S”.

Tuvo una profundidad total de 10845 pies MD / 10210,75 pies TVD, con

desplazamiento horizontal e inclinación máxima de 3063,31 pies y 26,20 a 2812,

24 pies MD respectivamente. Diseñado además, con 3 secciones: 16”, 12 ¼” y 8

½” y con 3 revestidores: Superficial de 13 3/8”, revestidor Intermedio de

producción 9 5/8” y un Liner de producción de 7”. El objetivo principal fue la

Arenisca Hollín Principal.


que se utilizó en la perforación de cada una de las secciones con sus respectivas

especificaciones.

Tabla 2.44: Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul L BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional

Broca Tricónica de 16” + bit sub + 3 x 8” DC + 15 3⁄4”

Stabilizer + 3x8” DC + X-Over + 3x5” HWDP + 6 1⁄2” Martillo

Hidráulico + 3x5” HWDP

2 Direccional

Broca PDC de 16" (SDi519MHPX) + Motor A962M con 15

3/4" estabilizador, 1.500 BH + Float Sub + 8" Pony Monel +

14 5/8" Estabilizador + 8" Pony Monel + MWD Telescope

825 HF + UBHO + 8" NMDC + 2 x 8" Drill Collar + X-Over + 18

x 5" HWDP + 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 5 x 5" HWDP

3 Direccional

Broca PDC de 16" (SDi519MHPX) + Motor A962M, con. 15

3/4", estabilizador, 1.500 BH + Float Sub + 8" Pony Monel +

15 3/4" Estabilizador + 8" Pony Monel + MWD Telescope

825 HF + 8" NMDC + 2 x 8" Drill Collar + X-Over + 18 x 5"

HWDP + 6 1⁄2” Martillo Hidráulico + 5 x 5" HWDP

4 Convencional

Broca PDC de 12 ¼” (MSi519HSPXX) + Bit Sub + 2x8” DC + X-

Over + 37x5” HWDP + 6 ½” Martillo Hidráulico + 4x5”

HWDP.

60

Continuación tabla 2.44 BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

5 Direccional

Broca PDC 12 1/4" (MSi519LMHSBPXX) + Motor

A800M7840XP; 1.50 BH; 12 1/8" Estabilizador + 11 3/4"

Estabilizador + Non-Mag Pony Collar + Telescope 825 HF +

8" Monel + X-Over + 37 x 5" HWDP + 6 ½” Martillo

Hidráulico + 4 x 5"HWDP.

6 Direccional

Broca 12 1/4 " PDC (SDi419HBPX) + PD 900 X5 AA Slick CC +

12 1/8" PD900 Receiver + Telescope 825 HF + 8" Monel + X-

Over + 37x5" HWDP + 6 3/8” Martillo Hidráulico + 4x5"

HWDP.

7 Direccional

Broca PDC de 12 ¼” (MSi519HSPXX) + Motor A800M7840XP

1.50 BH + Non-Mag Pony Collar + 12 1/8” Estabilizador +

ARC-8 + MWD Telescope + 8” Monel + X-Over + 37 x 5”

HWDP + 6 3/8” Martillo Hidráulico + 4 x 5” HWDP.

8 Direccional

Broca Tricónica de 12 ¼” (F05BODCPS) + Motor

A800M7840XP 1.50 BH + Non-Mag Pony Collar + 12 1/8”

Estabilizador + ARC-8 + MWD Telescope + 8” Monel + X-

Over + 37 x 5” HWDP + 6 3/8” Martillo Hidráulico + 4x5”

HWDP.

9 Direccional

Broca PDC MDi616LBPX + A675M w Slick Sleeve

Estabilizador- 0.28 v/g - 1.50 BH + Float Sub + EcoScope 8

1/4" Estabilizador + Telescope + Monel + 26 x 5" HWDP + 6

1⁄2” Martillo Hidráulico + 3 x 5" HWDP

10 Limpieza Broca tricónica de 8 ½”


En la tabla 2.45 se presentan las características del fluido de perforación que se

utilizó en el pozo H.

Tabla 2.45: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul L

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%) Nitrato de

Calcio Aguagel

6132

8.4 – 10.8

30 – 38

4-6 / 11-17

-

2 – 16

Maxdrill G +

10106

9.2 – 10.6

35 – 66

7-23 / 17-34

5.4 – 8

4 – 16

Maxdrill G +

10845

9.8 – 10.2

37 – 62

12-21 / 20-42

5.0 – 10.0

9 – 11

Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaboración: Jorge Constante / Karla Moreira Z.

61

2.8.2 DESCRIPCIÓN DE LA PERFORACIÓN POR SECCIONES


Se armó BHA #1 con sarta convencional y broca 16”. Inició perforando rotando

desde 40’ hasta 440 pies y luego hasta 534 pies. La perforación se suspendió por

giro del BHA hacia pozos cercanos y alto riesgo de colisión. En total se perforaron

494 pies en 9,75 hrs para un ROP efectivo de 50,7 ft/hr.

Se armó BHA direccional #2 con broca SDi519MHPX. Inició perforación rotando

desde 1014 pies hasta 3207 pies. La perforación finalizó por cambio TFA, sacó

UBHO y viaje de limpieza según lo estipulado en el plan.

Se armó BHA direccional #3 con broca 2R. inició perforación rotando desde 3207

pies hasta 4520 pies. Se suspendió perforación por llegar a punto de casing de 13

3/8” en la formación Orteguaza. En total se perforaron 2918 pies en 23,8 hr con

una ROP efectiva de 122,6 ft/hr.

En la tabla 2.46 se presenta las caracteristicas de la cementación de la tubería de

13 3/8”.


No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO LECHA

DA (lbs/gln)


Tub. Rev. (pulg)

Lead

16.239

13 3/8

0 – 5535

1445

A

13.5

Antiespumante,

extendedor, dispersante, retardador

Tail

16.239

13 3/8

5535 - 6125

237

A

15.6

Antiespumante (D047),

controlador de pérdida (D167),

dispersante (D202),

retardador (D201),

extendedor (D075)


62


observar el tiempo de duración, para cada uno de los problemas.

Tabla 2.47: Tiempo no productivo sección 16”


Tiempo (hrs)

16"

Esperar por elevador para

reparar manguera

Daño de la manguera

hidráulica del elevador

1,5

Inspección de tubería de perforación

Daños en la tubería

27,5

Reparar manguera del

top drive

Daños en la manguera

0,5


2.8.2.2 Sección de 12 ¼”

Se armó BHA convencional #4 con broca PDC de 12 ¼” y bajó desde superficie

hasta 6043 pies. Continuó perforando cemento, zapata y formación hasta 6132,5

pies y desde esa profundidad sacó a superficie.

Se armó BHA direccional #5. A profundidad de 140 pies la herramienta se probó y

luego perforó hasta 1394 pies. Bajó DP 5” desde 1394 pies hasta 2800 pies con

un total de 45 juntas. Luego bajó hasta 6085 pies donde se realizó Rig Service. La

perforación inició a 6132 pies rotando, deslizando y controlando parámetros hasta

8130 pies, por llegar a la formación Tena como lo indicó el plan de perforación

para cambio de BHA.

Se armó y bajó BHA direccional #6 hasta 7745 pies (hoyo abierto) y repasando

llegó hasta 8130 pies donde inició la perforación hasta 8875 pies para luego llegar

a la profundidad de 9336 pies.

Se armó BHA direccional #7 y bajó hasta 9336 pies. La perforación inició a esa

profundidad hasta 9380 pies. Al iniciar la perforación presentó poco avance.

63

Aumentó a partir de 9352 pies. A 9415 pies bajó peso sobre la broca para evitar

aumentar la inclinación, por lo cual la ROP efectiva disminuyó. A 9530 pies la

ROP promedio mejoró con instantáneas. A profundidad de 9612 pies la ROP

instantánea baja repentinamente y sigue disminuyendo hasta la profundidad

actual de 9630 pies. La perforación fue suspendida por bajo ROP.

Se armó BHA #8 para iniciar perforación rotando y deslizando desde 9635 pies

hasta 9700 pies. Continuó perforando rotando y deslizando hasta 10040 pies

donde presentó freno de ROP por litología que mostró caliza pudiendo ocasionar

el bajo rendimiento. Se suspendió la perforación por llegada a punto de casing de

9 5/8” a profundidad de 10106 pies.

Las caracteristicas de la cementación de la tuberia de 9 5/8” se presnta en la tabla

2.48.


No. LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE


ADITIVOS

Hueco (pulg)

Tub. Rev. (pulg)

Lead

12 ¼

9 5/8

6214 – 9529

472

G

14.5

Antiespumante (047),

extendedor (D020),

dispersante (D080),

retardador Acc (D197), KCl Sat (M117)

Tail

12 ¼

9 5/8

9529 – 10088

333

G

16.4

Antiespumante

(D047), controlador de

pérdida (D167),

dispersante (D080),

retardador (D197),

extendedor (D075), Gasblok (D600G)


64

2.8.2.3 Sección 8 ½”

Se armó BHA direccional #9 y bajó hasta 10106 pies iniciando la perforación a

esa profundidad. A partir de la lutita Napo, bajó galanoje con el fin de prevenir

derrumbes en la formación. El peso de la broca se mantuvo controlado a partir del

contacto con basal Napo con el fin de conservar inclinación según el plan

direccional. Continuó perforando desde 10705 pies hasta 10845 pies punto

destinado como punto de Liner de 7”.

La descripción de la cementación del liner de 7” se presenta en la tabla 2.49.


No. LECHADA

DIÁMETRO

INTERVALO CEMENTADO

(pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE


ADITIVOS

Hueco (pulg)

Tub. Rev. (pulg)

Tail

8 ½

7

10022

-

10845

363

G

17.4

Antiespumante (D206),

surfactante (F103),

dispersante (D080),

retardador Acc (D197), extendedor

(D075), Gasblok (D600G),

Expanding ce (D174)



observar el tiempo de duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones

que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de

los problemas.

65

Tabla 2.50: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se


problemas sección de 8 1/2”


2.9 POZO PALO AZUL M


El taladro H&P 121 inició las operaciones de perforación el 05 de Junio de 2013 y

culminó con Setting Tool en superficie el 25 de Julio de 2013.

EL pozo Palo Azul M se presentó como un pozo de desarrollo tipo “J”, cuyo

objetivo principal fue Hollín (Caliza C) y objetivos secundarios arenisca “U” y


Tiempo (hrs)

Lecciones Aprendidas por parte de la compañía


8 1/2"

Espera por herramientas

de la Cía. Tesco para

corrida de liner de 7”

Espera de herramientas

2

Falla en el liner hanger

Se recomienda una auditoría al taller de Baker para

inspeccionar ensamblaje de colgadores debido al alto índice

de fallas.

Prever la llegada de las compañías, considerando el

tiempo que les toma llegar a la locación.

Asegurar la presencia de las herramientas necesarias en

locación.

Daños en el colgador

Falla del liner hanger

50

Realizar la inspección durante el ensamblaje del colgador del

liner.

Realizar auditoria al taller de ensamblaje de colgadores de la

Cía. Baker.

Repara líneas hidráulicas de

CDS

Cía. Tesco repara líneas hidráulicas

de CDS 1

Realizar mantenimiento de los equipos previo a la utilización de

los mismos durante las operaciones.

66

Basal Tena. Su profundidad total fue de 10709 pies MD / 10144 pies TVD con una

inclinación máxima de 32,75 a 5389 pies MD.


que se utilizó en la perforación de cada una de las secciones con sus respectivas

especificaciones.

Tabla 2.51 : Conjuntos de fondo utilizados en el pozo Palo Azul M BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

1 Convencional Broca tricónica 16" GTX-CG1 (4x16; TFA: 0.7854), Bit Sub, 8 1⁄4”

DC, Estabilizador, X-Over, 5” HWDP

2 Direccional

Broca PDC 16" HCD605S (5x10 5x11; TFA: 0.848), 9 1/2” Motor (camisa 15 3⁄4”), 15” Estabilizador, 9 1⁄2” MWD NaviTrak, X-Over, 8 1/16” Sub Orienting, 8” DC , X-Over, 5” HWDP , 6 1/2” Martillo y 5”

HWDP

3 Direccional Broca PDC 16" HCD605S (10x12; TFA: 1.04), 9 1/2” Motor (camisa 15 3⁄4”), 15” Estabilizador, 9 1⁄2” MWD NaviTrak, X-Over, 8” DC ,

X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP

4 Direccional

Broca PDC 12 1/4" DP605SX (7x14, TFA: 1.052), 11.86” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, X-Over, 8 1/4” MWD OnTrak, 8

1⁄4” BCPM, 11 3⁄4” Estabilizador, 8.24” Sub Stop, 8” NM Sub Filter, 8” Sub Float, 8” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP.

5 Direccional

Broca PDC 12 1/4" DP605SX (7x14, TFA: 1.052), 11.86” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, X-Over, 8 1/4” MWD OnTrak, 8

1⁄4” BCPM, 11 3⁄4” Estabilizador, 8.24” Sub Stop, 8” NM Sub Filter, 8” Sub Float, 8” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP

1 Pesca Scfrew in Sub, 5” HWDP, X-Over, Bumper Sub, 8” DC, 8” Martillo,

8” DC, 8” Slinger, 8” DC, X-Over, 6 1⁄2” DC, X-Over

2 Pesca 5” HWDP, X-Over, 8” DC, 7 5/8” Martillo, 8” DC, 8” Slinger, 8” DC,

X-Over, 6 1⁄2” DC, X-Ove

3 Pesca Screw in SUB, 5” HWDP, X-Over, 8” DC, 8” Martillo, 8” DC, 8” DC,

X-Over, 6 1⁄2” DC, X-Over, 6 1⁄2” ACC, X-Over, 6 1⁄2” HWDP, 6 1⁄4” DC, X-Over, 5” HWDP

6 Convencional Broca tricónica 12 1/4" GT-1 (3x12, TFA: 1.113), Bit Sub, 8” DC,

12” Estabilizador, 8” DC, 5” HWDP (30), 6 1/2” Martillo y 5” HWDP

7 Direccional Broca tricónica 12 1/4" GT-1 (3x22, TFA: 1.114), 8” Motor Steerable (camisa 12 1/8”), 8 1/4” MWD NaviTrak, 8” NM Sub Filter, X-Over,

5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP.

8 Direccional

Broca PDC 12 1/4" HCD605ZX (4x13 3x14, TFA: 0.969), 10 1/2” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, X-Over, 8 3/8” MWD OnTrak,

8 3/8” BCPM, 11 3⁄4” Estabilizador, 8 1/4” Sub Stop, 8” NM Sub Filter, 8 1/4” Sub Float, 8” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y

5” HWDP.

67

Continuación Tabla 2.51 BHA TIPO DE ARREGLO ESPECIFICACIONES

9 Direccional

Broca PDC 12 1/4" QD605X (7x15, TFA: 1.208), 10 1/2” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, X-Over, 8 3/8” MWD OnTrak, 8

3/8” BCPM, 11 3⁄4” Estabilizador, 8 1/4” Sub Stop, 8” NM Sub Filter, 8 1/4” Sub Float, 8” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5”

HWDP.

10 Direccional

Broca PDC 12 1/4" QD605X (5x16 2x18, TFA: 1.479), 10 1/2” ATK Steerable, 12 1/8” Estabilizador, X-Over, 8 3/8” MWD OnTrak, 8

3/8” BCPM, 11 3⁄4” Estabilizador, 8 1/4” Sub Stop, 8” NM Sub Filter, 8 1/4” Sub Float, 8” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5”

HWDP.

11 Direccional

Broca tricónica 12 1/4" VM20DX (3x24, TFA: 1.325), 8” Motor Steerable (camisa 12”), 11 3/4” Estabilizador, 8 1/4” MWD

NaviTrak, 8” NM Sub Filter, 8 1⁄4” DC, X-Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP.

12 Direccional

Broca PDC 8 1/2" HC506ZX (6x11; TFA: 0.557), 8.03” ATK Steerable, 8 3/8” Estabilizador, 7” MWD OnTrak, 6 3/4” BCPM, 8

3/8” Estabilizador, 6 3⁄4” ORD, 6 3⁄4” CCN, 7” Sub Stop, 6 3/4” Sub Float, 6 3/4” NM Sub Filter, 8 3/8” Estabilizador, 9 1⁄2” GaugePro

XPR, X-Over, 6 1/2” DC, X-Over, 8 1⁄2” Estabilizador, X-Over, 6 1⁄2” DC, X- Over, 5” HWDP, 6 1/2” Martillo y 5” HWDP.


Las características del fluido de perforación que se utilizó para el pozo Palo Azul

M se presentan en la tabla 2.52.

Tabla 2.52: Fluido de Perforación utilizado en el pozo Palo Azul M

TIPO DE LODO

PROFUNDIDAD

(pies)

PESO

(lbs/gal)

VSC. (seg)

VP/YP

FILTRADO

(c.c)

SÓLIDOS

(%)

Seminativo

5980

8.4 – 10.6

27 – 36

2-6 / 4-10

-

<9

KLA-Sheld

9436

9.6 – 10.9

33 – 45

11-18 / 14-19

8.5 – 16

<10

Sidetrack

KLA-Sheld

10044

9.6 – 11.5

47 – 72

7-27 / 9-33

15 – 4.6

<10

KLA-Sheld

NT

10709

9.8 – 10.3

58 – 75

24-32 / 30-43

4.5 – 5.1

9<3.7


68



Se armó BHA convencional #1 con broca tricónica 16”. Bajó hasta 42 pies MD y

perforó hasta 445 pies MD. El intervalo perforado fue de 413 pies en 10 horas

obteniéndose un ROP promedio de 41.2 pph.

Se armó BHA direccional #2 con broca PDC 16”. Bajó BHA hasta 455 pies MD

lavando la última parada y tomando Gyro a 448 pies MD. Perforó hasta 3418 pies

MD registrando Gyro a 1200 pies MD. Sacó BHA hasta superficie con puntos

apretados a 3086 pies y 3050 pies MD.

Se armó BHA direccional #3 con broca PDC 16”. Bajó hasta 3418 pies y perforó

hasta 5980 pies MD. Sacó BHA hasta superficie encontrando puntos apretados a

5044 pies, 5010 pies, 4650 pies, 4585 pies, 4500 pies y 3750 pies MD.


13 3/8”.

Tabla 2.53: Cementación Tubería 13 3/8” Método Utilizado: Desplazamiento, una lechada con retorno a superficie

No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev. (pulg)

1

16

13 3/8

0 – 5300

1621

A

13.5

270 bbl agua + 27 gal D047

+ 1500 lbs D020 + 1320 lbs M117 + 385 lbs D20

2

16

13 3/8

5300 - 5980

247

A

15.6

55 bbl de

agua + 10 gal D047 + 125 lbs D167 +

165 lbs D202 + 125 lbs D201 + 11


69

De acuerdo a los problemas presentados en la sección, mostramos el tiempo de

duración, las lecciones aprendidas y las recomendaciones que se da por parte de

la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de los problemas, en la

tabla 2.54:

Tabla 2.54: Tiempo no productivo, lecciones aprendidas y recomendaciones que se da por parte de la compañía a cargo de las operaciones para cada uno de los

problemas sección de 16”


Tiempo (hrs)




16"

Intentó liberar Fill Up Tool,

goma pegada

Atascamiento de los sellos en el interior del casing

1

Al exceder la presión de activación de la

herramienta, resulta más difícil liberarla.

Llevar un control de la presión de accionamiento de

la herramienta.

Demora el armado de

BOP

Cambio de camisas de las bombas,

acondicionamiento de fluido.

4,5

Considerar un tiempo adicional

para armado de BOP y cambio de camisas

en las bombas

Optimizar el recurso humano disponible en el rig,

priorizando el armado de BOP y cambio de camisas de

2 bombas.


2.9.2.2 Sección de 12 ¼”

Se armó BHA direccional #4 con broca PDC 12 ¼”. Bajó BHA hasta 5908 pies MD

y perforó hasta 7813 pies MD. Levantó BHA hasta zapato de 13 3/8” con Back

Reaming en 7242 pies – 6868 pies MD. Observó caída de presión, sacó BHA

hasta 3933 pies MD y detectó Wash Out en la parada 29 tubería #86, cambió DP

y bajó hasta 5980 pies MD. Regresó a fondo rimando la última parada por

seguridad. Continuó perforando hasta 7907 pies MD.

Se armó BHA direccional #5 con broca PDC 12 ¼”. Bajó hasta 7907 pies MD

rimando la última parada por seguridad. Perforó hasta 9435 pies MD controlando

parámetros. Observó pérdida de presión, realizó prueba de presión en equipos de

superficie sin problemas. Decidió sacar BHA por posible Wash Out hasta 8170

pies MD. Tubería empaquetada a 8170 pies MD, circuló y trabajó sarta martillando

70

hacia abajo para tratar de liberar, sin éxito. Realizó operaciones de Side Track en

casing de 12 ¼”.




tabla 2.55.


problemas sección 12 1/4”


Tiempo (hrs)


de la compañía


compañía

12 1/4"

Wash Out en la

parada 29

Mala condición del

recubrimiento interno de la tubería de perforación

6,5

Se determinó que la condición interna de la

tubería está en mal estado. Se inicia con la

planificación del cambio de la tubería de

perforación

Establecer un sistema de tracking de la

tubería y todos los componentes del BHA

para anticipar reparaciones

Caída de presión

Atascamiento mecánico en la

base del conglomerado inferior, el cual

deriva en trabajos de

pesca.

26

Debido a la mala condición de la tubería no es posible realizar

una limpieza adecuada del pozo,

adicionalmente las practicas operativas efectuadas en las

maniobras de sacar el BHA no fueron

adecuadas, lo cual ocasiona el

atrapamiento mecánico de la sarta de perforación,

Se determina límites más conservadores

para los viajes, poniendo el límite de 30 Klbs de over pull para los viajes de

sacada y 20 Klbs para los viajes de retorno,

antes de colocar bomba y

posteriormente rotaria, manteniendo los

mismos límites de tensión y peso

respectivamente.

Empaquetamiento de

tubería

Pérdida de herramientas direccionales, drill collars y HWDP en el

pozo.

332,5

El washout de tubería es la causa raíz y el maniobrar la sarta

martillando hacia arriba es la causa secundaria

del problema presentado.

Circular el pozo de manera adecuada y un

ajuste en las propiedades

reológicas del fluido serán implementadas

para los siguientes pozos.

Back Off

No se aplica los correctos

procedimientos para la

determinación del punto neutro

de la sarta.

7,5

Si el punto neutro no es determinado de forma apropiada, el

back off no se realiza en el punto deseado o

no genera el desenrosque en ningún

sitio

Es necesaria la revisión de los

procedimientos a seguir para determinar

el punto neutro y el procedimiento para transmitir el torque izquierdo hasta el

mismo.


71

2.9.2.3 Sección de 12 ¼” ST

Se armó BHA convencional # 6 con broca tricónica. Bajó hasta 5792 pies MD

donde topa cemento rimando desde 5576 pies MD. Perforó cemento blando hasta

5925 pies MD con 900 GPM, 2800 PSI y 40 RPM. Regresó a fondo y continuó

perforando cemento hasta 6025 pies MD con 900 GPM, 2700 PSI y 70 RPM.

Se armó BHA direccional # 7 con broca tricónica. Probó herramientas

direccionales con 700 GPM y 1100 PSI a 1123 pies MD. Inició Side Track, realizó

Time Drilling hasta 6150 pies MD con 750-835 GPM, 2700-3200 PSI y 50 RPM

(KOP a 6030 pies MD).

Se armó BHA direccional # 8 con broca PDC. Perforó direccionalmente hasta

8150 pies MD con 850-900 GPM, 2900-3850 PSI y 60-130 RPM controlando

parámetros en (6550-6700) pies MD (Conglomerado Superior), (6860- 7185) pies

MD (Conglomerado Medio) y (7672-8150) pies MD (Conglomerado Inferior). Sacó

BHA hasta superficie con Backreaming en (8025-6070) pies MD por presencia de

Overpull de 30 KLBS.

Se armó BHA direccional # 9 con broca PDC. Observó caída de presión en 500

PSI, y realizó prueba de presión del Stand Pipe hasta el Choke Manifold de la

mesa. Soltó muestra de carburo para determinar profundidad de posible Wash

Out. Se determinó que la muestra salió a través de la broca por lo cual se realizó

nueva prueba al Stand Pipe con 4000 PSI. No se observó Wash Out, probó

herramientas direccionales en superficie sin problema.

Se armó BHA direccional # 10 con broca PDC. Bajó hasta 9094 pies MD rimando

en (6948-6986) pies y (7549- 9094) pies MD con 800-900 GPM, 2000-2850 PSI y

60 RPM. Observó que el peso de la broca no descarga y el torque se mantiene en

10 Kft.lb.


12 1/4”.

72

Tabla 2.56: Cementación Tubería 12 1/4” Método Utilizado: Desplazamiento directo, dos lechadas

No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO CEMENTAD

O (pies)

No. SACOS A SER

UTILIZADOS

CLASE



Tub. Rev. (pulg)

1

12 ¼

9 5/8

6200-9000

739

G

14.5

D47 .02 g/s,D20

1,2%BWOC,D80 .058

g/s,D197 .074 g/s,D75 .02 g/s,M117 1 %BWOC

2

12 ¼

9 5/8

9000-10044

472

G

17.4

D47 .02 g/s,D80 .08

g/s,D197 .08 g/s,D167

.15%BWOC,D75 .045

g/s,D166 35%BWOC,D174 5%BWOC





tabla 2.57.


problemas sección 12 ¼ “ST


Tiempo (hrs)




12 1/4" ST

Backreaming 8025'-6070

Falta de limpieza del

hoyo 21 Es necesario realizar

un ajuste en peso y propiedades

reológicas del fluido

Modificar las características reológicas

del fluido, subiendo el punto cedente para

mejorar el acarreo de los recortes de perforación

Bajo ROP - broca

embolada,

Embolamiento de broca en el viaje de retorno

8

Prueba equipos por

caída de presión

No determinada

3,5

Se requiere realizar una circulación antes

de retomar la perforación del

intervalo

Circular una píldora dispersa y esperar su retorno a superficie.

Retomar los parámetros de perforación con poco

peso para evitar embolamiento de la broca

73

Continuación Tabla 2.57


Tiempo (hrs)




12 1/4" ST

Desarma RAMS para colocar wear

bushing

Deformación de las gomas del

Hydrill del BOP 1

Se debe hacer un procedimiento para determinar la causa

de las caídas de presión

Un parámetro adicional para revisión son las

revoluciones de la turbina de las herramientas

direccionales

POOH a superficie

Se presume washout en

tubería 21,5

El mantenimiento de los elementos del BOP es necesario

para asegurar el paso de herramientas a

través de él.

Realizar un chequeo continuo del estado de los

cauchos del BOP

Prueba BHA en

superficie, descarga

data & arma BHA


tubería 6 Es necesario

establecer un procedimiento para determinar la causa

de las caídas de presión

Un parámetro adicional para revisión son las

revoluciones de la turbina de las herramientas

direccionales

RIH BHA hasta 9094'


tubería 13


2.9.2.4 Sección de 8 ½”

Se armó BHA convencional #12 con broca PDC 8 ½”. Bajó hasta 156 pies MD y

probó herramientas direccionales. Continuó bajando hasta 9987 pies MD, perforó

tapones, CF y cemento hasta 10034 pies MD. Realizó prueba de integridad del

Casing. Continuó perforando cemento, zapato y 10 pies de formación nueva hasta

1065 pies MD. Perforó direccionalmente rotando y deslizando hasta 10709 pies

TD. Sacó BHA direccional hasta superficie sin problemas y descargó información

de herramienta Ontrak.

74

La descripción de la cementación del liner de 7” se presenta en la tabla 2.58.

Tabla 2.58: Cementación Liner de 7”

Método Utilizado: Premezclado, dos lechadas: Lead cubre hasta el tope del liner, Tail cubre arenas productoras.

No.

LECHADA

DIÁMETRO INTERVALO

CEMENTADO (pies)

No. SACOS A

SER UTILIZADOS

CLASE

PESO

LECHADA (lbs/gln)


Tub. Rev. (pulg)

1

8 ½

7

9501-10709

412

G

17.4

D47 .02g/s,D75 .08 g/s,D197 .08

g/s,D22A F103.15%,D75 .045 g/s,D166

35%BWOC,D174 5%BWOC


75

CAPITULO III

ANÁLISIS DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS DE LAS

OPERACIONES DE PERFORACIÓN

3.1 INTRODUCCIÓN

En este capítulo, hemos recurrido a la información presentada en los reportes

finales de perforación de cada uno de los pozos ya antes mencionados; (ver

anexo 1) con la finalidad de realizar el respectivo análisis técnico y estadístico de

los problemas que se dieron en la perforación y originaron a que se presenten

tiempos no productivos (NPT).

El análisis presentado en ese capítulo está realizado según los problemas que se

obtuvieron en cada sección de los pozos, tomando como secciones analizadas, a

las siguientes: 16”, 12 ¼”, 8 ½, 6 1/8”. Para esto hemos utilizado el método del chi

cuadrado la cual consiste en comparar proporciones independientes en diseños

de estudio con variables cualitativas (ver anexo 2). (Posada, 2011)

3.2 PRESENTACIÓN DE DATOS PREVIOS AL ANÁLISIS TÉCNICO Y

ESTADÍSTICO DE LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS (NPT)

En cada perforación estamos tan expuestos a que sucedan problemas que nos

ocasionen pérdidas de tiempo e incrementen los costos de dicha actividad;

problemas que van desde lo más simple como retraso del personal, a lo más

complicado como realizar una desviación del pozo (SideTrack), y en sí, por una

mala planificación de perforación.

76

A continuación indicamos los problemas que en general se dieron en cada una

de las secciones de los pozos del Campo Palo Azul.

3.2.1 SECCIÓN DE 16”

Gráfica 3.1: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 16”


Gráfica 3.2: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 16”


Reparación de bomba de lodo; 0,18

Reparaciones del Taladro; 8,39

Problemas del Cabezal; 1,28 Viaje adicioneal

reconfiguración de BHA; 4,74

Pesca ; 25,91 Operaciones de sidetrack ; 46,72

Esperar por elevador para reparar

manguera; 0,55

Inspección de tubería de perforación; 10,04

Reparar manguera del top drive; 0,18

Fill Up Tool, goma pegada ; 0,36

Demora el armado de BOP ; 1,64

Asiento de Bomba,

dañado; 0,18

Falla del Sistema Eléctrico del

Malacate; 8,39

Mala maniobra al apretar

prisioneros; 1,28

Cambio de BHA; 4,74

Ruptura de BHA; 25,91Ruptura del pin del

floatsub.; 46,72

Daño de la manguera hidráulica del elevador ; 0,55

Daños en la tubería ; 10,04

Daños en la manguera ; 0,18

Atascamiento de los sellos en el

interior del casing; 0,36

Cambio de camisas de las bombas, 1,64

77

Gráfica 3.3: Problemas vs. Tiempo


En esta sección cuya profundidad promedio es de 0–5899 pies, MD, en el Campo

Palo Azul, podemos notar claramente que el mayor tiempo no productivo se dio a

causa de las operaciones de Sidetrack, las cuales derivan de la realización de una

pesca insatisfactoria. El tiempo que esta actividad no programada necesitó fue de

128 horas que representa el 46,72% de los tiempos no productivos dentro de la

sección.

El segundo valor más representativo de los tiempos no productivos se debe a

operaciones de pesca con un tiempo de duración de 71 horas que representa el

25,91%. Las razones por las cuales se dieron las operaciones de pesca fue por la

ruptura del pin del flot sub, quedando en el pozo motor de fondo más broca PDC

de 16".

Además de un listado de problemas evidenciados que detallamos a continuación

en la tabla 3.1.

0,5

23

3,5 13

71

128

1,5

27,5

0,5 1 4,5 0

20

40

60

80

100

120

140

78

Tabla 3.1: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección de 16” PROBLEMA CAUSA NPT %

Reparación bomba de lodo

Asientos dañados 0,5 0,18


Falla en sistema eléctrico del

malacate 23 8,39

Problemas del Cabezal

Mal ajuste de prisioneros

3,5 1,28

Reparar manguera del

Top Drive


0,5 0,18

Fill up tool; goma pegada

Atascamiento de sellos en el casing

1 0,36

Demora de armado del

BOP

Cambio de camisas de la bomba,

acondicionamiento del lodo

4,5 1,64

Viaje adicional Cambio BHA 13 4,74

Reparar manguera

Daño de la manguera

hidráulica del elevador

1,5 0,55

Inspección de tubería de perforación

Daños en la tubería 27,5 10,04

Pesca Ruptura BHA 71 25,91

Operaciones SideTrack

Ruptura del pin floatsub

128 46,72


Para evitar todo tipo de inconvenientes mencionados en la tabla 3.1 se debe

contar con el back up de las herramientas más importantes durante las

operaciones de perforación.

Hay que tener en cuenta que no se debe reutilizar herramientas sobre-torqueadas

sin previa inspección.

Realizar un mantenimiento continuo del Top Drive, nos ayudaría a evitar

problemas como daño en la manguera, en los brazos del elevador y en los

motores del top drive durante las operaciones de perforación, además de un

chequeo de los elementos críticos en el sistema de bombeo.

79

Llevar un control de la presión de accionamiento de las herramientas optimizando

el recurso humano disponible en el rig, priorizando el armado de BOP y cambio de

camisas de las bombas, son otras de las consideraciones a ser tomadas en

cuentas para evitar la demora en el plan de perforación.

3.2.2 SECCIÓN DE 12 ¼”

Gráfica 3.4: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 12 ¼”


Gráfica 3.5: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 12 ¼”


Viaje a superficie para cambio de BHA

0% Viaje a superficie para

cambio de broca 0% Problemas al instalar

pack off 7%


6% Problemas del Cabezal

0% Pega de Herramienta

Direccional 3%

Problemas D&M 0%

Repara falla eléctrica del conector del TDS

2% Washout en tubería

3%

Halliburton, liberación prematura de setting

tool 24%

Caída de presión 4%

Empaquetamiento de tubería

45%

Empaquetamiento de liner en fondo

0%

Embolamiento de broca 1%

Prueba equipos por caída de presión

0%

Desarma RAMS 0%

POOH a superficie 3%

Alejamiento del pozo del traget

0% Restricción en la corrida del pack off

7%

Problemas con sistema de rotación de CDS

6% Problemas en unidad de cementación

0% Pega de Herramienta de registros eléctricos

3% Espera de herramienta MWD

0% Reparaciones de

taladro 2%

Washout 3%

Pesca 24% Atascamiento

mecánico 4%

perdida de herramientas direccionales

45%

Sarta pegada 0%

Bajo ROP 1%

Deformación de las gomas del Hydrill del

BOP 0%

Se presume washout en tubería

3%

80

En base al gráfico de barras del Anexo 2 se detalla lo siguiente:

La profundidad promedio de esta sección determinada en el Campo va desde 0 -

5764 pies, MD, en donde podemos evidenciar claramente que el mayor tiempo no

productivo que se dio en esta sección fue en el empaquetamiento de la tubería

por pérdida de herramientas direccionales con un tiempo no productivo de 332,5

horas lo cual representa el 55,6 %.

El segundo problema más representativo en esta sección fue a causa de la

restricción que se tuvo en la corrida del pack off ocasionando problemas en su

instalación. Esto conllevó a que se origine un tiempo no productivo de 50,5 hrs lo

cual representa 49.51%.

Se evidenciaron además, otro tipo de problemas que a continuación detallamos y

que originaron a que se den tiempos no productivos:

Tabla 3.2: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección de 12 ¼” PROBLEMA CAUSA NPT (hrs) %

Viaje a superficie para cambio de BHA

Alejamiento del pozo del traget 2 1,96

Viaje a superficie para cambio de broca

Bajo ROP 0,5 0,49

Problemas al instalar pack off Restricción en la

corrida del pack off 50,5 49,51

Reparaciones del Taladro Problemas con sistema de rotación de CDS

2,5 2,45

Problemas del Taladro Viaje no

planificado/cambio motor

20 19,61

Problemas del Cabezal Problemas en unidad

de cementación 2,5 2,45

Pega de Herramienta Direccional

Pega de Herramienta de registros eléctricos 1 0,98

Problemas D&M Espera de herramienta MWD

2 1,96

Fuga en líneas Hidráulicas de Top Drive

Reparaciones del taladro

20,5 20,1

Problemas de Cementación Problemas de Cementación

0,5 0,49

81

Continuación Tabla 3.2 PROBLEMA CAUSA NPT %

Repara falla eléctrica del

conector del TDS

Reparaciones de taladro

18 3,01

Espera por decisión y

herramientas para viaje de calibre

Espera de herramientas 22,5 3,76

Washout en tubería Washout 2 0,33

Halliburton, liberación

prematura de setting tool

Pesca 180 3,1

Caída de presión Atascamiento mecánico

26 4,35

Empaquetamiento de tubería

Pérdida de herramientas direccionales

332,5 55,6

Empaquetamiento de liner en fondo Sarta pegada 3 0,5

Embolamiento de broca

Bajo ROP 8 10,81

Prueba equipos por caída de

presión . 3,5 4,73

Desarma RAMS

Deformación de las gomas del Hydrill del

BOP

1 1,35

POOH a superficie Se presume washout en

tubería 21,5 29,05

Prueba BHA en superficie,

descarga data & arma BHA


tubería 6 8,11

RIH BHA

Se presume

washout en

tubería

13 17,57


Para evitar todo tipo de inconvenientes mencionados en la tabla 3.2 los perfiles

internos del BOP deben ser limpiados y revisados minuciosamente antes y

durante la instalación del cabezal.

82

Programar perfiles direccionales que sigan las tendencias naturales de la

formación, el uso de RSS puede ayudar a optimizar el tiempo de perforación.

Uso de brocas con mayor protección y herramientas de fondo que permitan tener

un control en el peso aplicado a las mismas, permitirá prolongar la vida de las

brocas.

El uso de Power Drive ayuda a la limpieza del agujero, pues es un sistema de

rotación continua que ayuda a la transportación de solidos a superficie,

especialmente en pozos de ángulo mayor a 30 grados.

Circular el pozo de manera adecuada y un ajuste en las propiedades reológicas

del fluido

3.2.3 SECCIÓN DE 8 ½”

Gráfica 3.6: Porcentaje de tiempos no productivos en la sección de 8 ½”

Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaborada por: Jorge Constante / Karla Moreira Z.

Pega de tubería, 0,16

Obstrucción al bajar

Liner, 13,40 Problemas con el

Hoyo/Cementación,

0,75

Pega de Tubería, 8,13

Espera de llegada del

personal, 0,54

Paredes del pozo

inestables, 9,06

Viajes adicionales para

realizar cambios, 3,36

Trabajar sarta pegada,

19,91

Registros no bajan a

10525 pies. 5,04

Washout en tubería.

2,11

Espera por

herramientas de

Weatherford y Smith,

1,46

BHI liberación

prematura del setting

tool. 9,49

Viaje de calibre con

ampliador, 7,05

Operaciones de pesca.

5,91

Operaciones de

abandono. 7,81

Espera por

herramientas de la Cía.

Tesco. 0,2

Sacando liner de 7” y

colgador de liner a

superficie; se evidencia

daños en el colgador

5,42

Cía. Tesco repara líneas

hidráulicas de CDS,

0,10

83

Gráfica 3.7: Causas de los tiempos no productivos en la sección de 8 ½”


Gráfica 3.8: Problemas vs. Tiempo


1,5

123,5

7

75

5

83,5

31

183,5

46,5 19,5

13,5

87,5

65 54,5

72

2

50

1 0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

Pega diferencial, 0,16

Problemas con el Hoyo,

13,40

Cemento dentro del

Casing de 7", 0,75

Pega de Tubería, 8,13

Retraso del personal,

0,54

Viajes de calibre, 9,06

Cambio de

herramienta, 3,36

Sarta pegada, 19,91

Problemas del hoyo ,

5,04 Washout , 2,11

Espera de herramientas

, 1,46

Pesca , 9,49

Problemas del hoyo ,

7,05

Pesca , 5,91

Abandono, 7,81

Espera de herramientas,

0,21

Falla del liner

hanger, 5,42

Repara líneas

hidráulicas de

CDS, 0,10

84

La profundidad promedio de esta sección va desde 9995 – 10740 pies y podemos

evidenciar que el problema que generó mayor tiempo no productivo fue el

atascamiento de la sarta debido a la pega de tubería; con un tiempo de 183,5

horas lo cual representa el 19,91%.

El segundo problema más representativo se da debido a la espera de

herramientas, por no tener una buena organización dentro de las operaciones,

con un tiempo no productivo de 13,5 horas que representa el 14,47%.

A continuación detallamos los problemas que en esta sección se generaron a

causa de problemas en el hoyo, logística, entre otras:

Tabla 3.3: Tiempos No Productivos (hrs) y Causas de la sección 8 ½” PROBLEMA CAUSA NPT %

Pega de Tubería Pega Diferencial 1,5 0,16

Obstrucción al bajar Liner

Problemas con el hoyo

123,5 13,4

Problemas con el hoyo / cementación

Cemento dentro del casing

7 0,76

Pega de tubería

75 8,12

Espera de llegada del personal

Retraso del personal

5 0,54

Paredes del pozo inestables

Re-perforación del hoyo 8 ½”

83,5 9,06

Viajes adicionales para realizar

cambios

Cambios de herramientas

31 3,36

Trabajar sarta pegada

Sarta pegada 183,5 19,91

Registros no baja a 10525 pies

Problemas del hoyo

46,5 5,05

Washout en tubería Washout 19,5 2,12

Espera por Herramientas

13,5 14,47

Liberación prematura del

setting tool Pesca 87,5 9,5

85

Continuación tabla 3.3 PROBLEMA CAUSA NPT %

Viaje de calibre con ampliador

Problemas del Hoyo

65 7,05

Operaciones de pesca

Pesca 54,5 5,91

Operaciones de abandono

Abandono 72 7,81

Espera por herramienta Cia. Tesco

Espera de herramienta

2 0,21

Daños en el colgador

Falla del Liner hanger

50 5,43

Cía. Tesco repara líneas hidráulicas de

CDS

Repara líneas hidráulicas de

CDS 1 0,11


Planificar viajes intermedios en la sección, nos permitirán evaluar las condiciones

reales del agujero para no tener tiempos no productivos.

Prever la llegada de las compañías, considerando el tiempo que les toma llegar a

la locación, sería otra de las prioridades para que las actividades de perforación

marchen a lo bien.

3.3 ANÁLISIS TÉCNICO ESTÁDISTICO DE LOS TIEMPOS NO

PRODUCTIVOS (NPT)

3.3.1 POR CADA SECCIÓN DE LOS POZOS DEL CAMPO PALO AZUL

Con los datos del ítem anterior, podemos visualizar claramente los problemas que

mayor improductividad ocasionaron para cada sección, los cuales ya se

encuentras antes descritos.

Pero si bien es cierto, aquellos problemas que hayan generado mayor pérdida de

tiempo no indican que éstos, hayan sido los problemas con mayor frecuencia

dentro de las operaciones de perforación en el Campo Palo Azul.

86

Para ello, mostramos a continuación la prueba de chi-cuadrado que compara

proporciones independientes de diseños con variables cualitativas que son los

problemas más frecuentes que generaron tiempos no productivos, el valor crítico

que nos da el método sirve para identificar en qué secciones se van a originar

más problemas y los grados de libertad nos da el tamaño de la tabla del chi-

cuadrado.

Entonces se puede decir que en la sección de 16”, 12 ¼” y 8 ½” se van a originar

más problemas y los identificamos en la tabla de chi-cuadrado los que por sección

tienen el valor más alto.

Esta prueba tuvo como valor crítico 7,692 y grados de libertad 16, y que

continuación puntuamos la frecuencia con que cada problema se dio para las

siguientes secciones:

· SECCIÓN DE 16”

Los problemas más frecuentes a presentarse, según valores observados, son:

Ø Daños en la manguera hidráulica

Ø Daños en la bomba

Con una frecuencia de 2 para cada problema; un chi – cuadrado, x2 = 3,157 y

6,226, respectivamente; un valor crítico de 7,692 y grados de libertad de 16.

· SECCIÓN DE 12 ¼”

En esta sección, los problemas más frecuentes presentados fueron:

Ø los ocasionados en el taladro

Ø Wash out.

Con un valor observado de 4; un chi – cuadrado, x2 = 0,462 y 1,222,

respectivamente.

87

· SECCIÓN DE 8 ½”

El mayor problema presentado en esta sección se dio por:

Ø Inestabilidad del pozo

Con una frecuencia de 4; un chi – cuadrado, x2 = 1,464.

3.3.2 POR LOGÍSTICA

Para el análisis en este acápite, hemos clasificados los problemas según los

representantes atribuidos a la logística. Cada clasificación se ve representada

colocando los tiempos no productivos en porcentaje para su posterior análisis.

Se han clasificado en: problemas de equipo con un total de 257,5 horas;

problemas de la compañía con un total de 152.57 horas; y problemas en el pozo

con un total de 1554 horas.

Gráfica 3.8: Porcentaje de Tiempos No Productivos según logística

Fuente: Reportes finales de perforación Empresa Operadora Campo Palo Azul Elaborado por: Jorge Constante / Karla Moreira

Según lo mostrado gráficamente, podemos notar una mayor representación en los

problemas originados en el pozo, las cuales son producto de la inestabilidad del

pozo. Estos son atribuidos a mal plan de operación del pozo por parte de las

compañías y del personal encargado.

EQUIPO 13%

COMPAÑÍA 8%

POZO 79%

EQUIPO COMPAÑÍA POZO

88

CAPITULO IV

PROPUESTA DE PRÁCTICAS ALTERNATIVAS DE

OPERACIONES DE PERFORACIÓN PARA MINIMIZAR

LOS TIEMPOS NO PRODUCTIVOS

4.1 INTRODUCCIÓN

Mediante el análisis que realizamos en el anterior capítulo, proponemos prácticas

de alternativas de perforación para cada una de las secciones según los

problemas encontrados; con el fin de minimizar los tiempos no productivos

durante dicha actividad.

Cabe recalcar que, las prácticas alternativas que a continuación exponemos,

varían según en donde se presentó el problema de acuerdo a la perforación de

cada sección.

4.2 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIZAR NPT EN LA SECCIÓN

DE 16”

4.2.1 SEGÚN ANÁLISIS DATOS PREVIOS

· Reparación bombas de lodo

Para anticipar problemas que conlleven a pérdida de tiempo operativo, debemos

realizar un chequeo previo de los elementos de mayor desgaste y rotación de las

bombas.

89

· Mala maniobra al apretar los prisioneros

Previo a realizar alguna maniobra de la que no se tiene conocimiento, se debe

consultar al Co Man o al Tool Pusher, a fin de evitar que se realicen operaciones

incorrectas que generen pérdidas de tiempo

El supervisor y el Tool Pusher de la contratista de perforación deben supervisar

todo el tiempo las operaciones de instalación de las secciones del cabezal y

verificar que se lleven a cabo todos los procedimientos durante la operación,

paralelamente ayudando y entrenando a la cuadrilla para futuras operaciones.

· Falla del sistema eléctrico del malacate

El personal de supervisión del taladro debe realizar inspecciones continuas de tal

manera que se pueda planificar el mantenimiento preventivo y correctivo sin tener

pérdidas de tiempo durante las operaciones.

· Viaje adicional a superficie para reconfigurar BHA

Para evitar inconvenientes que generen pérdidas de tiempo, se debe contar con el

back up de las herramientas más importantes durante la perforación, además con

el personal experimentado en la perforación de este tipo de pozos.

También debemos solicitar a terceras compañías que realice la inspección de sus

equipos previo al envío de los mismo a pozo.

· Pesca por ruptura de BHA

Para evitar este tipo de problemas con el BHA que utilizamos, se deber realizar

una previa inspección de las herramientas sobre-torqueadas para que no sean

reutilizadas.

90

· Inspección de tubería de perforación

Realizar la inspección de tubería de perforación durante la movilización del taladro

es una práctica alternativa que además se debe haber solicitado que la tubería

rentada cuente con la inspección necesaria antes de ser admitida para la

operación.

· Repara manguerote del top drive

Realizar mantenimiento continuo del top drive para evitar problemas durante las

operaciones es una práctica que ayuda a minimizar la existencia de posibles

pérdidas de tiempo.

· Intenta liberar fill up tool

Una alternativa sería la de llevar un control de la presión de accionamiento de la

herramienta ya que, al exceder la presión de activación de la herramienta, resulta

más difícil liberarla.

· Demora armado de BOP

Considerar un tiempo adicional para armado de BOP y cambio de camisas en las

bombas, que permita tener la holgura para no generar NPT; además de un

chequeo de las conexiones superiores e inferiores para detectar desgastes,

corrosion o daños.

Optimizar el recurso humano disponible en el rig, priorizando el armado de BOP y

cambio de camisas de bombas, es otra de las prácticas alternativas que podemos

mencionar.

91

4.2.2 SEGÚN ANÁLISIS CHI-CUADRADO

· Daños en la manguera hidráulica

Realizar un mantenimiento constante bombeando píldoras de limpieza para evitar

que los sólidos se queden en las paredes de la manguera y así evitar

taponamientos, también respetar los parámetros de diseño para no alterar sus

características tanto de los materiales como de su funcionamiento óptimo.

· Daños en la bomba

Para evitar problemas de pérdidas a causa de daños en las bombas, éstas deben

estar preparadas antes del arranque inicial. Esta actividad la podemos realizar,

vertiendo algún fluido del que se va a bombear en el punto de llenar el sistema o

directamente a la apertura de succión de la bomba; rotamos lentamente a mano

hasta que los rotores o engranes estén humedecidos y la línea de succión esté lo

más llena de fluido como sea posible. Además, debemos asegurarnos que las

bombas no arranquen en seco.

Antes de poner en marcha a las bombas, debemos tener en cuenta:

- El perfecto cebado de la bomba y tubería, con la eliminación de aire

contenido especialmente en la tubería de succión

- La empaquetadura debe estar perfectamente colocada y apretada

suavemente.

- Se debe verificar el sentido de giro, coincidente con la flecha indicadora,

así como el voltaje del motor y de la red.

92

- Comprobar la correcta circulación del fluido refrigerante.

Durante el funcionamiento, se requiere de poca atención, solamente la vigilancia

de la temperatura de los rodamientos, el engrase o nivel de aceite, de la caja de

rodamientos, el goteo y refrigeración de la empaquetadura.

Si una bomba esta parada durante algún tiempo y se desea hacerla funcionar se

procederá como si se tratara de la primera vez, comprobando adecuadamente

cada uno de los puntos señalados anteriormente.

4.3 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIMIZAR NPT EN LA

SECCIÓN DE 12 ¼”


· Viaje a superficie no planificado para cambio de BHA

Las bajas tasas de penetración y problemas al deslizar, se atribuyen a

formaciones con mayor dureza por lo que se debe sacar la sarta a superficie para

cambiar el BHA con motor por un BHA con ATK Streerable Stab.

Las tendencias formacionales en la zona, dificultan el trabajo direccional para

corrección en dirección, por ello, el uso de RSS puede ayudar a optimizar el

tiempo de perforación como programa de perfiles direccionales que sigan las

tendencias naturales de la formación.

· Viaje a superficie para cambio de broca

Una alternativa sería, el uso de brocas con mayor protección y herramientas de

fondo que permitan tener un control en el peso aplicado a las mismas. Esto

incluso, nos permitirá prolongar la vida de las brocas.

93

· Problemas al instalar pack off

Se debe inspeccionar los elementos del cabezal y sus accesorios. Para esto,

incluir al personal de calidad sería una práctica alternativa.

Los perfiles internos del BOP deben ser limpiados y revisados minuciosamente

antes y durante la instalación del cabezal.

· Reparación soporte del sistema de rotación del CDS

Al no ser un evento de inspección de herramientas, sino más bien un evento de

manejo en la mesa, se debe poner énfasis en las reuniones pre-operativas en el

taladro. El personal de la compañía es el único que puede hacer uso de sus

herramientas.

· Viaje no planificado para reemplazar motor por Power Drive

El uso de Power Drive para perforar Tena y minimizar los tiempos de corrección

de trayectoria es una práctica alternativa para no tener NPT’s. Al mismo tiempo se

tiene una mejor limpieza del agujero al ser un sistema de rotación continua;

parámetro importante de limpieza para hoyos con ángulos superiores a 30.

· Reparar manguera del sistema hidráulico

El personal de supervisión del taladro debe chequear constante y visualmente el

sistema hidráulico para planificar el mantenimiento durante los rig services y evitar

pérdidas de tiempo.

Bombear píldora de limpieza

· Problemas en la unidad de cementación

94

Mucho antes de que se inicie el proceso de circulación, la cuadrilla de

cementación debe asegurarse de que la conexión de la reducción de circulación a

de la cabeza de cementación sean compatibles (Fernandez, 2014). En caso de

presentarse algún desperfecto durante el chequeo, comunicar inmediatamente al

Co Man a fin de tomar las acciones necesarias para corregir el problema.

· Espera de Herramientas

En esta sección las herramientas que no se tuvieron en las locaciones fueron:

colgador, MWD, herramientas para viajes de calibre, reductores de torque y

zapata rimadora.

Para ello mencionamos como prácticas alternativas el revisar el estado del

colgador previo a la instalación del mismo.

Tener un back up en locación para evitar pérdidas de tiempo durante las

operaciones y que los mismos sean respectivamente certificados.

Optimizar el flujo de comunicación y logística.

· Pega de herramientas de registros eléctricos

Realizar corridas de registros con cable con herramientas de longitud corta

(menores a 90 pies) a fin de disminuir el riesgo de pega.

Analizar los doglegs para análisis de riesgos de pega de herramientas de

registros, es importante tomar en consideración el TR (Turn Rate) a fin de tener

un criterio de los cambios de ángulo generados en el azimut.

95

De ser necesario, se puede tomar los registros en varias corridas con

herramientas de longitud corta

Como una alternativa, se podría realizar la corrida de registros eléctricos con

tubería de perforación (drop-off) para pozos similares cercanos. La corrida de

registros por el sistema drop-off permite registrar mediante el movimiento de la

tubería de perforación.

Como segunda alternativa, se puede analizar también la posibilidad de tomar los

registros con herramientas LWD

· Repara falla eléctrica del conector del TDS

Se debe inspeccionar frecuentemente a los equipos sensibles del taladro. Contar

con los accesorios necesarios para la reparación de los equipos y sus elementos.

· Washout en tubería.

Realizar Inspecciones visuales de la tubería antes de ser utilizada, además de

contar con accesorios y repuestos necesarios en locación.

Otra práctica alternativa es la de establecer un sistema de tracking de la tubería y

todos los componentes del BHA para anticipar reparaciones y cambios de la sarta

de perforación.

· Liberación prematura de setting tool.

Investigar las causas asociadas a la liberación prematura del setting tool.

96

Certificar la calidad de manufactura de las herramientas usadas en el pozo antes

de ser utilizados.

· Empaquetamiento de liner en fondo

Realizar entrenamiento de prevención de pega de tubería. Controlar la

penetración y en lo posible imponer máxima velocidad anular recomendado para

el diámetro del hueco perforado. Mantener propiedades del fluido de perforación

apropiados. Antes de cada maniobra de sacada de la sarta de perforación, limpiar

el pozo por lo menos el retorno de la última muestra perforada. (Rojas, s.f.)

· Back off fallido

Es necesaria la revisión de los procedimientos a seguir para determinar el punto

neutro y el procedimientos para transmitir el torque izquierdo hasta el mismo, a fin

de que al accionar las cargas estas tengan como efecto final el desenrosque en el

punto deseado.

· Backreaming

Es necesario realizar un ajuste en peso y propiedades reológicas del fluido.

Modificar las características reológicas del fluido, subiendo el punto cedente para

mejorar el acarreo de los recortes de perforación, nos evitarían pérdidas de

tiempo.


· Problemas ocasionados en el taladro

97

Cómo prácticas alternativas en problemas ocasionados en el taladro, podemos

realizar un Programa de Mantenimiento Preventivo (PMP), diseñado para

inspecciones reguladas y programadas, mantenimiento y/o reparaciones del

equipo de perforación antes de que este falle.

Recordemos que la vida histórica esperada del equipo de taladro está basada en

la frecuencia del mantenimiento.

Este mantenimiento debe estar integrado con el Plan del pozo durante

operaciones de bajo riesgo. Esto puede requerir un mantenimiento anticipado o

correr el riesgo de un mantenimiento pospuesto. El diseño del Programa de

Mantenimiento Preventivo (PMP), debe tener en cuenta el potencial de eventos no

programados.

· Wash out

No se debe rotar la tubería mientras se está perdiendo presión, ya que ésta puede

romperse fácilmente. Mantener la corrosión a un nivel aceptable, si se diera el

caso, aumentando el PH del fluido. Al tener una corrosión considerable podemos

hacer uso de inhibidores químicos para evitar el riesgo de que se produzca un

Wash out.

4.4 PRÁCTICAS ALTERNATIVAS PARA MINIMIZAR NPT EN LA

SECCIÓN DE 8 ½”


· Pega de tubería

98

Cuando el BHA se encuentre frente a zonas permeables, mantener movimiento

de la tubería evitaría este problema. Mejorar el puenteo del fluido es otra práctica

alternativa que podemos proponer.

Medir el calibre de las brocas, estabilizadores y todas las demás herramientas del

mismo diámetro del hueco cuando salgan del pozo. Considerar correr un rimador

de rodillos detrás de la broca en formaciones muy abrasivas. (PetroWorks, s.f.).

Estar pendientes de la densidad del lodo, durante todo el proceso en las

operaciones. Se puede también manejar galonajes alto de fluidos para levantar

los sólidos del fondo del pozo y así recuperar rotación y circulación.

Realizar entrenamiento de prevención de pega de tubería

· Obstrucción al bajar Liner de 7”

Como práctica alternativa se debe optimizar los galonajes de perforación, así

como el peso disponible para la bajada de la tubería.

Incrementar las reologías del logo para lavar menos el hoyo, podría evitar un sin

número de inconvenientes.

· Espera de la llegada del personal

Tener contacto con las diferentes compañías, y mantenerse informados sobre el

avance de las operaciones para así tener un tiempo estimado de la llegada de

todo el personal y no existan retrasos en las operaciones.

· Viajes de calibre y re perforación del hoyo

99

Realizar una adecuada limpieza del hoyo. Cuidar la densidad del fluido de

perforación, para poder mantener las paredes del pozo estables y evitar

derrumbes. Utilizar herramientas con caliper en tiempo real para detectar

comportamiento del hueco con anticipación.

· Viaje adicional para cambiar Mill

Tener repuestos en locación y que los mismos sean respectivamente certificados.

Revisar bien los equipos antes de ingresarlos y planificar el tiempo de uso de

cada uno de ellos, para q no existan viajes adicionales para cambio de

herramientas.

· Washout en tubería.

Realizar inspecciones visuales de la tubería antes de ser utilizada. Contar con

accesorios y repuestos necesarios en locación.

· Espera por herramientas de la compañía

Optimizar flujo de comunicación y logística. Prever la llegada de las compañías

que realizan trabajos específicos, considerando el tiempo que les toma llegar a la

locación. Asegurar la presencia de las herramientas necesarias en locación,

previo a un trabajo específico.

· Liberación prematura del setting tool

Inspección y auditoria en talleres de Baker. Investigar las causas asociados a la

liberación prematura del setting tool. Certificar la calidad de manufactura de las

herramientas usadas en el pozo antes de ser utilizados.

100

· Daños de herramientas

Realizar la inspección durante el ensamblaje del colgador del liner. Realizar

auditoria al taller de ensamblaje de colgadores de la Cía. Baker. Realizar

mantenimiento de los equipos previo a la utilización de los mismos durante las

operaciones.


· Inestabilidad del pozo

Para evitar problemas con respecto a pozos inestables, podremos poner en

práctica las siguientes alternativas:

- En lutitas consolidadas sujetas a movimientos tectónicos se recomienda

usar lodo con buenas propiedades de limpieza del hoyo.

- Evitar existencia de un hoyo desviado

- Utilizar lodos poliméricos con adición de derivados del almidón o celulosa,

cuando se encuentren formaciones inter estratificadas.

- Lutitas que se hinchan pueden ser inhibidas con lodos base aceite de

actividad balanceada.

- Altas velocidades anulares causaran ensanchamiento del hoyo producto de

la erosión.

- Velocidades de tubería durante los viajes deben ser bajas.

101

- Altas velocidades del fluido en el espacio anular, producen

ensanchamiento del hoyo, sobre todo si está en flujo turbulento.

- Capacidad de acarreo controladas mediante la reología

Colocación a tiempo de revestidores

102

CAPITULO V

ANÁLISIS ECONÓMICO DE LOS TIEMPOS NO

PRODUCTIVOS

5.1 INTRODUCCIÓN

En este capítulo se analizaran los costos generados por los tiempos no

productivos con ayuda de diagramas de caja que consisten en mostrar la forma y

dispersión de los datos, en este caso, costos (dólares americanos) versus

problemas que se manifestaron en las operaciones de perforación del Campo.

Para ello, utilizaremos los problemas del Capítulo III clasificándolos en problemas

que se dieron en superficie y los que se dieron en el pozo.

5.2 ANÁLISIS DE COSTOS EN SUPERFICIE

Los siguientes problemas presentados en la Tabla 5.1, representan los costos

aproximados que se dieron en superficie:

Tabla 5.1: Problemas presentados en superficie


103

Según los diagramas de caja mostrados en la gráfica 5.1, los problemas que

mayor costo generan son los que oscilan entre daños en la bomba, viajes

adicionales y espera por herramientas; con valores de 70000 hasta 250000

dólares aproximadamente.

Gráfica 5.1: Costos en superficie (barras de error, valor máximo y mínimo)


5.2.1 PORCENTAJE DE COSTOS EN SUPERFICIE

La gráfica 5.2 muestra los porcentajes de los costos según cada problema

presentado en las operaciones de perforación.

0

100000

200000

300000

400000

500000

600000

700000

800000

900000

1000000

CO

STO

S ($

)

PROBLEMAS

COSTOS EN SUPERFICIE

104

Gráfica 5.2: Porcentaje de costos en superficie


5.3 ANÁLISIS DE COSTOS EN EL HOYO

Los problemas presentados en la Tabla 5.2, muestran los costos aproximados

que se obtuvieron en el hoyo, detallados en el Anexo 4 los que fueron obtenidos

de los reportes finales de perforación de la Empresa Operadora del Campo Palo

Azul.

Tabla 5.2: Problemas presentados en el hoyo


En la gráfica 5.3 los diagramas de caja muestran que los mayores costos se

originan por problemas generados por daño en la tubería, atascamiento de

herramientas, sarta o herramientas pegadas, operaciones de sidetrack, pesca de

Problemas D&M 1%


1% Daños en bombas 14%

Viajes adicionales 21%

Problemas en Taladro

7%

Espera por herramientas

46%

Retraso personal/herram

ientas 3%

Problemas en cabezal

7%

PORCENTAJE DE COSTOS EN SUPERFICIE

105

tubería o herramientas y por inestabilidad del pozo. Llegando a valores entre

100000 a 400000 dólares.

Gráfica 5.3: Costos en hoyo (barras de error, valor máximo y mínimo)


5.3.1 PORCENTAJE DE COSTOS EN EL HOYO

En la gráfica 5,4 se muestra los costos en porcentaje por cada problema que se

originó en el hoyo.

Gráfica 5.4: Porcentaje de costos en el hoyo


0100000200000300000400000500000600000700000800000900000

CO

STO

S ($

)

PROBLEMAS

COSTOS EN EL HOYO

Daños en tubería 7% Atascamiento de

herramientas 15%

Sarta/herramientas pegadas

14%

Pesca de tubería/herramie

ntas 19%

Operaciones de Sidetrack

25%

Problemas de cementación

1%

Wash out 2%

Problemas por caída

de presión 4%

Inestabilidad del pozo 13%

PORCENTAJE COSTOS EN EL HOYO

106

5.4 COMPARACIÓN COSTOS SUPERFICIE – HOYO

Como pudimos observar en el análisis de este capítulo, los costos más elevados

se dan por problemas en el hoyo, pero se debe tener en cuenta que no

necesariamente todos estos problemas se generan específicamente en el hoyo.

Si bien es cierto muchos de estos incidentes son generados a malas prácticas

realizadas en superficie y que terminan ocasionando daños graves al momento de

estar operando dentro del pozo.

Con la suma de los valores máximos y mínimos que nos proporcionan los

diagramas de caja vemos los valores entre los cuales se puede tener un ahorro

en las operaciones de perforación durante el período de tiempo analizado en el

proyecto, los rangos de valores que se tiene son: para la superficie esta entre

199000 y 1575000 dólares y en el hoyo tenemos los valores de 450000 y

3790000.

Con mejores prácticas en las operaciones de perforación se puede tener un gran

ahorro tanto en problemas de superficie como en el hoyo y así disminuir los

costos de las operaciones dentro del Campo Palo azul durante la perforación.

En la gráfica 5.5 se muestra claramente que los costos son muy elevados por

problemas ocasionados en el hoyo.

Gráfica 5.5: Costos Superficie – Hoyo


0

200000

400000

600000

800000

1000000

1200000

1400000

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1800000

CO

STO

S ($

)

HOYO

SUPERFICIE

107

CAPÍTULO VI

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

6.1 CONCLUSIONES

6.1.1 CONCLUSIONES GENERALES

ü Los tiempos no productivos son generados por logística, falta de

mantenimiento en el equipo, o por la poca capacitación del personal para

un correcto uso de las herramientas.

ü Un mantenimiento continúo de los equipos en superficie expuestos a

condiciones del medio ambiente prolongaran la vida útil de los mismos.

ü Se pueden eliminar los tiempos no productivos por espera de herramientas

que no estén en la locación teniendo siempre un Back up de los

componentes que más se desgastan en las operaciones de perforación del

Campo.

ü A causa de mala configuración de la sarta de perforación para atravesar las

distintas formaciones geológicas del Campo producen largos tiempos no

productivos debido a pega de tubería y a operaciones de pesca.

ü En el cronograma de bombeo del tren píldoras dispersas a cada parada y

la viscosa cada dos paradas, ayudó significativamente en la disminución de

puntos apretados con una ganancia en las estimaciones de tiempo de la

construcción de las secciones.

108

ü Con el uso continuo de las centrífugas y las condiciones óptimas operativas

del conjunto de equipos de control de sólidos, se mantuvieron las

propiedades físico-químicas en las mejores condiciones para que las

secciones se realizaran en el tiempo determinado.

6.1.2 CONCLUSIONES POR SECCIÓN

· Sección de 16”

ü Al bombear píldoras viscosas cada 300 a 400 ft de perforación, garantiza

una adecuada limpieza en la sección perforada, ya que no tendríamos

señales de empaquetamiento durante la perforación así como en los viajes.

ü Previo a la corrida de revestidor circular al caudal óptimo de limpieza (900

GPM mínimo).

ü El adecuado manejo de parámetros controlados desde 15 ft antes y 15 ft

después en los conglomerados, genera una estructura óptima para una

corrida más prolongada y cumplimiento propicio de las herramientas.

· Sección de 12 ¼”

ü Al tener el control de los parámetros de perforación para atravesar los

conglomerados tenemos la ventaja de utilizar una sola broca.

ü Si nos encontramos con la presencia de un cuerpo Volcánico Alterado es

necesario utilizar una broca tipo tricónica por las propiedades geológicas.

ü Tener muy en cuenta que el cambio de compañía puede dar mejores

resultados ya que mejoran condiciones propias de la perforación.

· Sección 8 ½”

109

ü En esta sección se presentan agresivos comportamientos a diferentes

lados, la zona objetivo principal presenta problemas de estabilidad y

estructura, que debe ser analizado a detalle por Geo mecánica para las

siguientes operaciones.

ü Realizar el cálculo del peso disponible sobre el Colgador durante la bajada,

con el fin de tener al menos 100 klbs por sobre. Esto con el fin de que en

cualquier evento de obstrucción se le pueda aplicar este peso al colgador y

poder pasar la obstrucción.

ü Disminución de ROP entrando a basal Napo.

ü Hay que tener en cuenta la fuerte caída de inclinación en Napo Medio y

Basal lo cual podría ocasionar perder el objetivo.

6.2 RECOMENDACIONES

6.2.1 RECOMENDACIONES GENERALES

ü Las bajas tasa de penetración se atribuyen a formaciones con mayor

dureza, las cuales estuvieron presentes, en estos casos se recomienda

trabajar con los parámetros hidráulicos óptimos para lograr las

correcciones necesarias y mejorar la ROP.

ü Se recomienda cuando se va a utilizar ATK en los programas de

perforación trabajar con pesos sobre la broca entre 40 y 50 klbs, ya que la

transferencia de peso a la broca no es totalmente efectiva cuando están

las aletas abiertas perdiéndose parte del peso en las mismas que están en

contacto con la formación, esto lleva como resultado bajas ROP.

ü En todas las secciones, como buena práctica operativa se recomienda

repasar por dos ocasiones cada parada perforadas.

110

ü Controlar los parámetros en los Conglomerados y en las Arenas

Abrasivas, para cuidar la estructura de corte de la broca, para mantener un

buen ROP en el resto de la perforación.

ü Se recomienda siempre la utilización de martillos como medida de

contingencia en todas las corridas.

ü Mantener el nivel de fluido necesario, reduciendo la acumulación en

canales y minimizando formación de espuma por efecto mecánicos.

6.2.2 RECOMENDACIONES POR SECCIÓN

· Sección de 16”

ü Repasar cada parada en dos ocasiones ayuda a conformar el agujero y

reduce problemas de puntos apretados, esto junto con el uso de píldoras

de limpieza, mejora considerablemente las condiciones del agujero.

ü Continuar con un buen control de parámetros en los tres conglomerados de

Tiyuyacu, garantiza el buen desempeño de la broca.

ü Bombear tren de píldoras para generar un buen arrastre de ripios y una

limpieza adecuada del hoyo, evitando la acumulación de material y ripios re

trabajados que impiden el normal avance y disminuyen la ROP.

ü Realizar la inspección de tubería de perforación durante la movilización del

taladro.

ü Solicitar que la tubería rentada cuente con la inspección necesaria antes de

ser admitida para la operación.

· Sección de 12 ¼”

111

ü Durante la perforación de las formaciones Chalcana, Tiyuyacu y Tena

compuestas especialmente por arcilliolita, es importante mantener alto

caudal y RPM para obtener una buena limpieza del hoyo, ya que en estas

zonas se tiene alta ROP para evitar el empaquetamiento de la tubería.

ü Para las Areniscas “U” y “T” y Formación Hollín (Base Caliza “C” y Estuario

Fluvial) se debe tener la sarta siempre en movimiento y minimizar el tiempo

de conexión para evitar una pega diferencial en esta zona porosa, además

de mantener el lodo en óptimas condiciones con un buen material sellante.

ü Se recomienda un estrecho monitoreo de la salida de ripios para asegurar

la correcta limpieza del pozo.

ü Se recomienda estar lo más cerca posible al plan direccional ya que los

BHA o las tendencias de las formaciones a veces no son las mismas como

comúnmente se observa.

· Sección 8 ½”

ü Considerar la opción de utilizar un ampliador que pueda activarse y

desactivarse en fondo para poder sacar el BHA sin puntos apretados.

ü Optimizar flujo de comunicación y logística.

ü Utilizar herramientas con cáliper en tiempo real para detectar

comportamiento de hueco con anticipación.

ü Prever la llegada de las compañías que realizan trabajos específicos,

considerando el tiempo que les toma llegar a la locación.

ü No realizar la perforación de ST únicamente con motor de fondo puesto

que no es posible mantener el BHA en rotación todo el tiempo debido al

requerimiento direccional del pozo.

112

GLOSARIO NPT: Tiempo no productivo

IADC-Código: International Association of Drilling Contrators, son códigos de

brocas que sirven para que los perforadores describan que tipo de bocas están

buscando; estos códigos clasifican a la broca según a formación que se va a

perforar, diseño del cojinete/junta utilizada.

Nipple Campana: Una tubería expandida en la parte superior de la sarta de

revestimiento, sirve como embudo para guiar las herramientas de perforación

hacia el extremo superior de un pozo.

Diverter: El Diverter o Desviador, es un preventor anular con un gran sistema de

tuberías bajo la subestructura. Se utiliza para revertir los influjos desde el taladro.

Washouts: La eliminación de material o una sustancia del pozo por lavado con un

fluido.

Slip Lock Assembly: Se ejecuta para controlar o bloquear influjos de fondo de

pozo en la tubería. El operador puede establecer el bloqueo a cualquier

profundidad deseada en la tubería.

Wear Bushing: Es una pieza de equipo instalado en la cabeza del pozo que está

diseñado para actuar como una guía protectora para el casing y evitar daños al

colador de casing ya en su lugar.

Reaminig: Repasar la perforación para ampliar un pozo. Tal vez la razón más

común para el Reaming de una sección, es que el agujero no se perforó tan

grande como debería haber sido desde el principio.

Re-entry: Significa un pozo que fue perforado y completado inicialmente y que se

volvió a entrar y recompletar para alcanzar nuevos objetivos.

113

Backreaming: Ensanchar el pozo sacando/levantando la tubería de perforación.

Overpull: Es una tensión adicional que se aplica cuando se tira de una sarta de

perforación atascada sin romper el límite a la tracción de la sarta de perforación.

Setting Tool: Herramienta o dispositivo que se utiliza en la colocación o el ajuste

de los equipos de fondo de pozo, tales como los tapones. En algunos casos, la

herramienta también se utiliza para recuperar el equipo o herramienta que se ha

establecido en el pozo.

BHA.- Ensamblaje de fondo

Stick and Slip: Vibraciones de torsión que se producen debido a la aceleración y

desaceleración de rotación cíclica del BHA. Esta velocidad puede ser a cero RPM

o en exceso dos veces la velocidad de rotación medida en superficie. Mientras se

puede producir un daño considerable a la broca de perforación también existe la

probabilidad de daños o la fatiga de otros componentes del motor.

Slimpulse: Sistema MWD para adquisición de datos.

Slick Line: El término slickline se refiere a la tecnología de alambre utilizada por

operadores de pozos de gas y petróleo para bajar equipamiento dentro del pozo a

los propósitos de una intervención en el mismo, comúnmente denominada well

intervention.

Abrasiva.- sustancia u objetivo que tiene como finalidad actuar sobre otros

materiales con diferentes clases de esfuerzos mecánicos, triturando, molienda,

corte o pulido.

Bitumen.- es una mescla de líquidos orgánicos altamente viscosa, negra,

pegajosa y complemente soluble en disulfuro de carbono compuesta

principalmente por hidrocarburos aromáticos policíclicos

114

Boulders.- termino en ingles que significa, rocas redondeadas que se encuentran

en formaciones superficiales

Estuarina.- área bajo la influencia de las mareas, definición usada actualmente

para decir que es un área de la costa donde el agua dulce proviene de la tierra y

se mezcla con agua de mar.

Fallas.- una falla geológica es una fractura en el terreno a lo largo de la cual

movimiento de uno de los lados respecto al otro, formado por esfuerzos

tectónicos.

Fuerzas Gravitaciones.-es la fuerza de atracción entre dos masas, cuyos centros

de gravedad están lejos comparadas con las dimensiones del cuerpo.

RSS.- Sistema de Perforación Rotativa Direccional

Subangular.- mineral libre de ángulos agudos, aunque no redondea suavemente

(partículas de cuarzo).

Subtransparente.- mineral que llega a la transparencia o translucido

Target.- término en ingles cuyo significado es OBJETIVO, se utiliza para describir

el objetivo al cual se desea llegar al final de la perforación.

Turbulencia.- Estado de agitación que se encuentra un líquido o un gas

BOP: Conjunto preventor de reventones.

MD: Profundidad medida

TVD: Profundidad vertical verdadera

115

MWD: a evaluación de las propiedades físicas, generalmente la presión, la

temperatura y la trayectoria del pozo en el espacio tridimensional, durante la

extensión de un pozo.

RAM: Ariete empaquetador

116

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

· CARLOS CALAD, Mejore el Desempeño Reduzca los Riesgos,

Schlumberger, 2009.

· DON. A. GORMAN, JERRY W.MEYER, Drilling equipment and operations,

Dallas, Texas, Ago 1983.

· Fernández, M. (2014). CEMENTACIÓN DE POZOS PETROLEROS.

Disponible en:

http://es.slideshare.net/magnusgabrielhuertafernandez/cementacion-de-

pozos-petroleros

· Infante Tovar, José. CONCEPTOS DE ESTABILIDAD E INESTABILIDAD

APLICADOS AL PROCESO DE PERFORACIÓN DE POZOS

PETROLEROS. Disponible en:

http://www.monografias.com/trabajos85/aplicaciones-del-concepto-

estabilidad-perforacion-pozos/aplicaciones-del-concepto-estabilidad-

perforacion-pozos.shtml

· Key Curriculum Press. (2010). DISCOVERY ADVANCED ALGEBRA

CONDENSED LESSONS IN SPANISH. Disponible en:

http://math.kendallhunt.com/documents/daa2/CLS/DAA2CLS_011_02.pdf

· Posada, Sergio. (2011). DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO PARA ESTIMAR

EL VALOR DE CHI (O JI O X ) CUADRADA. Disponible en:

http://es.slideshare.net/seposada/chi-cuadrada

· PTROWORKS: PROCEDIMIENTO PARA PEGAS DE TUBERÍA

DURANTE OPERACIÓN. Versión 1. Disponible en:

http://geologyanddrillingproblems.wikispaces.com/file/view/Procedimiento_p

ara_Pegas_De_Tuberia_.pdf

117

· Rivera, Julio. (2011). PRUEBA CHI-CUADRADO. Disponible en:

http://es.slideshare.net/armando310388/prueba-chicuadrado

· Rivera. Sánchez. (2010). SOLUCIÓN INFORMÁTICA A PEGADURAS DE

TUBERÍAS EN LA PERFORACIÓN DE POZOS PETROLEROS. Disponible

en: http://www.monografias.com/trabajos-pdf4/solucion-informatica-

pegaduras-tuberias/solucion-informatica-pegaduras-tuberias.pdf

· Rojas, J. (s.f.). PROBLEMAS ATRAVESADOS DURANTE LA ETAPA DE

PERFORACIÓN DE UN POZO PETROLERO. Disponible en:

https://es.scribd.com/doc/94193847/Perforacion-III

· TESCO. (2010). Jornadas de perforación: CASING WHILE DRILLING

(CwD) ELIMINACIÓN DE TIEMPOS NO PRODUCTIVOS Y AUMENTO DE

PRODUCCIÓN. Disponible en:

http://www.iapg.org.ar/sectores/eventos/eventos/listados/trabajosPerfo/3VI

ERNES/16.30/CWD.pdf

118

ANEXOS

119

ANEXO N° 1

DATOS DE LOS POZOS ANALIZADOS

12

0

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C

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WD

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T-S

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8

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rte

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12

1

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l h

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16

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6)

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l e

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9)

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a /

de

sarm

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rma

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ce

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pro

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tie

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o

12

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sliz

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2)

Arm

a /

de

sarm

a y

pru

eb

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3)

Lev

an

ta/A

rma

y p

rue

ba

BH

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4)

Mu

ele

ce

me

nto

5)

Pe

rfo

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6)

Via

je d

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erí

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7)

Aco

nd

icio

na

lo

do

/ c

ircu

la

8)

Se

rvic

io a

l e

qu

ipo

/ c

ort

a c

ab

le

9)

Arm

a /

de

sarm

a y

ba

ja r

eg

istr

os

10

) A

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/ d

esa

rma

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aja

re

ve

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or

11

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rma

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ce

me

nta

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bo

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) 6

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) 1

15

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ble

ma

s

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na

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n e

n

dir

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sib

ilid

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pre

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zon

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la

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ma

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erf

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s d

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ccio

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qu

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nd

en

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s

na

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rma

ció

n,

el

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de

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miz

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em

po

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an

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s m

ism

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pro

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ga

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l p

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us

acc

eso

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s

8 ½

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1)

Lev

an

ta/A

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ba

BH

A

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rfo

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je d

e lim

pie

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a

5)

Aco

nd

icio

na

lo

do

/ c

ircu

la

6)

Se

rvic

io a

l e

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ipo

/ c

ort

a c

ab

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7)

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a /

de

sarm

a y

ba

ja r

eg

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os

8)

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a /

de

sarm

a y

ba

ja r

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est

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Arm

a /

de

sarm

a e

qu

ipo

/ c

em

en

ta

10

) T

rab

aja

en

bo

ca d

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ozo

, w

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r

bu

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g

11

) R

eu

nió

n d

e s

eg

uri

da

d,

surv

ey

s,

otr

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1)

3,5

2)

22

3)

7,5

4)

17

5)

13

,5

6)

0,5

7)

7

8)

15

9)

7,5

10

) 1

11

) 2

Pe

ga

de

tub

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Re

gis

tro

s

1,5

9

8

Po

zo

Po

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eg

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rar

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ne

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zo

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12

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ció

n

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ión

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ut

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ido

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ció

n

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os

E

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el B

HA

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"

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ian

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en

sid

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BH

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3 d

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”

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: B

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PD

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el +

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Est

ab

iliz

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or

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el +

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5 x

5”

HW

DP

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1⁄2

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Hid

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roca

PD

C d

e 1

6”

+ M

oto

r A

96

2M

56

40

XP

co

n 1

5

3/4

” E

sta

biliz

ad

or,

BH

: 1

.5°

+ F

loa

t su

b +

8’’

Po

ny M

on

el +

15

3/4

’’ E

sta

biliz

ad

or

+ 8

” M

on

el +

MW

D T

ele

sco

pe

+ 8

” M

on

el

#1

: 1

-2-W

T-A

-E-I

-NO

-BH

A

#2

: 0

-0-N

O-A

-X-I

- N

O-B

HA

#3

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-ER

-TD

12

¼”

92

60

' M

D

90

90

.91

'

TV

D

33

.74

° 3

.93

°

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xdri

ll G

+,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

9.2

pp

g y

term

ina

nd

o la

pe

rfo

raci

ón

co

n

10

.8 p

pg

.

BH

A #

4 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

5 d

ire

ccio

na

l

#4

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r A

80

0M

78

40

XP

co

n 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

BH

: 1

.5°

+ F

loa

t su

b +

11

3⁄4

’’ E

sta

bil

iza

do

r +

8”

Po

ny M

on

el +

MW

D T

ele

sco

pe

+ 8

” M

on

el +

X-O

ve

r +

25

x 5

”

HW

DP

+ 6

1⁄2

’’ M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x 5

” H

WD

P

#5

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r A

80

0M

78

40

XP

co

n 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

BH

: 1

.5°

+ F

loa

t su

b +

8”

Po

ny

#4

: 2

-2-W

T-A

-X-3

-BT

-BH

A

#5

: 0

-1-B

T-G

-X-I

-NO

-TD

8 ½

”

11

14

3' M

D

99

84

.43

'

TV

D

90

.07

° 9

.43

°

Ma

xdri

ll

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

9.8

pp

g y

term

ina

nd

o

con

11

.5 p

pg

.

BH

A d

ire

ccio

na

l #

6

BH

A d

ire

ccio

na

l #

7

BH

A li

mp

ieza

# 8

BH

A li

mp

ieza

# 9

BH

A d

e

aco

nd

icio

na

mie

nto

#

10

BH

A d

e

aco

nd

icio

na

mie

nto

#

11

#6

: B

roca

PD

C d

e 8

1⁄2

” +

Xce

ed

67

5 c

on

8 3

/8’’

Est

ab

iliz

ad

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risc

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e 6

75

co

n 8

1⁄4

’’ E

sta

biliz

ad

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WD

Te

lesc

op

e

Mo

ne

l+6

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WD

P+

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+2

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DP

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rtil

lo

#7

: B

roca

PD

C d

e 8

1⁄2

” +

Xce

ed

67

5 c

on

8 3

/8’’

Est

ab

iliz

ad

or

+

Pe

risc

op

e 6

75

co

n 8

1⁄4

’’ E

sta

biliz

ad

or

+ M

WD

#8

: B

roca

tri

cón

ica

de

8 1

⁄2”

y r

olle

r re

am

er

#9

: B

roca

PD

C d

e 8

1⁄2

” y r

olle

r re

am

er

#1

0:

Bro

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ricó

nic

a d

e 8

1⁄2

” +

Mo

tor

A6

75

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or,

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1:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 8

1⁄2

” +

Mo

tor

A6

75

M7

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P c

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Est

ab

iliz

ad

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BH

: 1

.5 +

Flo

at

Su

b +

MW

D S

lim

Pu

lse

67

5 +

6 x

5”

#6

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-NO

-BH

A

#7

: 1

-2-W

T-S

/G-

X-I

-

DL/

BT

-TD

#1

0:

0-0

-NO

-A-E

-I-N

O-

BH

A

#1

1:

0-0

-NO

-A-E

-I-N

O-T

D

No

mb

re

Inic

io

Fin

aliz

ació

n

Po

zo

Tip

o

Ub

icac

ión

M

D

TV

D

Des

pla

zam

ien

to

ho

rizo

nta

l In

clin

ació

n

Má

xim

a

Ob

jeti

vo P

rin

cip

al

Po

zo P

alo

Azu

l G

2

9-s

ep

-13

0

6-n

ov-1

3

Dir

ecc

ion

al

H

ori

zon

tal

No

rte

: 9

,98

0,8

55

.69

mN

Est

e:

28

2,4

91

.13

mE

La

titu

d:

0°

10

'

23

.16

" Lo

ng

itu

d:

76

°

57

' 1

4.3

5"

12

00

0'

99

88

.26

' 3

,37

0.9

3’

93

.1°

@

11

,25

8.2

’

MD

Are

nis

ca “

Ho

llín

Pri

nci

pa

l”

No

rte

: 9

,98

1,6

08

.37

m

Est

e:

28

2,5

40

.86

m

12

3

Sec

ció

n

Incl

inac

ión

A

zim

ut

Flu

ido

de

Per

fora

ció

n

BH

A u

tiliz

ad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

ica

ció

n d

e la

Bro

ca

6 1

/8’’

9

0°

11

.68

°

Dri

ll in

, in

icia

nd

o

con

un

a d

en

sid

ad

de

9.0

pp

g

y t

erm

ina

nd

o c

on

9.2

pp

g

BH

A d

ire

ccio

na

l #

12

BH

A d

ire

ccio

na

l #

13

BH

A d

ire

ccio

na

l #

14

#1

2:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 6

1/8

” +

Mo

tor

A4

75

M7

83

8X

P c

on

5

7/8

’’ E

sta

biliz

ad

or,

BH

: 1

.5°

+ F

loa

t su

b +

MW

D I

mp

uls

e +

4

3⁄4

” M

on

el +

12

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

27

x 3

1⁄2

’’ D

P +

42

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

4 3

⁄4”

Ma

rtillo

hid

ráu

lico

+ 6

x 3

1⁄2

” #

13

:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 6

1/8

” +

Mo

tor

A4

75

M7

83

8X

P c

on

5 7

/8’’

Est

ab

iliz

ad

or,

BH

: 1

.5°

+ F

loa

t su

b +

MW

D I

mp

uls

e +

4 3

⁄4”

Mo

ne

l +

12

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

27

x 3

1⁄2

’’ D

P +

42

x 3

1⁄2

”

HW

DP

+ 4

3⁄4

” M

art

illo

hid

ráu

lico

+ 6

x 3

1⁄2

” H

WD

P #

14

:

Bro

ca P

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de

6 1

/8”

+ P

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er

Dri

ve

+ P

D R

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r co

n 5

7/8

”

Est

ab

iliz

ad

or

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sco

pe

+ M

WD

Sh

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pu

lse

+ A

DN

-4 +

4

3⁄4

” M

on

el +

12

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

45

x 3

1⁄2

’’ D

P +

42

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

4 3

⁄4”

Ma

rtillo

hid

ráu

lico

+ 6

x 3

1⁄2

”

#1

2:

1-1

-WT

-A-E

- I-

CT

-BH

A

#1

3:

1-2

-WT

-A-E

-1/1

6-C

T-B

HA

#1

4:

0-0

-NO

-A-X

-I-N

O-T

D

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

hrs

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iem

po

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ota

l h

rs

Res

po

nsa

ble

C

au

sas

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ecci

on

es A

pre

nd

idas

po

r p

arte

d

e la

co

mp

añ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te d

e la

co

mp

añía

16

"

1)

Dri

llin

g

2)

Tri

pp

ing

3)

Cir

cula

tin

g a

nd

mu

d c

on

dit

ion

ing

4)

R/U

& L

/D B

HA

5)

R/U

& R

un

ing

Ca

sin

g

6)

R/U

& C

em

en

tin

g

7)

We

ll H

ea

d /

BO

P

8)

Sa

fety

Me

eti

ng

s

9)

Oth

er

Pro

d.

Tim

e

10

) P

aid

Rig

Se

rvic

e

11

6,5

11

6,5

La s

ecc

ión

de

16

” fu

e p

erf

ora

da

ve

rtic

alm

en

te p

or

lo q

ue

la

s R

OP

’s f

ue

ron

mu

y r

áp

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s y m

ás

au

n q

ue

se

hiz

o u

so d

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hile

Dri

llin

g c

on

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n d

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ar

los

tie

mp

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de

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terf

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nci

a

ma

gn

éti

ca s

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te

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pla

nif

ica

da

ha

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lo

s

30

00

pie

s a

pro

xim

ad

am

en

te.

12

¼”

1)

Dri

llin

g

2)

Tri

pp

ing

3)

Cir

cula

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g a

nd

mu

d c

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dit

ion

ing

4)

R/U

& L

/D B

HA

5)

R/U

& R

un

ing

Ca

sin

g

6)

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&

7)

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Ce

me

nt,

Te

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Csg

& F

IT

8)

We

ll H

ea

d /

BO

P

9)

Sa

fety

Me

eti

ng

s

10

) O

the

r P

rod

. T

ime

11

) P

aid

Rig

Se

rvic

e

18

7

Pro

ble

ma

s co

n

sist

em

a d

e

rota

ció

n d

e

CD

S

2,5

1

89

,5

Te

sco

Pro

ble

ma

s co

n

sist

em

a d

e

rota

ció

n d

e

CD

S

La n

ue

va

co

mp

añ

ía d

e f

luid

os

de

pe

rfo

raci

ón

em

ple

ad

a e

n e

ste

po

zo,

dio

mu

cha

s se

ña

les

de

me

jora

en

co

mp

ara

ció

n

con

la

co

mp

añ

ía d

e f

luid

os

an

teri

or,

do

nd

e

tod

os

los

via

jes

de

la

se

cció

n d

e 1

2 1

⁄4”

fue

ron

en

bu

en

as

con

dic

ion

es

o

con

dic

ion

es

no

rma

les

de

arr

ast

re.

Est

o s

e p

rod

uce

a p

esa

r d

e q

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est

e p

ozo

fue

un

po

zo h

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zon

tal,

mie

ntr

as

qu

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n lo

s

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teri

ore

s se

pre

sen

taro

n m

uch

os

pro

ble

ma

s in

clu

siv

e c

ua

nd

o la

se

cció

n e

ra

ve

rtic

al.

P

rob

lem

as

du

ran

te la

ba

ja d

el

casi

ng

de

9 5

/8”,

po

r p

rob

lem

as

de

la

s

he

rra

mie

nta

s d

e T

ESC

O.

Al n

o s

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un

ev

en

to d

e

insp

ecc

ión

de

he

rra

mie

nta

s,

sin

o m

ás

bie

n u

n e

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de

ma

ne

jo e

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sa,

es

mu

y

imp

ort

an

te p

on

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én

fasi

s e

n la

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nio

ne

s p

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pe

rati

va

s e

n e

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dro

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al d

e T

ESC

O e

s e

l ú

nic

o

qu

e p

ue

de

ha

cer

uso

de

su

s

he

rra

mie

nta

s.

12

4

Sec

ció

n

Tie

mp

o

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

en

hrs

T

iem

po

No

P

rod

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T

iem

po

h

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Tie

mp

o

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tal

hrs

R

esp

on

sab

le

Ca

usa

s

Lec

cio

nes

Ap

ren

did

as p

or

par

te

de

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om

pa

ñía

R

eco

me

nd

acio

nes

po

r p

arte

de

la c

om

pañ

ía

8 ½

”

1)

Dri

llin

g

2)

Tri

pp

ing

3)

Cir

cula

tin

g

an

d m

ud

con

dit

ion

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4)

R/U

& L

/D

BH

A &

5)

R/U

& R

un

ing

Ca

sin

g

6)

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Ce

me

nt,

Te

st C

sg &

FIT

7)

We

ll H

ea

d /

BO

P

8)

Sa

fety

Me

eti

ng

s

9)

Oth

er

Pro

d.

Tim

e

10

) P

aid

Rig

Se

rvic

e

23

8,5

1)

Lin

er

no

lle

ga

a f

on

do

al

pri

me

r in

ten

to

2)

Ce

me

nto

de

ntr

o d

el

casi

ng

3)

Pro

ble

ma

s d

e

BH

A

1)

12

0

2)

7

3)

15

,5

38

1

1)

Po

zo

2)

Po

zo

3)

Po

zo

1)

Ba

ja L

ine

r d

e 7

"

en

con

tra

nd

o

ob

stru

cció

n a

10

46

5'

2)

Ce

me

nto

de

ntr

o

de

l ca

sin

g d

e 7

”

de

jad

o p

or

incr

em

en

to d

e

pre

sió

n e

n

de

spla

zam

ien

to

Uso

de

Xce

ed

pa

ra la

se

cció

n d

e

con

stru

cció

n e

n 8

1⁄2

”.

R

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ucc

ión

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los

ga

lon

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s d

eb

ido

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fo

rma

ció

n d

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gra

da

s e

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e la

s fo

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cio

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s in

terc

ala

da

s

en

tre

du

ras

y s

ua

ve

s. S

ele

cció

n a

de

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da

de

lo

s p

un

tos

pa

ra c

ircu

lar

y r

ea

liza

r lo

s

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jes

inte

rme

dio

s.R

ea

liza

r e

l cá

lcu

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el

pe

so d

isp

on

ible

so

bre

el

Co

lga

do

r d

ura

nte

la b

aja

da

, co

n e

l fi

n d

e t

en

er

al m

en

os

10

0

klb

s p

or

sob

re.

Est

o c

on

el fi

n d

e q

ue

en

cua

lqu

ier

ev

en

to d

e o

bst

rucc

ión

se

le

pu

ed

a a

plica

r e

ste

pe

so a

l co

lga

do

r y

po

de

r p

asa

r la

ob

stru

cció

n.

A c

on

tin

ua

ció

n

alg

un

as

reco

me

nd

aci

on

es

pa

ra la

ba

ja d

el

lin

er

de

7”.

El lin

er

se b

ajó

de

bid

o a

pro

ble

ma

s d

e f

orm

aci

ón

de

esc

alo

ne

s e

ntr

e f

orm

aci

on

es

du

ras

y s

ua

ve

s.

Op

tim

iza

r lo

s g

alo

na

jes

de

pe

rfo

raci

ón

.

Op

tim

iza

r E

l p

eso

dis

po

nib

le

pa

ra la

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jad

a d

el lin

er.

Incr

em

en

tar

las

reo

log

ías

de

l

lod

o p

ara

lav

ar

me

no

s E

l

ho

yo

.

6 1

/8’’

1)

Dri

llin

g

2)

Tri

pp

ing

3)

Cir

cula

tin

g

an

d m

ud

con

dit

ion

ing

4)

Wa

sh a

nd

rea

min

g

5)

R/U

& L

/D

BH

A &

R/U

DP

6)

D/O

Ce

me

nt,

Te

st C

sg &

FIT

7)

Oth

er

Pro

d.

Tim

e

8)

Pa

id R

ig

Se

rvic

e

13

4

Pro

ble

ma

s co

n

el H

oyo

/Pe

ga

de

tub

erí

a/T

ala

dro

Pro

ble

ma

s co

n

el T

ala

dro

1)

30

,5

2)

5

16

9,5

1

) H

&P

2)

H&

P

1)

De

sco

ne

xió

n

acc

ide

nta

l d

e la

tub

erí

a d

e 3

1⁄2

” p

or

ma

l to

rqu

e e

n

rosc

as.

Est

o o

casi

on

a

un

a p

eg

a d

ife

ren

cia

l

al d

eja

r la

sa

rta

est

áti

ca p

or

10

ho

ras.

El

de

sen

rosq

ue

ocu

rrió

cerc

a d

el p

un

to

ne

utr

o

2)

Se

rvic

io a

l ta

lad

ro

no

pro

gra

ma

do

.

In

icia

r e

l p

ozo

co

n s

art

a c

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mo

tor

de

fon

do

, co

n e

l fi

n d

e a

terr

iza

r e

l p

ozo

. E

n

caso

de

pe

ga

dif

ere

nci

al e

n la

are

na

de

Ho

llín

, la

me

did

a m

ás

efe

ctiv

a p

ara

de

spe

ga

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l B

HA

es

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jar

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eso

de

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do

.

Inst

ruir

al p

ers

on

al so

bre

el

corr

ect

o a

pri

ete

de

la

s ro

sca

s.

To

da

sa

rta

dir

ecc

ion

al co

n

tub

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a c

om

bin

ad

a t

ien

e q

ue

ser

calc

ula

da

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ra n

o t

en

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torq

ue

s m

ay

ore

s a

lo

s q

ue

sop

ort

an

la

s ro

sca

s.

12

5

AN

EX

O 1

.3 D

AT

OS

DE

L P

OZ

O P

AL

O A

ZU

L H

No

mb

re

Inic

io

Fin

aliz

ació

n

Po

zo

Tip

o

Ub

icac

ión

M

D

TV

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Des

pla

zam

ien

to

ho

rizo

nta

l In

clin

ació

n

Má

xim

a

Ob

jeti

vo P

rin

cip

al

Po

zo P

alo

Azu

l H

1

1-a

br-

12

1

3-m

ay-1

2

Dir

ecc

ion

al

J

No

rte

: 9

,97

9,7

50

.58

m

Est

e:

28

0,9

83

.50

m

Lati

tud

: S 0

° 1

0’

59

.13

"

Lon

git

ud

: W

76

° 5

8’

4.0

4”

11

10

0’

10

22

5’

39

74

.65

’ 3

2.2

7°

@ 9

41

7’

MD

(Are

nis

ca “

Ho

llín

Pri

nci

pa

l”)

No

rte

: 9

,97

8,5

91

.68

m

Est

e:

28

1,3

13

.05

m

Se

cció

n

Té

rmin

o d

e

la s

ecc

ión

In

clin

aci

ón

A

zim

ut

Flu

ido

de

Pe

rfo

raci

ón

B

HA

uti

liza

do

s E

spe

cifi

caci

ón

de

l B

HA

C

ali

fica

ció

n d

e l

a B

roca

16

"

60

54

' M

D

56

40

' T

VD

24

.0°

16

4.1

°

Flu

ido

Na

tiv

o A

qu

aG

el,

inic

ian

do

co

n u

na

de

nsi

da

d

de

8.6

pp

g y

te

rmin

an

do

la

pe

rfo

raci

ón

co

n 1

0.3

pp

g,

incr

em

en

tan

do

a 1

0.8

pp

g

pre

vio

al v

iaje

de

calib

raci

ón

.

BH

A

con

ve

nci

on

al #

1

BH

A #

2

dir

ecc

ion

al

BH

A #

3

dir

ecc

ion

al

BH

A #

4 d

e

lim

pie

za

# 1

: B

roca

Tri

cón

ica

de

16

”

#2

: B

roca

PD

C d

e 1

6”

+ M

oto

r A

96

2M

78

48

GT

+ F

loa

t

sub

+ 8

” P

on

y C

olla

r +

14

5/8

” E

sta

biliz

ad

or

+ 8

” P

on

y

Co

llar

+ M

WD

+ U

BH

O +

8”

Mo

ne

l +

2 x

8 1

⁄4”

DC

+ X

-

Ov

er

+ 2

5 x

5”

HW

DP

+ 6

1⁄2

” #

3:

Bro

ca P

DC

de

16

” +

Mo

tor

A9

62

M7

84

8G

T +

Flo

at

sub

+ 8

” P

on

y C

oll

ar

+

15

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or

+ 8

” P

on

y C

oll

ar

+ M

WD

+ 8

”

Mo

ne

l +

2 x

8 1

⁄4”

DC

+ X

-Ov

er

+ 2

5 x

5”

HW

DP

+ 6

1⁄2

” M

art

illo

Hid

ráu

lico

#4

: B

roca

PD

C d

e 1

6”

#1

: 0

-2-W

T-G

-E-I

-NO

-BH

A

#2

: 0

-1-W

T-S

-X-I

-ER

-BH

A

#3

: 0

-1-W

T-S

-X-I

-NO

-TD

12

¼”

10

59

8' M

D

97

27

' T

VD

11

.55

° 1

64

°

Flu

ido

Cla

yse

al,

in

icia

nd

o

con

un

a d

en

sid

ad

de

10

.2

pp

g y

te

rmin

an

do

co

n 1

0.5

pp

g.

BH

A #

5

dir

ecc

ion

al

BH

A #

6

dir

ecc

ion

al

BH

A d

ire

ccio

na

l

# 7

BH

A d

ire

ccio

na

l

# 8

BH

A #

9 d

e

lim

pie

za

#5

: b

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r A

80

0M

78

40

XP

+

Flo

at

sub

+ 1

1 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or

+ 8

” P

on

y C

oll

ar

+

MW

D +

8”

Mo

ne

l +

X-O

ve

r +

35

x 5

” H

WD

P +

6 1

⁄2”

#6

: ro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Mo

tor

A8

00

M7

84

0X

P +

Flo

at

sub

+ 8

” P

on

y C

olla

r +

11

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or

+ 8

”

Po

ny C

oll

ar

+ M

WD

+ 8

” M

on

el +

X-O

ve

r +

35

x 5

”

HW

DP

+ 6

1⁄2

” M

art

illo

hid

ráu

lico

+ 5

x 5

” H

WD

P

#7

: b

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

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ow

er

Dri

ve

+ 1

2”

Est

ab

iliz

ad

or

+ F

loa

t su

b +

8”

Po

ny

Co

llar

+ M

WD

+ 8

”

Mo

ne

l +

X-O

ve

r +

35

x 5

” H

WD

P +

6 1

⁄2”

Ma

rtillo

hid

ráu

lico

+ 5

x 5

” H

WD

P

#8

: b

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r A

80

0M

78

40

XP

+ F

loa

t su

b +

8”

Po

ny C

olla

r +

12

” E

sta

biliz

ad

or

+ 8

” C

oll

ar

+ M

WD

+

8”

Mo

ne

l +

X-O

ve

r +

35

x 5

” H

WD

P +

6 1

⁄2”

#5

: 0

-1-C

T-S

/G-X

-I-W

T-B

HA

#6

: 0

-1-C

T-G

-X-I

-NO

-BH

A

#7

: 0

-2-C

T-S

/G-X

-I-W

T-F

M

#8

: 0

-1-W

T-S

-X-I

-CT

-TD

8 ½

”

11

10

0' M

D

10

22

5' T

VD

4.9

1°

15

6.7

°

Flu

ido

Ba

rad

ril-

N,

inic

ian

do

con

un

a d

en

sid

ad

de

9.9

pp

g y

te

rmin

an

do

BH

A d

ire

ccio

na

l

# 1

0

#1

0:

bro

ca P

DC

de

8 1

⁄2”

+ M

oto

r A

67

5M

78

50

XP

+

Flo

at

sub

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3/8

” E

sta

biliz

ad

or

+ 6

3⁄4

” P

on

y M

on

el

+

MW

D +

Mo

ne

l +

26

x 5

” H

WD

P +

6 1

⁄2”

#1

0:

2-8

-RO

-S-X

-1-H

C-T

D

12

6

Secc

ión

T

iem

po

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

en h

rs

Tie

mp

o N

o

Pro

du

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o

Tie

mp

o

hrs

Tie

mp

o

To

tal

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R

esp

on

sab

les

Cau

sas

L

ecci

on

es A

pre

nd

idas

po

r p

arte

de

la c

om

pañ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te

de

la c

om

pa

ñía

16

"

1)

Per

fora

ción

2

) V

iaje

s 3

) C

ircu

laci

ón y

ac

ond

icio

nam

ien

to d

el

lod

o

4)

Arm

ado

Her

ram

ien

tas

y R

egis

tran

do

5)

Leva

nta

mie

nto

y

Qu

ebra

nd

o B

HA

&

Leva

nta

nd

o D

P

6)

Leva

nta

nd

o y

Cor

rien

do

Rev

esti

dor

7

) A

rman

do

Her

ram

ien

tas

y C

emen

tan

do

8)

Cab

ezal

del

Poz

o /

BO

P

9)

Reu

nio

nes

de

Segu

rid

ad

10

) Se

rvic

io d

e T

alad

ro

Pag

ado

1)

80

,5

2)

28

,5

3)

13

,5

4)

4,5

5

) 1

1,5

6

) 2

2,5

7

) 5

8

) 1

3

9)

3

10

) 1

,5

1)

Fall

a d

e si

stem

a el

éctr

ico

del

m

alac

ate

2

) P

rob

lem

as

con

la s

ecci

ón

"A"

del

ca

bez

al

1)

3.5

2

) 2

3

21

0

1)

Pre

stad

ora

de

serv

icio

s

2)

Pre

stad

ora

de

serv

icio

s

1)

Fall

a d

el

sist

ema

eléc

tric

o d

el

mal

acat

e 2

) S

e p

rese

nta

ron

p

rob

lem

as a

l no

pod

er li

ber

ar e

l ta

pón

de

pru

eba

de

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P d

ebid

o a

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a m

anio

bra

al

ap

reta

r lo

s p

risi

oner

os

Lim

pie

za e

fect

iva

de

la s

ecci

on d

e 1

6”

con

pre

sen

cia

de a

rcil

las

pla

stic

as e

n fo

rmac

ion

Cha

lcan

a.

Uso

de

esta

bil

izad

or d

e 1

5 3

⁄4

” p

ara

la s

egu

nd

a p

arte

de

la s

ecci

on

de

16

” en

tre

33

12

y 6

05

4”.

Via

je a

su

per

fici

e lu

ego

de

perf

orar

has

ta

el T

D d

e la

sec

cion

de

16

” co

n

con

stan

tes

inte

rval

os d

e so

bre

ten

sión

, tra

baj

ados

y s

acad

os

con

bom

ba,

por

lo q

ue

du

ran

te

PO

OH

a 3

95

2 p

ies

se r

equ

iere

re

gres

ar a

l fon

do

a 6

05

4 p

ies

par

a in

crem

enta

r el

pes

o d

el lo

do

de

10

.5 a

10

.8 p

pg.

Pro

ble

mas

al

trat

ar d

e li

ber

ar e

l tap

on d

e p

rueb

a d

e B

OP

deb

ido

a m

ala

man

iob

ra a

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ust

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s p

risi

oner

os q

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o p

erm

itie

ron

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sen

tam

ien

to

corr

ecto

del

tap

on (

tap

on

des

cen

trad

o) e

n e

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de

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secc

ion

“A

” d

el c

abez

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Es

reco

men

dab

le m

ante

ner

un

ph

b

ajo

par

a ev

itar

la r

eacc

ion

de

las

arci

llas

du

ran

te la

per

fora

cion

de

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secc

ion

. Se

reco

mie

nd

a co

nti

nu

ar

con

el u

so d

el e

stab

iliza

dor

de

15

3

⁄4

” p

ara

la p

erfo

raci

on d

e la

ta

nge

nte

en

la s

ecci

on d

e 1

6”

par

a p

ozos

sim

ilar

es d

entr

o d

el m

ism

o ca

mp

o. S

e ev

iden

cio

que

la

tan

gen

te s

e m

antu

vo y

los

dog

legs

al

can

zad

os o

scil

aron

en

tre

0.0

2-

1.3

5 g

ra/1

00

ft. A

dem

as e

l p

orce

nta

je d

e sl

idin

g es

tuvo

en

el

2%

con

sol

o 6

4 p

ies

des

liza

dos

de

un

tot

al d

e 2

74

2 p

ies

per

fora

dos

. E

s im

por

tan

te q

ue d

ura

nte

la

circ

ula

cion

del

hoy

o al

per

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r h

asta

el T

D d

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cion

se

acon

dic

ion

e el

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o d

e ta

l man

era

qu

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mis

mo

se e

ncu

entr

e en

p

aram

etro

s op

tim

os p

ara

la

inh

ibic

ion

de

arci

llas.

12

¼”

1)

Per

fora

ción

2

) V

iaje

s 3

) C

ircu

laci

ón y

ac

ond

icio

nam

ien

to d

el

lod

o

4)

Arm

ado

Her

ram

ien

tas

5

) Le

van

tam

ien

to y

Q

ueb

ran

do

BH

A

6)

Leva

nta

nd

o

7)

Arm

and

o H

erra

mie

nta

s 8

) P

erfo

ran

do

Cem

ento

, P

rob

and

o R

eves

tid

or 9

) C

abez

al d

el P

ozo

1

0)

Reu

nio

nes

de

Segu

rid

ad

11

) O

tro

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

12

) Se

rvic

io d

e T

alad

ro

1)

16

1,5

2

) 6

0

3)

24

,5

4)

6,5

5

) 1

5

6)

18

,5

7)

7

8)

2,5

9

) 1

3,5

1

0)

7

11

) 5

1

2)

1

1)

Ree

mp

lazó

m

otor

por

p

ower

dri

ve

2)

Rep

arac

ión

d

e m

angu

era

de

ST-8

0

3)

Pro

ble

mas

co

n u

nid

ad d

e ce

men

taci

ón

4)

Pro

ble

mas

co

n s

ecci

ón

"B"

del

ca

bez

al

1)

20

2

) 1

3

) 0

,5

4)

2,5

34

6

1)

Poz

o

2)

H&

P

3)

Pre

stad

ora

de

serv

icio

s

4)

Pre

stad

ora

de

serv

icio

s

1)

Via

je n

o p

lan

ific

ado

par

a re

emp

laza

r m

otor

por

P

ower

2

) R

epar

a m

angu

era

del

si

stem

a h

idra

uli

co S

T-

80

3

) P

rob

lem

as e

n

un

idad

de

Cem

enta

ción

W

S

4)

Peg

a de

h

erra

mie

nta

de

regi

stro

s el

éctr

icos

a

10

73

8 p

ies

Flu

ido

esta

tico

por

ap

roxi

mad

amen

te 4

8 h

oras

deb

ido

al p

rob

lem

a co

n la

sec

cion

“A

” d

el

cab

ezal

. Cam

bio

de

mot

or p

or

Pow

er D

rive

a 8

70

1 p

ies

deb

ido

a te

nd

enci

a d

e la

form

acio

n a

tu

mb

ar a

ngu

lo y

par

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ejor

ar lo

s ti

emp

os p

ara

corr

egir

la

tray

ecto

ria.

For

mac

ion

Nap

o n

o p

rese

nta

ten

den

cia

nat

ura

l a

tum

bar

an

gulo

. Her

ram

ien

ta d

e re

gist

ros

elec

tric

os n

o p

asa

de

92

00

pie

s d

ebid

o a

obst

rucc

ion

d

entr

o d

el h

oyo

Si e

l flu

ido

es d

ejad

o es

tati

co p

or

pro

ble

mas

con

el p

ozo,

com

o en

es

te c

aso

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rese

nta

rse

inco

nve

nie

nte

s co

n la

sec

cion

“A

” d

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abez

al, e

s re

com

end

able

que

al

lleg

ar a

l fon

do

se c

ircu

le a

l men

os

un

fon

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ba,

de

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aner

a q

ue

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ued

a ac

ond

icio

nar

el f

luid

o d

e p

erfo

raci

ón. A

dem

ás, e

l uso

de

Pow

er D

rive

ayu

da

a la

lim

pie

za d

el

agu

jero

, pu

es e

s u

n s

iste

ma

de

rota

ción

con

tin

ua

qu

e ay

ud

a a

la

tran

spor

taci

ón d

e só

lid

os a

su

per

fici

e, e

spec

ialm

ente

en

poz

os

de

ángu

lo m

ayor

a 3

0 g

rad

os.

12

7

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

hrs

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po

T

ota

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rs

Res

po

nsa

ble

s

Ca

usa

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Lec

cio

nes

A

pre

nd

idas

p

or

par

te d

e la

co

mp

añ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es

po

r p

arte

de

la

com

pa

ñía

8 ½

”

1)

Pe

rfo

raci

ón

2)

Via

jes

3)

Cir

cula

ció

n y

aco

nd

icio

na

mie

nto

de

l lo

do

4)

Lev

an

tan

do

y Q

ue

bra

do

BH

A

& L

ev

an

tan

do

DP

5)

Arm

an

do

He

rra

mie

nta

s y

Ce

me

nta

nd

o

6)

Pe

rfo

ran

do

Ce

me

nto

,

Pro

ba

nd

o R

ev

est

ido

r y F

IT

7)

Otr

o T

iem

po

Pro

du

ctiv

o

8)

Se

rvic

io d

e T

ala

dro

Pa

ga

do

1)

14

2)

55

3)

6,5

4)

17

,5

5)

5

6)

3

7)

3,5

8)

1

Pe

ga

de

he

rra

mie

nta

s

de

re

gis

tro

s

elé

ctri

cos

75

,5

18

0,5

P

ozo

12

8

AN

EX

O 1

.4 D

AT

OS

DE

L P

OZ

O P

AL

O A

ZU

L I

No

mb

re

Inic

io

Fin

aliz

ació

n

Po

zo

Tip

o

Ub

icac

ión

M

D

TV

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Des

pla

zam

ien

to

ho

rizo

nta

l In

clin

ació

n

Máx

ima

Ob

jeti

vo

Pri

nci

pal

Poz

o P

alo

Azu

l I

02

-ju

l-1

2

19

-ago

-12

D

irec

cion

al

J

Nor

te:

9,9

80

,85

5.6

9 m

E

ste:

28

2,5

02

.11

m

La

titu

d: S

0°

10

' 2

3.1

6"

Lon

gitu

d: W

76

° 5

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4"

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,89

5’

10

,01

0.0

7’

16

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.93

’ 8

0.4

0°

@

10

,89

5’ M

D

Are

nis

ca “

Hol

lín

P

rin

cip

al”

Nor

te:

9,9

80

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2.3

4m

E

ste:

2

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,43

6.3

6m

Sec

ció

n

Tér

min

o d

e la

se

cció

n

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clin

ació

n

Azi

mu

t F

luid

o d

e P

erfo

raci

ón

B

HA

u

tiliz

ad

os

E

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ific

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ulo

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ad

o d

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o a

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rucc

ión

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s m

ay

or

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4g

rad

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0ft

in

cre

me

nta

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on

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en

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l ri

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e

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rmit

an

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las

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jero

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o 5

00

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mp

leta

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en

os

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s co

mp

leto

s d

e c

ircu

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ón

co

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s m

ay

ore

s

RP

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po

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les

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on

el m

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mo

ga

sto

pe

rmit

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acu

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o a

l d

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alt

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ng

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ño

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ad

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stid

ore

s,

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ar

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esg

o e

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da

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res

qu

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req

ue

rid

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.

13

1

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L P

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2

22

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D

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ccio

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l J

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0,8

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.69

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Est

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2,4

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.52

m

Lati

tud

: S 0

° 1

0' 2

3.1

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Lon

git

ud

: W

76

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6.4

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10

,71

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1

0,0

08

.08

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70

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6’

66

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10

,71

4.0

0’

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Ho

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nci

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l”

No

rte

: 9

,98

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Est

e:

28

2,4

24

.36

m

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ció

n

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ión

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ut

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D

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.50

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l,

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ian

do

co

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B

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ve

nci

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2

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cón

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DP

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roca

PD

C d

e 1

6”

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r d

e f

on

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co

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H:

1.5

co

n 1

5

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sta

biliz

ad

or

+ P

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on

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15

3/4

” E

sta

biliz

ad

or

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-

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er

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wh

ile

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llin

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-

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ne

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C +

X-O

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DP

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+ 6

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WD

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#1

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A

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: 2

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-X-I

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5

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18

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A #

3

dir

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ion

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BH

A #

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ecc

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#3

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roca

PD

C d

e 1

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e f

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: 1

.5 co

n 1

1

3⁄4

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biliz

ad

or

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b +

12

1/8

” E

sta

biliz

ad

or

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y

Mo

ne

l +

MW

D (

Te

lesc

op

e)

+ M

on

el (n

o m

ag

né

tico

) +

X-O

ve

r +

28

x5”

HW

DP

+ M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x5

” H

WD

P

#4

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r d

e f

on

do

co

n B

H:

1.5

co

n

12

” E

sta

biliz

ad

or

+ F

loa

t Su

b +

8 1

⁄4”

DC

(n

o m

ag

né

tico

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MW

D (

Te

lesc

op

e)

+ 8

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C (

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HW

DP

+ M

art

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Hid

ráu

lico

+ 3

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WD

P

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L-A

-X-I

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BH

A #

4:

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xdri

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+,

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do

co

n u

na

de

nsi

da

d d

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pp

g y

te

rmin

an

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con

10

.4 p

pg

.

BH

A #

5

dir

ecc

ion

al

#5

: b

roca

PD

C d

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1⁄2

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fo

nd

o c

on

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ad

or

MW

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o m

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né

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DP

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illo

Hid

ráu

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+ 3

x5

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WD

P

#5

: 0

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-X-I

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/8”

10

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D

10

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6

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1

81

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Dri

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ian

do

co

n u

na

de

nsi

da

d d

e 8

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pp

g

y t

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ina

nd

o c

on

9.0

pp

g.

BH

A #

6

dir

ecc

ion

al

BH

A #

7 d

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#6

: B

roca

PD

C d

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1/8

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Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

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: 1

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con

5

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biliz

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or

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loa

t Su

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Po

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Mo

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roca

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cón

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WD

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b +

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Ba

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Su

b +

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er

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ag

ne

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12

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 6

x 3

1⁄2

” H

WD

P +

Ro

tary

Su

b +

Bo

ot

Ba

ske

t +

Bit

Su

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Scr

ap

er

+ M

ag

ne

to +

Bru

st +

X-O

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: 2

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Tie

mp

o N

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o

Tie

mp

o

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o

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tal

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R

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on

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les

C

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sas

L

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on

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or

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Rec

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dac

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or

par

te

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pa

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16

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lod

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4.

R/U

& L

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HA

& R

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5.

R/U

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ca

sin

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R/U

y c

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en

taci

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7.

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ció

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Ca

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za d

e p

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OP

9.

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un

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se

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rid

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. P

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o d

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icio

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lad

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1.

70

2.

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3.

10

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4.

9

5.

12

6.

5

7.

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8.

12

.5

9.

2

10

. 0

.5

14

3

12

¼”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

rea

con

dic

ion

am

ien

to d

el

lod

o

4.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

5.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

6.

R/U

y c

em

en

taci

ón

7.

D/O

ce

me

nta

ció

n,

pru

eb

a d

e

casi

ng

& F

IT

8.

Ca

be

za d

e p

ozo

y B

OP

9.

Re

un

ion

es

de

se

gu

rid

ad

10

. P

ag

o d

e s

erv

icio

de

ta

lad

ro

1.

17

7.5

2.

50

.5

3.

27

.5

4.

7

5.

13

.5

6.

4.5

7.

2.5

8.

11

.5

9.

1

10

. 4

.5

Fu

ga

en

lín

ea

s

Hid

ráu

lica

s

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,5

32

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ad

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de

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icio

s

Re

pa

raci

on

es

de

l ta

lad

ro

1.

Ob

serv

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ha

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s co

n

BH

A #

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e 7

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00

pie

s e

n

inte

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los

pu

ntu

ale

s, p

erf

ora

nd

o l

a

secc

ión

de

co

nst

rucc

ión

ha

sta

44

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do

s

de

in

clin

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ón

.

2.

Gra

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ari

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ón

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va

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cció

n d

el á

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en

la

se

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n

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ies.

3.

Se

gu

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l p

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ma

nte

nim

ien

to y

rep

ara

cio

ne

s p

rog

ram

ad

as

1)•

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mb

ea

r p

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pie

za

cad

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n”

pa

rad

as,

pa

ra m

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rar

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pie

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o.

• A

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en

tar

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40

a 8

0

rpm

.

2)•

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a c

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a

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nte

co

nfi

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raci

ón

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HA

.

• L

a a

lta

va

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ció

n d

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DLS

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de

de

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ció

n d

el a

zim

uth

rea

liza

da

en

la

s se

ccio

ne

s

an

teri

ore

s.

8 ½

”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

rea

con

dic

ion

am

ien

to d

el

lod

o

4.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

5.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

6.

R/U

y c

em

en

taci

ón

7.

D/O

ce

me

nta

ció

n,

pru

eb

a d

e

casi

ng

& F

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8.

Ca

be

za d

e p

ozo

y B

OP

9.

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un

ion

es

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se

gu

rid

ad

10

. P

ag

o d

e s

erv

icio

de

ta

lad

ro

1.

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2.

16

.5

3.

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4.

2.5

5.

18

6.

5

7.

7

8.

1

9.

0.5

10

. 2

.5

76

,5

Dis

min

uci

ón

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l

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pa

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os

má

s

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n W

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6 1

/8”

Te

nd

en

cia

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BH

A #

6 a

tu

mb

ar

án

gu

lo e

n

rota

ció

n.

Re

aliz

ar

de

sliz

am

ien

tos

de

20

pie

s

a u

n p

rom

ed

io d

e 1

0 f

t/h

pa

ra

corr

eg

ir d

ich

a t

en

de

nci

a.

13

3

AN

EX

O 1

.6 D

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OS

DE

L P

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O P

AL

O A

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L K

No

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Inic

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aliz

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l In

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n

Má

xim

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jeti

vo P

rin

cip

al

Po

zo

Pa

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zul

k

13

-

no

v-1

2

07

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b-1

3

Dir

ecc

ion

al

S

No

rte

: 9

,97

9,7

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Est

e:

28

0,9

72

.52

m

Lati

tud

: S 0

° 1

0' 5

9.1

3"

Lon

git

ud

: W

76

° 5

8' 0

4.4

0"

10

,99

0’

1

0,1

93

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’ 2

,75

2’

42

.30

° @

4,3

60

.70

’

MD

Are

nis

ca “

Ho

llín

Pri

nci

pa

l”

No

rte

: 9

,97

9,0

08

.48

m

Est

e:

28

1,3

63

.93

m

Sec

ció

n

T

érm

ino

d

e la

se

cció

n

Incl

inac

ión

A

zim

ut

Flu

ido

de

Per

fora

ció

n

BH

A u

tiliz

ad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

ica

ció

n d

e la

B

roca

16

”

64

23

' M

D

56

36

.11

TV

D

12

° 1

47

.43

°

flu

ido

Nit

rato

de

Ca

lcio

Aq

ua

Ge

l,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

8.4

pp

g y

term

ina

nd

o

con

10

.8 p

pg

BH

A #

1 c

on

ve

nci

on

al

BH

A #

2 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

3 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

4 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

5 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

6 d

e

reco

no

cim

ien

to

BH

A #

1 d

e p

esc

a

BH

A #

7 d

e lim

pie

za

#1

: B

roca

Tri

cón

ica

de

16

” +

bit

su

b +

3 x

8”

DC

+ X

-Ov

er

+ 5

”

#2

: B

roca

PD

C d

e 1

6”

+ M

oto

r d

e f

on

do

co

n B

H:

1.5

° co

n 1

5 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or

+

Flo

at

sub

co

n F

loa

t V

alv

e +

Po

ny M

on

el +

14

5/8

” E

sta

biliz

ad

or

+ P

on

y M

on

el#

3:

Bro

ca P

DC

de

16

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.5°,

co

n 1

4 5

/8”

Est

ab

iliz

ad

or

+ F

loa

t

va

lve

co

n F

loa

t Su

b +

15

3⁄4

” #

4:

Bro

ca P

DC

de

16

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.50

°,

con

15

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or

+ F

loa

t V

alv

e c

on

Flo

at

Su

b +

Po

ny M

on

el +

15

”

Est

ab

iliz

ad

or

+ P

on

y M

on

el +

MW

D +

NM

DC

+ 2

x 8

” D

C +

X-O

ve

r +

18

x 5

” H

WD

P #

5:

Bro

ca P

DC

de

16

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.50

°, c

on

14

5/8

” E

sta

biliz

ad

or

#6

:

bro

ca P

DC

de

16

” +

Bit

Su

b +

2 x

8”

DC

+ X

-Ov

er

+ 5

” H

WD

P

#1

PE

SC

A:

Ov

ers

ho

t +

Sp

iarl

Gra

pp

le +

Bu

mp

er

Su

b +

Fis

hin

g

#7

: B

roca

tri

cón

ica

de

16

” +

Bit

Su

b +

2 x

8”

DC

+ X

-Ov

er

+ 5

” H

WD

P

#1

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-NO

-BH

A

#2

: 0

-0-

NO

-A-X

-I-N

O-B

HA

#3

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-NO

-BH

A

#4

: 0

-0-N

O-

A-X

-I-N

O-B

HA

12

¼”

BH

A #

8 d

e lim

pie

za

#8

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ B

it S

ub

+ 2

x 8

” D

C +

X-O

ve

r

12

¼”

ST

96

54

' M

D

8,8

58

.46

'

TV

D

1.8

8°

5.7

9°

Flu

ido

Ma

xdri

ll G

+,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

9.2

pp

g y

term

ina

nd

o la

pe

rfo

raci

ón

con

11

.4 p

pg

.

BH

A #

9 c

on

ve

nci

on

al

BH

A #

10

co

nve

nci

on

al

BH

A #

11

dir

ecc

ion

al

BH

A #

12

dir

ecc

ion

al

BH

A #

13

de

lim

pie

za

BH

A #

14

dir

ecc

ion

al d

e

lim

pie

za

BH

A #

15

dir

ecc

ion

al

#9

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ B

it S

ub

+ 2

x8”

DC

+ 1

8x5

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 8

x5”

HW

DP

#1

0:

Bro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Bit

Su

b +

2x8

” D

C +

X-O

ve

r +

18

x5”

HW

DP

+ #

11

: B

roca

PD

C d

e 1

2 1

⁄4”

+ M

oto

r d

e f

on

do

co

n B

H:

1.5

0°,

co

n 1

1 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or

+ F

loa

t

Su

b c

on

Flo

at

Va

lve

+ P

on

y M

on

el +

12

” E

sta

biliz

ad

or

+ M

WD

+ M

on

el +

X-O

ve

r +

28

x 5

” H

WD

P +

Ma

rtillo

Hid

ráu

lico

+ 3

x 5

” H

WD

P

#1

2:

Bro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.50

°, c

on

11

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or

+ F

loa

t Su

b c

on

Flo

at

va

lve

+ P

on

y M

on

el +

12

” E

sta

biliz

ad

or

+ A

RC

-8

#1

3:

Bro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Bit

Su

b c

on

Flo

at

Va

lve

+ 8

” D

C +

12

” E

sta

biliz

ad

or

+ X

-

Ov

er

+ 2

8 x

5”

HW

DP

+ M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x 5

” H

WD

P

#1

4:

Bro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.50

°, c

on

12

” E

sta

biliz

ad

or

+

Flo

at

Su

b c

on

Flo

at

Va

lve

+ 1

2”

Est

ab

iliz

ad

or

+ P

on

y M

on

el +

MW

D +

Mo

ne

l +

X-O

ve

r

+ 2

8 x

5”

HW

DP

+ M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x 5

” H

WD

P

#1

5:

Bro

ca P

DC

de

12

1⁄4

” +

Mo

tor

de

fo

nd

o c

on

BH

: 1

.50

°, c

on

11

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or

+ F

loa

t Su

b c

on

Flo

at

Va

lve

+ 1

2”

Est

ab

iliz

ad

or

+ P

on

y M

on

el +

MW

D +

Mo

ne

l

13

4

Sec

ció

n

T

érm

ino

d

e la

se

cció

n

Incl

inac

ión

A

zim

ut

Flu

ido

de

Per

fora

ció

n

BH

A u

tiliz

ad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

ica

ció

n d

e la

Bro

ca

8 ½

”

10

51

5'

MD

9,7

18

.82

'

TV

D

1.4

° 1

20

°

flu

ido

Ma

xdri

ll G

+,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

9.6

pp

g y

term

ina

nd

o

con

9.8

pp

g

BH

A #

16

co

nve

nci

on

al

BH

A #

17

de

pe

sca

BH

A #

18

de

pe

sca

BH

A #

19

de

lim

pie

za

BH

A #

20

de

lim

pie

za

#1

6:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 8

1⁄2

” +

Bit

Su

b c

on

Flo

at

Va

lve

+ 6

1⁄2

” D

C +

X-O

ve

r +

8 1

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or

+ X

-Ov

er

+ 2

x 6

1⁄2

” D

C +

X-O

ve

r +

22

x

5”

HW

DP

+ M

art

illo

Hid

ráu

lico

#1

7:

Pa

ck o

ff p

ara

ca

sin

g d

e 7

” +

Re

elisi

ng

Sp

ea

r co

n g

rap

a +

2 x

3 ½

”

#1

8:

Dif

uso

r +

Re

elisi

ng

Sp

ea

r co

n g

rap

a +

2 x

3 ½

” H

WD

P +

X-O

ve

r

+Sto

p S

ub

+ T

rip

le c

on

ect

ion

bu

shin

g +

Bu

mp

er

Su

b +

Ma

rtil

lo +

X-

Ov

er

+ 9

x 6

½”

DC

+ X

-Ov

er

+ A

cele

rad

or

+ 6

x 5

” H

WD

P +

X-O

ve

r +

Sto

p S

ub

+ T

rip

le c

on

ect

ion

bu

shin

g +

Bu

mp

er

Su

b +

Ma

rtil

lo +

X-O

ve

r

+ 9

x 6

½”

DC

+ X

-Ov

er

+ A

cele

rad

or

+ 6

x 5

” H

WD

P

#1

9:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 8

½”

+ B

it S

ub

+ 2

x 6

¾”

DC

+ W

ate

rme

llo

n

#2

0:

Bro

ca t

ricó

nic

a d

e 8

½”

+ B

it S

ub

+ 6

¾”

DC

+ X

-Ov

er

+ 8

¼”

Est

ab

iliz

ad

or

+ X

-Ov

er

+ 5

x 6

¾”

DC

+ X

-Ov

er

+ W

ate

rme

llo

n +

X-O

ve

r

+ 2

2 x

5”

HW

DP

+ M

art

illo

+ 6

x 5

” H

WD

P+

X-O

ve

r +

22

x 5

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 6

x 5

” H

WD

P

6 1

/8”

BH

A #

21

dir

ecc

ion

al

BH

A #

22

de

lim

pie

za

BH

A #

23

de

lim

pie

za

BH

A #

1 d

e p

esc

a

BH

A #

24

de

ca

libra

ció

n

BH

A #

2 d

e p

esc

a

BH

A #

3 d

e p

esc

a

#2

1:

bro

ca P

DC

de

6 1

/8”

+ M

oto

r d

e f

on

do

co

n B

H:

1.1

5°,

co

n 5

7/8

”

Est

ab

iliz

ad

or

+ 5

7/8

” E

sta

biliz

ad

or

+ P

on

y M

on

el +

SH

OR

T P

uls

e +

GR

+ M

on

el +

35

x 3

½”

HW

DP

+ M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x 3

½”

HW

DP

+

18

x 3

½”

DP

X +

X-O

ve

r.

#2

2:

bro

ca P

DC

6 1

/8”

+ N

ea

r B

it +

2 x

4 ¾

” M

on

el

+ 3

x 3

½”

HW

DP

+

X-O

ve

r +

Wa

term

ell

on

+ X

-Ov

er

+ 3

0 x

3 ½

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 3

x 3

½”

HW

DP

+ 1

8 x

3 ½

” D

P +

X-o

ve

r.

#2

3:

bro

ca P

DC

6 1

/8”

+ B

it S

ub

+ F

loa

t Su

b +

Im

pu

lse

(G

R +

Re

sist

ivid

ad

) +

5 7

/8”

Est

ab

iliz

ad

or

+ 2

x 4

¾”

Mo

ne

l +

33

x 3

½”

HW

DP

+ M

art

illo

+ 3

x 3

½”

HW

DP

+ 1

8 x

3 ½

” D

P +

X-o

ve

r.

#1

: R

ea

lisin

g S

pe

ar

+ X

-Ov

er

+ 2

x 2

3/8

” D

P +

X-O

ve

r +

Sto

p S

ub

+

Bu

mp

er

Su

b +

3 x

3 ½

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 2

4 x

3 ½

” H

WP

D.

#2

4:

bro

ca P

DC

6 1

/8”

+ N

ea

t B

it +

Est

ab

iliz

ad

or

+ R

hin

o R

ea

me

r +

4

¾”

DC

+ 2

4 x

3 ½

” H

WD

P +

Ma

rtillo

+ 1

2 x

3 ½

” H

WD

P +

18

x 3

½”

DP

.

#2

: Sp

ea

r +

X-O

ve

r +

2 x

2 3

/8”

DP

+ X

-Ov

er

+ S

top

Su

b +

Bu

mp

er

+ 3

x 3

½”

HW

DP

+ M

art

illo

+ 2

4 x

3 ½

” H

WD

P +

X-O

ve

r.

#3

: O

ve

r Sh

ot

+ B

ask

et

Gra

pp

le +

Mil

l C

on

tro

l +

Sto

p R

ing

+ B

um

pe

r

Su

b +

Ma

rtil

lo +

6 x

4 ¾

” D

C +

Ace

lera

do

r.

Bro

ca P

DC

6 1

/8" 2

-1-B

T-C

/N-X

-

I-W

T-T

D

13

5

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

h

rs

Tie

mp

o

To

tal

hrs

R

esp

on

sab

les

C

au

sas

16

”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

re

aco

nd

icio

na

mie

nto

de

l

lod

o

4.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

5.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

6.

R/U

y c

em

en

taci

ón

7.

Ca

be

za d

e p

ozo

y B

OP

8.

Re

un

ion

es

de

se

gu

rid

ad

9.

Pa

go

de

se

rvic

io d

e t

ala

dro

1.

14

3

2.

37

3.

11

.5

4.

20

.5

5.

4.5

6.

5.5

7.

5.5

8.

0.5

9.

2

1)

Via

je a

dic

ion

al a

su

pe

rfic

ie p

ara

re

con

fig

ura

r

BH

A p

or

pre

sen

tar

ma

yo

r te

nd

en

cia

a t

um

ba

r

resp

ect

o a

lo

pla

nif

ica

do

.

2)

Pe

sca

po

r ru

ptu

ra d

e B

HA

.

3)

Op

era

cio

ne

s d

e s

ide

tra

ck

1)

13

2)

71

3)

12

8

31

4

1)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

2)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

3)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

• C

am

bio

de

BH

A

• P

esc

a

• S

ide

tra

ck

12

¼”

ST

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

re

aco

nd

icio

na

mie

nto

de

l

lod

o

4.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

5.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

6.

R/U

y c

em

en

taci

ón

7.

Ca

be

za d

e p

ozo

y B

OP

8.

Re

un

ion

es

de

se

gu

rid

ad

9.

Otr

os

tie

mp

os

pro

du

ctiv

os

10

. P

ag

o d

e s

erv

icio

s d

e t

ala

dro

1.

11

2

2.

12

1.5

3.

22

4.

14

5.

12

6.

16

.5

7.

10

.5

8.

4.5

9.

0.5

10

. 1

.5

1)

Re

pa

ra f

alla

elé

ctr

ica

de

l co

ne

cto

r d

el T

DS.

2)

Esp

era

po

r d

eci

sió

n y

he

rra

mie

nta

s p

ara

via

je

de

ca

lib

re.

Esp

era

po

r re

du

cto

res

de

to

rqu

e y

zap

ata

rim

ad

ora

3)

Wa

sho

ut

en

tu

be

ría

4)

Ha

llib

urt

on

, lib

era

ció

n p

rem

atu

ra d

e s

ett

ing

too

l

5)

Em

pa

qu

eta

mie

nto

de

lin

er

1)

18

2)

22

.5

3)

2

4)

18

0

5)

3

47

1,5

1)

H&

P

2)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

3)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

4)

Ha

llib

urt

on

5)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

• R

ep

ara

cio

ne

s d

e

tala

dro

• E

spe

ra d

e

he

rra

mie

nta

s

• W

ash

ou

t

• P

esc

a

• S

art

a p

eg

ad

a

8 ½

”

1)

Re

gis

tro

s n

o b

aja

n a

10

52

5 p

ies.

2)

Wa

sho

ut

en

tu

be

ría

) E

spe

ra p

or

he

rra

mie

nta

s d

e W

ea

the

rfo

rd y

Sm

ith

4)

BH

I lib

era

ció

n p

rem

atu

ra d

el se

ttin

g t

oo

l.

5)

Via

je d

e c

alib

re c

on

am

plia

do

r

6)

Op

era

cio

ne

s d

e p

esc

a

7)

Op

era

cio

ne

s d

e a

ba

nd

on

o

1)

46

.5

2)

19

,5

3)

13

.5

4)

87

,5

5)

65

6)

54

,5

7)

72

1)

Po

zo

2)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

3)

We

ath

erf

ord

y S

mit

h

4)

BH

I

5)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

6)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

7)

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

• P

rob

lem

as

de

l h

oy

o

• W

ash

ou

t

• E

spe

ra d

e

he

rra

mie

nta

s

• P

esc

a

• P

rob

lem

as

de

l h

oyo

• P

esc

a

• A

ba

nd

on

o

6 1

/8”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

re

aco

nd

icio

na

mie

nto

de

l

lod

o

4.

R/U

& y

Lo

gg

ing

5.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

6.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

7.

D/O

ce

me

nta

ció

n,

pru

eb

a d

e c

asi

ng

&

FIT

8.

Re

un

ion

es

de

se

gu

rid

ad

9.

Pa

go

de

se

rvic

io d

e t

ala

dro

1.

15

.5

2.

38

3.

22

4.

15

.5

5.

3.5

6.

34

.5

7.

5

8.

1.5

9.

1

5

78

,5

13

6

Sec

ció

n

Lec

cio

ne

s A

pre

nd

idas

po

r p

arte

de

la c

om

pañ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te d

e la

co

mp

añ

ía

16

”

1)

- C

on

tar

con

el b

ack

up

de

la

s h

err

am

ien

tas

má

s im

po

rta

nte

s d

ura

nte

la

pe

rfo

raci

ón

.

- C

on

tar

con

pe

rso

na

l co

n e

xpe

rie

nci

a e

n la

pe

rfo

raci

ón

de

est

e t

ipo

de

po

zos.

2)

- N

o r

eu

tiliza

r h

err

am

ien

tas

sob

reto

rqu

ea

da

s si

n p

rev

ia in

spe

cció

n.

12

¼”

ST

1.

Ro

mp

imie

nto

de

flo

ats

ub

qu

e t

ien

e c

om

o r

esu

lta

do

Sid

etr

ack

- D

ura

nte

la

pe

rfo

raci

ón

de

la

se

cció

n n

o s

e o

bse

rva

to

rqu

es

an

orm

ale

s (m

ax.

13

klb

-ft

fue

ra d

e f

on

do

)

- B

HA

pe

rfo

ro 1

41

9 f

t e

n 3

5.2

hs

@ 4

0.2

ft/

hr

( d

esd

e 5

00

4 f

t a

64

23

ft)

- V

alo

res

de

Vo

n m

ise

s st

ress

no

exc

ed

en

el 6

0%

de

l st

ress

yie

ld d

ura

nte

ba

ck r

ea

min

g a

l T

D d

e la

se

cció

n

- V

alo

res

de

Vo

n M

ise

s st

ress

no

exc

ed

en

60

% d

el st

ress

yie

ld d

ura

nte

ba

ck r

ea

min

g e

n 7

00

ft

(pu

nto

de

ro

tura

)

- La

ev

ide

nci

a d

e la

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tig

a a

cum

ula

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du

ran

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roce

so d

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re

am

ing

po

drí

a s

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au

sa r

aíz

de

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lla

de

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flo

at

sub

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lla

de

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ate

ria

l d

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ido

a f

ati

ga

acu

mu

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a (

ILP

M)

- In

spe

cció

n d

esp

ué

s d

el re

fre

nte

o n

o f

ue

co

mp

leto

.

2.

Pro

ble

ma

s d

e c

on

stru

cció

n d

ire

ccio

na

l

- E

n e

l P

LAC

45

se

re

aliza

ron

2 c

am

bio

s d

e B

HA

ad

icio

na

les

po

r co

mp

lica

cio

ne

s p

ara

re

aliza

r sl

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.

- Se

ob

serv

a d

ife

ren

cia

de

He

rra

mie

nta

MW

D,

slim

pu

lse

pre

sen

ta m

ás

lim

ita

cio

ne

s y d

ific

ult

ad

pa

ra o

rie

nta

r.

- N

o s

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on

tó c

on

Po

ny m

on

els

de

ba

cku

p e

n lo

caci

ón

de

bid

o a

da

ño

de

ro

sca

s e

n e

l P

LAC

45

, lo

qu

e a

fect

o a

ten

de

nci

a d

e la

sa

rta

.

- A

mb

os

DD

en

po

zo P

LAC

45

exp

eri

me

nta

ba

n p

rim

er

tra

ba

jo p

ara

Pe

tro

am

azo

na

s.

3.

Ba

jad

a d

e r

ev

est

ido

r fa

llid

a

- D

ura

nte

la

pe

rfo

raci

ón

de

la

se

cció

n n

o s

e o

bse

rva

to

rqu

es

an

orm

ale

s (m

ax.

24

klb

-ft

fue

ra d

e f

on

do

)

- Se

re

aliza

n 4

via

jes

de

ca

libra

ció

n a

plica

nd

o p

ará

me

tro

s d

e p

erf

ora

ció

n s

in lo

gra

r m

ay

or

av

an

ce e

n e

l m

ism

o

inte

rva

lo 9

60

3-9

70

8 f

t.

- Se

ob

serv

a q

ue

el

torq

ue

en

la

sa

rta

in

cre

me

nta

en

ca

da

via

je d

e c

alib

raci

ón

- N

o s

e o

bse

rva

n s

ínto

ma

s d

e e

mp

aq

ue

tam

ien

to o

incr

em

en

to d

e r

eco

rte

s e

n s

up

erf

icie

.

- Se

qu

ed

a 8

61

ft

de

ho

yo

ab

iert

o d

e 1

2 ¼

” (M

1,

Vo

lcá

nic

o,

M2

, C

aliza

A)

• A

plic

ar

est

ud

io d

e G

eo

me

cán

ica

en

pró

xim

os

po

zos.

• E

n z

on

a d

e v

olc

án

ico

ase

nta

r re

ve

stid

or

de

9 5

/8”

en

Ca

liza

“A

”.

• C

om

o v

iaje

de

ca

lib

raci

ón

de

co

nti

ng

en

cia

en

ca

so d

e p

rese

nta

rse

hu

eco

cerr

ad

o u

tiliza

r a

mp

lia

do

r.

• A

seg

ura

r co

nta

r co

n b

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up

de

he

rra

mie

nta

s cr

ític

as.

• N

un

ca r

eu

tiliza

r e

lem

en

tos

qu

e p

rese

nte

n s

ob

re t

orq

ue

sin

in

spe

cció

n.

• C

on

tar

con

un

Po

ol d

e p

ers

on

al d

ire

ccio

na

l fi

jo e

n lo

s ca

mp

os

qu

e s

e

Op

era

n e

n P

etr

oa

ma

zon

as.

1)

- In

spe

ccio

ne

s fr

ecu

en

tes

a lo

s e

qu

ipo

s se

nsi

ble

s d

el ta

lad

ro.

- C

on

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con

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s a

cce

sori

os

ne

cesa

rio

s p

ara

la r

ep

ara

ció

n d

e lo

s e

qu

ipo

s.

2)

Op

tim

iza

r fl

ujo

de

co

mu

nic

aci

ón

y l

og

ísti

ca.

3)

- R

ea

liza

r in

spe

ccio

ne

s v

isu

ale

s d

e la

tu

be

ría

an

tes

de

se

r u

tiliza

da

.

- C

on

tar

con

acc

eso

rio

s y r

ep

ue

sto

s n

ece

sari

os

en

lo

caci

ón

.

4)

- In

ve

stig

ar

las

cau

sas

aso

cia

do

s a

la

lib

era

ció

n p

rem

atu

ra d

el se

ttin

g

too

l.

- C

ert

ific

ar

la c

alid

ad

de

ma

nu

fact

ura

de

la

s h

err

am

ien

tas

usa

da

s e

n n

el

po

zo.

5)

- R

ea

liza

r e

ntr

en

am

ien

to d

e p

rev

en

ció

n d

e p

eg

a d

e t

ub

erí

a.

8 ½

”

2)

- R

ea

liza

r in

spe

ccio

ne

s v

isu

ale

s d

e la

tu

be

ría

an

tes

de

se

r u

tiliza

da

.

- C

on

tar

con

acc

eso

rio

s y r

ep

ue

sto

s n

ece

sari

os

en

lo

caci

ón

.

3)

- O

pti

miz

ar

flu

jo d

e c

om

un

ica

ció

n y

log

ísti

ca.

4)

- I

nsp

ecc

ión

y a

ud

ito

ria

en

ta

lle

res

de

Ba

ke

r.

5)

- U

tiliza

r H

err

am

ien

tas

con

cá

lip

er

en

tie

mp

o r

ea

l p

ara

de

tect

ar

com

po

rta

mie

nto

de

hu

eco

co

n a

nti

cip

aci

ón

.

6)

- R

ea

liza

r e

ntr

en

am

ien

to d

e p

rev

en

ció

n d

e p

eg

a d

e t

ub

erí

a

13

7

AN

EX

O 1

.7 D

AT

OS

DE

L P

OZ

O P

AL

O A

ZU

L L

No

mb

re

Inic

io

Fin

aliz

ació

n

Po

zo

Tip

o

Ub

icac

ión

M

D

TV

D

Des

pla

zam

ien

to

ho

rizo

nta

l In

clin

ació

n M

áxi

ma

O

bje

tivo

Pri

nci

pal

Po

zo

Pa

lo A

zul

L

08

-fe

b-1

3

05

-ma

r-1

3

Dir

ecc

ion

al

S

No

rte

: 9

,97

9,7

50

.58

m

Est

e:

28

1,0

16

.58

m

Lati

tud

: S 0

° 1

0’

59

.13

"

Lon

git

ud

: W

76

° 5

8’

2.9

6”

10

84

5'

10

21

0.7

6'

30

63

.31

' 2

6.2

0°

@ 2

81

2.2

4’

MD

Are

nis

ca “

Ho

llín

Pri

nci

pa

l”

No

rte

: 9

,97

9,1

59

.55

m

Est

e:

28

1,7

40

.31

m

Sec

ció

n

T

érm

ino

d

e la

se

cció

n

Inc

linac

ión

A

zim

ut

Flu

ido

de

Per

fora

ció

n

BH

A

uti

lizad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

icac

ión

de

la B

roca

16

”

61

25

' MD

57

22

'

TV

D

23

.4

13

0.9

9

Flu

ido

Nit

rato

de

Ca

lcio

Aq

ua

Ge

l,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

8.4

pp

g y

term

ina

nd

o

con

10

.8 p

pg

.

BH

A #

1

con

ven

cio

na

l

BH

A #

2

dir

ecc

ion

al

BH

A #

3

dir

ecc

ion

al

#1

: B

roca

Tri

cón

ica

de

16

” +

bit

su

b +

3 x

8”

DC

+ 1

5 3

⁄4”

Sta

bili

zer

+ 3

x8”

DC

+

X-O

ver

+ 3

x5”

HW

DP

+ 6

1⁄2

” M

art

illo

Hid

ráu

lico

+ 3

x5”

HW

DP

#2

: B

roca

PD

C d

e 1

6"

(SD

i51

9M

HP

X)

+ M

oto

r A

96

2M

co

n 1

5 3

/4"

est

ab

iliza

do

r, 1

.50

0 B

H +

Flo

at

Su

b +

8"

Po

ny

Mo

ne

l + 1

4 5

/8"

Est

ab

iliza

do

r +

8"

Po

ny

Mo

ne

l + M

WD

Te

lesc

op

e 8

25

HF

+ U

BH

O +

8"

NM

DC

+ 2

x 8

" D

rill

Co

llar

+ X

-Ove

r +

18

x 5

" H

WD

P +

6 1

⁄2”

Ma

rtill

o H

idrá

ulic

o +

5 x

5"

HW

DP

#3

: B

roca

PD

C d

e 1

6"

(SD

i51

9M

HP

X)

+ M

oto

r A

96

2M

, co

n.

15

3/4

",

est

ab

iliza

do

r, 1

.50

0 B

H +

Flo

at

Su

b +

8"

Po

ny

Mo

ne

l + 1

5 3

/4"

Est

ab

iliza

do

r +

8"

Po

ny

Mo

ne

l + M

WD

Te

lesc

op

e 8

25

HF

+ 8

" N

MD

C +

2 x

8"

Dri

ll C

oll

ar

#1

: 1

-1-W

T-A

-E-

I-N

O-B

HA

#2

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-NO

-BH

A

#3

: 1

-2-W

T-A

-X-I

-CT

-TD

12

1/4

”

10

10

6

pie

s M

D

94

70

pie

s

TV

D

1.0

6°

29

.93

°

se u

tiliz

ó

flu

ido

Ma

xdri

ll,

inic

ian

do

co

n

un

a d

en

sid

ad

de

9.2

pp

g y

term

ina

nd

o

la

pe

rfo

raci

ón

con

10

.6 p

pg

.

BH

A #

4

con

ven

cio

na

l

BH

A #

5

dir

ecc

ion

al

BH

A #

6

dir

ecc

ion

al

BH

A #

7

dir

ecc

ion

al

BH

A #

8

dir

ecc

ion

al

#4

: B

roca

PD

C d

e 1

2 ¼

” (M

Si5

19

HS

PX

X)

+ B

it S

ub

+ 2

x8”

DC

+ X

-Ove

r +

37

x5”

HW

DP

+ 6

½”

Ma

rtil

lo H

idrá

ulic

o +

4x5

” H

WD

P.

#5

: B

roca

PD

C 1

2 1

/4"

(MS

i51

9LM

HS

BP

XX

) +

Mo

tor

A8

00

M7

84

0X

P;

1.5

0 B

H;

12

1/8

" E

sta

bili

zad

or

+ 1

1 3

/4"

Est

ab

iliza

do

r +

No

n-M

ag

Po

ny

Co

llar

+

Te

lesc

op

e 8

25

HF

+ 8

" M

on

el

+ X

-Ov

er

+ 3

7 x

5"

HW

DP

+ 6

½”

Ma

rtil

lo

Hid

ráu

lico

#6

: B

roca

12

1/4

" P

DC

(S

Di4

19

HB

PX

) +

PD

90

0 X

5 A

A S

lick

CC

+ 1

2

1/8

" P

D9

00

Re

ceiv

er

+ T

ele

sco

pe

82

5 H

F +

8"

A8

00

M7

84

0X

P 1

.50

BH

+ N

on

-

Ma

g P

on

y C

olla

r +

12

1/8

” E

sta

bili

zad

or

+ A

RC

-8 +

MW

D T

ele

sco

pe

+ 8

” M

on

el

+ X

-Ove

r +

37

x 5

” H

WD

P +

6 3

/8”

#8

: B

roca

Tri

cón

ica

de

12

¼”

(F0

5B

OD

CP

S) +

Mo

tor

A8

00

M7

84

0X

P 1

.50

BH

+ N

on

-Ma

g P

on

y C

olla

r +

12

1/8

” E

sta

bili

zad

or

+ A

RC

-8 +

MW

D T

ele

sco

pe

+ 8

” M

on

el

+ X

-Ov

er

+ 3

7 x

5”

HW

DP

+ 6

3/8

”

Ma

rtill

o H

idrá

ulic

o +

4x5

” H

WD

P.

# 4

: 0

-1-C

T-G

-X-I

-PN

-BH

A.

#5

: 0

-1-W

T-G

-X-I

-CT

-BH

A.

#6

: 0

-3-B

T-G

-X-I

-CT

/DL-

BH

A.

#7

: 0

-1-W

T-G

-X-I

-CT

/BT

-PR

#8

: 4

-6-B

T-M

/G-E

I-JD

-TD

13

8

Sec

ció

n

Tér

min

o d

e la

se

cció

n

In

clin

ació

n

Azi

mu

t F

luid

o d

e P

erfo

raci

ón

B

HA

uti

liza

do

s

Esp

ecif

icac

ión

del

BH

A

Cal

ific

aci

ón

de

la B

roca

8 ½

”

10

84

5' M

D

10

21

0' T

VD

0.5

9

0

Flu

ido

Ma

xdri

ll G

+,

inic

ian

do

co

n u

na

de

nsi

da

d d

e 9

.8 p

pg

y

term

ina

nd

o c

on

10

.2

pp

g.

BH

A #

9 d

ire

ccio

na

l

BH

A #

10

lim

pie

za

#9

: b

roca

PD

C M

Di6

16

LBP

X +

A6

75

M w

Slick

Sle

ev

e E

sta

biliz

ad

or-

0.2

8 v

/g -

1.5

0 B

H +

Flo

at

Su

b +

Eco

Sco

pe

8 1

/4"

Est

ab

iliz

ad

or

+

Te

lesc

op

e +

Mo

ne

l +

26

x 5

" H

WD

P +

6 1

⁄2”

Ma

rtillo

Hid

ráu

lico

+

3 x

5"

HW

DP

#9

: 1

-2-W

T-A

-X-I

-CT

/BT

-TD

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

hrs

T

iem

po

T

ota

l h

rs

Res

po

nsa

ble

s

Ca

usa

s

Lec

cio

ne

s A

pre

nd

idas

po

r p

arte

de

la

com

pañ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te d

e la

co

mp

añ

ía

16

”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

rea

con

dic

ion

am

ien

to

4.

R/U

& lo

gg

ing

5.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U

DP

6.

R/U

y c

orr

ida

7.

R/U

y

cem

en

taci

ón

8.

Pru

eb

a d

e c

ais

ing

9.

Ca

be

za d

e p

ozo

10

.

Re

un

ion

es

de

se

gu

rid

ad

11

. O

tro

s ti

em

po

s

pro

du

ctiv

os

1.

75

.5

2.

24

3.

18

4.

5.5

5.

7

6.

12

7.

7

8.

0

9.

0

10

. 1

3,5

11

. 4

,5

12

. 1

.5

1)

Esp

eró

po

r

ele

va

do

r d

e b

ack

up

mie

ntr

as

inte

nta

re

pa

rar

ma

ng

ue

ra.

2)

Qu

eb

ró 6

0

pa

rad

as

de

DP

de

5”

pa

ra e

nv

iar

a

insp

ecc

ión

po

r

en

con

tra

rse

da

ño

s e

n la

mis

ma

.

3)

Re

pa

ra

ma

ng

ue

rote

de

l

top

dri

ve

1)

1.5

2)

27

.5

3)

0.5

17

0

Pre

sta

do

ra d

e

serv

icio

s

1)

Da

ño

de

la

ma

ng

ue

ra

hid

ráu

lica

de

l e

lev

ad

or

de

Fra

nk’

s

2)

Insp

ecc

ión

de

tub

erí

a d

e p

erf

ora

ció

n

3)

To

p D

riv

e

1)

So

licit

ar

a t

erc

era

s co

mp

añ

ías,

rea

lice

la

in

spe

cció

n d

e s

us

eq

uip

os

pre

vio

al e

nv

ío d

e lo

s m

ism

os

a

po

zo.

2)

Re

aliz

ar

la in

spe

cció

n d

e t

ub

erí

a

de

pe

rfo

raci

ón

du

ran

te la

mo

vili

zaci

ón

de

l ta

lad

ro.

• S

olic

ita

r q

ue

la

tu

be

ría

re

nta

da

cue

nte

co

n la

in

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cció

n n

ece

sari

a

an

tes

de

se

r a

dm

itid

a p

ara

la

op

era

ció

n.

3)

Re

aliz

ar

ma

nte

nim

ien

to c

on

tin

uo

de

l to

p d

riv

e p

ara

ev

ita

r p

rob

lem

as

du

ran

te la

s o

pe

raci

on

es.

12

1/4

”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

rea

con

dic

ion

am

ien

to

4.

R/U

& lo

gg

ing

5.

R/U

& L

/P B

HA

6.

R/U

7.

R/U

y c

em

en

taci

ón

8.

Pru

eb

a d

e c

ais

ing

9.

Ca

be

za d

e p

ozo

10

. R

eu

nio

ne

s

11

. O

tro

s ti

em

po

s 1

2.

Pa

go

de

se

rvic

io

1.

12

1

2.

53

.5

3.

21

.5

4.

0

5.

15

.5

6.

20

7.

5

8.

4

9.

11

.5

10

. 2

.5

11

. 0

.5

12

. 5

.5

28

8.5

1.

De

sarm

ó y

arm

ó

pa

rad

as

de

DP

de

5”

pre

vio

a la

pe

rfo

raci

ón

de

la

secc

ión

de

12

¼”

2.

Pe

rfo

raci

ón

a

tra

vés

de

con

glo

me

rad

os

3.

Incr

em

en

to d

e

qu

arz

o e

n e

l

vo

lcá

nic

o

1.

Se

re

com

ien

da

un

a in

spe

cció

n

exh

au

stiv

a a

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cib

ir t

ub

erí

a d

e r

en

ta

pa

ra e

vit

ar

pé

rdid

a d

e t

iem

po

po

r

tap

on

am

ien

tos

de

sa

rta

po

r

corr

osi

ón

.

2.

Se

pu

ed

e p

erf

ora

r a

tra

vés

de

con

glo

me

rad

os

de

Tiy

uya

cu c

on

un

a

incl

ina

ció

n m

en

or

a 2

0 g

rad

os

pa

ra

ev

ita

r d

esg

ast

e d

e g

au

ge

en

est

ab

iliz

ad

ore

s y b

roca

.

13

9

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uc

tivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o

Pro

du

ctiv

o

Tie

mp

o

hrs

Tie

mp

o

To

tal

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R

esp

on

sab

les

C

au

sas

Lec

cio

ne

s A

pre

nd

idas

p

or

par

te d

e la

co

mp

añ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te d

e la

co

mp

añía

8 ½

”

1.

Pe

rfo

raci

ón

2.

Ca

ño

ne

o

3.

Cir

cula

ció

n y

rea

con

dic

ion

am

ien

to d

el

lod

o

4.

R/U

& lo

gg

ing

5.

R/U

& L

/P B

HA

& R

/U D

P

6.

R/U

y c

orr

ida

de

ca

sin

g

7.

R/U

y c

em

en

taci

ón

8.

Pru

eb

a d

e c

ais

ing

& F

IT

9.

Ca

be

za d

e p

ozo

y B

OP

10

. R

eu

nio

ne

s d

e s

eg

uri

da

d

11

. O

tro

s ti

em

po

s p

rod

uct

ivo

s

12

. P

ag

o d

e s

erv

icio

de

ta

lad

ro

1.

20

2.

20

3.

9.5

4.

0

5.

5

6.

15

7.

6.5

8.

5

9.

0

10

. 0

11

. 1

1) E

spera

por

he

rram

ienta

s d

e

la C

ía. T

esco

para

co

rrid

a d

e lin

er

de 7

”.

2) S

acand

o lin

er

de 7

” y c

olg

ad

or

de lin

er

a

sup

erf

icie

; se

evid

encia

daño

s

en e

l co

lga

dor.

.

3) C

ía. T

esco

repara

lín

ea

s

hid

ráulic

as d

e

CD

S

1)

2

2)

50

3)

1

13

5.5

C

ía.

Te

sco

1)

Esp

era

de

he

rra

mie

nta

s

2)

Fa

lla

de

l

lin

er

ha

ng

er

3)

Re

pa

ra

lín

ea

s

hid

ráu

lica

s

de

CD

S

Fa

lla

en

el li

ne

r

ha

ng

er

1)

- P

rev

er

la lle

ga

da

de

la

s co

mp

añ

ías

qu

e

rea

liza

n t

rab

ajo

s e

spe

cífi

cos,

co

nsi

de

ran

do

el ti

em

po

qu

e le

s to

ma

lle

ga

r a

la

lo

caci

ón

.

- A

seg

ura

r la

pre

sen

cia

de

la

s h

err

am

ien

tas

ne

cesa

ria

s e

n lo

caci

ón

, p

rev

io a

un

tra

ba

jo

esp

ecí

fico

.

2)

- R

ea

liza

r la

in

spe

cció

n d

ura

nte

el

en

sam

bla

je d

el co

lga

do

r d

el lin

er.

- R

ea

liza

r a

ud

ito

ria

al ta

lle

r d

e e

nsa

mb

laje

de

co

lga

do

res

de

la

Cía

.

Ba

ke

r.

3)

Re

aliz

ar

ma

nte

nim

ien

to d

e lo

s e

qu

ipo

s

pre

vio

a la

uti

liza

ció

n d

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s m

ism

os

du

ran

te la

s o

pe

raci

on

es.

Se

re

com

ien

da

un

a a

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ito

ría

al

talle

r d

e

Ba

ke

r p

ara

insp

ecc

ion

ar

en

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bla

je d

e

colg

ad

ore

s d

eb

ido

al a

lto

ín

dic

e d

e f

alla

s.

14

0

AN

EX

O 1

.8 D

AT

OS

DE

L P

OZ

O P

AL

O A

ZU

L M

No

mb

re

Inic

io

Fin

aliz

ació

n

Po

zo

Tip

o

Ub

icac

ión

M

D

TV

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Des

pla

zam

ien

to

ho

rizo

nta

l In

clin

ació

n

máx

ima

O

bje

tivo

pri

nci

pal

Po

zo

Pa

lo A

zul

M

05

/06

/20

13

2

5/0

7/2

01

3

Dir

ecc

ion

al

S

ST

: J

No

rte

: 9

97

97

50

.58

mN

Est

e:

28

09

64

.00

mE

Lon

git

ud

: 0

°10

'59

.13

1"S

Lati

tud

: 7

6°5

8'0

4.6

71

"W

94

35

’ 8

76

4’

27

27

ft

32

.75

o @

53

89

’

MD

Ho

llín

: C

ali

za C

No

rte

: 9

97

90

70

.00

mN

Est

e:

28

14

30

.00

mE

Sec

ció

n

Tér

min

o

de

la

secc

ión

Incl

inac

ión

A

zim

ut

Flu

ido

de

Per

fora

ció

n

BH

A u

tiliz

ad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

ica

ció

n d

e la

B

roca

16

" 5

98

0'

29

.31

Na

tiv

o

dis

pe

rso

BH

A c

on

ve

nci

on

al #

1

BH

A d

ire

ccio

na

l #

2

BH

A d

ire

ccio

na

l #

3

#1

: B

roca

tri

cón

ica

16

" G

TX

-CG

1 (

4x1

6;

TFA

: 0

.78

54

), B

it S

ub

, 8

1⁄4

” D

C (

3),

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P

#2

: B

roca

PD

C 1

6"

HC

D6

05

S (

5x1

0 5

x11

; T

FA

: 0

.84

8),

9 1

/2”

Mo

tor

(ca

mis

a 1

5

3⁄4

”),

15

” E

sta

bil

iza

do

r, 9

1⁄2

” M

WD

Na

viT

rak,

X-O

ve

r, 8

1/1

6” S

ub

Ori

en

tin

g,

8”

DC

(3

), X

-Ov

er,

5”

HW

DP

(3

3),

6 1

/2”

Ma

rtillo

y 5

” H

WD

P (

6)

#3

: B

roca

PD

C 1

6"

HC

D6

05

S (

10

x1

2;

TFA

: 1

.04

), 9

1/2

” M

oto

r (c

am

isa

15

3⁄4

”),

15

” E

sta

biliz

ad

or,

9 1

⁄2”

MW

D N

av

iTra

k, X

-Ov

er,

8”

DC

(3

), X

-Ov

er,

5”

HW

DP

(33

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

”

#1

: 1

-1-W

T-A

-E-I

-NO

-BH

A

#2

: 0

-1-W

T-A

-X-I

- N

O-H

R

#3

: 1

-2-W

T-A

-X-I

-CT

-TD

12

¼”

94

35

' 1

2.0

6

K

LA-S

TO

P

BH

A d

ire

ccio

na

l #

4

BH

A d

ire

ccio

na

l #

5

BH

A d

e p

esc

a #

1

BH

A d

e p

esc

a #

2

BH

A d

e p

esc

a #

3

#4

: b

roca

PD

C 1

2 1

/4"

DP

60

5SX

(7

x1

4,

TFA

: 1

.05

2),

11

.86

” A

TK

Ste

era

ble

, 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 8

1/4

” M

WD

On

Tra

k, 8

1⁄4

” B

CP

M,

11

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or,

8.2

4”

Su

b S

top

, 8

” N

M S

ub

Fil

ter,

8”

Su

b F

loa

t, 8

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

),

6 1

/2”

Ma

rtillo

y 5

” H

WD

P (

4)

#5

: b

roca

PD

C 1

2 1

/4"

DP

60

5SX

(7

x1

4,

TFA

: 1

.05

2),

11

.86

” A

TK

Ste

era

ble

, 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 8

1/4

” M

WD

On

Tra

k, 8

1⁄4

” B

CP

M,

11

3⁄4

” E

sta

biliz

ad

or,

8.2

4”

Su

b S

top

, 8

” N

M S

ub

Fil

ter,

8”

Su

b F

loa

t, 8

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

),

6 1

/2”

Ma

rtillo

y 5

” H

WD

P (

4)

#1

PE

SC

A:

Scf

rew

in

Su

b,

5”

HW

DP

(1

), X

-Ov

er,

Bu

mp

er

Su

b,

8” D

C (

4),

8”

Ma

rtillo

, 8

” D

C (

4),

8”

Slin

ge

r, 8

” D

C (

1),

X-O

ve

r, 6

1⁄2

” D

C (

9),

X-O

ve

r #

2

PE

SC

A:

5”

HW

DP

(1

), X

-Ov

er,

8”

DC

(4

), 7

5/8

” M

art

illo

, 8

” D

C (

4),

8”

Sli

ng

er,

8”

DC

(1

), X

-Ov

er,

6 1

⁄2”

DC

(9

), X

-Ov

er

#3

PE

SC

A:

Scr

ew

in

SU

B,

5”

HW

DP

(1

), X

-Ov

er,

8”

DC

(4

), 8

” M

art

illo

, 8

” D

C (

4),

8”

DC

(7

), X

-Ov

er,

6 1

⁄2”

DC

(1

), X

-Ov

er,

6 1

⁄2”

AC

C,

X-O

ve

r, 6

1⁄2

” H

WD

P (

9),

6 1

⁄4”

DC

(1

5),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

39

)

#4

: 0

-0-W

T-A

-X-I

-NO

-DSF

14

1

Sec

ció

n

Tér

min

o d

e la

se

cció

n

In

clin

ació

n

BH

A u

tiliz

ad

os

E

spec

ific

ació

n d

el B

HA

C

alif

ica

ció

n d

e la

Bro

ca

12

¼”

Sid

e

Tra

ck

10

05

5'

8.5

7

BH

A c

on

ve

nci

on

al #

6

BH

A d

ire

ccio

na

l #

7

BH

A d

ire

ccio

na

l #

8

BH

A d

ire

ccio

na

l #

9

BH

A d

ire

ccio

na

l #

10

BH

A d

ire

ccio

na

l #

11

#6

: B

roca

tri

cón

ica

12

1/4

" G

T-1

(3

x1

2,

TFA

: 1

.11

3),

Bit

Su

b,

8”

DC

(1

),

12

” E

sta

biliz

ad

or,

8”

DC

(1

), 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

” H

WD

P

#7

: B

roca

tri

cón

ica

12

1/4

" G

T-1

(3

x2

2,

TFA

: 1

.11

4),

8”

Mo

tor

Ste

era

ble

(ca

mis

a 1

2 1

/8”)

, 8

1/4

” M

WD

Na

viT

rak,

8”

NM

Su

b F

ilte

r,

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

” H

WD

P (

3)

#8

: P

DC

12

1/4

" H

CD

60

5Z

X (

4x1

3 3

x1

4,

TFA

: 0

.96

9),

10

1/2

” A

TK

Ste

era

ble

, 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 8

3/8

” M

WD

On

Tra

k, 8

3/8

”

BC

PM

, 1

1 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or,

8 1

/4”

Su

b S

top

, 8

” N

M S

ub

Fil

ter,

8

1/4

” Su

b F

loa

t, 8

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

”

#9

: B

roca

PD

C 1

2 1

/4"

QD

60

5X

(7

x15

, T

FA

: 1

.20

8),

10

1/2

” A

TK

Ste

era

ble

, 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 8

3/8

” M

WD

On

Tra

k, 8

3/8

”

BC

PM

, 1

1 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or,

8 1

/4”

Su

b S

top

, 8

” N

M S

ub

Fil

ter,

8

1/4

” Su

b F

loa

t, 8

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

”

#1

0:

Bro

ca P

DC

12

1/4

" Q

D6

05

X (

5x1

6 2

x18

, T

FA

: 1

.47

9),

10

1/2

” A

TK

Ste

era

ble

, 1

2 1

/8”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 8

3/8

” M

WD

On

Tra

k, 8

3/8

”

BC

PM

, 1

1 3

⁄4”

Est

ab

iliz

ad

or,

8 1

/4”

Su

b S

top

, 8

” N

M S

ub

Fil

ter,

8

1/4

” Su

b F

loa

t, 8

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

y 5

”

#1

1:

bro

ca t

ricó

nic

a 1

2 1

/4"

VM

20

DX

(3

x24

, T

FA

: 1

.32

5),

8”

Mo

tor

Ste

era

ble

(ca

mis

a 1

2”)

, 1

1 3

/4”

Est

ab

iliz

ad

or,

8 1

/4”

MW

D N

av

iTra

k,

8”

NM

Su

b F

ilte

r, 8

1⁄4

” D

C (

3),

X-O

ve

r, 5

” H

WD

P (

30

), 6

1/2

” M

art

illo

#6

: 0

-0-N

O-A

-E-I

-NO

-BH

A

#7

: 1

-1-W

T-

A-E

-I-N

O-B

HA

#8

: 0

-1-W

T-

S-X

-I-N

O-B

HA

#9

: 0

-0-N

O-A

-X-I

-WT

-BH

A

#1

0:

0-2

-BT

-S-X

-I-C

T/W

T-B

HA

#1

1:

1-7

-BT

-A-E

-I-L

T-T

D

8 ½

” 1

07

09

B

HA

dir

ecc

ion

al #

12

#1

2:

bro

ca P

DC

8 1

/2"

HC

50

6Z

X (

6x1

1;

TFA

: 0

.55

7),

8.0

3”

AT

K

Ste

era

ble

, 8

3/8

” E

sta

biliz

ad

or,

7”

MW

D O

nT

rak,

6 3

/4”

BC

PM

, 8

3/8

”

Est

ab

iliz

ad

or,

6 3

⁄4”

OR

D,

6 3

⁄4”

CC

N,

7”

Su

b S

top

, 6

3/4

” Su

b F

loa

t, 6

3/4

” N

M S

ub

Filte

r, 8

3/8

” E

sta

biliz

ad

or,

9 1

⁄2”

Ga

ug

eP

ro X

PR

, X

-

Ov

er,

6 1

/2”

DC

(1

), X

-Ov

er,

8 1

⁄2”

Est

ab

iliz

ad

or,

X-O

ve

r, 6

1⁄2

” D

C

(3),

X-

Ov

er,

5”

HW

DP

(3

0),

6 1

/2”

Ma

rtillo

y 5

” H

WD

P (

4)

#1

2:

0-

2-W

T-S

-X-I

-BT

-TD

14

2

Sec

ció

n

Tie

mp

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

e

n h

rs

Tie

mp

o N

o P

rod

uct

ivo

T

iem

po

h

rs

Tie

mp

o T

ota

l h

rs

Res

po

nsa

ble

s

16

"

1)

Arm

a/

de

sarm

a y

pru

eb

a B

OP

2)

Lev

an

ta,

arm

a d

esa

rma

y p

rue

ba

BH

A

3)

Mu

ele

ce

me

nto

4)

Pe

rfo

ra

5)

Via

je d

e t

ub

erí

a

6)

Aco

nd

icio

na

lo

do

, ci

rcu

la

7)

Se

rvic

ios

al

eq

uip

o /

co

rta

ca

ble

8)

Arm

e,

de

sarm

a y

ba

ja r

ev

est

ido

r li

ne

r

9)

Arm

a d

esa

rma

eq

uip

o /

ce

me

nta

10

) T

rab

aja

en

la

bo

ca d

el

po

zo,

we

ar

bu

shin

g

11

) C

IT/F

IT/L

OT

12

) R

eu

nió

n d

e s

eg

uri

da

d s

urv

ey

s y o

tro

s

13

) La

va

y r

ima

14

) E

spe

ra p

or

fra

gu

ad

o

15

) A

rma

pa

rad

as

1)

7

2)

17

.5

3)

2.5

4)

90

5)

28

.5

6)

15

7)

1.5

8)

11

9)

8

10

) 9

11

) 1

12

) 1

.5

13

) 0

14

) 0

15

) 0

1)

Inte

ntó

lib

era

r F

ill U

p T

oo

l, g

om

a p

eg

ad

a

en

pa

red

es

de

Ca

sin

g,

ma

nio

bró

y lib

eró

Ca

sin

g

2)

De

mo

ra e

l a

rma

do

de

BO

P

1)

1

2)

4.5

1

26

P

rest

ad

ora

de

se

rvic

ios

12

¼”

1)

Pe

rfo

ra

2)

Via

je d

e lim

pie

za

3)

Aco

nd

icio

na

lo

do

/ c

ircu

la

4)

Se

rvic

io a

l e

qu

ipo

/ c

ort

a c

ab

le

1)

94

.5

2)

14

3)

6

4)

1.5

1)

Wa

sh O

ut

en

la

pa

rad

a 2

9

2)

Ca

ída

de

pre

sió

n

3)

Em

pa

qu

eta

mie

nto

de

tu

be

ría

4)

Ba

ck O

ff

1)

6.5

2)

26

3)

33

2.5

4)

7.5

48

8,5

P

rest

ad

ora

de

se

rvic

ios

12

¼”

Sid

e

Tra

ck

1)

Arm

a/

de

sarm

a y

pru

eb

a B

OP

2)

Lev

an

ta,

arm

a d

esa

rma

y p

rue

ba

BH

A

3)

Mu

ele

ce

me

nto

4)

Pe

rfo

ra

5)

Via

je d

e t

ub

erí

a

6)

Aco

nd

icio

na

lo

do

, ci

rcu

la

7)

Se

rvic

ios

al

eq

uip

o /

co

rta

ca

ble

8)

Arm

e,

de

sarm

a y

ba

ja r

ev

est

ido

r li

ne

r

9)

Arm

a d

esa

rma

eq

uip

o /

ce

me

nta

10

) T

rab

aja

en

la

bo

ca d

el

po

zo,

we

ar

bu

shin

g

11

) C

IT/F

IT/L

OT

12

) R

eu

nió

n d

e s

eg

uri

da

d s

urv

ey

s y o

tro

s

13

) La

va

y r

ima

14

) E

spe

ra p

or

fra

gu

ad

o

15

) A

rma

pa

rad

as

1)

3

2)

31

.5

3)

7

4)

14

2

5)

61

.5

6)

26

.5

7)

11

8)

15

.5

9)

6

10

) 4

.5

11

) 5

.5

12

) 6

.5

13

) 0

.5

14

) 1

1

15

) 4

1)

Ba

ckre

am

ing

80

25

'-6

07

0

2)

Ba

jo R

OP

- b

roca

em

bo

lad

a,

bo

mb

eo

de

píld

ora

s y v

iaje

a c

on

glo

me

rad

o n

o p

lan

ea

do

3)

Pru

eb

a e

qu

ipo

s p

or

caíd

a d

e p

resi

ón

4)

De

sarm

a R

AM

S p

ara

co

loca

r w

ea

r b

ush

ing

5)

PO

OH

a s

up

erf

icie

6)

Pru

eb

a B

HA

en

su

pe

rfic

ie,

de

sca

rga

da

ta

& a

rma

BH

A

7)

RIH

BH

A h

ast

a 9

09

4'

1)

21

2)

8

3)

3.5

4)

1

5)

21

.5

6)

6

7)

13

40

0

Pre

sta

do

ra d

e s

erv

icio

s

14

3

Sec

ció

n

Ca

usa

s

Lec

cio

ne

s A

pre

nd

idas

po

r p

arte

de

la c

om

pañ

ía

Rec

om

en

dac

ion

es p

or

par

te d

e la

co

mp

añ

ía

16

"

1.

Ata

sca

mie

nto

de

lo

s se

llo

s e

n e

l

inte

rio

r d

e u

na

ju

nta

de

ca

sin

g

2.

Op

era

ció

n s

imu

ltá

ne

a:

arm

ad

o d

e

BO

P,

cam

bio

de

ca

mis

as

de

la

s b

om

ba

s,

aco

nd

icio

na

mie

nto

de

flu

ido

.

1)

Al e

xce

de

r la

pre

sió

n d

e a

ctiv

aci

ón

de

la

he

rra

mie

nta

, re

sult

a m

ás

dif

ícil

lib

era

rla

.

2)

Co

nsi

de

rar

un

tie

mp

o a

dic

ion

al p

ara

arm

ad

o d

e B

OP

y c

am

bio

de

cam

isa

s e

n la

s b

om

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s, q

ue

pe

rmit

a t

en

er

la h

olg

ura

pa

ra n

o g

en

era

r N

PT

.

1)

Lle

va

r u

n c

on

tro

l d

e la

pre

sió

n d

e a

ccio

na

mie

nto

de

la

he

rra

mie

nta

.

2)

Op

tim

iza

r e

l re

curs

o h

um

an

o d

isp

on

ible

en

el ri

g,

pri

ori

zan

do

el a

rma

do

de

BO

P y

ca

mb

io d

e c

am

isa

s d

e 2

bo

mb

as.

El ca

mb

io d

e c

am

isa

s d

e la

3ra

bo

mb

a s

e r

ea

liza

ra

sim

ult

án

ea

me

nte

co

n e

l a

con

dic

ion

am

ien

to d

el

flu

ido

.

12

¼”

1)

Se

pro

du

ce u

n w

ash

ou

t d

eb

ido

a

ma

la c

on

dic

ión

de

l re

cub

rim

ien

to

inte

rno

de

la

tu

be

ría

de

pe

rfo

raci

ón

2)

Al sa

car

la s

art

a d

e p

erf

ora

ció

n s

e

pro

du

ce u

n a

tasc

am

ien

to m

ecá

nic

o e

n

la b

ase

de

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ng

lom

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do

in

feri

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el

cua

l d

eri

va e

n t

rab

ajo

s d

e p

esc

a q

ue

no

resu

lta

ron

exi

toso

s.

3)

Se

pro

du

ce la

pe

rdid

a d

e

he

rra

mie

nta

s d

ire

ccio

na

les,

dri

ll c

olla

rs

y H

WD

P e

n e

l p

ozo

.

4)

No

se

ap

lica

los

corr

ect

os

pro

ced

imie

nto

s p

ara

la d

ete

rmin

ació

n

de

l p

un

to n

eu

tro

de

la

sa

rta

.

1)

De

lo

s re

sult

ad

os

de

la

in

spe

cció

n d

e la

tu

be

ría

ca

mb

iad

a,

se d

ete

rmin

a

qu

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co

nd

ició

n in

tern

a d

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tu

be

ría

est

á e

n m

al

est

ad

o.

Se

in

icia

co

n la

pla

nif

ica

ció

n d

el

cam

bio

de

la

tu

be

ría

de

pe

rfo

raci

ón

2)

De

bid

o a

la

ma

la c

on

dic

ión

de

la

tu

be

ría

no

es

po

sib

le r

ea

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r u

na

lim

pie

za a

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da

de

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ozo

, a

dic

ion

alm

en

te la

s p

rac

tica

s o

pe

rati

va

s

efe

ctu

ad

as

en

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s m

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iob

ras

de

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el B

HA

no

fu

ero

n a

de

cua

da

s, lo

cu

al

oca

sio

na

el a

tra

pa

mie

nto

me

cán

ico

de

la

sa

rta

de

pe

rfo

raci

ón

, co

n la

s

con

secu

en

tes

ma

nio

bra

s d

e p

esc

a,

qu

e a

l no

se

r e

fect

iva

s d

eri

van

en

pe

rdid

a d

e h

err

am

ien

tas

en

el p

ozo

3)

El w

ash

ou

t d

e t

ub

erí

a e

s la

ca

usa

ra

íz y

el m

an

iob

rar

la s

art

a m

art

illa

nd

o

ha

cia

arr

iba

es

la c

au

sa s

ecu

nd

ari

a d

el p

rob

lem

a p

rese

nta

do

.

4)

Si e

l p

un

to n

eu

tro

no

es

de

term

ina

do

de

fo

rma

ap

rop

iad

a,

el b

ack

off

no

se r

ea

liza

en

el p

un

to d

ese

ad

o o

no

ge

ne

ra e

l d

ese

nro

squ

e e

n n

ing

ún

sit

io,

oca

sio

na

nd

o p

érd

ida

s d

e t

iem

po

y r

ecu

rso

s.

1)

est

ab

lece

r u

n s

iste

ma

de

tra

ckin

g d

e la

tu

be

ría

y t

od

os

los

com

po

ne

nte

s d

el B

HA

pa

ra a

nti

cip

ar

rep

ara

cio

ne

s y c

am

bio

s

de

la

sa

rta

de

pe

rfo

raci

ón

.

2)

Se

de

term

ina

lím

ite

s m

ás

con

serv

ad

ore

s p

ara

los

via

jes,

po

nie

nd

o e

l lím

ite

de

30

Klb

s d

e o

ve

r p

ull p

ara

lo

s v

iaje

s d

e

saca

da

y 2

0 K

lbs

pa

ra lo

s v

iaje

s d

e r

eto

rno

, a

nte

s d

e c

olo

car

bo

mb

a y

po

ste

rio

rme

nte

ro

tari

a,

ma

nte

nie

nd

o l

os

mis

mo

s

lím

ite

s d

e t

en

sió

n y

pe

so r

esp

ect

iva

me

nte

.

3)

Cir

cula

r e

l p

ozo

de

ma

ne

ra a

de

cua

da

y u

n a

just

e e

n l

as

pro

pie

da

de

s re

oló

gic

as

de

l fl

uid

o s

erá

n im

ple

me

nta

da

s p

ara

los

sig

uie

nte

s p

ozo

s.

4)

Es

ne

cesa

ria

la

re

vis

ión

de

lo

s p

roce

dim

ien

tos

a s

eg

uir

pa

ra

de

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ina

r e

l p

un

to n

eu

tro

y e

l p

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ien

to p

ara

tra

nsm

itir

el to

rqu

e izq

uie

rdo

ha

sta

el m

ism

o,

a f

in d

e q

ue

al a

ccio

na

r la

s

carg

as

est

as

ten

ga

n c

om

o e

fect

o f

ina

l e

l d

ese

nro

squ

e e

n e

l

pu

nto

de

sea

do

.

12

¼”

Sid

e

Tra

ck

1)

Fa

lta

de

lim

pie

za d

el h

oy

o

2)

Em

bo

lam

ien

to d

e b

roca

en

el

via

je d

e

reto

rno

a p

erf

ora

r e

l si

gu

ien

te t

ram

o

3)

No

de

term

ina

da

4)

De

form

aci

ón

de

la

s g

om

as

de

l H

yd

rill

de

l B

OP

5)

Se

pre

sum

e w

ash

ou

t e

n t

ub

erí

a

6)

Se

pre

sum

e w

ash

ou

t e

n t

ub

erí

a

7)

Se

pre

sum

e w

ash

ou

t e

n t

ub

erí

a

1)

Es

ne

cesa

rio

re

aliza

r u

n a

just

e e

n p

eso

y p

rop

ied

ad

es

reo

lóg

ica

s d

el

flu

ido

2)

Se

re

qu

iere

re

aliza

r u

na

cir

cula

ció

n a

nte

s d

e r

eto

ma

r la

pe

rfo

raci

ón

de

l

inte

rva

lo

3)

Se

de

be

ha

cer

un

pro

ced

imie

nto

pa

ra d

ete

rmin

ar

la c

au

sa d

e la

s ca

ída

s

de

pre

sió

n

4)

El m

an

ten

imie

nto

de

lo

s e

lem

en

tos

de

l B

OP

es

ne

cesa

rio

pa

ra a

seg

ura

r

el p

aso

de

he

rra

mie

nta

s a

tra

vés

de

el.

5)

No

se

en

cue

ntr

a n

ing

ún

tu

bo

da

ña

do

. E

s n

ece

sari

o e

sta

ble

cer

un

pro

ced

imie

nto

pa

ra d

ete

rmin

ar

la c

au

sa d

e la

s ca

ída

s d

e p

resi

ón

1)

Mo

dif

ica

r la

s ca

ract

erí

stic

as

reo

lóg

ica

s d

el fl

uid

o,

sub

ien

do

el p

un

to c

ed

en

te p

ara

me

jora

r e

l a

carr

eo

de

lo

s re

cort

es

de

pe

rfo

raci

ón

2)

circ

ula

r u

na

píld

ora

dis

pe

rsa

y e

spe

rar

su r

eto

rno

a

sup

erf

icie

a 5

ft

po

r e

nci

ma

de

la

pro

fun

did

ad

pe

rfo

rad

a.

Re

tom

ar

los

pa

rám

etr

os

de

pe

rfo

raci

ón

co

n p

oco

pe

so p

ara

ev

ita

r e

mb

ola

mie

nto

de

la

bro

ca

3)

Un

pa

rám

etr

o a

dic

ion

al p

ara

re

vis

ión

so

n l

as

rev

olu

cio

ne

s d

e

la t

urb

ina

de

la

s h

err

am

ien

tas

dir

ecc

ion

ale

s

4)

Re

aliz

ar

un

ch

eq

ue

o c

on

tin

uo

de

l e

sta

do

de

lo

s ca

uch

os

de

l

BO

P

5)

Un

pa

rám

etr

o a

dic

ion

al p

ara

re

vis

ión

so

n l

as

rev

olu

cio

ne

s d

e

la t

urb

ina

de

la

s h

err

am

ien

tas

dir

ecc

ion

ale

s

14

4

AN

EX

O 2

14

5

Anex

o 2

.1:

Pro

ble

mas

vs.

Tie

mp

o s

ecci

ón d

e 8 ½

14

6

2

0,5

50

,5

2,5

20

2

,5

1

2

20

,5 0,5

1

8 22

,5 2

18

0 2

6 33

2,5

3

8 3

,5

1

21

,5

6 1

3

0

50

100

150

200

250

300

350

14

7

AN

EX

O 3

14

8

Anex

o 3

.1:

Pru

eba

de

CH

I-C

UA

DR

AD

O

escuela politÉcnica nacional - epn: página de...

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