CONEXIONES RIGIDAS ENTRE VIGAS Y COLUMNAS
SE HAN MANTENIDO LOS CONCEPTOS ESTABLECIDOS EN LA VERSIÓN ANTERIOR EN DONDE SE TOMARON EN CUENTA LOS ESTUDIOS E INVESTIGACIONES DERIVADOS DE LAS EXPERIENCIAS DERIVADAS DE LOS SISMOS DE NORTHRIDGE 1994 Y KOBE 1995.
COMO RESULTADO TAMBIÉN DE ESTAS EXPERIENCIAS SE DEFINIERON NUEVAS CONEXIONES PRECALIFICADAS
CONEXIÓN CON SOLDADURA A TOPE EN PATINES Y PLACA DE CORTANTE ATORNILLADA
FALLA DE UNA SOLDADURA A TOPE DE PENETRACION COMPLETA SISMO DE NORTHRIDGE 1994
ANTECEDENTES FALLAS
PROPIEDADES DEL ACERO PARA DETERMINAR LA RESISTENCIA REQUERIDA EN CONEXIONES CUYO DISEÑO ESTA REGIDO POR COMBINACIONES QUE INCLUYEN SISMO Fye = Ry Fy
Ry = 1.5 para acero A-36 Ry = 1.1 para acero A-992
PLACAS DE CONTINUIDAD (ATIESADORES HORIZONTALES EN LA COLUMNA) CUANDO EL DISEÑO ESTÁ REGIDO POR UNA COMBINACIÓN DE CARGA QUE INCLUYE SISMO DEBEN COLOCARSE ATIESADORES HORIZONTALES A LOS LADOS DEL ALMA DE LA COLUMNA
RELACION ENTRE LOS MOMENTOS DE VIGAS Y COLUMNAS EN PRESENCIA DE ACCIONES SÍSMICAS DEBE SATISFACERSE LA SIGUIENTE RELACIÓN ∑↑▒𝑴↑∗ ↓𝒑𝒄 /∑↑▒𝑴↑∗ ↓𝒑𝒗 >𝟏.𝟎
∑↑▒𝑴↑∗ ↓𝒑𝒗
SUMA DE LOS MOMENTOS EN LA VIGA, O VIGAS, QUE CONCURREN EN LA JUNTA, DETERMINADA EN LA INTERSECCIÓN DE LOS EJES DE VIGAS Y COLUMNAS; SE OBTIENE SUMANDO LAS PROYECCIONES, EN EL EJE DE LAS COLUMNAS, DE LAS RESISTENCIAS NOMINALES EN FLEXIÓN DE LAS VIGAS EN LOS PUNTOS EN LOS QUE SE FORMAN LAS ARTICULACIONES PLÁSTICAS.
∑↑▒𝑴↑∗ ↓𝒑𝒄 =∑↑▒(𝟏.𝟏 𝑹↓𝒚 𝑴↓𝒑𝒗 + 𝑴↓𝒗 )
DONDE MV ES EL MOMENTO ADICIONAL QUE SE OBTIENE MULTIPLICANDO LA FUERZA CORTANTE EN LA ARTICULACIÓN PLÁSTICA POR LA DISTANCIA DE ÉSTA AL EJE DE LA COLUMNA
PUEDE TOMARSE ∑↑▒𝑴↑∗ ↓𝒑𝒄 =∑↑▒𝒁↓𝒄 (𝑭↓𝒚𝒄 − 𝑷↓𝒖𝒄 ∕𝑨↓𝒄 )
CONEXIONES PRECALIFICADAS
CONEXIÓN CON VIGAS DE SECCION REDUCIDA (HUESO DE PERRO)
CONEXIÓN ATORNILLADA CON PLACA EXTREMA
(ATIESADA Y SIN ATIESAR)
CONEXIÓN CON PATINES SOLDADOS SIN REFUERZO Y ALMA SOLDADA
CONEXIÓN CON PLACAS ATORNILLADAS A LOS
PATINES
CONEXIÓN CON MENSULAS TIPO KAISER ATORNILLADAS
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Diseñar la conexión de viga a columna mostrada para las siguientes acciones: Vu = 19.2 ton
Mu = 35.0 t m
d
0.6
TIPO AMBOS PATINES
3 PERNOS DE 2.2 @7.6(A-325)
PLACA 12.7x23x1.0
W457x74
W35
6x14
7
0.645°
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO P= 550 ton Parámetros geométricos de diseño
Viga W 45.7 x 74 kg/m ASTM A992 Fy = 3500 kg/cm² Fu = 4600 kgcm² Columna W 35.6 x 147 kg/m ASTM A992 Fy = 3500 kg/cm² Fu = 4600 kgcm² Placa ASTM A36 Fy = 2530 kg/cm² Fu = 4100 kgcm²
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Parámetros geométricos de diseño
a#esado 0.250 D AMesado
Vu = 40 ton cortante de piso
1. TRABE 4 cm
22.9 cm
2.5 cm
38.0 cm
COLUMNA 1.89 cm
39.5 cm
3.02 cm
4.55 cm (diseño)
15.3
303 cm² Zx
45.7 x 74
36.0 cm
1.23 cm
37.0 cm
1.98 cm
3.7 cm
29
188 cm²
45.7 cm
0.9 cm
19.0 cm
1.4 cm
51
94.8 cm² 94.8 cm² 1655 cm³
35.6 x 147
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO
CONEXIÓN DE LA VIGA A LA COLUMNA Patín de la viga al patín de la columna (CONEXIÓN CALIFICADA) Se soldará directamente con penetración completa empleando placas de respaldo En tales condiciones no hay nada que diseñar A cambio de esto si la estructura se ubica en zona de riesgo sísmico es necesario un detallado muy estricto en los cortes de la viga. (Ver figura siguiente)
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Conexión del alma de la viga a la columna
Se usará una placa simple Se propone una placa de 23 x 12.7 x 1.0 cm De acero A36 y 3 tornillos de 7/8´´ A325-N
0.67.6 5.1
3.9
7.6
3.9
7.6
ESTADOS LIMITE A CONSIDERAR EN LA PLACA 1. Fluencia en cortante (placa) 2. Ruptura en cortante (placa) 3. Aplastamiento/desgarramiento 4. Bloque de cortante (placa) 5. Fractura del tornillo 6. Fractura de la soldadura
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Resistencia a cortante de los tornillos De la tabla 7.1 φrn = 11.1 ton (capacidad de un tornillo a cortante simple) Para 3 tornillos 33.3 ton > Vu = 19.2 ton Resistencia a aplastamiento de los tornillos (3) Distancia vertical al borde : 3.9 cm (al centro del agujero) Distancia desde el borde: 3.9 – 2.38/2 = 2.7 cm φrn = φ 1.2 lc t Fu ≤ φ 2.4 dt Fu 0.75(1.2)(2.7)(0.95)(4100) = 9460 kg 0.75(2.4)(2.2)(0.95)(4100) = 15420 kg La resistencia por aplastamiento es mayor que Vu Fluencia en cortante de la placa φ = 1.00 φRn = φ0.60 Fy Ag = 1 x 0.60 x 2530 x 23 x 0.95 = 33170 kg = 33.2 ton >19.2
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Ruptura por cortante en la placa Longitud total de agujeros: 3 agujeros de 2.5 cm = 7.5 cm ; Anv = (23- 7.5) x 1.0 = 15.5 cm² φ= 0.75 φRn = φ 0.60 Fu Anv = 0.75 x 0.60 x 4100 x 15.5 = = 28600 kg = 28.6 ton > 19.2 Bloque de cortante φRn = φ Ubs Fu Ant +min (0.60 Fy Agv, φ 0.60 Fu Anv) Sustituyendo los valores correspondientes se obtiene φRn = 31.9 ton > 19.2 cumple Soldadura Capacidad de un cordón de 0.6 x 23 long. = 663 x 23 = 15250 kg Para 2 cordones 30.5 ton
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO Resumen
Estados límite Fluencia por cortante = 33.2 ton Ruptura por cortante = 28.6 ton Aplastamiento ΦVn = 70.3 ton Bloque de cortante 31.9 ton Fractura en los tornillos = 33.3 TODOS LOS VALORES SON MAYORES DE Vu = 19.2 ton
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO CONCEPTOS ADICIONALES DE LA COLUMNA
COLUMNA W 24 X103 Mu = 145 tm Cu = Tu = 145 / 0.598 = 242 ton
59.8 59.8
242 ton
242 ton
242 ton
242 ton
40 ton
a) Flexión del patín de la columna ΦRn = 0.9( 6.25 tf ² Fy) = 0.9 (6.25 x 3.02² x 3500) = 179600 kg = 180 ton < Tu = 242 ton Se requieren atiesadores en 1 y en 3 b) Fluencia del alma ΦRn = 0.9( 5k + N) Fy tw k = distancia del borde exterior del patín al punto donde inicia la parte recta del alma N = longitud de aplastamiento (espesor del patín) tw = espesor del alma ΦRn = 1.0( 5 x 4.55 + 2.5) 3500 x 1.89) = 167000 kg = 167 ton < 242 Se requieren
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO CONCEPTOS ADICIONALES EN LA COLUMNA
c) Aplastamiento del alma de la columna ΦRn = 0.75( 0.80) tw ² [1+ 3 ( N/d)(tw/tf) ↑𝟏.𝟓 ]√EFyw tf/tw Resolviendo para la columna W 24x 103 ΦRn = 251200 kg = 251.2 ton > 242 o.k.
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO CONCEPTOS ADICIONALES EN LA COLUMNA
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO CONCEPTOS ADICIONALES EN LA COLUMNA Diseño de los atiesadores
242 – min =75 ton
180
167 242 -‐ 167 =75 ton
AMesador 1-‐2
75 + 75 =150 ton
EJEMPLO DE UNA CONEXIÓN DE MOMENTO CONCEPTOS ADICIONALES EN LA COLUMNA Diseño de los atiesadores
Atiesador 1 - 2 Lado de tensión : Ast = 75000 / (0.9 x 2530) = 32.9 cm²75/2 Lado de compresión : Ast = 75000 / (0.85 x 2530) = 34.9 cm² Placa de 5/8´´ x 6´´ A = 2 (15.2 – 1.9) (1.59) = 42.3 cm²> Ast ok Soldadura Se propone un cordón de 3/8´´ en ambos lados Cap. de la soldadura 13.3 x 2 x 2 x 6 x 0.250 = 79.8 ton ok
75/2 75/2
75 ton
Estados límite: Fractura de los tornillos por tensión Resistencia a flexión de la placa extrema Soldadura del patín de tensión Soldadura del alma Cortante en el tornillo del lado de compresión
CONEXIONES DE MOMENTO CON PLACA EXTREMA
PARA EL DISEÑO DE ESTAS CONEXIONES ES CONVENIENTE RECURRIR A AYUDAS DE DISEÑO COMO LAS CONTENIDAS EN LA GUIA 16 DEL AISC EN ESTE DOCUMENTO APARECEN FORMULAS QUE FACILITAN EL PROCESO