Si analizamos las temperaturas medias de entrada y salida del fluido frio y caliente, para flujo cruzado y paralelo mostradas en la tabla 7.3 y 7.2, concuerdan con la teoría de la figura 4. (Holman, 1998, pp. 387). Así podemos ver que en un intercambiador de calor de flujo contracorriente se aprovecha mejor el gradiente de temperatura y por ello es más eficiente que un intercambiador de flujo paralelo.

En la tabla 7.10 se observan los calores transferidos del fluido caliente al frio y viceversa, se puede ver que calor perdido por el fluido caliente no es igual al calor ganado por el fluido frio. El fluido caliente al estar por el interior de los tubos entrega una gran cantidad de calor al sistema frio. Sin embargo la cantidad de calor aprovechado por el fluido frio es mucho menor que la que entrega el fluido caliente, ya que el tubo exterior no posee ningún tipo de aislamiento, va haber una transferencia de calor por convección con el medio ambiente. Además existe error a la hora de medir el caudal de los fluidos, ya que se demoró un tiempo relevante en medirlo, además que el método utilizado no es el mejor de todos para medir el flujo.

Generalmente si un material posee un coeficiente de conductividad térmica “k” muy alto se puede despreciar la resistencia térmica al momento de calcular el coeficiente global de transferencia, no siendo este el caso del tubo 3, pues presenta un tubo interno de material de acero el cual posee un coeficiente de conductividad térmica bajo en comparación al coeficiente de conductividad térmica del cobre, del cual está hecho el tubo interno del tubo 1. Debido a esto no podemos despreciar la resistencia de conducción en el interior del tubo 3, en otras palabras el tubo de acero aumenta una resistencia adicional a la transferencia de calor haciendo que el coeficiente global sea menor, como muestra la tabla 7.15. Como consecuencia el flujo de calor en el tubo 1 es mayor que en el tubo 3 como se muestra en la tabla 7.11,

En la tabla 7.19 se tienen los valores de coeficientes globales de diseño y operativo. Siempre el coeficiente global de diseño será mayor que el coeficiente global operativo ya que el de diseño responde a las propiedades ideales del fluido. Para el flujo en contracorriente se tiene una

resistencia al ensuciamiento de 2,87x10−3 m2∗KW

y en flujo paralelo esta resistencia es de 3,205

x10−3 m2∗KW

. La resistencia de ensuciamiento será un poco mayor en el flujo paralelo, ya que

esta resistencia depende de cuál sea el fluido que pasa por el interior de los tubos más no del tipo de flujo del intercambiador.