capítulo 1 introducción -...

INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA

T E S I S

“DISEÑO ESTRUCTURAL DE TORRES PARA TELEFONÍA CELULAR”

QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL, PRESENTA:

JOSÉ JUÁREZ FIGUEROA

DIRECTOR DE TESIS: M. en I. ALFREDO A. PÁEZ ROBLES

UNIDAD PROFESIONAL ADOLFO LÓPEZ MATEOS

ZACATENCO

MÉXICO, D.F., NOVIEMBRE DE 2009

Agradecimientos:

A la Escuela Superior de Ingeniería y Arquitectura Unidad Zacatenco del Instituto

Politécnico Nacional, por haberme dado la oportunidad de estudiar una carrera dentro

de sus aulas.

A mis maestros, que con sus consejos y conocimientos me formaron como

profesionista y así poder lograr un objetivo soñado en mi vida.

A mi familia por tenerme la paciencia suficiente durante los años que le he dedicado a

la carrera.

A mi esposa Margarita Espinosa C., que siempre me ha apoyado en los momentos

difíciles, por su paciencia y comprensión, gracias.

A mi hija Judith Araceli Juárez E., que ha sido un aliciente para redoblar esfuerzos y

poder siempre ir hacia adelante.

A mi asesor de tesis M. en I. Alfredo A. Páez Robles, que me ha tenido paciencia para

la realización de este trabajo y aún más desde que fue mi maestro en la carrera.

A todos gracias

José Juárez Figueroa

ÍNDICE

CAPÍTULO 1 INTRODUCCIÓN

1.1 Fundamentación …………………………………………………………… 2

1.2 Objetivo …………………………………………………………… 2

1.3 Metodología …………………………………………………………… 3

1.4 Resultados …………………………………………………………… 4

CAPÍTULO 2 PROYECTO DE TORRES PARA TELEFONÍA

2.1 Estudios previos para la elección de sitios ……………………………….. 5

2.2 Tipos de torre de comunicación celular ………………………………... 5

2.3 Determinación del tipo de torre a instalar ……………………………… 8

2.4 Proyecto arquitectónico …………………………………………… 8

CAPÍTULO 3 PROYECTO ESTRUCTURAL TORRE AUTO-SOPORTADA

3.1 Consideraciones de Diseño Estructural…………………………………. 16

3.2 Análisis de Cargas ………………………………………………………… 23

3.3 Modelación de la Estructura por medio del programa STAAD-Pro …… 57

3.4 Resultados del Análisis ……………………………………………………. 58

3.5 Diseño de Elementos Estructurales ……………………………………… 60

3.6 Revisión de Conexiones ………………………………………………….. 64

3.7 Diseño de Cimentación de la torre ………………………………………. 66

CAPÍTULO 4 Conclusiones y Recomendaciones

4.1 Conclusiones ….……………..…………………………………………. 73

4.2 Recomendaciones ………………………………………………………. 74

Referencias y Bibliografía ………………………………………………….. 75

Anexo 1 ………………………………………………………………………… 77

Anexo 2 ………………………………………………………………………… 97

Capítulo 1 Introducción

1

CAPÍTULO 1

INTRODUCCIÓN

Las telecomunicaciones en México han tenido un auge sumamente importante ya que

hasta hace relativamente poco tiempo la comunicación telefónica inalámbrica era

impensable y ahora se ha convertido en una tecnología de uso cotidiano.

Las telecomunicaciones son todos los medios para transmitir, emitir o recibir, signos,

señales, escritos, imágenes fijas o en movimiento, sonidos o datos de cualquier

naturaleza, entre dos o más puntos geográficos a cualquier distancia a través de

cables, radioelectricidad, medios ópticos u otros sistemas electromagnéticos.

Se puede decir que el concepto de telecomunicaciones es relativamente nuevo, pues

la palabra fue incluida en los diccionarios a mediados de los años sesenta.

EL significado de la palabra ha evolucionado rápidamente por la convergencia de

diferentes tecnologías que han posibilitado la interconexión de artefactos electrónicos

y por la comunicación entre personas, no nada más en una, sino en varias direcciones.

El concepto se utiliza indistintamente como sinónimo de transmisión de datos, de

radiodifusión, de comunicación de voz y también se le identifica con algunos

componentes de la industria de entretenimiento.

Las telecomunicaciones de la actualidad se conforman básicamente por tres grandes

medios de transmisión: cables, radio y satélites. Las transmisiones por cable se

refieren a la conducción de señales eléctricas a través de distintos tipos de líneas. Las

más conocidas son las redes de cables metálicos (de cobre, coaxiales, hierro

galvanizado, aluminio) y fibra óptica. Los cables metálicos se tienden en torres o

postes formando líneas aéreas, o bien en conductos subterráneos y submarinos,

donde se colocan también las fibras ópticas. Para las transmisiones por radio se

utilizan señales eléctricas por aire o el espacio en bandas de frecuencia relativamente

angostas. Las comunicaciones por satélites presuponen el uso de satélites artificiales

estacionados en la órbita terrestre para proveer comunicaciones a puntos geográficos

predeterminados.

La evolución de las redes de telecomunicación ha dependido del desarrollo de

materiales conductores, la explotación del espectro radioeléctrico y el diseño de

artefactos para generar y recibir radiaciones. Por ello, las telecomunicaciones son fruto


2

de los cambios de la física desde antes de la primera revolución industrial, aunque su

desarrollo se hace presente desde el siglo XIX.

Los aportes científicos y tecnológicos de la electrónica, microelectrónica, ciencia de

materiales y el espacio, óptica, cibernética, entre otros, ya en el siglo XX incidieron

directamente en el perfeccionamiento de las primeras redes y la diversificación de

servicios.

1.1 Fundamentación

Este trabajo presenta los diferentes tipos de estructuraciones utilizadas para las torres

de telefonía celular y una aplicación práctica de los conceptos y métodos de diseño

estructural para el caso de estructuras reticulares que soportan las antenas de este

medio de comunicación. Lo anterior considerando la importancia en la actividad

económica que tiene actualmente la telefonía celular y por lo tanto, la seguridad

estructural de cada torre utilizada para este propósito, la cual se considera prioritaria y

se debe clasificar como estructura del Grupo A, es decir, como aquellas estructuras

cuya falla ocasionaría una pérdida económica muchas veces mayor que el costo de la

misma estructura y todos los equipos e instalaciones que soporta.

1.2 Objetivo

El objetivo de este trabajo es presentar las diferentes soluciones que se han empleado

para las torres de telefonía celular y presentar una secuela para el desarrollo del

Análisis y Diseño Estructural de dichas estructuras y que sirva como guía para los

Ingenieros Civiles Estructurístas que durante el desempeño de su carrera profesional

se lleguen a encontrar con este tipo de proyectos o que simplemente pretendan

ampliar sus conocimientos dentro de la especialidad de las estructuras aplicadas a las

comunicaciones.

Básicamente se tienen dos tipos de estructuras empleadas para este propósito, las

torres auto-soportadas y las torres arriostradas, ambas a base de perfiles de acero

estructural que pueden ser tubulares o ángulos dispuestos en celosías.


3

El Análisis y Diseño se planteará íntegramente de manera práctica, dando algunas

definiciones, sin profundizar en la teoría y solamente se harán las referencias a los

reglamentos, manuales, normas, especificaciones y donde sea necesario se referirá a

alguna bibliografía.

1.3 Metodología

Se empleó una secuela de cálculo que se describe a continuación:

Se describen los estudios preliminares necesarios

Se realiza la estructuración de las torres en base al proyecto Arquitectónico

Se desarrolla el análisis de cargas

Se genera un modelo tridimensional para ser analizado a través de un

programa de computadora

Se interpretan los resultados del análisis por computadora

Se diseñan los diferentes elementos estructurales así como sus conexiones,

considerando los esfuerzos máximos

Se realizan dibujos constructivos para integrarse a los planos estructurales

El diseño se basa en las recomendaciones para diseño por viento del Manual de

Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad 19931 (Manual CFE),

las Normas Técnicas Complementarias2 (NTC) del Reglamento de Construcciones del

DF 20043(RCDF) y el Manual del Instituto Mexicano de Construcciones de Acero4

(IMCA).

1 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección

C,1,4.Viento”,México, pp.12-29, pp.65. 2 Gaceta Oficial del DF de fecha 6-10-2004,”Normas Técnicas Complementarias para el Diseño y

Construcción de Estructuras Metálicas”,México, pp. 195-282 3 Gaceta Oficial del DF de fecha 29-01-2004,”Reglamento de Construcciones para el Distrito

Federal”,México, pp. 56-115. 4 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2002,“Manual de Construcción en Acero”, México,

4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.11-116, 127-204.


4

1.4 Resultados

Los resultados obtenidos se basan en la aplicación de la metodología y las

especificaciones de diseño estructural mencionadas anteriormente, por lo que

podemos concluir que la estructura reticular llamada torre para telefonía celular, tendrá

un comportamiento satisfactorio ante las cargas de servicio y ante las cargas

accidentales como el empuje del viento, presentando suficiente resistencia ante estas

cargas y también una rigidez adecuada.

En el capítulo 4 se presentan las Conclusiones y recomendaciones del trabajo en base

a los resultados obtenidos.

Capítulo 2 Proyecto de Torres para Telefonía

5

CAPÍTULO 2

PROYECTO DE TORRES PARA TELEFONÍA

2.1 Estudios Previos para la elección de sitios (Radio base para telefonía celular)

Primeramente y con aparatos sofisticados de Radio Frecuencia, la empresa de

telefonía inalámbrica ubica el lugar o la comunidad por medio de coordenadas,

tomando en cuenta que cada sitio tiene un radio de operación, teniendo cuidado de no

salirse del perímetro de influencia localizado.

Posteriormente un especialista visita el lugar guiándose por un equipo GPS al cual se

le han programado las coordenadas del lugar y le planteará al dueño la posibilidad de

que en su propiedad se coloque una torre de Telefonía celular.

Una vez que el propietario haya aceptado que en su propiedad se coloque una torre,

se procede a revisar la documentación que lo acredite como dueño para poder hacer

los contratos de la renta del lugar, ya que de lo contrario no se podrá contratar y

lógicamente no se podrá colocar ahí la torre y se procede a buscar otra opción,

normalmente son 2 o 3 opciones las que se estudian y se elige la más viable.

2.2 Tipos de torres para telefonía celular

Los tipos de torre utilizados en la práctica básicamente son dos:

Torres Auto-soportadas

Son estructuras reticulares que se apoyan directamente sobre el terreno o sobre la

azotea de algún edificio existente, se llaman autosoportadas ya que no utilizan cables

o arriostramientos para tomar la carga debida al empuje del viento, razón por la cual

su altura puede ser menor que las torres arriostradas o puede resultar con mayores

dimensiones de los elementos que la componen o de su base de sustentación.


6

Figura 2.1 Torre para telefonía celular del tipo auto-soportada.


7

Torres Arriostradas

Son estructuras reticulares, también pueden apoyarse directamente sobre el terreno o

sobre la azotea de algún edificio existente, se llaman arriostradas ya que utilizan

cables o arriostramientos para tomar la carga debida al empuje del viento, por lo cual

su altura puede ser mayor en relación a las del tipo autosoportadas.

Figura 2.2 Torre para telefonía celular del tipo arriostrada.


8

2.3 Determinación del tipo de torre a instalar

El tipo de torre a instalar depende entre otros factores de la disponibilidad de un

terreno o lote baldío que se puede comprar o rentar para instalar la torre, sus equipos

y accesorios necesarios para la construcción de un “Sitio de Telefonía Celular”.

Debido al hecho de que se tienen que instalar torres de telefonía celular en zonas de

gran demanda como las ciudades con determinada densidad de población, el lugar

idóneo será en partes altas para librar interferencias, como las azoteas de

edificaciones existentes, se pueden desarrollar proyectos arquitectónicos sobre las

azoteas de las construcciones, tanto para torres del tipo arriostrado, es decir, con

cables tensores llamadas riostras o retenidas, como para torres auto-soportadas

cuando la altura del edificio es suficiente para librar las posibles interferencias y por lo

tanto no requerir una torre muy alta sobre la azotea del edificio.

Una vez contratado el lugar y de acuerdo a sus características dependiendo si es

terreno baldío o construcción, se decide el tipo de torre que se va a colocar de acuerdo

a la altura que se requiere para poder librar interferencias, que pueden ser

construcciones altas, árboles, cerros, etc. y poderse conectar con otra torre que se

encuentra a kilómetros de distancia por medio del radio de operación.

2.4 Proyecto Arquitectónico

Proyecto para sitios celulares a nivel de terreno

Después de tener definido el lugar donde se colocará la torre se lleva a cabo la visita

técnica, en donde participan los Ingenieros civiles, ingenieros en comunicaciones,

Ingenieros eléctricos, Arquitectos y personal de la empresa encargada del proyecto,

para verificar que en el sitio sea factible la instalación de la torre.

Ya que el sitio se ha aprobado se procede al levantamiento Topográfico y Fotográfico,

y es donde el Ingeniero Civil inicia su participación con sus conocimientos básicos de

Topografía.


9

Si el terreno es baldío y más o menos plano, es suficiente medir los desniveles en

algunos puntos y si el terreno tiene fuertes desniveles es necesario medir los

desniveles en varios puntos y marcar las curvas de nivel, medir los ángulos de las

esquinas del terreno, ubicar los árboles que estén dentro del terreno, ubicar los postes

de luz y a qué distancia se encuentra el más cercano al terreno, de cuantos KW es el

transformador existente y a qué distancia se ubica del terreno, ver si los cables son de

baja o alta tensión, verificar que no haya interferencias que puedan obstaculizar las

maniobras de las máquinas en el momento del montaje de la torre o durante el ingreso

de camiones de material, medir las construcciones existentes dentro del terreno y su

ubicación con respecto a la Avenida más cercana a la parte frontal del terreno, en este

caso ubicar las instalaciones hidráulicas, sanitarias y eléctricas, hacer un

planteamiento en campo de la posible colocación de los equipos y el acceso.

En terrenos planos es suficiente llevar una cinta, un flexómetro, una brújula, hilo

cáñamo y un nivel de mano para hacer el levantamiento, pero cuando el terreno tiene

una pendiente considerable es necesario que la topografía se realice con equipo más

sofisticado, un tránsito por ejemplo, o una estación total.

Con la brújula se ubica el Norte Magnético del lugar con respecto a una arista del

terreno, es conveniente hacer varias lecturas con respecto a diferentes aristas, para

poderlo verificar en gabinete y que no existan errores en cuanto a la posición del

terreno.

Se toman las fotografías del lugar, las avenidas principales por las que se llega, los

postes de luz, transformadores, fachadas frontales, laterales, posteriores, terrenos o

construcciones colindantes y todo lo que sea necesario para la elaboración correcta

del anteproyecto en gabinete.

Las fotografías más significativas del lugar se presentan en un reporte fotográfico en

hojas tamaño carta con una descripción de las mismas o también puede presentarse

en forma de plano el cual contendrá la planta del estado actual del lugar sobre la que

se indicará con números y flechas la posición y dirección en que fue tomada cada

fotografía.


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Anteproyecto

Haciendo uso de la información del levantamiento Topográfico y Fotográfico, se lleva a

cabo en gabinete el anteproyecto que se presenta al cliente, en planos.

Es en esta etapa donde interviene el Arquitecto con sus conocimientos de distribución

de espacios, estudiando varias opciones para la instalación de los equipos, hasta que

finalmente decide la mejor.

En el plano de Anteproyecto se dibuja la Planta del Estado actual del terreno con toda

la información obtenida durante el levantamiento topográfico.

También se dibuja la Planta de la propuesta Arquitectónica de la distribución más

viable de los equipos optimizando espacios, en esta planta solamente se dibuja el área

a utilizar para los equipos, con suficiente espacio para la circulación del personal de

mantenimiento, plasmando el acceso, los nichos, las acometidas eléctricas, los

registros eléctricos, los registros de fibra óptica, la ubicación de la cimentación de la

torre, los electrodos, las luminarias, la cama guía de onda, etc.

En el pie de plano se inserta un croquis de las Avenidas principales, calles o carreteras

si es el caso, obtenido de la Guía Roji, para facilitar la localización del Sitio.

Después de que este plano esté completo, con la información necesaria hasta esta

etapa del Proyecto, con las Notas de las características de la Torre, tipo de Torre,

altura de Torre, Sectores, la altura en que se colocará la plataforma, altura de las

antenas de RFs, altura de las antenas de MW, etc., se envía al cliente para su revisión

y comentarios, y una vez que este lo apruebe, se inicia la siguiente etapa, que es la

elaboración del Proyecto Arquitectónico Ejecutivo.

Proyecto arquitectónico Ejecutivo

Una vez que el cliente aprueba el Anteproyecto se inicia la etapa del Proyecto

arquitectónico ejecutivo en donde se dibujan plantas, fachadas, instalaciones,

cableados, registros eléctricos, hidráulicos, sanitarios, interferencias desviadas,

proyecciones de las cimentaciones de la torre, de los muros de contención y

perimetrales, en caso de que se escoja una torre arriostrada, se dibujan los dados de

arriostramiento que son muertos anclaje de concreto, que sirven para anclar los cables

y se mantengan tensos, lo anterior cuando el tamaño del terreno sea suficientemente

grande para distribuir dichos dados, se dibuja su ubicación, la abertura de los ángulos

con respecto de la torre si es arriostrada, también se dibuja la orientación de los

sectores.


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Este plano debe contener toda la información necesaria y suficiente para que el

Ingeniero Civil Estructurísta pueda analizar y diseñar la torre y así como todos los

elementos estructurales que conforman el sitio.

Proyecto para sitios celulares sobre azoteas de construcciones existentes

Torre arriostrada

Para llevar a cabo la revisión de la estructura existente del inmueble ya sea parcial o

total, es necesario realizar una serie de actividades encausadas a obtener la

información necesaria y suficiente del estado físico actual que guarda el inmueble.

Esta información se puede agrupar en los siguientes conceptos:

a.- Planos arquitectónicos

b.- Planos Estructurales

c.- Planos de instalaciones

d.- Memorias de Cálculo.

e.- Estudio de Mecánica de Suelos.

f.- Normas de Diseño vigentes para la revisión.

g.- Bitácora de Construcción.

h.- Informes del control de calidad de los materiales empleados.

i.- Uso actual de la estructura.

j.- Remodelaciones o reparaciones.

Si no es posible contar con la información anterior principalmente la correspondiente a

los incisos a, b, c y d, será necesario llevar a cabo un levantamiento físico del

inmueble y aunque se disponga de dicha información será necesario verificarla.


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Durante el levantamiento físico de la estructura se deberán verificar básicamente los

aspectos que a continuación se describen.

Planos estructurales, arquitectónicos y de instalaciones:

a.1 Número de niveles de la construcción

a.2 Existencia de elementos estructurales y su ubicación

a.3 Dimensiones y armados de elementos estructurales

a.4 Existencia, tipo y ubicación de elementos divisorios

a.5 Existencia y ubicación de huecos (aberturas)

a.6 Tipos de acabado y elementos en fachadas

a.7 Rellenos en azoteas y sanitarios

a.8 Uso actual de la estructura

a.9 Existencia y ubicación de ductos

a.10 Existencia y ubicación de equipo

Para la localización del refuerzo y verificación de sus dimensiones, así como de la

resistencia de los elementos de concreto y el trazo de los ductos de acero embebidos

en los elementos de concreto se puede utilizar alguno de los siguientes

procedimientos de medición y sistemas de detección:

Sistemas electromagnéticos:

Es un sistema que genera campos electromagnéticos y que registra las alteraciones

que este sufre en presencia de cualquier objeto que contenga hierro.

Con éste sistema también se detecta la posición y el diámetro del refuerzo en los

elementos de concreto, obteniéndose con estos datos el espesor del recubrimiento.

Radiografías:

También se puede utilizar el sistema de la radiografía, aunque es menos práctico y el

costo es más elevado.


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Calas:

Uno de los sistemas más utilizados es la realización de calas en los elementos

estructurales y que consiste en la demolición parcial de los elementos estructurales

hasta encontrar el refuerzo y así poder medir directamente el diámetro de éste, el

número de varillas, la separación entre ellas y el espesor del recubrimiento.

Características de los Materiales

Es necesario conocer las características mecánicas de los materiales como son: la

resistencia del concreto estructural y su módulo de elasticidad, para lo cual se pueden

utilizar cualquiera de los métodos siguientes:

Extracción de corazones

Con éste sistema se puede conocer la resistencia del concreto estructural, su módulo

de elasticidad, su composición granulométrica, su densidad aparente y su estado de

carbonatación.

Ultrasonido

Se utiliza un instrumento que registra la velocidad de un impulso ultrasónico a través

del concreto y dependiendo de la densidad de este, podemos conocer su resistencia,

módulo de elasticidad y su estado de agrietamiento interno.

Esclerómetro o Martillo de Smidth

Es un sistema masa-resorte y que mide el rebote de éste contra la superficie de un

elemento de concreto y en base a éstas relaciones empíricas se puede estimar la

resistencia del concreto en función de la lectura del índice de rebote que deberán

corresponder al tipo de curado y a la clase de agregados del mismo.


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Pistola de Windsor

Es un instrumento con el cual se hace penetrar un dardo metálico en el elemento

estructural y en base a las relaciones empíricas se puede estimar la resistencia del

concreto, en función de la lectura del índice penetración-resistencia, que deberán

corresponder a la clase de agregados del mismo.

Extracción y prueba de barras

Se utiliza para verificar la calidad del acero utilizado, extrayendo algunas muestras

para la prueba a tensión en el laboratorio.

Revisión de la verticalidad de la estructura

Es muy importante revisar la verticalidad de la estructura, pues si el desplome es

considerable se debe contemplar en el análisis de la estructura, incrementando las

Fuerzas Sísmicas de Diseño de acuerdo con las Normas Técnicas Complementarias

para Diseño por Sismo en el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal

(RCDF-Sismo), en donde se establece que el desplome máximo para no incrementar

las fuerzas laterales del análisis sísmico convencional, es de:

(D/H) 0.01

En donde:

D = Desplome de la estructura respecto a la vertical

H = Altura de la estructura

En caso de que el desplome de la estructura dividido entre su altura exceda el límite

permisible (0.01), se tomará en consideración la asimetría, multiplicando las fuerzas

Sísmicas de diseño por 1+10(D/H) cuando se aplique el método simplificado de

análisis ó por 1+5Q(D/H), cuando se aplique el método estático o el dinámico modal,

siendo Q el factor de comportamiento Sísmico de la estructura.


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Medición de periodos

Es muy importante hacer una medición de periodos de los principales modos de

oscilación, para una evaluación más completa de la estructura bajo la acción del

empuje del viento, ya que si el periodo de las ráfagas de viento es igual al periodo

natural de vibración de la estructura, los desplazamientos se pueden incrementar

peligrosamente debido al fenómeno dinámico de resonancia.

Para medir los periodos naturales de la estructura es necesario que ésta sufra una

deformación suficiente para que se quede vibrando libremente, lo anterior se logra

cuando hay ráfagas de viento fuerte para el caso de las torres y para el caso de

edificios por medio de un sismo o el tráfico de vehículos pesados contiguos a su

perímetro, habiendo instrumentado previamente la estructura por medio de

acelerómetros en cada nivel.

Capítulo 3 Proyecto Estructural Torre Auto-soportada

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CAPÍTULO 3

PROYECTO ESTRUCTURAL TORRE AUTO-SOPORTADA

3.1 Consideraciones de Diseño Estructural

En este capítulo se inicia el análisis y diseño estructural para una torre del tipo auto-

soportada, el proyecto estructural que se presenta, se refiere al análisis y diseño de

todos los elementos estructurales que intervienen para el correcto funcionamiento del

sitio de telefonía, esto quiere decir que se analiza y diseña la torre para optimizar la

sección de los perfiles a utilizar para su construcción, se calculan los cables, y los

diferentes elementos de apoyo como pueden ser: la cimentación de apoyo de la torre,

las placas base, las anclas, los dados de apoyo para los arriostramientos que se

suelen denominar “muertos de anclaje”, la cimentación de los muros de contención y

muros perimetrales en su caso.

Para ello, los reglamentos nos indican ciertas consideraciones que debemos tener en

cuenta durante el desarrollo del análisis y el diseño ya que depende esencialmente del

tipo de estructura que nos ocupa.

Tanto en el caso de torres auto-soportadas como las arriostradas, la solicitación o

carga accidental que rige su diseño es el empuje del viento, por tratarse de estructuras

esbeltas y ligeras.

Consideraciones generales para el Análisis y Diseño Estructural por Viento5

Las siguientes consideraciones de diseño se basan en las especificaciones del Manual

de Diseño de Obras Civiles de la CFE, que en lo sucesivo se denominara Manual

CFE:

a.- Clasificación de la estructura según su importancia (Grupo)


C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.4 – 1.4.6.


17

La seguridad necesaria para que una estructura cumpla adecuadamente con las

funciones para las que ha sido destinada se establece a partir de niveles de seguridad

y de importancia, que asociadas con velocidades de viento probables de ocurrir y de

ser rebasadas se calculan las solicitaciones de diseño por viento.

Las estructuras se clasifican en grupos según el grado de seguridad.

Grupo A.- Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad

elevado. Pertenecen a este grupo aquellas cuya falla estructural podría causar la

pérdida de un número elevado de vidas o pérdidas económicas o culturales

excepcionalmente altas, o que constituyan un peligro significativo por contener

sustancias tóxicas o inflamables, así como aquellas cuyo funcionamiento es

imprescindible y debe continuar después de la ocurrencia de viento fuertes como los

provocados por huracanes.

Se incluyen en este grupo las Estructuras cuya falla impida la operación de plantas

termoeléctricas, hidroeléctricas y nucleares: entres éstas pueden mencionarse las

chimeneas, las subestaciones eléctricas, y las torres y postes que formen parte de

líneas de transmisión principales.

Dentro de esta clasificación también se incluyen las centrales telefónicas y los

inmuebles de telecomunicaciones principales, puentes, estaciones terminales de

transporte, estaciones de bomberos, de rescate y de policía, hospitales e inmuebles

médicos con áreas de urgencias, centros de operación en situaciones de desastre,

escuelas, estadios, templos y museos.

Del mismo modo pueden considerarse los locales, las cubiertas, y los paraguas que

protejan equipo especialmente costoso y las áreas de reunión que puedan alojar a

más de doscientas personas, tales como salas de espectáculos, auditorios y centros

de convenciones.

Quedan excluidos los depósitos y las estructuras enterradas.


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Grupo B.- Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad

moderado. Pertenecen a este grupo aquellas cuya falla estructural representa un bajo

riesgo de pérdidas de vidas humanas y que ocasionarían daños materiales de

magnitud intermedia.

En este grupo se clasifican las plantas industriales, bodegas ordinarias, gasolineras,

(excluyendo los depósitos exteriores de combustibles pertenecientes al Grupo A),

comercios restaurantes, casas para habitación, viviendas, edificios de apartamentos u

oficinas, hoteles, bardas cuya altura sea mayor a 2.50 metros y todas las

construcciones cuya falla por viento pueda poner en peligro a las de este grupo o al

anterior.

Se incluyen también salas de reunión, y espectáculos, y estructuras de depósitos

urbanas o industriales no incluidas en el Grupo A, así como todas aquellas estructuras

que forman parte de plantas generadoras de energía y que en caso de fallar, no

paralizarían el funcionamiento de la planta. En este grupo se consideran las

subestaciones eléctricas y las líneas y postes de transmisión de menor importancia

que las del Grupo A.

Grupo C.- Estructuras para las que se recomienda un bajo grado de seguridad.

Pertenecen a este grupo aquellas cuya falla estructural no implica graves

consecuencias, ni puede causar daños a estructuras del Grupo A y B.

Abarca por ejemplo no solo bodegas provisionales, cimbras, carteles, muros aislados,

bardas con altura no mayor que 2.50 metros, sino también recubrimientos, tales como

cancelerías y elementos estructurales que formen parte de fachadas siempre y cuando

no representen un peligro que pueda causar daños corporales o materiales

importantes en caso de desprendimiento. Si por el contrario las consecuencias de su

desprendimiento son graves, dichos recubrimientos se analizarán utilizando las

presiones de diseño de la estructura principal.


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b.- Clasificación de la estructura según su respuesta ante la acción del viento6

De acuerdo a su sensibilidad ante los efectos de ráfagas del viento y a su

correspondiente respuesta dinámica, las estructuras se clasifican en cuatro tipos.

En base a esta clasificación podrá seleccionarse el método para obtener las cargas

de diseño por viento sobre las estructuras y la determinación de efectos dinámicos

suplementarios si es el caso. Se recomiendan dos procedimientos para definir las

cargas de diseño uno estático y el otro dinámico.

Tipo 1.- Estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del

viento. Abarca todas aquellas en el que la relación de aspecto (definida como el

cociente entre la altura y la menor dimensión en planta) es menor o igual a cinco y

cuyo periodo natural de vibración es menor o igual a un segundo.

Pertenecen a este tipo la mayoría de los edificios para habitación u oficinas, bodegas,

naves industriales, teatros y auditorios, puentes cortos y viaductos. En el caso de

puentes constituidos por losas, trabes, armaduras simples o continuas o arcos, la

relación de aspecto se calculará como el cociente entre el claro mayor y la menor

dimensión perpendicular a este.

También incluye las construcciones cerradas con sistemas de cubierta suficientemente

rígidas es decir capaces de resistir las cargas debidas al viento sin que varíe

esencialmente su geometría.

Se excluyen las cubierta flexibles como las de tipo colgante, a menos que por la

adopción de una geometría adecuada, proporcionada por la aplicación de presfuerzo u

otra medida conveniente logre limitarse la respuesta estructural dinámica.


C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.6-1.4.8


20

Tipo 2.- Estructuras que por su alta relación de aspecto o las dimensiones reducidas

en su sección transversal son especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración

(entre 1 y 5 segundos) y cuyos periodos naturales largos favorecen la ocurrencia de

oscilaciones importantes en la dirección del viento.

Dentro de este tipo se encuentran los edificios cuya relación de aspecto, λ, mayor que

cinco o con periodo fundamental mayor que un segundo. Se incluyen también por

ejemplo las torres de celosía atirantadas y las auto-soportadas para líneas de

transmisión, chimeneas, tanques elevados, antenas, bardas parapetos, anuncios, y en

general las construcciones que presentan una dimensión muy corta paralela a la

dirección del viento. Se excluyen aquellas que implícitamente se mencionan como

pertenecientes a los Tipos 3 y 4.

Tipo 3.- Estas estructuras, además de reunir todas las características de las del tipo 2,

presentan oscilaciones importantes transversales al flujo del viento provocadas por la

aparición periódica de vórtices o remolinos con ejes paralelos a la dirección del viento.

En este tipo se incluyen las construcciones y elementos aproximadamente cilíndricos o

prismáticos esbeltos tales como chimeneas, tuberías exteriores o elevadas, arbotantes

para iluminación, postes de distribución y cables de líneas de transmisión.

Tipo 4.- Estructuras que por su forma o por lo largo de sus periodos de vibración

(periodos naturales mayores que un segundo) presentan problemas aerodinámicos

especiales. Entre ellas se hallan las formas aerodinámicamente inestables como son

los cables de las líneas de transmisión cuya sección transversal se ve modificada de

manera desfavorable en zonas sometidas a heladas las tuberías colgantes y las

antenas parabólicas.

También pertenecen a esta clasificación las cubiertas colgantes que no puedan

incluirse en el Tipo 1 y las estructuras flexibles con periodos de vibración próximos

entre sí.


21

c.- Categoría de terreno según su rugosidad7

Tanto en el procedimiento de análisis estático como en el dinámico intervienen

factores que dependen de las condiciones topográficas y de exposición locales del

sitio donde se desplantará la construcción, así como del tamaño de esta. Por lo tanto a

fin de evaluar correctamente dichos factores es necesario establecer clasificaciones de

carácter práctico y para ello se consignan cuatro categorías de terreno atendiendo el

grado de rugosidad que se presenta alrededor de la zona de desplante.

Se pueden dividir a las estructuras y a los elementos que forman parte de ella en tres

clases de acuerdo con su tamaño.

En la dirección del viento que se esté analizando el terreno inmediato a la estructura

deberá presentar la misma rugosidad (categoría) cuando menos en una distancia

denominada, longitud mínima de desarrollo.

Cuando no exista esta longitud mínima, el factor de exposición Fα,

para tomar en cuenta este hecho. En este caso se puede seleccionar entre las

categorías de terreno que se encuentra en una dirección de análisis dada, la que

provoque los efectos más desfavorables y determinar el factor de exposición para tal

categoría, o seguir un procedimiento analítico más refinado, a fin de corregir el factor

de exposición. (Ver Tabla I.1 del Manual CFE),

d.- Clasificación de la estructura según su tamaño

En este caso como se dijo en el punto anterior las estructuras se pueden dividir en tres

clases.8 (Ver Tabla I.2 del Manual de CFE).


C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.13. 8 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección

C,1,4.Viento”,México, pp. 1.4.14.


22

e.- Factor de tamaño (Fc)

El factor de tamaño Fc es el que toma en cuenta el tiempo en el que la ráfaga de

viento actúa de manera efectiva sobre una construcción de dimensiones dadas. Este

factor se puede obtener considerando la clasificación de las estructuras según su

tamaño9. (Ver Tabla I.3 del Manual de CFE).

f.- Factor de Topografía (FT)

Este factor toma en cuenta el efecto topográfico local del sitio en donde se desplantará

la estructura. Así por ejemplo si la construcción se localiza en las laderas o cimas de

colinas o montañas de altura importante con respecto al nivel del terreno de los

alrededores es probable que se generen aceleraciones del flujo del viento y por

consiguiente deberá incrementarse la velocidad regional10. (Ver Tabla I.5 del Manual

de CFE).


C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.19. 10

CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección

C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.21.


23

3.2 Análisis de Cargas

Para tomar en cuenta la acción del empuje del viento sobre la estructura, en primer

lugar discutiremos los efectos del viento para una mejor comprensión de lo

especificado en las Normas de Diseño por Viento.

En primer lugar se debe establecer el valor de la velocidad máxima de diseño del

viento en la zona donde se pretende construir la estructura.

Tal Velocidad máxima de diseño se llega a exceder por efectos de rachas de viento

que son incrementos breves de dicha velocidad pero solo por lapsos muy pequeños de

tiempo.

Por lo anterior es de mayor interés el efecto de la velocidad máxima sostenida del

viento.

Existen estaciones meteorológicas en donde se registran las velocidades del viento,

generalmente a alturas del orden de 10m sobre el nivel del terreno para que el efecto

retardante debido a la rugosidad del terreno no influya en los registros obtenidos.

Figura 3.1 Esquema de zonas con diferente rugosidad del terreno que influye en la

determinación de la velocidad de Diseño máxima.11

11

Gaceta Oficial del DF de fecha 6-10-2004,”Normas Técnicas Complementarias para el Diseño por

Viento”,México,figura 3.1, pp. 45.


24

Es decir, la velocidad sostenida del viento se disminuye en la proximidad con el nivel

del terreno en función de la rugosidad del mismo y se incrementa en función de la

altura hasta llegar a un valor constante o sostenido:

120 m

110

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

5 10 15 20 25 30 35 40 m/s

Figura 3.2 Gradiente de Velocidad del viento en función con la altura.

La velocidad de Diseño máxima no es exactamente la velocidad máxima en una zona

o Región llamada velocidad Regional VR, sino que se debe de calcular con la siguiente

expresión12:

(3.1)

12




25

La velocidad Regional VR, es la máxima velocidad media probable de presentarse con

un cierto periodo de recurrencia en una zona o región determinada del país.

En los mapas de isotacas que se incluyen en el manual de viento de CFE13, se puede

establecer el valor de la velocidad Regional de acuerdo a la ubicación geográfica del

proyecto y a diferentes periodos de Retorno en función de la importancia de la

estructura siendo de 200 años para las estructuras del Grupo A.

Tendremos entonces que la velocidad máxima de diseño se verá afectada por factores

que toman en cuenta no solo la rugosidad del terreno, sino además otros factores tales

como:

Por otra parte, en las normas de diseño por viento se establecen expresiones para

considerar el efecto del viento ejerciendo presiones normales sobre las superficies

expuestas de las estructuras, la siguiente expresión se emplea para convertir la

energía cinética del viento a presión estática:

(3.2)

En donde:

13


C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.15 a 1.4.17.


26

Si se considera que el peso específico del aire a nivel del mar y a una temperatura de

15°C es de: 0.07651 libras/pie3

Y además que la aceleración de la gravedad es de: 32.2 pies/s2

Si sustituimos estos valores en la ecuación anterior y además convertimos la velocidad

de Millas/hora a pies/segundo, tendremos la siguiente expresión para el sistema de

unidades Inglés, que da la presión :

(3.3)

Considerando la expresión anterior en unidades del sistema métrico decimal, con la

velocidad en km/hora, tendremos la presión :

(3.4)


27

Y análogamente para el sistema Internacional, con la velocidad en km/hora, tendremos

la presión :

(3.5)

Considerando la expresión (3.4) correspondiente a la presión estática equivalente, se

puede emplear para escribir la siguiente ecuación que determina la presión dinámica

de base qz14:

(3.6)

En donde G es un factor de corrección por temperatura y por altura con respecto al

nivel del mar y es adimensional:

(3.7)

Ω es la presión barométrica, en mm de Hg

es la temperatura ambiental en °C

14




28

Tabla 3.1 Relación entre la altitud hm, en metros sobre el nivel del mar, msnm, y la

presión barométrica Ω15




29

Torre auto-soportada

Para el caso de Torres de celosías aisladas, la fuerza de arrastre de diseño debe

calcularse con la siguiente expresión:

(3.8)

En donde: Fa Fuerza de arrastre, en kg, que actúa paralelamente al viento

Ca Coeficiente de arrastre en la dirección del viento y es adimensional

Az Área de los miembros en la cara frontal, proyectada

Perpendicularmente, en m2, a una altura Z.

qz Presión dinámica de base, en kg/m2 , a la altura Z. ec (3.6)

Si la torre es de sección variable, el coeficiente de arrastre también será variable con

la altura. Para fines prácticos, Ca podrá calcularse dividiendo la torre en varios tramos

de sección constante.

El cálculo de las áreas de los miembros y de sus respectivos coeficientes de arrastre,

se muestra a continuación en las tablas 3.8 a la 3.11.

Análisis de cargas gravitacionales equipos y accesorios de la torre:

La evaluación de cargas generalmente se lleva a cabo conforme a lo dispuesto por las

Normas y el Reglamento de Construcciones específico del lugar donde estará ubicada

la estructura, en este caso la torre de telefonía celular.

Si no existieran estas normas, se pueden utilizar las del Reglamento del Distrito

Federal vigentes y los Manuales de la Comisión Federal de Electricidad. (Edición

1993)

Estas cargas corresponden a las categorías de acciones, de acuerdo con la duración

en que obran sobre las estructuras en su intensidad máxima, se manejan tres tipos de

acciones, las acciones permanentes son las causadas por carga muerta, las acciones

variables causadas por la carga viva y las acciones accidentales las causadas por

efectos de sismo y viento.


30

Cargas Muertas

Para la evaluación de cargas muertas actuantes sobre la estructura se realiza de

acuerdo a la ubicación y propiedades geométricas de los distintos elementos

estructurales, equipos como, antenas RF’s, antenas MW, parábolas, etc.., accesorios

como cables, camas guía de ondas, estructuras adicionales como escaleras,

plataformas, descansos y de todos los elementos que ocupan un lugar permanente de

acuerdo a los requerimientos del cliente.

Se toman en cuenta los pesos volumétricos para los diferentes materiales de

construcción utilizados.

La carga muerta correspondiente al peso de los equipos se tomará directamente de la

información proporcionada por el fabricante, los cuales se enlistan a continuación para

el Sitio de telefonía celular denominado “Periférico 1”:

Antenas de RF’s, incluyendo su herraje = 50 Kg

Microonda Φ = 2’, incluyendo su herraje = 60 Kg





Los pesos de los diversos accesorios serán de acuerdo a las secciones estructurales

que lo conforman:


31

SITIO: “PERIFERICO 1”

CARGAS GRAVITACIONALES DE EQUIPO

ANTENAS MW Y RF EN TORRE

Equipo

Dimensiones

(m)

Altura

(m)

Cantidad

equipos

Peso

unitario

Kg

Peso

unitario

Ton

MW = 0,61 22,75 1 60 0,06

MW = 0,61 27,40 1 60 0,06

MW = 1,22 27,40 1 120 0,12

MW = 0,61 37,10 1 60 0,06

MW = 0,61 37,80 1 60 0,06

MW = 0,61 39,20 1 60 0,06

MW = 0,61 40,10 1 60 0,06

MW = 0,61 40,80 1 60 0,06

MW = 0,61 41,50 1 60 0,06

MW = 0,30 42,80 1 30 0,03

MW = 0,61 43,60 1 60 0,06

MW = 0,61 44,50 1 60 0,06

MW = 0,61 44,43 1 60 0,06

ANTENA DE RF 0,30 0,30 39,15 1 50 0,05

ANTENA DE RF 0,30 0,30 39,15 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,35 0,30 20,65 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,93 0,15 17,40 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,93 0,15 20,35 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,21 0,16 22,40 1 50 0,05


32

ANTENA DE RF 2,60 0,26 24,60 1 50 0,05

ANTENA DE RF 2,60 0,26 24,60 1 50 0,05

ANTENA DE RF 2,60 0,26 24,60 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,55 0,17 26,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,55 0,17 26,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,55 0,17 26,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 0,70 0,16 32,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 0,70 0,16 32,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 0,70 0,16 32,90 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,30 0,10 36,30 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,30 0,10 36,30 1 50 0,05

ANTENA DE RF 1,85 0,24 35,70 1 50 0,05

TOTAL 1710 1,710

*Alturas a partir del desplante de la torre

Tabla 3.2 Pesos de los Equipos a instalar


33

ANÁLISIS DE CARGA DE ACCESORIOS

ESCALERA DE ASCENSO, CAMA GUIA DE ONDA (Portacablera), LINEAS (RF´s,

MW, LUCES Y PARARRAYOS )

ESCALERA DE ASCENSO

Ancho (cm) Perfiles Peso (Kg/m) W

(Kg/m)

40 LI 1 1/2" x 3/16" 2,68 5,36

Entre

Peldaños (cm) Redondo Sólido 3/4" 2,24 3,58

30,00 Cable 1/4" 0,25 0,25

W Escalera

= 9,19 Kg/m

CAMA GUÍA DE ONDA

Ancho (cm) Perfiles Peso (Kg/m) W

40 Ángulo LI 1 1/2" x 3/16" 2,68 5,36

Ángulo LI 1 1/2" x 3/16" 2,68 2,14

W C.G.O. = 11,26 Kg/m

Tabla 3.3 Pesos de Escaleras y accesorios de la torre.


34

FEEDERS CARA 1 (Cables)

Diámetro

(cm)

Diámetro

(pulg)

Peso

Kg/m)

Ancho ocupado

(cm)

No. de

Líneas W

0,95 3/8 0,20 0 0 0,00

1,27 1/2 0,25 16.51 13 3,25

2,22 7/8 0,50 80.00 36 18,00

3,18 1 1/4 1,00 0 0 0,00

4,13 1 5/8 1,40 9.255 2 2,80

4,76 1 7/8 1,70 0 0 0,00

164.775 W Líneas = 24,05 Kg/m

W Total = 44,5 Kg/m


Diámetro

(cm)

Diámetro

(pulg) Peso (Kg/m)

Ancho ocupado

(cm)

No. de

Líneas W

0,95 3/8 0,20 0 0 0,00

1,27 1/2 0,25 16.51 13 3,25

2,22 7/8 0,50 0 0 0,00

3,18 1 1/4 1,00 0 0 0,00

4,13 1 5/8 1,40 9.255 2 2,80

4,76 1 7/8 1,70 0 0 0,00

24.725 W Líneas = 6,05 Kg/m

W Total = 26,5 Kg/m

Tabla 3.4 Peso de cables alimentadores de la cara 1 y 2.


35


Diámetro

(cm) Diámetro Peso (Kg/m)

Ancho ocupado

(cm)

No. de

Líneas W

0,95 3/8 0,20 0 0 0,00

1,27 ½ 0,25 11.43 9 2,25

2,22 7/8 0,50 0 0 0,00

3,18 1 1/4 1,00 0 0 0,00

4,13 1 5/8 1,40 16.51 4 5,60

4,76 1 7/8 1,70 0 0 0,00

27.94 W Líneas = 7,85 Kg/m

W Total = 28,3 Kg/m

Tabla 3.5 Peso de cables alimentadores de la cara 3.

W Total = 119,714 Kg/m

PESO POR TRAMO DE 6.15m = 736,24 Kg/m

No de

Nodos

12 Tramos de 1 a 8

0,061 Ton por Nodo


36

Cargas Vivas

Para la evaluación de las cargas vivas nominales unitarias para usos comunes,

emplearemos los lineamientos marcados en las Normas Técnicas Complementarias

para Criterios y acciones de Diseño del Reglamento de Construcciones para el Distrito

Federal16, en , el cual indica los siguientes valores tabulados.

Tabla de cargas vivas unitarias

Destino de piso o cubierta W

(kg/m2)

W inst.

(kg/m2)

W máx.

(kg/m2)

Azotea con pendiente no mayor al 5% en zona con

equipo

15 70 100

Azotea con pendiente mayor al 5% en zonas con

equipo

5 20 40

Entrepiso oficinas y sanitarios 100 180 250

Escaleras y pasillos 40 150 350

donde:

W Indica carga viva media a emplearse en el cálculo de asentamientos

diferidos y para el cálculo de flechas diferidas.

Wa Indica carga viva instantánea a emplearse para análisis sísmico.

Wm Indica carga viva máxima a emplearse para el cálculo de fuerzas

gravitacionales, para el cálculo de asentamientos inmediatos, así como

para el diseño estructural de la cimentación ante cargas gravitacionales.

Tabla 3.6 Valores de diseño de Cargas vivas.

16Gaceta Oficial del 6 de octubre de 2004,” Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y

Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones”, México, pp. 9.


37

Para el caso de las torres se consideran 300 Kg debido a la carga de 3 personas de

100 Kg cada una para la instalación y mantenimiento, colocadas en la cúspide de cada

pata de la torre, de acuerdo a las Normas y Especificaciones de torres de telefonía

celular.

Cargas Accidentales

Para la determinación de las fuerzas accidentales producidas por efectos de viento o

sismo, se establecen los coeficientes respectivos y las cargas a usarse en el análisis

como lo especifica el Manual de la Comisión Federal de Electricidad, los cuales se

describieron anteriormente y considerando que la torre se ubicará en Boulevard Adolfo

López Mateos núm. 4, Col Tacubaya, Del Miguel Hidalgo, México D.F.

Cargas por Análisis Sísmico.

Para la determinación de las cargas a utilizar en el análisis sísmico, se emplean los

valores de carga viva instantánea para efectos accidentales y la carga muerta obtenida

del análisis, por separado o sumadas se multiplican por su área tributaria geométrica

correspondiente para cada elemento estructural y cada marco ortogonal que conforma

la estructura, con éste resultado se realiza el análisis por fuerzas horizontales con el

método estático o dinámico según corresponda para la estructura.

En ocasiones es necesario incrementar las fuerzas sísmicas por efectos del desplome

de la estructura, ya que el desplome máximo debe ser menor que 0.01H establecida

por la sección 11 de las NTC-Sismo.

Podemos comentar de manera anticipada, que el diseño de las torres lo rige la acción

del empuje del viento, ya que aún considerando el peso de los equipos, son

estructuras relativamente ligeras y las fuerzas de inercia que se generan durante un

sismo son generalmente menores a las que ejerce el viento.


38

Cargas por Análisis de Viento.

Como se comentó previamente, el diseño de las torres lo rigen las cargas generadas

por el empuje del viento por ser estructuras ligeras.

En este trabajo la determinación de las cargas se lleva a cabo siguiendo el

procedimiento y criterios conforme al Manual de Diseño por Viento de la Comisión

Federal de Electricidad, Edición 1993.

Alternativamente se puede emplear las especificaciones de viento del RCDF, NTC-

Viento-2004, cuando la estructura se ubique en la zona Metropolitana del Valle de

México.

En este caso se utilizará el análisis dinámico, incluyendo todos los parámetros

considerados en los reglamentos.


39

SITIO: " PERIFERICO 1" UBICADO EN BOULEVARD ADOLFO LÓPEZ

MATEOS #4, COL. TACUBAYA, MIGUEL HIDALGO, MÉXICO, D.F.

VIENTO DE DISEÑO

TORRE AUTOSOPORTADA

b = 2,70 m Ancho base de torre

H = 46,08 m Altura total torre

Cd. de México, Distrito Federal

VR = 129 Km/h Velocidad de Diseño

80 Mill/h

De acuerdo al manual de diseño de obras civiles C. F. E.

199317

DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Grupo de la estructura GRUPO A Clasificación según su

importancia

Tipo de estructura TIPO 2 Según su respuesta al viento

Categoría del terreno CATEGORIA 3 Según rugosidad de terreno.

Clase de estructura CLASE B Clase estructura según su

tamaño

Torre formada por: ACERO

Altura de la torre (h) 46,08 m

Periodo natural de vibración. 1,358 Ver corrida de Staad-pro 2003

Frecuencia nat. de vibración 0,73151 Ver corrida de Staad-pro 2003

17




40

PARÁMETROS PARA CÁLCULO DE LA PRESIÓN DINÁMICA DE BASE qz= 0.0048 G VD2

DE DONDE:

G=0.392Ω/(273+ ) Factor de corrección por temperatura y altura.

Altitud 2286,00 m s n m (Metros sobre el nivel del mar)

Presión barométrica Ω = 579,98 mm. Hg

Temperatura ambiental = 23,40 º C

Factor de corrección G = 0,767 Adimensional

PARAMETROS PARA EL CALCULO DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO "VD"

VD = FT * Fα * VR

Fα = Fc * Frz

Factor de topografía FT = 1,0 Adimensional

Velocidad regional VR = 129,00 Km/h

Factor de tamaño Fc = 1,0 Adimensional (Valor para análisis dinámico)


41

COEFICIENTES PARA LA DETERMINACION DEL VALOR DE Frz.

Frz = 1.56 (10/ ) α si Z ≤ 10

Frz = 1.56 (Z/ ) α si 10 < Z <

Frz = 1.56 si Z ≥

= 390 m Altura gradiente.

= 0,160 Adimensional (Exponente que determina la variación

de la

velocidad del Viento con la altura).

COEFICIENTES PARA DETERMINAR EL FACTOR DE RESPUESTA DINAMICA DEBIDA A

RAFAGA."Fg"

Fg=(1/g2) (1+gP(σ/μ) ) Para calculo de PRESION TOTAL Pz= Fg Ca qz

COEFICIENTES PARA LA DETERMINACION DEL FACTOR DE RAFAGA "g"

g = k´ ( 10 / ) ŋ si Z < 10

g = k´ ( Z / ) ŋ si 10 < Z <

g = k´ si Z ≥

Z = Altura a la cual se desea calcular el factor de ráfaga "g"

k´ = 1,369 Se determina en base a la categoría del terreno.

-0,096 Se determina en base a la categoría del terreno.

390


42

COEFICIENTE PARA LA DETERMINACION DEL FACTOR "σ/μ" DEFINIDO COMO LA RELACION

ENTRE LA DESVIACION ESTÁNDAR DE LA CARGA POR VIENTO Y EL VALOR MEDIO DE LA CARGA

POR VIENTO.

σ/μ = ((kr/Cα´) (B+ (SE/ )))1/2

donde: Cα´ = 3.46 FT2 (10/ )2α´ si H < 10

Cα´ = 3.46 FT2 (H/ )2α´ si 10 < H <

Cα´ = 3.46 FT2 si H ≥

kr = 0,100 Se determina en base a la categoría del terreno.

0,010 Amortiguamiento critico para marcos de acero.

b/H = 0,059 Para determinar de tablas el factor "B"

B = 1,280

Factor de excitación de fondo. Obtenido de graficas del

Manual de Diseño de Obras Civiles C. F. E. dependiendo de

la altura de la estructura "H", y la relación "b/H".

(3.6nOH)/V'H 1,436 Frecuencia reducida Para determinar el parámetro "S".

S = 0,118 Factor de reducción por tamaño.

S =π/3 (1/(1+(28.8n0H/(3V´H))(1/(1+(36n0W/V´H))

Se puede obtener de tablas manual de C. F. E.

dependiendo del valor de la frecuencia reducida

(3.6noH)/V´H

(3.6nO)/V'H 0,031 Inverso de la longitud de onda


43

E = 0,088 Relación de energía de ráfaga.

E = X02/(1+X0

2)4/3 de donde X0= 4392n0/V´H

Se puede obtener de Tablas del Manual de C. F. E.

dependiendo

del valor del inverso de la longitud de onda (3.6no)/V´H

' = 0,245 Para el calculo de Cα´ depende de categoría del terreno.

V'H = 85,1 km/h Velocidad media de diseño de viento para la

altura mas alta “H”, V´H= VH/gH,

donde: VH= velocidad de diseño a la altura H y

gH = factor de ráfaga a altura H.

gH = 1,681 Factor de ráfaga a la altura H para calculo de V´H.

C ' = 1,215 Parámetro para el calculo del factor σ/μ

/ = 0,437 Para calculo de factor "Fg"

= 0,493 Coeficiente de rapidez de fluctuación promedio para

calculo de "gp"

= n0 ((S E) /(S E + B))1/2

gp = 4,017 Factor de respuesta máxima, (Pico) para calculo de Factor

"Fg", se puede obtener de tablas del manual de C. F. E.

gp = (2 ln (3600 ))1/2 + (0.577/(2ln(3600 ))1/2 )

1+gp( / ) = 2,756 Factor constante para "Fg"

VD = VR F FT

F =Frz*Fc

FC = 1,0 (Valor único para análisis dinámico de

viento)


44

TRAMO

ALTURA Frz F VD

(m) Frz*Fc KM/H

46,08 1,108 1,108 142,99

1 6,15 0,868 0,868 111,98

2 12,30 0,897 0,897 115,75

3 18,45 0,957 0,957 123,51

4 24,60 1,003 1,003 129,33

5 30,75 1,039 1,039 134,03

6 36,90 1,070 1,070 138,00

7 43,00 1,096 1,096 141,42

8 46,08 1,108 1,108 142,99

Tabla 3.7 Valores de la Velocidad de diseño en función de la altura de la estructura.


45

Tabla 3.8 Cálculo de las áreas expuestas de la torre. Tr

am

o

Altura ANCHO AREA

Tramo Tramo

Inf.

Tramo

Sup.

Perfil

de

Piernas

Piernas Celosía Líneas

m m m m m2 m2 m2

1 6,15 2,70 2,70 0,168 2,066 1,580 1,538 1,580

2 6,15 2,70 2,70 0,109 1,341 1,264 1,538 1,264

3 6,15 2,70 2,70 0,114 1,402 1,264 1,538 1,264

4 6,15 2,70 2,70 0,101 1,242 1,264 1,538 1,264

5 6,15 2,70 2,70 0,089 1,095 1,264 1,538 1,264

6 6,15 2,70 2,70 0,072 0,886 1,264 1,538 1,269

7 6,10 2,70 2,70 0,072 0,878 1,102 1,525 1,102

8 3,08 2,70 2,70 0,072 0,444 0,724 0,770 0,724

Tra

mo

Area Area

Exp. Solidez

b VD Coeficiente de arrastre Ca

Elev. Total Total Piernas Piernas Celosía Líneas máx Ca cables

m2 m

2 m

2/ seg 1 5/8

Re>100000 máx 0,0413

1 6,15 17,64 5,184 0,294 5,226 1,250 2,324 0,900 Reynolds = 131906,73

2 12,30 17,28 4,142 0,240 3,505 1,636 2,541 0,900 136348,94

3 18,45 17,31 4,204 0,243 3,911 1,544 2,528 0,900 145487,73

4 24,60 17,23 4,044 0,235 3,628 1,618 2,561 0,900 152340,92

5 30,75 17,15 3,896 0,227 3,313 1,702 2,591 0,900 157878,20

6 36,90 17,05 3,687 0,216 2,760 1,796 2,635 0,900 162551,57

7 43,00 16,91 3,506 0,207 2,828 1,796 2,671 0,900 166579,64

8 46,08 8,54 1,938 0,227 2,860 1,796 2,592 0,900 168433,69


46

Re = 1.5 ( VD / 3.6) * ( máx / 1.46 x 10-5 ) si Re < 60000 Ca = 1.2

si Re > 100000 Ca = 0.9

Tabla 3.9 Áreas de Celosia

TR

AM

O

LONGITUD CELOSIA PERFIL CELOSIA AREA DE CELOSIA POR

PERFIL

AREA

DE

CELO

SIA

Ho P Ho

sec

Diag

P

Dia

g

Sec

Ho

P

Ho

sec

Dia

g P

Diag

Sec

Ho

P

Ho

sec

Dia

g P

Diag

Sec m2

1 0,00 0,00 24,88 0,00 0,0

00 0,000

0,06

4 0,000

0,0

00

0,00

0

1,58

0 0,000 1,580

2 0,00 0,00 24,88 0,00 0,0

00 0,000

0,05

1 0,000

0,0

00

0,00

0

1,26

4 0,000 1,264

3 0,00 24,88 0,0

00

0,05

1

0,0

00

0,00

0

1,26

4 0,000 1,264

4 0,00 24,88 0,0

00

0,05

1

0,0

00

0,00

0

1,26

4 0,000 1,264

5 0,00 24,88 0,0

00

0,05

1

0,0

00

0,00

0

1,26

4 0,000 1,264

6 0,00 24,88 0,0

00

0,05

1

0,0

00

0,00

0

1,26

4 0,000 1,264

7 0,00 24,80 0,0

00

0,04

4

0,0

00

0,00

0

1,10

2 0,000 1,102

8 2,70 12,44 0,0

635

0,04

4

0,1

71

0,00

0

0,55

3 0,000 0,724


47

No líneas Φ Area

2.7

2 1

5/8 0,083

11 1

7/8 0,524 6.15

9 7/8 0,200 1.54

1 1/2 0,013

20 3/8 0,191

LI

1,010 To

tal

OC

3.11

Figura 3.3 Modulación de tramos de 6.15 m de la torre.


48

TABLA 3.10 Interpolación para Coeficientes de arrastre en piernas de la torre.

Tramo Solidez b VD

1 0,11715481 5,226

2 0,07760769 3,505

3 0,08102345 3,911

4 0,0721171 3,628

5 0,06382216 3,313

6 0,05194805 2,760

7 0,05194805 2,828

8 0,05194805 2,860

Solidez

b VD 3 m/s b VD 6 m/s b VD = 5,226

Ca3 Ca6 x y Ca

0,05 1,8 1,1 0,7 3 1,281

0,1 1,7 1,1 0,6 3 1,255

0,2 1,6 1,1 0,5 3 1,229

0,3 1,5 1,1 0,4 3 1,203

0,4 1,5 1,1 0,4 3 1,203

≥ 0.5 1,4 1,2 0,2 3 1,152

Tramo 1 2 3 4 5 6 7 8

b VD 5,226 3,505 3,911 3,628 3,313 2,760 2,828 2,860

Solidez X1

0,05 1,281 1,682 1,587 1,653 1,727 1,800 1,800 1,800

0,1 1,255 1,599 1,518 1,574 1,637 1,700 1,700 1,700

0,2 1,229 1,516 1,448 1,495 1,548 1,600 1,600 1,600

0,3 1,203 1,433 1,379 1,416 1,458 1,500 1,500 1,500


49

0,4 1,203 1,433 1,379 1,416 1,458 1,500 1,500 1,500

0,5 1,152 1,266 1,239 1,258 1,279 1,400 1,400 1,400

Solidez

Ca

Tramo 1 Tramo 2 Tramo 3 Tramo 4 Tramo 5 Tramo

6 Tramo 7 Tramo 8

0,05 0,519 1,636 1,544 1,618 1,702 1,796 1,796 1,796

0,1 1,250

0,2 0,084 0,152 0,105

0,3 0,297 0,067 0,121 0,084 0,042

0,4

0,5 0,297 0,067 0,121 0,084 0,042

de a x y

Rango

0,05 0,1 -0,731 0,05

0,1 0,2 1,250 0,1

0,2 0,3 -0,297 0,1

0,3 0,4 0,000 0,1

0,4 0,5 0,048 0,1

CELOSIA Rango

Tramo Solide

z b VD de a Ca1 Ca2 x y X1 Ca

1 0,294 5,226 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,3756 2,324

2 0,240 3,505 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,1591 2,541

3 0,243 3,911 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,1716 2,528

4 0,235 3,628 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,1390 2,561


50

5 0,227 3,313 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,1086 2,591

6 0,216 2,760 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,0651 2,635

7 0,207 2,828 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,0293 2,671

8 0,227 2,860 0,2 0,3 2,7 2,3 0,400 0,1 0,1079 2,592

TABLA 3.10 Interpolación para Coeficientes de arrastre en piernas de la

torre.(continuación)

TABLA 3.11 Coeficiente de Arrastre Ca para torres de Celosía con sección transversal

cuadrada o triangular equilátera con miembros de lados planos18.

TABLA 3.12 Coeficiente de Arrastre Ca para torres de Celosía con sección transversal

triangular equilátera con miembros de sección transversal circular19

18




51

Tabla 3.13 INTERPOLACION PARA Ca EN ANTENAS

Aspecto Ratio Rango

ANTENA L/b de a Ca2 Ca1 x y X1 Ca

1 1,0 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 -0,0667 1,467

2 1,0 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 -0,0667 1,467

3 4,5 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 0,0889 1,311

4 12,9 7 25 2 1,4 0,600 18 0,1956 1,804

5 12,9 7 25 2 1,4 0,600 18 0,1956 1,804

6 7,6 7 25 2 1,4 0,600 18 0,0188 1,981

7 10,0 7 25 2 1,4 0,600 18 0,10 1,900

8 10,0 7 25 2 1,4 0,600 18 0,10 1,900

9 10,0 7 25 2 1,4 0,600 18 0,10 1,900

10 9,1 7 25 2 1,4 0,600 18 0,0706 1,929

11 9,1 7 25 2 1,4 0,600 18 0,0706 1,929

12 9,1 7 25 2 1,4 0,600 18 0,0706 1,929

13 4,4 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 0,0833 1,317

14 4,4 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 0,0833 1,317

15 4,4 2,5 7 1,4 1,2 0,200 4,5 0,0833 1,317

16 13,0 7 25 2 1,4 0,600 18 0,20 1,800

17 13,0 7 25 2 1,4 0,600 18 0,20 1,800

18 7,7 7 25 2 1,4 0,600 18 0,0236 1,976

19




52

Tabla 3.14 Coeficientes de Fuerza en Aberturas, del manual ANSI/TIA-222-G 20

FUERZAS DE VIENTO DE DISEÑO

Tra

mo

z

m

qz

Kg/m2 g Fg

Pz = Fg Ca qz

(Kg/m2)

Fz

(Kg) FZ

A. T

ota

l (K

g)

# N

od

os

FZA

. Po

r N

od

o (T

on

)

Pier-

nas

Celo-

sía Líneas

Pier-

nas

Celo-

sía

Línea

s

1 6,15 46,169 1,946 0,728 42,01 78,10 30,24 86,82 123,39 46,49 256,69 12 0,021

2 12,30 49,331 1,908 0,757 61,13 94,92 33,62 81,95 119,97 51,69 253,61 12 0,021

3 18,45 56,165 1,835 0,819 70,99 116,24 41,38 99,55 146,92 63,62 310,08 12 0,026

4 24,60 61,581 1,785 0,865 86,21 136,43 47,94 107,10 172,43 73,71 353,25 12 0,029

5 30,75 66,139 1,747 0,903 101,65 154,75 53,75 111,27 195,59 82,63 389,50 12 0,032

6 36,90 70,113 1,717 0,935 117,75 172,75 59,00 104,28 218,33 90,72 413,34 12 0,034

7 43,00 73,631 1,692 0,963 127,35 189,36 63,81 111,86 208,74 97,31 417,92 12 0,035

8 46,08 75,279 1,681 0,976 131,94 190,41 66,11 58,52 137,94 50,91 247,36 6 0,041

20 American National Standard Institute, http://www.powline.com/products/222-g_notes.pdf, pp.5

http://www.powline.com/products/222-g_notes.pdf


53

qz= 0.0048 G VD2

TABLA 3.15 FUERZAS EN ANTENAS MW

An

tena

s

Ca

nti

da

d

Diá

met

ro

Alt

ura

Pes

o

un

ita

rio

Area VD q z g Fg Ca (Table

C3) FZA. en antenas

m m Kg m2 Km/h Kg Ton

MW 1 0,61 22,75 60 0,292 127,721 60,060 1,798 0,852 1,2617 0,019

MW 1 0,61 27,40 60 0,292 131,578 63,743 1,767 0,883 1,2617 0,021

MW 1 1,22 27,40 120 1,167 131,578 63,743 1,767 0,883 1,2617 0,083

MW 1 0,61 37,10 60 0,292 138,116 70,234 1,716 0,936 1,2617 0,024

MW 1 0,61 37,80 60 0,292 138,530 70,656 1,713 0,939 1,2617 0,024

MW 1 0,61 39,20 60 0,292 139,338 71,483 1,707 0,946 1,2617 0,025

MW 1 0,61 40,10 60 0,292 139,845 72,004 1,703 0,950 1,2617 0,025

MW 1 0,61 40,80 60 0,292 140,233 72,404 1,700 0,953 1,2617 0,025

MW 1 0,61 41,50 60 0,292 140,615 72,799 1,698 0,956 1,2617 0,026

MW 1 0,30 42,80 30 0,073 141,311 73,521 1,692 0,962 1,2617 0,007

MW 1 0,61 43,60 60 0,292 141,730 73,958 1,689 0,966 1,2617 0,026


54

TABLA 3.16 FUERZAS EN ANTENAS RF´s A

nte

na

s

Alt

ura

Ca

nti

da

d

b L

Are

a

VD L / b Ca qz g Fg

Pz

= Fg

Ca

qz

Fz F

za. p

or

el

Tota

l de

an

ten

as

Fz

No

. No

do

s FU

ERZA

To

tal

po

r N

od

o d

e

dis

trib

uci

ón

m m m m2 Km/H Kg/

m2

Kg/m2

Kg Ton

RF 39,15 1 0,30 0,30 0,09 139,310 1,000 1,467 71,45 1,707 0,946 99,115 8,920 1 0,009

RF 39,15 1 0,30 0,30 0,09 139,310 1,000 1,467 71,45 1,707 0,946 99,115 8,920 1 0,009

RF 20,65 1 0,30 1,35 0,41 125,757 4,500 1,311 58,23 1,815 0,836 63,857 25,862 1 0,026

RF 17,40 1 0,15 1,93 0,29 122,358 12,867 1,804 55,12 1,845 0,809 80,506 23,307 1 0,023

RF 20,35 1 0,15 1,93 0,29 125,463 12,867 1,804 57,95 1,818 0,834 87,227 25,252 1 0,025

RF 22,40 1 0,16 1,21 0,19 127,404 7,563 1,981 59,76 1,801 0,850

100,59

8 19,476 1 0,019

RF 24,60 1 0,26 2,60 0,68 129,328 10,000 1,900 61,58 1,785 0,865

101,21

4 68,421 1 0,068

RF 24,60 1 0,26 2,60 0,68 129,328 10,000 1,900 61,58 1,785 0,865

101,21

4 68,421 1 0,068

RF 24,60 1 0,26 2,60 0,68 129,328 10,000 1,900 61,58 1,785 0,865

101,21

4 68,421 1 0,068

RF 26,90 1 0,17 1,55 0,26 131,191 9,118 1,929 63,37 1,770 0,880

107,59

3 28,351 1 0,028

RF 26,90 1 0,17 1,55 0,26 131,191 9,118 1,929 63,37 1,770 0,880

107,59

3 28,351 1 0,028

RF 26,90 1 0,17 1,55 0,26 131,191 9,118 1,929 63,37 1,770 0,880

107,59

3 28,351 1 0,028

RF 32,90 1 0,16 0,70 0,11 135,486 4,375 1,317 67,59 1,736 0,915 81,397 9,116 1 0,009

RF 32,90 1 0,16 0,70 0,11 135,486 4,375 1,317 67,59 1,736 0,915 81,397 9,116 1 0,009

RF 32,90 1 0,16 0,70 0,11 135,486 4,375 1,317 67,59 1,736 0,915 81,397 9,116 1 0,009

RF 36,30 1 0,10 1,30 0,13 137,635 13,000 1,800 69,75 1,719 0,932

117,02

3 15,213 1 0,015

RF 36,30 1 0,10 1,30 0,13 137,635 13,000 1,800 69,75 1,719 0,932

117,02

3 15,213 1 0,015


55

ANALISIS SISMICO

A continuación se establecen los parámetros de diseño sísmico para el sitio celular en

cuestión, pero se anticipa que esta acción no regirá el diseño.

El espectro de diseño corresponde a la zona B de la regionalización sísmica del

Manual de CFE de Sismo21, ya que la estructura se ubicará en la zona Metropolitana

del Valle de México

DETERMINACION DE LAS FZAS SISMICAS

a = ao + ( c - ao ) (T/Ta ); si T es menor que Ta ----------1

a = c ; si T esta entre Ta y Tb ------- 2

CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA :

Estructura GRUPO A a = c (Tb/T )^r ; si T > Tb --------------------------3

Región B

Terreno II zona suelo ao c/Q

Factor de

ductilidad 2.00 B II 0,080 0,150

Factor de

amplificación 1,50 Desfavorablemente

c

0.30

Ta Tb r factor

0,300 1,500 2/3 1,500

21


C,1,3.Sismo”,México, pp.1.3.29.


56

T

a

0,00 0,080

0,05 0,117 0,225

0,10 0,153 0,225

0,15 0,190 0,225

0,20 0,227 0,225

0,25 0,263 0,225

0,30 0,300 0,225

0,40 0,300 0,225

0,50 0,300 0,225

0,60 0,300 0,225

0,70 0,300 0,225

0,80 0,300 0,225

0,90 0,300 0,225

1,00 0,300 0,225

1,10 0,300 0,225

1,20 0,300 0,225

1,30 0,300 0,658

1,40 0,300 0,658

1,50 0,300 0,658

1,60 0,287 0,677

1,70 0,276 0,696

1,80 0,266 0,713


57

3.3 Modelación de la Estructura por medio del programa STAAD-Pro

Después de conocer las fuerzas que estarán actuando sobre la estructura y que han

sido obtenidas de los correspondientes análisis de cargas, se procede a hacer el

modelo de la estructura por computadora que deberá ser tridimensional considerando

todos los elementos que lo conforman utilizando el software STAAD-Pro versión 2003

El método utilizado será el dinámico por las características de la estructura.

Las cargas se aplican en forma nodal sobre la estructura y el archivo de datos para el

modelo estructural empleado para la torre, se presenta en el anexo 1 al final del

trabajo.


58

3.4 Resultados del análisis

Modelo tridimensional


59

Los resultados completos del análisis se presentan en el anexo 2 al final del trabajo. JOINT DISPLACEMENT (CM RADIANS) STRUCTURE TYPE = SPACE

------------------

JOINT LOAD X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS X-ROTAN Y-ROTAN Z-ROTAN

4 11 0.2412 -0.2074 0.0480 0.0002 0.0000 -0.0002

12 15.2710 0.1643 0.0846 0.0002 0.0002 -0.0050

13 -14.7887 -0.5791 0.0114 0.0002 -0.0002 0.0045

14 0.2972 0.4364 15.0563 0.0049 -0.0003 -0.0003

15 0.1852 -0.8512 -14.9602 -0.0046 0.0003 -0.0002

16 18.8012 0.6730 11.7243 0.0040 0.0003 0.0059

17 -18.3189 -1.0878 -11.6283 -0.0037 -0.0003 -0.0064

18 11.8765 0.5021 18.5581 0.0063 0.0004 0.0036

19 -11.3941 -0.9169 -18.4621 -0.0059 -0.0004 -0.0041

5 11 0.2404 -0.2325 0.0475 0.0000 0.0000 0.0001

12 15.2974 -0.9762 0.0369 0.0000 0.0002 -0.0047

13 -14.8167 0.5111 0.0582 0.0000 -0.0002 0.0049

14 0.2613 -0.2325 15.1167 0.0047 -0.0003 0.0001

15 0.2194 -0.2326 -15.0216 -0.0048 0.0003 0.0001

16 18.8244 0.7249 11.7183 0.0038 0.0002 0.0063

17 -18.3437 -1.1900 -11.6232 -0.0039 -0.0002 -0.0060

18 11.9080 0.3701 18.6160 0.0061 0.0002 0.0040

19 -11.4273 -0.8352 -18.5209 -0.0061 -0.0002 -0.0037

6 11 0.2407 -0.2077 0.0479 -0.0002 0.0000 -0.0002

12 15.3252 0.1609 0.0845 -0.0002 0.0002 -0.0050

13 -14.8438 -0.5763 0.0112 -0.0002 -0.0002 0.0046

14 0.2266 -0.8460 15.0562 0.0046 -0.0003 -0.0002

15 0.2549 0.4306 -14.9605 -0.0049 0.0003 -0.0002

16 18.8488 0.2639 11.7243 0.0037 0.0002 0.0059

17 -18.3674 -0.6793 -11.6286 -0.0040 -0.0002 -0.0063

18 11.9409 0.8081 18.5580 0.0059 0.0003 0.0036

19 -11.4595 -1.2235 -18.4623 -0.0063 -0.0003 -0.0041

************** END OF LATEST ANALYSIS RESULT **************


60

3.5 Diseño de elementos estructurales

Considerando que toda estructura y cada una de sus partes deben diseñarse para

cumplir con los requisitos básicos referentes a la seguridad contra la aparición de todo

estado límite de falla y por otro lado, a no rebasar ningún estado límite de servicio ante

las combinaciones de acciones más desfavorables que puedan presentarse, fueron

revisadas las condiciones anteriores en cada una de las partes integrantes de la

estructura por medio del programa estructural STAAD-Pro. (Ver tabla 3.17 eficiencias

de perfiles)

Estado límite de Servicio o revisión por Desplazamientos

Es importante señalar que se determinaron los desplazamientos que se presentaron

en la parte más alta de la estructura, estos son producidos por las cargas laterales y

se compararon con los máximos desplazamientos permisibles indicados en las

especificaciones y normas para este tipo de estructuras que es δ = 0.75 tan 1º H,

donde H es la altura de la estructura en cuestión, para las condiciones de carga más

desfavorables que obran en ella, éstos resultados se obtuvieron en las dos direcciones

de análisis.

De acuerdo al análisis, el desplazamiento máximo actuante en los nodos superiores de

la torre se presenta en el nodo 6.

H (altura de la torre) = 46.08 m

δ = 0.75 tan 1º H = 0.75 * Tan1º * 46.08 m = 0.60 m = 60 cm.

δ máx. permisible = 60 cm

δ actuante = 18.84 cm

Como: 18.84 cm < 60 cm

Como δ actuante < δ máx. permisible Bien por desplazamientos


61

Eficiencia de los elementos estructurales

La revisión de los elementos estructurales que conforman la estructura se realizó

mediante lo dispuesto por el AISC, utilizando para ello el manual IMCA22, y los

resultados del análisis para diferentes condiciones de carga y sus combinaciones.

Se revisaron los elementos estructurales como son las piernas, las horizontales, las

diagonales, las plataformas, la base, considerando la reversibilidad del efecto del

viento, es decir el efecto fue aplicado en los dos sentidos ya que los elementos

mecánicos obtenidos solamente por las cargas verticales y horizontales no fueron

significativos.

Lo anterior empleando las expresiones correspondientes para evaluar la resistencia de

diseño tanto en tensión como en comprensión23:

Esfuerzos Permisibles en Tensión en el área total:

Esfuerzos Permisibles en Tensión en el área neta efectiva:

Esfuerzos Permisibles en Compresión, cuando la relación de esbeltez efectiva de

cualquier segmento no arriostrado, es menor que Cc :

(3.9)

22

Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México, 4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.127-204. 23

Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México,

4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp. 135.


62

En donde:

(3-10)

Y en la sección total de miembros en compresión axial, cuando la relación de esbeltez

excede Cc:

(3.11)

Tanto la Carga Axial Resistente a compresión como a tensión se obtienen

multiplicando el área propuesta para cada barra de la estructura multiplicada por el

esfuerzo permisible correspondiente.

Después, dividimos las fuerzas máximas resultantes obtenidas del análisis entre la

Carga Axial Resistente para cada barra. El cociente debe ser menor que la unidad

para decir que el elemento cuenta con suficiente resistencia y entre más cercano sea a

uno, se tendrá mayor eficiencia del perfil:

Los elementos más esforzados se resumen en la tabla de eficiencias de perfiles. (Ver

tabla 3.17 eficiencias de perfiles).


63

TABLA 3.17 EFICIENCIAS DE LOS PERFILES

Tram

o

Piernas Celosía

Sección % Horizontal % Diagonal %

1 OC-168mmX9.43 mm 56 LI-63.5mm X 6.0mm 27

2 OC-109mmX8.2 mm 86 LI-50.8mm X 6.0mm 41

3 OC-114mmX6.02 mm 80 LI-50.8mm X 5.0mm 48

4 OC-101mmX6.02 mm 64 LI-50.8mm X 5.0mm 42

5 OC-89mmX6.02 mm 47 LI-50.8mm X 5.0mm 32

6 OC-72mmX6.02 mm 35 LI-44.45mm X 5.0mm 23

7 OC-72mmX6.02 mm 15 LI-44.45mm X 5.0mm 10

8 OC-72mmX6.02 mm 3

2LI-63.5 mm X 5.0

mm 4.11 LI-44.45mm X 5.0mm 5


64

3.6 REVISION DE CONEXIONES

Tornillo considerado : A-325 Tabla 1.5.2.1 IMCA24

Cortante permisible (Fv) = 1480 Kg/cm2

Tensión permisible (Ft) = 3090.00 Kg/cm2

Acero estructural considerado : A-36

Esfuerzo de fluencia (Fy) = 2530 Kg/cm2

Cortante permisible (Fv) = 0.4 fy = 1012 Kg/cm2

TABLA 3.18 TORNILLOS EN CELOSIA

Tramo Fuerza

Kg

Fv

Kg/cm2

del

tornillo

Pulg

Area

cm2

# de

tornillos Resistencia

Condición

1 490 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

2 409 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

3 387 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

4 298 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

5 367 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

6 202 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

7 665 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

8 701 1480 5/8" 1,98 1 2929 Correcto

24 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México,

4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.143.


65

TABLA 3.19 TORNILLOS EN BRIDAS

Tramo

Fuerza

tensión

Kg

Ft

F del

tornillo Area

# de

tornillos Resistencia Condición

Kg/cm2 Pulg cm2 Piezas Kg

1-2 18834 3090 5/8" 1,98 12 73393 Correcto

2-3 16903 3090 5/8" 1,98 10 61161 Correcto

3-4 14923 3090 5/8" 1,98 8 48929 Correcto

4-5 12807 3090 5/8" 1,98 8 48929 Correcto

5-6 11090 3090 5/8" 1,98 8 48929 Correcto

6-7 8835 3090 3/8" 0,71 6 13211 Correcto

7-8 4641 3090 3/8" 0,71 7 15413 Correcto

8-9 1723 3090 3/8" 0,71 6 13211 Correcto

ANCLAS

Considerando acero Tipo A-36

Esfuerzos de tensión = 0.6*fy = 1518 Kg/cm2

Fuerza

tensión

Kg

F del

tornillo

pulg

Area cm2

# de

tornillos

a tensión

Resistencia

Kg Condición

16860 1 1/2" 11,40 8 138452,75 Correcto


66

3.7 Diseño de cimentación de la torre


67


68


69


70


71


72

Capítulo 4 Conclusiones y Recomendaciones

73

CAPÍTULO 4

Conclusiones y Recomendaciones

4.1 Conclusiones

Las estructuras que se emplean como torres de telefonía celular son básicamente de

dos tipos:

Las llamadas torres auto-soportadas y las llamadas torres arriostradas, aunque

también se tienen tubos que sirven como soportes de las antenas pero que no se

consideraron en este estudio por no ser estructura en celosía o reticular.

Las torres auto-soportadas no cuentan con la ayuda del arriostramiento proporcionado

por los cables tensores que dan estabilidad, por lo tanto, si se pretende que la torre a

emplear tenga una altura considerable sobre el nivel del terreno por necesidad de

alcance de la radiofrecuencia quedan entonces dos posibilidades:

Construir una torre de altura considerable a nivel de terreno lo cual implica que

su base resulte de dimensiones suficientes para lograr su estabilidad. Lo

anterior también conduce a una estructura con perfiles más robustos y a una

cimentación de dimensiones suficientes para soportar la torre, ya que si bien el

peso de la torre es relativamente pequeño por ser una estructura reticular por

otra parte el empuje del viento sobre de ella, genera un momento de volteo

importante, lo cual se refleja en las dimensiones de la cimentación, lo anterior

también se incrementa si el terreno de desplante es de baja capacidad de

carga.

La otra alternativa es construir una torre auto-soportada sobre la azotea de

algún edificio existente que cumpla los requerimientos de la radiofrecuencia, en

tal caso se deberá revisar cuidadosamente la zona de apoyo de la base de la

torre, sobre la losa o estructura existente.

Por otra parte, las torres arriostradas se pueden construir tanto a nivel del terreno

como sobre las azoteas de los edificios, pero obviamente el perímetro ocupado es

mayor que el de las auto-soportadas.

Por esta razón, se requieren tanto terrenos como azoteas de mayores dimensiones

para que se puedan anclar los cables de arriostramiento en varios puntos alrededor de

la torre.

Cuando se construye una torre sobre un terreno con suficiente espacio es factible

construir el número de “muertos de anclaje” necesarios para este fin.

Pero si se pretende construir la torre arriostrada sobre la azotea de un edificio,

entonces es necesario anclarse a la estructura existente de esa azotea, la cual

originalmente no estaba diseñada para tal fin y por lo tanto se tiene que revisar tanto

los puntos o zonas de anclaje de los cables tensores o de arriostramiento, como la

zona de apoyo de la torre.

Capítulo 4 Conclusiones y Recomendaciones

74

En resumen, para las torres del tipo arriostrado se requiere un perímetro de influencia

mayor, lo cual incrementa el costo de la renta o de la compra de la superficie en donde

se instalará la torre y sus equipos.

Lo anterior haría pensar que debe haber más torres del tipo auto-soportada, lo cual no

es así, ya que se debe tomar en cuenta que las azoteas son áreas que normalmente

están subutilizadas y con relativa amplitud, por lo tanto, si se revisa y en su caso se

refuerza las zonas o puntos de anclaje de los cables tensores, la renta de esos

espacios la ofrece a los propietarios de los inmuebles una utilidad adicional que no

estaba contemplada originalmente, lo cual puede hacer competitivo su costo.

En este trabajo se describió en el capítulo 2 el tipo de trabajos que se requieren

efectuar, tanto para torres del tipo arriostrado como para las del tipo auto-soportado.

Tal descripción debe de ser de utilidad para los ingenieros que en la práctica común se

enfrenten al diseño de este tipo de problemas.

En el capítulo 3, se desarrolló el proyecto estructural de una torre del tipo auto-

soportada desplantada al nivel del terreno, describiendo la metodología que se sigue

para el cálculo de las Cargas muertas, Vivas y Accidentales, que en este caso el

empuje del viento es la condición de carga que rige el diseño tanto de la super-

estructura como de su cimentación, considerando que el terreno tenía una capacidad

de carga de 10 t/m2, según el estudio de Mecánica de Suelos obtenido para la zona

donde se pretende construir el sitio de telefonía celular propuesto.

Los elementos principales o piernas de la torre auto-soportada se diseñaron con el

criterio de Esfuerzos Permisibles y se comprobaron con la determinación de los

valores de eficiencia que realiza el programa Staad-Pro en donde a través de la

relación del valor de la carga actuante y la resistencia de diseño, se tiene un valor de

la eficiencia menor que la unidad, lo que indica que el elemento tiene suficiente

resistencia.

También se compararon los desplazamientos máximos obtenidos bajo la acción del

empuje del viento que resultaron menores que los desplazamientos permisibles por las

normas aplcables.

4.2 Recomendaciones

Las recomendaciones que podemos emitir del desarrollo de este trabajo es que en

primer lugar se tome en cuenta la metodología que se expuso en el capítulo 1 y las

consideraciones de los estudios y trabajos previos a desarrollar de acuerdo al tipo de

torre que mejor se ajuste a las condiciones de un proyecto de este tipo, expuestas en

el capítulo 2.

Se debe tener especial atención al tamaño de la cimentación que puede incrementarse

por momentos de volteo debidos al empuje del viento cuando la capacidad del terreno

no sea suficiente.

Bibliografía y Referencias

75


1 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.12-29, pp.65.

2 Gaceta Oficial del DF de fecha 6-10-2004,”Normas Técnicas Complementarias

para el Diseño y Construcción de Estructuras Metálicas”,México, pp. 195-282.

3 Gaceta Oficial del DF de fecha 29-01-2004,”Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal”,México, pp. 56-115.

4 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2002,“Manual de

Construcción en Acero”, México, 4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.11-116, 127-204.

5 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.4 – 1.4.6.

6 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.6-1.4.8

7 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.13.

8 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp. 1.4.14.


10 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de

Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.21.

11 Gaceta Oficial del DF de fecha 6-10-2004,”Normas Técnicas Complementarias para el Diseño por Viento”,México,figura 3.1, pp. 45.


13 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.15 a 1.4.17.


76

14 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.27

15 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.28

16 Gaceta Oficial del 6 de octubre de 2004,” Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones”, México, pp. 9.

17 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de

Electricidad.Sección C,1,4.Viento”,México, pp.1.4.14.



20 American National Standard Institute, http://www.powline.com/products/222-g_notes.pdf, pp.5

21 CFE, 1993,“Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad.Sección C,1,3.Sismo”,México, pp.1.3.29.

22 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México, 4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.127-204.

23 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México, 4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.135.

24 Instituto Mexicano de la Construcción en Acero, A.C., 2003,“Manual de Construcción en Acero”, México, 4ª Ed., Limusa-Noriega Editores, pp.143.



Anexo 1 Datos del modelo estructural de la torre

77


PAGE NO. 1

****************************************************

* *

* STAAD.Pro *

* Version 2003 Bld 1001.US *

* Proprietary Program of *

* Research Engineers, Intl. *

* Date= NOV 16, 2009 *

* Time= 7:46:58 *

* *

* USER ID: *

****************************************************

1. STAAD SPACE

2. START JOB INFORMATION

3. JOB NAME TORRE DEL SITIO R9022 PERIFéRICO DISEñO ESTRUCTURAL

4. JOB CLIENT ATC DE MéXICO

5. JOB NO CMS 131046

6. JOB PART ANáLISIS Y DISEñO ESTRUCTURAL DE TORRE

7. JOB REF INGENIERíA CIVIL-ESTRUCTURAL

8. JOB COMMENT VR=129 KM/H

9. JOB COMMENT CT=3

10. JOB COMMENT FT=1.0

11. JOB COMMENT ASNM=2286 M

12. ENGINEER NAME JJF

13. CHECKER NAME JJF

14. ENGINEER DATE 12-SEP-08

15. END JOB INFORMATION

16. INPUT WIDTH 79

17. UNIT METER MTON

18. JOINT COORDINATES

19. 1 0 0 0; 2 2.338 0 1.35; 3 0 0 2.7; 4 0 46.08 0; 5 2.338 46.08 1.35

20. 6 0 46.08 2.7; 7 0 36.9 0; 8 0 36.9 2.7; 9 2.338 36.9 1.35; 10 0 1.5375 0

21. 11 0 3.075 0; 12 0 4.6125 0; 13 0 6.15 0; 14 0 7.6875 0; 15 0 9.225 0

22. 16 0 10.7625 0; 17 0 12.3 0; 18 0 13.8375 0; 19 0 15.375 0; 20 0 16.9125 0

23. 21 0 18.45 0; 22 0 19.9875 0; 23 0 21.525 0; 24 0 23.0625 0; 25 0 24.6 0

24. 26 0 26.1375 0; 27 0 27.675 0; 28 0 29.2125 0; 29 0 30.75 0; 30 0 32.2875 0

25. 31 0 33.825 0; 32 0 35.3625 0; 33 0 1.5375 2.7; 34 0 3.075 2.7

26. 35 0 4.6125 2.7; 36 0 6.15 2.7; 37 0 7.6875 2.7; 38 0 9.225 2.7

27. 39 0 10.7625 2.7; 40 0 12.3 2.7; 41 0 13.8375 2.7; 42 0 15.375 2.7

28. 43 0 16.9125 2.7; 44 0 18.45 2.7; 45 0 19.9875 2.7; 46 0 21.525 2.7

29. 47 0 23.0625 2.7; 48 0 24.6 2.7; 49 0 26.1375 2.7; 50 0 27.675 2.7

30. 51 0 29.2125 2.7; 52 0 30.75 2.7; 53 0 32.2875 2.7; 54 0 33.825 2.7

31. 55 0 35.3625 2.7; 56 2.338 1.5375 1.35; 57 2.338 3.075 1.35

32. 58 2.338 4.6125 1.35; 59 2.338 6.15 1.35; 60 2.338 7.6875 1.35

33. 61 2.338 9.225 1.35; 62 2.338 10.7625 1.35; 63 2.338 12.3 1.35

34. 64 2.338 13.8375 1.35; 65 2.338 15.375 1.35; 66 2.338 16.9125 1.35

35. 67 2.338 18.45 1.35; 68 2.338 19.9875 1.35; 69 2.338 21.525 1.35

36. 70 2.338 23.0625 1.35; 71 2.338 24.6 1.35; 72 2.338 26.1375 1.35

37. 73 2.338 27.675 1.35; 74 2.338 29.2125 1.35; 75 2.338 30.75 1.35

38. 76 2.338 32.2875 1.35; 77 2.338 33.825 1.35; 78 2.338 35.3625 1.35; 79 0 43 0

39. 80 0 43 2.7; 81 2.338 43 1.35; 82 0 38.425 0; 83 0 39.95 0; 84 0 41.475 0

40. 85 0 38.425 2.7; 86 0 39.95 2.7; 87 0 41.475 2.7; 88 2.338 38.425 1.35

41. 89 2.338 39.95 1.35; 90 2.338 41.475 1.35; 91 0 44.54 0; 92 0 44.54 2.7

--------------------------------< PAGE 1 Ends Here >---------------------------

STAAD SPACE -- PAGE NO. 2

42. 93 2.338 44.54 1.35; 94 1.169 0.76875 0.675; 95 1.169 2.30625 0.675

43. 96 1.169 3.84375 0.675; 97 1.169 5.38125 0.675; 98 1.169 6.91875 0.675

44. 99 1.169 8.45625 0.675; 100 1.169 9.99375 0.675; 101 1.169 11.5313 0.675

45. 102 1.169 13.0688 0.675; 103 1.169 14.6062 0.675; 104 1.169 16.1437 0.675


78

46. 105 1.169 17.6813 0.675; 106 1.169 19.2188 0.675; 107 1.169 20.7562 0.675

47. 108 1.169 22.2938 0.675; 109 1.169 23.8312 0.675; 110 1.169 25.3688 0.675

48. 111 1.169 26.9063 0.675; 112 1.169 28.4437 0.675; 113 1.169 29.9813 0.675

49. 114 1.169 31.5187 0.675; 115 1.169 33.0563 0.675; 116 1.169 34.5938 0.675

50. 117 1.169 36.1312 0.675; 118 1.169 37.6625 0.675; 119 1.169 39.1875 0.675

51. 120 1.169 40.7125 0.675; 121 1.169 42.2375 0.675; 122 1.169 43.77 0.675

52. 123 1.169 45.31 0.675; 124 1.169 0.76875 2.025; 125 1.169 2.30625 2.025

53. 126 1.169 3.84375 2.025; 127 1.169 5.38125 2.025; 128 1.169 6.91875 2.025

54. 129 1.169 8.45625 2.025; 130 1.169 9.99375 2.025; 131 1.169 11.5313 2.025

55. 132 1.169 13.0688 2.025; 133 1.169 14.6062 2.025; 134 1.169 16.1437 2.025

56. 135 1.169 17.6813 2.025; 136 1.169 19.2188 2.025; 137 1.169 20.7562 2.025

57. 138 1.169 22.2938 2.025; 139 1.169 23.8312 2.025; 140 1.169 25.3688 2.025

58. 141 1.169 26.9063 2.025; 142 1.169 28.4437 2.025; 143 1.169 29.9813 2.025

59. 144 1.169 31.5187 2.025; 145 1.169 33.0563 2.025; 146 1.169 34.5938 2.025

60. 147 1.169 36.1312 2.025; 148 1.169 37.6625 2.025; 149 1.169 39.1875 2.025

61. 150 1.169 40.7125 2.025; 151 1.169 42.2375 2.025; 152 1.169 43.77 2.025

62. 153 1.169 45.31 2.025; 154 0 0.76875 1.35; 155 0 2.30625 1.35

63. 156 0 3.84375 1.35; 157 0 5.38125 1.35; 158 0 6.91875 1.35; 159 0 8.45625 1.35

64. 160 0 9.99375 1.35; 161 0 11.5313 1.35; 162 0 13.0688 1.35; 163 0 14.6062 1.35

65. 164 0 16.1437 1.35; 165 0 17.6813 1.35; 166 0 19.2188 1.35; 167 0 20.7562 1.35

66. 168 0 22.2938 1.35; 169 0 23.8312 1.35; 170 0 25.3688 1.35; 171 0 26.9063 1.35

67. 172 0 28.4437 1.35; 173 0 29.9813 1.35; 174 0 31.5187 1.35; 175 0 33.0563 1.35

68. 176 0 34.5938 1.35; 177 0 36.1312 1.35; 178 0 37.6625 1.35; 179 0 39.1875 1.35

69. 180 0 40.7125 1.35; 181 0 42.2375 1.35; 182 0 43.77 1.35; 183 0 45.31 1.35

70. 184 0 39.1475 0; 185 0 39.1475 2.7; 186 2.338 39.1475 1.35

71. MEMBER INCIDENCES

72. 1 4 5; 2 6 5; 3 4 6; 4 1 10; 5 2 56; 6 3 33; 7 7 82; 8 8 85; 9 9 88; 10 10 11

73. 11 11 12; 12 12 13; 13 13 14; 14 14 15; 15 15 16; 16 16 17; 17 17 18; 18 18 19

74. 19 19 20; 20 20 21; 21 21 22; 22 22 23; 23 23 24; 24 24 25; 25 25 26; 26 26 27

75. 27 27 28; 28 28 29; 29 29 30; 30 30 31; 31 31 32; 32 32 7; 33 33 34; 34 34 35

76. 35 35 36; 36 36 37; 37 37 38; 38 38 39; 39 39 40; 40 40 41; 41 41 42; 42 42 43

77. 43 43 44; 44 44 45; 45 45 46; 46 46 47; 47 47 48; 48 48 49; 49 49 50; 50 50 51

78. 51 51 52; 52 52 53; 53 53 54; 54 54 55; 55 55 8; 56 56 57; 57 57 58; 58 58 59

79. 59 59 60; 60 60 61; 61 61 62; 62 62 63; 63 63 64; 64 64 65; 65 65 66; 66 66 67

80. 67 67 68; 68 68 69; 69 69 70; 70 70 71; 71 71 72; 72 72 73; 73 73 74; 74 74 75

81. 75 75 76; 76 76 77; 77 77 78; 78 78 9; 79 79 91; 80 80 92; 81 81 93; 82 82 184

82. 83 83 84; 84 84 79; 85 85 185; 86 86 87; 87 87 80; 88 88 186; 89 89 90

83. 90 90 81; 91 91 4; 92 92 6; 93 93 5; 94 2 94; 95 10 95; 96 57 96; 97 12 97

84. 98 59 98; 99 14 99; 100 61 100; 101 16 101; 102 63 102; 103 18 103; 104 65 104

85. 105 20 105; 106 67 106; 107 22 107; 108 69 108; 109 24 109; 110 71 110

86. 111 26 111; 112 73 112; 113 28 113; 114 75 114; 115 30 115; 116 77 116

87. 117 32 117; 118 9 118; 119 82 119; 120 89 120; 121 84 121; 122 81 122

88. 123 91 123; 124 2 124; 125 33 125; 126 57 126; 127 35 127; 128 59 128

89. 129 37 129; 130 61 130; 131 39 131; 132 63 132; 133 41 133; 134 65 134

90. 135 43 135; 136 67 136; 137 45 137; 138 69 138; 139 47 139; 140 71 140

91. 141 49 141; 142 73 142; 143 51 143; 144 75 144; 145 53 145; 146 77 146

92. 147 55 147; 148 9 148; 149 85 149; 150 89 150; 151 87 151; 152 81 152

93. 153 92 153; 154 3 154; 155 10 155; 156 34 156; 157 12 157; 158 36 158

94. 159 14 159; 160 38 160; 161 16 161; 162 40 162; 163 18 163; 164 42 164

95. 165 20 165; 166 44 166; 167 22 167; 168 46 168; 169 24 169; 170 48 170

96. 171 26 171; 172 50 172; 173 28 173; 174 52 174; 175 30 175; 176 54 176

97. 177 32 177; 178 8 178; 179 82 179; 180 86 180; 181 84 181; 182 80 182

--------------------------------< PAGE 2 Ends Here >---------------------------


98. 183 91 183; 184 94 10; 185 95 57; 186 96 12; 187 97 59; 188 98 14; 189 99 61

99. 190 100 16; 191 101 63; 192 102 18; 193 103 65; 194 104 20; 195 105 67

100. 196 106 22; 197 107 69; 198 108 24; 199 109 71; 200 110 26; 201 111 73

101. 202 112 28; 203 113 75; 204 114 30; 205 115 77; 206 116 32; 207 117 9

102. 208 118 82; 209 119 89; 210 120 84; 211 121 81; 212 122 91; 213 123 5

103. 214 1 94; 215 94 56; 216 56 95; 217 95 11; 218 11 96; 219 96 58; 220 58 97

104. 221 97 13; 222 13 98; 223 98 60; 224 60 99; 225 99 15; 226 15 100; 227 100 62

105. 228 62 101; 229 101 17; 230 17 102; 231 102 64; 232 64 103; 233 103 19

106. 234 19 104; 235 104 66; 236 66 105; 237 105 21; 238 21 106; 239 106 68

107. 240 68 107; 241 107 23; 242 23 108; 243 108 70; 244 70 109; 245 109 25

108. 246 25 110; 247 110 72; 248 72 111; 249 111 27; 250 27 112; 251 112 74

109. 252 74 113; 253 113 29; 254 29 114; 255 114 76; 256 76 115; 257 115 31


79

110. 258 31 116; 259 116 78; 260 78 117; 261 117 7; 262 7 118; 263 118 88

111. 264 88 119; 265 119 83; 266 83 120; 267 120 90; 268 90 121; 269 121 79

112. 270 79 122; 271 122 93; 272 93 123; 273 123 4; 274 124 33; 275 125 57

113. 276 126 35; 277 127 59; 278 128 37; 279 129 61; 280 130 39; 281 131 63

114. 282 132 41; 283 133 65; 284 134 43; 285 135 67; 286 136 45; 287 137 69

115. 288 138 47; 289 139 71; 290 140 49; 291 141 73; 292 142 51; 293 143 75

116. 294 144 53; 295 145 77; 296 146 55; 297 147 9; 298 148 85; 299 149 89

117. 300 150 87; 301 151 81; 302 152 92; 303 153 5; 304 3 124; 305 124 56

118. 306 56 125; 307 125 34; 308 34 126; 309 126 58; 310 58 127; 311 127 36

119. 312 36 128; 313 128 60; 314 60 129; 315 129 38; 316 38 130; 317 130 62

120. 318 62 131; 319 131 40; 320 40 132; 321 132 64; 322 64 133; 323 133 42

121. 324 42 134; 325 134 66; 326 66 135; 327 135 44; 328 44 136; 329 136 68

122. 330 68 137; 331 137 46; 332 46 138; 333 138 70; 334 70 139; 335 139 48

123. 336 48 140; 337 140 72; 338 72 141; 339 141 50; 340 50 142; 341 142 74

124. 342 74 143; 343 143 52; 344 52 144; 345 144 76; 346 76 145; 347 145 54

125. 348 54 146; 349 146 78; 350 78 147; 351 147 8; 352 8 148; 353 148 88

126. 354 88 149; 355 149 86; 356 86 150; 357 150 90; 358 90 151; 359 151 80

127. 360 80 152; 361 152 93; 362 93 153; 363 153 6; 364 154 10; 365 155 34

128. 366 156 12; 367 157 36; 368 158 14; 369 159 38; 370 160 16; 371 161 40

129. 372 162 18; 373 163 42; 374 164 20; 375 165 44; 376 166 22; 377 167 46

130. 378 168 24; 379 169 48; 380 170 26; 381 171 50; 382 172 28; 383 173 52

131. 384 174 30; 385 175 54; 386 176 32; 387 177 8; 388 178 82; 389 179 86

132. 390 180 84; 391 181 80; 392 182 91; 393 183 6; 394 1 154; 395 154 33

133. 396 33 155; 397 155 11; 398 11 156; 399 156 35; 400 35 157; 401 157 13

134. 402 13 158; 403 158 37; 404 37 159; 405 159 15; 406 15 160; 407 160 39

135. 408 39 161; 409 161 17; 410 17 162; 411 162 41; 412 41 163; 413 163 19

136. 414 19 164; 415 164 43; 416 43 165; 417 165 21; 418 21 166; 419 166 45

137. 420 45 167; 421 167 23; 422 23 168; 423 168 47; 424 47 169; 425 169 25

138. 426 25 170; 427 170 49; 428 49 171; 429 171 27; 430 27 172; 431 172 51

139. 432 51 173; 433 173 29; 434 29 174; 435 174 53; 436 53 175; 437 175 31

140. 438 31 176; 439 176 55; 440 55 177; 441 177 7; 442 7 178; 443 178 85

141. 444 85 179; 445 179 83; 446 83 180; 447 180 87; 448 87 181; 449 181 79

142. 450 79 182; 451 182 92; 452 92 183; 453 183 4; 454 184 83; 455 185 86

143. 456 186 89

144. START USER TABLE

145. TABLE 1

146. UNIT METER MTON

147. ANGLE

148. L17173

149. 0.04445 0.04445 0.005 0.0136064 0 0.0002223

150. END

151. DEFINE MATERIAL START

152. ISOTROPIC STEEL

153. E 2.09042E+007

--------------------------------< PAGE 3 Ends Here >---------------------------


154. POISSON 0.3

155. DENSITY 7.83341

156. ALPHA 6.5E-006

157. DAMP 0.03

158. END DEFINE MATERIAL

159. CONSTANTS

160. MATERIAL STEEL MEMB 1 TO 456

161. MEMBER PROPERTY AMERICAN

162. *MODULO 01

163. 4 TO 6 10 TO 12 33 TO 35 56 TO 58 TABLE ST PIPE OD 0.168 ID 0.14914

164. 94 TO 97 124 TO 127 154 TO 157 184 TO 187 214 TO 221 274 TO 277 304 TO 311 -

165. 364 TO 367 394 TO 401 TABLE ST L25254

166. *MODULO 02

167. 13 TO 16 36 TO 39 59 TO 62 TABLE ST PIPE OD 0.109 ID 0.0926

168. 98 TO 101 128 TO 131 158 TO 161 188 TO 191 222 TO 229 278 TO 281 312 TO 319 -

169. 368 TO 371 402 TO 409 TABLE ST L20204

170. *MODULO 03


172. 102 TO 105 132 TO 136 162 TO 166 192 TO 195 230 TO 237 282 TO 286 320 TO 328 -

173. 372 TO 375 410 TO 419 TABLE ST L20203


80

174. *MODULO 04


176. 106 TO 109 137 TO 140 167 TO 170 196 TO 199 238 TO 245 287 TO 290 329 TO 336 -

177. 376 TO 379 420 TO 427 TABLE ST L20203

178. *MODULO 05


180. 110 TO 113 141 TO 144 171 TO 174 200 TO 203 246 TO 253 291 TO 294 337 TO 344 -

181. 380 TO 383 428 TO 435 TABLE ST L20203

182. *MODULO 06

183. 8 29 TO 32 53 TO 55 75 TO 78 TABLE ST PIPE OD 0.072 ID 0.05996

184. 114 TO 117 145 TO 148 175 TO 177 204 TO 207 254 TO 261 295 TO 298 345 TO 352 -

185. 384 TO 387 436 TO 441 UPTABLE 1 L17173

186. *MODULO 07

187. 7 9 80 82 TO 90 454 TO 456 TABLE ST PIPE OD 0.072 ID 0.05996

188. 118 TO 121 149 TO 151 178 TO 181 208 TO 211 262 TO 269 299 TO 301 353 TO 359 -

189. 388 TO 391 442 TO 449 UPTABLE 1 L17173

190. *MODULO 08

191. 79 81 91 TO 93 TABLE ST PIPE OD 0.072 ID 0.05996

192. 122 123 152 153 182 183 212 213 270 TO 273 302 303 360 TO 363 392 393 450 -

193. 451 TO 453 UPTABLE 1 L17173

194. *HORIZONTALES MODULO 08

195. 1 TO 3 TABLE LD L25253 SP 0.001

196. *1 TO 3 TABLE ST L25253

197. SUPPORTS

198. 1 TO 3 PINNED

199. LOAD 1 PESO PROPIO

200. SELFWEIGHT Y -1

201. LOAD 2 CARGA MUERTA

202. MEMBER LOAD

203. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

204. 69 CON GY -0.06 1.23

205. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40 26.14+1.26

206. 49 CON GY -0.06 1.26

207. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40 26.14+1.26

208. 72 CON GY -0.12 1.26

209. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10 =36.9+0.2

--------------------------------< PAGE 4 Ends Here >---------------------------


210. 8 CON GY -0.06 0.2

211. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80 = 36.9+0.9

212. 8 CON GY -0.06 0.9

213. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20 =38.42+0.78

214. 455 CON GY -0.06 0.06

215. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10 =39.95+0.15

216. 89 CON GY -0.06 0.15

217. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80 =39.95+0.85

218. 89 CON GY -0.06 0.85

219. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50 =41.47+0.03=41.5

220. 87 CON GY -0.06 0.03

221. *MW DIáMETRO=0.6096M H=42.80 =41.47+1.33

222. 90 CON GY -0.03 1.33

223. *MW DIáMETRO=0.3048M H=43.6 =43+0.6

224. 80 CON GY -0.06 0.6

225. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50 =43+1.50

226. 79 CON GY -0.06 1.5

227. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43 43+1.43

228. 81 CON GY -0.06 1.43

229. *

230. JOINT LOAD

231. *RF H=39.15 M

232. 184 FY -0.05

233. *RF H=39.15 M

234. 186 FY -0.05

235. *

236. MEMBER LOAD

237. *RF H=20.65 M


81

238. 22 CON GY -0.05 0.66

239. *RF H=20.35 M

240. 68 CON GY -0.05 0.35

241. *RF H=22.40 M PLATAFORMA

242. 23 46 69 CON GY -0.05 0.88

243. *RF H=17.40 M

244. 43 CON GY -0.05 0.49

245. JOINT LOAD

246. *RF H=24.60 M

247. 25 48 71 FY -0.05

248. MEMBER LOAD

249. *RF H=26.90 M

250. 26 49 72 CON GY -0.05 0.76

251. *RF H=32.90 M

252. 30 53 76 CON GY -0.05 0.61

253. *RF H=36.30 M

254. 32 55 CON GY -0.05 0.94

255. *RF H=35.70 M

256. 78 CON GY -0.05 0.34

257. JOINT LOAD

258. *ACCESORIOS

259. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FY -0.061

260. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FY -0.061

261. LOAD 3 CARGA VIVA

262. JOINT LOAD

263. 4 5 123 FY -0.1

264. LOAD 4 VIENTO DE OPERACION EN X

265. *TORRE

--------------------------------< PAGE 5 Ends Here >---------------------------


266. JOINT LOAD

267. *TRAMO 1

268. 10 TO 13 33 TO 36 56 TO 59 FX 0.014

269. *TRAMO 2

270. 14 TO 17 37 TO 40 60 TO 63 FX 0.012

271. *TRAMO 3

272. 18 TO 21 41 TO 44 64 TO 67 FX 0.015

273. *TRAMO 4

274. 22 TO 25 45 TO 48 68 TO 71 FX 0.017

275. *TRAMO 5

276. 26 TO 29 49 TO 52 72 TO 75 FX 0.019

277. *TRAMO 6

278. 7 TO 9 30 TO 32 53 TO 55 76 TO 78 FX 0.019

279. *TRAMO 7

280. 79 TO 90 FX 0.020

281. *TRAMO 8

282. 4 TO 6 91 TO 93 FX 0.023

283. *

284. MEMBER LOAD

285. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

286. 69 CON GX 0.011 1.23

287. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

288. 49 CON GX 0.012 1.26

289. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

290. 72 CON GX 0.047 1.26

291. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

292. 8 CON GX 0.014 0.2

293. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

294. 8 CON GX 0.014 0.9

295. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

296. 455 CON GX 0.014 0.06

297. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

298. 89 CON GX 0.014 0.06

299. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

300. 89 CON GX 0.014 0.15

301. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50


82

302. 87 CON GX 0.014 0.85

303. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

304. 90 CON GX 0.004 1.33

305. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

306. 80 CON GX 0.015 0.6

307. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

308. 79 CON GX 0.015 1.5

309. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

310. 81 CON GX 0.015 1.43

311. *

312. JOINT LOAD

313. *RF H=39.15 M

314. 184 FX 0.005

315. *RF H=39.15 M

316. 186 FX 0.005

317. *

318. MEMBER LOAD

319. *RF H=20.65 M

320. 22 CON GX 0.015 0.66

321. *RF H=20.35 M

--------------------------------< PAGE 6 Ends Here >---------------------------


322. 68 CON GX 0.014 0.35


324. 23 46 69 CON GX 0.011 0.88

325. *RF H=17.40 M

326. 43 CON GX 0.013 0.49

327. *

328. JOINT LOAD

329. *RF H=24.60 M

330. 25 48 71 FX 0.038

331. MEMBER LOAD

332. *RF H=26.90 M

333. 26 49 72 CON GX 0.016 0.76

334. *RF H=32.90 M

335. 30 53 76 CON GX 0.005 0.61

336. *RF H=36.30 M

337. 32 55 CON GX 0.009 0.94

338. *RF H=35.70 M

339. 78 CON GX 0.032 0.34

340. *

341. LOAD 5 VIENTO DE OPERACION EN Z

342. *TORRE

343. JOINT LOAD

344. *TRAMO 1

345. 10 TO 13 33 TO 36 56 TO 59 FZ 0.014

346. *TRAMO 2

347. 14 TO 17 37 TO 40 60 TO 63 FZ 0.012

348. *TRAMO 3

349. 18 TO 21 41 TO 44 64 TO 67 FZ 0.015

350. *TRAMO 4

351. 22 TO 25 45 TO 48 68 TO 71 FZ 0.017

352. *TRAMO 5

353. 26 TO 29 49 TO 52 72 TO 75 FZ 0.019

354. *TRAMO 6

355. 7 TO 9 30 TO 32 53 TO 55 76 TO 78 FZ 0.019

356. *TRAMO 7

357. 79 TO 90 FZ 0.020

358. *TRAMO 8

359. 4 TO 6 91 TO 93 FZ 0.023

360. *

361. MEMBER LOAD

362. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

363. 69 CON GZ 0.011 1.23

364. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

365. 49 CON GZ 0.012 1.26


83

366. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

367. 72 CON GZ 0.047 1.26

368. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

369. 8 CON GZ 0.014 0.2

370. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

371. 8 CON GZ 0.014 0.9

372. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

373. 455 CON GZ 0.014 0.06

374. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

375. 89 CON GZ 0.014 0.06

376. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

377. 89 CON GZ 0.014 0.15

--------------------------------< PAGE 7 Ends Here >---------------------------


378. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

379. 87 CON GZ 0.014 0.85

380. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

381. 90 CON GZ 0.004 1.33

382. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

383. 80 CON GZ 0.015 0.6

384. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

385. 79 CON GZ 0.015 1.5

386. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

387. 81 CON GZ 0.015 1.43

388. *

389. JOINT LOAD

390. *RF H=39.15 M

391. 184 FZ 0.005

392. *RF H=39.15 M

393. 186 FZ 0.005

394. *

395. MEMBER LOAD

396. *RF H=20.65 M

397. 22 CON GZ 0.015 0.66

398. *RF H=20.35 M

399. 68 CON GZ 0.014 0.35


401. 23 46 69 CON GZ 0.011 0.88

402. *RF H=17.40 M

403. 43 CON GZ 0.013 0.49

404. *

405. JOINT LOAD

406. *RF H=24.60 M

407. 25 48 71 FZ 0.038

408. MEMBER LOAD

409. *RF H=26.90 M

410. 26 49 72 CON GZ 0.016 0.76

411. *RF H=32.90 M

412. 30 53 76 CON GZ 0.005 0.61

413. *RF H=36.30 M

414. 32 55 CON GZ 0.009 0.94

415. *RF H=35.70 M

416. 78 CON GZ 0.032 0.34

417. *************************************

418. *

419. LOAD 6 SISMO EN X

420. SELFWEIGHT X 1

421. SELFWEIGHT Y 1

422. SELFWEIGHT Z 1

423. *

424. MEMBER LOAD

425. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

426. 69 CON GX 0.06 1.23

427. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

428. 49 CON GX 0.06 1.26

429. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40


84

430. 72 CON GX 0.12 1.26

431. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

432. 8 CON GX 0.06 0.2

433. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

--------------------------------< PAGE 8 Ends Here >---------------------------


434. 8 CON GX 0.06 0.9

435. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

436. 455 CON GX 0.06 0.06

437. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

438. 89 CON GX 0.06 0.15

439. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

440. 89 CON GX 0.06 0.85

441. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

442. 87 CON GX 0.06 0.03

443. *MW DIáMETRO=0.6096M H=42.80

444. 90 CON GX 0.03 1.33

445. *MW DIáMETRO=0.3048M H=43.60

446. 80 CON GX 0.06 0.6

447. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

448. 79 CON GX 0.06 1.5

449. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

450. 81 CON GX 0.06 1.43

451. *

452. JOINT LOAD

453. *RF H=39.15 M

454. 184 FX 0.05

455. *RF H=39.15 M

456. 186 FX 0.05

457. *

458. MEMBER LOAD

459. *RF H=20.65 M

460. 22 CON GX 0.05 0.66

461. *RF H=20.35 M

462. 68 CON GX 0.05 0.35


464. 23 46 69 CON GX 0.05 0.88

465. *RF H=17.40 M

466. 43 CON GX 0.05 0.49

467. JOINT LOAD

468. *RF H=24.60 M

469. 25 48 71 FX 0.05

470. MEMBER LOAD

471. *RF H=26.90 M

472. 26 49 72 CON GX 0.05 0.76

473. *RF H=32.90 M

474. 30 53 76 CON GX 0.05 0.61

475. *RF H=36.30 M

476. 32 55 CON GX 0.05 0.94

477. *RF H=35.70 M

478. 78 CON GX 0.05 0.34

479. JOINT LOAD

480. *ACCESORIOS

481. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FX 0.061

482. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FX 0.061

483. ***********************************************

484. MEMBER LOAD

485. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

486. 69 CON GY 0.06 1.23

487. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

488. 49 CON GY 0.06 1.26

489. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

--------------------------------< PAGE 9 Ends Here >---------------------------


490. 72 CON GY 0.12 1.26


85

491. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

492. 8 CON GY 0.06 0.2

493. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

494. 8 CON GY 0.06 0.9

495. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

496. 455 CON GY 0.06 0.06

497. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

498. 89 CON GY 0.06 0.15

499. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

500. 89 CON GY 0.06 0.85

501. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

502. 87 CON GY 0.06 0.85

503. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

504. 90 CON GY 0.03 1.33

505. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

506. 80 CON GY 0.06 0.6

507. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

508. 79 CON GY 0.06 1.5

509. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

510. 81 CON GY 0.06 1.43

511. *

512. JOINT LOAD

513. *RF H=39.15 M

514. 184 FY 0.05

515. *RF H=39.15 M

516. 186 FY 0.05

517. *

518. MEMBER LOAD

519. *RF H=20.65 M

520. 22 CON GY 0.05 0.66

521. *RF H=20.35 M

522. 68 CON GY 0.05 0.35


524. 23 46 69 CON GY 0.05 0.88

525. *RF H=17.40 M

526. 43 CON GY 0.05 0.49

527. JOINT LOAD

528. *RF H=24.60 M

529. 25 48 71 FY 0.05

530. MEMBER LOAD

531. *RF H=26.90 M

532. 26 49 72 CON GY 0.05 0.76

533. *RF H=32.90 M

534. 30 53 76 CON GY 0.05 0.61

535. *RF H=36.30 M

536. 32 55 CON GY 0.05 0.94

537. *RF H=35.70 M

538. 78 CON GY 0.05 0.34

539. JOINT LOAD

540. *ACCESORIOS

541. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FY 0.061

542. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FY 0.061

543. ***********************************************

544. MEMBER LOAD

545. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

--------------------------------< PAGE 10 Ends Here >---------------------------


546. 69 CON GZ 0.06 1.23

547. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

548. 49 CON GZ 0.06 1.26

549. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

550. 72 CON GZ 0.12 1.26

551. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

552. 8 CON GZ 0.06 0.2

553. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

554. 8 CON GZ 0.06 0.9


86

555. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

556. 455 CON GZ 0.06 0.06

557. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

558. 89 CON GZ 0.06 0.15

559. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

560. 89 CON GZ 0.06 0.85

561. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

562. 87 CON GZ 0.06 0.03

563. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

564. 90 CON GZ 0.03 1.33

565. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

566. 80 CON GZ 0.06 0.6

567. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

568. 79 CON GZ 0.06 1.5

569. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

570. 81 CON GZ 0.06 1.43

571. *

572. JOINT LOAD

573. *RF H=39.15 M

574. 184 FZ 0.05

575. *RF H=39.15 M

576. 186 FZ 0.05

577. *

578. MEMBER LOAD

579. *RF H=20.65 M

580. 22 CON GZ 0.05 0.66

581. *RF H=20.35 M

582. 68 CON GZ 0.05 0.35


584. 23 46 69 CON GZ 0.05 0.88

585. *RF H=17.40 M

586. 43 CON GZ 0.05 0.49

587. JOINT LOAD

588. *RF H=24.60 M

589. 25 48 71 FZ 0.05

590. MEMBER LOAD

591. *RF H=26.90 M

592. 26 49 72 CON GZ 0.05 0.76

593. *RF H=32.90 M

594. 30 53 76 CON GZ 0.05 0.61

595. *RF H=36.30 M

596. 32 55 CON GZ 0.05 0.94

597. *RF H=35.70 M

598. 78 CON GZ 0.05 0.34

599. JOINT LOAD

600. *ACCESORIOS

601. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FZ 0.061

--------------------------------< PAGE 11 Ends Here >---------------------------


602. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FZ 0.061

603. **********************************************

604. *

605. SPECTRUM SRSS X 1 ACC SCALE 9.81 DAMP 0.05

606. *

607. 0 0.08; 0.05 0.117; 0.1 0.153; 0.15 0.19; 0.2 0.227; 0.25 0.263; 0.3 0.3

608. 0.4 0.3; 0.5 0.3; 0.6 0.3; 0.7 0.3; 0.8 0.3; 0.9 0.3; 1 0.3; 1.1 0.3

609. 1.2 0.3; 1.3 0.3; 1.4 0.3; 1.5 0.3; 1.6 0.287; 1.7 0.276; 1.8 0.266

610. ***********************************************

611. *

612. LOAD 7 SISMO EN Z

613. *

614. SELFWEIGHT X 1

615. SELFWEIGHT Y 1

616. SELFWEIGHT Z 1

617. *

618. MEMBER LOAD


87

619. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

620. 69 CON GZ 0.06 1.23

621. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

622. 49 CON GZ 0.06 1.26

623. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

624. 72 CON GZ 0.12 1.26

625. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

626. 8 CON GZ 0.06 0.2

627. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

628. 8 CON GZ 0.06 0.9

629. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

630. 455 CON GZ 0.06 0.06

631. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

632. 89 CON GZ 0.06 0.15

633. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

634. 89 CON GZ 0.06 0.85

635. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

636. 87 CON GZ 0.06 0.03

637. *MW DIáMETRO=0.6096M H=42.80

638. 90 CON GZ 0.03 1.33

639. *MW DIáMETRO=0.3048M H=43.60

640. 80 CON GZ 0.06 0.6

641. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

642. 79 CON GZ 0.06 1.5

643. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

644. 81 CON GZ 0.06 1.43

645. *

646. JOINT LOAD

647. *RF H=39.15 M

648. 184 FZ 0.05

649. *RF H=39.15 M

650. 186 FZ 0.05

651. *

652. MEMBER LOAD

653. *RF H=20.65 M

654. 22 CON GZ 0.05 0.66

655. *RF H=20.35 M

656. 68 CON GZ 0.05 0.35


--------------------------------< PAGE 12 Ends Here >---------------------------


658. 23 46 69 CON GZ 0.05 0.88

659. *RF H=17.40 M

660. 43 CON GZ 0.05 0.49

661. JOINT LOAD

662. *RF H=24.60 M

663. 25 48 71 FZ 0.05

664. MEMBER LOAD

665. *RF H=26.90 M

666. 26 49 72 CON GZ 0.05 0.76

667. *RF H=32.90 M

668. 30 53 76 CON GZ 0.05 0.61

669. *RF H=36.30 M

670. 32 55 CON GZ 0.05 0.94

671. *RF H=35.70 M

672. 78 CON GZ 0.05 0.34

673. JOINT LOAD

674. *ACCESORIOS

675. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FZ 0.061

676. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FZ 0.061

677. ***********************************************

678. MEMBER LOAD

679. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

680. 69 CON GY 0.06 1.23

681. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

682. 49 CON GY 0.06 1.26


88

683. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

684. 72 CON GY 0.12 1.26

685. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

686. 8 CON GY 0.06 0.2

687. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

688. 8 CON GY 0.06 0.9

689. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

690. 455 CON GY 0.06 0.06

691. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

692. 89 CON GY 0.06 0.15

693. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

694. 89 CON GY 0.06 0.85

695. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

696. 87 CON GY 0.06 0.85

697. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

698. 90 CON GY 0.03 1.33

699. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

700. 80 CON GY 0.06 0.6

701. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

702. 79 CON GY 0.06 1.5

703. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

704. 81 CON GY 0.06 1.43

705. *

706. JOINT LOAD

707. *RF H=39.15 M

708. 184 FY 0.05

709. *RF H=39.15 M

710. 186 FY 0.05

711. *

712. MEMBER LOAD

713. *RF H=20.65 M

--------------------------------< PAGE 13 Ends Here >---------------------------


714. 22 CON GY 0.05 0.66

715. *RF H=20.35 M

716. 68 CON GY 0.05 0.35


718. 23 46 69 CON GY 0.05 0.88

719. *RF H=17.40 M

720. 43 CON GY 0.05 0.49

721. JOINT LOAD

722. *RF H=24.60 M

723. 25 48 71 FY 0.05

724. MEMBER LOAD

725. *RF H=26.90 M

726. 26 49 72 CON GY 0.05 0.76

727. *RF H=32.90 M

728. 30 53 76 CON GY 0.05 0.61

729. *RF H=36.30 M

730. 32 55 CON GY 0.05 0.94

731. *RF H=35.70 M

732. 78 CON GY 0.05 0.34

733. JOINT LOAD

734. *ACCESORIOS

735. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FY 0.061

736. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FY 0.061

737. ***********************************************

738. MEMBER LOAD

739. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

740. 69 CON GX 0.06 1.23

741. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

742. 49 CON GX 0.06 1.26

743. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

744. 72 CON GX 0.12 1.26

745. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

746. 8 CON GX 0.06 0.2


89

747. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

748. 8 CON GX 0.06 0.9

749. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

750. 455 CON GX 0.06 0.06

751. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

752. 89 CON GX 0.06 0.15

753. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

754. 89 CON GX 0.06 0.85

755. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

756. 87 CON GX 0.06 0.03

757. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

758. 90 CON GX 0.03 1.33

759. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

760. 80 CON GX 0.06 0.6

761. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

762. 79 CON GX 0.06 1.5

763. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

764. 81 CON GX 0.06 1.43

765. *

766. JOINT LOAD

767. *RF H=39.15 M

768. 184 FX 0.05

769. *RF H=39.15 M

--------------------------------< PAGE 14 Ends Here >---------------------------


770. 186 FX 0.05

771. *

772. MEMBER LOAD

773. *RF H=20.65 M

774. 22 CON GX 0.05 0.66

775. *RF H=20.35 M

776. 68 CON GX 0.05 0.35


778. 23 46 69 CON GX 0.05 0.88

779. *RF H=17.40 M

780. 43 CON GX 0.05 0.49

781. JOINT LOAD

782. *RF H=24.60 M

783. 25 48 71 FX 0.05

784. MEMBER LOAD

785. *RF H=26.90 M

786. 26 49 72 CON GX 0.05 0.76

787. *RF H=32.90 M

788. 30 53 76 CON GX 0.05 0.61

789. *RF H=36.30 M

790. 32 55 CON GX 0.05 0.94

791. *RF H=35.70 M

792. 78 CON GX 0.05 0.34

793. JOINT LOAD

794. *ACCESORIOS

795. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FX 0.061

796. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FX 0.061

797. **********************************************

798. *

799. SPECTRUM SRSS Z 1 ACC SCALE 9.81 DAMP 0.05

800. *

801. 0 0.08; 0.05 0.117; 0.1 0.153; 0.15 0.19; 0.2 0.227; 0.25 0.263; 0.3 0.3

802. 0.4 0.3; 0.5 0.3; 0.6 0.3; 0.7 0.3; 0.8 0.3; 0.9 0.3; 1 0.3; 1.1 0.3

803. 1.2 0.3; 1.3 0.3; 1.4 0.3; 1.5 0.3; 1.6 0.287; 1.7 0.276; 1.8 0.266

804. *

805. **********************************************

806. LOAD 8 VIENTO DE DISEÑO EN X

807. *TORRE

808. JOINT LOAD

809. *TRAMO 1

810. 10 TO 13 33 TO 36 56 TO 59 FX 0.023


90

811. *TRAMO 2

812. 14 TO 17 37 TO 40 60 TO 63 FX 0.021

813. *TRAMO 3

814. 18 TO 21 41 TO 44 64 TO 67 FX 0.026

815. *TRAMO 4

816. 22 TO 25 45 TO 48 68 TO 71 FX 0.029

817. *TRAMO 5

818. 26 TO 29 49 TO 52 72 TO 75 FX 0.032

819. *TRAMO 6

820. 7 TO 9 30 TO 32 53 TO 55 76 TO 78 FX 0.034

821. *TRAMO 7

822. 79 TO 90 FX 0.035

823. *TRAMO 8

824. 4 TO 6 91 TO 93 FX 0.041

825. *

--------------------------------< PAGE 15 Ends Here >---------------------------


826. MEMBER LOAD

827. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

828. 69 CON GX 0.019 1.23

829. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

830. 49 CON GX 0.021 1.26

831. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

832. 72 CON GX 0.083 1.26

833. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

834. 8 CON GX 0.024 0.2

835. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

836. 8 CON GX 0.024 0.9

837. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

838. 455 CON GX 0.025 0.06

839. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

840. 89 CON GX 0.025 0.15

841. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

842. 89 CON GX 0.025 0.85

843. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

844. 87 CON GX 0.026 0.03

845. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

846. 90 CON GX 0.007 1.33

847. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

848. 80 CON GX 0.026 0.6

849. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

850. 79 CON GX 0.027 1.5

851. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

852. 81 CON GX 0.027 1.43

853. *

854. JOINT LOAD

855. *RF H=39.15 M

856. 184 FX 0.009

857. *RF H=39.15 M

858. 186 FX 0.009

859. *

860. MEMBER LOAD

861. *RF H=20.65 M

862. 22 CON GX 0.026 0.66

863. *RF H=20.35 M

864. 68 CON GX 0.025 0.35


866. 23 46 69 CON GX 0.019 0.88

867. *RF H=17.40 M

868. 43 CON GX 0.023 0.49

869. *

870. JOINT LOAD

871. *RF H=24.60 M

872. 25 48 71 FX 0.068

873. MEMBER LOAD

874. *RF H=26.90 M


91

875. 26 49 72 CON GX 0.028 0.76

876. *RF H=32.90 M

877. 30 53 76 CON GX 0.009 0.61

878. *RF H=36.30 M

879. 32 55 CON GX 0.015 0.94

880. *RF H=35.70 M

881. 78 CON GX 0.057 0.34

--------------------------------< PAGE 16 Ends Here >---------------------------


882. *

883. LOAD 9 VIENTO DE DISEÑO EN Z

884. *

885. *TORRE

886. JOINT LOAD

887. *TRAMO 1

888. 10 TO 13 33 TO 36 56 TO 59 FZ 0.023

889. *TRAMO 2

890. 14 TO 17 37 TO 40 60 TO 63 FZ 0.021

891. *TRAMO 3

892. 18 TO 21 41 TO 44 64 TO 67 FZ 0.026

893. *TRAMO 4

894. 22 TO 25 45 TO 48 68 TO 71 FZ 0.029

895. *TRAMO 5

896. 26 TO 29 49 TO 52 72 TO 75 FZ 0.032

897. *TRAMO 6

898. 7 TO 9 30 TO 32 53 TO 55 76 TO 78 FZ 0.034

899. *TRAMO 7

900. 79 TO 90 FZ 0.035

901. *TRAMO 8

902. 4 TO 6 91 TO 93 FZ 0.041

903. *

904. MEMBER LOAD

905. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

906. 69 CON GZ 0.019 1.23

907. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

908. 49 CON GZ 0.021 1.26

909. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

910. 72 CON GZ 0.083 1.26

911. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

912. 8 CON GZ 0.024 0.2

913. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

914. 8 CON GZ 0.024 0.9

915. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

916. 455 CON GZ 0.025 0.06

917. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

918. 89 CON GZ 0.025 0.15

919. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

920. 89 CON GZ 0.025 0.85

921. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

922. 87 CON GZ 0.026 0.03

923. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

924. 90 CON GZ 0.006 1.33

925. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

926. 80 CON GZ 0.026 0.6

927. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

928. 79 CON GZ 0.027 1.5

929. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

930. 81 CON GZ 0.027 1.43

931. *

932. JOINT LOAD

933. *RF H=39.15 M

934. 184 FZ 0.009

935. *RF H=39.15 M

936. 186 FZ 0.009

937. *

--------------------------------< PAGE 17 Ends Here >---------------------------


92


938. MEMBER LOAD

939. *RF H=20.65 M

940. 22 CON GZ 0.026 0.66

941. *RF H=20.35 M

942. 68 CON GZ 0.025 0.35


944. 23 46 69 CON GZ 0.019 0.88

945. *RF H=17.40 M

946. 43 CON GZ 0.023 0.49

947. *

948. JOINT LOAD

949. *RF H=24.60 M

950. 25 48 71 FZ 0.068

951. MEMBER LOAD

952. *RF H=26.90 M

953. 26 49 72 CON GZ 0.028 0.76

954. *RF H=32.90 M

955. 30 53 76 CON GZ 0.009 0.61

956. *RF H=36.30 M

957. 32 55 CON GZ 0.015 0.94

958. *RF H=35.70 M

959. 78 CON GZ 0.057 0.34

960. *********************************

961. *

962. LOAD 10 FRECUENCIA NATURAL DE LA ESTRUCTURA

963. *

964. SELFWEIGHT X 1

965. SELFWEIGHT Y 1

966. SELFWEIGHT Z 1

967. *

968. MEMBER LOAD

969. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

970. 69 CON GX 0.06 1.23

971. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

972. 49 CON GX 0.06 1.26

973. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

974. 72 CON GX 0.12 1.26

975. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

976. 8 CON GX 0.06 0.2

977. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

978. 8 CON GX 0.06 0.9

979. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

980. 455 CON GX 0.06 0.06

981. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

982. 89 CON GX 0.06 0.15

983. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

984. 89 CON GX 0.06 0.85

985. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

986. 87 CON GX 0.06 0.03

987. *MW DIáMETRO=0.6096M H=42.80

988. 90 CON GX 0.03 1.33

989. *MW DIáMETRO=0.3048M H=43.60

990. 80 CON GX 0.06 0.6

991. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

992. 79 CON GX 0.06 1.5

993. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

--------------------------------< PAGE 18 Ends Here >---------------------------


994. 81 CON GX 0.06 1.43

995. *

996. JOINT LOAD

997. *RF H=39.15 M

998. 184 FX 0.05

999. *RF H=39.15 M


93

1000. 186 FX 0.05

1001. *

1002. MEMBER LOAD

1003. *RF H=20.65 M

1004. 22 CON GX 0.05 0.66

1005. *RF H=20.35 M

1006. 68 CON GX 0.05 0.35


1008. 23 46 69 CON GX 0.05 0.88

1009. *RF H=17.40 M

1010. 43 CON GX 0.05 0.49

1011. JOINT LOAD

1012. *RF H=24.60 M

1013. 25 48 71 FX 0.05

1014. MEMBER LOAD

1015. *RF H=26.90 M

1016. 26 49 72 CON GX 0.05 0.76

1017. *RF H=32.90 M

1018. 30 53 76 CON GX 0.05 0.61

1019. *RF H=36.30 M

1020. 32 55 CON GX 0.05 0.94

1021. *RF H=35.70 M

1022. 78 CON GX 0.05 0.34

1023. JOINT LOAD

1024. *ACCESORIOS

1025. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FX 0.061

1026. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FX 0.061

1027. **********************************************

1028. *DIRECCION Y

1029. MEMBER LOAD

1030. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

1031. 69 CON GY 0.06 1.23

1032. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

1033. 49 CON GY 0.06 1.26

1034. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

1035. 72 CON GY 0.12 1.26

1036. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

1037. 8 CON GY 0.06 0.2

1038. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

1039. 8 CON GY 0.06 0.9

1040. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

1041. 455 CON GY 0.06 0.06

1042. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

1043. 89 CON GY 0.06 0.15

1044. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

1045. 89 CON GY 0.06 0.85

1046. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

1047. 87 CON GY 0.06 0.03

1048. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

1049. 90 CON GY 0.03 1.33

--------------------------------< PAGE 19 Ends Here >---------------------------


1050. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

1051. 80 CON GY 0.06 0.6

1052. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

1053. 79 CON GY 0.06 1.5

1054. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

1055. 81 CON GY 0.06 1.43

1056. *

1057. JOINT LOAD

1058. *RF H=39.15 M

1059. 184 FY 0.05

1060. *RF H=39.15 M

1061. 186 FY 0.05

1062. *

1063. MEMBER LOAD


94

1064. *RF H=20.65 M

1065. 22 CON GY 0.05 0.66

1066. *RF H=20.35 M

1067. 68 CON GY 0.05 0.35


1069. 23 46 69 CON GY 0.05 0.88

1070. *RF H=17.40 M

1071. 43 CON GY 0.05 0.49

1072. JOINT LOAD

1073. *RF H=24.60 M

1074. 25 48 71 FY 0.05

1075. MEMBER LOAD

1076. *RF H=26.90 M

1077. 26 49 72 CON GY 0.05 0.76

1078. *RF H=32.90 M

1079. 30 53 76 CON GY 0.05 0.61

1080. *RF H=36.30 M

1081. 32 55 CON GY 0.05 0.94

1082. *RF H=35.70 M

1083. 78 CON GY 0.05 0.34

1084. JOINT LOAD

1085. *ACCESORIOS

1086. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FY 0.061

1087. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FY 0.061

1088. *

1089. *

1090. ******************************************

1091. *DIRECCION Z

1092. MEMBER LOAD

1093. *MW DIáMETRO=0.6096M H=22.75

1094. 69 CON GZ 0.06 1.23

1095. *MW DIAMETRO=0.6096M H=27.40

1096. 49 CON GZ 0.06 1.26

1097. *MW DIáMETRO=1.2192M H=27.40

1098. 72 CON GZ 0.12 1.26

1099. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.10

1100. 8 CON GZ 0.06 0.2

1101. *MW DIáMETRO=0.6096M H=37.80

1102. 8 CON GZ 0.06 0.9

1103. *MW DIáMETRO=0.6096M H=39.20

1104. 455 CON GZ 0.06 0.06

1105. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.10

--------------------------------< PAGE 20 Ends Here >---------------------------


1106. 89 CON GZ 0.06 0.15

1107. *MW DIáMETRO=0.6096M H=40.80

1108. 89 CON GZ 0.06 0.85

1109. *MW DIáMETRO=0.6096M H=41.50

1110. 87 CON GZ 0.06 0.03

1111. *MW DIáMETRO=0.3048M H=42.80

1112. 90 CON GZ 0.03 1.33

1113. *MW DIáMETRO=0.6096M H=43.60

1114. 80 CON GZ 0.06 0.6

1115. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.50

1116. 79 CON GZ 0.06 1.5

1117. *MW DIáMETRO=0.6096M H=44.43

1118. 81 CON GZ 0.06 1.43

1119. *

1120. JOINT LOAD

1121. *RF H=39.15 M

1122. 184 FZ 0.05

1123. *RF H=39.15 M

1124. 186 FZ 0.05

1125. *

1126. MEMBER LOAD

1127. *RF H=20.65 M


95

1128. 22 CON GZ 0.05 0.66

1129. *RF H=20.35 M

1130. 68 CON GZ 0.05 0.35


1132. 23 46 69 CON GZ 0.05 0.88

1133. *RF H=17.40 M

1134. 43 CON GZ 0.05 0.49

1135. JOINT LOAD

1136. *RF H=24.60 M

1137. 25 48 71 FZ 0.05

1138. MEMBER LOAD

1139. *RF H=26.90 M

1140. 26 49 72 CON GZ 0.05 0.76

1141. *RF H=32.90 M

1142. 30 53 76 CON GZ 0.05 0.61

1143. *RF H=36.30 M

1144. 32 55 CON GZ 0.05 0.94

1145. *RF H=35.70 M

1146. 78 CON GZ 0.05 0.34

1147. JOINT LOAD

1148. *ACCESORIOS

1149. 4 6 TO 8 10 TO 55 79 80 82 TO 87 91 92 FZ 0.061

1150. 5 9 56 TO 78 81 88 TO 90 93 FZ 0.061

1151. *

1152. CALCULATE RAYLEIGH FREQUENCY

1153. *

1154. ***** COMBINACIONES DE CARGA *****

1155. *

1156. **************************************************

1157. ***** REVISION DE DESPLAZAMIENTOS *****

1158. **************************************************

1159. LOAD COMB 11 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA)

1160. 1 1.0 2 1.0 3 1.0

1161. LOAD COMB 12 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO OP X)

--------------------------------< PAGE 21 Ends Here >---------------------------


1162. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0

1163. LOAD COMB 13 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO OP - X)

1164. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 -1.0

1165. LOAD COMB 14 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO OP Z)

1166. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0

1167. LOAD COMB 15 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO OP - Z)

1168. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 -1.0

1169. LOAD COMB 16 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO X)

1170. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 1.0

1171. LOAD COMB 17 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - X)

1172. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0

1173. LOAD COMB 18 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO Z)

1174. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 1.0

1175. LOAD COMB 19 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - Z)

1176. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 -1.0

1177. **************************************************

1178. ***** REVISION DE ESFUERZOS *****

1179. **************************************************

1180. LOAD COMB 20 PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA

1181. 1 1.0 2 1.0 3 1.0

1182. LOAD COMB 21 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS X) X 0.75

1183. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 8 0.75

1184. LOAD COMB 22 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS - X) X 0.75

1185. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 8 -0.75

1186. LOAD COMB 23 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS Z) X 0.75

1187. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 9 0.75

1188. LOAD COMB 24 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS - Z) X 0.75

1189. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 9 -0.75

1190. LOAD COMB 25 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO X) X 0.75

1191. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 6 0.75


96

1192. LOAD COMB 26 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - X) X 0.75

1193. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 6 -0.75

1194. LOAD COMB 27 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO Z) X 0.75

1195. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 7 0.75

1196. LOAD COMB 28 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - Z) X 0.75

1197. 1 0.75 2 0.75 3 0.75 7 -0.75

1198. **************************************************

1199. ***** REVISION DE CIMENTACION *****

1200. **************************************************

1201. LOAD COMB 29 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA)

1202. 1 1.0 2 1.0 3 1.0

1203. LOAD COMB 30 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS X)

1204. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 8 1.0

1205. LOAD COMB 31 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS - X)

1206. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 8 -1.0

1207. LOAD COMB 32 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS Z)

1208. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 9 1.0

1209. LOAD COMB 33 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + VIENTO DIS - Z)

1210. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 9 -1.0

1211. LOAD COMB 34 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO X)

1212. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 1.0

1213. LOAD COMB 35 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - X)

1214. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0

1215. LOAD COMB 36 (PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO Z)

1216. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 1.0

1217. LOAD COMB 37 PP + CARGA MUERTA + CARGA VIVA + SISMO - Z

--------------------------------< PAGE 22 Ends Here >---------------------------


1218. 1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 -1.0

1219. **************************************************

1220. PERFORM ANALYSIS

P R O B L E M S T A T I S T I C S

-----------------------------------

NUMBER OF JOINTS/MEMBER+ELEMENTS/SUPPORTS = 186/ 456/ 3

ORIGINAL/FINAL BAND-WIDTH= 179/ 8/ 54 DOF

TOTAL PRIMARY LOAD CASES = 10, TOTAL DEGREES OF FREEDOM = 1107

SIZE OF STIFFNESS MATRIX = 60 DOUBLE KILO-WORDS

REQRD/AVAIL. DISK SPACE = 14.2/ 1485.6 MB, EXMEM = 160.1 MB

Anexo 2 Resultados del Análisis

97


STAAD.Pro CODE CHECKING - (AISC)

***********************

ALL UNITS ARE - KG CM (UNLESS OTHERWISE NOTED)

MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/

FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

1 LD L25 253 PASS AISC- H1-3 0.041 20

83.89 C -0.71 -424.50 134.99

2 LD L25 253 PASS AISC- H1-3 0.031 20

13.13 C -5.78 425.01 0.00

3 LD L25 253 PASS AISC- H1-3 0.031 20

13.24 C 5.06 425.89 0.00

4 ST PIP E PASS AISC- H1-1 0.456 24

28989.18 C 0.00 6802.52 153.75


33295.43 C 0.00 4684.67 153.75


29069.60 C 0.00 6825.38 153.75


1814.39 C 0.00 267.16 152.50


2053.91 C 0.00 95.48 0.00


2027.66 C 0.00 375.07 0.00


27563.79 C 0.00 7018.22 0.00


25897.40 C 0.00 5943.42 0.00


24406.28 C 0.00 5721.03 0.00


22847.46 C 0.00 3150.74 0.00


21398.16 C 0.00 1751.03 140.94


19936.05 C 0.00 2022.48 0.00


18514.65 C 0.00 1832.51 153.75


17117.22 C 0.00 2067.75 0.00


15785.02 C 0.00 1541.35 0.00


14445.49 C 0.00 1516.68 0.00


13170.42 C 0.00 1408.11 0.00


11916.60 C 0.00 1024.74 0.00

--------------------------------< PAGE 32 Ends Here >---------------------------




98


FX MY MZ LOCATION

=======================================================================


10722.53 C 0.00 1058.44 0.00


9528.05 C 0.00 1122.89 0.00


8403.49 C 0.00 895.73 0.00


7350.35 C 0.00 502.71 153.75


6455.95 C 0.00 663.01 0.00


5596.20 C 0.00 665.04 0.00


4868.66 C 0.00 282.08 0.00


4134.64 C 0.00 266.06 0.00


3487.85 C 0.00 237.14 0.00


2827.03 C 0.00 259.62 0.00


2339.69 C 0.00 82.74 0.00


27644.49 C 0.00 7041.08 0.00


25978.00 C 0.00 5962.61 0.00


24486.94 C 0.00 5739.53 0.00


22928.28 C 0.00 3163.79 0.00


21476.76 C 0.00 1781.93 153.75


20017.16 C 0.00 2038.44 0.00


18594.77 C 0.00 1864.35 153.75


17198.98 C 0.00 2099.61 0.00


15864.26 C 0.00 1518.43 0.00


14527.48 C 0.00 1530.87 0.00


13256.81 C 0.00 1581.90 0.00


11959.44 C 0.00 1224.68 0.00

--------------------------------< PAGE 33 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================


10757.37 C 0.00 759.52 0.00


99


9613.22 C 0.00 1001.65 0.00


8592.88 C 0.00 591.33 0.00


7722.60 C 0.00 669.28 0.00


6900.17 C 0.00 470.57 0.00


6048.86 C 0.00 352.84 0.00


5299.23 C 0.00 328.17 0.00


4590.72 C 0.00 318.38 0.00


3899.38 C 0.00 261.85 0.00


3229.27 C 0.00 116.06 0.00


2625.19 C 0.00 192.28 0.00


31611.33 C 0.00 5996.30 153.75


29751.23 C 0.00 6390.70 0.00


28044.09 C 0.00 6090.58 0.00


26263.52 C 0.00 3286.52 0.00


24602.75 C 0.00 1887.01 153.75


22928.22 C 0.00 2171.97 0.00


21302.63 C 0.00 1913.11 153.75


19699.77 C 0.00 2183.16 0.00


18171.91 C 0.00 1461.80 0.00


16638.54 C 0.00 1608.01 0.00


15175.98 C 0.00 1430.12 0.00


13744.18 C 0.00 1101.43 0.00

--------------------------------< PAGE 34 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================


12372.00 C 0.00 969.33 0.00


11014.51 C 0.00 1202.14 0.00


9692.78 C 0.00 1018.05 0.00


8479.63 C 0.00 725.76 153.75


7486.74 C 0.00 998.35 0.00


100


6413.53 C 0.00 1154.61 0.00


5559.05 C 0.00 225.85 0.00


4746.82 C 0.00 267.56 0.00


3988.58 C 0.00 275.98 0.00


3250.83 C 0.00 273.18 153.75


2629.32 C 0.00 611.50 0.00


424.58 C 0.00 145.72 0.00


288.10 C 0.00 397.88 64.17


462.18 C 0.00 116.71 0.00


1389.60 C 0.00 355.99 72.25


985.25 C 0.00 183.49 152.50


685.74 C 0.00 74.84 0.00


1460.20 C 0.00 415.01 72.25


1014.18 C 0.00 248.18 0.00


677.67 C 0.00 58.34 0.00


1576.17 C 0.00 371.65 72.25


1138.49 C 0.00 565.41 0.00


715.83 C 0.00 270.39 0.00

--------------------------------< PAGE 35 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================


240.74 C 0.00 690.21 154.00


100.07 C 0.00 701.24 154.00


240.68 C 0.00 690.15 154.00

94 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.228 21

1058.88 C 33.25 265.57 0.00

95 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.176 22

854.62 C 56.36 122.24 0.00

96 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.186 21

876.11 C 17.23 203.10 0.00

97 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.168 22

810.23 C -19.44 146.53 0.00

98 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.334 21

820.91 C 3.30 140.32 0.00

99 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.316 22

786.82 C 28.10 101.29 0.00


101

100 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.321 21

784.34 C 3.81 145.76 0.00

101 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.301 22

756.16 C 2.87 95.05 0.00

102 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.394 21

748.20 C 2.85 120.18 0.00

103 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.367 22

712.52 C 10.00 81.78 0.00

104 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.371 21

704.62 C -0.78 114.77 0.00

105 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.345 22

670.46 C 0.35 80.81 0.00

106 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.348 21

662.98 C -1.74 109.18 0.00

107 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.317 22

613.19 C 1.03 82.29 0.00

108 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.311 21

591.72 C 0.60 103.49 0.00

109 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.280 22

542.84 C 5.18 71.90 0.00

110 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.264 21

503.14 C -0.65 89.42 0.00

111 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.235 22

448.93 C 6.67 78.84 0.00

112 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.211 25

393.66 C 38.56 79.03 0.00

113 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.201 25

375.60 C 34.68 75.15 0.00

--------------------------------< PAGE 36 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

114 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.135 25

361.53 C 26.67 88.85 0.00

115 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.126 25

335.73 C 24.51 87.79 0.00

116 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.119 25

314.44 C 35.20 78.86 0.00

117 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.111 25

289.54 C 31.21 77.73 0.00

118 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.101 25

263.54 C 41.08 62.77 0.00

119 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.098 25

235.01 C 38.08 88.59 0.00

120 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.069 25

168.50 C 46.90 45.84 0.00

121 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.070 25

153.81 C 42.38 68.05 0.00

122 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.048 26

91.93 C 40.01 56.36 155.41

123 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.041 25

54.71 C 34.66 79.21 0.00

124 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.237 21

1112.20 C -1.68 268.52 0.00

125 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.187 22

906.51 C -68.34 125.33 0.00

126 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.196 21

928.26 C -17.74 205.97 0.00


102

127 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.179 22

862.66 C 29.65 149.44 0.00

128 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.356 21

873.21 C -15.61 141.76 0.00

129 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.336 22

839.51 C -19.30 103.40 0.00

130 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.342 21

837.18 C -10.27 147.63 0.00

131 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.322 22

809.51 C 2.40 96.93 0.00

132 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.423 21

801.51 C -6.75 121.78 0.00

133 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.394 22

766.30 C -4.56 84.31 0.00

134 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.400 21

759.36 C -5.48 117.12 0.00

135 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.366 22

708.12 C 8.73 86.43 0.00

136 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.368 21

700.54 C -5.62 110.63 0.00

--------------------------------< PAGE 37 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

137 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.344 22

670.16 C 0.86 78.43 0.00

138 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.340 21

648.11 C -6.31 105.17 0.00

139 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.308 22

600.13 C -0.37 73.52 0.00

140 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.293 21

558.66 C -8.86 92.25 0.00

141 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.260 22

500.75 C -2.88 78.99 0.00

142 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.227 21

437.57 C -21.46 60.67 0.00

143 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.214 22

409.92 C 3.63 70.99 0.00

144 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.208 21

393.12 C -9.33 79.97 0.00

145 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.124 27

321.53 C 40.36 85.84 0.00

146 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.115 21

329.97 C -3.71 62.04 0.00

147 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.109 27

278.15 C 45.00 75.66 0.00

148 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.092 27

249.24 C 23.10 56.49 0.00

149 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.095 27

223.06 C 48.88 84.33 0.00

150 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.067 21

157.69 C 1.02 80.89 0.00

151 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.062 27

128.08 C 54.71 61.99 0.00

152 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.045 26

72.01 C 74.60 47.18 155.41

153 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.038 27

48.40 C 56.30 58.92 0.00


103

154 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.233 23

1080.90 C -69.60 250.48 0.00

155 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.195 24

925.32 C -46.54 187.63 0.00

156 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.201 23

965.54 C -25.51 181.86 0.00

157 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.190 24

904.61 C 17.96 187.88 0.00

158 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.365 23

909.67 C 15.79 117.65 0.00

159 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.361 24

883.28 C -30.04 141.33 0.00

--------------------------------< PAGE 38 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

160 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.353 23

876.29 C -2.37 129.21 0.00

161 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.344 24

852.66 C -4.47 125.43 0.00

162 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.435 23

836.31 C 0.77 105.19 0.00

163 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.422 24

806.08 C -11.69 109.26 0.00

164 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.411 23

791.66 C 0.38 101.19 0.00

165 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.396 24

762.04 C -1.82 101.70 0.00

166 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.382 23

736.61 C 5.93 95.05 0.00

167 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.364 24

695.32 C -5.23 103.62 0.00

168 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.346 23

664.02 C 0.94 96.27 0.00

169 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.324 24

624.08 C -3.25 87.23 0.00

170 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.285 23

548.82 C -3.25 82.03 0.00

171 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.267 24

504.57 C -9.72 94.63 0.00

172 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.234 23

450.79 C -7.75 68.06 0.00

173 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.224 24

424.62 C -8.42 79.95 0.00

174 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.209 23

398.34 C -5.34 72.39 0.00

175 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.135 24

365.56 C -1.45 103.30 0.00

176 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.120 23

334.50 C 1.36 80.01 0.00

177 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.116 24

304.21 C 2.11 96.98 0.00

178 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.093 23

236.94 C -0.23 88.50 0.00

179 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.083 27

192.28 C 31.25 82.19 0.00

180 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.069 27

162.76 C 51.42 47.89 0.00


104

181 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.060 27

133.30 C 32.20 60.12 0.00

182 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.049 27

98.41 C 52.62 46.39 0.00

--------------------------------< PAGE 39 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

183 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.032 25

32.61 C 48.05 59.71 0.00

184 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.208 21

1040.63 C -20.25 -80.60 77.67

185 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.170 22

838.43 C -10.15 -86.64 51.78

186 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.173 21

859.46 C -16.90 -79.53 77.67

187 ST L25 254 PASS AISC- H1-3 0.161 22

794.26 C 6.05 -82.50 51.78

188 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.320 21

807.32 C 8.26 -60.53 90.62

189 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.307 22

774.03 C -4.34 -61.65 51.78

190 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.304 21

771.15 C -3.91 -55.84 77.67

191 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.295 22

743.36 C 4.53 -60.09 64.73

192 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.374 21

737.85 C 0.65 -47.35 90.62

193 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.356 22

702.66 C -0.02 -47.55 64.73

194 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.351 21

694.66 C -1.84 -44.53 77.67

195 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.334 22

660.65 C 0.99 -43.54 64.73

196 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.331 21

652.81 C 2.46 -45.44 90.62

197 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.306 22

603.37 C 1.61 -42.37 64.73

198 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.294 21

581.74 C -1.95 -39.32 77.67

199 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.269 22

533.15 C -0.06 -36.47 64.73

200 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.251 21

493.35 C -0.48 -39.84 77.67

201 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.229 22

438.02 C -12.69 73.11 155.34

202 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.205 25

384.11 C 28.16 74.50 0.00

203 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.196 25

365.96 C 29.61 74.21 0.00

204 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.131 25

352.43 C 23.53 88.88 0.00

205 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.122 25

326.73 C 25.84 82.06 0.00

--------------------------------< PAGE 40 Ends Here >---------------------------



105



FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

206 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.115 25

305.16 C 27.66 77.34 0.00

207 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.106 25

280.45 C 29.57 70.40 0.00

208 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.097 25

254.23 C 30.64 65.29 0.00

209 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.090 25

225.73 C 34.27 68.59 0.00

210 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.068 25

158.95 C 35.24 60.77 0.00

211 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.061 25

144.60 C 37.95 48.31 0.00

212 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.046 25

83.87 C 39.94 57.33 0.00

213 UPT L17173 PASS AISC- H2-1 0.029 27

42.98 T 82.10 65.20 0.00

214 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.182 22

845.07 C -75.75 194.87 0.00

215 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.172 22

829.17 C 48.83 -99.76 38.84

216 ST L25 254 PASS AISC- H1-3 0.168 21

763.41 C -29.18 232.56 0.00

217 ST L25 254 PASS AISC- H1-3 0.152 21

747.31 C 7.73 -83.59 77.67

218 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.170 22

821.80 C -27.64 137.59 0.00

219 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.163 22

805.27 C 6.12 -85.23 64.73

220 ST L25 254 PASS AISC- H1-3 0.167 21

775.55 C 15.41 205.87 0.00

221 ST L25 254 PASS AISC- H1-3 0.153 21

758.58 C -22.61 -70.54 77.67

222 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.310 22

778.92 C 25.52 84.01 0.00

223 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.305 22

766.34 C 9.31 -63.32 51.78

224 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.317 21

762.57 C -20.84 165.70 0.00

225 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.297 21

749.61 C 4.75 -58.65 77.67

226 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.302 22

756.97 C -3.00 98.57 0.00

227 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.295 22

744.06 C 3.10 -59.72 64.73

228 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.304 21

741.88 C -2.83 143.45 0.00

--------------------------------< PAGE 41 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================


106

229 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.288 21

728.86 C -2.99 -57.35 77.67

230 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.371 22

723.98 C 2.84 78.70 0.00

231 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.363 22

714.10 C 4.65 -49.43 64.73

232 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.375 21

706.49 C -7.82 125.31 0.00

233 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.353 21

696.57 C 0.85 -45.87 77.67

234 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.354 22

688.83 C -0.55 79.65 0.00

235 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.344 22

679.03 C 2.16 -45.83 64.73

236 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.353 21

670.42 C -0.53 113.33 0.00

237 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.334 21

660.43 C -3.52 -42.04 77.67

238 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.335 22

653.02 C 2.96 75.39 0.00

239 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.326 22

643.26 C 3.30 -44.37 64.73

240 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.332 21

626.78 C -6.02 112.72 0.00

241 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.312 21

616.95 C -2.35 -41.48 77.67

242 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.300 22

582.51 C -2.08 75.53 0.00

243 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.289 22

572.78 C 1.98 -38.97 64.73

244 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.288 21

550.21 C 1.57 94.48 0.00

245 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.273 21

540.40 C -4.13 -37.49 77.67

246 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.242 22

466.73 C -7.64 71.28 0.00

247 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.234 22

456.87 C 9.30 -42.11 77.67

248 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.233 21

431.49 C -9.16 108.24 0.00

249 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.215 25

405.35 C 28.62 76.10 0.00

250 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.212 25

397.88 C 34.39 74.83 0.00

251 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.207 25

388.24 C 29.23 75.63 0.00

--------------------------------< PAGE 42 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

252 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.204 25

379.52 C 39.85 75.49 0.00

253 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.197 25

369.81 C 30.58 71.25 0.00

254 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.133 25

363.14 C 21.73 83.18 0.00

255 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.133 25


107

354.02 C 23.60 93.09 0.00

256 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.129 25

339.01 C 29.56 90.29 0.00

257 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.123 25

329.99 C 25.48 79.02 0.00

258 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.118 25

315.79 C 30.01 76.72 0.00

259 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.116 25

306.56 C 26.91 81.32 0.00

260 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.112 25

287.27 C 36.33 81.08 0.00

261 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.105 25

278.18 C 29.30 67.81 0.00

262 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.096 25

252.47 C 35.66 61.69 0.00

263 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.094 25

243.11 C 30.19 64.90 0.00

264 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.096 25

225.37 C 43.32 87.45 0.00

265 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.085 25

215.88 C 35.36 61.05 0.00

266 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.071 25

177.89 C 40.91 46.92 0.00

267 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.071 25

168.13 C 35.56 60.40 0.00

268 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.069 25

151.90 C 48.49 63.88 0.00

269 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.060 26

140.62 C 38.58 47.39 155.04

270 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.048 26

95.78 C 38.81 53.11 155.41

271 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.046 25

87.59 C 38.85 55.16 0.00

272 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.045 25

62.34 C 45.27 75.94 0.00

273 UPT L17173 PASS AISC- H2-1 0.029 20

93.33 T -7.17 -57.41 103.60

274 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.218 21

1093.66 C -8.74 -83.84 90.62

--------------------------------< PAGE 43 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

275 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.181 22

890.33 C 22.27 -87.56 51.78

276 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.183 21

911.62 C 10.06 -80.83 77.67

277 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.171 22

846.68 C -1.13 -83.41 51.78

278 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.340 21

859.62 C -11.46 -61.58 90.62

279 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.328 22

826.73 C 8.70 -62.25 51.78

280 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.324 21

824.00 C -0.86 -56.63 77.67

281 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.315 22

796.71 C 0.93 -60.92 64.73

282 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.401 21


108

791.17 C -5.98 -48.40 90.62

283 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.384 22

756.46 C 4.90 -48.36 64.73

284 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.379 21

749.41 C -3.19 -46.28 77.67

285 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.353 22

698.30 C 2.26 -44.27 64.73

286 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.350 21

690.38 C -4.49 -44.46 90.62

287 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.334 22

660.36 C 3.26 -43.00 64.73

288 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.322 21

638.11 C -2.59 -39.89 77.67

289 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.298 22

590.50 C 5.28 -37.56 64.73

290 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.278 21

548.68 C -2.92 -40.73 90.62

291 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.254 22

489.71 C 17.34 69.65 155.34

292 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.219 21

428.91 C -3.85 49.93 0.00

293 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.203 22

400.11 C 2.70 -33.38 77.67

294 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.198 21

384.35 C -0.77 56.61 0.00

295 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.117 27

312.36 C 36.73 69.51 0.00

296 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.111 27

283.83 C 42.76 76.87 0.00

297 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.103 27

268.95 C 43.24 63.00 0.00

--------------------------------< PAGE 44 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

298 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.095 27

240.13 C 47.63 63.00 0.00

299 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.088 27

213.77 C 49.54 66.54 0.00

300 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.066 27

145.56 C 53.30 55.26 0.00

301 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.057 27

118.72 C 55.01 51.99 0.00

302 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.042 25

64.76 C 74.47 45.42 0.00

303 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.038 27

38.13 C 55.95 72.69 0.00

304 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.191 22

898.59 C 44.34 198.13 0.00

305 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.181 22

882.68 C -32.42 -100.41 38.84

306 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.178 21

815.37 C 41.01 235.53 0.00

307 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.163 21

799.27 C -19.79 -84.93 77.67

308 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.180 22

873.97 C 28.23 140.60 0.00

309 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.173 22


109

857.73 C 5.04 -84.57 51.78

310 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.178 21

828.03 C -25.53 208.60 0.00

311 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.163 21

811.06 C 21.09 -71.96 77.67

312 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.329 22

831.15 C -13.27 85.54 0.00

313 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.325 22

818.57 C -5.77 -63.83 51.78

314 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.337 21

815.11 C 11.97 167.67 0.00

315 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.317 21

802.15 C -9.04 -59.50 77.67

316 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.323 22

809.43 C 9.40 100.57 0.00

317 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.315 22

796.52 C 1.76 -60.44 64.73

318 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.324 21

794.33 C -2.31 145.14 0.00

319 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.309 21

781.31 C -2.81 -58.33 77.67

320 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.397 22

775.52 C 0.79 80.26 0.00

--------------------------------< PAGE 45 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

321 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.388 22

765.63 C 0.92 -50.15 64.73

322 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.401 21

757.39 C 2.70 127.07 0.00

323 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.379 21

747.46 C -5.66 -46.54 77.67

324 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.381 22

741.31 C 6.49 80.27 0.00

325 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.370 22

731.51 C 2.08 -46.51 64.73

326 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.380 21

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327 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.359 21

712.62 C 1.33 -42.31 77.67

328 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.356 22

694.30 C 2.81 76.14 0.00

329 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.346 22

684.49 C 0.70 -44.85 64.73

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331 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.334 21

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332 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.329 22

635.33 C 9.75 81.76 0.00

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625.58 C 3.69 -39.78 64.73

334 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.316 21

603.71 C -6.37 95.96 0.00

335 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.300 21

593.89 C -1.10 -38.73 77.67

336 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.269 22


110

518.34 C 15.09 72.19 0.00

337 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.259 22

508.49 C -6.10 -42.60 77.67

338 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.261 21

486.97 C 2.23 111.35 0.00

339 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.241 21

477.99 C -0.41 41.81 0.00

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422.69 C 7.48 59.04 0.00

341 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.210 22

413.08 C -0.77 -35.92 77.67

342 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.218 21

412.33 C -1.64 87.28 0.00

343 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.205 21

403.52 C -2.15 47.08 0.00

--------------------------------< PAGE 46 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

344 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.198 22

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362.50 C -0.05 110.61 0.00

347 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.119 27

301.16 C 36.76 92.43 0.00

348 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.117 27

296.04 C 39.36 90.43 0.00

349 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.114 22

318.70 C -3.89 -50.29 90.62

350 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.121 21

289.67 C 6.62 133.26 0.00

351 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.103 27

255.90 C 43.00 77.23 0.00

352 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.094 27

233.44 C 44.23 70.58 0.00

353 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.089 27

224.47 C 44.36 60.38 0.00

354 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.084 27

197.60 C 27.97 80.96 0.00

355 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.081 27

188.30 C 52.30 65.93 0.00

356 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.072 27

171.99 C 55.42 48.24 0.00

357 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.071 27

162.62 C 53.35 55.72 0.00

358 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.057 27

128.23 C 30.21 57.62 0.00

359 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.057 27

118.91 C 54.60 52.45 0.00

360 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.051 28

96.28 C 61.03 48.60 155.41

361 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.048 27

88.76 C 61.01 48.38 0.00

362 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.034 25

37.11 C 51.38 59.19 0.00

363 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.038 25


111

27.20 C 73.42 71.88 0.00

364 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.215 23

1063.78 C 50.39 -88.93 51.78

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909.05 C 8.72 -89.01 64.73

366 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.191 23

948.97 C 13.25 -86.85 64.73

--------------------------------< PAGE 47 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

367 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.179 24

888.00 C -16.48 -79.56 64.73

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870.30 C 4.53 -63.23 64.73

370 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.341 23

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371 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.332 24

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372 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.419 23

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373 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.403 24

796.20 C -0.42 -48.31 64.73

374 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.396 23

781.63 C 4.17 -47.34 77.68

375 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.380 24

752.12 C -4.11 -43.77 64.73

376 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.368 23

726.53 C 2.41 -46.89 77.68

377 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.347 24

685.37 C -3.11 -44.99 77.68

378 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.330 23

654.01 C 1.94 -41.53 77.68

379 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.310 24

614.15 C -4.13 -39.52 77.68

380 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.274 23

538.95 C 3.47 -41.43 77.68

381 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.251 24

493.67 C -10.01 49.49 155.35

382 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.224 23

441.08 C 2.17 -36.56 77.68

383 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.210 24

414.77 C 0.57 -34.52 77.68

384 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.131 23

388.79 C 2.16 -41.30 77.68

385 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.120 24

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325.66 C 0.65 -40.88 90.62

387 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.102 24

295.30 C -0.74 -38.41 77.68

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218.46 C 37.64 60.48 0.00

389 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.079 27

182.96 C 45.03 69.36 0.00

--------------------------------< PAGE 48 Ends Here >---------------------------


112




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

390 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.066 27

153.40 C 44.18 53.87 0.00

391 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.058 27

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1080.71 C 69.44 250.15 0.00

395 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.215 24

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925.27 C 46.68 187.75 0.00

397 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.184 23

908.99 C -8.77 -89.12 64.73

398 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.201 24

965.56 C 25.43 181.71 0.00

399 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.191 24

948.99 C -13.22 -86.74 64.73

400 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.190 23

904.63 C -18.05 188.07 0.00

401 ST L25 254 PASS AISC- H1-1 0.179 23

888.02 C 16.54 -79.66 64.73

402 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.365 24

909.86 C -15.76 117.59 0.00

403 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.354 24

896.81 C -1.75 -63.03 64.73

404 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.361 23

883.59 C 30.15 141.51 0.00

405 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.344 23

870.61 C -4.56 -63.34 64.73

406 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.354 24

876.86 C 2.34 129.14 0.00

407 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.341 24

863.84 C -4.88 -60.01 64.73

408 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.344 23

853.73 C 4.48 125.71 0.00

409 ST L20 204 PASS AISC- H1-1 0.332 23

840.64 C 5.86 -61.31 77.68

410 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.436 24

838.17 C -0.73 105.35 0.00

411 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.420 24

828.16 C -4.37 -49.76 64.73

412 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.424 23

808.87 C 11.66 110.17 0.00

--------------------------------< PAGE 49 Ends Here >---------------------------





113

FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

413 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.405 23

799.01 C 0.48 -48.67 64.73

414 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.413 24

793.89 C -0.21 103.13 0.00

415 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.397 24

783.87 C -4.15 -48.32 77.68

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749.91 C 1.88 106.71 0.00

417 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.374 23

740.04 C 3.79 -44.14 64.73

418 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.382 24

734.46 C -6.51 96.46 0.00

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724.48 C -2.25 -45.28 77.68

420 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.370 23

710.42 C 5.85 97.56 0.00

421 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.354 23

700.48 C 2.86 -43.44 77.68

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669.85 C -1.51 91.86 0.00

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659.87 C -2.40 -40.90 77.68

424 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.327 23

630.89 C 4.10 88.48 0.00

425 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.314 23

621.09 C 3.04 -39.49 77.68

426 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.290 24

556.29 C 2.82 86.43 0.00

427 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.277 24

546.42 C -2.76 -41.20 77.68

428 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.266 23

505.68 C 11.35 90.73 0.00

429 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.250 23

495.56 C 1.63 -34.91 77.68

430 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.241 24

464.63 C 8.24 68.77 0.00

431 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.231 24

454.87 C -2.55 -36.36 77.68

432 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.230 23

438.67 C 8.81 78.57 0.00

433 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.217 23

428.83 C -1.24 -34.27 77.68

434 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.215 24

411.55 C 6.74 73.30 0.00

435 ST L20 203 PASS AISC- H1-1 0.206 24

402.79 C -4.50 48.38 0.00

--------------------------------< PAGE 50 Ends Here >---------------------------




FX MY MZ LOCATION

=======================================================================

436 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.133 23

374.66 C 1.07 83.95 0.00

437 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.122 23

365.16 C -0.04 -35.82 77.68


114

438 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.117 24

338.76 C -0.36 62.06 0.00

439 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.113 24

329.37 C -0.63 -39.73 90.62

440 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.111 23

307.06 C -2.63 75.19 0.00

441 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.101 27

263.65 C 38.07 63.12 0.00

442 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.090 24

264.88 C 0.95 44.44 0.00

443 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.089 27

227.42 C 38.39 60.74 0.00

444 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.088 27

202.88 C 44.84 82.61 0.00

445 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.081 27

193.36 C 44.32 63.96 0.00

446 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.066 27

160.93 C 35.02 49.49 0.00

447 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.065 27

151.58 C 42.88 53.35 0.00

448 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.061 27

126.88 C 49.59 59.91 0.00

449 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.056 27

117.33 C 50.28 50.70 0.00

450 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.045 28

86.42 C 47.29 45.87 155.42

451 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.044 28

76.81 C 52.38 50.39 155.42

452 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.037 27

52.32 C 44.31 58.18 0.00

453 UPT L17173 PASS AISC- H1-3 0.039 27

41.90 C 56.54 72.73 0.00


1350.85 C 0.00 355.99 0.00


1458.66 C 0.00 415.01 0.00


1537.36 C 0.00 371.65 0.00

1229. LOAD LIST 11 TO 19

1230. PRINT JOINT DISPLACEMENTS LIST 4 TO 6

--------------------------------< PAGE 51 Ends Here >---------------------------


JOINT DISPLACEMENT (CM RADIANS) STRUCTURE TYPE = SPACE

------------------

JOINT LOAD X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS X-ROTAN Y-ROTAN Z-ROTAN

4 11 0.2412 -0.2074 0.0480 0.0002 0.0000 -0.0002

12 15.2710 0.1643 0.0846 0.0002 0.0002 -0.0050

13 -14.7887 -0.5791 0.0114 0.0002 -0.0002 0.0045

14 0.2972 0.4364 15.0563 0.0049 -0.0003 -0.0003

15 0.1852 -0.8512 -14.9602 -0.0046 0.0003 -0.0002

16 18.8012 0.6730 11.7243 0.0040 0.0003 0.0059

17 -18.3189 -1.0878 -11.6283 -0.0037 -0.0003 -0.0064

18 11.8765 0.5021 18.5581 0.0063 0.0004 0.0036

19 -11.3941 -0.9169 -18.4621 -0.0059 -0.0004 -0.0041

5 11 0.2404 -0.2325 0.0475 0.0000 0.0000 0.0001

12 15.2974 -0.9762 0.0369 0.0000 0.0002 -0.0047

13 -14.8167 0.5111 0.0582 0.0000 -0.0002 0.0049

14 0.2613 -0.2325 15.1167 0.0047 -0.0003 0.0001

15 0.2194 -0.2326 -15.0216 -0.0048 0.0003 0.0001


115

16 18.8244 0.7249 11.7183 0.0038 0.0002 0.0063

17 -18.3437 -1.1900 -11.6232 -0.0039 -0.0002 -0.0060

18 11.9080 0.3701 18.6160 0.0061 0.0002 0.0040

19 -11.4273 -0.8352 -18.5209 -0.0061 -0.0002 -0.0037

6 11 0.2407 -0.2077 0.0479 -0.0002 0.0000 -0.0002

12 15.3252 0.1609 0.0845 -0.0002 0.0002 -0.0050

13 -14.8438 -0.5763 0.0112 -0.0002 -0.0002 0.0046

14 0.2266 -0.8460 15.0562 0.0046 -0.0003 -0.0002

15 0.2549 0.4306 -14.9605 -0.0049 0.0003 -0.0002

16 18.8488 0.2639 11.7243 0.0037 0.0002 0.0059

17 -18.3674 -0.6793 -11.6286 -0.0040 -0.0002 -0.0063

18 11.9409 0.8081 18.5580 0.0059 0.0003 0.0036

19 -11.4595 -1.2235 -18.4623 -0.0063 -0.0003 -0.0041


1231. LOAD LIST 29 TO 37

1232. UNIT METER MTON

1233. PRINT SUPPORT REACTION

--------------------------------< PAGE 52 Ends Here >---------------------------


SUPPORT REACTIONS -UNIT MTON METE STRUCTURE TYPE = SPACE

-----------------

JOINT LOAD FORCE-X FORCE-Y FORCE-Z MOM-X MOM-Y MOM Z

1 29 0.04 3.92 0.07 0.00 0.00 0.00

30 -0.68 -16.90 -0.70 0.00 0.00 0.00

31 0.77 24.74 0.84 0.00 0.00 0.00

32 -0.75 -32.13 -1.52 0.00 0.00 0.00

33 0.83 39.97 1.66 0.00 0.00 0.00

34 0.59 27.83 0.90 0.00 0.00 0.00

35 -0.50 -19.99 -0.76 0.00 0.00 0.00

36 0.40 23.19 0.79 0.00 0.00 0.00

37 -0.31 -15.35 -0.65 0.00 0.00 0.00

2 29 -0.08 4.25 0.00 0.00 0.00 0.00

30 -2.14 45.89 0.03 0.00 0.00 0.00

31 1.97 -37.40 -0.03 0.00 0.00 0.00

32 -0.08 4.25 -0.37 0.00 0.00 0.00

33 -0.08 4.25 0.37 0.00 0.00 0.00

34 0.99 30.23 0.09 0.00 0.00 0.00

35 -1.16 -21.74 -0.09 0.00 0.00 0.00

36 0.60 20.62 0.16 0.00 0.00 0.00

37 -0.77 -12.13 -0.16 0.00 0.00 0.00

3 29 0.04 4.03 -0.07 0.00 0.00 0.00

30 -0.74 -16.80 0.67 0.00 0.00 0.00

31 0.82 24.85 -0.81 0.00 0.00 0.00

32 0.84 40.07 -1.66 0.00 0.00 0.00

33 -0.75 -32.02 1.52 0.00 0.00 0.00

34 0.37 16.98 0.39 0.00 0.00 0.00

35 -0.29 -8.92 -0.53 0.00 0.00 0.00

36 0.63 31.89 0.92 0.00 0.00 0.00

37 -0.55 -23.84 -1.06 0.00 0.00 0.00


1234. FINISH

--------------------------------< PAGE 53 Ends Here >---------------------------


116


*********** END OF THE STAAD.Pro RUN ***********

**** DATE= NOV 16,2009 TIME= 7:47:15 ****

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