calculos chiraintegradolevantarobservaciones

HEC-RAS Version 1

INFORME FINAL FASE II

APENDICE F DEFENSAS CONTRA INUNDACIONES

APENDICE D PRESA DERIVADORA SULLANAApndice D.1:Estudio de Evacuacin del Caudal de Diseo (Q=100=7600 m3/seg) sobre la Presa Sullana

CONTROL DE LA CAPACIDAD DE DESCARGA DEL DIQUE MALLARITOS AGUAS ABAJO DE LA PRESA SULLANA Y PROTECCIN DE LA ORILLA EN LA MARGEN IZQUIERDA, AGUAS ABAJO DE LA PRESA SULLANA

Control de la capacidad de descarga del dique Mallaritos aguas abajo de la Presa Sullana

Aguas abajo de la Presa Sullana fue proyectado y ejecutado el dique Mallaritos para un caudal de Q = 5,000 m3/seg.

En vista de la erosin generalizada en el cauce del ro Chira, que en la zona del dique Mallaritos ha sido de hasta 3.0 m, y que est descrita detalladamente en el Informe del Estudio Definitivo de Reconstruccin y Rehabilitacin (II Fase), Apndice F Defensa de Inundaciones Volumen F.2, Clculo Hidrulico del ro Chira, Energoprojekt 1999; poda esperarse que este dique evacuara una cantidad de agua considerablemente mayor que la diseada.

A tal efecto, se llev a cabo el clculo hidrulico correspondiente a la zona del dique para Q = 7600 m3/seg. Para este clculo se aplic el modelo matemtico descrito en el Informe arriba citado. El coeficiente de rugosidad para el cauce principal fue n = 0.030 y para reas de inundacin, n = 0.060.

Los resultados del clculo se muestran en la Tabla 4 y en el perfil longitudinal del Adjunto 4.

Tomando en consideracin la cota de coronacin del dique ejecutado, as como las cotas de niveles de agua que corresponden al caudal Q = 7600 m3/seg, puede concluirse que el tramo de aguas abajo del dique Mallaritos, del Km. 0+850 al Km. 4+824.13, puede evacuar caudales incluso mayores de 7600 m3/seg, y que no es preciso sobreelevar el tramo del dique en cuestin.

Proteccin de la orilla en la margen izquierda, aguas abajo de la Presa Sullana

En el marco del Estudio Presa Derivadora Sullana Estudio Definitivo de Reconstruccin y Rehabilitacin de la Presa Sullana Informe Final Energoprojekt, Mayo 1999 (plano N P- RHRC - 51-10), se muestra la solucin tcnica del muro izquierdo empalme con la proteccin de orilla.

En vista de los desprendimientos evidentes de la orilla aguas abajo, en un largo de 250 m aproximadamente, como parte del presente Estudio se proporciona la solucin tcnica de la proteccin, que consiste en:

Prolongacin de la proteccin en una longitud de 70 m, idntica a la proteccin ya propuesta (Tipo 1);

Continuacin de la proteccin en un largo de 177 m aproximadamente, aguas debajo de la proteccin propuesta (Tipo 2).

El Tipo 1 de proteccin consiste en proteger la orilla con enrocado, de 1.20 m de espesor, con inclinacin 1:2.5, que se coloca encima de geotextil, sobre el cual se encuentra grava de granulacin natural de 0.3 m de espesor. En el fondo est el pie, de 3 m de ancho y 3 m de altura, que yace sobre el colchn de gaviones de 15 m de longitud, debajo del cual se encuentra grava gruesa de 0.2 m de espesor y enrocado. La cota de corona de la proteccin ha sido determinada en atencin a la altura de la orilla, es decir, se halla en la cota 36.00 m.s.n.m.; determinndose la cota de cimentacin del colchn de gaviones con respecto a la cota del fondo, en 28.00 (25.00) m.s.n.m.

A continuacin se coloca la proteccin del Tipo 2, la misma que consiste en enrocado de 0.7 m de espesor con inclinacin 1:2.5, dispuesto sobre geotextil, encima del cual se encuentra grava de granulacin natural de 0.3 m de espesor. En el fondo est el pie de 3.0 m de ancho y 3 m de altura, que se extiende sobre el colchn de gaviones de 15 m de longitud, debajo del cual se encuentra grava gruesa de 0.2 m de espesor y geotextil. La cota de la corona de proteccin fue determinada en atencin al nivel de agua que corresponde al caudal Q = 3000 m3/seg, y la cota de cimentacin del pie, en atencin a la cota del fondo. La cota de la corona de proteccin va de 36.00 m.s.n.m. a 35.60 m.s.n.m., y la cota de cimentacin del pie, entre 29.00 y 28.60 m.s.n.m.

PROTECCION CONTRA LA EROSION AGUAS ARRIBA DE LA REPRESA SULLANA

En el perodo de construccin de la bocatoma Mallaritos (a partir del 12.07.99), el nivel de agua en el embalse Sullana fue abatido a la cota 31.20. Este es el nivel mnimo del reservorio que se pudo lograr cerrando el alviadero de Poechos y descargando la aportacin total de la cuenca intermedia (unos 10 m3/seg). De este modo fueron creadas condiciones de control visual del estado de erosin aguas arriba de la presa. En tal ocasin se realiz la inspeccin detallada y el levantamiento topogrfico del estado de erosin local. La depresin erosiva local se apreci visiblemente slo en la zona del muro derecho de aduccin. Se constat que la profundidad del hueco de erosin, localmente junto a la misma cima del muro, alcanz la cota de cimentacin 28.75. La proteccin de enrocado destruida y removida (enrocado E2 sobre la capa de filtro de 25 cm de espesor y geotextil debajo) indica el grado y la tendencia de la erosin regresiva, as como sus posibles consecuencias. El estado de erosin en la zona de la proteccin de enrocado aguas arriba de los vanos vertientes, as como el estado de erosin del muro ribereo izquierdo de aguas arriba no estaban claramente pronunciados ni apreciables durante esta prospeccin visual.

La losa de cimentacin del muro derecho hasta ahora no ha sido socavada, pero esto puede esperarse con razn justificada ya en el siguiente perodo de lluvias. En otras palabras, la losa de cimentacin del muro derecho, as como la zona del vano vertiente y el muro derecho de aguas arriba se encuentran potencialmente amenazados, puesto que durante la explotacin se esperan condiciones ms difciles de evacuacin de los caudales (descargas de Qmx = 7600 m3/seg) y, por ende, tambin mayores efectos y consecuencias de la erosin regresiva. Con esto se producir el problema de estabilidad del muro derecho e izquierdo de aguas arriba y, eventualmente, el problema de la integridad de la estructura de aduccin.

De acuerdo a lo arriba sealado, en primer trmino, es preciso renovar la proteccin antierosiva en la zona de la cimentacin de ambos lados del muro derecho de aguas arriba, pero de una resistencia significativamente mayor a las condiciones de la erosin regresiva futura (velocidades de la corriente de remolino hasta 3.0 m/seg incluso).

En atencin a ello, para la proteccin del muro derecho fueron aplicados gaviones tipo caja, de dimensiones 2.0 x 1.0 x 0.5 m, anclados hacia atrs a las cimentaciones del muro. La forma y las dimensiones de la zona de proteccin se definieron en base a los levantamientos topogrficos del estado actual. La carpeta gavinica fue colocada encima de una capa de grava natural de 25.0 cm de espesor, con proteccin de filtro por debajo, tipo geotextil de 450 gr.

Adems, y en base a los levantamientos topogrficos existentes, se dio la solucin tcnica de proteccin del muro ribereo izquierdo de aguas arriba y la propuesta de medidas de proteccin hacia aguas arriba de las losas de concreto armado de los vanos vertientes.

La proteccin de los vanos vertientes de aguas arriba sigue a continuacin de la proteccin de los muros derecho e izquierdo de aguas arriba, por lo que fueron aplicados gaviones tipo caja, de dimensiones 2.0 x 1.0 x 0.5, anclados hacia atrs en los cimientos del muro. Los colchones de gaviones se colocan sobre una capa de relleno de grava natural de 25.0 cm de espesor, con proteccin de filtro debajo, tipo geotextil de 450 gr. La longitud de esta proteccin de aguas arriba es de 13.0 m, y la misma est colocada en la cota 30.50 m.

En el muro izquierdo de aguas arriba se dise la proteccin de 20 m de longitud, que consiste en roca colocada sobre grava natural de 0.25 m de espesor, con proteccin de filtro debajo, tipo geotextil de 450 gr.

Sin embargo, debe mencionarse que, antes del inicio de las obras en la proteccin de aguas arriba, es preciso llevar a cabo el levantamiento topogrfico detallado de la parte de aguas arriba de la presa, con el propsito de elaborar el diseo detallado de proteccin, que se adaptar al estado real existente en el terreno.

ESQUEMA DE SOBREELEVACION DE DIQUES AGUAS ARRIBA DE REPRESA SULLANA

De acuerdo a los clculos hidrulicos, presentados en el marco del punto 5, fue determinado el nivel de agua correspondiente al caudal Q=7600 m3/seg.

La cota de coronacin del dique (cota de sobreelevacin) ha sido definida como nivel de agua que corresponde al caudal Q=7600 m3/seg ms el borde libre de 0.60 m.

En la Tabla 5 y el Adjunto 5, se muestran las cotas de coronacin del dique existente, as como las cotas de sobreelevacin del dique.

Las alturas de sobreelevacin del dique, (h, se presentan en la Tabla 6.

Tabla 6

DiqueProgresivaCota corona de dique( h (m)

Ejecutado

(Q = 5000 m3/s)Sobreelevado

(Q = 7600 m3/s)

Mallaritos0+00041.6042.450.85

0+85041.5042.300.80

Salitral4+364.3041.6042.701.1

3+00042.0043.301.35

0+00043.1245.052.0

Anlisis de esquemas alternativos de sobreelevacin de los diques Mallaritos y Salitral

Dique Mallaritos ( km 0+000 do km 0+850 )

Es evidente que en el caso del dique Mallaritos su sobreelevacin de (h = 0.8m 0.9m corresponde a la provisin de altura de proteccin del dique (borde libre).

Considerando que en la cara de aguas arriba del dique (Km 0+400 al Km 0+850) fue ejecutada la proteccin del talud (enrocado sobre una base filtrante), y en vista del hecho ya mencionado de una sobreelevacin relativamente pequea, fueron consideradas dos variantes de sobreelevacin (tipo defensa del oleaje):

Tipo IM Variante I MURO DE CONCRETO ARMADO (protector de oleaje) de 0.8 m - 0.9 m de altura encima de la corona del dique ejecutado y, como mnimo, 0.30 m bajo la corona del dique ejecutado, con zapata de cimentacin de 0.8 m de ancho y 0.3 m de altura, es decir, con dimensiones que se muestran en el Adjunto 6.1.

Tipo IM Variante II MURO DE GRAVEDAD (protector de oleaje) de 0.8 0.9 m de altura encima de la corona del dique ejecutado y, como mnimo, 0.3 m bajo la corona del dique ejecutado, con zapata de cimentacin de 1.0 m de ancho y 0.3 m de altura, es decir, con dimensiones que se muestran en el Adjunto 6.1.

Para ambas variantes analizadas se evalu el costo por metro lineal, as como, para la sobreelevacin del dique Mallaritos, el costo en toda la longitud (Km. 0+000 al Km. 0+850). El anlisis de costos para ambas variantes se presenta en el Anexo 3 y en la tabla.

Dique

VarianteMallaritos (Tipo IM)

Km 0+000 0+850

USDSalitral (Tipo Is)

Km 4+350 3+000

USD

Muro de concreto

(Variante I)261,250509,218

Muro de gravedad

(Variante II)250,577482,332

Fcilmente se aprecia que la diferencia de costo entre ambas variantes analizadas es, prcticamente, mnima; es decir, el costo de la Variante II resulta algo inferior. Considerando la pequea altura de sobreelevacin, se propuso para el desarrollo anterior el Tipo IM Variante II - MURO DE GRAVEDAD.Dique Salitral

En cuanto al dique Salitral, tramo Km 4+ 364.30 al Km 3+000, donde la sobreelevacin asciende a h = 1.1m 1.30m, fueron analizadas dos variantes de sobreelevacin tipo protector de oleaje.

Tipo Is - Variante I - MURO DE CONCRETO ARMADO (protector de oleaje) de 1.1 - 1.30 m de altura, encima de la corona del dique ejecutado y, como mnimo, 0.30 m bajo la corona del dique ejecutado, con zapata de cimentacin de 1.1 m de ancho y 0.3 m de altura, es decir, con dimensiones mostradas en el Adjunto 6.2.

Tipo Is Variante II - MURO DE GRAVEDAD (protector de oleaje) de 1.1 1.3 m de altura encima de la corona del dique ejecutado y, como mnimo, 0.3 m debajo de la corona del dique ejecutado, con zapata de cimentacin de 1.2 m de ancho y 0.35 m de altura, es decir, con dimensiones mostradas en el Adjunto 6.2.

Para ambas variantes analizadas se estim el costo por metro lineal, as como, para la sobreelevacin del dique Salitral, el costo en toda la longitud (del Km 4+364.30 al Km 3+000). El anlisis de costos para ambas variantes se presenta en el Anexo 3 y en la tabla.

Fcilmente se aprecia que la diferencia de costos de ambas variantes analizadas resulta prcticamente mnima, siendo el costo de la Variante II ligeramente inferior, por lo que en la eleccin de alternativa ptima fueron considerados tambin los dems factores relevantes. El alto algo superior de sobreelevacin y la seguridad en explotacin fueron factores decisivos en la eleccin de la variante, proponindose para el desarrollo ulterior, desde ese punto de vista, el Tipo Is Variante I MURO DE CONCRETO ARMADO (protector de oleaje).

El muro esta reforzado con el rea mnima de acero (segn ACI), necesaria para la retraccin de fraguado y temperatura, y dividido por las juntas de dilatacin en las partes de 9.10 m (tapajuntas de 6) con la finalidad de aminorar las consecuencias de la contraccin de concreto.

En este tramo del dique, sobre el talud de aguas abajo (Km 3+900 Km 3+450) se ejecut la proteccin de talud de grava gruesa.

En el tramo restante del dique Salitral, (Km. 0+300 al Km. 3+000), que sigue hasta el final del dren ND 1, donde es necesaria la sobreelevacin por 1.30 m 2.00 m, est previsto el siguiente tipo de sobreelevacin (Tipo II), el esquema que se muestra en el Adjunto 7.1:

ensanchamiento del dique en el lado de aguas arriba y sobreelevacin con materiales Ri (relleno impermeable): CL, ML, SC, SM, GC, GM

pendiente del talud H:V=2.5:1 hasta la cota del dique ejecutado

pendiente del talud H:V=variable= mx 1.5:1

Se entiende el desplazamiento del eje del dique hacia aguas arriba (e = 3 m) y el mantenimiento del ancho de coronacin del dique.

Para el tramo del dique Salitral, ubicado en el extremo de aguas arriba (Km 0 + 000 al Km 0+300), donde el dique se sobreeleva por unos 2.0 m, est previsto el siguiente tipo (Tipo III) de sobreelevacin del dique, donde se proyecta la siguiente solucin, mostrada en el Anexo 7.2 : Ensanchamiento del dique por el lado de aguas abajo (no hay dren ND-1) con material Rc (relleno comn) y sobreelevacin por el lado de aguas arriba, con material Ri (relleno impermeable): CL, ML, SC, SM, GC, GM

pendiente del talud H:V=2.0:1 hasta la cota del dique ejecutado

pendiente del talud H:V=variable= max 1.5:1

Se sobreentiende el desplazamiento de eje del dique hacia aguas abajo y mantenimiento del ancho de coronacin del dique.

ANALISIS DE ESTABILIDAD DE DIQUES

Seguridad Contra el Sifonamiento

La evaluacin de la seguridad contra la erosin regresiva (sifonamiento) se hace segn el criterio emprico.

Lane expres el peligro de la erosin subterrnea mediante la relacin crtica entre:

L ..... longitud ponderada de la filtracin

h ..... presin hidrosttica

Segn Lane, el coeficiente WCR (Weighed creep ratic) se presenta mediante la expresin:

donde L representa la distancia total del camino de filtracin en el cimiento, que es igual a la suma de todas las distancias verticales y el tercio de las distancias horizontales de filtracin, siendo h la diferencia de niveles de agua entre las partes aguas arriba y abajo del dique.

Tomando en cuenta que las pendientes de los taludes de la zanja de cimentacin son 1V : 2 H (ms suave que 45), las distancias verticales de filtracin se desprecian.

Para el material ms inconveniente en el cimiento, tomando en cuenta el sifonamiento, segn Lane WCR debe ser como mnimo:

WCR = 7 para arenas finas (SP)

WCR = 8.5 para arenas muy finas

Sin embargo, teniendo en cuenta que el criterio de Lane es deducido para las presas y terraplenes con carga hidrulica constante, y que la duracin de caudales del ro Chira Q = 5000 7600 m3/seg es del orden de aprox. 6 horas, que no permitir que se forme un flujo continuo a travs del cuerpo del dique para dichos niveles, el criterio de Lane adoptado por los criterios de diseo asciende a:

WCR = 2.5

Para los casos concretos de sobreelevacin de diques, la seguridad es la siguiente:

Para las mayores sobreelevaciones del dique (los mayores incrementos de la carga hidrulica)( h = 1.3-2.0m

El esquema de sobreelevacin aumenta el trayecto horizontal de filtracin de agua por B=6.0 m. Por lo tanto, con respecto al dique ejecutado, la seguridad resulta prcticamente la misma:

De otro lado, a lo largo de los diques Mallaritos y Salitral fue construido el dren colector, que brinda una seguridad adicional para la estabilidad de los diques contra la erosin de filtracin (sifonamiento), ya que se prologa la trayectoria de filtracin hasta el nivel de agua en el dren.

Estabilidad de los Taludes

Los resultados del clculo de estabilidad de los diques Mallaritos y Salitral para los caudales Q=5000 m3/seg, se presentan en la Tabla 7.

Tabla 7

Dique

ProgresivaEstadoFs

S = 0.00.100.150.20

Mallaritos

0+520Vaco

Q = 0 m3/s

Aguas arriba3.0432.2261.9621.745

Salitral

3+500Q = 0 m3/s

Aguas arriba2.5882.0071.8221.661

2+750Q = 0 m3/s

Aguas arriba3.3582.4022.1051.865

Mallaritos

0+520Q = 5000 m3/s

Aguas abajo

(dren col.)1.6301.2431.1060.967

aguas arriba1.932

Salitral

3+500Q = 2000 m3/s

Aguas abajo1.8861.4281.2661.112

Q = 5000Aguas abajo1.4701.1050.9780.876

Aguas arriba1.912

*Descenso rpido en dren (aguas abajo)1.7631.1210.9890.891

Salitral

2+750Q = 5000

Aguas abajo1.511

Aguas arriba1.950

*Descenso rpido en dren (aguas abajo)0.918

Los factores de seguridad mnimos considerados en el criterio de diseo son:

Fs = 1.5yFs = 1.0,

Para estabilidad esttica y dinmica, respectivamente.

En condiciones de una avenida de 5000 m3/seg y aceleracin ssmica de 0.15 g, los factores de seguridad son ligeramente superiores a 1.0.

En condiciones de una avenida de 2000 m3/seg y aceleracin ssmica de 0.20 g (perodo de recurrencia de 30 aos) los factores de seguridad estn ligeramente por encima de 1.0 a excepcin de la seccin Km 2+750 (Salitral), que es igual a FS = 0.918. Se espera que estas condiciones sean las ms probables a ocurrir.

Sin embargo, en los clculos anteriores (CRC Novoa) no se tuvo en cuenta la variabilidad de aceleraciones ssmicas para diferentes profundidades de los crculos de deslizamiento.

En efecto, para los crculos de deslizamiento ms profundos que, en principio, eran crticos, la aceleracin ssmica decrece, lo que muestra el clculo del coeficiente ssmico presentado en el Anexo 4.

Los clculos efectuados indican que el coeficiente ssmico para crculos de deslizamiento ms profundos asciende a:

( = 0.10 g, significativamente menos que 0.2g analizado.

Para las condiciones concretas de sobreelevacin de diques, los factores de seguridad son mayores que los que se muestran en la Tabla 7, en atencin a lo siguiente:

Ensanchamiento del dique hacia aguas arriba por 6.0 m adicionales (medido horizontalmente) con materiales Ri, por lo que la carga pasiva resulta significativamente mayor que la activa; Se incrementa la impermeabilidad del dique, y el establecimiento de filtracin a travs del dique a los caudales mximos Q=7600 m3/seg de corta duracin resulta prcticamente imposible.

Los clculos de estabilidad se presentan en el Anexo 4.

Los factores mnimos de seguridad ascienden a:

Aguas arriba Fs=2.5998

Aguas Abajo Fs=2.649 ( s=0 )

Fs= 1.449 ( s=0.20g)

Fs= 1.8927 ( s=0.10g)

Los factores de seguridad son significativamente mayores que los factores de seguridad del dique ejecutado, considerando que la sobreelevacin se ejecuta con material Ri, de buenas caractersticas fsico-mecnicas (cohesin y ngulo de friccin interna).

CANTERAS A UTILIZARSE PARA SOBREELEVACION DE DIQUES

De acuerdo a las investigaciones geotcnicas anteriores efectuadas, se ha determinado como CANTERA IMPERMEABLE ms cercana a la obra la de MARCAVELICA.

El material es un suelo residual producto de meteorizacin de rocas.

Los estratos predominantes estn compuestos por materiales siguientes:

1) Limo de media a alta plasticidad (ML y MH) que tienen:

ms de 80% de finos;

limite lquido LL = 40-60%

ndice de plasticidad IP = 12-18 %

Es recomendable mezclar el limo ML y MH con gravas y arenas para aumentar su resistencia y disminuir su compresibilidad;

2) Estratos de grava (GM y GC) y arena (SM y SC) limosos y/o arcillosos, que tienen:

10- 20% de fino de naturaleza limosa y arcillosa;

plasticidad moderadamente baja.

Estos suelos son los ms recomendables como materiales para terrapln (Ri) por su alta resistencia y baja permeabilidad (K < 10-6 cm/seg en estado compactado).

La mezcla del suelo de diferentes calicatas presentaba:

-densidad seca segn Proctor de mx d = 1.59 t/m3-humedad ptima Wopt = 22.9%

parmetros geomecnicos del suelo fueron obtenidos con ensayo de corte directo y sus valores son:

ngulo de friccin efectiva = 20

cohesin C = 153 t/m2ESQUEMA DE SOBREELEVACIN DE ESTRUCTURAS EN LOS DIQUES MALLARITOS Y SALITRAL

Esquema de sobreelevacin de la bocatoma Mallaritos

La bocatoma Mallaritos se ubica en el Km 0+364 del dique Mallaritos. En vista que en el emplazamiento de la bocatoma el dique se est sobre elevando con protector de oleaje de concreto (muro de gravedad), por unos 0.9 m como mximo, en el marco del diseo definitivo se considera el esquema de sobreelevacin de la bocatoma, que consiste en lo siguiente:

La baranda en la bocatoma delante del mecanismo de manipulacin de las compuertas se reemplaza con un muro de concreto armado de 0.9 m de altura y de espesor variable, de 0.2 m 0.25 m. Este muro se empalma con el protector de oleaje, de modo que se logra una lnea continua de defensa durante las crecidas, evitando la penetracin de agua hacia atrs.

La junta entre el muro y la estructura existente se reforzar con los anclajes ( @ 30) suficientes para soportar la carga de la presin de agua. Para reforzamiento del muro se adopt el rea mnima de acero (segn ACI) para retraccin de fraguado y temperatura.

El empalme de la sobreelevacin en la bocatoma con el protector de oleaje (muro de gravedad) se realiza con elastoplstico (dynatred).

La sobreelevacin de los buzones se efectuara manteniendo las mismas secciones de las estructuras de concreto armado existentes. Se han previsto los anclajes a lo largo del permetro en ambas caras, con la finalidad de tener traslape suficiente de la armadura vertical.

Debido al tipo de estructuras, dimensiones y cargas se hizo el reforzamiento con el rea de acero igual al proyecto anterior.

Esquema de sobreelevacin del cruce de dique con canal de riego

El dique Salitral cruza en tres lugares el canal de riego, esto es, en las siguientes progresivas:

Km 0+019.00

Km 0+294.00

Km 1+610.00

Las estructuras existentes son similares y cuentan con entrada que consiste en tubo de 0.8 m de dimetro que sale del dique (a excepcin de la estructura del Km. 1+610.00, que tiene acueducto a la entrada), parte central que atraviesa el dique, en cuyo extremo final se encuentra buzn rectangular de concreto armado que aloja la compuerta, y salida que consiste en un tubo de 0.8 m de dimetro, que sale del dique. El buzn de concreto armado presenta seccin transversal rectangular de 1.20 m x 1.20 m, con espesor de paredes de 0.25 m. La cota de coronacin del buzn coincide con la corona del dique.

En vista que el dique Salitral se sobre eleva en las ubicaciones de dichas estructuras, en el diseo se consigna la solucin para sobre elevar estas estructuras tambin.

En funcin del tipo de sobreelevacin del dique (Tipo II) o (Tipo III), est dada la propuesta de sobreelevacin.

As, para las estructuras de los Km 0+019 y Km 0+294, donde el dique se sobre eleva por unos 2.0 m y el eje del dique existente se desplaza hacia atrs, estn previstos los siguientes trabajos en el marco de la sobreelevacin:

Sobreelevacin de paredes del buzn de concreto armado de dimensiones 1.20 m x 1.20 m, en dependencia de la cota de sobreelevacin del dique;

Prolongacin del tubo a la entrada equivalente al desplazamiento del dique en la base;

Prolongacin de escaleras de gato;

Prolongacin del mecanismo de operacin de la compuerta.

En el Km 1+610 est previsto el Tipo II de sobreelevacin, donde la sobreelevacin se encuentra en el talud de aguas abajo, por lo que se han previsto los siguientes trabajos:

Ensanchamiento de la corona del dique en el emplazamiento de la estructura;

Sobreelevacin de paredes del buzn de concreto armado, de dimensiones 1.20 m x 1.20 m, en funcin de la cota de sobreelevacin del dique;

Prolongacin del tubo de salida equivalente al desplazamiento de dique en la base;

Prolongacin de escaleras de gato;

Prolongacin del mecanismo de operacin de la compuerta.

Sobreelevacin de rampas de acceso

En el dique Salitral se ejecut un buen nmero de rampas de acceso al mismo. En atencin de la sobreelevacin del dique prevista, se presenta el esquema de sobreelevacin de las rampas de acceso. En funcin del nmero de rampas de acceso existentes en el dique, est considerado el nmero de rampas que van a ser sobre elevadas.

La zona de proteccin se muestra en el Adjunto 3.1.

ESQUEMA DE PROTECCIN DE LOS DIQUES SALITRAL Y MALLARITOS AGUAS ARRIBA DE LA PRESA SULLANA

Protecciones existentes y la proyectada de los diques y la orilla

En el marco del Diseo Definitivo de los diques Salitral y Mallaritos, elaborado por CRC Novoa, est previsto proteger la orilla y los taludes de diques, a saber:

En el tramo del dique Salitral, Km. 0+000 Km. 1+470, construccin de 19 espigones de 20 25 m de longitud, a una distancia de 100 200 m entre los mismos. Los espigones fueron diseados para proteger la orilla en el cauce principal del ro Chira;

En el tramo del dique Salitral, Km. 2+230 Km. 2+480, se dise la proteccin riberea con enrocado, en el cauce principal del ro Chira;

En el tramo del dique Salitral, Km. 2+480 Km. 3+100, se disearon y fueron construidos 7 espigones de enrocado como proteccin riberea;

En el tramo del dique Salitral, Km. 3+660 Km. 3+900, fueron diseados y ejecutados 3 espigones de enrocado como proteccin riberea;

En la zona del Puente Viejo la proteccin se ejecut en torno al propio puente;

En el dique Salitral (Km 0+400 Km. 1+000; Km. 2+400 Km. 3+000 y Km. 3+450 Km 3+900) se ejecut proteccin del talud con grava gruesa;

En el dique Mallaritos (Km 0+850 Km 0+400), dentro del rea de la presa Sullana, se ejecut la proteccin del dique con enrocado.

Adems de ello, Energoprojekt dise en el meandro del ro Chira, abajo del pueblo de Salitral, espigones nuevos y propuso reconstruccin de los existentes (13 en total).

Las protecciones proyectada y ejecutada se muestran en el Adjunto 1.

Esquema tcnico de proteccin de diques propuesto

El tramo del ro Chira ms aguas arriba entre los analizados en la zona del dique Salitral (Km. 0+000 Km. 1+500) presenta el mayor cambio del curso, es decir, entre el perfil 19 y el final del meandro, el ro prcticamente vari por completo su cauce, encontrndose el flujo en el cauce principal junto al terreno alto de la margen izquierda. (Antes del fenmeno de El Nio este tramo se caracterizaba por el cauce principal junto a la ribera derecha del dique Salitral).

Considerando que se ha producido el abandono del meandro existente en la zona del dique Salitral, y que asimismo los propios espigones en la zona del meandro no han sido construidos an, es evidente que en las condiciones nuevas que se han generado no es preciso ni necesario construir dichos espigones. Las condiciones hidrulico hidrolgicas de flujo modificadas posibilitarn la hendidura y profundizacin ulterior del ro Chira hacia el terreno ribereo izquierdo.

Adems, de acuerdo a los anlisis y clculos hidrulicos efectuados, el tramo ms comprometido del ro Chira se encuentra en la zona donde el ro atraviesa el sector angosto entre el dique de Salitral existente en el margen derecha y el terreno alto de la margen izquierda (Km. 3+000 Km. 1+650 del dique Salitral).

En este tramo del cauce del ro Chira se presentan las siguientes velocidades, correspondientes a:

Q= 3000 m3/seg (Perfil 15- perfil 19) v = 2. 15 m/seg 2.89 m/seg

Q= 5000 m3/seg (Perfil 15- perfil 19) v = 2.66 m/seg 3.85 m/seg

Q= 7600m3/seg (Perfil 15- perfil 19) v = 3.24 m/seg 4.85 m/seg

Para este tramo se propone en el marco del presente proyecto, la proteccin del talud del dique con enrocado.

De acuerdo al criterio establecido el alto de la proteccin del talud del dique corresponde al nivel del caudal Q=3000 m3/seg (el clculo se presenta como parte del Anexo 1). La proteccin diseada es un enrocado de 0.7 m de espesor, con el pie de 2.0 m de altura y 2.0 m de ancho, colocado sobre el colchn gavinico de 0.3 m de espesor, debajo del cual est tendido geotextil y grava de granulacin natural. El alto total de la proteccin del talud es de 4.50 m. Las cotas de coronacin de la proteccin varan, desde 40.40 m.s.n.m., en el extremo de aguas arriba, hasta 39.60 m.s.n.m., en el extremo de aguas abajo.

Para la proteccin contra erosin y socavacin est prevista una carpeta de gaviones de unos 5 m de longitud, en todo el largo que se protege, con la salvedad del tramo Km 2+900 Km. 2+600, el ms comprometido y donde se espera erosin hasta incluso de 4.0 m aproximadamente al caudal Q = 3000 m3/seg. La longitud de la carpeta fue determinada de acuerdo a la profundidad de la erosin generalizada en el cauce principal del ro Chira.

En vista que dentro del cauce a diario siguen ocurriendo cambios morfolgico hidrulicos, es necesario llevar a cabo la observacin de dichos cambios, a fin de determinar las variaciones en el cauce. Esto se refiere ante todo a la zona ms comprometida en el tramo de inters, es decir, del Km. 1+650 m al Km. 3+000 m.

El mismo tipo de proteccin se propuso tambin para el tramo del dique 0+400 1+000. La longitud del colchn de gaviones es de 4.0 m, y la cota de coronacin se encuentran a 40.60 m.s.n.m. Esta proteccin se coloc sobre la orilla cncava del dique Salitral, en el meandro abandonado.La seccin transversal tpica de proteccin del talud del dique se presenta en el Adjunto N 8, y las ubicaciones de la proteccin prevista, en el Adjunto 1.

La construccin de la proteccin del talud del dique se adaptara a las obras de sobreelevacin del dique.

HEC-RAS Version 1.2 April 1996

U.S. Army Corp of Engineers

Hydrologic Engineering Center

609 Second Street, Suite D

Davis, California 95616-4687

(916) 756-1104

X X XXXXXX XXXX XXXX XX XXXX

X X X X X X X X X X

X X X X X X X X X

XXXXXXX XXXX X XXX XXXX XXXXXX XXXX

X X X X X X X X X

X X X X X X X X X X

X X XXXXXX XXXX X X X X XXXXX

PROJECT DATA

Project Title: RIO CHIRA

Project File : chira.prj

Run Date and Time: 26/03/1999 01:50:38 AM

Project in SI units

PLAN DATA

Plan Title: Imported Plan 01

Plan File : a:\chira.p01

Geometry Title: Imported Plan 01

Geometry File : a:\chira.p01

Flow Title : Imported Plan 01

Flow File : a:\chira.p01

Plan Summary Information:

Number of: Cross Sections = 121 Mulitple Openings = 0

Culverts = 0 Inline Weirs = 0

Bridges = 0

Computational Information

Water surface calculation tolerance = ,01

Critical depth calculaton tolerance = ,01

Maximum number of interations = 20

Maximum difference tolerance = ,3

Flow tolerance factor = ,001

Computational Flow Regime: Subcritical Flow

Encroachment Data: None

Flow Distribution Locations: None

FLOW DATA

Flow Title: Imported Flow 01

Flow File : a:\chira.f01

Flow Data (m3/s)

Reach Riv Sta PF#1 PF#2 PF#3 PF#4

1 3.123 1600 1900 3000 5000

Boundary Conditions

Reach Profile Upstream Downstream

1 1 Known WS = 1.02

1 2 Known WS = 1.02

1 3 Known WS = 1.02

1 4 Known WS = 1.02

GEOMETRY DATA

Geometry Title: Imported Geom 01

Geometry File : a:\chira.g01

CROSS SECTION INPUT Reach: 1 River Station: 3.123

Description: 3.123

Station Elevation Data, num = 19

Sta. Elev. Sta. Elev. Sta. Elev. Sta. Elev. Sta. Elev.

0 40.05 1.72 35.26 32.95 25 52.23 26.86 80.85 17.67

105.39 20.26 128.45 20.4 161 27.08 177.2 26.82 202.87 27.96

236.67 32.62 265.6 32.29 268.09 31.87 279.99 32.02 289.55 35.44

313.17 35.69 380.25 37.33 393.3 41.6 400.38 41.51

Manning's n Values, num = 3

Sta. Value Sta. Value Sta. Value

0 .06 0 .03 236.67 .06

Bank Sta: Left Right Lengths: Left Channel Right Coeff Contr. Expan.

0 236.67 50 50 50 .1 .3


Description: 3.122



0 38.94 9.66 35.16 19.03 28.76 22.26 26.65 49.61 19.17

82.82 18.46 101.26 15.33 122.94 14.91 131.73 17.21 197.17 28.78

205.14 30.14 234.55 31.43 238.7 32.34 260.32 32.87 286.48 32.84

293.58 32.56 304.24 37.1 384.84 38.11 402.37 37.33 409.77 38.94



0 .06 0 .03 238.7 .06


0 238.7 170 170 170 .1 .3


Description: 3.121



0 45.6 6.57 45.58 19.82 40.39 28.71 37.98 43.12 37.22

55.27 37.45 59.83 37.06 87.3 37.02 118 37.21 124.32 36.89

126.15 35.42 130.99 34.94 132.4 34.38 137.49 33.93 145.7 30.71

150.52 30.81 153.9 29.51 189 29.49 213.43 30.95 249.02 29.08

288.94 30.58 316.94 30.24 350.67 31.19 383.33 30.32 410.79 30.63

413.9 29.75 476.07 33.88 495.4 36.11 542.87 36.88 619.74 37.59

630.98 39.74



0 .06 118 .03 495.4 .06


118 495.4 90 90 90 .1 .3


Description: 3.120



0 37.19 55.72 37 119.33 37.46 126.29 34.34 133.88 28.15

142.63 27.76 151.64 28.08 156.68 29.3 174.95 30.04 184.72 29.85

200.28 28.6 223.27 29.88 276.4 31.27 303 32.49 359.92 30.12

403.88 29.5 420.38 31.26 429.18 30.75 459.53 31.27 468.46 34.03

492.62 35.99 564.74 36.94 565.98 36.54 587.64 37.34 600.83 37.19

602.81 36.5 606.7 36.85 615.32 36.79 621.27 39.12 630.98 39.62



0 .06 119.33 .03 492.62 .06


119.33 492.62 300 260 220 .1 .3


Description: 3.119



0 38.41 19.53 37.9 55.7 38.03 63.05 38.71 79.76 38.46

90.46 36.97 119.87 37.1 151.2 37.17 161.68 32.12 175.33 29.41

196.48 29.12 204.77 29.16 220.75 29.94 240.44 27.67 249.18 27.4

256.33 27.47 267.44 28.8 279.39 29.2 305.74 31.86 317.48 30.7

324.86 28.77 335.48 28.6 348.51 29.06 362.43 29.66 380.48 28.92

396.03 29.55 417.64 28.12 441.51 31.13 448.28 33.42 448.38 35.12

464.87 35.56 485.59 35.8 536.37 35.85 562.11 36.69 643.5 36.91

645.78 38.09 657.57 36.69 678.58 39.47



0 .06 151.2 .03 485.59 .06


151.2 485.59 200 200 200 .1 .3


Description: 3.118



0 37.7 16.41 37.52 44.17 37.63 73.8 37.56 80.2 34.11

103.29 29.72 114.44 28.84 139.63 27.71 148.64 27.57 158.35 27.96

167.32 27.25 174 27.92 191.84 28.41 199.88 29.92 210.91 30.11

225.44 28.49 235.74 27.85 237.84 30.35 251.95 29.89 290.47 30.03

314.39 30.68 319.56 32.75 323.57 33.36 326.48 34.81 383.68 35.48

486.03 36.41 487.89 35.81 491.65 36.79 594.95 37.49 599.96 38.99

608.96 39.37



0 .06 73.8 .03 326.48 .06


73.8 326.48 100 100 100 .1 .3


Description: 3.117



0 38.68 .74 37.89 8.63 37.55 20.2 37.49 49.99 37.24

81.34 37.08 88.1 35.12 90.78 33.15 100.55 27.34 107.29 26.5

114.84 27.39 133.92 28.05 149.88 27.22 228.05 31.05 234.53 30.27

243.88 30.29 248.47 29.86 253.55 31.21 267.93 31.2 276.95 31.83

277.82 30.98 295.39 30.68 302.33 33.07 304.26 34.51 358.52 34.96

360.44 35.32 500.47 35.83 530.08 36.57 531.82 35.89 606.39 37.59

611.39 39.09 621.61 39.2



0 .06 81.34 .03 304.26 .06


81.34 304.26 150 150 150 .1 .3


Description: 3.116



0 38.75 3.07 31.81 11.73 32 47.28 37.71 62.21 37.52

81.38 34.35 90 33.43 97.62 29.1 117.61 27.38 120.17 26.78

139.5 26.14 155.38 26.46 163.33 26.07 202.83 29.69 206.64 29.17

212.37 29.34 217.17 30.29 219.67 30.56 237.63 30.17 241.56 29.76

244.98 30.1 249.01 30.11 251.32 30.45 335.01 34.87 361.15 34.91

362.74 35.72 365.05 34.65 428.98 35.12 449.96 35.35 451.82 35.58

522.08 35.62 597.63 36.58 601.31 37.81 624.05 35.81 636.11 39.15

641.35 39.14



0 .06 62.21 .03 361.15 .06


62.21 361.15 450 400 350 .1 .3

Blocked Obstructions, num = 2

Sta L Sta R Elev Sta L Sta R Elev

0 47.28 39.15 641.35 641.35 39.15


Description: 3.115



0 51.39 12.99 43.73 24.09 39.65 29.4 37.01 30.69 36.61

31.25 37.46 32.72 37.51 34.84 36.43 55.74 36.19 89.84 36.22

91.75 36.61 93.52 37.12 115.64 37.11 162.52 36.75 173.57 37.12

212.81 37.07 221.05 36.09 224.01 36.26 248.81 35.29 290.23 35.47

291.27 35.2 292.85 35.56 293.99 35.27 311.92 35.17 352.99 35.43

353.81 35.21 355.61 35.75 368.72 35.62 410.76 35.66 412.73 36.14

414.94 35.5 417.14 36.22 505.75 35.73 544.22 36.19 583.16 36.27

621.98 36.69 624.93 36.89 626.81 36.28 629.01 37.33 662.58 37.22

744.59 37.32 745.71 37.78 748.02 37.16 750.43 37.88 751.91 37.5

762.28 37.42 803.84 37.5 805.67 38.43 808.25 38.78 810.29 37.65

812.25 38.79 814.59 38.69 817.26 38.1 854.4 38.14 896.42 38.25

939.67 38.36 979.77 38.31 1019.06 38.56 1022.14 38.33 1029.7 33.6

1054.88 33.16 1084.06 31.72 1091.84 29.68 1105.06 29.9 1106.29 30.64

1115.64 32.05 1121.17 28.97 1121.31 28.29 1136.15 24.66 1146.1 25.56

1160.29 26.08 1172.23 25.91 1186.68 26.26 1210.48 28.3 1215.76 29.31

1238.26 30.21 1259.16 30.09 1263.96 31.68 1267.72 31.12 1271.18 31.9

1276.2 34.36 1279 34.36 1314 34.47 1351.6 35.1 1393.29 34.82

1437.01 34.98 1481.81 34.88 1518.07 35.69 1539.96 35.86 1543.61 36.86

1546.21 35.88 1550.15 36.01 1552.13 36.56 1554.21 35.68 1555.92 36.48

1558.19 35.91 1568.64 36.01 1576.71 38.94 1581.19 38.95



0 .06 1022.14 .03 1276.2 .06


1022.14 1276.2 320 320 320 .1 .3


Description: 3.114



0 55.55 11.01 49.67 34 41.06 48.32 37.44 52.57 35.19

53.61 35.23 54.89 36 56.73 35.36 69.37 34.91 170.06 35.15

217.8 35.17 266.16 35.13 314.52 35.2 362.88 35.17 421.18 35.01

481.69 35.14 521.8 35.22 562.49 35.27 572.34 35.72 611.35 35.84

613.22 36.14 614.35 35.85 616.16 36.63 617.47 36.66 620.93 35.75

625.15 36.54 626.25 36.3 653.51 36.34 690.07 36.31 734.86 36.31

736.21 36.73 738.07 36.14 740.16 36.8 745.4 36.42 774.54 36.62

813.88 36.55 854.23 36.8 892.01 37.26 894.82 36.79 896.56 37.45

921.22 37.12 961.63 37.14 962.77 37.43 964.08 36.9 965.64 37.52

993.16 37.31 1036.69 37.27 1076.2 37.36 1118.03 37.82 1159.94 37.8

1161.76 38.38 1163.23 37.79 1164.75 39.01 1165.52 39.06 1171.05 38.44

1178.56 32.93 1209.43 33.36 1230.08 33.64 1232.03 33.03 1268.78 33.5

1280.26 28.26 1310.23 26.81 1327.19 25.97 1349.18 25.8 1354.24 26.43

1360.99 27.22 1382.71 28.26 1399.47 29.28 1420.24 29.46 1439.85 29.83

1451.26 29.86 1456.52 31.24 1460.47 33.72 1466.48 33.85 1467.25 34.6

1467.93 34.6 1495.64 34.44 1516.59 34.44 1518.3 35.26 1526.67 35.14

1529.69 36.41 1533.34 36.36 1536.3 34.73 1574.05 34.66 1611.81 34.76

1636.22 34.76 1659.27 35.27 1683.55 35.86 1685.03 35.01 1686.64 35.81

1688.09 35.81 1689 35.38 1698 35.46 1707.38 38.73 1712.07 38.74



0 .06 1161.76 .03 1467.25 .06


1161.76 1467.25 610 630 630 .1 .3


Description: 3.113



0 44.04 16.15 38.83 23.78 36.37 34.74 33.69 43.17 33.39

50.33 32.08 56.65 33.17 76.5 32.91 128.59 32.77 173.62 32.56

212.53 32.69 250.78 32.88 292 32.86 330.12 33.03 371.04 33.2

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1756.21 27.25 1768.01 28.1 1774.04 30.33 1785.49 32.29 1789.7 32.45

1798.07 33.38 1799.07 33.88 1807.76 34.06 1809.19 34.99 1831.67 34.66

1856.21 35.53 1861.97 37.09 1868.67 37.77 1874 37.76



0 .06 1568.47 .03 1809.19 .06


1568.47 1809.19 500 500 500 .1 .3


Description: 3.112



0 46.02 1.1 45.93 24.24 34.05 31.14 33.33 46.5 32.57

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1806.46 27.18 1816.71 26.89 1827.41 27.04 1831.06 26.53 1845.4 26.49

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1992.37 35.06 1993.62 35.17 2002.6 38.4 2007.01 38.42



0 .06 1655.2 .03 1927.93 .06


1655.2 1927.93 500 530 540 .1 .3


Description: 3.111



0 33.68 29.57 33.94 64.74 33.97 94.52 34.26 112.91 34.34

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575.37 38.31 580.89 36.09 583.35 35.98 588.59 32.74 591.13 32.68

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0 .06 194.77 .03 518.46 .06


194.77 518.46 270 320 400 .1 .3


Sta L Sta R Elev

571.02 675.88 38.37


Description: 3.11



0 33.68 28.74 33.94 62.94 33.97 100.52 34.52 125.64 33.54

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1274.25 35.72 1278.71 35.76 1288.24 35.49



0 .06 183.04 .03 510.63 .06


183.04 510.63 760 820 1100 .1 .3


Sta L Sta R Elev

1157.94 1288.24 43.92


Description: 3.109



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754.47 35.4 869.81 35.29 1052.49 34.88



0 .06 268.6 .03 583.25 .06


268.6 583.25 380 380 380 .1 .3


Description: 3.108



0 33.8 68.19 33.8 113.76 33.71 161.93 33.87 163.98 32.89

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1086.36 33.93 1099.66 33.5 1130.97 33.51 1135.97 34.27



0 .06 218.49 .03 633.01 .06


218.49 633.01 770 500 380 .1 .3


Description: 3.107



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1059.51 34.27



0 .06 72.71 .03 359.05 .06


72.71 359.05 1100 880 740 .1 .3


Description: 3.106



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1222.61 33.97



0 .06 110.01 .03 338.56 .06


110.01 338.56 600 540 480 .1 .3


Description: 3.105



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1504.29 34.2 1531.16 34.12



0 .06 496.25 .03 828.06 .06


496.25 828.06 740 700 700 .1 .3


Description: 3.104



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620.02 25.47 624.65 26.04 624.93 26.02 675.74 27.39 753.59 27.82

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1342.33 31.47 1345.55 32.8 1353.79 32.92 1524.12 33.75



0 .06 529.66 .03 821.38 .06


529.66 821.38 750 680 550 .1 .3


Description: 3.103



0 34.48 3.3 34.58 4.59 35.09 6.46 34.02 8.14 34.19

9.52 35.07 16.17 33.4 71.87 33.33 194.79 33.33 283.97 33.36

374.2 33.1 445.61 33.09 446.74 33.52 447.91 33.06 449.08 33.7

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846.17 26.64 847.64 26.09 851.77 25.25 859.17 24.57 869.32 24.65

877.77 24.49 881.75 24.6 886.91 24.9 904.3 22.37 913.18 25.77

916.32 26.12 916.54 26 931.55 27.35 943.62 26.91 1003.25 27.44

1005.01 27.01 1010.82 26.95 1017.08 27.96 1031.54 27.94 1041.22 26.99

1052.1 26.82 1054.82 27.14 1090.55 27.23 1094.84 28.27 1106.74 29.27

1120.96 29.25 1127.5 30.74 1138.01 29.94 1157.18 30.75 1191.17 30.81

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1404.69 35.74 1498.65 35.21 1523.65 34.98 1585.65 34.72 1596.78 34.02

1617.72 33.64 1649.41 33.59 1665.64 33.8



0 .06 789.46 .03 1127.5 .06


789.46 1127.5 900 900 900 .1 .3


Description: 3.101



0 35 4.21 34.85 5.64 33.84 7.31 33.87 8.05 34.96

10.09 33.89 67.25 33.7 177.95 33.69 283.4 33.69 288.56 33.1

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2316.86 35.27 2320.83 35.8



0 .06 1560.74 .03 2057.35 .06


1560.74 2057.35 520 600 700 .1 .3


Description: 3.1



0 35.92 3.76 35.68 5.59 34.88 8.1 34.69 9.04 35.85

20.88 35.46 23.37 34.38 90.3 34.26 180.21 34.32 187.3 34.58

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1641.32 27.72 1721.15 28.28 1727.47 27.34 1789.86 26.45 1855.23 25.6

1883.5 25.63 1888.68 24.85 1892.09 24.34 1898.07 23.77 1908.93 23.68

1921.03 24.07 1936.54 23.42 1945.52 23.37 1956.08 23.82 1964.81 22.52

1975.04 24.85 1999.92 25.49 2007.13 28.99 2107.11 29.89 2208.18 30.79

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2470.26 33.89 2474.51 34.98 2476.14 35.02



0 .06 1721.15 .03 2007.13 .06


1721.15 2007.13 600 850 1050 .1 .3


Description: 3.99



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1808.8 32.69 1813.04 32.73 1820.22 30.87 1874.13 30.9 1931.97 31.08

1969.51 31.07



0 .06 1379.08 .03 1758.74 .06


1379.08 1758.74 530 530 530 .1 .3


Sta L Sta R Elev

1808.8 1969.51 35.05


Description: 3.98



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1877.41 30.19 1926.75 30.53 1949.22 30.34 1977.27 30.43 1982.72 32.27

1986.31 32.43 1992.19 30.65 2021.91 30.71 2045.32 30.86 2054.03 32.7

2062.54 32.91 2068.23 31.09



0 .06 1448.53 .03 1767.37 .06


1448.53 1767.37 550 640 640 .1 .3


Sta L Sta R Elev

1982.72 2068.23 35.23


Description: 3.97



0 33.11 70.32 32.62 117.16 32.84 119.95 33 123.52 33.09

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2126.14 26.24 2228.24 26.87 2326.34 27.24 2429.44 28.14 2508.46 29.75

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2701.85 30.13



0 .06 1463.23 .03 1664.06 .06


1463.23 1664.06 520 520 420 .1 .3


Sta L Sta R Elev

2592.82 2701.85 33.67


Description: 3.96



0 29.66 59.65 29.65 124.05 29.64 199.65 29.74 251.47 29.88

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1958.65 29.74 2005.58 29.53 2101.55 29.41 2202.58 29.53 2263.54 29.65

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2487.95 32.03 2516.51 31.86 2553.34 32.15 2609.64 32.27



0 .06 939.2 .03 1199.45 .06


939.2 1199.45 620 520 350 .1 .3


Description: 3.95



0 47.43 11.1 45.4 20.86 42.68 38.1 32.92 42.75 24.07

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192 24.1 199.05 24.73 201.58 24.04 217.31 24.09 225.52 24.88

233.13 25.03 237.04 26.21 247.97 27.65 251.76 25.88 264.8 25.43

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1426.13 29.96 1521.11 29.9 1626.18 30.1 1726.13 30.36 1800.02 30.44

1804.87 30.85 1816.45 31.36 1849.07 31.41 1916.59 31.68



0 .06 38.1 .03 312.4 .06


38.1 312.4 450 450 500 .1 .3


Description: 3.94



0 43.71 7.43 41.72 17.31 41.55 22.54 40.85 29.87 37.62

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151.96 22.85 184.84 22.75 202.45 22.84 234.02 22.84 255.45 22.71

280.01 22.87 292.41 23.12 303.2 23.49 322.03 23.81 327.91 24.09

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368.49 27.86 468.49 27.16 563.48 28.26 668.47 28.36 762.49 28.26

868.43 28.16 968.49 28.06 1061.42 28.06 1168.49 28.16 1267.41 28.16

1368.49 28.26 1468.4 28.26 1567.41 28.36 1668.41 28.36 1768.49 28.46

1868.26 28.48 1873.67 29.33 1877.96 30.92 1893.18 31.18 1897.43 31.81

1968.23 32.08 2040.87 32.67



0 .06 113.05 .03 348.99 .06


113.05 348.99 550 550 550 .1 .3


Description: 3.93



0 27.26 2.52 27.9 31.46 28.23 67.98 27.5 70.83 28.03

97.91 28.24 110.21 27.19 116.72 24.55 122.08 23.68 125.43 22.62

133.89 22.42 143 22.83 148.45 23.08 160.17 23.54 166.99 23.33

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373.5 24.01 377.95 23.58 397.18 23.32 421.39 23.64 426.72 28

980 28 985 32


Sta. Value Sta. Value Sta. Value Sta. Value Sta. Value

0 .06 97.91 .03 245.22 .06 373.5 .03 426.72 .06


97.91 426.72 500 450 450 .1 .3


Description: 3.92



0 37.54 17.71 29.95 19.8 28.23 119.8 28.33 219.81 28.53

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1114.8 25.84 1127.86 25.48 1145.36 28.27


Sta. Value Sta. Value Sta. Value Sta. Value

0 .06 722.42 .03 810.38 .06 972.78 .03


722.42 1145.36 500 500 520 .1 .3


Description: 3.91



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1379.82 27.75 1418.9 27.66 1449.3 28.27


Sta. Value Sta. Value Sta. Value Sta. Value Sta. Value

0 .06 733.33 .03 863.1 .06 977.17 .03 1192.23 .06


733.33 1192.23 650 750 750 .1 .3


Description: 3.9



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0 .06 909.4 .03 1356.52 .06


909.4 1356.52 490 650 850 .1 .3


Description: 3.89



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1301.18 23.25 1324.79 22.94 1327.48 22.29 1337.82 22.49 1365.71 22.28

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1739.28 26.87 1743.96 25.87 1755.61 28.09 1761.52 27.3 1793.01 27.4

1875.86 27.14



0 .06 954.44 .03 1579.73 .06


954.44 1579.73 550 600 620 .1 .3


Description: 3.88



0 43.98 42.68 27.44 102.54 27.21 165.76 27 212.35 26.67

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1080.91 22.86 1101.42 23.19 1104.24 22.71 1107.58 21.95 1125.16 21.97

1147.91 22.33 1168.81 21.95 1176.26 21.56 1181.64 21.22 1188.77 22.7

1200.21 24.49 1217.58 34.12 1221.81 36.76 1236.22 41.68



0 .06 938.14 .03 1200.21 .06


938.14 1200.21 400 400 400 .1 .3


Description: 3.87



0 30.66 77.39 29 142.56 27.54 195.62 26.4 226.29 25.89

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946.11 21.05 953.64 22 971.88 22.12 987.52 22.48 991.39 21.24

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1057.13 23.3 1078.51 24.77 1124.16 26.78 1148.34 28.01 1171.07 28.24



0 .06 825.6 .03 1017.13 .06


825.6 1017.13 450 500 600 .1 .3


Description: 3.86



0 25.04 4.14 24.52 53.83 24.36 125.68 24.24 198.56 24.25

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509.12 25.99 623.7 26.23 636.92 26.18 646.46 22.04 649.09 22.74

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974.91 22.07 975.48 22.34 975.64 22.52 1020.84 22.38 1036.56 25.16

1082.02 24.62 1157.54 24.38 1167.9 23.76 1246.54 24.44 1255.54 24.75

1335.55 25.13 1368.95 24.77 1407.96 23.98 1419.23 24.55 1428.7 25.96



0 .06 623.7 .03 1036.56 .06


623.7 1036.56 410 410 360 .1 .3


Description: 2.85



0 39.27 41.23 36.02 79.56 32.39 125.36 28.84 161.07 25.06

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1154.63 24.93 1233.17 24.61 1247.51 25.01 1334.65 24.96 1360.59 24.22

1366.95 23.38 1441.6 23.7

calculos chiraintegradolevantarobservaciones

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