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Generalidades de las tuberias profesor MolinaTRANSCRIPT
Curso Basico de Ana lisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ~E5PDIL Engineering Consultsnts
TEMA 1 GENERALIDADES DE LAS TUBERiAS
1 INTRODUCCION
La funci6n de las tuberias en todas las plantas de procesos yJo potencia es la de transportar de un lugar a otro gases Ifquidos 0 particulas s61idas suspendidas los cuales se encuentran bajo ciertas condiciones de presion y temperatura
Los sistemas de tuberias deben ser disenados de manera tal que exista una f1exibilidad suficiente que impida que las expansiones 0 contracciones termicas y los movimientos generados por los equipos a los que estan conectados 0 las cargas extern as conlleven fallas de la tuberia 0 de los soportes por esfuerzos excesivos 0 fallas en las boquillas de los equipos a los que se encuentren conectadas por reacciones mayores a las admitidas por estos
La realizaci6n de un anal isis de flexibilidad tiene como objetivo primordialla verificaci6n de los esfuerzos en las tuberias las fuerzas y momentos resultantes en las boquillas de equipos soportes y uniones bridadas de tal forma que estos facto res cum plan con los parametros indicados en la norma respectiva 0 los valores indicados por los fabricantes de los equipos y de esta manera asegurar la operaci6n normal de los sistemas de tuberias bajo las condiciones de cargas tanto internas como externas a las que se encuentren sometidas
EI analisis de flexibilidad de tuberias provee las tecnicas de ingenieria necesarias para realizar un diseFio de tuberias sin sobrecargas ni sobreesfuerzos en los componentes de las tuberias ni en las conexiones con los equipos
EI analisis de flexibilidad puede ser estructurado en dos partes fundamentales
- Analisis Estatico EI cual incluye el analisis de las conexi ones ramales y codos el anal isis de la tuberia y el analisis de los equipos involucrados en el sistema
- Analisis Dinamico EI cual se utiliza para realizar estudio de vibraciones y de lineas sometidas a cargas dinamicas
2 PROPIEDADES Y CARACTERisTICAS MECANICAS DE LAS TUBERiAS
Tuberia todo tipo de tubo fabricado de acuerdo con los tamailos que aparecen en la tabla E21 (ver anexo 1) y en los estandares del American Society of Mechanical Engineers ASME (B3610 Y B3119) se denominan tuberias Las caracteristicas de tuberias que se presentan en estas tablas se muestran a continuacion
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 Diam Nominal Schedule Espesor Diam Area Area de Superficie Superficie Peso Peso del Momento Modulo Radio Diam Externo a b c de pared Intemo deflujo metal externa interna por pie agua por pie de inercia resislente de giro
(in) (in) (in) (in2) (in2
) (in2pie) (in2pie) (Ib) ___(Ib) in~ (in3 ) (in)
EI diametro interno para un mismo tamano nominal de una tuberia varia junto con su espesor Para tuberias de 14 pulgadas y mayores los diametros externos son iguales a los diametros nominales Antes de la introduccion de los numeros de cedula (schedule) para designar los espesores de pared de tuberia se empleaban los terminos peso estandar (s) extra fuerte (xs) y doble extra fuerte (xxs) para indicar estos mismos espesores Los tamanos hasta 10 cedula 40 son las mismos que peso estandar y tamaFios hasta 8 en cedula 80 son los mismos que extra fuerte Doble extra fuerte a sido dejada de fabricar en varios tamaFios empleandose en su lugar cedula 160 La tolerancia de fabricacion admitida para tuberias es del 125 del Espesor Nominal de Pared (D especificado en la tabla E21
Tubos el resto de productos tubulares que no sean fabricados en tamanos estandar son lIamados tubos Los taman os se designan por su diametro externo y cada tamaFio se ofrece en una gran variedad de diametros intern os EI principal uso de los tubos se reduce a los tubos de los Intercambiadores de Calor
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lineas de instrumentos pequenas interconexiones en equipos como Compresores Calderas y Refrigeradores
Tamanos y longitudes comunmente usados en tuberfas de Acero al Carbono Los fabricantes de tuberfas ofrecen una gran gama de tamanos de tuberfas desde 18 hasta 44 de diametro nominal De 18 a la tuberfa es usualmente utilizada para Ifneas de instrumentos 0 de servicios (agua aire y gas) La tuberfa de es muy usada para trazas de vapor y tuberfas auxiliares en bombas Las tuberfas rectas son construidas de varias longitudes de acuerdo a su diametro tuberfas de 3 m 6m 12m y hasta 15m (inusual) de longitud Los bordes de las tuberfas pueden ser pianos (PE) biselados (BE) 0
roscados (TE)
Importancia del area de tuberfas (Piping) en proyectos de ingenieria Costo del material del proyecto 30 Trabajo de montaje 35 Horas Hombre (HH) de ingenierfa 50
Propiedades Geometricas y caracteristicas mecanicas de las tuberias
Diametro Externo (D) Diametro interior (d)
Diametro Nominal (Dn) Nominal Pipe Size (NPS)
d ~Dn ~ d Dn~D
Espesor de pared (t)
I t=D-d
EI sch Y t t si d I D=cte
1 t= a
d
1ft
Superficie Externa (pie2pie)
Superficie Interna (pie2pie)
Am = J[ (D2 _d 2)area Metalica (in 4
area de flujo (in 2) Af = J[ d 2
4 Peso de metal por pie de Tuberfa (Ibpie) W = 34Am(CS) = O6802t(D - t)
Peso de agua por pie de Tuberfa (Ibpie) Ww = 0433Af = O3405d 2
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J[
Ao=-D 12
bull J[Al=-d
12
c
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Radio de giro (in) Rg=
Momento de Inercia (in4) J =O049l(D4 - d 4
) Am Rg2
Modulo de Seccion (in3) Z = 2JD O0982(D4 d 4 )D
Esta expresiol1 nos da fa masa para obtener el peso se debe multiplicar pOl la aceleracion de la gravedad del sitio
Numero de Cedula 0 Schedule de tuberia Las tuberfas en sus varios tamanos son hechas con varios espesores de pared para cada tamano los cuales han sido establecidos por 3 diferentes fuentes
1) American National Standards Institute (ANSI) establece Numeros de Schedules (10 -160)
2) American Society of Mechanical Engineers (ASME) y American Society for Testing and Materials (ASTM) establecieron las siguientes designaciones - sro (estandard) - XS (extrafuerte) - XXS (dobJe extrafuerte)
3) American Petroleum Institute (API) estableci6 las designaciones 5L y 5LX
EI numero de Schedule se obtiene en forma aproximada a partir de la expresi6n
Numero de Cedula = lOOOP s
donde
lbsS = esfuerzo admi sible de trabajo en pulg2
P presion manometrica intcrna en lbs 1 2 pu g
La expresi6n anterior se basa en la formula para el calculo del espesor de la tuberfa
PD tm t +c tm -+c
2S
donde tm Espesor minimo requerido incluyendo tolerancia de mecanizado corrosion y erosion en puig t Espesor del tubo debldo a presion en pulg D Diametro exterior del tubo en puig
Tolerancia mecanizado corrosion y erosion en pug
En conclusion el numero de cedula es una expresion que viene a ser mas 0 menos proporcional en relacion entre la presion de trabajo y el esfuerzo admisible y tambien a la relacion entre el espesor corrofdo y el diametro exterior
Espesor Nominal de pared de tuberfa sometida a presion Interna (t) Para tuberias metalicas con un espesor de pared t lt Of 6 el espesor nominal de la pared de tuberia recta (t) se puede calcular de la siguiente forma
PD P(d + 2c)t=---- o t - ---------------
2(SE+PY) - 2[SE - P(1- Y)]
donde t = Espesor nominal de pared pulg P Presion de diseiio imerna psi D Diametro exterior de a tuberia puig
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S - EsJuerzo permisible de la tuberia a la temperatura de diseiio (Tabla A-l del ANSI B3l3) E = Factor longitudinal de Junta adimensional (Tabla A-1A 0 A-1B del ANSI B3l3) Y = Coeficiente (ver tabla 21 0 tabla 30411 del ANSI B3l 3)
Para espesores de pared t ~ 06 0 para relaciones de PSE gt 0385 el calculo del espesor de pared de tuberia recta por presi6n interna requiere de consideraciones especiales respecto a ciertos factores tales como teo ria de falias efectos de fatiga y esfuerzos termicos
La tolerancia de fabricaci6n usualmente se estima en 125 de t
TABLA 21 (Tabla 30411 ANSI B313) Valores de Y para materiales ferrosos
Temperatura of
MATERIAL
Ferretic
Austenitic
Nfkel Alloys
Other ductile
Cast iron
S 900
04
04
04
04
0
950
05
04
04
04
1000
07
04
04
04
1050
07
04
04
04
1100
07
05
04
04
1150
07
07
04
04
1200
07
07
05
04
gt1250
07
07
07
04
3 TIPOS DE FALLAS COMUNES EN SISTEMAS DE TUBERIAS
Las falias mas comunes que pueden sufrir los sistemas de tuberias son las siguientes
~ Falias por sobrepasar esfuerzos admisibles
~ Fatiga en los materiales
~ Esfuerzos excesivos en los elementos de un soporte
~ Fugas en juntas 0 uniones
~ Mal funcionamiento 0 deterioro de un equipo p~r fuerzas y momentos excesivos en las boquillas
~ Resonancia por cargas dinamicas
EI analista de esfuerzo debe estudiar estas fallas y disenar sistemas de tuberias que eviten la aparici6n de las mismas
Las causas que comunmente dan origen a este tipo de fallas son las siguientes
~ Errores en el diseno yen el analisis de flexibilidad 0 por falta de este
~ Falta de comunicaci6n interdisciplinaria (Tuberias Civil Equipos y Procesos)
~ Falta de una adecuada supervisi6n de construcci6n
~ Falta de personal en obra con experiencia en flexibilidad
4 CRITERIOS DE SELECCION PARA EL GRADO DEL ANALISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERIAS EI primer paso para la realizaci6n de un analisis de flexibilidad es determinar las condiciones a las que esta sometido el sistema de tuberias para verificar el tipo de anal isis requerido dependiendo si el sistema a analizar es critico 0 no
Usualmente el analisis de esfuerzos debera realizarse con las condiciones de flexibilidad del proyecto (temperatura y presi6n) suministradas por el Departamento de Procesos en las Listas de Lineas En caso que en un proyecto determinado no se tenga dicha informaci6n el anal isis debera ser realizado con las condiciones de operacion y de disefio de los sistemas Cuando estemos en presencia de lineas criticas
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en las cuales las configuracion no nos permita obtener resultados satisfactorios se podra realizar el analisis con las condiciones de operacion del sistema previa aprobacion del Lider de Flexibilidad del Proyecto
EI Uder de Flexibilidad de un Proyecto es la persona encargada de determinar cuales son las lineas que requieren amilisis de flexibilidad manual 0 computarizado y cuales no la prioridad de las Ifneas criticas a analizar y debera reflejarlas en la Lista de Lfneas del Proyecto
Una guia para verificar los sistemas de tuberias que requieren anal isis de flexibilidad es la siguiente
a) Se debera realizar analisis especializado a las siguientes lineas
Todas las Hneas de alta presion superior a Class 2500 (segun el ANSI 8165)
Todas las lineas de alta temperatura superior a los 1000 of (537degC)
bull Tuberias mayores de 48 de diametro
bull Lineas con Juntas de Expansion
b) Se debera realizar anillisis por computadora a las siguientes lineas Lineas conectadas a bombas y compresores centrifugos yo reciprocantes y a turbinas que cum plan con Diametro mayor 0 igual a 3 con temperatura 2 a 50C 0 6 C
Uneas conectadas a enfriadores por aire (Air Cooler)
Uneas conectadas a recipientes segun ASME Seccion VIII Division 2 (presiongt 3000 Ib)
Uneas conectadas a hornos 0 calentadores de llama directa
bull Lineas conectadas a equipos de aluminio
Lineas conectadas a cajas frias
bull Uneas sometidas a vibraciones 0 a cargas ocasionales significativas que requieran de analisis dinamico
bull Sistemas sujetos a presion externa
bull Uneas de procesos enterradas
Uneas de transferencia de Etileno de vapor de alta presion 0 de sistemas de alivio de alta presion
c) Se debera realizar solamente analisis visual debido a que no requieren analisis formal de flexibilidad a las siguientes lineas
bull Sistemas similares a otros con un record exitoso de funcionamiento
Sistemas que al analizarlo rapidamente se puede comparar con otro similar realizado previamente
Sistemas de tamano uniforme con no mas de dos puntos de fijacion sin apoyos 0 restricciones intermedias y cumplen con c ________ _
B
Dy s Kl
(L-Uy A
donde
D = diametro nominal (in mm)
y = resultante de todos los des plazamientos que deben ser absorbidos par el sistema (in mm)
longitud desarrollada par la tuberia entre los dos anclajes (fl m)
U = distancia en linea recta entre los anclajes (ft m)
KJ = 003 en el sistema Ingles de unidades 0 2083 en el sistema Sf
Criterios de Selecci6n segun Design of Piping Systems (Kellogg)
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L
~
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Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
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Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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f
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M
A
S
ampT 6000
E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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v
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TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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lineas de instrumentos pequenas interconexiones en equipos como Compresores Calderas y Refrigeradores
Tamanos y longitudes comunmente usados en tuberfas de Acero al Carbono Los fabricantes de tuberfas ofrecen una gran gama de tamanos de tuberfas desde 18 hasta 44 de diametro nominal De 18 a la tuberfa es usualmente utilizada para Ifneas de instrumentos 0 de servicios (agua aire y gas) La tuberfa de es muy usada para trazas de vapor y tuberfas auxiliares en bombas Las tuberfas rectas son construidas de varias longitudes de acuerdo a su diametro tuberfas de 3 m 6m 12m y hasta 15m (inusual) de longitud Los bordes de las tuberfas pueden ser pianos (PE) biselados (BE) 0
roscados (TE)
Importancia del area de tuberfas (Piping) en proyectos de ingenieria Costo del material del proyecto 30 Trabajo de montaje 35 Horas Hombre (HH) de ingenierfa 50
Propiedades Geometricas y caracteristicas mecanicas de las tuberias
Diametro Externo (D) Diametro interior (d)
Diametro Nominal (Dn) Nominal Pipe Size (NPS)
d ~Dn ~ d Dn~D
Espesor de pared (t)
I t=D-d
EI sch Y t t si d I D=cte
1 t= a
d
1ft
Superficie Externa (pie2pie)
Superficie Interna (pie2pie)
Am = J[ (D2 _d 2)area Metalica (in 4
area de flujo (in 2) Af = J[ d 2
4 Peso de metal por pie de Tuberfa (Ibpie) W = 34Am(CS) = O6802t(D - t)
Peso de agua por pie de Tuberfa (Ibpie) Ww = 0433Af = O3405d 2
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Radio de giro (in) Rg=
Momento de Inercia (in4) J =O049l(D4 - d 4
) Am Rg2
Modulo de Seccion (in3) Z = 2JD O0982(D4 d 4 )D
Esta expresiol1 nos da fa masa para obtener el peso se debe multiplicar pOl la aceleracion de la gravedad del sitio
Numero de Cedula 0 Schedule de tuberia Las tuberfas en sus varios tamanos son hechas con varios espesores de pared para cada tamano los cuales han sido establecidos por 3 diferentes fuentes
1) American National Standards Institute (ANSI) establece Numeros de Schedules (10 -160)
2) American Society of Mechanical Engineers (ASME) y American Society for Testing and Materials (ASTM) establecieron las siguientes designaciones - sro (estandard) - XS (extrafuerte) - XXS (dobJe extrafuerte)
3) American Petroleum Institute (API) estableci6 las designaciones 5L y 5LX
EI numero de Schedule se obtiene en forma aproximada a partir de la expresi6n
Numero de Cedula = lOOOP s
donde
lbsS = esfuerzo admi sible de trabajo en pulg2
P presion manometrica intcrna en lbs 1 2 pu g
La expresi6n anterior se basa en la formula para el calculo del espesor de la tuberfa
PD tm t +c tm -+c
2S
donde tm Espesor minimo requerido incluyendo tolerancia de mecanizado corrosion y erosion en puig t Espesor del tubo debldo a presion en pulg D Diametro exterior del tubo en puig
Tolerancia mecanizado corrosion y erosion en pug
En conclusion el numero de cedula es una expresion que viene a ser mas 0 menos proporcional en relacion entre la presion de trabajo y el esfuerzo admisible y tambien a la relacion entre el espesor corrofdo y el diametro exterior
Espesor Nominal de pared de tuberfa sometida a presion Interna (t) Para tuberias metalicas con un espesor de pared t lt Of 6 el espesor nominal de la pared de tuberia recta (t) se puede calcular de la siguiente forma
PD P(d + 2c)t=---- o t - ---------------
2(SE+PY) - 2[SE - P(1- Y)]
donde t = Espesor nominal de pared pulg P Presion de diseiio imerna psi D Diametro exterior de a tuberia puig
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S - EsJuerzo permisible de la tuberia a la temperatura de diseiio (Tabla A-l del ANSI B3l3) E = Factor longitudinal de Junta adimensional (Tabla A-1A 0 A-1B del ANSI B3l3) Y = Coeficiente (ver tabla 21 0 tabla 30411 del ANSI B3l 3)
Para espesores de pared t ~ 06 0 para relaciones de PSE gt 0385 el calculo del espesor de pared de tuberia recta por presi6n interna requiere de consideraciones especiales respecto a ciertos factores tales como teo ria de falias efectos de fatiga y esfuerzos termicos
La tolerancia de fabricaci6n usualmente se estima en 125 de t
TABLA 21 (Tabla 30411 ANSI B313) Valores de Y para materiales ferrosos
Temperatura of
MATERIAL
Ferretic
Austenitic
Nfkel Alloys
Other ductile
Cast iron
S 900
04
04
04
04
0
950
05
04
04
04
1000
07
04
04
04
1050
07
04
04
04
1100
07
05
04
04
1150
07
07
04
04
1200
07
07
05
04
gt1250
07
07
07
04
3 TIPOS DE FALLAS COMUNES EN SISTEMAS DE TUBERIAS
Las falias mas comunes que pueden sufrir los sistemas de tuberias son las siguientes
~ Falias por sobrepasar esfuerzos admisibles
~ Fatiga en los materiales
~ Esfuerzos excesivos en los elementos de un soporte
~ Fugas en juntas 0 uniones
~ Mal funcionamiento 0 deterioro de un equipo p~r fuerzas y momentos excesivos en las boquillas
~ Resonancia por cargas dinamicas
EI analista de esfuerzo debe estudiar estas fallas y disenar sistemas de tuberias que eviten la aparici6n de las mismas
Las causas que comunmente dan origen a este tipo de fallas son las siguientes
~ Errores en el diseno yen el analisis de flexibilidad 0 por falta de este
~ Falta de comunicaci6n interdisciplinaria (Tuberias Civil Equipos y Procesos)
~ Falta de una adecuada supervisi6n de construcci6n
~ Falta de personal en obra con experiencia en flexibilidad
4 CRITERIOS DE SELECCION PARA EL GRADO DEL ANALISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERIAS EI primer paso para la realizaci6n de un analisis de flexibilidad es determinar las condiciones a las que esta sometido el sistema de tuberias para verificar el tipo de anal isis requerido dependiendo si el sistema a analizar es critico 0 no
Usualmente el analisis de esfuerzos debera realizarse con las condiciones de flexibilidad del proyecto (temperatura y presi6n) suministradas por el Departamento de Procesos en las Listas de Lineas En caso que en un proyecto determinado no se tenga dicha informaci6n el anal isis debera ser realizado con las condiciones de operacion y de disefio de los sistemas Cuando estemos en presencia de lineas criticas
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bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ESPDIL
Engineering Coneultants
en las cuales las configuracion no nos permita obtener resultados satisfactorios se podra realizar el analisis con las condiciones de operacion del sistema previa aprobacion del Lider de Flexibilidad del Proyecto
EI Uder de Flexibilidad de un Proyecto es la persona encargada de determinar cuales son las lineas que requieren amilisis de flexibilidad manual 0 computarizado y cuales no la prioridad de las Ifneas criticas a analizar y debera reflejarlas en la Lista de Lfneas del Proyecto
Una guia para verificar los sistemas de tuberias que requieren anal isis de flexibilidad es la siguiente
a) Se debera realizar analisis especializado a las siguientes lineas
Todas las Hneas de alta presion superior a Class 2500 (segun el ANSI 8165)
Todas las lineas de alta temperatura superior a los 1000 of (537degC)
bull Tuberias mayores de 48 de diametro
bull Lineas con Juntas de Expansion
b) Se debera realizar anillisis por computadora a las siguientes lineas Lineas conectadas a bombas y compresores centrifugos yo reciprocantes y a turbinas que cum plan con Diametro mayor 0 igual a 3 con temperatura 2 a 50C 0 6 C
Uneas conectadas a enfriadores por aire (Air Cooler)
Uneas conectadas a recipientes segun ASME Seccion VIII Division 2 (presiongt 3000 Ib)
Uneas conectadas a hornos 0 calentadores de llama directa
bull Lineas conectadas a equipos de aluminio
Lineas conectadas a cajas frias
bull Uneas sometidas a vibraciones 0 a cargas ocasionales significativas que requieran de analisis dinamico
bull Sistemas sujetos a presion externa
bull Uneas de procesos enterradas
Uneas de transferencia de Etileno de vapor de alta presion 0 de sistemas de alivio de alta presion
c) Se debera realizar solamente analisis visual debido a que no requieren analisis formal de flexibilidad a las siguientes lineas
bull Sistemas similares a otros con un record exitoso de funcionamiento
Sistemas que al analizarlo rapidamente se puede comparar con otro similar realizado previamente
Sistemas de tamano uniforme con no mas de dos puntos de fijacion sin apoyos 0 restricciones intermedias y cumplen con c ________ _
B
Dy s Kl
(L-Uy A
donde
D = diametro nominal (in mm)
y = resultante de todos los des plazamientos que deben ser absorbidos par el sistema (in mm)
longitud desarrollada par la tuberia entre los dos anclajes (fl m)
U = distancia en linea recta entre los anclajes (ft m)
KJ = 003 en el sistema Ingles de unidades 0 2083 en el sistema Sf
Criterios de Selecci6n segun Design of Piping Systems (Kellogg)
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L
~
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c1ESP IJIL Engineering Consultants
Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
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Colbull 1
fluld~~ki bit QltIssifled
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No
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pnt 3QCl(d)(S)
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
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Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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f
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberfas y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
M
A
S
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E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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v
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Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
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01
Or
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Tougbue~s
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Mr
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Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
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i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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c
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Radio de giro (in) Rg=
Momento de Inercia (in4) J =O049l(D4 - d 4
) Am Rg2
Modulo de Seccion (in3) Z = 2JD O0982(D4 d 4 )D
Esta expresiol1 nos da fa masa para obtener el peso se debe multiplicar pOl la aceleracion de la gravedad del sitio
Numero de Cedula 0 Schedule de tuberia Las tuberfas en sus varios tamanos son hechas con varios espesores de pared para cada tamano los cuales han sido establecidos por 3 diferentes fuentes
1) American National Standards Institute (ANSI) establece Numeros de Schedules (10 -160)
2) American Society of Mechanical Engineers (ASME) y American Society for Testing and Materials (ASTM) establecieron las siguientes designaciones - sro (estandard) - XS (extrafuerte) - XXS (dobJe extrafuerte)
3) American Petroleum Institute (API) estableci6 las designaciones 5L y 5LX
EI numero de Schedule se obtiene en forma aproximada a partir de la expresi6n
Numero de Cedula = lOOOP s
donde
lbsS = esfuerzo admi sible de trabajo en pulg2
P presion manometrica intcrna en lbs 1 2 pu g
La expresi6n anterior se basa en la formula para el calculo del espesor de la tuberfa
PD tm t +c tm -+c
2S
donde tm Espesor minimo requerido incluyendo tolerancia de mecanizado corrosion y erosion en puig t Espesor del tubo debldo a presion en pulg D Diametro exterior del tubo en puig
Tolerancia mecanizado corrosion y erosion en pug
En conclusion el numero de cedula es una expresion que viene a ser mas 0 menos proporcional en relacion entre la presion de trabajo y el esfuerzo admisible y tambien a la relacion entre el espesor corrofdo y el diametro exterior
Espesor Nominal de pared de tuberfa sometida a presion Interna (t) Para tuberias metalicas con un espesor de pared t lt Of 6 el espesor nominal de la pared de tuberia recta (t) se puede calcular de la siguiente forma
PD P(d + 2c)t=---- o t - ---------------
2(SE+PY) - 2[SE - P(1- Y)]
donde t = Espesor nominal de pared pulg P Presion de diseiio imerna psi D Diametro exterior de a tuberia puig
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S - EsJuerzo permisible de la tuberia a la temperatura de diseiio (Tabla A-l del ANSI B3l3) E = Factor longitudinal de Junta adimensional (Tabla A-1A 0 A-1B del ANSI B3l3) Y = Coeficiente (ver tabla 21 0 tabla 30411 del ANSI B3l 3)
Para espesores de pared t ~ 06 0 para relaciones de PSE gt 0385 el calculo del espesor de pared de tuberia recta por presi6n interna requiere de consideraciones especiales respecto a ciertos factores tales como teo ria de falias efectos de fatiga y esfuerzos termicos
La tolerancia de fabricaci6n usualmente se estima en 125 de t
TABLA 21 (Tabla 30411 ANSI B313) Valores de Y para materiales ferrosos
Temperatura of
MATERIAL
Ferretic
Austenitic
Nfkel Alloys
Other ductile
Cast iron
S 900
04
04
04
04
0
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07
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04
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07
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04
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gt1250
07
07
07
04
3 TIPOS DE FALLAS COMUNES EN SISTEMAS DE TUBERIAS
Las falias mas comunes que pueden sufrir los sistemas de tuberias son las siguientes
~ Falias por sobrepasar esfuerzos admisibles
~ Fatiga en los materiales
~ Esfuerzos excesivos en los elementos de un soporte
~ Fugas en juntas 0 uniones
~ Mal funcionamiento 0 deterioro de un equipo p~r fuerzas y momentos excesivos en las boquillas
~ Resonancia por cargas dinamicas
EI analista de esfuerzo debe estudiar estas fallas y disenar sistemas de tuberias que eviten la aparici6n de las mismas
Las causas que comunmente dan origen a este tipo de fallas son las siguientes
~ Errores en el diseno yen el analisis de flexibilidad 0 por falta de este
~ Falta de comunicaci6n interdisciplinaria (Tuberias Civil Equipos y Procesos)
~ Falta de una adecuada supervisi6n de construcci6n
~ Falta de personal en obra con experiencia en flexibilidad
4 CRITERIOS DE SELECCION PARA EL GRADO DEL ANALISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERIAS EI primer paso para la realizaci6n de un analisis de flexibilidad es determinar las condiciones a las que esta sometido el sistema de tuberias para verificar el tipo de anal isis requerido dependiendo si el sistema a analizar es critico 0 no
Usualmente el analisis de esfuerzos debera realizarse con las condiciones de flexibilidad del proyecto (temperatura y presi6n) suministradas por el Departamento de Procesos en las Listas de Lineas En caso que en un proyecto determinado no se tenga dicha informaci6n el anal isis debera ser realizado con las condiciones de operacion y de disefio de los sistemas Cuando estemos en presencia de lineas criticas
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en las cuales las configuracion no nos permita obtener resultados satisfactorios se podra realizar el analisis con las condiciones de operacion del sistema previa aprobacion del Lider de Flexibilidad del Proyecto
EI Uder de Flexibilidad de un Proyecto es la persona encargada de determinar cuales son las lineas que requieren amilisis de flexibilidad manual 0 computarizado y cuales no la prioridad de las Ifneas criticas a analizar y debera reflejarlas en la Lista de Lfneas del Proyecto
Una guia para verificar los sistemas de tuberias que requieren anal isis de flexibilidad es la siguiente
a) Se debera realizar analisis especializado a las siguientes lineas
Todas las Hneas de alta presion superior a Class 2500 (segun el ANSI 8165)
Todas las lineas de alta temperatura superior a los 1000 of (537degC)
bull Tuberias mayores de 48 de diametro
bull Lineas con Juntas de Expansion
b) Se debera realizar anillisis por computadora a las siguientes lineas Lineas conectadas a bombas y compresores centrifugos yo reciprocantes y a turbinas que cum plan con Diametro mayor 0 igual a 3 con temperatura 2 a 50C 0 6 C
Uneas conectadas a enfriadores por aire (Air Cooler)
Uneas conectadas a recipientes segun ASME Seccion VIII Division 2 (presiongt 3000 Ib)
Uneas conectadas a hornos 0 calentadores de llama directa
bull Lineas conectadas a equipos de aluminio
Lineas conectadas a cajas frias
bull Uneas sometidas a vibraciones 0 a cargas ocasionales significativas que requieran de analisis dinamico
bull Sistemas sujetos a presion externa
bull Uneas de procesos enterradas
Uneas de transferencia de Etileno de vapor de alta presion 0 de sistemas de alivio de alta presion
c) Se debera realizar solamente analisis visual debido a que no requieren analisis formal de flexibilidad a las siguientes lineas
bull Sistemas similares a otros con un record exitoso de funcionamiento
Sistemas que al analizarlo rapidamente se puede comparar con otro similar realizado previamente
Sistemas de tamano uniforme con no mas de dos puntos de fijacion sin apoyos 0 restricciones intermedias y cumplen con c ________ _
B
Dy s Kl
(L-Uy A
donde
D = diametro nominal (in mm)
y = resultante de todos los des plazamientos que deben ser absorbidos par el sistema (in mm)
longitud desarrollada par la tuberia entre los dos anclajes (fl m)
U = distancia en linea recta entre los anclajes (ft m)
KJ = 003 en el sistema Ingles de unidades 0 2083 en el sistema Sf
Criterios de Selecci6n segun Design of Piping Systems (Kellogg)
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L
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Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
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pnt 3QCl(d)(S)
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
Engineering Consultants
Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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f
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberfas y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
M
A
S
ampT 6000
E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
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4
Curso Basico de AnaUsis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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v
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos E5PDIL
Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
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bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos pound~ESP DIL
Engineering Consultants
6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ~E5PDIL
Engineering Consultants
S - EsJuerzo permisible de la tuberia a la temperatura de diseiio (Tabla A-l del ANSI B3l3) E = Factor longitudinal de Junta adimensional (Tabla A-1A 0 A-1B del ANSI B3l3) Y = Coeficiente (ver tabla 21 0 tabla 30411 del ANSI B3l 3)
Para espesores de pared t ~ 06 0 para relaciones de PSE gt 0385 el calculo del espesor de pared de tuberia recta por presi6n interna requiere de consideraciones especiales respecto a ciertos factores tales como teo ria de falias efectos de fatiga y esfuerzos termicos
La tolerancia de fabricaci6n usualmente se estima en 125 de t
TABLA 21 (Tabla 30411 ANSI B313) Valores de Y para materiales ferrosos
Temperatura of
MATERIAL
Ferretic
Austenitic
Nfkel Alloys
Other ductile
Cast iron
S 900
04
04
04
04
0
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05
04
04
04
1000
07
04
04
04
1050
07
04
04
04
1100
07
05
04
04
1150
07
07
04
04
1200
07
07
05
04
gt1250
07
07
07
04
3 TIPOS DE FALLAS COMUNES EN SISTEMAS DE TUBERIAS
Las falias mas comunes que pueden sufrir los sistemas de tuberias son las siguientes
~ Falias por sobrepasar esfuerzos admisibles
~ Fatiga en los materiales
~ Esfuerzos excesivos en los elementos de un soporte
~ Fugas en juntas 0 uniones
~ Mal funcionamiento 0 deterioro de un equipo p~r fuerzas y momentos excesivos en las boquillas
~ Resonancia por cargas dinamicas
EI analista de esfuerzo debe estudiar estas fallas y disenar sistemas de tuberias que eviten la aparici6n de las mismas
Las causas que comunmente dan origen a este tipo de fallas son las siguientes
~ Errores en el diseno yen el analisis de flexibilidad 0 por falta de este
~ Falta de comunicaci6n interdisciplinaria (Tuberias Civil Equipos y Procesos)
~ Falta de una adecuada supervisi6n de construcci6n
~ Falta de personal en obra con experiencia en flexibilidad
4 CRITERIOS DE SELECCION PARA EL GRADO DEL ANALISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERIAS EI primer paso para la realizaci6n de un analisis de flexibilidad es determinar las condiciones a las que esta sometido el sistema de tuberias para verificar el tipo de anal isis requerido dependiendo si el sistema a analizar es critico 0 no
Usualmente el analisis de esfuerzos debera realizarse con las condiciones de flexibilidad del proyecto (temperatura y presi6n) suministradas por el Departamento de Procesos en las Listas de Lineas En caso que en un proyecto determinado no se tenga dicha informaci6n el anal isis debera ser realizado con las condiciones de operacion y de disefio de los sistemas Cuando estemos en presencia de lineas criticas
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bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ESPDIL
Engineering Coneultants
en las cuales las configuracion no nos permita obtener resultados satisfactorios se podra realizar el analisis con las condiciones de operacion del sistema previa aprobacion del Lider de Flexibilidad del Proyecto
EI Uder de Flexibilidad de un Proyecto es la persona encargada de determinar cuales son las lineas que requieren amilisis de flexibilidad manual 0 computarizado y cuales no la prioridad de las Ifneas criticas a analizar y debera reflejarlas en la Lista de Lfneas del Proyecto
Una guia para verificar los sistemas de tuberias que requieren anal isis de flexibilidad es la siguiente
a) Se debera realizar analisis especializado a las siguientes lineas
Todas las Hneas de alta presion superior a Class 2500 (segun el ANSI 8165)
Todas las lineas de alta temperatura superior a los 1000 of (537degC)
bull Tuberias mayores de 48 de diametro
bull Lineas con Juntas de Expansion
b) Se debera realizar anillisis por computadora a las siguientes lineas Lineas conectadas a bombas y compresores centrifugos yo reciprocantes y a turbinas que cum plan con Diametro mayor 0 igual a 3 con temperatura 2 a 50C 0 6 C
Uneas conectadas a enfriadores por aire (Air Cooler)
Uneas conectadas a recipientes segun ASME Seccion VIII Division 2 (presiongt 3000 Ib)
Uneas conectadas a hornos 0 calentadores de llama directa
bull Lineas conectadas a equipos de aluminio
Lineas conectadas a cajas frias
bull Uneas sometidas a vibraciones 0 a cargas ocasionales significativas que requieran de analisis dinamico
bull Sistemas sujetos a presion externa
bull Uneas de procesos enterradas
Uneas de transferencia de Etileno de vapor de alta presion 0 de sistemas de alivio de alta presion
c) Se debera realizar solamente analisis visual debido a que no requieren analisis formal de flexibilidad a las siguientes lineas
bull Sistemas similares a otros con un record exitoso de funcionamiento
Sistemas que al analizarlo rapidamente se puede comparar con otro similar realizado previamente
Sistemas de tamano uniforme con no mas de dos puntos de fijacion sin apoyos 0 restricciones intermedias y cumplen con c ________ _
B
Dy s Kl
(L-Uy A
donde
D = diametro nominal (in mm)
y = resultante de todos los des plazamientos que deben ser absorbidos par el sistema (in mm)
longitud desarrollada par la tuberia entre los dos anclajes (fl m)
U = distancia en linea recta entre los anclajes (ft m)
KJ = 003 en el sistema Ingles de unidades 0 2083 en el sistema Sf
Criterios de Selecci6n segun Design of Piping Systems (Kellogg)
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L
~
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c1ESP IJIL Engineering Consultants
Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
10
Instructor Ing Pablo Molina MSc
Colbull 1
fluld~~ki bit QltIssifled
ReYiI71yen ~ criteria h till V Cot f)oh~ lIlIftllOf~yM ~~3Pl1y 8M para KJOO U
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p 1114 Coda-mII~ ttO~
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~IIP and COII$lrllCt f OIapT9rIX fM for Jliil Pt~ISQ
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Oti~1III)(j OOIltruct I No per CltxIe rvteIlt far
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No
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pnt 3QCl(d)(S)
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
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Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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M
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ampT 6000
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M 5000
P 4000
E
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A
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CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
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I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
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Or
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Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
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Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
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Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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en las cuales las configuracion no nos permita obtener resultados satisfactorios se podra realizar el analisis con las condiciones de operacion del sistema previa aprobacion del Lider de Flexibilidad del Proyecto
EI Uder de Flexibilidad de un Proyecto es la persona encargada de determinar cuales son las lineas que requieren amilisis de flexibilidad manual 0 computarizado y cuales no la prioridad de las Ifneas criticas a analizar y debera reflejarlas en la Lista de Lfneas del Proyecto
Una guia para verificar los sistemas de tuberias que requieren anal isis de flexibilidad es la siguiente
a) Se debera realizar analisis especializado a las siguientes lineas
Todas las Hneas de alta presion superior a Class 2500 (segun el ANSI 8165)
Todas las lineas de alta temperatura superior a los 1000 of (537degC)
bull Tuberias mayores de 48 de diametro
bull Lineas con Juntas de Expansion
b) Se debera realizar anillisis por computadora a las siguientes lineas Lineas conectadas a bombas y compresores centrifugos yo reciprocantes y a turbinas que cum plan con Diametro mayor 0 igual a 3 con temperatura 2 a 50C 0 6 C
Uneas conectadas a enfriadores por aire (Air Cooler)
Uneas conectadas a recipientes segun ASME Seccion VIII Division 2 (presiongt 3000 Ib)
Uneas conectadas a hornos 0 calentadores de llama directa
bull Lineas conectadas a equipos de aluminio
Lineas conectadas a cajas frias
bull Uneas sometidas a vibraciones 0 a cargas ocasionales significativas que requieran de analisis dinamico
bull Sistemas sujetos a presion externa
bull Uneas de procesos enterradas
Uneas de transferencia de Etileno de vapor de alta presion 0 de sistemas de alivio de alta presion
c) Se debera realizar solamente analisis visual debido a que no requieren analisis formal de flexibilidad a las siguientes lineas
bull Sistemas similares a otros con un record exitoso de funcionamiento
Sistemas que al analizarlo rapidamente se puede comparar con otro similar realizado previamente
Sistemas de tamano uniforme con no mas de dos puntos de fijacion sin apoyos 0 restricciones intermedias y cumplen con c ________ _
B
Dy s Kl
(L-Uy A
donde
D = diametro nominal (in mm)
y = resultante de todos los des plazamientos que deben ser absorbidos par el sistema (in mm)
longitud desarrollada par la tuberia entre los dos anclajes (fl m)
U = distancia en linea recta entre los anclajes (ft m)
KJ = 003 en el sistema Ingles de unidades 0 2083 en el sistema Sf
Criterios de Selecci6n segun Design of Piping Systems (Kellogg)
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L
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Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
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pnt 3QCl(d)(S)
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
Engineering Consultants
Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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Instructor Ing Pablo Molina MSc
f
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberfas y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
M
A
S
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E
M 5000
P 4000
E
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A
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R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
13
Instructor Ing Pablo Molina MSc
4
Curso Basico de AnaUsis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
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I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
14
Instructor lng Pablo Molina MSc
v
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos E5PDIL
Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
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01
Or
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Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
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Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
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Ao-Percent reduction of area KA A xl00
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Hookes law Tand Ep effects small
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Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
Instructor Ing Pablo Molina MSc
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos pound~ESP DIL
Engineering Consultants
6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
16
Instructor lng Pablo Molina MSc
~
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c1ESP IJIL Engineering Consultants
Para establecer el tipo de estudio requerido para las tuberfas la Kellogg establece las siguientes categorras
Categorfa I
Las Ifneas ubicadas dentro de esta categorfa deben ser revisadas por ellfder de flexibilidad del proyecto de
manera que este establezca el procedimiento de estudio para el caso
o Uneas de alta presion donde su valor de diseno excede 10 admisible por el ANSI 8165 Clase
2500
o Uneas con temperaturas superiores a 1 OOOdegF (538 middotC)
o Uneas con diametros mayores a 48
o Uneas disenadas con mas de 22000 ciclos
o Lineas que manejan servicios Clase M (ver figura M300 ASMEANSI 8313)
o Uneas de transferencia de Etileno
10
Instructor Ing Pablo Molina MSc
Colbull 1
fluld~~ki bit QltIssifled
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bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
Engineering Consultants
Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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M
A
S
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E
M 5000
P 4000
E
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A
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U 1000
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of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
13
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
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~O~ [MEn I l -~
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I I
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Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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Instructor lng Pablo Molina MSc
v
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos E5PDIL
Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
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Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
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to ~_ True fracture ductility
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Ao-Percent reduction of area KA A xl00
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Ultimate strenmh~ P Amti
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Hookes law Tand Ep effects small
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~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
Instructor Ing Pablo Molina MSc
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos pound~ESP DIL
Engineering Consultants
6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
16
Instructor lng Pablo Molina MSc
Colbull 1
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ReYiI71yen ~ criteria h till V Cot f)oh~ lIlIftllOf~yM ~~3Pl1y 8M para KJOO U
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~ C~ VIti nJklos kif Ctshy a) ~ mIliIlfIC piping lpecIiIl rtqJlrtmenta ITIISt be metpound etpY M lUi 5eNIOO Cb) bf nonltllQllIMd nolmftlSl~ IliPiM he Code m~ 00 ~ pt~lt
~ Zl ()
HOTES (t) Sto patQ lOOb)(1) 300(1)(4) and (5) and ~el fot~$1he tNmef mWf maile Olh$( ~ HIe h~nlHmiddot~ ~lI~tt~ $(Wt pwa 06lb)(2-) (1) fhIt1$1TltMd 6ONIO$I$ dGflMd if fAlil 3002 (3) Sewm qaleandItIon5 If( dJfIned hi para )(Xl ~ Ailtllll~M aro tound in ~tof 1 PlIrtf) Md 4 31111 11 ~ 323 2 WId 3414 3
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No
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(Son ftut~ pata3()(U)
ComIiOOffng (~OOnal s~ ormdflilaquols aM lXalkm IfI~ rie1Iion f B3$O ~M Ch vn tuftillllooCif
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If QCQ1ff~ oi II~~ Piping 411~ ~mi(ed tltf ea~ 0 FIUiCt Sefshyvb mill be~ SM
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bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos c~ESP DIL
Engineering Consultants
Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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f
Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberfas y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
M
A
S
ampT 6000
E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
13
Instructor Ing Pablo Molina MSc
4
Curso Basico de AnaUsis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos ~ESPDIL Engineering Consultants
5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
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I
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I I
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Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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Instructor lng Pablo Molina MSc
v
bull Curso Basico de Analisis de Flexibilidad en Tuberias y Equipos E5PDIL
Engineering Consultents
TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
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Engineering Consultants
6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
16
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Categoria II
Las line as en esta categoria requieren de un estudio mandatorio por computadora
o Todas las lineas comprendidas en la Categoria II de la Fig 41
o Uneas conectadas a bombas reciprocantes compresores y turbinas con temperaturas
superiores a 250degF y mayores de 3
o Uneas conectadas a bombas y 24 y temperatura 2300 of 212 y temperatura 2250degF lineas con
diametro superior al equipo y temperatura 2300F
o Uneas conectadas a los siguientes equip os
o Recipientes ASME Seccion VIII Division 2
o Hornos
o Equipo de aluminio
o Air Coolers
Categoria III
Las Ifneas comprendidas en esta Categoria requieren de un analisis el cual puede efectuarse por metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las tuberias pertenecientes a la Categoria III
de la Fig 41
Categoria IV
Las Ifneas comprendidas en esta categoria solo requieren una inspeccion visual 0 el uso de metodos
aproximados Dentro de esta Categoria se encuentran todas las Hneas indicadas en la Fig 41 como
Categoria IV
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f
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M
A
S
ampT 6000
E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
13
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4
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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M
A
S
ampT 6000
E
M 5000
P 4000
E
R 3000
A
T 200
U 1000
R
A _500
of -2000
CATEGORIA II
CATEGORIA III
CATEGORIA IV
CATEGORIA II
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 ampMAS
Fig 41 Clasificaci6n de Ifneas de acuerdo a Kellog
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
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TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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5 COMPORTAMIENTO DE LOS MATERIALES
EI comportamiento de los materiales ductiles tales como ASTM A53 Gr B se puede observar mediante una curva Esfuerzo Vs Deformaci6n
O ~ofJ0 1 ~
i I 1 S - 1r I(lpet-7
~O~ [MEn I l -~
teA Fl 32 The stress-strain curve for ametal sh~wing the nodulus E the 02 yield strength or and
I
I
I I
IE IEIope
I I
I I
I IracUflt
I I
he ufiimale strength Ou
Donde E es el Modulo de Elasticidad del material se puede leer en la Tabla C-6 del Apendice C del ANSI B313 (ver anexo 2)
Esta curva nos muestra el limite de fluencia de los materiales as como la variaci6n de esfuerzos en los materiales con respecto a las deformaciones sufridas en las tuberias
EI Esfuerzo de Fluencia (cry) es el punto en el cual cada desplazamiento adicional puede causar una deformaci6n permanente 0 ruptura de los elementos sometidos a esfuerzos AI realizar el analisis de f1exibilidad se busca no superar en ningun momento el limite de fluencia para que la deformaci6n del material no sea permanente 0 se genere la fractura del material
EI Esfuerzo Ultimo 0 Resistencia a la Tracci6n (cru) es el punto mas alto de la curva y para muchos materiales es el punto donde ocurre la rotura de la probeta
Los valores de los esfuerzos admisibles se obtienen segun la temperatura en las normas correspondientes a cada sistema de tuberias Para tuberias metalicas los valores de esfuerzos admisibles se encuentran en la Tabla A-1 del Apendice A de la norma ANSI 8313 (ver anexo 3)
Algunas Propiedades Mecanicas de los Materiales se muestran en la tabla siguiente
14
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v
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TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
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6 NORMAS DE DISENO EN PLANTAS DE PROCESOS
Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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TablE 151 Basic l11chaukal PropErties
Symbol Definition Rtmalks
E
G
fPL
01
Or
pound t
RA
n
Tougbue~s
~
Mr
~1odutus of elasticity Youngs modulu) E == till
Shear modulus elasticity G E2(1 +v) 1
Poison~ ratio v e
i4Ig1t
Proportional limit at onset of noticeable yielding (or at onset of nonlinear elastic behavior)
02 offset yield ~trength (but yielding can occur at o 01 if jPI (Jy)
PTrue fracture strength 0 r -shy
to ~_ True fracture ductility
in Ao in 100 Af lOO-RA
Ao-Percent reduction of area KA A xl00
o
Strain hardening exponent j K r
Area under (j VS pound cwve
Ultimate strenmh~ P Amti
o 2
Modulus of resilience At (jPL 2E
Hookes law Tand Ep effects small
T and eeffects small
Tanet pound middoteffects small
Flow property inaccurate Tand ~11 effects large
Flow property~ accurate I and eft effects large
fracture property T and ep effects medium
Max ~ fracture property Tand Ep
effects medium
Frncture property T and fp effects medium
Flow property~ Tandeurop effects srrutll to large
True toughlle~s or intrinsic toughness Tand tp effects large
Frncture property T and poundp effects medium
~4re4 under original ela~tic portion of (j - ~ Cl1fe
Notes Tis temper3mre fp refers to prior plastic strain e~pecially cyclic plastic strain (fatigue) (these are qualitatrve indicators here exceptionlgt are possible)
15
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Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
16
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Las normas mas utilizadas en el analisis de sistemas de tuberfas son las normas del American National Standard Instituto y la American Society of Mechanical Engineers ANSIIASME (B313) Cada uno de estos c6digos recoge la experiencia de numerosas empresas especializadas investigadores ingenieros de proyecto e ingenieros de campo en areas de aplicaci6n especfficas a saber
B311 Power Piping
B313 Chemical Plant and Petroleum Refinery Piping
B314 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons Petroleum Gas Anhydrous Ammonia and Alcohols
B315 Refrigeration Piping
B318 Gas Transmission and Distribution Piping Systems
B319 Building Services Piping
83111 Slurry Transportation Piping Systems
En 10 relativo al diseno todas estas normas son muy parecidas existiendo algunas discrepancias en relaci6n a las condiciones de diseno al calculo de los esfuerzos y a los factores de seguridad que se establecen para definir la tabla de estuerzos basicos admisibles
Restringiemdonos al aspecto del diseno de sistemas de tuberfas estas norm as establecen basicamente criterios en relaci6n a 10 siguiente
a) Tipos de cargas a considerar
b) Calculo de los estuerzos generados p~r los distintos tipos de cargas
c) Evaluaci6n de estuerzos admisibles
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