1.-primera sesion sr

Leonardo Flores Gonzlez

LIMA - PER

2013

PRIMERA SESION

XVII CONIC 2009

Congreso Nacional de Ingeniera Civil

Captulo de Ingeniera Civil

Consejo Departamental

De Lambayeque

Colegio de Ingenieros del Per

San Fernando,

Los ngeles, 1971

Northridge,

Los ngeles, 1994

Kobe,

Japn, 1995

Loma Prieta,

Los ngeles, 1989

MOTIVACIN

SISMOS IMPORTANTES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

SISMOS IMPORTANTES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

COLUMNA CORTA

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

PISO BLANDO

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

SISMOS IMPORTANTES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

TORSION EN PLANTA

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

SIMETRIA

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

CONTINUIDAD DE ELEVACION EN PLANTA

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

HIPERESTATICIDAD

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

RIGIDEZ TORSIONAL

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

PROTECCION ADECUADA DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

BUENA CALIDAD DE LA CONTRUCCION

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

CONCEPTOS TEORICOS

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

MECANISMOS DE FALLA

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

RESPUESTA ESTRUCTURAL

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

SISTEMAS ESTRUCTURALES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

SISMOS IMPORTANTES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN


SISTEMAS ESTRUCTURALES SISTEMAS ESTRUCTURALES SISTEMAS ESTRUCTURALES

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

CARACTERISTICAS BASICAS PARA LA RESISTENCIA SISMICA


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN



XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

PERIODO Y TIPOS DE ESTRUCTURAS


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN



PERIODO Y TIPOS DE ESTRUCTURAS

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

DISEO POR CAPACIDAD


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MOTIVACIN

ECUACION DE UN MOVIMIENTO SISMICO


INTRODUCCIN

Filosofa de Cdigos Actuales

Objetivos principales

Las estructuras sean capaces de resistir:

o Sismos de baja intensidad sin daos estructurales

significativos.

o Sismos moderados con daos reparables.

o Sismos de mayor intensidad con posibilidad de daos

estructurales importantes, sin que se produzca el colapso.

Han sido escritos con el propsito principal de:

o Evitar prdidas de vidas

SISMOS IMPORTANTES

INTRODUCCIN

EVOLUCIN DE LOS CRITERIOS DE LOS CDIGOS ACTUALES

Sig

lo X

X

Sig

lo X

XI

1908 M

essin

a

1906 S

an

Fra

ncis

co

1923 K

an

to

1932 N

ap

ier

1933 L

on

g B

each

Tesis

de H

ou

sn

er

1941

Dis

e

o p

or

Cap

acid

ad

1969

1971 S

an

Fern

an

do

D

eta

lle p

or

Du

cti

lid

ad

Primera

Norma Ssmica

Respuesta Inelstica

Ductilidad Mecanismos

Sismos

Impulsivos

1989 L

om

a P

rieta

D

eta

lle p

or

du

cti

lid

ad

es

insu

ficie

nte

1994 N

ort

hri

dg

e

Dis

e

o p

or

Desem

pe

o 1

995

CO

NS

EC

UE

NC

IAS

S

ISM

OS

Mitigacin de prdidas de vida humana - Mtodo de la Fuerza

Gestin de Prdidas

Basados en Fuerza

(Resistencia)

DISEO POR DESEMPEO

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


TEMAS PRELIMINARES

o Diseo de elementos de concreto armado.

o Comportamiento estructural del concreto

o Comportamiento estructural del acero de refuerzo.

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Diseo de elementos de concreto armado

CUADRO DE COLUMNASNIVEL COL 40x70 COL 40x100 COL 40x105

1 al 5 Piso

41"+10 3/4"

1.0

5

.40

.70

121"

1 +4 3/8"@.25

41"+10 3/4"

1.0

0

.40

1 +5 3/8"@.25 1 +5 3/8"@.25

1,80

V-105 (.40x.60)1 AL 4PISO

1,80

23/4"+1 5/8"23/4"+1 5/8"2 5/8"

23/4"+1 5/8" 1 5/8"

2 5/8" 2 5/8"

1 5/8"23/4"+1 5/8"

3/8": [email protected],[email protected],[email protected] 3/8": [email protected],[email protected],[email protected]

0,40 0,70

0,70 0,70

5,75

0,70

5.65

2,00 2,00

0,70

Seccin 1 Seccin 2 Seccin 3 Seccin 4 Seccin 5 Seccin 6

CORTE TIPICO DE ALIGERADO (H=.20m)

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Curvas del Material

0.0021 Deformacin unitaria

Horizontal

s

sfEsfuerzo

fy =4,200 kg/cm

=210 kg/cmcf'

Esfuerzo fc

c

A

Deformacin

unitaria

0.003

B

C

= 0.0020

b

h eje neutro

1

2

4

3

kd

s 3

4s

2s

s1

cm

s4f

fs3

s3f

fs3

kd1

S

Cc

S2

S3

S4

P

h/2

Elevacin Seccin Deformacion unitaria EsfuerzoFuerzas

internas

Acciones

externas

M

b

h eje neutro

1

2

4

3

kd

s 3

4s

2s

s1

cm

s4f

fs3

s3f

fs3

kd1

S

Cc

S2

S3

S4

P

h/2


internas

Acciones

externas

b

h eje neutro

1

2

4

3

kd

s 3

4s

2s

s1

cm

s4f

fs3

s3f

fs3

kd1

S

Cc

S2

S3

S4

P

h/2


internas

Acciones

externas

b

h eje neutro

1

2

4

3

kd

s 3

4s

2s

s1

cm

s4f

fs3

s3f

fs3

kd1

S

Cc

S2

S3

S4

P

h/2


internas

Acciones

externas

b

h eje neutro

1

2

4

3

kd

s 3

4s

2s

s1

cm

s4f

fs3

s3f

fs3

kd1

S

Cc

S2

S3

S4

P

h/2


internas

Acciones

externas

INTRODUCCIN

La deficiencias detectadas en el comportamiento de las

estructuras han dado origen al enfoque del:

Diseo Ssmico Basado en Desempeo

Filosofa que incorpora nuevos criterios que permiten

establecer un comportamiento dinmico predecible para

diferentes niveles de sismo.

Antecedentes

30S DISEO POR RESISTENCIA

Aportes Park & Paulay, 1976.

Requerimientos de los cdigos

RESPUESTA

INELSTICA

DISEO POR

CAPACIDAD

70S

70S 60S

70S 80S

Si las fuerzas aplicadas exceden la

resistencia de la estructura, entonces la

falla ocurrir.

Investigaciones dan importancia

Disipacin de energa ssmica mediante la

incursin en el rango inelstico o deformaciones

plsticas.

Desarrollo de los principios

Cuantificar la capacidad de deformacin

inelstica de los elementos.

Capacidad de ductilidad de desplazamiento

mD = R

Ductilidad puede estar relacionado con

cualquier medida de deformacin: curvatura y

deformacin

Asegurar ocurrencia de rtulas plsticas en

ubicaciones predeterminadas para la formacin de un

mecanismo de colapso.

La distribucin de fuerzas en la estructura es ms

importante que el valor absoluto V basal. CAPACIDAD DE

DUCTILIDAD 80S 90S

Mejoramiento del concepto

Aportes de Priestley & Park, 1985.

La capacidad de ductilidad depende

de una serie de factores:

- Carga axial

- Cantidad de refuerzo

- Geometra de la estructura

DISEO SSMICO

BASADO EN

DESEMPEO

90S 2010S

ANALISIS INELASTICO

INTRODUCCIN

Objetivos

o Modelos Inelsticos.

o Limitaciones y consideraciones.

o Estudios de la respuesta inelstica.

ANALISIS INELASTICO

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Modelo de histresis de Park Y.

M/V

f,

HC=0.5

M/V

f,

HC=0.2

M/V

f,

HC=15.0

Parmetro de degradacin de rigidez

Parmetro de degradacin de la resistencia

M/V

f,

HBE=HBD=0.10

M/V

f,

HBE=HBD=0.4

M/V

f,

HBE=HBD=0.0

M/V

f,

HS=0.1

M/V

f,

M/V

f,

HS=0.50 HS=0.1

Parmetro de control de deslizamiento

MOMENTO CURVATURA Y RESDIDTRIBUCIN DE MOMENTOS

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Propiedades Inelsticas de Prticos Analizados

ANALISIS INELASTICO

REGISTRO DE ACELERACIONESLIMA, PERU, I.G.P. 10/03/74 COMP N82W

-1.5

-1

-0.5

0

0.5

1

0 20 40 60 80 100 120

TIEMPO (segundos)

ACEL

ERACIO

N U

NITARIA

SISTEMA: Kg/cm

Seccin Tipo Mcr cr My y Mu uC. Ductilidad

por momentos

1 SUP 213,999.38 0.0000074 502,346.72 8.15886E-05 546,701.01 0.000564556 32.90

1 INF 218,554.83 0.0000076 737,375.40 8.78067E-05 783,745.00 0.000489913 19.41

2 SUP 211,701.78 0.0000073 502,493.81 8.20625E-05 545,570.50 0.000582826 33.94

SISTEMA: Kg/cm

Seccin Tipo 1 pendiente 3 Pendiente Ratio % 3/1C. Ductilidad

trilinealMy y

1 SUP 28,933,333,333.33 91,837,124.18 0.003 0.32 6.92 496,429.57 1.71577E-05

1 INF 28,933,333,333.33 115,316,890.74 0.004 0.40 5.58 730,159.93 2.52359E-05

2 SUP 28,933,333,333.33 86,022,026.25 0.003 0.30 7.10 496,912.00 1.71744E-05

Fluencia Aparente

Distribucin de los tipos de seccin en

Prtico 4 (Vigas)

N 1 N 1 N 1

N 1 N 1 N 1

N 1 N 1 N 1

N 2 N 2 N 2

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Estabilidad de la Solucin

Momento Izq vs Curvatura Izq VIGA 4

-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.00001 -5E-06 0 0.000005 0.00001 0.000015

curvatura Izquierda

mo

men

to izq

uie

rda


-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-1E-05 -5E-06 0 5E-06 1E-05 2E-05 2E-05

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-1E-05 -5E-06 0 5E-06 1E-05 2E-05 2E-05

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda

Respuesta

con control

de Estabilidad

sin control

de Estabilidad

ANALISIS INELASTICO

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Cortantes por fuerzas Laterales

CORTANTES MAXIMOS

Lineal

0

1

2

3

4

0 200 400 600 800

CORTANTE (KN)

PIS

O

P4

P6

P8

CORTANTES MAXIMOS

Portico 4

0

1

2

3

4

0 100 200 300

CORTANTE (KN)

PIS

O

Lineal

Modal

Potencia

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


HISTRESIS

10ml_pl_p670104.xls

10ml_pl_p870104.xls

10ml_pl_p474104.xls

10ml_pl_p674104.xls


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

-2E-06 -2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 2E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 2E-06 2E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.000004 -0.000002 0 0.000002 0.000004

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.000004 -0.000002 0 0.000002 0.000004

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.000002 -0.000001 0 0.000001 0.000002

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002 0.000003

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.000001 -0.0000005 0 0.0000005 0.000001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

200000

-0.000001 -0.0000005 0 0.0000005 0.000001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -5E-06 0 0.000005 0.00001 0.000015

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -5E-06 0 0.000005 0.00001 0.000015

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002 0.000003

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 1E-06 2E-06 3E-06 4E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-2E-06 -1E-06 0 1E-06 2E-06 3E-06 4E-06 5E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-100000

-50000

0

50000

100000

-2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 2E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

80000

100000

-1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 1.5E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda

10ml_pl_p466104.xls

10ml_pl_p666104.xls

10ml_pl_p866104.xls

10ml_pl_p470104.xls


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 1E-06 2E-06 3E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-50000

-40000

-30000

-20000

-10000

0

10000

20000

30000

-2E-06 -2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-30000

-20000

-10000

0

10000

20000

30000

40000

-1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 1.5E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.000004 -0.000002 0 0.000002 0.000004

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-100000

-50000

0

50000

100000

-2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 2E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-2E-06 -1E-06 -5E-07 0 5E-07 1E-06 2E-06 2E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-6E-06 -4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.000002 -0.000001 0 0.000001 0.000002

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002 0.000003

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.000001 -0.0000005 0 0.0000005 0.000001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

200000

-0.000001 -0.0000005 0 0.0000005 0.000001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-80000

-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-4E-06 -2E-06 0 2E-06 4E-06 6E-06 8E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-60000

-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 1E-06 2E-06 3E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-40000

-20000

0

20000

40000

60000

-2E-06 -1E-06 0 0.000001 0.000002 0.000003

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda

10ml_pl_p874104.xlsMomento Izq vs Curvatura Izq VIGA 1

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.00001 -0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-0.000005 0 0.000005 0.00001

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

-4E-06 -2E-06 0 0.000002 0.000004 0.000006

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-250000

-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

-0.000015 -0.00001 -0.000005 0 0.000005

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda


-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

200000

-3E-06 -2E-06 -1E-06 0 1E-06 2E-06 3E-06 4E-06

curvatura Izquierda

mo

men

to i

zq

uie

rda

Relacin Momento-Curvatura con una aceleracin de 600gals y modelo Bilineal

Relacin Momento-Curvatura con una aceleracin de 600gals y modelo de Clough

Relacin Momento-Curvatura con una aceleracin de 600gals y modelo Trilineal


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Secuencia de Formacin de Rtulas Plsticas

Prtico 4 Sismo 66 Acel 400gals

Prtico 4 Sismo 66 Acel 600gals


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MODELO CLOUGHRESUMEN DE FUERZAS DE CORTE MAXIMAS (ANALISIS DINAMICO INELASTICO)

FUERZAS DE CORTE MAXIMAS

P4 Acel 400

0

1

2

3

4

0 50 100 150 200

cortante

pis

o

66

70

74


P6 Acel 400

0

1

2

3

4

0 100 200 300 400

cortante

pis

o

66

70

74


P8 Acel 400

0

1

2

3

4

0 200 400 600 800

cortante

pis

o

66

70

74


P4 Acel 600

0

1

2

3

4

0 100 200 300

cortante

pis

o

66

70

74


P6 Acel 600

0

1

2

3

4

0 200 400 600

cortante

pis

o

66

70

74


P8 Acel 600

0

1

2

3

4

0 200 400 600 800

cortante

pis

o

66

70

74


P4 Acel 800

0

1

2

3

4

0 100 200 300

cortante

pis

o

66

70

74


P6 Acel 800

0

1

2

3

4

0 200 400 600 800

cortante

pis

o

66

70

74


P8 Acel 800

0

1

2

3

4

0 500 1000

cortante

pis

o

66

70

74


XVII CONIC 2009




De Lambayeque


MODELO CLOUGH

RESUMEN DE DESPLAZAMIENTOS DE ENTREPISO MAXIMOS (ANALISIS TIEMPO-HISTORIA INELASTICO)

Desp. de entrepiso mximos

Sismo 66 Acel 600

1

2

3

4

-20 0 20 40

desplazamiento de entrepiso

pis

o

P4

P6

P8


Sismo 70 Acel 600

1

2

3

4

-40 -20 0 20 40


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 74 Acel 600

1

2

3

4

-40 -20 0 20 40


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 66 Acel 800

1

2

3

4

-40 -20 0 20 40


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 70 Acel 800

1

2

3

4

-60 -40 -20 0 20 40


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 74 Acel 800

1

2

3

4

-40 -20 0 20 40 60


pis

o P4

P6


Sismo 66 Acel 400

1

2

3

4

-20 -10 0 10 20


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 70 Acel 400

1

2

3

4

-20 -10 0 10 20


pis

o

P4

P6

P8


Sismo 74 Acel 400

1

2

3

4

-20 -10 0 10 20


pis

o

P4

P6

P8

ANALISIS INELASTICO

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


EJEMPLOS

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


1) Anlisis inelstico de edificaciones

HORIZONTAL

FRONTAL

PERFIL X

Z Y


-1.5

-1

-0.5

0

0.5

1

0 20 40 60 80 100 120

TIEMPO (segundos)

ACEL

ERACIO

N U

NITARIA

SISTEMA: Kg/cm


por momentos

1 SUP 213,999.38 0.0000074 502,346.72 8.15886E-05 546,701.01 0.000564556 32.90

1 INF 218,554.83 0.0000076 737,375.40 8.78067E-05 783,745.00 0.000489913 19.41

2 SUP 211,701.78 0.0000073 502,493.81 8.20625E-05 545,570.50 0.000582826 33.94

SISTEMA: Kg/cm


trilinealMy y

1 SUP 28,933,333,333.33 91,837,124.18 0.003 0.32 6.92 496,429.57 1.71577E-05

1 INF 28,933,333,333.33 115,316,890.74 0.004 0.40 5.58 730,159.93 2.52359E-05

2 SUP 28,933,333,333.33 86,022,026.25 0.003 0.30 7.10 496,912.00 1.71744E-05

Fluencia Aparente

REGISTRO DE ACELERACIONES LIMA,PERU, I.G.P. 10/17/66 COMP N08E

-1.5

-1

-0.5

0

0.5

1

1.5

0 10 20 30 40 50 60 70

TIEMPO (segundos)

ACELE

RACIO

N U

NIT

ARIA


-1.5

-1

-0.5

0

0.5

1

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

TIEMPO (segundos)

AC

EL

ER

AC

ION

UN

ITA

RIA

SISTEMA: kN/mm


por momentos

1 SUP 20,993.34 7.3962920E-07 49,280.21 8.1588597E-06 53,631.37 5.6455553E-05 32.87

1 INF 21,440.23 7.5537385E-07 72,336.53 8.7806716E-06 76,885.38 4.8991263E-05 19.39

2 SUP 20,767.95 7.3168819E-07 49,294.64 8.2062470E-06 53,520.47 5.8282596E-05 33.90

SISTEMA: kN/mm


por curvaturaMy y

1 SUP 28,354,666,666.67 90,092,218.82 0.00 0.32 6.92 48,699.74 1.71577E-06

1 INF 28,354,666,666.67 113,125,869.82 0.00 0.40 5.58 71,628.69 2.52359E-06

2 SUP 28,354,666,666.67 84,387,607.75 0.00 0.30 7.10 48,747.07 1.71744E-06

Fluencia Aparente

Distribucin de los tipos de seccin en

Prtico 4 (Vigas)

N 1 N 1 N 1

N 1 N 1 N 1

N 1 N 1 N 1

N 2 N 2 N 2

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Secuencia de formacin de rotulas plsticas

p4 p6 p8TRILINEAL - LINEAL

BILINEAL - LINEALp4 p6 p8

XVII CONIC 2009




De Lambayeque


Bibliografa

1. AKIYAMA, HIROSHI; Earthquake-Resistant Limit-state Design for Buildings; Universidad de Tokio; Tokio 1985.

2. KANAAN, A.E., POWELL, G.H.; General Purpose Computer Program for Dynamic Analysis of Inelastic Plane Structures; Centro de Investigaciones de Ingeniera Ssmica, Colegio de Ingenieros, Universidad de California, Berkeley, California; Abril 1973.

3. OTANI, S.; Nonlinear Dynamic Analysis of Reinforced Concrete Building Structures; Departamento de Ingeniera Civil, Universidad de Toronto, Toronto, Ontario, Canada; Enero 1979.

4. PARK, R., PAULAY T.; Estructuras de Concreto Reforzado; Editorial Limusa, Mexico; 1981.

5. POWELL, G.H.; Drain-2dx Element description and Users Guide version 1.1; Departamento de Ingeniera Civil, Universidad de California, Berkeley; 1993.

6. VASQUEZ CH., L.F.G.; Anlisis y Diseo Inelstico de Estructuras Aporticadas; Universidad Nacional de Ingeniera, Lima-Per; 1992.

Conclusiones

1. Con la elaboracin de los diagramas momento curvatura se

puede comprobar que efectivamente la hiptesis que la rigidez

EI de una seccin depende de la resistencia mientras que la

curvatura de fluencia no depende de ella, inclusive la curvatura

de fluencia puede utilizarse como una constante para

determinada geometra de seccin.

2. Los lmites de desempeo dan una idea del dao producido en

una edificacin, es una forma de cuantificar el Dao

MUCHAS GRACIAS

1.-primera sesion sr

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