volumen de azolves suelo 4 adoptado
DESCRIPTION
civilTRANSCRIPT
Granulometria Del Transporte de Sedimentos:
MUESTRA DE SUELO 4
TAMIZNº mm4 4.76 10010 2 94.520 0.84 91.240 0.42 70.260 0.25 35.5100 0.149 5.1200 0.074 1.1270 0.055 0
0.3945 mm.0.2483 mm.
% PASA
d65 =
d35 =
3" 21/2" 2" 1" 3/4"11/2" 5/8" 1/2" 3/8" 1/4" #4 #6 #8 #10 #12 #16 #20 #30 #40 #50 #70 #80 #100 #140 #200 #270 #400
90 80 70 60 50 40 30 20 10 9 8 7 6 5 4
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
PORCIENTO
RETIENE
PORCIENTO
PASA
TAMIZ DE LA SERIE STANDARD AMERICANA Nº (AASTHO - ASTM)
ANALISIS GRANULOMETRICO - REPRESENTACIÓN GRAFICA
L IMOARENAGRAVA
OBSERVACIONES:Ensayo lavado
Ensayo en seco
65
35
CALCULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE DE SEDIMENTO DE FONDO POR EL METODO DE EINSTEIN
DATOS: Pendiente: S= 0.05200000 m/m
Ancho del río: B = 10.00 m
Gravedad: g = 9.81 m/seg²
Viscosidad cinemática: u = 0.0000013
Temperatura media de la zona: T= 45 ºC
Peso Especifico del material: γs= 2.65
Peso Especifico del agua: γ= 1.0
Tamiz que para el 65 0.39452 mm. = 0.000394524496 m.
Tamiz que para el 35 0.24834 mm. = 0.000248338816 m.
R' V*' δ x D V y V*'' R'' R'' + R'
m. m/seg m. m/seg. m. m.
0.10000 0.2259 0.0000672811 5.864 1.01801 0.000387544 4.546 0.0788 800 0.00568 0.0000633026 0.10006
0.10006 0.2259 0.0000672598 5.866 1.018 0.000387548 4.548 0.07875 900 0.00505 0.0000500563 0.10011
0.10011 0.2260 0.0000672430 5.867 1.01799 0.000387551 4.549 0.07871 950 0.00479 0.0000449538 0.10016
0.10016 0.2260 0.0000672279 5.868 1.01799 0.000387553 4.551 0.07868 980 0.00464 0.0000422673 0.10020
0.10020 0.2261 0.0000672137 5.870 1.01798 0.000387556 4.552 0.07864 990 0.0046 0.0000414395 0.10024
0.10024 0.2261 0.0000671998 5.871 1.01798 0.000387558 4.553 0.07861 995 0.00458 0.0000410452 0.10028
0.10028 0.2262 0.0000671861 5.872 1.01797 0.000387560 4.554 0.07858 996 0.00457 0.0000409837 0.10032
0.10032 0.2262 0.0000671724 5.873 1.01796 0.000387562 4.555 0.07855 997 0.00457 0.0000409223 0.10036
PROCEDIMIENTO.PARTE HIDRAULICA:
El Radio Hidráulico: se supone este valor igual al tirante del rio: R'= 1 m
Calcular velocidad de corte: 0.7142 m/s
Calcular el espesor de la subcapa laminar δ = 0.0000212762 m
PARTE SEDIMENTOLOGIA:
Cálculo de x del gráfico: Ver : Grafico 1 para: 18.5430
m2/s
T/m3
T/m3
Ks = d65 =
d35 =
V'* =
Ksδ
VV *''
V *'=√ g .R ' .Sδ '=11.6
υ
V *'
x=f ( Ksδ ) Ksδ=
tenemos: x = 1.01
Calcular 0.000390618313
Determinar la velocidad media V = 18.47 m/s
Se halla para cada grano di 0.007879982
Cálculo de x del gráfico: Ver : Grafico 2 158.232
V*'' = 0.11672 m/s
Calcular R'' R" = 0.026706006 mR' = 1.026706006 m
0.1003 0.2262 0.0000671724 5.873 1.01796 0.000387562 4.555 0.07855 997 0.00457 0.0000409223 0.1004
5.76967 > 1,80 X = 0,77*D = 0.0003 Y =
Ver : Grafico 3
0.9118 1.02531 1.26448
TAMIZdi/X F q
Nº di (mm)
4 4.76 100 1.50489 15.9505 1 0.98951 7 0.24044
8 2.38 94.5 0.75245 7.97525 1 0.49475 11.5 0.13197
16 1.19 91.2 0.37622 3.98763 1 0.24738 15 0.05874
30 0.6 70.2 0.18969 2.01057 1.11395 0.13894 18 0.01942
50 0.297 35.5 0.0939 0.99523 1.726 0.10657 20 0.0038 Q = 0.04545 Kg/seg
100 0.149 5.1 0.04711 0.49929 10.98 0.34009 14 0.00014 Q = 5E-05 Ton/seg
200 0.0712 1.1 0.02251 0.23859 73.1278 1.08237 6 4E-06 Q = 109.955 Ton/mes
D =
y ' =
% PASA
y' xi y*
Ψ i
Δ=Ksx
V=5. 75 .V *' . log(12 . 27( R 'Δ ))ψ '=
d35
R ' .S ( γ S−γγ )VV *''
= f (ψ ' ) VV *''
=
V *''=√ g .R ' .S ⇒ R '=(V *'' )2
g .S
Δδ=
SiΔδ>1 . 80
SiΔδ<1 . 80
⇒ X=0. 77∗ΔX=1 . 39∗Δ
β X=log(10 . 6XΔ )= β=log (10 . 6 )= ( ββX )
2
=
ψ∗¿ ξ .Y .( ββ X )2
.ψ '
q=p .Φ . γ S .√ (g .d )3∗√( γ Sγ −1)
Q = 1319.46 Ton/año
SUMA = 0.45451 Q = 497.909 m³/año
CALCULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE DE SEDIMENTO DE FONDO POR EL METODO DE EINSTEIN
OBSERVACION
CONTINUAR
CONTINUAR
CONTINUAR
CONTINUAR
PARAR
CONTINUAR
CONTINUAR
CONTINUAR
FINAL
0.52
Ver : Grafico 3
Ver : Grafico 4
Ver : Grafico 5
Ton/mes
x x
0.2 0.65 5 1.060.3 1.02 5.873316279 1.0250673490.4 1.21 6 1.020.5 1.370.6 1.480.7 1.560.8 1.60.9 1.6151 1.622 1.43 1.214 1.115 1.066 1.027 1.0158 1.0139 1.0110 1.0120 1.0130 1.0140 1.0150 1.0160 1.0170 1.0180 1.0190 1.01100 1.01
y y
0.6 78.75 0.6 78.750.7 63.5 0.078799817 158.2330280.8 52 0.7 63.50.9 461 402 213 16.254 145 12.56 117 0.9988 0.99 0.86310 0.82520 0.61530 0.5340 0.475
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 270
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
Column B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 170
10
20
30
40
50
60
70
80
90
Column B
Ksδ
Ksδ
VV *''
VV *''
5 1 0.2 39.754 1 0.238587457 -2.792671793 1 0.1 1502 11 1.20.9 1.350.8 1.450.7 1.750.6 2.40.5 3.650.4 6.70.3 16.250.2 39.750.1 150
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 170
10
20
30
40
50
60
70
80
90
Column B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 270
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
Column B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 170
10
20
30
40
50
60
70
80
90
Column B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 170
10
20
30
40
50
60
70
80
90
Column B