Trabajo Practico N1Dimensionar la estructura de Fundacin, columnas y vigas para el prtico del croquis que se adjunta, teniendo en cuenta los siguientes casos:a) Bases aisladas en las 4 columnasb) Base combinada para las columnas C1, C2, y aisladas para C3, C4.c) Proyectar para la C1 base excntrica, teniendo en cuenta slo cargas verticales.Tener en cuenta las prescripciones para Estructura Sismorresistentes y dems Reglamentos. (INPRES-CIRSOC).Datos:Materiales:Prtico de H A y Fundacin: H-25; ADN 420

Niveles 1 a 4 y Azoteas accesibles privadamente:Peso propio para las losas unidireccionales L1 y L2: 3,5KN/m2Carga permanente accesoria: 1,0KN/m2

Nivel 0:Contrapiso de H con malla Q-188. Espesor 10cm sobre terreno natural.Carga permanente accesoria: 1,0KN/m2

Niveles 0 a 4:L = 3,0 KN/m2

Azotea accesible privadamente:L = 2,0 KN/m2

Suelo 1: = 15 KN/m2 = 12c = 0,015 Mpa

Suelo 2: (asiento de fundacin) = 17 KN/m2 = 23c = 0 Mpa

Parmetros para el anlisis ssmico = 25% (para todo los niveles)Zona ssmica 2Suelo tipo II

Analizar para:

Servicio:W E

Combinacin para cargas mayoradas:1,2D + 0,5L E

DIMENSIONADO DE FUSTE

COLUMNA 1: Analizando para los estados: 1,2D + 0,5L +E 1,2D + 0,5L - E

Suponemos un recubrimiento de 5cm, entonces d=45cmDe los diagramas de iteracin:SOLICITACIONDES EN LA BASE:Realizando un anlisis de carga previo de la estructura, aadiendo las cargas de sismo, utilizamos el programa de clculo PPlan para definir los distintos estados de carga a analizar en las bases:COLUMNAESTADOM(KNM9NORMAL(KN)CORTE(KN)

C11 W+E74.81174.2143.6

2 W-E-75.61904.96-44.5

3 1.2D-0.5L+E74.77183.943.5

4 1.2D-0.5L+E-75.71250.69-44.6

C21 W+E82.67934.2256.3

2 W-E-91.00793.00-69.00

3 1.2D-0.5L+E81.8798854.7

4 1.2D-0.5L+E-91.81142.32-70.3

C31 W+E80.2980.2346.3

2 W-E-72.3186.50-52.87

3 1.2D-0.5L+E110.2125868.80

4 1.2D-0.5L+E-95.3294.26-66.30

C41 W+E79.351004.5644.35

2 W-E-74.268.65-54.8

3 1.2D-0.5L+E79.651241.2469.31

4 1.2D-0.5L+E-84.2364.3-66.7

=d/h=30/35=0,86. Adoptamos =0.85CONSIDERO LA MAYOR SOLICITACION DE LOS ESTADOS:Para: 1,2D + 0,5L +E

De tabla obtengo =0.3=0.3Ast=

Adoptamos en total 8 20, Ast EXISTENTE=25.13cm2. La separacin entre barras ser:

Verifica separacin mnima

Corte

Vu=68.8KN

Se debe colocar armadura de corte

se coloca armadura mnima

La separacin mxima de estribos es:

adoptamos s=17,5cm

adoptamos8 cada 17,5cm

Verificacin de separacin de estribos para evitar el pandeo de las barras longitudinales

Verifica separacin

DIMENSIONADO DE BASES AISLADASBASE 1:

DETERMINACION DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO:

Adopoto un factor de seguridad = FS=3.qadmisible= qu-q/3= 267.00 KN/m2TRABAJAMOS CON LOS ESTADO DE SERVICIO: WE

segn las exentricidades e b/6 carga triangular

. qmax qadm x ft ft=1,3 tabla 17 impres CIRSOC295,56 347,03266,50 347,03DIMENSIONADO A FLEXION:TRABAJAMOS CON LOS ESTADOS MAYORADOS.

Calculamos el momento reducido:

De tablas de HA I, adoptamos el inmediato superior msu=0.021 KS=18AS= KS x C**+0,1 x dAdoptamos 15 barras de 12mm distribuidas en la base, cuya separacin entre barras es de:

VERIFICA VERIFICADIMENSIONADO A CORTE:Vc x >= Vu =0,75DETERMINACION DE VC

VC= 1/6 x 5 x 2 x 0,95 = 158,33 KNDETERMINACION DE VU

(qmax-qmin)/L= q3/a q3=292,58 kn

vc= 118,75 KN>= VU=75 KN por lo tanto VERIFICADIMENSIONADO A PUNZONAMIENTO:LINEA DE TRAZO= AREA DE PUNZAMIENTOSECCION CRITICA= SbDETERMINACION DE Sb DETERMINO BO (PERIMETRO)1) GRAFICAMENTEB0= 4,72 m.f= 1mC= 0,30CL=0,30La relacin de lados de columna es =1, por ende es menor que 2, y utilizamos la siguiente expresin:

Del dibujo obtenemos b0=4.2m, y un d=38.52cm:Vc=( 5 x 4,72 x 0,55)/3= 4326 kNCalculamos el Vu segn el rea de influencia fuera del permetro, como el volumen de un cuerpo irregular:

VU= 181.50 KNVc x >= Vu =0,754376 x 0,75 >= 181,50 3282>=181,50 POR LO TANTO VERIFICA AL PUNZAMIENTO Por lo tanto, no es necesario armadura de punzonamiento.DIAGRAMAS BASE 2BASE 3:

VERIFICACION AL CORTE

VERIFICACION AL PUNZONADO

BASE 4

VERIFICACION AL CORTE

DIMENSIONADO DE BASES COMBINADAS

Verificacin de la capacidad del suelo con meyerhof:

predimesionado

B a considerar =2,3m

L a considerar = 4m

Df = 3m

= 0

=15KN/m

23

c=0KN/m

factores de forma

Fcs=1,275936367

Fqs=1,244073019

Fs=0,77

Factor de Profundidad:Df/B>1

Df/B=1,304

Fcd=1,367

Fqd=1,289

Fd=1,000

Factor de inclinacin:

Fci=Fqi=1

Fi=1

Nq =8,659992972

Nc =18,04581256

Ny = 8,200847483

qu = 733,8011KN/m2

Nuevamente llevamos las solicitaciones al centro de gravedad de la base, con las cuales se determina la reaccin del suelo.Nf = N1+N2Mf = M1+M2+(V1+V2)h +N1*1.75m-N2*0.8mVf=V1+V2L/6 = 0.66m

estadoMfNfVfe = Mf/NfminmaxconsiFS=qu/consi

D + L041400,0045,0045,0045,0015,31

W + E973,67651108,4399,90,880,00279,23223,393,28

W - E-798,571698,06-113,50,4754,37314,77314,772,33

1,2D+0,5L+E1188,7271312,1698,20,910,00336,44

1,2D+0,5L-E-703,96951749,93-114,90,4075,43304,99

Consideramos un 80% de max para el calculo de FS. Como la tensin es triangular se debe verificar el suelo con L*=L-2*e L*=2.24Capacidad del suelo para L*y B

Qu*=796.26Kn/m2

Corte en Solera

Consideramos :B=1D=0.3

Vu= resultante de volumen de tensin sobre solera, la seccin critica esta a una distancia dl del filo de la viga. Se toma un ancho de 1mdl = altura til de la losa:0.3

estadoVuVc0.75VcVu