tipo de central

ESCUELA POLITCNICA NACIONAL

SELECCIN Y PROTECCIN DE ESQUEMAS

.DE BARRAS EN SUBESTACIONES DE 230/138 KV.

APLICACIN A LA SUBESTACIN MILAGRO

Tesis previa a la obtencin del Ttulo

de Ingeniero Elctrico, en la Especia_

lizacin de Potencia.

EDMUNDO RAMIRO TERAN GMEZ

Quito, a Abril de 1978

. CERTIFICADO ;

Certifico' que la presente Tesis: MSelec_

cin y Proteccin de Esquemas de Ba-

rras en Subestaciones de 230/138 Kv

Aplicacin a la Subestacin Milagro" ha

sido realizada en su totalidad por el se_

or Edmundo R. Tern G.

ING.. VCTOR OREJUELA l_. ,Director de Tesis

Mis., sinceros agradecimientos para todas

las personas que colaboraron para la con_

secucin de este trabajo. De manera es_pecial a -los Ingenieros Vctor Orejuela,Carlos Azalde y Luis VinfcimiLla.

. I N DIC-E

Pag.

INTRODUCCIN

CAPITULO I .- SELECCIN DE ESQUEMAS DE BARRAS

.1 . 'CONSIDERACIONES GENERALES. 1

1,1 Carcterfsticas de un esquema." 1

1 .2 Criterios de comparacin entre alternativas. 3

1.3 Elementos de un esquema, 4

2. . FRECUENCIA DE FALLAS, REPARACIN Y MAN-TENIMIENTO DE BARRAS. ' 4

3. FRECUENCIA DE FALLAS, REPARACIN Y MANTENIMIENTO DE ELEMENTOS ASOCIADOS A

- LAS BARRAS, 6

3.1 Disyuntores, 7

3,'2 Seccionadores.. : ' 7 -

3.3 Posicin de .interrupcin. 8

4. ' ASPECTOS DETERMINANTES EN LA SELECCINDE UN ESQUEMA DE BARRAS. 9

4.1 Continuidad y calidad de suministro de potencia y

energa. . . . . 1O

4.2 Costo anual por interrupciones de servicio. 10'

4.3 Costo anual de recuperacin de capital. 11

4.4 Costo anual "total de un esquema.. 13

&. ' . CONFIGURACIONES DE' BARRAS, MODIFICACIO-

NES EMPLEADAS Y EVALUACIN. 13

1-2.

Pag.

5.1

5.2

5.3

5.4

5.5

5.6

5.7

Barra simple.

Barra simple seccionada.

Barra principal y transferencia.

Doble barra con un solo disyuntor.

Doble barra con un solo disyuntor y by pass .

- Doble' barra con doble disyuntor.

1 1/2 disyuntores.

14

15

17

19

20

22

23

CAPITULO II . PROTECCIN- DE BARRAS

1 .

-2.

2.1

2.1 .1

2.1.2

2.1 .3

2.2

2.2-.1

2.2.2

2.2.3

2.3

2.3.1

2.3.2

2.4

3.

. CONSIDERACIONES GENERALES . .

ELEMENTOS EMPLEADOS EN LA PROTECCINDE BARRAS.

Transformadores de proteccin.

Transformadores de corriente.

Transformadores de potencial .

Divisores capacitivos de potencial.

Rels.

Rel direcconal.

Rel direccional de sobrecorrente.

Rels auxiliares,,

Elementos de apertura.

Seccionadores .

Disyuntores .

Circuitos .de control.

ESTUDIO DE' LOS ESQUEMAS DE PROTECCINPARA LAS CONFIGURACIONES USUALES DE 8A

RRAS. '

27

27

28

29

33

35

40

41

44

45

. 45

45

46

47

47

1-3.

Pag

3.1 Requerimientos de un sistema de proteccin de

barras. ' " 4 7

3.2 Principios de funcionamiento de un sistema de

proteccin" de barras. 51-

3 . 3 _ _ Proteccin diferencial. . . 5 2

3.4 Circuito diferencial de alta impedancia. 54

3.5 Esquema de proteccin para barra simple. 58

3.6 Esquema de 'proteccin para barra principal y

transferencia. - 61

3.7 Esquema de proteccin para doble barra con un

.solo disyuntor y by-pass. " 63

"4. EVALUACIN DE LOS ESQUEMAS DE PROTECCION.. . 70

CAPITULO III .- APLICACIN A LA SUBESTACIN MI-LACRO

1. CARACTERSTICAS DE LA SUBESTACIN ' 721.1 Programa de instalacin de equipo. 72

1.2 . Corrientes mximas en posiciones de interrupcin 74

1.,3 Corrientes de cortocircuito. 77

2. SELECCIN DE .LOS ESQUEMAS DE BARRAS '792.1 Generalidades.- - 79

2.2 Seleccin del esquema de barras para el sector

.de 230 Kv, ' - 81

2.2.1 . Evaluacin de la continuidad y calidad de suminis_

tro de potencia y energfa, ' 81

1-4.

Pag.

2.2.2 Evaluacin del'costo anual por interrupciones de

servicio. ' 86

2.2.3 .Evaluacin del costo anual de recuperacin de

capital. ' ' 8 6

2.2.4 Cost anual total. " .. 91

2.3 Seleccin del esquema de barras para el sector

d 138 Kv. " 92

2.3d Evaluacin de la continuidad y calidad de suminis_

tro de potencia y.energfa,. 92

2.3.2 Evaluacin del costo anual por interrupciones de

servicio* 97

2.3.3 Evaluacin del costo anual de recuperacin de ca

pital.

2.3.4 Costo anual total. ' '

3.- PROTECCIN DE LOS ESQUEMAS DE BARRAS4. ESPECIFICACIN DE TRANSFORMADORES DE

CORRIENTE. . - 105

5. ESPECIFICACIN DE RELS'Y EQUIPOS DEPROTECCIN DE BARRAS. ' ' 105

5.1 Especificacin de rels'. . 1O55.1.1 Rels diferenciales. 105

5.1.2 ' Rels de bloqueo. ' . 1O7

5.2 Clculo de ajustes para los rels diferenciales. 1075.2.1 Ajustes para los rels diferenciales para el sec_

tor de 230 Kv. . " 1 0 8

5.2.2 Ajustes -para los rels diferenciales para el sec_tor de 138 Kv. ' ' 111

1-5.

Pag

5.3 Especificacin de disyuntores. 113

5.3.1 Disyuntores para el sector de 230 Kv. 113

5.3.2 Disyuntores para el sector de 138 Kv. 114

6. SECUENCIA DE ACCIONAMIENTO DEL SISTEMA

DE PROTECCIN. ' . 114

CAPITULO IV .- CONCLUSIONES 116

ANEXO A:

ANEXO B:

SMBOLOS Y NOMENCLATURA DE DISPOSJ[TIVOS EMPLEADOS. A-1 .

CALCULO DE AJUSTES PARA EL REL DIFRENCIAL DE ALTA IMPEDANCIA WESTING

HOUSE TIPO. KAB. A-3

INTROD UCCION

Este trabajo tiene el propsito de presentar en forma general, elmtodo usual .de seleccin del esquema de barras ms conveniente

para una determinada subestacin de un sistema elctrico. Adicio

nalmente se presenta la- descripcin del empleo de algunos rels

de proteccin en los esquemas de barras que usualmente se tienen

a voltajes elevados,, como son 138 y 230 Kv.

Para cumplir con" los objetivos propuestos, se describe los esque_mas usuales de barras y- algunas' de sus variantes, junto con los arreglos de elementos de sistemas de proteccin que-operaran en el

caso de ocurrir una avera o falla dentro del esquema de barras.

Finalmente se presenta una aplicacin' de los mtodos descritos, en

el diseo de tales sistemas para la Subestacin Milagro, eslabn

importante del Sistema Nacional Interconectado del Ecuador.

CAPITULO I

SELECCIN DE ESQUEMAS DE BARRAS

1 . ' CONSIDERACIONES GENERALES

'Al disear una subestacin, se tiene que decidir convenien_

;.- ' temenfce el empleo de uno de los varios esquemas de barras

que se pueden presentar" como alternativas, exigiendo este

proceso el buen conocimiento de algunos aspectos importan

tes de cada uno de ellos.

1.1 CARACTERSTICAS DE UN ESQUEMA

Las caractersticas, que se consideran para evaluaciones de

.este tipo son:'

- Continuidad y calidad de suministro de potencia y ener_

gfa.

- Operacin.

- Proteccin.

Facilidades de ampliacin

. Costo,

a. Continuidad y Calidad de Suministro de Potencia y E-

nergfa

Que se puede medir -con el conocimiento del nmero de

veces que un esquema deja de suministrar potencia yenerga y el tiempo que estas interrupciones duran,

puesto que tal .situacin' eleva el costo de la subesta -

cin por ingresos no percibidos al no vender servicio

elctrico a los usuarios.

b. Operacin

La puesta en servicio de un esquema de barras y su

funcionamiento en estado normal, desconectando Ifneas

o transformadores o conectndolos segn lo solicite el

sis tema 3 requiere el manejo de sus elementos, en elorden necesario, anotndose tambin que la mayora de

esquemas de barras involucran transferencia de funcio-

namiento de una seccin a otra, ya sea para efectuar

mantenimiento o por falla de 'ellas. La operacin de

un esquema se refiere entonces a la mayor o menor

cantidad y complejidad de maniobras requeridas paralas situaciones nombradas anteriormente.

c. Proteccin

La conservacin del equipo y la continuidad de' servicio

en una subestacin, en caso de fallas, requiere configijraciones de elementos de proteccin, que varfan de a -

cuerdo al esquema de barras empleado y que pueden ser

simples o complicadas, considerando el nmero de sali^

das y la ubicacin misma de tales elementos en el es -

quema.

3.

d. Facilidades de Ampliacin >,

En la mayora de casos, las subestaciones son suscep_

tibies de tener ampliaciones, por esto} se tiene que

considerar las fecilidades que el esquema de barras

prestar al realizar las extensiones requeridas sin in-

terrupciones de servicio.

e. Costo

Aspecto de singular importancia que es deseable sea lo

ms 'bajo posible, pero a la vez consistente/ sobretodocon la continuidad de servicio y con los dems aspee -

tos ya sealados.

1 .2 CRITERIOS DE COMPARACIN ENTRE ALTERNATIVAS

La seleccin de uno de los esquemas de barras en estudio

se realiza, dando mayor importancia a la medida de conti -

nuidad y calidad de suministro de potencia y energfa o segu_

ridad de funcionamiento, que el. esquema provee y al costo

del mismo. . '

Se obtiene con esto un criterio tcnico-econmico que invo_

lucra el mayor tiempo de funcionamiento de una subestacin,

al menor costo posible. .

El estudio de la seguridad de funcionamiento de un esquema

4,

se designa_ con el nombre de confiabllidaC.I,,

1.3 ELEMENTOS DE UN ESQUEMA

Por lo general, se divide a'Vos elementos constitutivos deun esquema en dos grupos:

a. Barras '

b. Elementos' Asociados a las Barras

Disyuntores, seccionadores asociados a l y a todo el

equipo auxiliar como son los transformadores de poten_

. cial y de corriente, elementos de proteccin, etc. que

operan con cada disyuntor. El conjunto se denominaposicin de interrupcin.

Es en estos dos tipos de elementos constitutivos de un es-

quema 3 en los que pueden ocurrir fallas o averas, cuya

frecuencia dar la mayor o menor conftabilidad del esquema

e n estudio. ' . ' .

2. FRECUENCTA DE FALLAS, REPARACIN V MANTENTMIENTO DE BARRAS.

La mayora de artculos tcnicos especializados consideran -qu la frecuencia de fallas en barras es un valor muy pe-

queo, fijo e independiente del nmero de elementos asocia^

dos a ellas _, sin embargo, es conveniente''.anotar que un ma

yor nmero de estas fallas se debe principalmente a la con

taminacin de los aisladores _, lo que lleva a pensar que

mientras ms puntos de aislamiento tenga un esquema de ba

rras_, mayor ser la probabilidad de falla en barras.

Se define: .

p = Frecuencia de fallas en barras (fallas/ao x barra)

Este valor describe sobre todo al nmero de fallas monof_

sicas a tierra que son las rns frecuentes.

TABLA N^ 1

TIEMPO DE SUSPENSIN DE-SERVICIO DEBIDO AFALLAS EN BARRAS

Esquema . t

Barna simple . * 120 horas-(rep. de la barra)Doble barra un disyuntor ;" ..0.5 horas (transf. fue.)Barra principal y transferencia 120 horas (rep. de'la barra)Doble barra doble "disyuntor 0.5 horas (transf. fue.)1 1/2 disyuntores 0.5 horas (transf. fue.)

Cuando ha ocurrido una falla en una barra, se estima que

el tiempo de suspensin de servicio debido a sta (t|), de_. pende del tipo de esquema 5 ya que en unos casos se pierde

6.

continuidad de servicio por el tiempo necesario para repa-

racin de barras y en otros, por el tiempo requerido para

transferencia de'funcionamiento de una seccin a otra, es-

te tiempo se indica en la Tabla N- 1, (Ref; A1)

Puesto que, para efectuar mantenimiento de posiciones de

interrupcin -o en caso de fallas, para reparacin de stas,.

a. Desconexin Rpida . .*.

La mayorfa de fallas en barras estn acompaadas de

arcos que pueden causar daos considerables a una ins_

talacin, por lo que se estipula que para minimizar es_

te dao y la consecuente suspensin de servicio, el

sistema de proteccin debe ser capaz de ordenar aper

i tura de disyuntores en el menor tiempo posible (mxi-' mo un ciclo); en esta forma con el tiempo de operacin

de un disyuntor (dos, tres ciclos), se tendrfa un tiem-po de flujo de la corriente de falla menor que 10O miU_segundos, limite que se considera que una vez sobrepa_

sado requiere el reemplazo de una co.nsiderable cantidad

.de equipamiento por daos ocasionados por la falla en el

caso de subestaciones de_ sistemas interconectados.

b. Confiabilidad

Cualidad que permite garantizar la operacin de los re_

les y en definitiva del o de los disyuntores que coman-

da el esquema de protecciones, en caso de ocurrir la

falla para la cual ha sido diseado. Es deseable tener

la certeza de un funcionamiento correcto, sin deseo -

nexiones errneas de secciones de barra que pueden pro_

ducr la interrupcin de servicio a grandes reas y la

consiguiente prdida econmica por energfa no servida. -

50.

c. Selectividad

Las protecciones de barra deben responder solo en el

caso de falla dentro de la zona que ellas protegen 3 des

conectando solo aquellas barras o secciones que son a

fectadas directamente por la avera. La regla general

que debe seguirse es la de evitar de la mejor maneradesconexiones innecesarias.

d . Flexibilidad en Operacin

Bajo ninguna circunstancia, el sistema-de proteccin de_be representar un obstculo para la operacin de la

subestacin . . En funcionamiento normal., mantenirruen_

to o reparacin de elementos del esquema de barras de_

be emplearse por lo general, algunas secciones en reern^

plazo de otras, lo cual. debe efectuarse sin tener que

prestar ninguna atencin al sistema de protecciones pues_

to que ste debe disearse de tal manera que su trans-

ferencia sea realizada sin intervencin de operadores.

La proteccin de barras debe entonces seguir automti_carnente la operacin o maniobra y proveer constante-

mente una imagen verdadera del estado momentneo del

sistema de barras.

e. Facilidades de Modificacin y Extensiones

.Las configuraciones -de barras generalmente son modifi

cadas y extendidas varias veces- en el curso de los a -

os, por esto, el diseo del sistema de protecciones

debe ser flexible de tal. manera que se adapte a cual -

quier situacin nueva que pueda presentarse,

f. Facilidades para Pruebas

Puesto 'que la operacin de las protecciones de barras

es relativamente rara, es deseable que su diseo pro

vea facilidades para probarlo con el fin de asegurar al

mximo posible su correcta operacin.

En consideracin a los requerimientos indicados _, se han

diseado varios mtodos de proteccin de barras que

cumplen en mayor o menor grado los objetivos anota -dos, siendo los principios de. funcionamiento los que se

indican a continuacin:

3.2 PRINCIPIOS DE FUNCIONAMIENTO DE UN SISTEMA DE

PROTECCIN DE-BARRAS

.Al ocurrir una averfa^ el sistema de proteccin de barrasdebe funcionar efectuando las operaciones siguientes:

a o Decidir si la fella'o averfa est localizada dentro o

fuera del sistema de barras *

b. Seleccionar la barra afectada por la falla. ^

52.

c. Interrumpir los alimentadores conectados a la barra a_

veriada.

Todas estas decisiones deben ser tornadas simultneamente,

si el esquema de barras lo permite.

El mtodo de proteccin ms empleado y que mejores carac_terfsticas presenta dentro del marco establecido por las

normas de funcionamiento ya indicadas es el de la protec-

cin diferencial que a continuacin se indica.

3.3 PROTECCIN DIFERENCIAL

Se basa en la comparacin de las corrientes que entran y

salen de un grupo vo sistema'elctrico. El principio de

funcionamiento se indica en la Figura 1.6.

.-ELEMENTO PROTEGIDOy -

Fig. 16

PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO DE LA PROTECCINDIFERENCIAL

-53..

Si 11 e 12 son iguales, por la rama AB no circular corrien

te. Si son diferentes, por AB circular su diferencia que

podr energizar -la bobina de operacin de cualquier rel/or

denando el accionamiento de disyuntores que separen al ele

ment falloso del sistema.

El empleo de los transformadores de corriente en los esque_

mas diferenciales de proteccin es una de las aplicaciones

ms crticas-, por el gran nmero de circuitos involucrados

y los diferentes niveles de energizacin encontrados en los

varios circuitos,

En estos esquemas 3 el comportamiento del rel empleado es

funcin de la exactitud de reproduccin no solamente de la

corriente de carga .sino tambin de toda corriente de falla.

Cabe indicar que la saturacin de los transformadores de co_

rriente en presencia de corriente continua, es una condicin

rnuy severa puesto que puede ocurrir que una pequea magra

tud de corriente (de una falla asimtrica) sature el ncleodel transformador reduciendo apreciablemente la precisin

en la transformacin del valor de corriente a\,

lo que determinara la aparicin de corrientes diferenciales

grandes que pueden provocar, una falsa operacin del rel

del esquema diferencial.

Este problema puede ser solucionado por varios mtodos,

asf:

54-V

. Eliminando el hierro en los ncleos de los transformafdores "de corriente. Se emplea los llamados acoplado-

res lineales.

b'. Uno del rel diferencial de: porcentaje variable., diseado para ser insensible a la- saturacin a corriente direc

ta.

i el Uso del rel diferencial de alta impedancia.

/Una evaluacin del mtodo de proteccin diferencial ms a-

j decado est fuera del alcance de este trabajo, .Para cumplircon los objetivos del mismo., se ha seleccionado el uso delrel diferencial de alta^tapedancia, porque'este permite des_ *

cribir la aplicacin de equipo auxiliar convencional;

3.4' CIRCUITO DIFERENCIAL DE ALTA IMPEDANCIA ._

Emplea un rel diferencial de alta impedancia que discrim_i_

na entre fallas externas e internas a la. zona protegida en

base al voltaje que mide. .

Para este circuito., es necesario que la resistencia de los

secundarios de los transformadores de corriente se mante_n_

ga baja para el caso de ocurrencia de una falla, lo cual 1^mita las aplicaciones solamente a los transformadores tipo

bushing -o de devanado distribuido.

55-

A continuacin se describe los casos en los que puede ope-

rar un circuito diferencial .de alta impedancia. Se supone

que se est protegiendo por este mtodo una barra a la que

llegan cuatro lneas: dos de-alimentacin y dos de carga.

a e Operacin Normal

Aqu, la diferencia entre las corrientes primarias fluyera

do para y de la barra es cero. Tericamente_, no hay

una corriente diferencial fluyendo a travs del rel, sin

embargo, puede aparecer una de un valor pequeo, deb-

do a la transmisin de errores de los .transformadores

de corriente, lo que permitir el aparecimiento de un

potencial -sobre el rel, que es bastante bajo respectodel nivel d respuesta de ste,

b. Falla Externa

Para cualquier condicin de operacin de un sistema de

barras, los secundarios de los transformadores de co -

rriente de las diferentes salidas y el rel de alta impe_

dancia resultan conectados en paralelo y en falla exter-

na, pueden darse dos casos: que los transformadores

de corriente de la ifnea fallada resulten saturados o no

saturados.

En el caso de que los transformadores no resulten satu_

rados, la diferencia entre .las corrientes que 'salen

56.

y entran a las barras es cero y de rgual manera que en

operacin normal., la corriente diferencial que puede a

parecer ser mnima. (Fig. 17)

Fig. 17-

FALLA E>CTERNA

Si los transformadores conectados a la Ifnea -fallada re_

sultn totalmente saturados, presentan como impedancia

solamente la resistencia del cobre de sus bobinados se_

cundarios3 por -donde circula la corriente secundarla de

los transformadores de los circuitos de alimentacin, lo

cual produce una cafda de potencial que es menor que el

' nivel de -respuesta del rel . . .

57.

c. ' Falla Interna

Cuando, ocurra un cortocircuito en la barra (Fig. 18)_,i

la corriente secundaria de los transformadores de los

circuitos de alimentacin .queda limitada por la impe-

'dancia de los transformadores de los circuitos de car_

ga y la del rel de_ sobrevoltaje* Como estas impeda_ncas son altas, los transformadores de los circuitos de

alimentacin operan prcticamente como si estuvieran

en circuito, abierto y el voltaje que aparece en bornesdel rel es mucho mayor que para el caso de falla ex

terna'. La cada de potencial a la mhirna corriente de

cortocircuito, debe estar sobre el nivel.de respuesta y

causar la operacin del rel.

Fig. 18

FALLA INTERNA

58.

Por lo general, el rel de alta impedancia tiene conec

tado en paralelo un elemento resistivo no lineal con el

objeto de protegerlo en caso de corrientes altas de fa' lia.

El funcionamiento de un circuito diferencial de alta irn_

vs pedancia puede. _utilizars.e para varios tipos de esquemas\ de barras., formando parte de un sistema de proteccin

/ que debe, cumplir en lo posible y de acuerdo al esque

ma -de barras tratado3 con' los principios de funciona -

-' v miento que ya han sido enunciados.

A continuacin se desarrolla someramente los sistemas

de proteccin para algunos esquemas de barras3 basados

en el empleo del rel de alta impedancia 3 suponindose

que al esquema en estudio estn llegando dos lneas de

alimentacin y que salen dos lneas de carga.

3.5 ESQUEMA DE PROTECCIN PARA BARRA SIMPLE

En este caso, el sistema de proteccin decide si la falla es_

t dentro o fuera de la barra. Si la avera es interna., o

peran los disyuntores de todos los alimentadores.

Los. transformadores de corriente empleados son los de tipo

bushing por-la razn indicada anteriormente y su ubicacin

se muestra en la Figura 19.

-BARRA

59,

DISYUNTOR [T.CJ

PROTECCINDE B A R R A

Fig. 19

UBICACIN DE TRANSFORMADORES DE CORRIENTE

-En este esquema se requierey a ms del rel de alta impe

dancia, de un rel de bloqueo cuya funcin es la de coman_

dar el disparo de los disyuntores y cortocircuitar los bornes

del rel de alta impedancia.

.Las conexiones al circuito de potencia y al circuito de co

"miente continua se indican en forma esquemtica en las Fi_

-guras 20 y 21 .

Cabe indicar que para el caso de funcionamiento del siste-

ma de proteccin-, por avera interna, se -debe preveer un

>:c-ircuito de control que bloquee cualquier reconexin que los

-^circuitos de apertura, y cierre de disyuntores puedan ser

vcapaces de -realizar,.

60.

Fig'. 20DIAGRAMA ESQUEMTICO UMIFILAR DE CONEXIONES AL

SISTEMA DE POTENCIA, ESQUEMA DE BARRA SIMPLE

PARA OPERACINDISYUNTORES

86 B

Fig. -21

DIAGRAMA ELEMENTAL DE CORRIENTE CONTINUA PARA

PROTECCIN DEL ESQUEMA DE BARRA SIMPLE

6T.

3.6 ESQUEMA DE PROTECCIN PARA BARFJA PRINCIPAL YTRANSFERENCIA

Si una averfa ha ocurrido^ el sistema de proteccin opera-r en dos posibles estados del esquema de barras.

- Estado normal. _

-t Mantenimiento de una posicin de interrupcin.i . '

En estado normal de funcionamiento, al igual que en el ca-

so de barra simple, al ocurrir una averfa, el sistema de.

proteccin decide si esta es externa o interna y en este l

timo caso operan los disyuntores de todos los alimentado

res.

Si una posicin de interrupcin est en- mantenimiento 3 la

posicin de transferencia la reemplaza, y si ocurre una a

verfa interna el sistema de proteccin acta como en el ca_

so del estado normal, operando los disyuntores 'de todos los

alimentadores.

Las conexiones al sistema de potencia se indican en formaesquemtica en la Figura 22, anotndose que para este es_

quema de barras, las conexiones al circuito de corrientecontinua son similares a las del esquema de barra simple

mostradas en la Figura 21 . -

B-

PRIN

CIPA

L

\

\;

\\

86

B

B. TR

ANSF

.

Fig

.

22

DIA

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RIN

CIP

AL

Y

T

RA

NS

FE

RE

NC

IA

CD

63.

Tambin en' este caso se debe prever par.a el circuito de

disparo de disyuntores 3 un circuito que bloquee el recierre

de estos al operar el sistema de proteccin de barras.

3,7 ESQUEMA DE PROTECCIN- PARA DOBLE BARRA CONUN SOLO DISYUNTOR Y "BY.PASS"

.Este esquema p.uede encontrarse en tres estados de funcio-

namiento: :

- Estado normal.

- Mantenimiento de una posicin de interrupcin,

- Mantenimiento de una barra.

El mtodo de proteccin que para este esquema puede em-

plearse considera los estados de funcionamiento descritos

y cumple en- grado aceptable con los principios de funciona_

miento indicados en el numeral 3.2, de la siguiente mane-

ra-: . . . .

a. Estado Normal

En este caso, el sistema de proteccin decide si la fa_

lia es interna o externa, mediante el rel diferencial

de alta impedancia. Los rels direccionales de fase y

de tierra empleados a uno y otro lado del disyuntor de

acople (Figura 23) discriminan si la falla es en una uotra barra y ordenan la operacin de todos los disyunto_

res.

89-B

P-1

BARR

A

I /8

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YU

NT

OR

Y

B

Y

PA

SS

or

65.

La seleccin de los disyuntores conectados a la barra

fallada se realiza empleando contactos auxiliares de los

seccionadores selectores de barra en serie con la bobi_

na de disparo de cada disyuntor (Figuras 24 y 25).

b. Mantenimiento de una Posicin de ' Interrupcin

La ubicacin de los transformadores de corriente den-

tro o fuera del "by pass" tiene gran importancia para

el caso de. efectuar mantenimiento de una posicin de

interrupcin. Si los transformadores se ubican fuerat

el esquema de proteccin no vara y opera en idntica

forma que en el caso de estado normal del esquema de

barras.

Si los transformadores de corriente se ubican dentro

del "by-pass", al efectuar. mantenimiento de una posi-

cin de interrupcin., los respectivos transformadores

de corriente saldran del circuito diferencial de alta

impedancia, ocasionando el funcionamiento del rel di-

ferencial por la presencia .de una corriente diferencial'

falsa. En este caso, 'se presenta como solucin, el

empleo de llaves manuales (43) y de un adecuado modode operacin del esquema de barras, por la necesidad

de reemplazar el disyuntor en mantenimiento por el de

acople de barras.

En el caso descrito-, es necesario que antes de sacar

87 B =

IC

S =

87

8

r I C

S~

"$: 87

B

^=

ICS

CONE

XIN

DE

RE

LS

DIF

EREN

CIAL

ESY

AUXI

LIAR

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NEXI

N

DE RE

LS

DIS

CRIM

INAD

ORE

S DE

BA

RR

A FA

LLAD

AY

RE

LS

DE

BLO

QUEO

Fig

.

24

DIA

GR

AM

A E

LE

ME

NT

AL

D

E C

OR

RIE

NT

E C

ON

TIN

UA

D

EL S

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BA

RR

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ISY

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TO

R

Y

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Y P

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O) O)

POSI

CIN

DE

AC

OPL

E

=F=

89-S

l-l18

9-SM

86B

- zbS

GB

- 2

101

C

b 52

-1

: 52

-1'

a

52"

52-A

IOI

C

Fig

. 25

CO

NE

XI

N

DE

B

OB

INA

S

PA

RA

O

PE

RA

CI

N

DE

D

ISY

UN

TO

RE

S

ai

68.

la posicin elegida para efectuar mantenimiento , todas

las dems posiciones de interrupcin sean conectadas

a. una sola barra, quedando la otra, a funcionar como'

barra de transferencia con la posicin a mantenerse co_

nectada a ella. Con esto se logra reemplazar la posi-

cin en mantenimiento, por la posicin de interrupcin

de acoplamiento de barras.

Una vez -realizada la operacin anterior se debe manipu

lar la llave manual (43) correspondiente, segn la barraque se utilice como de transferencia, suspendindose en"

este momento la operacin del rel diferencial hasta sa_car completamente la posicin que va a mantenerse, _u

na vez realizada esta operacin se vuelve a introducir

la proteccin incluyendo los transformadores de corriera

te correspondientes', ubicados a un lado y otro de la po

sicin de acoplamiento, completando la operacin de la

llave manual (43).

La secuencia de accionamiento para este esquema de

barras y su proteccin en este caso puede resumirse

asf:

- Conectar todos los alirnentadores, a excepcin del

que va a mantenerse, a una sola barra.

- Operar la llave 43 hasta su posicin intermedia.

- Separar la posicin de interrupcin completa.

- Completar la operacin de la llave manual (43).

69.

Los contactos de las llaves 43 se indican en la Figura

26*

CON-

TACTO

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

II

12

' POSICIN

NORMAL

X

X

X

-

DESCON.

X

-x

X

INTERMED

X

X

X

X

X

X

TRANSF.

X

X

X

CORTOCIRCUITO DE T. C. UBICA-, DOS EN LA POSICIN DE INTE-

RRUPCIN DE ACOPLAMIENTO

INTRODUCCIN DE T. C. DE LAPOSICIN DE ACOPLAMIENTO EN.EL CIRCUITO DIFERENCIAL

CORTOCIRCUITO DEL(, REL DIFERENCIAL

X CONTACTO CERRADO '

Fig. 26 '

1 CONTACTOS DE LA LLAVE MANUAL 43

70.

c. Mantenimiento de una Barra

Para esta situacin conviene emplear contactos auxilia

res tipo " b" del disyuntor de acople que sacan del cir_

cuito de corriente continua los contactos de los rels

discriminadores de barra fallada (21B-13 21B-2, 67NB-1, 67NB-2) y permiten la operacin -de todos los dis-yuntores conectados a la barra en funcionamiento, al

ser detectada una falla interna por el rel diferencial

de alta impedancia. La" conexin de los contactos auxi_

liares del disyuntor se indica en la Figura 24 y la se-

cuencia de accionamiento u operacin para este caso es

la siguiente:

- Conectar todas las posiciones de interrupcin de los

alimentadores a la barra'que va a quedar en opera

cin.

- Abrir posicin de interrupcin de acoplamiento.

4. EVALUACIN DE LOS ESQUEMAS DE PROTECCIN

La complejidad de los esquemas de proteccin aumenta con_forme se complican los esquemas de barras. Sin' embargo _,

puede decirse que conociendo un medio de proteccin para

un esquema simple puede, mediante algunos refinamientos,

aplicarse a un esquema ms complejo.

Del estudio de la aplicacin de rels diferenciales de alta

71 .

impedancia puede verse que aquella realizada en' el esque-

ma de doble barra con un solo* disyuntor y "by pass" es la

.que mayores refinamientos y complicaciones para operacin

requiere, ganndose sin embargo todas las caractersticas

convenientes que presenta este esquema de barras.

El costo de un esquema de proteccin en cuanto a rels y

paneles que para ellos .se necesita, es insignificante frente

al costo de equipamiento de una subestacin., razn por la

cual,- no se debe escatimar ningn componente que mejoreel sistema de proteccin,

Conviene tambin, tomar en cuenta .que se debe tratar de

evitar el diseo de una proteccin rnuy sofisticada que si

bien puede efectivizar su operacin^ puede complicar el

funcionamiento del esquema de barras,

C A P I T U L O I I I

APLICACIN A LA SUBESTACIN MILAGRO

1. CARACTERSTICAS DE LA SUBESTACIN

- La Subestacin Milagro ser un importante eslabn en el

Sistema Nacional Interconectado y recibir energa de la

Subestacin Paute mediante un doble circuito a 230 Kv.

Su funcin ser la de reducir la tensin a los niveles de

138 y 69 Kv. para servir a las Provincias de -Guayas} Los

Ros y El Oro o Milagro actuar tambin como subestacin

seccioradora entre las Subestaciones Paute y Pascuales y

su, ubicacin se indica en la Figura 27.

1 .1

Miilagro funcionar a su potencia nominal alrededor del ano

1990 (180 MVA) y se tiene previsto un programa de instala_cin de equipo que toma corno referencia los aos 1982 y

1988 (Ref: E1) as:

1982 Instalacin

4 lneas a 230 Kv.

2 lneas- a 138 Kv,2 lneas 69 Kv.1 banco de 3 auto transformador es monofsicos ms uno

NA ESMERALDAS

73.

COLOMBIA

CENTRAL TRMICA QUITO30+ 25 MV/

E.E.QU1TO |S (H,O IBAfiAA

CENTRAL TRMICASTO. DOMINGO

300

PiSAYAMBOCENTRAL PUCAR

69.2 MW

CENTRAL7^MW?i'

EMELEC

_ GUAYAQUIL'= 146 MW

143.5 MW (T)

sQ ;CUENCA

PAUTECENTRAL MOLINO

| Etapa503 MW

MCHALAE.E. CUENCA 15 MV/

10MWH}5MW (T)

"

&

A"Q LOJA

. 9-82-SISTEMA NACIONAL TJTERCONECTAOO ssovv. DOSLE

StSTEMA NACIONAL 1NTERCONECTAOO 23O VV. SIMPLE

, SISTEMA NACIONAL IMTERCOfJECTADO 133 W.

CIRCUITO

ClftCU.TQ

. 27

UBICACIN- DE LA SUBESTACIN

'-MILAGRO

74.

de reserva de relacin 230-138-13.8 Kv. ; 30/40/50

MVA (OA/FA/FOA). . 1 transformador trifsico de relacin 138-69 Kv. 4O/

53.3/66.7 MVA (OA/FA/FOA)

1988 - Instalacin de: .

1 lnea a 138 Kv.

3 iCneas a 69 Kv.

- 1 banco de 3 autotransfdrmadores monofsicos de rea

cion 230-138-13.8 Kv.; 30/40/50 MVA (OA/FA/FOA).- 1 autotransformador trifsico de relacin 138-69 Kv.;

40/53.3/66,7 MVA (OA/FA/FOA).

La Figura 28 muestra el equipamiento en forma cronolgica

1.2 CORRIENTTES MXIMAS EN POSICIONES DE I[\JTERRUP -CION

En base a los estudios de flujo de carga mxima entre losaos. 1982 y 1990 (Ref: .E2), y con las siguientes considera_ciones para las diferentes posiciones de interrupcin:

a. Posicin de Interrupcin de Lnea a Doble Circuito

Operando en dos situaciones:

Condicin normal: cada circuito porta su respectiva

corriente.

75...

PASCUALES PAUTE

BABAHOYO

I It t t I

230 kV

_ 230-138-13.8 kV

138 kV

138 - 69 kV

69 k V

EL ORO

EQUIPAMIENTO 1982

EQUIPAMIENTO 1988

LINEA DE UN CIRCUITO

f/ LINEA' DE DOBLE CIRCUITO

Fg. 28

EQUIPAMIENTO DE LA S/E MILAGRO

76.

- Emergencia: un circuito ha salido del sistema y

su corriente es conducida por el circuito restante,

b. Posicin de Interrupcin -de Lfnea de un Solo Circuito

Que operar solo para estado normal; y,

c* Posicin de Interrupcin para Autotransformador

Para la cual se tomar como corriente normal la del

rgimen FA y como corriente de emergencia la del re

gimen FOA5 se obtuvieron los valores .de corrientes

mostrados en las Tablas .Nos. 9 y 10 indicndose tam-

bin el ao en que tales corrientes tendrn sus mximos

valores,

TABLA No. 9

CORRIENTES MXIMAS . PARA. POSICIONES DE

"INTERRUPCIN DEL. SECTOR'DE aso KV.

Posicin

L/T Paute-Milagro.

L/T Milagro-Pas -

cuales .

Autotransformador

230-138 Kv.

Ao

1983

-

1983

_

Corriente.' normal

(A)

564

468

301

CorrienteEmergencia

(A)

1 . 1 28

936

377

77.

TABLA N 10

CORRIENTES MXIMAS PARA POSICIONES DEINTERRUPCIN DEL SECTOR DE 138 KV.

Posicin

L/T Milagro-El Oro

\-/T Milagro-Babaho

yo.

Auto transformador

230-138 Kv.

Auto transformador

138-69 Kv.

Ao .mf

1990

1990

Corriente-normal

(A)

161

150

502

223 '

CorrienteEmergencia

(A)

322

-

63O

279

1.3 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

Los valores de corriente encontrados en base a los estudios

de cortocircuitos realizados para el Sistema Nacional Inter_

conectado para fallas trifsicas y monofsicas a tierra se

presentan en las Tablas Nos. 11 y 12 y para los aos 1983

y 1990.

Los valores de corrientes de cortocircuito para el ano 1983

se emplearn para el clculo de ajustes de rels diferencia_les, mientras que los indicados para 199O servirn como

base para la seleccin del" aislamiento del equipo necesa -

rio.

78.

. - - TABLA N^ 11

CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO AO 1983

Naturaleza de la corriente

Corbocircuito trifsico nterno (valor mnimo)

Cortocircuito monofsico atierra interno (valor mnimo) .

Cortocircuito trifsico externo (mximo) .

Cortocircuito monofsico atierra externo (mximo)

' Valor (A)Sector230 Kv.

1 ,425

2,045

2,854

5j787

Sector133 Kv.

1 5990

2,710

4,740

4,584

TABLA N- 12

CORRIENTES DE .CORTOCIRCUITO AO .199O

Naturaleza de la corriente

Cortocircuito trifsico nterno (valor mximo)

Cortocircuito monofsico atierra interno (valor mximo)

Valor (A)

Sector230 Kv.

7,766

9,551

Sector138 Kv.

9,843

12,797

79.

2. SELECCIN DE LOS ESQUEMAS DE BARRAS

2.1 ' GENERALIDADES

La seleccin de los esquemas de barras se realizar inde

pendientemente para los sectores de 230 Kv. y de 138 Kv.,

para luego vincular los esquemas ms econmicos en cada-

caso y elegir de esta manera la alternativa ms convenien

te o

La evaluacin econmica del equipo considerado para esta

subestacin se realizar tomando en cuenta, el programa de

equipamiento y llevando a valor presente al ao base 1982.

La evaluacin de prdidas por interrupciones de servicio se_

r realizada para el ao 1990 asumindose que dicho cargo

anual es el que se tendr para cualquier ao dentro de la

vida 'til, de la subestacin.

Para 'la evaluacin de la continuidad y calidad de sumins -

tro de potencia y energa de los sectores de 230 y 138 Kv.,

se requieren como datos las potencias que manejan las dife_rentes posiciones de interrupcin, las que se muestran-en

la Figura 29 (Ref. E2). De la misma figura cabe destacarque por trmino medio, todo el sector de 230 Kv. tendr u_

na potencia -de 355 Mw.3 valor que se considerar como la

potencia total de la subestacin, mientras que el sector de

138 Kv, tendr una potencia de 96 Mw.

80.

PASCUALES JL. 4 PAUTE

BABAHOYO -*-

129.65

48.09

-48.09

18.03 18.0;

- 177.74

48.09

-48.09

' -18.03 -18.03

18.03 21.0-4

69 KV

230

138 kV

EL ORO

LOS NMEROS SIN UNIDAD INDICAN POTENCIASPOR CIRCUITO,

._ LAS POTENCIAS CON SIGNO -t- SON LAS QUE SA-LEN DE LA BARRA Y LAS QUE TIENEN SIGNO SON LAS QUE ENTRAN A LA MISMA.

Fig. 29

POTENCIAS EN POSICIONES DE INTERRUPCIN

81 .

2.2 SELECCION-DEL ESQUEMA DE BARRAS PARA EL SECTOR

DE 230 KV. . ^. n

Se han considerado las siguientes alternativas:

Alternativa A2:

Alternativa B2:

Alternativa C2;

Barra simple.

Barra principal y transferencia,

Doble barra con un solo disyuntor y

"by pass",

2.2.1 Evaluacin de la Continuidad y Calidad de Suministro de

Potencia y Energa

.Con'los datos sealados y por el uso de las Tablas Nos,, 2 y 3

(Captulo I), y para las alternativas anota das, se obtienen losvalores indicados en las Tablas Nos, 13, 14 y 15.

TABLA No. 13

ALTERNATIVA A2: BARRA SIMPLE

(Ref: Fig. 30)

TIPO DE AVERIA

EN LA B A R R A

EN-POSICION DE

INTERRUPCIN

GRAVE

LEVE

TOTAL

"TOTAL..

NUMERO ANUAL - DE AVERIAS

DENOMINAS.

. 01.

. -031

G32

G3T

KT

fAVERIAS^VALOR-L AO J

0. 02

0.12; .

0.30.

' 0.42

0.44

TIEMPO TOTAL DEINTERRUPCIN

DENC.MINAC.

H1

H31

H32.

H3T

HT

VAU)Rp25ASIr]^ ANO j

2.4

13.751

2.29

16.25

18.651

82,

.TABLA No. 14

ALTERNATIVA B2:

BARRA PRINCIPAL Y TRANSFERENCIA

"(Ref: Fig. 31)

TIPO DE AVERIA '

EN LA BARRA PRINC.

EN BARRA DE

TRANSFERENCIA

EN POSICIN DEINTERRUPCIN

SIMULTANEA EN

POSICIONES DE

' INTERRUPCIN ^

SIMULTANEA ENB A R R A S

TOTAL

NUMERO ANUAL DEAVERIA'S

DENOMINAC.

G1

'G2

GT2

G2T

G3

' : G4

G!4

G4T

G5

' KT

f AVERIAS 1VALH ANO J

'0.02

0.00066

0.0001

0.0008 -

0.42

0.0120

0.001

01013

0

0.4538


DENOMINAC.

H1

H2

H

83.

TABLA No. 15

ALTERNATIVA C2:DOBLE: BARRA CON UN SOLO DISYUNTOR Y "BY PASS"

(Ref: Fig. 32).

TIPO DE - AVERIA

i

EN LA BARRA PRINC.

EN BARRA DE

TRANSFERENCIA


.. ..SIMULTANEA EN

POSICIONES DE

INTERRUPCIN t * *

SIMULTANEA ENB A R R A S

TOTAL

NUMERO ANUAL DEA V E R I A S

DENOM1NAC.

G1

. '-G2

G''2 '

G2T

. G3

' - G4

G'4

G4T

G5

KT

(AVERIAS 1^MLurt 1 AO. J

0.02

0 , J0066

0..0001 -

'- 0.0.0.076

0.42

0.0120

0.001

0.0130

. OOO6

0.4544


DENOMIN'AC.

H1

H2

H'2

H2T

H3

.H4

H'4 .

H4T

'H5

HT

fHORAS INT.lVAUJKL AO J

0.01

O.O317

0.0118

. 0.0435

O. 21

0.1893 '

0.1151

0.3044

0.072

0.6399

84.

PASCUALES

. P A U T E

t i\ L

( A i

AUTOTRANSFORMADORES230-138- 13.8 kV

Fig. 30

ALTERNATIVA A2: BARRA SIMPLE

PASCUALES

L L L\&

B.T.

(fe ^

L\.

ALTERNATIVA B2:

AUTOTRANSFORMADORES230- 138- 13.8 kV

Fig. 31


85.

PASCUALES PAUTE

B 2

AUTOTRANSFORMADORES230- 138- 13. 8 k V

Fg. aaALTERNATIVA C2: DOBLE BARRA CON UN SOLO DISYUNTOR Y

"SY PASS"

8-6.

2.2.2 Evaluacin del Costo Anual por Interrupciones de Servicio

Con los siguientes costos por potencia y energa Interrump

das (Ref: A1):

Cp = US$ 200/KwCe = US$ 100/Kwh.

Los valores obtenidos en 2.2.1 y en base-a la tarifa, bino-

mia (F-2). '

Ca K x C x P + H x C x P

se obtienen los siguientes resultados:

TABLA. No. 16

COSTO ANUAL POR INTERRUPCIONES DE SERVICIO

Alternativa

- A2

B2

C2

Cai (US$)

693,350

1 37 , 225

54,978

2.2.3 Evaluacin del Costo Anual de Recuperacin de Capital

Se toma en cuenta los precios de los siguientes equipos.,

notndose que se ha considerado un escalamiento anual del

87.

orden del 5 %, asf:

Equipo

Disyuntor

Seccionador

Pararrayosi

Divisor capacitivo de potencial

Precio US$1982

135,000

60,000

. 13,000

30,000

Precio US$1988

180,000

80,000

1 8 , 000

40,OOO

Para cada posicin de interrupcin, a excepcin de la de trans_

ferencia (en el caso de que el esquema lo requiera), se haconsiderado la utilizacin de tres pararrayos (uno por fase)y tambin el empleo de tres Divisores capacitivos de poteri

cial para cada posicin de interrupcin de lnea y tres para

medicin y control de cada barra.

En cuanto al costo de estructuras-, se ha tomado como base,

el precio global de las empleadas en el esquema de doble

barra con un solo disyuntor (Ref: C8), estimndose que pa_ra los dems esquemas, pueden considerarse acertados, a

proxtmadamente los siguientes porcentajes:

Barra simple

Barra principal y 'transferencia

30 %

100 %

Para el 'rubro por instalacin del esquema y para efectos de

este estudio se ha considerado el 25 % del costo de es tructuras.

Los resultados globales se presentan en las Tablas Nos. 17

y 18.

.Todas las inversiones programabas para el ao 1988 han si

do llevadas a un valor presente en 1982 considerando un in

teres del 12 % mediante el factor:

PWF = 0.5066

El costo total de cada alternativa en el ao 1982 se presen.

TABLA N2- 19

COSTO TOTAL DE CADA ALTERNATIVA

Alternativa

A2

B2

C2

Inversin- 1982

1*947,000

2*564,100

S'254,100

Valor presente 1982de inversin 1988

202,550

249, 9OO

331 ,000

Total

2' 149, 550

2'814,000

S'585,100

El costo anual de recuperacin de capitales ha sido calcula_

do considerando que el equipo tiene una vida til de 30 a -

os, y empleando un inters del 12 % mediante el factor:

TA

BLA

N

^ 17

SU

BE

ST

AC

IN

M

ILA

GR

O

EQ

UIP

AM

IEN

TO 1982

Desc

ripci

n

del

equ

ipo

Dis

yunt

or

Sec

cion

ador

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Div

isor

capa

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l

Barr

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le

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cin

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!

Pre

cio

Unita

rio

13

5,0

00

.

60,0

00

13

,00

0

30

^00

0

Alte

rnativ

a A

2

Can

tidad

5 10 15 15

Co

sto

67 5 ,,00

0

60

0,0

00

19

5^0

00

45

0,0

00

22 .,00

0

5,0

00

1 '9

47

,00

0

Alte

rna

tiva

' B

2

Can

tidad

6

J7 15

15

Co

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81

0 ,,00

0

1 '0

20

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0

19

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00

45

0^0

00

.

72

,60

0

16

,50

0

2I5

64

11

00

Altern

ativa

C

2

Can

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6

27 15 18

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80

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Altern

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A

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1

2 3

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180,0

00

160

,000

54

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0

-7

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00

'1 ,200

399^

800

Altern

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B

2

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tidad

1 3 3

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0

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0

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0

15

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C

2

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tidad

1 5 .

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Cos

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180,0

00

400 .,00

0

54

,00

0

15

,40

0

3,0

00

653^

300

CD O

91 .

CRF = 0.12414

De la siguiente manera:

TABLA N2- 20

Alternativa

A2

B2

C2

Costo

Costo anual de recuperacin' de capital (US$)

266,845

349,330

445 .,055

Anual Total

Se presenta a continuacin:

TABLA N*. 21

COSTO ANUAL TOTAL

Alternativa

A2

B2

C2

Costo anual. por interrup_cin.

693,350 '

137,225

54,978

Costo anualrecuperacinde capital

266,845349,330

445,050

Total anual.

960^195

486,555

500,028

De la Tabla anterior puede elegirse como alternativa ms e^

conmica la del esquema' de barra principal y transferencia

(Alternativa B2).

92.

2.3 SELECCIN ^ DEL ESQUEMA DE BARRAS PARA EL SEC-TOR DE 138 KV.

.V,

Se consideran las siguientes alternativas:

Alternativa Al:

Alternativa B1:

Alternativa C1:

Barra simple.

Barra principal y transferencia,

Doble barra con un solo disyuntor y

"by pass".

2.3.1 Evaluacin de la Continuidad y Calidad de Suministro de Po-'

tencia y Energa

En forma similar al caso del sector de 230 Kv., se ob t i e -

nen los resultados:

TABLA N- 22

ALTERNATIVA A1 : BARRA SIMPLE

(Ref: Fig. 33)

TIPO DE AVERIA

EN LA B A R R A

EN POSICIN DE

INTERRUPCIN

GRAVE

LEVE

TOTAL

/TOTAL

NUMERO ANUAL - DE A V E R I A S '

DENOMINAC.

G1

. G31

' G32

G3

KT

TAVERAS"!VHLORL AO J

. 0..0054

0.0379^

0.0946

0 . 1 325

0.1379

' TIEMPO T O T A L DEINTERRUPCIN

DENOMINAC.

H1

H31

H32

H3

HT

VA-LOR^ASJNT.lL. ANO J

O. 649

4.69O1

0.7805 .

5.5369

6.1859

TABLA N2- 23

ALTERNATIVA . Bf


(Ref: 'Fig. 34)

1

TIPO DE AVERIA

EN LA BARRA "PRINC.

EN BARRA DE

TRANSFERENCIA


..SIMULTANEA EN

POSICIONES DE

INTERRUPCIN

. SIMULTANEA ENB A R R A S

TOTAL

NUMERO ANUAL DEAVERIAS

DENOMINAC.

' G1

G2

G'2

. G2T

G3

G4 :

G'4

G4T

' G5

KTT

f AVERIAS "|VALOH AO J

0 0054

0 . 0002

0 . 00003

O.Q0023

0.1325

0 . 0045

0.0003

0 . 0048

0

0.1429


DENOMINAC.

H1

H'2;

H'2

H2T

H3

H4

H'4

H4T

H5

HT

HORAS INT.1VAUJH[ AO J

0.6490

0.0096

0.0036

0.0132

0.0663

' 0.0772

0.0402

0.1174

0

0.8459

. 94.

TABLA N- 24

ALTERNATIVA C1

DOBLE BARRA CON UN SOLO DISYUNTOR Y "BY PASS"

(Ref: Figl 35)

TIPO DE AVERIA

EN LA BARRA PRINC.

EN BARRA DE

TRANSFERENCIA


..SIMULTANEA EN .

POSICIONES DE

- , INTERRUPCIN

SIMULTANEA ENBARRAS

TOTAL

NUMERO ANUAL DEA V E R I A S

DENOMNAC.

G1

G2

; :G'2G2T

G3

G4

G'4

'G4T

. --G5

KT-

f AVERIAS "lVALUH AMO J

0.02

O.Q002

0.00003

0 . 00023

0.1325

0.0045

0 . 0003

0 . 0048

'. 000 16

0.1577


DENOMNAC.

H1 -

H2

H'2

H2T

H3

H4

H!4

H4T"

H5

HT

CHORAS INT.lVAUJKL AO J

0.01

0.0096

0 . OO36

0.0132

0.0663

0.0772

0,0402

0.1174

0.01947

0.2264

VION3fcH.dSNVyj. A

080 13

A* 69-8CI

VAIJ_VNa3J_"~lV

OAOHV8V8

mi ii un u nQ^aii

8'|-8!-02

'96

3~!dWIS Vdb'Va : l-VVAIJ.VNy3J.~lV

SS *

69-8EIOiJO 13

i i

rr ) 7 r

i \3

96.

A U T O T R A N S P O R M A D O R E S230-138- 13.8 kV

L L/ u /V

j;T

\ L \ - L L\O

TRANSFORMADORES138- 69 kV

\ 2

EL ORO

. ' -Fig. 35

'AUT.ERNATIVA ci: DOBLE BARRA'CON UN SOLO DISYUNTOR Y"BY PASS"

97.

2.3.2 Evaluacin del Costo Anual por Interrupciones de Servicio

Los resultados obtenidos son:

TABLA N- 25

COSTO ANUAL POR INTERRUPCIONES DE SERVICIO

Alternativa

A1 '

' -B1

01

Cai (US$)

229,390

40,175

19,233

2.3.3 Evaluacin del Costo Anual de Recuperacin de Capital

Los precios de equipo considerados son:

Equipo

Disyuntor

Seccionador

Pararrayos

Transformador de potencial

Precio US$1982

80 .,000

19,000

5,000

7,200

Precio US$1988

110 .,000

25,000

7,000

9,600

Con similares criterios a los adoptados en el caso del sec_

tor de 230 Kv,3 se obtienen los resultados mostrados en

las Tablas N^ 26 y 27.

TA

BLA

N

-

26

''

SU

BE

ST

AC

IN

M

ILA

GR

O

EQ

UIP

AM

IEN

TO

1982

*

'

De

scri

pci

n

.i -i

-

: i-

'--

del

equ

ipo

Dis

yunto

r

Sec

cion

ador

Para

rrayos

Tra

nsfo

rma -

dor

de po

ten-

'

cia

l

Barr

as y

mus

cel

neos

Insta

laci

n

Pre

cio' 'N

" '

Unita

rio'-

80

,00

0

.

19

,00

0

5,0

00

7 .,20

0

"A

lte

rna

tiva

A

1

Cantid

ad

4 8 12 9

TO

TA

L

Co

sto

32

0,0

00

15

2,0

00

'

60

,00

0

64

,80

0

11 ,550

2 .,62

5

610,9

75

Altern

ativa

'B

1

Cantid

ad

5 14 12 9

Co

sto

40

0^0

00

26

6,0

00

60

,00

0

64

,80

0

-

38

,50

0

8,7

50

538

0050

Altern

ativa

C

1

Cantid

ad

5

22 12 12

'

Co

sto

40

0,0

00

41 8

,00

0'

60

^00

0

86

,40

0

38

,50

0

8,7

50

1/0

11 ,650

(O co

TA

BL

A N

- 27

SU

BE

ST

AC

IN

M

ILA

GR

O

EQ

UIP

AM

IEN

TO

1988

Desc

ripci

n

del

equ

ipo

Dis

yunto

r

Sec

cion

ador

Para

rrayo

s

Tra

nsf

orm

ador

de" po

tenc

ial

'

Barr

as y

mis

cel

eos

Inst

ala

cin

Pre

cio

Unita

rio

110

.,00

0

25,0

00

7,0

00

9

.,60

0

Altern

ativa

A

2

Can

tidad

3 6 9

.

3

.

TO

TA

L:

Cos

to

330,0

00

150,0

00

63

,00

0

28

^80

0

8,9.

10

2 .,02

5

58

2,7

35

Altern

ativa

B

2

Can

tidad

3 19 9 3

Cos

to

330

n 00

0

225,0

00

63

,00

0

28,8

00

29,,7

00

6,7

50

68

3,2

50

Altern

ativa

C

2

Can

tidad

3 15 9 3

Cos

to

33

0,0

00

375,0

00

63

,00

0

28

,80

0

29,7

00

6,7

50

83

3,2

50

CD (O

100.

El costo total de cada alternativa en el ano 1982 se presen

ta en la Tabla N- 28,

TABLA N- 28

COSTO TOTAL DE CADA ALTERNATIVA

Alternativa

. iAl

B1

.01

Inversin1982

610., 975

538 , 050

t'Cm ,650

Valor presente 1 982de inversin 1988

295 .,220

346., 140

422 ,130

Total

906 $ 1 95

884*190

1 '433 ,780

Con este costo total para cada alternativa., se obtiene los. si

guientes valores-de costo anual de recuperacin de'capital:

TABLA N- 29

Alternativa Costo anual de resuperacinde capital (US$)

A1

B1

01

112,495

109,763

177,989

2.3.4 Costo Anual Total

Se presenta en la Tabla N 30

101 .

TABLA N^- 30

COSTO ANUAL TOTAL

Alternativa

A1

B1

01

Costo anualpor interrup__clon

229 .,390

40,175

19,233

Costo anualrecuperacinde capital

112,495

.-. '109,763

177,989

Total anual

341,885

149,938

1 97 , 222

De la Tabla precedente puede elegirse como alternativa con

veniente la del esquema de barra principal y transferencia

(Alternativa B1) que es la que menor costo total anual tiene,

PROTECCIN DE LOS ESQUEMAS DE BARRAS

Puesto quei de la seleccin de esquemas de barras result

el ms adecuado el de barra principal y transferencia para

los dos sectores de voltaje, la proteccin de los mismos.,se realizar de igual manera, variando solamente los ajus-tes necesarios para rels y las caractersticas de transfor^

rnacin de corriente*

En las Figuras Nos. 36, 37 y 38 se indican los esquemas

de conexiones al sistema de potencia y al sistema de co -

rriente continua.

PASC

UALE

SPA

UTE

.'

*

SIGN

IFIC

A IN

STAL

ACIN

FU

TURA

AUTO

TRAN

SFOR

MADO

RES

230-

138-

13.8

kV

Fig

.

36

SIS

TE

MA

'DE

P

RO

TE

CC

IN

D

EL E

SQ

UE

MA

D

E B

AR

RA

P

RIN

CIP

AL

Y

T

RA

NS

FE

RE

NC

IA

SE

CT

OR

230

K

V.

-

SU

BE

ST

AC

IN

M

ILA

GR

O

O fo

AUTO

TRAN

SFOR

MAD

ORcS

230-

138-

13.8

kV

BABA

HOYO

TRAN

SFOR

MADO

RES

138

-

69 k

V

Pl/N

TO

DEUN

ION

*

SIGN

IFIC

A IN

STAL

ACI

N FU

TURA

Fig

.

37

.

SIS

TE

MA

D

E P

RO

TE

CC

IN

D

EL

ES

QU

EM

A

DE

B

AR

RA

P

RIN

CIP

AL

Y

T

RA

NS

FE

RE

NC

IA

SE

CT

OR

138 K

V.

-

SU

BE

ST

AC

IN

M

ILA

GR

O

O co

D> 10

rnrm~=*mzH

- r"

Drno

. o]

m mr zr\l

Fig'-

.

38

~E

CO

NT

INU

A

PA

R

)S S

EC

TO

RE

S

DE

IV) J>co0 T< i.co' COO) H-,

CO7\ rn

j> f(nO -n

HTI 5XI OHmoo1 1oz

1F/ ,, RESERVA11

M APERTURA- 52,-A11

i, APERTURA 52-6 .I1\ APERTURA 52-5

1 1

,, APERTl/RA 52-4

i, APERTURA 52- 311

,, APERTURA 52 -2M,1 APERTURA 52 -1u

\ i 03 ^

1^enCD

H1 / co \ V Jco ^

S , II APERTURA 52-1it \, APERTURA 52-2

1!

. n APERTURA 52-3

U APERTURA 52-4nM APERTURA 52-5II

,, APERTURA 52-6+ 1

j , APERTURA 52 -7 M

| L APERTURA 52-AirM RESERVA .

^^

. ^^^( C \^

/ ~ \o /

v co y

^V-V co Jv_x

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' ( O ) y en y

r^ [ :u jXIX -

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I!II

oCnMj |CoM

M

il

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co

ot11

00Y1

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- 11 '

CO-J

11 oCo

H

1

r14-

-^

rno

O

Onr

Wmo

. o

co

y

105.

4. ESPECIFICACIN DE TRANSFORMADORES DE CORREN-TE

En base a los valores de probables corrientes para las dfe

rentes posiciones de interrupcin indicados en las Tablas

Nos, . 9 y 10 se ha considerado necesarios transformadores

de corriente tipo bushing y de las caractersticas siguientes

para los sectores de 230 y 138 Kv. ' .

.

Clase de aislamiento

BIL . .

Voltaje nominalFrecuencia

Relacin de transformacin

Clase de precisin

Factor para corriente trmica con

tfnua

Sector230 Kv, -

230 -Kv,

1050 Kv.

230 Kv.

'60 Hz.

1200:5

C 40O

1.33

Sector138 Kv.

138 Kv.

650 Kv.

138 Kv.

60 Hz.

6OO:5

C 400

1 .33

5. ESPECIFICACIN DE RELS Y EQUIPOS DE PROTECCINDE BARRAS

5.1

5.1 ,1 Rels Diferenciales

106.

Para cumplir con los objetivos del presente trabajo se hanelegido rels diferenciales de alta impedancia de marca

Wstinghouse tipo KAB que presentan como caracterstica

conveniente la de incluir a ms de la unidad de sobrevolta_

je, una unidad instantnea de .sobrecorriente, la que permi_te tener una orden de operacin de disyuntores de las dos

unidades. Sin embargo, esta eleccin no suprime la posj_bilidad de empleo de rels de similares carcterfsticas^ de

i

otras casas de fabricacin.

Se deber tener rels similares para los sectores de 230

y 138 Kv. cuyas caractersticas individuales son -(Ref: C3):Burden . . . 2,600 -&-

Monofsico ' 60 50 Hz,

- Unidad de sobre voltaje. 'Rango . ' 75-300 V.

Velocidad ajustable de operacin 1 ,5 ciclos- Unidad instantnea de sobrecorriente

Rango . . 3-^-48 Amp.

Velocidad de operacin 1.0 ciclos

- Bobina de Indicacin de funcionamlen_to (ICS) 0.2/2.0 Amp.

Se emplear 6 rels para los dos sectores de voltaje.

Se debe efectuar un clculo separado para calibracin de las

unidades respectivas de cada rel. En el Anexo B^ se indj_ca el mtodo de calibracin recomendado por los fabricantes

107.

de rels y las caractersticas de excitacin de los transfor

madores de corriente.

5.1.2 Rels de Bloqueo

Con las mismas consideraciones que para rels diferencia-

les se escoge el empleo de rels de bloqueo de Mitsubishi

Electric Corporation (Ref: C8)_, para el disparo mltiple de los disyuntores.

El tipo MKR presenta las siguientes caractersticas:

Voltaje. (C.D.) 125 V.- Tiempo total energizado 29.2 rns.

~ Tiempo para el cierre de contactos 16.3 ms.

- Tiempo para la apertura de contactos 12.6 ms.

Nmero de terminales 12

Se necesita un rel de bloqueo para el sector de 23O Kv, y

uno para el de 138 Kv.

5.2 ' CALCULO DE AJUSTES PARA LOS RELS DIFERENCIA-

LES

Esta evaluacin ha sido realizada considerando los valores

de corrientes de cortocircuito para el ao 1983.

Se asume" que la conexin del rel al punto de unin se rea

108.

liza con cable N- 1O AWG, cuyas carcterfstcas son:

Conductor

Material

Resistencia pie.s

No. 10 AWG

cobre

1 .06 .

Se asume que la distancia del transformador de corriente

ms alejado hasta el punto de juntura.es de 100 m. por loque la resistencia de un conductor ser:

RL, = 0,35 1

5.2.1 Ajustes para los Rels Diferenciales para el Sector de230 Kv.

a . Unidad de Voltaje

- Para mxima falla trifsica externa

Rs =RL =

* f rvk =

N

(Rs +

1 . 62 xx

0.35 -a.

5787 A.

375 v.

240

n >> If ' 1 r- i n ^ 5787LJ KI ' . O I. U.oOjvk 375

= O.1265

109.

De la Figura B I (Anexo B):

k = 1 .3

El voltaje de ajuste requerido ser:

Vr, = k(Rs ^~ = 1.3(1.62

. = .61.68 vi

'Para- mxima -falla monofsica a tierra, externa

- 2854 A.

(Rs -+. RL)\7TT~ 375

~ 0.073

De la Figura B I (Anexo B):

k = 1 .5

"Hl voltaje de ajuste* requerido ser:

Vr - = 1.5(1.62 + 2 x 0

..3 v.

110.

EZ1 voltaje elegido como ajuste de los rels podraser 61.68 v. Como los rels tienen un rango de a

juste de'75 a 300 voltios, se elige el'valor de 75v.

Vk = 75 v.

b. Unidad de Corriente

Para mxima falla trifsica externa

.62 + 0 . 3 5 ) - = .47.4

Para falla monofsica a tierra

Comentario

Los dos valores de la expresin (Rs + Rt_)~r encontrados dai \n una corriente mxima menor que el rrifnimo valor de a

juste de los rels (ver Fig.B2 del Anexo B), por lo que nose puede utilizar esta unidad para este ao,

Esta unidad podr emplearse, cuando la magnitud de corriera

te de cortocircuito sea ms elevada que la que puede presen_

tarse en. el ao considerado.

111

En estas condiciones 3 la corriente mnima de falla inberna

para operar el rel ser, segn la ecuacin F-B& (AnexoB) y asumiendo una corriente en el varistor:

Iv = 0.02 A.

Imfn = (5 x 0.030 + 0.028 + 0.160). 40

Imfn = 81.-12 Ae

5*2.2 Ajustes para los Rels Diferenciales para el Sector de138 Kv

Se han considerado las mismas apreciaciones que para el

sector de 230 Kv. .

a . Unidad de Voltaje

- Para mxima falla trifsica externa

If = "4740 A.

N- = 12O.

= 0.163Vk

El valor de k:

k = 1 . 2 5

112,

Vr = k(Rs + R L ) -^y- = 76.42 V

Para mxima falla monofsica a tierra, externa

I-f = 4548 A.

= 0.19

El valor de k:

k = 1.20

Vr = k(Rs + R L ) - = 86.9 V

V r = 87 V

El voltaje elegido como ajuste ser:

Vr . = 87 v.

b. Unidad de Corriente

Para mxima falla trifsica externa

(Rs + RL) ~rr - 61.14

Para mxima falla monofsica a tierra, externa:

(Rs + RL) 77 = 72-4"!

113.

Com encarto

.Al igual que en el-sector de 230 Kv., no se debe emplear

las unidades de sqbrecorriente por la razn expuesta ante-

riormente.

La corriente mnima de falla interna que causar operacin

del rel ser:

Imfn = (4 x 0.050 + 0.033 -f 0.16) 120

lmfn = 47.16 A.

5.3 ESPECIFICACIN DE DISYUNTORES

Con los valores de corrientes normales (Tablas Nos. 9 y 10)los mximos valores de corrientes de cortocircuito (Tabla N-12) y los requerimientos preferidos para disyuntores para LJso exterior segn las normas ANS (Ref: N2), se considerannecesarios disyuntores de_ las siguientes caractersticas:

5.3.1 Disyuntores para el Sector, de 23O Kv.

Nmero de polos tres

Frecuencia 60 Hz.

Voltaje nominal 230 Kv.rms.Mximo voltaje de operacin 242 Kv. rms.Corriente nominal 1.6OO A^rms.

114.

Tiempo para interrupcin de corrientes

de cortocircuito

.Mxima corriente simtrica de cortocir_

cuito para mximo voltaje de. operacin.Capacidad de conduccin de corriente de

cortocircuito por 3 seg

Nivel de aislamiento

5.3.2 Disyuntores para el Sector de 138 Kv.

Nmero de polos

Frecuencia

Voltaje nominalMximo voltaje de operacinCorriente nominal

Tiempo para interrupcin de corrientes

de cortocircuito

Mxima corriente simtrica de cortocir

cuito para mximo voltaje de operacin.Capacidad de" conduccin .de corriente de

cortocircuito por 3 seg.

Nivel de aislamiento

dos ciclos

31 .5 kA.rrns

31 .5 kA.rms

900 Kv.rms.

tres

60 Hz.

138 Kv,rms

145 Kv^rms.

120O A.rms

tres ciclos

20 kA.rms.-

20 kA.rms.

65O Kv,rms

6. SECUENCIA DE ACCIONAMIENTO DEL SISTEMA DE PRQ-

TECCION

Los esquemas de proteccin para los- dos sectores de

je operarn de la siguiente manera:

115.

a. Estado Normal del Esquema de Sarnas

Al ocurrin una avera} sta es detectada por el rel dl_

ferencial que se demorar un ciclo en cerrar sus con-

tactos. Al ser impartida la orden de apertura de dis-

yuntores, opera el rel de bloqueo, el tiempo que se

demora en cerrar sus contactos es aproximadamente un

ciclo; y, con el tiempo que un .disyuntor tarda en despe_

jar una corriente de falla 2 a 3 ciclos, se tiene un tiem_po total de 4 5 ciclos1 (66.6 a 83,3 mseg.)_, tiempo quees menor que 100 ms. que habfa sido especificado corno

lmite de tiempo mximo para el flujo de una corrientede falla sin deterioro de equipos.

b. Mantenimiento de una Posicin de Interrupcin

El esquema de proteccin opera como para el caso a.

CAPIT ULO. IV

CONCLUSIONES

El empleo del mbodo de seleccin de esquema de barras

mencionado en este trabajo es recomendable para subestaclones de sistemas interconectados.

La magnitud-de la corriente de cortocircuito determina'el

empleo o la-no utilizacin de la unidad de corriente de un

rel diferencial de alta impedancia tipo KAB de Westinghou_

se. .

La utilizacin del rel diferencial de alta impedancia para

proteccin de barras, es recomendable por requerir equi-

po auxiliar convencional. De igual manera, una adopcin

de este sistema puede ser realizada fcilmente en subesta

ciones con otro sistema de proteccin y con el equipo auxi_

liar indicado.

Es recomendable el empleo de la unidad direccional de un

rel de distancia (21) para el sistema de deteccin de labarra fallada en los esquemas que necesiten este requeri-

miento , por ser una unidad mucho ms rpida que la de

un rel direccional de sobrecorriente (67)3 que si bien pue_de emplearse, se corre el riesgo de no obtener la veloci-

dad requerida para proteccin de barras de subestaciones

importantes.

117.

La confiabilidad de un 'esquema de barras mejora con la du_plicacin de equipos (empleo de barias barras; un disyuntorque puede reemplazar a otro., etc,)

ANEXO A

SMBOLOS Y NOMENCLATURA DEDISPOSITIVOS EMPLEADOS

SMBOLOS

Disyuntor

iT

Seccionador

Contacto de un dispositivo

Bobina de operacin

Lmpara indicadora

-m-

Fusible

Transformador de corriente

Conexin . de tres elementos

NOMENCLATURA

101 Llave de control manual

52 Disyuntor

87 Rel diferencial

A-2.

Rel de bloqueo

Bobina para dispositivo indicador de operacin de rel

Iampara indicadora color rojoLmpara indicadora color verde

Seccionador .

Rel de distancia

Dispositivo selector manual de varias posiciones

Rel direccional de sobrecorriente a tierra

SUFIJOS EMPLEADOS

Rels auxiliares

T Trip - {Disparo)C Cise (cierre)B Barra

L Lnea

a ' Contacto de disyuntor

b Contacto de disyuntor

A N E X O B

CALCULO DE AJUSTE" PARA EL REL DIFERENCIAL DE ALTAIMPEDANCIA WESTINGHOUSE TIPO KAB

1 . AJUSTE DE LA UNIDAD DE 'VOLTAJE

Puede ser expresado de la siguiente manera:

Vr = k (Rs + RL) ~^ (F-B1)

En donde:

Vr = Valor mnimo de inicio de operacin (volts-rrns)RS = Resistencia del bobinado secundario del TC, incluyen_

do cableado interior hasta los terminales del bushing .

RL = Resistencia.de! cable desde los puntos de unin al TC

ms distante (cable de ida para falla de fose, ida yretorno' para falla fese a tierra),

I{ = Mxima corriente de falla externa (Amp.-rms)N = Relacin de vueltas del TC .

k = Factor de margen que varia en forma inversa con el

factor de saturacin del TC y que se lo obtiene de la

abscisa de la curva de la Figura B1 , resolviendo an-

tes la expresin:

(Rs + Rp' l f 'NV

Siendo Vk el voltaje mximo obtenido del TC menosapto. Los valores; de .la expresin- se encuentran, en el

eje de las ordenadas para la curva indicada.

A-43.50,3.253.002.752.502.25

Margin Factor for the Setilng of V-ljnt(Emprica! Data)

.50.60.70.80.90 g S S S S S S g g g g

V,- Margln Factor K=-

Fig. B1

FACTOR DE MARGEN PARA EL AJUSTE DE LA UNIDAD

DE VOLTAJE

Cabe indicar que se deber elegir como valor de ajuste dela unidad de voltaje del rel, el mayor encontrado al con^_iderar los tipos de fallas que" pueden ocurrir en el sistema.

-2. AJUSTE DE LA UNIDAD DE CORRIENTE

Se emplea la siguiente expresin:

(Rs + R 1^N (F-B3)

Sus valores se encuentran en el eje de las ordenadas de lacurva de la Figura B2, cuyo valor respectivo en el eje delas abscisas' da directamente el valor del ajuste de la u-nidad mencionada.

A-5

42540O375350

2 325? 300*i 275c"" 250

225' . - 200

175. 150

^-~M^- --

--

-

^

R| +

'^

^ =

,{ 41

5.0-.1-V //|//'///K'

> / / y'/

///"-R

x+ R, = 0 75

3'.!

-

^1.0

IT-UnJl Seding (Amperes RMS)

. Fig. B2 .

.AJUSTE PARA LA UNIDAD DE CORRIENTE

Conociendo las caractersticas de los transformadores de co_

rriente se puede alcular la mfnima corriente de falla reque_

rtda para operar el rel al valor determinado de ajustey me_diante:

Imfn = (XI e -h I r + I Y ) N (F-B4)

En donde:

I e = Corriente de excitacin secundaria a un voltaje igualal del ajuste de la unidad de voltaje.

I r = Corriente en la unidad de voltaje al valor de ajusteVr ' '

2600 (F-B5)

v = Corriente en el varistor del circuito a un voltaje i-gual al de ajuste de la respectiva unidad.

.A-6

N Relacin de vueltas del transformador.

X = Nmero de circuitos conectados a la barra.

Fot vtt jn'/A C-S Trncale AV.J

,-.* ' V'-SKOKDARY EXCITARON ttJARACTERISTICS(200 . 5 . . - . . . . . A-7

' -Frcquenc

-

rr

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. Fr Po\vcr Circuit'BrcakcIntcrnal Rcsistance _!__(

r....,{$?... Sccondan,r Turns-.-fty U_L

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