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XII MATER INTERNACIONAL DE RIEGO Y DRENAJE
TECNOLOGÍAS DE DESALACIÓN:
PROCESOS DE DESTILACIÓN
Juan María Sánchez-ECOAGUA
Madrid 16 a 18 de mayo de 2007
Promueve:
MINISTERIO DE AGRICULTURA, PESCA
Y ALIMENTACIÓN
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ÍÍNDICENDICE
1.1. EvaporaciEvaporacióón instantn instantáánea nea multietapamultietapa
2.2. EvaporaciEvaporacióón n multiefectomultiefecto
3.3.
CompresiCompresióón de vaporn de vapor
4.4.
Plantas duales: atribuciPlantas duales: atribucióón de costosn de costos
5.5.
OptimizaciOptimizacióón de las plantas de MSF y n de las plantas de MSF y MEDMED
6.6.
InversiInversióón y costos de explotacin y costos de explotacióónn
7.7.
Consideraciones ambientalesConsideraciones ambientales
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VAPOR
CONDENSADO
RECICLADO
APORTACIÓN
RECHAZO DE AGUA DE MAR
AGUA DE MAR
PRODUCTO
PURGA DE SALMUERA
RECALENTADOR SECCIÓN DE RECUPERACIÓN DE CALOR SECCIÓN DE RECHAZO
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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Ta
Tmax
Ter TrzTpr
Tpu
Tsr
T1
Q
Tr
Tp
Ts
Te
TNE+EPE
VAPOR
CONDENSADO
RECICLADO
APORTACIÓN
RECHAZO DE AGUA DE MAR
AGUA DE MAR
PRODUCTO
PURGA DE SALMUERA
RECALENTADOR SECCIÓN DE RECUPERACIÓN DE CALOR SECCIÓN DE RECHAZO
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPA: DIAGRAMA TMULTIETAPA: DIAGRAMA TÉÉRMICORMICO
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P
T
Liquido
Vapor
EP TNE
Agua pura
Agua saladaAgua salada
dinámica
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPA: DIAGRAMA TMULTIETAPA: DIAGRAMA TÉÉRMICORMICO
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DATOS DE PARTIDA
•
Producción (m3/día)•
Relación de economía (ER) (lb/KBTU)
•
Temperatura del agua de mar (Tam)•
Temperatura máxima de trabajo (Tmax)
•
Concentración del agua de mar (Cam)
xQ(BTU/h)1000(lb/h) ProducciónER =
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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CALOR AL RECALENTADOR (Q)
PLANTA MSF
AGUA DE MAR (AM, Tam, Cam)
RECHAZO AGUA DE MAR (RZ, Trz, Cam)
PURGA SALMUERA (PU, Tpu, Cpu)
PRODUCTO (PR, Tpr, 0)
BALANCE DE MASAS:
AM = PR + PU + RZ
Si llamamos agua de mar de Aportación al ciclo a AP, tenemos:
AP = PR + PU; de donde: RZ = AM –
AP
BALANCE DE SALES:
AM x Cam
= RZ x Cam
+ PR x 0 + PU x Cpu y de aquí
obtenemos:
(AM –
RZ) x Cam
= PU x Cpu; o bien: AP x Cam
= PU x Cpu;
AP x Cam
= (AP –
PR) x Cpu; AP x (Cpu –
Cam) = PR x Cpu
( )xPRCamCpu
CpuAP−
=
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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Y haciendo el balance salino de la aportación y la salmuera para formar el Reciclado, tenemos:
( ) CpuPRRCrRademasCamCrFC ×−=×= :;
( ) CamAPCpuPUPRRCrR ×+×−−=×
Combinando todas las ecuaciones anteriores llegamos a:
Cam
RPR
FCCpuPR
RPRFC
FCAPPR
RPRFC
RPR
PU ×−
=×+−
=×+−
−=
1;
1;
1
1
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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CALCULO DEL CAUDAL DE RECICLADO
R x HL
(Tmax) –
(R –
PR) x HL
(Tpu) = PR x HV
[(Tmax
+ Tpu)/2];
R x [HL
(Tmax) -
HL
(Tpu)] = PR x HV
[(Tmax
+ Tpu)/2] –
PR x HL
(Tpu);
R x ce x (Tmax
–
Tpu) = PR x HV
[(Tmax
+ Tpu)/2] –
PR x HL
(Tpu) - PR x HL
[(Tmax
+ Tpu)/2] + PR x HL
[(Tmax
+ Tpu)/2];
R x ce x (Tmax
–
Tpu) = PR x Hl
+ PR x ce x (Tmax
–
Tpu)/2;
( ) PRTpuTmaxCe
HlR ×⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+
−×= 5,0
CÁLCULO DE LA TEMPERATURA DE PURGA
Hipótesis:
Tpu
≈
Trz
≈
Tpr; en cuyo caso:
Q = AM x ce x (Tpu
–
Tam); y como:
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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ERPRxQ 1000
= Y según la ecuación que hemos obtenido para el caudal de reciclado:
( )( )TpuTmaxCeHl
TpuTmaxCeRPR−××+
−××=
5,0
( )( ) ( )TamTpuCeAM
TpuTmaxCeHlTpuTmaxCeR
ER−××=
−××+−×
××5,0
1000
Sustituyendo queda:
( )TpuTmaxCeHl −××+≈ 5,01000
Operando esta ecuación y como aproximadamente se cumple que:
Finalmente queda:
1+×
−+=
ERR
AMTamTmaxTamTpu
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN INSTANTN INSTANTÁÁNEA NEA MULTIETAPAMULTIETAPA
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CONDENSADORE F E C T O S
VAPOR
CONDENSADOS ALIMENTACION
AGUA MAR
APORTACION
RECHAZO
PRODUCTO
PURGA
C I C L O D E L P R O C E S O D E M U L T I E F E C T O
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTON MULTIEFECTO
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CONDENSADORE F E C T O S
VAPOR
CONDENSADOS ALIMENTACION
AGUA MAR
APORTACION
RECHAZO
PRODUCTO
PURGA
C I C L O D E L P R O C E S O D E M U L T I E F E C T O
Tcon
Tpr
Trz Tam
Te
Tevap
Tpu
Ts
Tmax
Tsal
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTO: N MULTIEFECTO: CICLO TERMODINCICLO TERMODINÁÁMICOMICO
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DATOS DE PARTIDA
•
Producción (m3/día)•
Relación de economía (ER) (lb/KBTU)
•
Temperatura del agua de mar (Tam)•
Temperatura máxima de trabajo (Tmax)
•
Concentración del agua de mar (Cam)
xQ(BTU/h)1000(lb/h) ProducciónER =
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTON MULTIEFECTO
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CALOR AL RECALENTADOR (Q)
PLANTA MED
AGUA DE MAR (AM, Tam, Cam)
RECHAZO AGUA DE MAR (RZ, Trz, Cam)
PURGA SALMUERA (PU, Tpu, Cpu)
PRODUCTO (PR, Tpr, 0)
BALANCE DE MASAS:
AM = PR + PU + RZ
Si llamamos agua de mar de Aportación al ciclo a AP, tenemos:
AP = PR + PU; de donde: RZ = AM –
AP
BALANCE DE SALES:
AM x Cam
= RZ x Cam
+ PR x 0 + PU x Cpu y de aquí
obtenemos:
(AM –
RZ) x Cam
= PU x Cpu; o bien: AP x Cam
= PU x Cpu;
AP x Cam
= (AP –
PR) x Cpu; AP x (Cpu –
Cam) = PR x Cpu
( )xPRCamCpu
CpuAP−
=
EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTON MULTIEFECTO
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EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTON MULTIEFECTO
BALANCE DE ENERGÍA
Hipótesis:
1.
La cantidad de producto obtenido en cada efecto es la misma
2.
La caída de temperatura entre efectos es la misma e igual a ∆t
3.
El calor desprendido por la salmuera y el producto debido a la evaporación instantánea debida a la caída de temperatura entre efectos, es el mismo calor absorbido por la Aportación para calentarse.
La cantidad de calor que será
necesario introducir en el primer efecto es igual a:
tCeAPHlNPRQ Δ××+×=
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EVAPORACIEVAPORACIÓÓN MULTIEFECTON MULTIEFECTO
OTRAS ECUACIONES DEL PROCESO:
Planteando las ecuaciones de bance de masas, energía y sales del proceso y simplificando se llega a las siguientes ecuaciones:
PRHltCeAP
NER ×Δ××
+= 111
( ) PRTTNCe
HAM
amrz
l ×−××
=
( ) ⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −×−+= 1max ER
NTTTT amamrz
( ) ( )amrzrz
amrz
TTTTTT
AMAP−−−
−×=
max
PRCamCpu
CamPU ×−
=
1max
−
−=Δ
NTT
t pu
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AGUA DE MAR
PRODUCTO
VAPOR AL COMPRESOR
ALIMENTACIÓN
PURGA DE SALMUERA
TprTpuTam
TaTs
Tcon
Tsat
CICLO DEL PROCESO DE COMPRESIÓN DE VAPOR
CICLO TERMODINÁMICO
COMPRESICOMPRESIÓÓN MECN MECÁÁNICA DE VAPORNICA DE VAPOR
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ENERGÍA AL COMPRESOR (E)
PLANTA CV
AGUA DE MAR (AM, Tam, Cam)
PURGA SALMUERA (PU, Tpu, Cpu)
PRODUCTO (PR, Tpr, 0)
BALANCE DE MASAS:
AM = PR + PU
BALANCE DE SALES:
AM x Cam
= PR x 0 + PU x Cpu ; por otra parte tenemos que:
A x Ca
= (A –
PR) x Cpu ; siendo A = Alimentación al evaporador
Ca
= Concentración de la alimentación
y de aquí
obtenemos:
PRCaCpu
CpuAPRCamCpu
CamPU ×−
=×−
= ;
COMPRESICOMPRESIÓÓN MECN MECÁÁNICA DE VAPORNICA DE VAPOR
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BALANCES DE ENERGÍA
Si hacemos la hipótesis que Tpr
= Tpu, tendremos:
E = PR x (H2 –
H1) = AM x ce x (Tpu
–
Tam); donde:
E = energía mecánica cedida por el compresor de vapor
H2 = Entalpía del vapor comprimido
H1 = Entalpía del vapor evaporado a la entrada del compresor
Pero según las ecuaciones de un compresor:
⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢
⎣
⎡−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛×
−××=−
−
11
1
1
212
nn
s PP
nnTRHH
COMPRESICOMPRESIÓÓN MECN MECÁÁNICA DE VAPORNICA DE VAPOR
Sustituyendo por valores para el vapor de agua, queda:
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⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛×+×=Δ 1)273(406,0)3/(
332,0
1
2
PPtmKwhH
Donde:
∆H = Consumo específico del compresor
t = temperatura de trabajo del evaporador (ºC)
P2
= Presión de salida del compresor (bar)
P1
= Presión a la entrada al compresor (bar)
COMPRESICOMPRESIÓÓN MECN MECÁÁNICA DE VAPORNICA DE VAPOR
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Q1; T1; P1; H1
Q1; T3; P3; H3
E
CENTRAL TÉRMICA CONVENCIONAL
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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PLANTA DESALADORA DE DESTILACIÓN
Q1+Δq; T1; P1; H1 Q2; T2; P2; H2
Q3; T3; P3; H3
E
CENTRAL TÉRMICA CONVENCIONAL, CON EXTRACCIÓN INTERMEDIA DE VAPOR
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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PLANTA DESALADORA DE DESTILACIÓN
Q1+Δq; T1; P1; H1
Q1+Δq; T2; P2; H2
E
CENTRAL TÉRMICA CONVENCIONAL: CON TURBINA DE CONTRAPRESIÓN
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
CICLO CONVENCIONAL
E = Q1
x (H1
– H3
) x ηt
x ηa
;
CICLO CON EXTRACCIÓN INTERMEDIA DE VAPOR
E = [(Q1
+ ∆q) x H1
– Q2
x H2
– Q3
x H3
] x ηt
x ηa
; pero:
Q3
= Q1
+ ∆q –
Q2
:
Igualando y simplificando las expresiones anteriores, tenemos que:
31
322 HH
HHQq
−−
×=Δ
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CICLO CONVENCIONAL
E = Q1
x (H1
– H3
) x ηt
x ηa
;
CICLO CON TURBINA DE CONTRAPRESIÓN
E = [(Q1
+ ∆q) x (H1
– H2
)] x ηt
x ηa
;
Igualando y simplificando las expresiones anteriores, tenemos que:
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
21
321 HH
HHQq
−−
×=Δ
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PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
CICLO TERMODINÁMICO DE UNA CENTRAL T.
HUMOS Y PERDIDASAL AMBIENTE
CONSUMOS INTERNOS
PRODUCCIÓN NETA DE ENERGÍA ELECTRICA
ENERGIA AL CONDESADOR
FOCO FRÍO
FOCO CALIENTE
T E M P E R A T U R A
CANTIDAD DE COMBUSTIBLE
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FOCO FRÍO
FOCO CALIENTE
HUMOS Y PERDIDASAL AMBIENTE
CONSUMOS INTERNOS
PRODUCCIÓN NETA DE ENERGÍA ELECTRICA
T E M P E R A T U R A
CICLO TERMODINÁMICO DE UNA CENTRAL T.CANTIDAD DE COMBUSTIBLE
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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FOCO FRÍO
FOCO CALIENTE
HUMOS Y PERDIDASAL AMBIENTE
CONSUMOS INTERNOS
PRODUCCIÓN NETA DE ENERGÍA ELECTRICA
T E M P E R A T U R A
CICLO TERMODINÁMICO DE UNA PLANTA DUAL
DESALADORA AGUA DESALADA
CANTIDAD DE COMBUSTIBLE
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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CICLO TERMICO CONVENCIONAL CON TURBINA DE CONDENSACION
140.907 term/h
242 Tn/h120 bars; 540ºC 59,61 MW
POTENCIA PRODUCIDA: 59.613 KW
CONSUMO INTERNO: 2.100 KW
POTENCIA AL EXTERIOR: 57.513 KW
CONSUMO DE ENERGÍA: 140.907 term/h
CONSUMO ESPECÍFICO: 2,45 term/KWh
POTENCIA PRODUCIDA: 59.613 KW
CONSUMO INTERNO: 2.100 KW
POTENCIA AL EXTERIOR: 57.513 KW
CONSUMO DE ENERGÍA: 140.907 term/h
CONSUMO ESPECÍFICO: 2,45 term/KWh
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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168.824 term/h
288 Tn./h120 bars; 540ºC 62,26 MW
50.000 m3/d.
CICLO CONVENCIONAL CON PLANTA DE DESALACIÓN
POTENCIA PRODUCIDA: 62.263 KW
CONSUMO INTERNO (CT+PD): 4.750 KW
POTENCIA AL EXTERIOR: 57.513 KW
CONSUMO DE ENERGIA: 168.824 term/h
CONSUMO DE ENERGIA POR EL AGUA: 27.917 term/h
AGUA PRODUCIDA: 2.083,33 m3/h
CONSUMO ESPECÍFICO DEL AGUA: 13,40 term/m3
POTENCIA PRODUCIDA: 62.263 KW
CONSUMO INTERNO (CT+PD): 4.750 KW
POTENCIA AL EXTERIOR: 57.513 KW
CONSUMO DE ENERGIA: 168.824 term/h
CONSUMO DE ENERGIA POR EL AGUA: 27.917 term/h
AGUA PRODUCIDA: 2.083,33 m3/h
CONSUMO ESPECÍFICO DEL AGUA: 13,40 term/m3
PLANTAS DUALES: ATRIBUCIPLANTAS DUALES: ATRIBUCIÓÓN DE N DE COSTOSCOSTOS
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OPTIMIZACIOPTIMIZACIÓÓN DE PLANTAS DE N DE PLANTAS DE M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
PUNTO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
DENOMINACIÓN AGUA DE MAR AL EVAPORADOR
AGUA DE RECHAZO AL MAR
AGUA DE MAR DE APORTACIÓN
SALMUERA A RECICLADO
RECICLADO ENTRADA
RECUPERAC.
RECICLADO SALIDA
RECUPERAC.
RECICLADO SALIDA
RECALENTADORPRODUCTO PURGA DE
SALMUERAVAPOR A
RECALENTADORCONDENSADOS A
C.T.
CAUDAL Tn/h 59.838,65 40.921,66 18.916,99 40.921,66 59.838,65 59.838,65 59.838,65 8.333,33 10.583,65 923,24 914,01TEMPERATURA ºC 25 33,07 33,07 33,18 33,15 106,72 115 31,68 33,18 120 120CONCENTRAC. ppm 39.000 39.000 39.000 69.707,74 60.000,00 60.000,00 60.000,00 5 69.707,74 P = 2 bar <1,5
NÚMERO DE LÍNEAS = 4NÚMERO DE ETAPAS = 27 + 3CONSUMO ESPECDIFICO ENERGÍA ELECTRICA = 5,59 kWh/m3
INGENIERÍA Rev.:CONSULTORA Fecha: 13/05/2007
CASO: 1
DATOS POR LÍNEA
ESTUDIO VIABILIDAD M.S.F.BALACE DE MASA Y ENERGÍA
2
7
5 16
10
11
8
4 9
3
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ER INVERSIÓN COSTO M3 C. OPERAC C. AMORTIZ CONS ESPECI€ €/m3 €/m3 €/m3 kWh/m3
7,00 33.746.615 3,6528 3,4330 0,2200 4,1817,40 34.801.466 3,5040 3,2770 0,2270 4,2628,00 37.082.521 3,3221 3,0810 0,2410 4,4648,40 38.489.343 3,2158 2,9650 0,2510 4,5799,00 41.785.334 3,0961 2,8240 0,2720 4,8889,40 43.829.741 3,0243 2,7390 0,2850 5,063
10,00 49.193.110 2,9684 2,6480 0,3200 5,588
OPTIMIZACIOPTIMIZACIÓÓN DE PLANTAS DE N DE PLANTAS DE M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
OPTIMIZACIÓN DE LA RELACIÓN DE ECONOMIA
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INVERSIÓN
30.000.000
35.000.000
40.000.000
45.000.000
50.000.000
55.000.000
6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 11,00
RELACIÓN DE ECONOMIA
EUR
OS
OPTIMIZACIOPTIMIZACIÓÓN DE PLANTAS DE N DE PLANTAS DE M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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CONSUMO ESPECIFICO ELECTRICO
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 11,00
RELACIÓN DE ECONOMIA
kWh/
m3
OPTIMIZACIOPTIMIZACIÓÓN DE PLANTAS DE N DE PLANTAS DE M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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COSTO DEL M3
2,50
3,00
3,50
4,00
6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 11,00
RELACIÓN DE ECONOMIA
EUR
OS/
m3
OPTIMIZACIOPTIMIZACIÓÓN DE PLANTAS DE N DE PLANTAS DE M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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INVERSIINVERSIÓÓN Y COSTOS DE EXPLOTACIN Y COSTOS DE EXPLOTACIÓÓN N PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
DATOS DE PARTIDA DEL ESTUDIO
10.000 m3/d < PRODUCCIÓN < 200.000 m3/d
RELACIÓN DE ECONOMIA = 10 lb/KBTU
Tmax
= 115 ºc
Tam = 25 ºC
SALINIDAD AGUA DE MAR = 39.000 ppm
INTERES DE CAPITAL AJENO = 7%
AÑOS DE AMORTIZACIÓN = 25
TIR FONDOS PROPIOS = 15%
FONDOS PROPIOS = 25%
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INVERSIINVERSIÓÓN Y COSTOS DE EXPLOTACIN Y COSTOS DE EXPLOTACIÓÓN N PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
PRECIO UNITARIO INVERSIÓN
0200
400600
8001.000
1.2001.400
1.6001.800
2.000
0 50.000 100.000 150.000 200.000 250.000
PRODUCCIÓN (m3/d)
€/m
3/d
INST
ALA
DO
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INVERSIINVERSIÓÓN Y COSTOS DE EXPLOTACIN Y COSTOS DE EXPLOTACIÓÓN N PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
COSTOS DE EXPLOTACIÓN
2,550
2,600
2,650
2,700
2,750
2,800
2,850
2,900
2,950
3,000
0 50.000 100.000 150.000 200.000 250.000
PRODUCCIÓN (m3/d)
€/m
3
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DESGLOSE DEL COSTO DE EXPLOTACIÓN
ENERGÍA TERMICA86,8%
VARIOS1,1%
MANO DE OBRA0,9%
PRODUCTOS QUIMICOS
0,8%
MANTENIMIENTO0,9%
ENERGÍA ELECTRICA9,6%
INVERSIINVERSIÓÓN Y COSTOS DE EXPLOTACIN Y COSTOS DE EXPLOTACIÓÓN N PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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INVERSIINVERSIÓÓN Y COSTOS DE EXPLOTACIN Y COSTOS DE EXPLOTACIÓÓN N PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
COSTO DEL M3
2,500
2,700
2,900
3,100
3,300
3,500
3,700
0 50000 100000 150000 200000 250000
PRODUCCIÓN (m3/d)
€/m
3
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CONSIDERACIONES AMBIENTALES CONSIDERACIONES AMBIENTALES PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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CONSIDERACIONES AMBIENTALES CONSIDERACIONES AMBIENTALES PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
![Page 44: TECNOLOGÍAS DE DESALACIÓN: PROCESOS DE DESTILACIÓN · central tÉrmica convencional: con turbina de contrapresiÓn. plantas duales: atribuciÓn de costos. plantas duales: atribuciÓn](https://reader030.vdocumento.com/reader030/viewer/2022013010/5fa5f9293fddb0280c4ad1f7/html5/thumbnails/44.jpg)
CONSIDERACIONES AMBIENTALES CONSIDERACIONES AMBIENTALES PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
![Page 45: TECNOLOGÍAS DE DESALACIÓN: PROCESOS DE DESTILACIÓN · central tÉrmica convencional: con turbina de contrapresiÓn. plantas duales: atribuciÓn de costos. plantas duales: atribuciÓn](https://reader030.vdocumento.com/reader030/viewer/2022013010/5fa5f9293fddb0280c4ad1f7/html5/thumbnails/45.jpg)
CONSIDERACIONES AMBIENTALES CONSIDERACIONES AMBIENTALES PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D
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CONSIDERACIONES AMBIENTALES CONSIDERACIONES AMBIENTALES PLANTAS PLANTAS M.S.FM.S.F. Y . Y M.E.DM.E.D