recepciÓn de equipos de alto voltaje en...
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RECEPCIÓN DE EQUIPOS DE ALTO VOLTAJE EN SUBESTACIONES
TESIS PREVIA A LA OBTENCIÓN DEL TITULO DE INGENIERO
ELÉCTRICO EN LA ESPECIALIZACION DE POTENCIA, EN LA
ESCUELA"POLITECNICA NACIONAL"
LINO GERARDO MORALES ZURITA
QUITO, JULIO DE 1984
Í N D I C E
INTRODUCCIÓN
CAPITULO I
FILOSOFÍA DE LA RECEPCIÓN
1.1 Recepción de equipos y materiales 11.2 Recepción previa a la energización 11.2.1 Interpretación y análisis del proyecto 11.2.2 Ensayos de aceptación en fabrica 21.2.3 Manuales de operación y mantenimiento 21.3 Pruebas durante el montaj e 21.3.1 Ensayos . 31.3.2. Aceite aislante de los equipos 31.3.3 Transformadores 41.3.4- Disyuntores 41.3.5 Seccionadores 41.3.6 Pararrayos 51.4 Recepción durante la energización 51.5 Recepción después de la energización 51.6 Coordinación y control de la recepción 5
CAPITULO II
PRUEBAS DE CAMPO PARA EQUIPOS DE ALTA TENSIÓN
2.1 Transformadores de Potencia • 92.1.1 Resistencia de aislamiento . 92.1.1.a Corriente de aislamiento 92.1.1.b índices de absorción y polarización 102.1.1.C Factores que afectan la prueba 102.1.1.d Aplicación de la prueba de resistencia de aislamiento a
transformadores de potencia 152.1.1.e Preparación del transformador para la prueba 152.1.1.f Procedimiento en las pruebas 162.1.1.g Evaluación de las pruebas de resistencia de aislamiento 162.1.2 Factor de pérdidas dieléctricas 182.1.2.a Influencia de la temperatura en la prueba 222.1.2.b Influencia de la humedad en la prueba 232.1.2.C Variación de las pérdidas dieléctricas con la tensión aplicada 242.1.2.d Instrumentos de ensayo 252.1.2.e Pruebas del factor de potencia en transformadores 252.1.2.f Preparación del transformador para la prueba 252.1. 2. g Temperatura de ensayo en transformadores 262.1.2.h Interpretación de los resultados 262.1.3 Relación de transformación 3 O2.1.3.a Resistores de compensación 302.1.3.b Transformador patrón 312.1.3.C Resultados 322.1.4 Resistencia óhmica de los enrollamientos 322.1.4.a Método de la caida de tensión • 342.1.4.b Método del puente 342.1.4.C Valores de la prueba 352.1.5 Pruebas en el aceite aislante 3 52.1.5.a Toma de muestras 3 52.1.5.b Rigidez dieléctrica 36
2.1.5.C Contenido de Humedad 372.1.5.d índice de acidez 3 82.1.5.e Tensión interfacial 3 92.1.5.f Pérdidas dieléctricas 392.2 Disyuntores 4-12.2.1 Resistencia de aislamiento 412.2.1.a Preparación del disyuntor para la prueba 412. 2.1. b Interpretación de las lecturas 412.2.2 Pruebas del medio aislante 4-12.2.3 Pérdidas dieléctricas 432.2.3.a Interruptores de gran volumen de aceite 432.2.3.b Análisis de resultados obtenidos 432. 2.3 . c Interruptores de pequeño volumen de aceite 5 aire comprimido
y SFG 442.2.3.d Resultados de la prueba 462.2.4 Resistencia de contacto 462.2.5 Sincronismo y tiempos de operación 472.2.5.a Prueba de simultaneidad en la apertura y cierre de los polos
en los disyuntores 472. 2. 5. b Determinación del tiempo de apertura y cierre 482.2.5.c Determinación del tiempo de cierre-apertura 492.2.5.d Valores de la prueba 502.3 Equipo para medición y protección 512.3.1 Transformadores de potencial 512.3.1.a Polaridad 512.3.1.b Resistencia de aislamiento 522.3.1.c Factor de pérdidas dieléctricas 542.3.2 Divisores capacitivos de potencial 552.3.2.a Procedimiento para la prueba 562.3.3 Transformadores de corriente 582.3.3.a Determinación de la curva de saturación 592.3.3.b Factor de pérdidas dieléctricas 602.4 Seccionadores 612.4.1 Resistencia de aislamiento 612.4.2 Resistencia de contactos 632.5 Equipo de protección para sobretenciones 632.5.1 Resistencia de aislamiento 642.5.1.a Procedimiento para la prueba 642.5.1.b Criterio para la interpretación de las pruebas 642.5.2 Pérdidas dieléctricas 662.6 Malla de tierra . 692.6.a Pruebas y verificaciones 692.6.b Medida de la resistencia del sistema de tierra 70
CAPITULO III
PRUEBAS FINALES PARA LA ENERGIZACION
3.1 Comprobaciones mecánicas 723.2 Verificación del conexiado 733.3 Pruebas artificiales en sistemas de protección y medición 743.3.a Inyección secundaria 743.3.b Inyección primaria 7 53.3.c Pruebas de relación de transformación , 763.3.d Verificación de la polaridad 773.3.c Verificación de la protección diferencial del transformador 783.4 Pruebas funcionales 79
CAPITULO IV
4-.1 Control posterior a la energización 804.2 Pruebas durante el período de garantía 814.2.1 Nivel de ruido en transformadores 8 24.2.2 Medición de la corriente de fuga en pararrayos 834.3 Resultados obtenidos en las pruebas de recepción de la Subes-
tación Sta. Rosa 230 KV. 844.3.1 Transformadores de potencia 844.3.2 Aceites aislantes 87-4.3.3 Disyuntores 8 94.3.4 Transformadores de corriente y Divisores Capacitivos 9 O4.3.5 Seccionadores 9 24.3.6 Pararrayos 9 34.3.7 Malla de tierra 944.3.8 Pruebas finales para la energizacion 944.4 Conclusiones y Recomendaciones 96
ANEXO 1 97
I N T R O D U C C I Ó N
En los momentos actuales, dentro del país se esta dando un gran
dunpulso a la electrificación., con la construcción del Sistema Nacio-
nal Interconectado y la consecuente ampliación de las instalaciones en
varias empresas eléctricas regionales, en niveles de tensión que van
desde los 69KV. a los 230 KV.
Por lo tanto el presente trabajo tiene la finalidad de ofrecer
una guia de pruebas de campo que deben ser efectuadas., para la recep-
ción de equipos de alta tensión.en Subestaciones.
Esto puede ser de gran ayuda para las personas encargadas de la
recepción de equipos, como también un punto de partida para la progra-
mación de un mantenimiento preventivo de los mismos.
1. FILOSOFÍA DE LA RECEPCIÓN
1.1. RECEPCIÓN DE EQUIPOS Y MATERIALES:
Para tener una idea sobre la Allegada de los equipos a las Subesta-
ciones 3 empezaremos con el arribo de los mismos al puerto para luego ser
descargados en vehículos apropiados para el transporte terrestre hacia u
na bodega principal, la cual distribuirá el equipo correspondiente a ca-
da Subestación.
Por lo que se puede notar de lo anteriormente dicho3 los equipos es_
tan expuestos a demasiados roces y golpes 3 hasta ser ubicados en el si-
tio designado para ellos en el campo. Por lo tanto se hace necesaria Ur-
na revisión minuciosa y completa de todos los elementos , en especial las
piezas más delicadas que puedan sufrir roturas con facilidad. A continua,
ción se recomienda las siguientes observaciones:
a) Verificar que no existan roturas ni rajaduras en las porcelanas.
b) Si el transformador es transportado con Nitrógeno (que es lo más usual)
observar que la presión dentro de la cuba sea la correcta (1 Kg/cm^)
y que no exista fugas. (Ll).
c) Para almacenar los equipos se debe tpmar en cuenta que, muchos elemen-
tos de los mismos no pueden permanecer a la interperie y que necesitan
calefacción; dependiendo de las condiciones climáticas y del tiempo que
permanezcan en la bodega.
d) Se deberá seguir las intrucciones del fabricante en lo que se refiere a
la posición en la- que deben permanecer almacenados los equipos y sus e-
lementos hasta el día de su montaje,
Si en la revisión de los equipos se encontrara alguna novedad 3. se
procederá a informar al fabricante 3 para que tome las medidas más adecua-
das 3 o a su vez para que el equipo sea reemplazado.
1.2. RECEPCIÓN PREVIA A LA ENERGIZACION:
En los siguientes puntos 3 se trata de visualizar las etapas 3 y pasos
que se adoptan para la recepción de equipos y de una Subestación.
1.2.1. INTERPRETACIÓN Y ANÁLISIS DEL PROYECTO:
Dependiendo de la pólitica de cada empresa s el área de construcción
deberá enviar el proyecto de la Subestación a las áreas de operación y
mantenimiento, con el objeto de que se pueda detectar alguna observación
por parte de las mismas., por ejemplo: accesos a equipos., espaciamientos ,
facilidad de maniobra, etc.
Pero lo más importante es lo que se refiere al entrenamiento del per
sonal de mantenimiento sobre nuevos equipos.
1.2.2. ENSAYOS DE ACEPTACIÓN EN FABRICA:
Se trata de ensayos que verifican la calidad y uniformidad de la ma
no de obra: en los materiales empleados en la fabricación de los equipos
además de la verificación del funcionamiento correcto en las condiciones
especificadas en el proyecto.
Los resultados emitidos son importantes sobre dos aspectos:
- Tener un respaldo para el control de la garantía.
- Datos iniciales para un posterior mantenimiento , ya que se utilizaran
sus valores para una comparación en el transcurso del tiempo.
1.2.3. MANUALES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO:
Con el objetivo de obtener, uniformidad en el modelo de manterrunien
to general, además de una optimización técnica y económica., los equipos
que componen la Subestación deben ser estudiados , para poder ser elabo-
rados los manuales de operación y mantenimiento de la misma.
Para que pueda ser efectiva la elaboración de los manuales se debe
recurrir a:
- Instructivos y catálogos del fabricante.
- Recomendaciones y experiencias de la propia empresa.
- Informaciones adquiridas durante el montaje de los equipos
1.3. PRUEBAS DURANTE EL MONTAJE:
Normalmente el montaje de los equipos está a cargo del aera de cons_
trucción y las pruebas de recepción, son responsabilidad del área de man
tenimiento.
Por lo general, el área de construcción delega a los proveedores del
equipo, el montaje. Realizando una supervisión sobre los mismos, en com-
pañía del área de mantenimiento.
Por lo tanto es responsabilidad de las dos áreas el control y prue-
bas de todos los componentes que serán montados en transformadores 5 in-
terruptores 3 seccionadores3 etc.
Por lo anteriormente mencionado 3 de entre otros puntos 3 durante el
montaje se deberá tomar muy en cuenta lo siguiente:
a) la calidad y 'buen estado físico de las piezas.
b) Comportamiento de los materiales respecto a humedad y oxidación.
c) No permitir el montaje de transformadores de potencia ni disyuntores
en el caso de existir peligro de absorción de humedad por parte de los
mismos. Especialmente en la colocación de los bushings? percatarse que
exista la cantidad suficiente de nitrógeno 5 para evitar la penetración
de humedad a los bobinados 3 en el caso de transformadores.
d) Verificar el funcionamiento correcto de motores, ventiladores 3 bombas >
compresores5 calefactores y equipo de control en general.
e) Efectuar la calibración de elementos indicadores de nivel 3 medidores de
presión3 temperatura de aceite y bobinados..
f) Comprobar que no existan fugas de aire., gas y aceite.
No queda duda, que desde el punto de vista de mantenimiento lo más ion
portante, es'que se encargue de los servicios de montaje., por las siguien-
tes razones:
- La adquisición de nuevos conocimientos ayudará para un mantenimiento más
eficaz de los equipos.
- El entrenamiento del personal sobre el equipo nuevo.
1.3.1. ENSAYOS:
Los ensayos efectuados sobre los equipos: son aquellos tradicionales
del mantenimiento de equipos e instalaciones., que junto con los ensayos de
fábrica, formarán el libro de historia de vida del equipo. Los principa-
les son:
1.3.2. ACEITE AISLANTE DE LOS EQUIPOS:
a) Rigidez Dieléctrica
Verifica las condiciones que tiene eH, líquido de soportar las dife
rencias de potencial de trabajo.
b) índice de Neutralización
La acidez del-aceite., determina la concentración de ácidos., minera
les 3 responsables para el deterioro de los materiales aislantes.
c) Contenido de Humedad
Determina el contenido de agua en solución en los aceites aislantes.
d) Tensión Interfacial
Al igual que el índice de neutralización se puede detectar conta-
minantes solubles y productos de envejecimiento del aceite.
e) Factor de Pérdidas Dieléctricas o Factor de Potencia
Determina las fugas o pérdidas a través del aceite.
f) Resistencia de Aislación
Refleja la concentración de contaminantes conductores en el aceite.
1.3.3. TRANSFORMADORES:
a) Resistencia de Aislamiento
Procura detectar fallas., impurezas,, humedad y otros agentes que pue
..• .:. '"den influenciar'".en el aislamiento.
b) Factor de Pérdidas Dieléctricas o Factor de Potencia
Permite evaluar la condición del aislamiento en base a las pérdidas
que existe por el mismo.
c) Relación de Transformación-
Verifica la relación nominal de transformación y posibles corto
circuitos entre espiras.
d) Resistencia Obmica de los Enrollamientos
Sirve para constatar una integridad en los devanados 3 . además de com
probar los valores de diseño.
e) Curva de Saturación
Únicamente para transformadores de corriente, para comprobar cur-
vas proporcionadas por el fabricante.
1.3.4. DISYUNTORES:
a) Resistencia de aislamiento
b) Factor de pérdidas dieléctricas o factor de potencia
c) Resistencia de contacto
Las medidas facilitan verificar si los valores ohmicos se hallan aba
jo .de los límites aceptables.
d) Oscilograma
Permite constatar posibles fallas mecánicas y comprobar especifica-
ciones del proyecto , en lo que se refiere a velocidades en cierre y
apertura.
v 1.3.5. SECCIONADORES:
a) Resistencia de AislamientoiPosibles fallas en las columnas de aisladores.
b) Resistencia de Contacto
Ños sirve para detectar fallas en el acoplamiento de los cantos fi
jos y móviles.
1.3.6. PARARRAYOS:
a) Resistencia de aislamiento
b) Factor de pérdidas dieléctricas o factor de potencia
C) Ensayo de la base aislada
1.4 RECEPCIÓN DURANTE LA ENERGIZACION
En el día de la energización, todavía se realiza- verificaciones y a-
justes finales 3 adecuando a la Subestación a las condiciones necesarias p_a
ra la conexión.
Muchas de esas inspecciones., pueden haber sido efectuadas en la fase
anterior., pero en este momento son necesarias para tener una certeza de
que no existen anomalías que pueden aparecer después del montaje de los e-
quiposo de la calibración de protección3 control., indicación y medición.
Estas verificaciones se las realizó en tres etapas sin tensión a con
tensión y con carga.
1.5. RECEPCIÓN DESPUÉS DE LA ENERGIZACION:
Se trata de una fase de control del comportamiento de los equipos du-
rante el tiempo que dure la garantía. Ademas la ejecución de pruebas que
se consideren necesarias antes de la recepción definitiva por el área de
mantenimiento.
1.6. COORDINACIÓN Y CONTROL DE LA RECEPCIÓN:
La coordinación y control en la recepción de una Subestación y del
equipo que la conforma, está expresada por medio de un diagrama de flujo.,
que facilita la compresión, ver. figura N° 1.1.
I N I C I O
Construcción envía el proyecto alárea de jnanteirmiento.
Mantenimiento aprecia el proyecto yemite su opinión a construcción
Construcción comunica a mantenimento cuando la S/E puede ser recibida
£Mantenimiento de campo ins-pecciona pórticos., barras.,patio., casa de control e i-dentifica la S/E.
Mantenimiento de equi-pos hace el montaje yensayos en los equiposde la S/E.
Departamento de protecciones hace losensayos y verificalos circuitos de protección , control3indicación y medición.
Construcción soluciona enel momento o posteriormente.
Construcción y mante-nimiento resuelven conel fabricante.
Los términos de ga-rantía afrontados porel fabricante. .
Mantenimiento juntamente con operación,marcan la fecha de la energización.
Verificaciones y ajustes sin tensión
Protección y mantenimiento de equi-,pos y campo verifican y ajustan
Mantenimiento de campo, luego de ve-rificar que todo se halla en orden.Se energiza en vacío.
Verificaciones y ajustes con tensión
Protección y Operación verifica y a--justa
Mantenimiento de campo verifica sitodo está en orden. Toma de carga
Verificaciones y ajustes con carga
desonecta(disparo)
Protección y operación verifican yajustan
Finalización de la energizacion
Mantenimiento tiene control de lagarantía.
Mantenimiento controla elcomportamiento de los equipos en garantía.
mantenimiento resuelve conel fabricante
NO
Mantenimiento realiza pruebaspoco antes del término de lagarantía.
JjO/Problemas
Figura Ns 1.1.
Diagrama de flujo para la coordinación y controlen la recepción de una
Subestación.
2. PRUEBAS DE CAMPO PARA EQUIPOS DE ALTA TENSIÓN
El objetivo principal de los ensayos de campo., es el de unificar
criterios 3 en la determinación de las caracteristicas que guardan los
materiales de los equipos y si estos 5 son capaces de funcionar satis-
factoriamente en las condiciones especificadas en el diseño.
2.1. TRANSFORMADORES DE POTENCIA:
Uno de los equipos fundamentales en una Subestación., es el trna_s_
formador de fuerza, el cual debe ser sometido a varios ensayos 3 para
determinar su estado antes de ser puesto en servicio.
2.1.1. RESISTENCIA DE AISLAMIENTO:
Por definición, es la resistencia (en M^O que presenta un aisla
miento al aplicarle un voltaje de corriente continua durante un cier-
to tiempo. Como referencia se utilizan los valores de 1 a 10 minutos.
2.1.1.a. CORRIENTE DE AISLAMIENTO:
Esta corriente resulta de la aplicación del voltaje continuo a un
aislamiento y consta de dos componentes principales:
1) La corriente que fluye dentro del volumen del aislamiento., la mis-
ma que se compone de:
- Corriente Capacitiva.- es aquella corriente que servicia para la
carga del aislamiento. Es de alta magnitud pero de corta duración.,
por lo que es la responsable del bajo valor inicial de la resisten-
cia del aislamiento.
- Corriente de absorción dieléctrica.- es la corriente que fluye por
el aislamiento., luego de que la corriente capacitiva desaparece.
Esta corriente decrese gradualmente con el tiempo siguiendo una fun
ción exponencial.
Esta corriente tarda desde algunos minutos a varias horas en alcan-
zar un valor despreciable., por lo cual los valores de resistencia
de aislamiento obtenidos en los primeros minutos 3 quedan en gran 'par
te determinados por la correinte de absorción.
- Corriente irreversible.- fluye a través del aislamiento después que
la corriente de absorción se hace insignificante y es prácticamente
constante.
10
2) La corriente que fluye sobre la superficie del aislamiento y se la co-
noce como corriente de fuga. (L2).
2.1.1.b. ÍNDICES DE ABSORCIÓN Y POLARIZACIÓN:
Al aplicar un voltaje continuo a un aislamientos habrá una corriente
de circulación 3 la cual decrece con el tiempo hasta alcanzar un valor cons
tante. La resistencia de aislamiento aumentará hasta adquirir un valor
más o menos estable.
La relación entre las lecturas de 60 a 30 segundos se la conoce como
Índice de absorción y la relación, de los 10 minutos a 1 minuto., se la deno
mina Índice de polarización.
2.1.1. c. FACTORES QUE AFECTAN LA PRUEBA:
A menos que las mediciones. de resistencia y absorción dieléctricas se
lleven a efecto con un alto grado de habilidad., se presentará fluctuacio-
nes importantes provocadas por dos factores en especial:
- LA HUMEDAD.-
La gran parte de los materiales utilizados en la constitución del a-
islamiento, tales como: aceite3. papel., cartón y algunas cintas3 son higros_
cópicas 3 por lo tanto capaces de absorver humedad ocasionando una reduc-
ción significativa en los valores de la resistencia de aislamiento.
Si la resistencia de aislamiento medida con una tensión de 5000 V.d.c.
es menor que 1/3 del valor medido con 1000 V.d.c. significaría que existen
posibles imperfecciones o fracturas en el aislamiento 5 debido a la presen-
cia de suiciedad o humedad. El Gráfico N- 2.1. nos puede aclarar mejor e_s_
te hecho. (L3).
11
8oo.
30O
aoo
loo
So
2o.
15-
10
7 KV.
1) Aislamiento en buenas condiciones
2) Aislamiento con problemas
Figura N£ -2.1.
Variación de la Resistencia de Aislamiento con la tensión aplicada.
- LA TEMPARATURA .-
La resistencia de los materiales aislantes disminuye con el aumento de
la temperatura. Para comparar las mediciones periódicas de la resisten-
cia de aislamiento 3 es necesario efectuar las mediciones a la misma tem-
peratura., o a su vez convertir cada medición a una misma base de referen
cia. Esta conversión se efectúa con la siguiente ecuación:
Re = Kt x Rt (2.1)
Re = Resistencia de aislamiento (M- 0 corregida a la temperatura base.
Rt = Resistencia de aislamiento (M-o) a la temperatura de la prueba.
Kt = Coeficiente de correción por temperatura.
12
La base de temperatura más frecuente para transformadores es de 20°
C. Para los demás equipos como; .. disyuntores., pararrayos: bushings 5
ect. no existe temperatura base, debido a que la variación de la resis-
tencia de aislamiento con respecto a la temperatura no es notable., por-
que no alcanzan altas temperaturas como en el caso de transformadores de
potencia.
Es muy importante que en los equipos nuevos se obtengan los coefi-
cientes de corrección por temperatura (Kt). Ya que en cada equipo posee
sus propios coeficientes, puesto que los materiales que constituyen los
aislamientos no son" los mismos para todos los equipos.
El coeficiente se lo puede obtener efectuando dos pruebas de absor-
ción a dos temperaturas diferentes. (Figura 2.2)'.
Utilizando un gráfico logarítmico para la resistencia de aislamien-
to y escala lineal para la temperatura. Se registran los dos valores ob
tenidos a los 10 minutos en las pruebas mencionadas y se unen mediante u
na línea recta. (Figura 2.3).
La intersección de esta línea con la temperatura base., que en este
caso se escogió 10°C. para el ejemplo., es el valor de Re en la ecuación
(2.1). Con este valor y la resistencia a otra temperatura se puede obte
ner el factor de corrección Kt para esa temperatura. Con el valor obte-
nido del coeficiente y tomando en cuenta que el valor de Kt = 1 para la
temperatura base, se definen dos puntos que al unirlos nos proporcionan
la curva de corrección por temperatura. (L4-).
Una vez que se establece esta curva de corrección para un equipo da
do5 se podrá usar durante toda su vida a menos que se efectúen reparacio
nes mayores en el mismo.
En el caso de que no se cuente con la curva de corrección particular
para el equipo., se puede utilizar los factores aproximados de la tabla
2.1.
ó • to
1 '
O
Ó
--v
[sj
•. 4.
(T\(
t
1
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U-
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en H O) 3 H-
0) D rt
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Factor de corrección
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O o
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O OO
14
TABLA 2.1.
Factor de Correción de la Resistencia de Aislamiento para transfor-
madores en aceite para una temperatura de 20°C. CL5).
ten C°
012345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940
Factor deCorrección
0.2500.2700.2900.3100.3340.3600.3800.4100.4400.470
. 0.50.5700.5900.6200.6650.7040.765
. 0.8200.8750.9351
1.0651.1451.2301.311.401.511.681.731.841.982.122.282.442.622.8033.223.443.703.95
ten C°
41424344454647484950515253545556575859606162636465666768697071727374757677787980
Factor de.Corrección
4.254.564.855.225.605.986.406.857.357.858.359.109.70
10.4011.2012.0512.9013.3014.8515.851718.2019.502122.4024.9025.8027.7029.6031.753436.403941.7044.7048.7654.205659.6063.75
15
2.1.1.d. APLICACIÓN DE LA PRUEBA DE RESISTENCIA DE AISLAMIENTO A TRANSPON
DORES DE POTENCIA:
La medición de la resistencia de aislamiento ha sido utilizada; como
la prueba más común para determinar las condiciones de los aislamientos de
un transformador., siendo de gran ayuda para la detección de humedad, condi
ciones del aceite., daños en elementos aislantes., como también permite acom
pañar el proceso de deterioración del dieléctrico a lo largo de los 'años
de funcionamiento normal.
Las pruebas se efectúan con el megger operado por motor., o bien tran
sistorizado. Lo más recomendable para transformadores es el megger moto-
rizado debido a que el tiempo de duración de la prueba y la cantidad de e_
quipos 5 pueden producir una descarga de las baterías del transistorizado
y por consecuencia errores en las pruebas. Además se debe tener la pre-
causión de utilizar siempre el mismo equipo para la prueba., a fin de que
los resultados puedan ser comparables.
2.1.1.e PREPARACIÓN DEL TRANSFORMADOR PARA LA PRUEBA:
a) Desconectar todos los terminales de los bushings.
b) Asegurarse de que el tanque del transformador esté sólidamente a-
terrado.
c) Desconectar los neutros que se hallen a tierra.
d) Colocar puentes entre los terminales de los bushings del devanado
primario3 secundario y del terciario si fuese ese el caso.
e) Limpiar la porcelana de los aisladores., si se sospecha la presen-
cia de partículas contaminantes conductoras.
f) Drene todas las cargas estáticas que puedan estar presentes en los
devanados al inicio de cada una de las pruebas (aterrícelo durante
un tiempo igual al de la prueba).
g) Poner especial cuidado en que no haya cambios bruscos de temperatu.
ra mientras dure la prueba.
h) Preferentemente efectué las pruebas si la humedad relativa es me-
nor del 75%.
i) Para evitar errores en las medidas 3 introducidas por el aislamien-
to de los cables de prueba, se deberá verificar el estado de los
mismos.
16
2.1.1. f. PROCEDIMIENTO EN LAS PRUEBAS:
Para cada una de las conexiones que se detallan a continuación, se e-
fectuarán las pruebas con una duración de 10 minutos y se registrarán las
lecturas de 15,30,4-5 y 60 segundos, así como las de 2 ,3 ,4,5,6 37,8,9 y 10
minutos.
Se usará el máximo voltaje de prueba del Megger (5.QOOV) 5 tomando en
consideración el voltaje nominal del devanado sometido a prueba. Serán to
madas las lecturas de temperatura del aceite,, temperatura ambiente y hume-
dad relativa.
Además como una prueba complementaria, deberá tomarse lecturas apli-
cando 1.000 V. 3 en un tiempo de 3 a 5 minutos de duración.
Las conexiones efectuadas en las pruebas de transformadores de dos;
tres devanados y autotransformadores se indican en las figuras 2.4, 2.5 y
2.6.
2.1.1.g. EVALUACIÓN DE LAS PRUEBAS DE RESISTENCIA DE AISLAMIENTO:
En general las lecturas de resistencia de aislamiento deberán conside
rarse como relativas 3 debido a que los factores que influyen en la misma
no pueden ser controlables en su totalidad, por lo tanto la única forma de
evaluar con cierta seguridad las condiciones del aislamiento de un devanado
es mediante el análisis de la tendencia de los valores obtenidos en las
pruebas periódicas a que se somete. Para facilitar este análisis se reco-
mienda graficar las lecturas obtenidas en las pruebas.
Para que el análisis comparativo sea efectivo, todas las pruebas debe-
rán realizares al mismo potencial, las lecturas deberán corregirse a una
misma base y en lo posible bajo las mismas condiciones.
Debido a la dificultad de establecer niveles mínimos de resistencia de
aislamiento, a continuación se presentan algunas fórmulas usadas para su de
derminación:
a) Por muchos años fue usada la regla mínima, para la resistencia de aisla-
miento :
1 M-O-por cada 1 KV. de tensión nominal del equipo.
b) Según la recomendación de la "JAMES BIDDLE".
R = C E
17
KVAen donde:
R- Resistencia de aislamiento mínima a 20°C. ., después de un minuto.
C= Constante., para transformadores en aceite C=1.53 para secos OSO.
E- Tensión nominal del devanado que se prueba en Voltios . Para conexión
en A se toma la tensión entre fases y para conexión, en Y se toma fase
a tierra.
KVA= Potencia nominal del transformador.
c) De acuerdo con la "AIEE"
R - V
KVA+1000
(M-a)
R= Resistencia de aislamiento a 75°C., después de 1 minuto.
V= Tensión nominal en •. Voltios del devanado sobre ensayo.
KVA= Potencia nominal del transformador.
d) Con relación a la norma ABNT-MB-108
* = 2'65 v otó)
R= Resistencia de aislamiento a 75°C. 3 después de 1 minuto.
V= Tensión nominal del devanado sobre ensayo en KV.
KVA= Potencia nominal del transformador.
f= Frecuencia nominal en EL.¿í
Con relación a los índices de absorción y polarización, en la tabla
2.2 se da a conocer la evaluación del aislamiento en la que se refiere a
los valores obtenidos en dichos índices. (L6).
18
TABLA 2.2
índices de Absorción y Polarización.
ESTADO DELAISLAMIENTO
ÍNDICE DE ABSORCIÓN(Relación 60/30 se-gundos ) "
ÍNDICE DE POLAR!ZACION (Relación10/1 minuto)
Peligroso
Pobre
Dudoso
Razonable
Bueno
Exelente
1.1 a 1.2
1.2 a 1.4-
1.4 a 1.6
< 1.5
1.5 a 2
2 a 3
3 a 4
Debe tomarse muy en cuenta que los valores mínimos que se obtengan no
son suficientes para calificar el estado de un aislamiento., siendo de ver-
dadera importancia la tendencia que se puede observar en esos valores du-
rante las pruebas periódicas de los equipos.
La tendencia persistente en la disminución de la resistencia de ais-
lamiento indica la presencia de algún problema, aún cuando los valores que
se obtengan en la medición sean más altos que los mínimos sugeridos.
Así mismo 5 si los valores obtenidos son algo menores que los mínimos 3
permaneciendo estables en el tiempo 5 no significa necesariamente que exis-
ta problemas. Solamente la tendencia de la curva podrá indicar la necesi-
dad de efectuar una investigación más a fondo.
2.1.2 FACTOR DE PERDIDAS DIELÉCTRICAS:
En la figura N- 2.7 se representa un aislamiento real, el que conecta
do a una fuente de tensión alterna será recorrido por una corriente de car
ga Ic, adelantada en 90° respecto a la tensión aplicada y una corriente Ir
en fase con la tensión, originando una fuga de potencia activa a través
del aislamiento.
19
AT
,-W-V-V-V-
BT
-=• Línea
^ Ti er r a
-^•Guarda
PRUEBA
1
2
3
CONEXIONESL
A T
A T
B T
0?
^B T
±
G
B T
J_
A T
MIDE
RA
RAB
RB
RAB
DIAGRAMA EQUIVALENTEDE RESISTENCIAS
Figura N° 2.4
Conexiones para transformadores de dos devanados
20
BT
AT
MT
T
PRUEBA
1
2
' 3
4
5
6 '
CONEXIONESL
A T
A T
A T
. M T
M T
B T
T
4-
M T
B T
=-
B T
4=-
G
MT-BT
BT- 4-
MT- 4-
AT-BT
AT- 4-
AT-MT
MIDE
RA
RAM
RAB
RM
RBM
RB
RAM
Figura Ne 2.5
Conexiones para transformadores de tres devanados
21
AT MT
BT
N
PRUEBA
1
2
3
CONEXIONESL
A T
A T
B T
T
_L_
B T
^
G
B T
i.
A T
MIDE
RA
RAB
RB
RA
RB
.RAB
DIAGRAMA EQUIVALENTE
.DE RESISTENCIASFigura NS 2.6
Conexiones para autotransformadores
Figura N^ 2.7
Corrientes que atraviesan un aislamiento.
En un aislamiento ideal. Ir es nulo5 por lo tanto la relación Ir n" F ' — U .Ic
Como en la práctica Ir i- O 3 la relación Ir tendrá diferentes valoresIcde acuerdo con la calidad del aislamiento y presentando valores ere-:'
cientes a medida de su envejecimiento.
Del diagrama vectorial se observa:
Factor de pérdidas - Ir ¿. tg 5"1 - tangente delta." Ic
Considerando que S" es un ángulo pequeño3 podemos decir que:
Sen 5" - tg 5~
Sen°- Sen (90 -9-) = eos 6 = Factor de Potencia del aislamiento.
Esto significa que para ángulos pequeños3 el factor de potencia del¡
aislamiento es aproximadamente igual al factor de pérdidas 3 por lo que
también es usado para calificar las condiciones del aislamiento. '(L7).
2.1.2.a. INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA EN LA PRUEBA:
Las características eléctricas de la mayoría de los materiales ais-
lantes varían con la temperatura. El factor de Potencia aumenta al aumen.
tar la temperatura. Debido a este fenómeno es de importancia fundamental
el registro de la temperatura., a la cual se está efectuando la medición
de la tg 5" o el eos & .
23
Para poder realizar una comparación., de los resultados de las medi-
ciones obtenidas3 sobre un mismo equipo a diferentes temperaturas. Es
indispensable referir todas las medidas a una misma temperatura común.
2.1.2.b. INFLUENCIA DE LA HUMEDAD EN LA PRUEBA:
La humedad, de igual forma que en la prueba de resistencia de aisla
miento 3 produce un incremento de pérdidas en el dieléctrico.
Experiencias han demostrado que la humedad tiene una gran influencia
en los resultados del factor de pérdidas dieléctricas 3 por lo que es re-
comendable que la prueba se efectué con la humedad inferior al 75%.
En la figura Ns 2.8 se puede notar con mayor claridad la influencia
de la humedad en las pruebas de factor de potencia.
1(0-
cose (%)
2-
1.o.ft • -
0.1-
2.95
—t 1 1 » • -T 1 '—10 20 ?0 40 50 ¿O 7° 8O
-i 1 t-
100 llp 120 ( °C)T
Figura N^ 2.8
Influencia de la humedad y la temperatura en la prueba del factor de
Potencia. (L8).
2.4
2.I.2.G. VARIACIÓN DE LAS PERDIDAS DIELÉCTRICAS CON LA TENSIÓN APLICADA:
Varias informaciones pueden ser obtenidas cuando medimos las pérdi-
das dieléctricas de un aislante para varios valores de tensión, desde cej
ro hasta el valor de tensión nominal de el equipo. Las variaciones de
las pérdidas deiléctricas con la tensión 3 son mostradas en las caracte-
rísticas de la figura N^ 2.9.
- Característica A.- Aislamiento en buen estado., porque para distintos
valores de tensión presenta una pérdida dieléctri-
ca constante.
Una alta pérdida dieléctrica., independiente de la
tensión., nos indica la presencia de humedad.
El punto de inflexión de la curva es asociado con
el aumento de las pérdidas dieléctricas debido a
descargas parciales en cavidades del aislamiento.
Un bajo punto de inflexión indica que las descar-
gas parciales están ocurriendo con una tensión in-
ferior a la nominal.
- Característica D.- Está asociada con la contaminación del aislamiento
por medio de impurezas, tales como productos debi-
dos a la degradación del aceite. ' (L9).
Característica B.
Característica C.
B
Vh. KV
Figura N^ 2.9
Variación de las pérdidas dieléctricas con la tensión.
25
2.1.2.d. INSTRUMENTOS DE ENSAYO:
Los instrumentos existentes para la determinación del factor de
pérdidas son básicamente dos: los que miden el Factor Potencia y los
que miden la tg S" (Puente de Schering).
La diferencia es que, aquellos que miden la tgS son más exactos y
sensibles 3 necesitando mayor cuidado para su operación y transporte 3 a.
demás de su alto costo. Por lo que es más recomendado para ser usado
en el laboratorio.
Para trabajos en el campo se recomienda el uso del medidor de fac
tor potencia, que controla el aislamiento del equipo mediante la medi^
ción de los milivoltamperios (mVA) y las pérdidas en miliwatts. (mW).
FP%. x 100 (2.2)
mVA
Este cálculo del factor de potencia en porcentaje., es para los me-
didores de la DOBLE ENGINEERING C. tipo MEU 2.500.
2.1.2. e. PRUEBAS DEL FACTOR DE POTENCIA EN TRANSFORMADORES:
La medición del factor de Potencia3 sirve para determinar las con-
diciones del aislamiento de un equipo. Un incremento de este factor1 de-
tecta presencia de humedad., condición del aceite3 daños en elementos ais_
lantes, etc. Como También permite determinar las condiciones del aisla-
miento en el transcurso de la vida útil del equipo.
2.1.2.f. PREPARACIÓN DEL TRANSFORMADOR PARA LA PRUEBA:
a) Desconectar del transformador todos los terminales de los bushings,
b) Asegurarse que el tanque esté sólidamente aterrado.
c) Cortocircuitar los terminales de cada devanado.
d) Drenar todas las cargas estáticas que puedan estar presentes en
los devanados al inicio de cada prueba.
e) Luego se procederá a efectuar las medidas indicadas en las figuras
Ns 2.10 y 2.11 para transformadores de 2S3 devanados y autotrans-
formadores.
26
2.1.2.g. TEMPERATURA DE ENSAYO EN TRANSFOEMADORES:.
Como se indico anteriormente., es de importancia fundamental la de-
terminación de la temperatura del transformador, en el momento en que
se lleve a cabo la medición del factor de potencia de la aislación.
Las tablas de corrección del factor de potencia en función de la
temperatura, toman como base la temperatura del aceite en la parte supe
rior del transformador, por lo cual debe medirse al realizar la prueba.
Cuando no sea posible obtener esta temperatura., se puede aplicar un
método empírico, que consiste en medir la temperatura ambiente (Ta) y la
temperatura externa del tanque. (Tt) en su parte superior, la temperatu-
ra del aceite vendrá dada por la expresión:
T = Tt + 2/3 (Tt - Ta) (2.3)
La tabla N° 2.3 muestra el valor del factor de corrección para re-
ferir las medidas del factor de Potencia a la Temperatura base de 20°C.
(LIO).
2 .1.2 .h. INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADOS:
Tanto las normas, como los fabricantes de equipos de prueba y perso
nal trabaja en el campo, han obtenido valores aproximados del factor de
potencia para transformadores de fuerza.
Lo más importante es el analizar en el transcurso de la vida del e-
quipo., las variaciones en los valores del factor de potencia y de esa ma
ñera determinar una degradación del aislamiento.
A continuación en la tabla 2.4-, se dan algunos valores referencia-
les, para calificar el aislamiento de los transformadores de potencia a
20° C. (LID.
Valores para el factor de Potencia en Transformadores.
E. Potencia a 20°C. Condiciones delAislamiento.
-¿10.5 % Buenas
0.5 a 2 % Regulares
2 % a 2.5 % Dudosas
>2.5 % Malas (Reacondicionar)
27
TABLA N^ 2.3
Factores de Correción del Factor de Potencia a 20° C.
Temperatura Aceite y Iransf. Transí .en aceite Transí, en°C en aceite, con sellados,(con gas aceite para
conservador también) instrumen.
10 1.38 1.25 1.3611 1.35 1.22 1.3312 1.31 1.19 1.3013 1.27 1.16 1.2714- 1.21 1.14 . ' 1.2315 1.20 1.11 1.1916 1.16 1.09 1.1617 1.12 1.07 1.1218 1.08 1.05 1.0819 1.04 1.02 1.0120 1.00 1.00 1.0021 0.96 0.98 0.9722 0.91 0.96 0.9323 0.87 0.94 0.9024 0.83 0.92 0.8625 0.79 0.90 0.8326 0.76 0.88 0.8027 0.73 0.86 0.7728 0.70 0.84 0.7429 . 0.67 0.82 0.7130 0.63 0.80 0.6931 0.60 0.78 0.6732 0.58 0.76 0.6533 0.56 0.75 0.6234 0.53 0.73 0.6035 0.51 0.71 0.5836 0.49 0.70 0.5637 0.47 0.69 0.5438 0.45 0.67 0.5239 0.44 0.66 0.5040 0.42 0.65 0.4841 0.40 0.63 0.4742 0.38 0.62 0.4543 0.37 0.60 0.4444 0.36 0.59 0.4245 0.34 0.57 0.4146 0.33 0.5647 0.31 0.5548 0.30 0.5449 0.29 0.5250 0.28 0.5152 0.26 0.4954 0.23 0.4756 0.21 0.4558 0.19 0.4360 0.17 0.4162 0.16 0.4064 0.15 0.38
28
PRUEBA
1
2
3
4
CONEXIONES
HV
AT
AT
BT
BT
LV
BT
BT
AT
AT
POSICIÓN
GUARDA
TIERRA
GUARDA
TIERRA
MIDE
CA
CA+CAB
CB
CB+CAB
CA
CB
CAB
DIAGRAMA EQUIVALENTEDE CAPACITANCIAS
CAB Se obtiene de las pruebas 1y2 comprobándose con las
pruebas 3y4.
EJEMPLO: CA=X CA+CAB =Y *- CAB = Y-X
NOTAS.-
1) Las pruebas efectuadas en los autotransformado-
res,son las mismas que se describen en este gráfico
2) En el caso de autotransformadores sin terciario,se
realizará una sola medida respecto a tierra.
Figura Ne 2.10
Conexiones para transformadores de dos devanados
29
AT
HV
LV
guarda
tierra
PRUEBA
1
"2
3
4
5
6
7
CONEXIONESH V
A T
M T
B T
A T
M T
B T
AT-MTBT
L V
BT-MT
AT-BT
AT-MT
B T
A T
M T
TIERRA
POSICIÓN
GUARDA
GUARDA
GUARDA
GUARDA
GUARDA
GUARDA
TIERRA
TIERRA
MT
BT
AT
— r-
MIDE
CA
CM
CB
CA+CAM
CM+CBM
CB+CAB
CA+CM+CB
CAB
DIAGRAMA EQUIVALENTEDE CAPACITANCIAS
CAM,CBM,CAB.- Son obtenidos por un simple cálculo "de las
lecturas anteriores.
Ejemplo: CA = X CA + CAM = Y CAM = Y-X
Figura NS 2.11
Conexiones para transformadores de tres devanados
30
2.1.3. RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN:
El ensayo de la relación de tensiones debe ser hecho en todas las
derivaciones, para conmutadores sin o con carga. En la prueba se apli
ca un voltaje que depende de la tensión nominal primaria del transfor-
mador. Las tensiones obtenidas en los demás enrollamientos pueden pre_
sentar: 'una tolerancia de ± 0.5 % en relación a los valores nominales de
estos. (L12).
La determinación de la relación de tensiones a través de lecturas
de voltímetros colocados en el primario y secundario de un transforma-
dor no ofrecen un resultado muy preciso. Métodos mas precisos , utili-
zando instrumentos más sofisticados se detallan a continuación.
2.1.3.a. RESISTORES DE COMPENSACIÓN:
En la figura Na 2.12 se muestra un compensador que comprende de un
divisor de tensión resistivo, con un resistor fijo (Y) dividido en tres
pasos de 5.000, 10.000 y 100.000 -H-. . La selección de la posición será
hecha conforme se necesite y conectada en serie con un resistor (X) de
10.000, 1.000, 100, 10 y 1 jn .
La tensión de la fuente puede ser seleccionada para 125, 250 o 1.000
V. dependiendo de la tensión primaria del transformador que vaya a ser
probado. El instrumento indicador es un voltímetro diferencial, el cual
deberá para plena compensación indicar una deflexión de cero 5 con los
resistores de compensación X e Y seleccionados en ciertos valores.
La presición del instrumento es de ± 0.1 % para relaciones entre 1
y 1.000.
La relación de transformación será dado por:
U2 X
U± X+Y
en donde:
\^2~ Tensión secundaria.
Uj_= Tensión primaria seleccionada (125, 250 o 1.000 V).
XeY= Resistores de compensación.
31
TRANSFORMADOR
Vac.
RESISTOR Y
fS2
U2
Figura N2 2.12
Compensador para medir la relación de tansformación. (L13).
2 .1. 3 .b. TRANSFORMADOR PATRÓN:
El medidor de relación de transformación o comunmente llamado TTR,
tiene por finalidad medir con exactitud dicha relación en transformadores
cuya relación sea menor que 130. Obteniéndose una lectura directa de la
relación5 cuando se alimente el enrollamiento de baja tensión del trans-
formador a ser probado.
Al igual que para el compensador es necesario seleccionar con los
diales de relación un cierto valor., hasta que se obtenga cero en el de-
tector. En la figura N 2.13 se muestra las conexiones para la medición
de un transformador monofásico.
32
Amarillo
Negro
H1
d
X2
Negro
Amarillo
Dia es de relación© © 0 0
Detector
Generador
TTRFigura NG 2.13
Medición de la relación de transformación utilizando el TTR.
2.1.3.C RESULTADOS:
El ensayo para determinar la relación de transformación en transforma,
dores de potencia, nos servirá para verificar si las especificaciones del
diseño se cumplen.
De cierto modo durante esta prueba con el TTR. Si existiera una co-
rriente alta registrada por el amperímetro del equipo., se puede deber a un
cortocircuito entre espiras.
Además esta prueba de relación de transformación nos sirve para deter
minar si el intercambiador de tomas bajo carga abre el circuito cuando se
cambie de posición. Esto es registrado en el TTR,, por una deflexión vio-
lenta de la aguja del detector.
2.1.4. RESISTENCIA OHMICA DE LOS ENROLLAMIENTOS:
Considerando la figura Na 2.1M-, donde una tensión continua V es apli
cada al circuito constituido por una resistencia R3 conectada en serie
con una inductancia L. La variación de la corriente al cerrar S será de
acuerdo a la ecuación:
33
U - e --t )'
(2.4)
en donde:
t- Tiempo en segundos
L/R- Constante de tiempo del circuito.
e= Base de los logaritmos naturales.
h
S Rn\ ^\ A0 XI V V \/
I
V L
1
-<^
j
TT
Figura N^ 2.14
Circuito L 3 R.
Para valores de R y !L constantes, la variación de la corriente con
el tiempo será función de e . Como la inductancia del enrollamiento de
un transformador varía conforme la inclinación de la curva de saturación
la variación de la corriente !_ y U con el tiempo será conforme a lo mos-
trado en la figura N^ 2.15. (LIMO.
A32
V160-
28 14024 1 2020 100
1612
0 2 4 6 8 10 12 14 16 t (seg)
Figura N^ 2.15
Variación de la corriente y voltaje con el tiempo.
Este hecho es de suma importancia 3 cuando medimos la resistencia de
los bobinados en transformadores. Las lecturas deberán ser tomadas des-
pués que la corriente tenga un valor permanente ? que para el caso sería
después de 12 segundos.
A continuación se detallan dos métodos utilizados para la medición
de la resistencia de los enrollamientos.
2.1.4.a. MÉTODO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN:
Este método es el más sencillo3 debido a la utilización de un ampe-
rímetro y un voltímetro. Por medio de la lectura de los instrumentos se
procederá a calcular la resistencia por la ley de OHM (V=RI) - En la fi-
gura N- 2.16 se detallan las conexiones.
Transformador
Figura N^ 2.16
Medición de la Resistencia por la Caida de Tensión.
2.1.4.b. MÉTODO DEL PUENTE:
Consiste en la utilización de un puente de Wheatstone o de Kelvin pa
ra medir la resistencia ohmica de los bobinados con una mayor presición.
La Figura N- 2.17 muestra el esquema para medir la resistencia Rx utili-
zando el puente de Kelvin.
Rn
B D2Rx _ Re Rn C2.5)
Ra
Figura N^ 2.17
Puente de Kelvin.
35
2.I.4.C. VALORES DE LA PRUEBA:
Los valores de resistencia medidos por cualquiera de los métodos 3 de
berán ser referidos a una temperatura base., por lo general a 75°C.
En transformadores polifásicos estos valores deben ser dados por fa-
se.
La resistencia ohmica medida a la temperatura to y referida a 75°C:)
será calculada por la siguiente expresión": CL15).
Rt75° = Rto 234,5 + 75° (2.6)
234-35 + to
Para determinar el valor real de la resistencia por fase es necesario
que se conozca la conexión del transformador. En el caso de transformadores
trifásicos conectados en estrella., la resistencia por fase será igual a la
mitad de la resistencia entre .los terminales. Si la conexión fuera en
triángulo3 será igual a 3/2 de la resistencia medida.
2.1.5. PRUEBAS EN EL ACEITE AISLANTE:
Los aceites aislantes son producto de la destilación del petróleo cru
do., obtenidos de tal manera que deben reunir ciertas propiedades físicas y
eléctricas para ser utilizados adecuadamente en diversos equipos.
El aceite dentro de IQS equipos eléctricos cumple varias funciones; co
mo medio aislante, refrigerante en el caso de transformadores y como medio
extintor del arco en interruptores de potencia: durante la apertura con co-
rrientes de carga o de falla.
Los ensayos y pruebas que nos permiten evaluar el estado de los acei-
tes en equipos nuevos, son detallados a continuación.
2.1.5.a. TOMA DE MUESTRAS:
Debido a que la mayoría de pruebas de los aceites aislantes deberuefec
tuarse en laboratorios especializados s se deberá obtener muestras de las
mismas, para ser transportadas hacia dichos laboratorios.
La mayor parte de las características de los aceites se ven afectadas
por las impurezas que pueden adquirir durante la obtención de las muestras 3
por lo que es necesario el máximo de precausiones para evitar cualquier ti-
36
po de contaminación..
Antes de tomar las muestras 3 los envases deben lavarse con un sol-
vente adecuado., como bencina blanca3 percloretileno 3 elementos que no de
jan residuos al evaporarse.
Después de lavados los frascos., deben secarse a una temperatura ma
yor que la del ambiente. Debe cuidarse de no tocar con las manos las
partes que estarán en contacto con el aceite. La limpieza de los fras-
cos es de máxima importancia para asegurar que la muestra obtenida, re-
presenta realmente las condiciones en que se encuentra el aceite.
La muestra debe ser obtenida en días claros y secos: con una hume-
dad relativa menor del 70%. Conviene asegurarse de que la temperatura
del aceite sea algo mayor que la temperatura ambiente y que la del fras-
co donde se tomará la muestra sea un poco mayor que la del aceite.
Debe dejarse escurrir suficiente aceite para que se arrastren y ex
pulsen los residuos que puedan haber depositados., en las 'tuberías y val
vulas del equipo. En igual forma se deberá lavar el frasco con una can
tidad suficiente de aceite.
Las pruebas en las muestras se deben ejecutar, dentro del plazo
máximo de 7 días, a contar desde la fecha de la obtención de la muestra.
2.1.5.b. RIGIDEZ DIELECIRICA:
La determinación del valor de la rigidez dieléctrica de un aceite
aislante da la medida de su habilidad para soportar esfuerzos dieléctri
eos sin fallar. Es el voltaje al que se presenta la ruptura dieléctri-
ca del aceite entre dos electrodos.
La rigidez dieléctrica es influenciada por el contenido de agua en
el aceite y por la contaminación con partículas sólidas, por lo que sus
valores dan una buena indicación de la calidad del aceite. Sin embargo
no da ninguna indicación acerca del envejecimiento., muy envejecido puede
alcanzar altos valores de rigidez dieléctrica.
A continuación se indican valores típicos 3 para la rigidez
trica en aceites nuevos y en servicio. (L16).
TABLA N^ 2.5
37
Rigidez dieléctrica en aceites aislantes.
y : NORMA
ASTM 877
IEC (VDE370)
ASTM 1816
ASTM 1816
FORMA- DE LOSELECTRODOS
Planos
Semiesféricos
Semiesféricos
Semiesféricos
SEPARACIÓN
0.1 pulg.
2. 5 m.m.
0.04 pulg.
0.08 pulg.
VELOCIDAD DELVOLTAJE APLI-CADO
3 KV/seg.
2 KV/seg.
0.5 KV/seg.
0.5 KV/seg.
A C E I T E S
Nuevos Usados
40 KV 30 KV
80 KV 60 KV
32 KV 24 KV
64 KV 48 KV
2.I.5.C. CONTENIDO DE HUMEDAD:
El agua puede estar presente en el aceite aislante de varias formas:
libre ., en solución y en emulsión. La presencia de agua influye en la dis-
minución de la rigidez dieléctrica 5 que puede ser restaurada por filtra-
ción.
El agua en solución no puede ser detectada visualmente., Es normalmen-
te determinada por medios físico-químicos y no influye mayormente en la ri-
gidez .
El agua en emulsión constituye de pequeñas gotículas mezcladas en el
aceite. Una pequeña cantidad de agua emulsionada tiene influencia marcada
en la reducción de la rigidez dieléctrica del aceite: pudiendo ser facilmen_
te removida por filtración a centrifugación. La unidad de medida de la con
centración de agua es en partes por millón3 (p.p.m.). (L17).
La medición del contenido de agua es un proceso laborioso que requie-
re de extremo cuidado por parte del operador y un manejo adecuado de las
muestras3 de manera de evitar cualquier posibilidad de contaminación.
El método más común es el de "KARL FISCHER". Se trata de un proceso
químico delicado., que en las mejores condiciones frecuentemente presenta e-
rrores de ± 10 p.p.m. los que en la mayoría de casos son inaceptables.
Algunos fabricantes de equipos recomiendan el método de "Presión de Va
por" o método EdwarSj que tiene una presición de ± 10% para contenidos de
humedad inferiores a 20 p.p.m. Y el método de Karl Fischer para medicio-
nes del contenido de agua mayores que 100 p.p.m.
38
Los valores típicos del contenido de agua en aceites aislantes son
detallados a continuación: CL18)
TABLA N£ 2.6
Valores del contenido de Humedad en Aceites Aislantes.
VALOR TÍPICO VALOR LIMITECp.p.m.) (p.p.m.)
Aceite nuevo 10 12
Aceite usado 15 25
2.1.5.d. ÍNDICE DE ACIDEZ:
Los ácidos constituyen justamente un tipo de Substancia., cuya presen,
cia se debe tolerar en muy pequeñas cantidades. La acidez normalmente ad
mitida en las especificaciones para aceites aislantes nuevos corresponde
cerca de 1 a 2 moléculas de ácido por cada 10 moléculas de aceite. (L19).
La presencia de ácidos en los aceites aislantes es muy perjudicial3
pues se trata de substancias de actividad química relativamente elevada.
Su presencia puede provocar el ataque de los diversos materiales de con£
trucción utilizados en los transformadores, en particular los metales 3
como consecuencia la formación de productos que pueden empeorar considera
blemente las características dieléctricas del aceite.
Los ácidos que pueden estar presentes en un aceite nuevo son de dos
orígenes: ácidos 5 orgánicos 3 provenientes del petróleo bruto; son formados
durante ciertos procesos de refinación. Ácidos inorgánicos resultantes
de su eliminación deficiente durante los procesos de refinación (según los
procesos tradicionales de refinación hay una fase en que el aceite es tra-
tado con ácido sulfúrico). (L20).
Los valores típicos del índice de acidez (mg. de KoB/gr de aceite)
son los siguientes:
TABLA Na 2.7
índice de Acidez en Aceites Aislantes
VALOR TÍPICO VALOR LIMITE
Aceite Nuevo 0.05 0.07
Aceite Usado 0.1-0.2 0.3
39
Debido a la importancia de la prueba y la posibilidad tan grande de
contaminación con el oxigeno del aire, se recomienda analizar la muestra
lo más pronto posible después de retirada. Lo más conveniente sería efec
tuar la prueba en el campo,
Los métodos normalmente utilizados en el campo son los basados en
la norma ASTM-D1534- y para mayor precisión en laboratorios la ASTM-DSVM- y
ASTM-D66LK.
2.1.5.e. TENSIÓN INTERFACIAL:
La tensión interfacial entre un aceite aislante y el agua, es la me
dida de la fuerza de atracción entre sus diferentes moléculas situadas
en la interfase. Este ensayo establece un medio de determinar contaminan
tes .solubles y en particular sub-productos de refinación que van acelerar
el envejecimiento del aceite5 en cuanto mayor fuera esta concentración,,
menor es el valor de la tensión interfacial. (L20).
Los valores aceptables de la tensión interfacial en dinas/cm. a 20°
C son:
TABLA N^ 2.8
Tensión Interfacial en Aceites Aislantes.
VALOR TÍPICO VALOR LIMITE
Dinas/cm. Dinas/cm.
Aceite Nuevo 45 4-0
Aceite Usado 30-25 20
Existen dos métodos de medida: el primero del tensiometro de anillo
(ASTM-D971) y el peso de la gota de agua CASTM-D2285).
2.1.5.f. PERDIDAS DIELÉCTRICAS:
Las pérdidas dieléctricas de un aceite aislante pueden evaluarse
por el factor de disipación (tg 5" ) o por el factor de potencia (eos oá)
de la aislación3 medido en un recipiente adecuado para el efecto.
Defínese por factor de disipación dieléctrica a la razón entre la
potencia activa y la potencia reactiva presentes en el dieléctrico.
M-0
L& d = __JÍL_ (2.7)VAR
El factor de potencia es la relación entre las pérdidas dieléctri-
cas y la potencia total.
eos ¿ = W (2>8)
VA
Como para un buen aislante el ángulo §~ es pequeño3 se considera
que la Tg §" = sen "§" y por lo tanto aproximadamente igual al eos 6.
Vemos pues que el factor de disipación dieléctrica3 de un material,
es una medida de la calidad del dieléctrico. Un valor alto de la Tg §~
o el eos 6 indicaría la presencia de contaminantes solubles y productos de
la deterioración del aislamiento como principal., ya, que la humedad y las
partículas sólidas pueden ser detectadas por la rigidez dieléctrica.
Los cuidados especiales que se deben tomar en cuenta, al efectuar la
prueba se detallan a continuación:
a) Limpieza total de la celda.
b) Enjuagar la celda con aceite del equipo a probarse.
c) Llenar la celda hasta el nivel recomendado..
d) Cerrar la celda y dejar reposar de 5 a 10 minutos,
e) Aplicar gradualmente la tensión de ensayo hasta llegar a su valor fi-
nal (2,5 010 KV dependiendo del modelo).
f) Anotar los valores de "W" de "VA" y la temperatura del aceite.
g) Corregir el valor del factor de potencia a 20° C.
Los valores acepatables del factor de potencia, a 20°C según la norma
ASTM-D921 y experiencias de campo son:
'TABLA' N^'2.9
Valores del Factor de Potencia para aceites Aislantes.«
VALOR TÍPICO VALOR LIMITE
Aceite Nuevo . 0.01 % 0.05 %
Aceite Usado 0.1-0.3 % 0.5 %
2 . 2 . D I S Y U N T O R E S .
2.2.1. RESISTENCIA DEL AISLAMIENTO:
Esta prueba tiene por objeto la determinación de defectos en el ai£
lameinto o contaminación del mismo. En especial los disyuntores de gran
volumen de aceite, los cuales poseen materiales higroscópicos como son:
el aceite,, la barra de operación., cartón,, y algunos otros elementos que
intervienen en el soporte de las cámaras de ruptura.
2.2.1.a. PREPARACIÓN DEL DISYUNTOR PARA LA PRUEBA:
1) Liberar al equipo completamente., asegurándose que los seccionado
res estén abiertos y desconectados todos los terminales de los
bushings.
2) Asegurarse de que el tanque este sólidamente aterrado.
3) Limpiar la porcelana de los bushings,, si se sospecha la presen-
cia de partículas conductoras o humedad.
40 Procurar que la humedad relativa no sea mayor del 75% durante la
prueba.
A continuación en la figura 2.18 se detallan las pruebas más usua-
les que se efectúan en disyuntores.
2.2.1.b. INTERPRETACIÓN DE LAS LECTURAS:
Se tiene mucha diferencia de valores en lo que se refiere a disyun-
tores 5 dependiendo en general déla constitución del medio aislante que
contiene.
Para disyuntores de gran volumen de aceite se puede dar un valor mi
nimo de 10.000 M.Q. a una temperatura de 20°C. No es un valor definitivo
ya que siempre para el mantenimiento del equipo se tomará la lectura i-
nicial como punto de partida. (L21).
Para los disyuntores que tienen columna aislante, los valores son
siempre mayores y constantes por estar contituidos en su mayor parte por
porcelana. Una lectura baja es la indicación de una falla en estos ais-
lamientos .
2.2.2. PRUEBAS DEL MEDIO AISLANTE:
El aceite mineral., aire comprimido y SF6 son los principales elemen
AI
*—H>
_^2
i!
J.B2
Ici
J. C2
L
-* T
- G
NOTAS:
PRUEBA
1
2
3
4*
CONEXIONES
L
Al
A2
A1
A1 ,A2
T
-4-
i
A2
i
G
A2
A1
±_:
POSICIÓN DEL
DISYUNTOR
abierto
abierto
abierto
cerrado
1) * La cuarta prueba es únicamente,para disyuntores de
gran volumen de aceite,'para probar la barra de
operación.
2) Si el disyuntor posee columna de porcelana como/
aislamiento.Será probada respecto de tierra.
Figura N° 2.18
Conexiones para pruebas de disyuntores
'43
tos utilizados en los disyuntores como medio aislante y para extinguir
el arco eléctrico formado entre los contactos cuando se interrumpe un
cortocircuito.
En los disyuntores5 el medio aislante está sujeto a contaminacio-
nes por humedad y productos originados de la interrupción del arco eléc-
trico.
Los ensayos efectuados en aceites minerales fue tratado en el punto
2.1.5. En lo que se refiere al aire compriunido y SF6 el único ensayo es
el control de la humedad., ésta es capaz de contaminar componentes aislan
tes y producir un aumento en las pérdidas dieléctricas.
El instrumento normalmente utilizado para medición CP.P.M) es el ni
gómetro electrolítico de BECKMAN.
2.2.3. PERDIDAS DIELÉCTRICAS :
Para efectuar las pruebas de pérdidas dieléctricas o de factor de
potencia? los interruptores se dividen en dos grupos principales: inte-
rruptores de pequeño volumen de aceite., SE'6 y aire comprimido.
2.2.3.a. INTERRUPTORES DE GRAN VOLUMEN DE ACEITE:
Estos interruptores contienen un gran volumen de aislamientos dentro
del tanque., por lo que al efectuar la prueba de' factor de potencia3 el me
todo a seguir es aplicar el potencial a cada una de los seis bushings 5
con lo que se consigue medir las pérdidas no sólo de los bushings., si no
también del aceite, partes auxiliares dentro del tantque y partículas se
miconductoras formadas por la descomposición del aceite.
En la figura Na 2.19 se indican las conexiones para las pruebas de
pérdidas dieléctircas en interruptores de gran volumen de aceite.
2.2.3.b. ANÁLISIS DE RESULTADOS OBTENIDOS:
El resultado es analizado por la comparación de las pérdidas (mW) qb
tenidas en la prueba con el interruptor cerrado y la suma de las pérdidas
del mismo tanque con el interruptor abierto.
El cálculo del Índice de pérdidas en el tanque CTLI) es expresado
por:
TLI (mW) = mW (cerrado) - 2Z mW (abierto).
AI
1A2
TB1
±B:
J C1
±C2
LV
HV
guardaj
tierra
PRUEBA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
POSICIÓN DELDISYUNTOR
abierto
abierto
abierto
abierto
abierto
abierto
cerrado
cerrado
cerrado
CONEXIONESHV
Al
A2
B1
B2
C1
C2
A1ÓA2
B10B2
C1oC2
LV
-^
±
^
^-é-
4-
^
-4-
POSICION
tierra
tierra
tierra
tierra
tierra
tierra
tierra
tierra
tierra
Figura N° 2.19
Pruebas del factor de potencia en disyuntores de gran
volumen de aceite.
Como ejemplo: de la figura 2.19, para el tanque de la fase A
TLI (mw) - mw (7) - [mw(l)+mw(2)]
Para determinar las condiciones reales del aislamiento de debe rea-
lizar una comparación de las pérdidas entre cada una de los bushings y
las pérdidas con el interruptor cerrado , de allí' se puede expresar si la
falla se encuentra localizada en los bushings , aceite, o partes auxilia-
res del tanque.
A continuación se detallan algunos valores referenciales de las per
didas (TLI) , ya que siempre para cualquier juicio se debe tener los valo
res iniciales de las pruebas de -recepción debido a que la experiencia en
algunos tipos de disyuntores., han demostrado tener límites muy bajos o
demasiados altos, ya que los elementos aislantes de madera, porcelana o
cualquier otro material, hacen que las pérdidas entre el interruptor a-
bierto y cerrado sean muy grandes. (L22).
TABLA N^ 2.10
Pérdidas Dieléctricas en Disyuntores de gran volumen de aceite.
PERDIDAS TLI CONDICIONES DEL AISLAMIENTO
9 mw
+ 9 a + 16 mw
> 16 mw
<C - 9 ntw
-9 a - 16 mw
"> - 16 mw
Bueno
Satisfactorio
Investigar
Bueno
Satisfactorio
Investigar
2.2.3.G. INTERRUPTORES DE -PEQUEÑO VOLUMEN DE ACEITE, AIRE COMPRIMIDO Y
La plicación de estos interruptores en las nuevas instalaciones ha
sido generalizada a tal grado, que actualmente se tiene un gran número
de ellos en servicio.
Por lo general, estos interruptores utilizan un sólo contacto por
fase, para abrir el circuito en rangos de voltaje hasta 230 KV y el uso
de multicont actos para rangos mayores de ese voltaje.
4á
A continuación mostramos el circuito de prueba de factor de potencia
para estos tipos de interruptores. (Figura Na 2.20 y 2.21).
A
B ,>
13
•VI
iíEVl= dieléctrico de la cámara
13= aislador soporte
R= barra de operación
PRUEBA
1
2*
POSICIÓN DELDISYUNTOR
Abierto
Abierto
C O N E X I O N E S, H.V.
B
B
L.V.
A
A
POSICIÓN
UST
GUARDA
MEDIDA
VI
I3+R
En caso de que el interruptor no tenga aislador soporte se mediría las
pérdidas de la barra de operación únicamente (R).
Figura N^ 2.20
Circuito para un interruptor de un sólo contacto.
At i
C1
13
— iD nr
r-
C2
[1
V1,V2= dieléctrico de lascámaras.
C1.C2= capacitores de acóp lamiente ~
13= aislador soporte
R= barra de operación
PRUEBA
1
2
3
POSICIÓN DELINTERRUPTOR
Abierto
' Abierto
Abierto
C O N E X I O N E SH.V.
D
D
D
L.V.
AB
A?B
POSICIÓN
UST
UST
GUARDA
TIERRA
B
A
-
MEDIDA
V1+C1
V2+C2
I3+R
Figura m 2.21
Circuito para un Interruptor Multicontacto. .
2.2.3.d. RESULTADOS DE LA PRUEBA:
Para el análisis de los resultados de las distintas pruebas, se debe
rá tomar en cuenta que los disyuntores pertenecientes a este grupo son re
cientemente incorporados al mercado., por lo tanto no existe una unifica-
ción de criterios en los valores obtenidos en las pruebas.
Únicamente daremos una guia de resultados obtenidos por la Doble En-
gineering Company , en cuanto a la experiencia que tienen en dichas prue-
bas. (L23).
TABLA 2.11
Factor de Potencia en Disyuntores.
KV
138
161
230
345
765
FACTOR DE POTENCIA (%)
0 ,26 - 0,5
0,26 - 0,5
< 0,5
< 0,75
< 0 , 7 5
* PERDIDAS Cmw)
0.69 - 1,25
0,69 - 1,25
<1525
<1,35
<1,88
" Las pérdidas son únicamente para el aislador soporte y la barra de ope-
ración.
2.2.4. RESISTENCIA DE CONTACTO:
El ensayo es efectuado con un medidor de baja resistencia, DUCTER o un
equipo similar, el cual se conecta a los dos polos de la cámara de interrup_
ción y se procede a la medición con el interruptor en la posición cerrado.
Se deberá tomar dos lecturas y obtener el promedio de las mismas. Es-
te valor debe ser comparado con el que da el fabricante, cualquier diferen-
cia significativa nos indicará algún problema en los contactos.
A continuación se dan algunos valores referenciales en pruebas de va-
rios tipos de disyuntores, los valores dependen de los fabricantes, materia
les y construcción del equipo. (L24).
TABLA N^ 2.12
Resistencia de Contacto en Disyuntores
TENSIÓN (KV)
13.8
13.8
34.5
66
66
66
138
138
230
FABRICANTE
General Electric
SACE
General Electric
Westinghouse
S y S
General Electric
General Electric
Westinghouse
Westinghouse
MODELO
Do-350
BK 50
GM-60
HPF309h
BK 50
FK
GM
GW
RESISTENCIA (yíí/2.)
214-
460
178
138
68
283
819
816
486
2.2.5. SINCRONISMO Y TIEMPOS DE OPERACIÓN:
El objetivo de esta prueba es la determinación de los tiempos de ope-
ración de los disyuntores de potencia., en sus diferentes formas de manio-
bra., así como la verificación del sincronismo de sus polos o fases.
2.2.5.a. PRUEBA DE SIMULTANEIDAD EN LA APERTURA' Y CIERRE DE LOS POLOS EN
LOS DISYUNTORES:
La verificación de la simultaneidad de cierre y apertura de los con-
tactos es hecha con la ayuda de un oscilógrafo , estando el circuito de ope-
ración del disyuntor en condiciones de funcionamiento.
En el disyuntor desenergizado'se conecta una fuente en sus terminales,
como se indica en la figura N- 2.22, de modo de permitir una circulación
de corriente cuando se produce el cierre del disyuntor.
Esta corriente debe ser registrada en un oscilógrafo de un numero de
canales igual al de los polos del disyuntor, ademas de un canal para regis-
tro del tiempo.
Se conecta el oscilógrafo y se escoge una velocidad adecuada para el
papel, luego se procede a accionar el disyuntor resgistrando las corrientes
de los tres contactos y a través del gráfico se determina la simultaneidad
en el cierre, pasando luego a la verificación de la simultaneidad en la a-
pertura por la interrupción de las corrientes de los tres contactos regis-
trados por el oscilógrafo.
En el caso de disyuntores multicámara además de esta prueba es nece-
sario realizar otra en cada fase indivudualmente, con el objeto de deter-
minar la simultaneidad entre las cámaras de cada fase.
r*
I IDISYUNTOR
r
12
1 13 |I J
• OSCILÓGRAFO
Figura N2 2.22
Conexión de:unOscilógrafo con un Disyuntor .
2.2.5.b. DETERMINACIÓN DEL TIEMPO DE APERTURA Y CIERRE:
Se efectúa registrando el tiempo desde la energización de la bobina
de apetura o cierre hasta la completa separación o conexión de los contac
tos principales respectivamente.
Esta prueba es general e independiente del numero de cámaras por fa-
se., puesto que se mide un evento completo de cierre o apertura.
Las figuras N- 2.23 y 2.2M- muestran los gráficos típicos que se ob-
tienen en la determinación de los tiempos de cierre y apertura.
Señal de aperturV
FASE A *
FASE B ,V
FASE C\
V
aV
Tiempo de apertura
\.
/V\e desenergiza la
bobina de disparo
Figura NS- 2.23
Medición del tiempo de Apertura de un Disyuntor.
Señal de cierre
FASE A
FASE B
FASE C
Tiempo de cierreSe desenergiza la
bobina de cierre
Figura m 2.24
Medición del Tiempo de Cierre de un Disyuntor.
2.2.5.C. DETERMINACIÓN DEL TIEMPO DE CIERRE - APERTURA:
Esta es la prueba completa que se efectúa sobre el disyuntor, y con-
siste en dar una orden de disparo estando el disyuntor abierto., la cual
debe mantenerse mientras se da una orden de cierre., el disyuntor en estas
condiciones debe responder a la orden de cierre e inmediatamente después
abrir obedeciendo a la orden de disparo, para permanecer luego en esa po-
sición.
- El tiempo a medirse en este caso es el intervalo entre la orden de
cierre inicial hasta la apertura de las tres fases. Este tiempo es carac
terístico del disyuntor y da una idea del retorno que tiene por inercia
propia, el que depende de su diseño. Un disyuntor de gran volumen de acei
te con piezas más grandes y pesadas., incluso su mecanismo 3 tendrá un retor
no mayor que uno de aire comprimido o SF6.
La figura N- 2.25 muestra un registro típico de esta prueba.
50
FSSE.A
FffSE C
Señal de cierre- v/
Señal de apertura
cierre de
fases /V
/V
/V
^
1
^
/V
Enterg:bob>ÍB£
/V
^
ización
í apertura
Desenergizació
bobina cierre>
\
apertura fases
Tiempo cierre - apertura
v/'
Desenergización
sobina apertura
Figura N^ 2.25
Medición del Tiempo de Cierre - Apertura de un Disyuntor.
2.2.5.d. VALORES DE LAS PRUEBAS:
A continuación se hace referencia respecto a los valores de los "tiem
pos anteriormente descritos que establecen a modo de guia general ya que
los valores particulares para cada tipo de disyuntor depende de su diseño
y deben ser proporcionados por cada fabricante en sus instructivos.
Los disyuntores están clasificados en lo que se refiere a su tiempo
de interrupción; de ocho ciclos, cinco ciclos, tres ciclos y actualmente
existen dos ciclos nominales.
Se debe tomar en cuenta que el tiempo de interrupción, está compues-
to por tiempo de separación mecánica de los contactos, más el tiempo de
arqueo, entonces se puede establecer que los tiempos de apertura, medidos
en el campo, son menores a los tiempos de interrupción nominales.
Los tiempos de cierre son más largos que los de apertura y su impor-
tancia es relativamente menor. Pueden variar mucho dependiendo de su cons
trucción y diseño, por lo que en este caso se debe basar en los tiempos da
dos por el fabricante.
En lo que se refiere a simultaneidad, lo normal sería que los fabri-
cantes dieran una información, sobre las diferencias máximas en tiempo
permisibles en sus disyuntores 3 para considerar que sus contactos están
operando simultáneamente. Esta es una información de la que no siempre
se dispone, por lo tanto se dará un valor referencia!.
La máxima diferencia entre los instantes en que se tocan los con-
tactos durante el cierre o entre los instantes en que se separan durante
la apertura, no deberá exeder de 1 ciclo de la frecuencia nominal. (L25).
2 . 3 E Q U I P O P A R A M E D I C I Ó N Y P R O T - E C I O N
2.3.1. TRANSFORMADORES DE POTENCIAL:
Las pruebas ejecutadas en los transformadores de potencial son desa-
rrolladas en los puntos siguientes.
2.3.1.a. POLARIDAD:
La verificación de la polaridad es efectuada a través del método del
golpe inductivo, con corriente continua conforme se demuestra en la figura
N^ 2.26.
Después de efectuado el circuito se procede a cerrar el interruptor S 5
verificándose la deflexión del voltímetro de continua; si ésta fuera hacia
la derecha la polaridad es substractiva, caso contrario, será aditiva. Es_
te ensayo deberá ser ejecutado en todos los enrollamientos secundarios.
•
12 V
H1
X2
Figura N^ 2.26
Circuito para Prueba de Polaridad.
52
En la figura N° 2.27 se describe otra forma más .sencilla de ejecu-
tar la prueba. Consiste en conectar el interruptor S en la posición (1)
y observar la deflexión de la aguja del voltímetro. Luego pasar el in-
terruptor S a la posición (2). En caso de que la deflexión coincida
con el sentido de la prueba anterior 3 se tendrá una polaridad substrac-
tiva de ser contraria, la polaridad es aditiva.
Figura N£ 2.27
Circuito para prueba de Polaridad .
2.3.1.b. RESISTENCIA DE AISLAMIENTO:
Esta prueba básicamente considera la necesidad de determinar las con-
diciones del aislamiento entre los devanados primario y secundario 5 así co
mo también el aislamiento con tierra.
Para la prueba del primario respecto a tierra se utilizará el mayor
voltaje del aparato dependiendo de su tipo. Al efectuar la del secundario
será en la escala más cercana a su voltaje nominal (500 V como máximo).
Se. desconectará el terminal del devanado primario que está conectado di
rectamente a tierra. Todas las pruebas se harán únicamente el tiempo nece
sario para que el valor se estabilice en el Megger, el cual no es mayor de
2 a 3 minutos.
Es muy difícil aplicar criterios normalizados en cuanto se refiere a
los valores que se deben obtener en las pruebas, ya que son muy pocos los
53
fabricantes que tienen datos precisos sobre estos valores.
Con el objeto de tener una referencia: basándose en experiencias de
fabricantes de equipo y pruebas de campo., se puede decir que un valor no
inferior a los 25.000 M_n_es considerado como bueno, para la prueba de
prinario a tierra y primario contra secundario.
Un valor de 1.000 M-O.para la prueba secundario a tierra es bueno.
A continuación en la figura N^ 2.28 se describen las conexiones para
estas pruebas.
H1.
H2
XI
X2
TI:
Y2
RHX
PRUEBA
1
2
J>
k
cOTEXiomsL
H
X,Y
H
X
T
-=b
-=±-
X,Y
Y
G
X , Y
E
-=±-
H,4r
MEDIDA
EH
RX
RHX
RXY
VOLTAJE
PRU"R!B'A
5000 Vcc
500 Vcc
5000 Vcc
500 Vcc
Figura N^ 2.28
Resistencia de Aislamiento para Transformadores de Potencial.
2.3.1.G FACTOR DE PERDIDAS DIELÉCTRICAS:
Un transformador de potencial consiste de dos devanados 5 el de alto
y bajo voltaje; el devanado de alta puede tener en cada terminal un bu-
shing separado, o un sólo terminal descubierto y el otro conectado a tie
rra.
Para la prueba se deberá desconectar el terminal de tierra del deva
nado de alta y puentearlos bushings de alta o baja tensión según sea el
caso. Se tendrá cuidado de que el cortocircuito de los bobinados tenga
un espacio libre de tierra.
En algunos casos el bobinado de alta tensión puede estar aterrizado
internamente y la tierra no puede ser retirada; en tales casos es imposi
ble efectuar cualquier prueba con resultados confiables.
El criterio a utilizar para considerar un valor promedio., del fac-
tor de potencia es el dado por algunas experiencias sobre varias marcas
de equipos. Un valor tomado como aceptable es de 3%, el cual se recomien
da para todos los transformadores de Potencial sin importar el voltaje.
(L26).
En las figuras N^ 2.29 y 2.30 se describen los circuitos para las
pruebas . Si durante las pruebas se obtienen valores altos en el factor
de potencia, será indicativo de que existe un deterioro en el transforma-
dor. Ya sea en el aceite., bushings o devanado.
JLL XI
Y2
PRUERA
i
2
COMEXIOMSW
ni 5H2
H1 ,H2
T,V
~±r
X3Y
POfíTOTC
tierra
guarda
TIERRA
X,T
Figura N^ 2.29
Factor de Potencia para Transformadores de Potencial.
55
H1X2Y1
Y2
PRUEBA
1
2
COITEX-IOMS
HV
El
H2
LV
K2
H1;
POSICI
guarda
guarda
TIERRA
X,Y
X,Y
Figura N^ 2.30
Factor de Potencia para Transformadores de Potencial
(Prueba cruzada L27)
2.3.2. DIVISORES CAPACITIVOS DE POTENCIAL:
Un capacitor de acoplamiento con dispositivo de potencial., es esen-
cialmente un equipo diseñado para usarse en los sistemas de comunicación
de onda portadora (CARRIER) y a su vez es aprovechado para tomar una se-
ñal de potencial; básicamente consiste en el lado de alta tensión, de ca_
pacitores divisores de potencial; en el lado de baja tensión se tiene un
conjunto de reactancias capacitivas e inductivas., para su ajuste y com-
56
pensación de las señales de comunicación.
La prueba más importante que se efectúa sobre estos equipos es la
del factor de potencia y la de comprobación de los valores de las capa
citancias . En la figura N2 2 . 31 se indica el procedimiento de prueba
para capacitores de acoplamiento con tap o capacitor auxiliar en la ca
ja principal.
El valor de mVA o capacitancia juntamente con el factor de poten-
cia deben ser usados para juzgar las condiciones del capacitor. Un a-
preciable aumento de mVA o capacitancia puede indicar una o más carnadas
condensadoras defectuosas. Se puede notar también un ligero aumento de
la capacitancia en comparación a los datos proporcionados por el fabri-
cante., esto puede ocurrir debido a la capacitancia directa entre el e-
lectrodo de alto voltaje o bien el cable de prueba del equipo y tierra.
La capacitancia directa se miminiza haciendo la prueba en la posición
UST ( en el equipo). .
La capacitancia en micromicrofaradios (¿jyjdf) de un equipo en prueba
teniendo un factor de potencia menor que 15%, puede ser aproximado por
la fórmula:
C = (0;425) mVA (2.9)
donde C es dada en f y la lectura de mVA es hecha a 2.500 V y 60 Hz.
El valor aceptado para el factor de potencia es de 035%5 un valor
muy alto indicará presencia de contaminación o deteriorización del die-
léctrico o aceite. (L28).
2.3.2.a. PROCEDIMIENTO PARA LA PRUEBA:
a) Aterrizar la línea del capacitor., (esta tierra se retira en algu-
nas pruebas ) .
b) Cierre el interruptor de tierra de la caja del dispositivo.
c) Proceda a conectar como se indica en los circuitos de prueba.
57
capacitorauxiliar
carrier B2B3
S2? P
HV
LV
guarda
tierra
transformador yunidad de ajuste
© PRUEBA
1
2
3
CONEXIONESH V
B2
B3
B3
L V
B1
B2
B2
POSICIÓN
tierra
UST
guarda
TIERRA
Bl
B1
B1
MIDE
C'(B2-B1 )
C (B3-B2)
C(B3-B1 }
PRUEBA
1
2
3
CONEXIONESH V
B1
Bl
B3
L V
B3
B2
B2
POSICIÓN
UST
UST
UST
TIERRA
—
—
—
MIDE
C (B1 -B3)
C (B1-B2)
C ( B 3 - B 2 )
NOTAS•á) Las pruebas del cuadro 2 son efectuadas sin tierra
en el punto Bl.
b) El voltaje de prueba no exederá,el rango de losterminales o tap del capacitor .auxiliar B2.
Figura N2 2.31
Factor de potencia para divisores capacitivos de potencial
58
2.3.3. TRANSFORMADORES DE CORRIENTE:
El transformador de corriente es usado 3 en especial para reducir la
corriente primaria, con el objeto- de tomar esa señal para medición y pro
tección.
En lo que se refiere a las pruebas ejecutadas en transformadores de
corriente, en su mayoría son las mismas que las de los transformadores
de potencial y se ejecutan de la misma manera. En las figuras N- 2.32 y
2.33 se muestran dichas pruebas. Referirse al punto 2.31 para mayores de_
talles.
/s
12 V
K
L
kl
11
k2
12
L 11
Figura N^ 2.32
Prueba de Polaridad para Transformadores de Corriente.
59
> K
L
k2
RKk
PRUEBA
1
2
3
¿f
C'OFEXIOÍJESL
K
kl ,k;
K
kl
T-z£
) ~ ' j_ "* j_~~
kl ,k2
k2
G
kl,k2
K
-é-
Kí;3^
MEDIDA
RK
Rk
RKk
Rklk2
VOLTAJE
5000 Vcc
500 Vcc
5000 Vcc
500 Vcc
Figura N£ 2.33
Prueba de Resistencia de Aislamiento para Transformadores de Corrientes.
2.3.3.a. DETERMINACIÓN DE LA CURVA DE SATURACIÓN:.
La'figura N^ 2.34 representa el esquema de conexiones para la eje-
cución de la prueba. Básicamente consiste en aplicar en el secundario del
transformador de corriente, una tensión variable y medir la corriente de
exitapión correspondiente a cada valor de tensión aplicada., que deberá ser
controlada. a través de lecturas de un voltímetro ? el cual es capaz de ex-
cluir la influencia de las armónicas en los valores de" voltaje.
- ~' LaAcorr.iente. es ."medida" en el\secündario con:el;priíiiario-:abiei]to ? con
60
estos resultados se levanta la curva y es comparada con la suministrada
por el fabricante.
La tensión se deberá variar de 50 en 50 voltios hasta aproximarse al
punto de inflexión. A partir de este instante., variar la tensión de 10 en
10 voltios hasta obtener la saturación del transformador de corriente.
Observar que al aproximarse al final de la escala del miliamperíme-
tro se debe proceder a cerrarse al interruptor SI y proseguir las lectu-
ras de corriente en el amperímetro.
El incremento de tensión debe ser hecho siempre en sentido creciente,
de ninguna manera se permitirá durante la prueba, el retorno de un valor
de tensión a otro inferior.
I exitación
VacT.C. sobre
prueba
100/1000V
Figura N£ 2.3M-
Conexiones para Obtener la Curva de Saturación en T. CORRIENTE.
2.3.3.b. FACTOR DE PERDIDAS DIELÉCTRICAS:
Un transformador de corriente consiste generalmente de un devanado
de alto voltaje y un devanado de bajo voltaje. El devanado de bajo vol-
taje no se prueba5 ya que normalmente este aislamiento es para baja ten-
sión.
61
Las conexiones de los dos terminales del devanado de alto voltaje
se hacen a través de un sólo bushing. Para efectuarse la prueba deberá
ponerse en cortocircuito los terminales de alta tensión.
En la figura Nfi 2.35 se indican las conexiones necesarias para e-
fectuar la prueba. Con los datos de mw y mVA se procederá al cálculo
del factor de potencia.
Dada la gran variedad de marcas y tipos de estos equipos se proce-
dió a tomar los valores promedios. Un valor aceptable sería de 3 a 4%
máximo para el factor-de potencia en transformadores de corriente. (L2 9) .
11
L 12
LV
L.V. única prueba en posición TIERRA
Figura N^ 2,35
Conexiones para la Prueba de Factor de Potencia en T.C.
2.4. S E C C I O N A D O R E S .
2.4.1. RESISTENCIA DE AISLAMIENTO:
Para la medida de la resistencia de aislamiento en los seccionadores.,
se utilizará un Megger de 5.000 Voltios, estructura metálica del secciona-
dor estará perfectamente' aterrada.
Si el seccionador estuviera instalado y conectado a las barras 3 sus
terminales deberán ser desconectados, para que la medición. no incluya otras
resistencias del circuito. Durante la prueba las columnas de aisladores se
rán limpiadas, de contaminantes conductores y humedad.
6-2
El Megger se conecta en uno de los polos del Seccionador conforme
al esquema de la figura N^ 2.36, Se aplica el voltaje durante un minu
to, más o menos, hasta que se estabilice en un valor determinado.
Después de la medición de un polo, se procederá a repetir la ope-
ración para los demás, los resultados podrán ser analizados y juzgados
después de concluidas las mediciones.
Considerando que estas pruebas en seccionadores no han sido toma-
das con mucha importancia no se tienen valores experimentales, en dife
rentes clases de tensiones, por lo que se recomendaría optar por un va
lor límite de 1.000 M -O- .
PRUEBA
1
2
3
eoMiáxiojíESL
A
B
C
T-±
^
-Hr-
G
-
-
-
MEDIDA
RA
RB
R€'
NOTA: Las nueve cadenas deberán ser probadas respecto de tierra., al i-gual que las tres que se muestran en el cuadro,
Figura N^ 2.36
Conexiones para la Prueba de Resistencia de Aislamiento en
Seccionadores .
63
2.4.2. RESISTENCIA DE CONTACTOS:
Esta prueba, al igual que para disyuntores se la efectúa con un me-
didor de baja resistencia., el Ducter o similar. El cual se conecta en-
tre los terminales y las láminas del seccionador como muestra en la fi-
gura N^ 2.37.
El Ducter se conecta a los puntos indicados y se procede a la lectu
ra con el seccionador cerrado, se tomará dos lecturas y su promedio será
el valor real.
Este valor será comparado con el proporcionado por el fabricante 3
cualquier diferencia significativa 3 podrá indicar algún problema con el
acoplamiento de los contactos o del mecanismo de trasmisión del movimien
to.
Figura N^ 2.37
Puntos de medición de la Resistencia de Contactos en Seccionadores.
2.5. EQUIPO DE PROTECCIÓN PARA SOBRETENSIONES:
Dentro del equipo de protección contra sobretensiones tenemos; para-
rayos,cuernos de arqueo., de los primeros trataremos más adelante.
Los cuernos, únicamente se deberá chequear el ajuste mecánico., ali-
neación y la distancia de separación entre los mismos., la cual será com-
parada con la especificada por el diseño.
Los cuernos por lo regular se encuentran en transformadores de po-
tencia 3 cadenas de aisladores., Reactores 3 etc.
60-
Las pruebas que se efectúan en pararrayos son detallados a continua
ción.
2.5.1. RESISTENCIA DE AISLAMIENTO:
Con el objeto de determinar mediante pruebas dieléctricas el posi-
ble deterioro o contaminación en pararrayos de una sección o en unidades
de varias secciones., se efectúan las pruebas con el Megger; éstas sumadas
a otras nos darán elementos suficientes para la determinación de las con-
diciones del pararrayos bajo prueba.
Los problemas más comunmente detectados con el Megger son:
a) Contaminación por humedad
b) Suciedad en las superficies internas de la porcelana
c) Entrehierros corroídos
d) Depósitos de sales de aluminio aparentemente causados por interacción
entre la humedad y la corona. (L30)
e) Porcelana rota.
2.5.1.a. PROCEDIMIENTO PARA LA PRUEBA:
a) Desconectarlo de la línea, tomando las medidas de seguridad necesa
rias.
b) Drenar las cargas estáticas.
c) Limpiar la porcelana de contaminación y humedad.
d) La prueba se efectuará con el máximo voltaje del Megger (5.000 V).
e) La lectura será tomada después que la medida se mantenga estable,,
o sea más o menos de 1 a 2 minutos.
En la figura N^ 2.38 se muestran las conexiones que se efectúan en
las pruebas de resitencia de aislamiento.
2.5.1.b. CRITERIO PARA LA INTERPRETACIÓN DE LAS PRUEBAS:
Los valores de resitencia de aislamiento en pararrayos son muy varia
bles y dependiendo de la marca y tipo,, hay variación desde los 250 hasta
los 50.000 M-O. . Esto hace necesario la comparación entre pararrayos de
la misma marca, tipo y voltaje de operación. Cualquier -desviación noto-
ria en los valores será necesaria efectuar una investigación.
Es importante tomar en cuenta que para la comparación- de los valores 3
estos deben ser los resultados de pruebas 3 de las unidades individuales 3 aun
6-5
que tales unidades se encuentren agrupadas en varias secciones de un
mismo pararrayos.
PRUEBA
1
2
3
¿f
CONEXIONES
L
A
A
E
C
G
--
—
—
—
T
D
B1
C
D
MEDIDA
RAD
RAE1
RBC
RCD
NOTA: Se medirá la resistencia de aislamiento de la base aislada del
pararrayos y la malla de tierra.
Figura N^ 2.38
Conexiones para la Prueba de Resistencia de Aislamiento en Pararrayos.
•66
2.5.2. PERDIDAS DIELÉCTRICAS:
Las pruebas de factor de potencia han tenido éxito en la gran varie-
dad de pararrayos 3 para localizar aquellos que podrían fallar bajo esfuer
zos de voltajes normales de operación.
Cualquier pararrayos de las marcas más conocidas ya sean de estación
o de línea., está constituido por explosores (gaps) o elementos de válvula3
los cuales están alojados en una porcelana; de hecho cada unidad es un pa-
rarrayos independiente. Todos emplean elementos explosores en serie con
resistencias en derivación para proteger los explosores y proporcionar vo_l
tajes uniformes. Los elementos de válvula utilizan materiales con caracte
rísticas no lineales tales como: sodios 3 carburos y silicios de tal manera
que reducen su resistencia eléctrica cuando el voltaje y la corriente au-
mentan.
El objeto de efectuar la prueba del factor de potencia en pararrayos
es descubrir en ellos., a través de los valores de pérdidas en mw los defe£
tos producidos por la contaminación en el gap o suciedad en los elementos
autovalvulares 5 sales metálicas 3 humedad., así como corroción, porcelanas
despostilladas o porosas. El análisis de las pruebas de pararrayos se basa
normalmente en los valores de las pérdidas en mw.
Debido a la gran variedad de elementos, en la construcción que presen-
ta cada uno de los fabricantes., se dificulta, enormemente la normalización
de los valores de aceptación. Por lo cual siempre se tomará como referen-
cia otro equipo del mismo fabricante y con iguales características.
Para tener una idea de la serie de valores de las pérdidas en mw3 a
continuación en la tabla Na 2.13 se detallan algunas marcas de fabricantes
(LSD .
67
TABLA N^ 2.13
Pérdidas en miliwatts para Pararrayos.
MARCA
OHIO BRASS
GENERAL ELECTRIC
WESTING HOUSE
ASEA
MC. GRAW EDISON
TENSIÓNNOMINAL CKV)
60
90
97
121
195
60
90
97
60
90
195
300
90
120
144
PERDIDAS E(EQUIPO DE 2
11
2 -
2
1
3
1
1
1
' 31
31
31,2 -
0,125 -
0,51 -
1,1 -
1,1 -
N (MW).500 V)
20
2.9
2.9
1.9
3.9
5
5
5
40
40
37,5
3,12
1
2
2
No obstante, se han podido analizar algunos resultados de las pruebas
obteniendo que los tipos de defectos más comunes en los pararrayos cuando
las pérdidas son más altas de las normales son: contaminación por humedad,
suciedad o polvo depositado dentro de la superficie interior de la parcela
na, gap corroído o deposito de sales de aluminio.
Estas causas son las responsables del incremento de pérdidas. Pérdi-
das más bajas que lo normal se han obtenido en los casos de unidades que
tienen rotos los resistores paralelo (Shunt) 3 así como en pararrayos cuyo
circuito está descontinuado, causado por rotura de los elementos de preio-
nización. A continuación se muestra las conexiones efectuadas en las prue
bas de factor de potencia, Figura N2- 2.39. (L32).
HV
LV
tierr
PRUEBA
1
2
3
4
CONEXIONESHV
A
B
C
A
LV
B
C
D
D
POSICIÓN
UST
UST
Tierra
Tierra
MEDIDA(mw)
A-B
B-C
C-D
A-D
Figura Ne 2.39
Conexiones para la prueba del factor de potencia en pararrayos
6'9
2 . 6 MALLA DE TIERRA:
La malla de tierra cumple un papel muy importante en lo que se refie
re a salvaguardar la vida del personal y luego la integridad de los equi- .
pos en las Subestaciones. Por lo mismo se debe exigir un cuidadoso con-
trol en la construcción de la malla, la cual debe cumplir estrictamente
con las especificaciones y diseño.
Los detalles principales a ser tomados en cuenta durante la construc
cióri de la malla son los siguientes:
a) El tendido del cable de la malla de tierra 5 se lo debe hacer con la a-
yuda de poleas , para evitar daños en el conductor por el roce con el sue
lo.
b) El conductor no deberá quedar con tensiones mecánicas.
c) Todas las uniones enterradas y las derivaciones a los equipos se efec-
tuarán preferentemente con conexiones de termo-fusión 5 que son más segu
ras y de mayor duración que los conectores.
d) Los conductores de la malla que se encuentren _:Bmbebidos en el hormigón.,
deben ser protegidos por una camisa plástica., (PVC) para evitar la co-
rroción que se produce cuando se usa acelerantes que contienen cloruro
de calcio.
2.6.a. PRUEBAS Y VERIFICACIONES:
Antes de proceder a iniciar cualquier inspección o prueba de la malla
de tierra, se verificará la desconexión de todas las acometidas de cables
de guardia que llegan desde las líneas de transmisión, con el objeto de no
incluir el sistema de tierra de las mismas. Además es muy importante tomar
en cuenta el riesgo de un eventual sobrevoltaje en el sistema de tierra., si
ocurriese una falla o una descarga atmosférica en el instante en que, se es
té interviniendo en la malla, por lo que es necesario siempre trabajar con
guantes protectores y las debidas seguridades.
Como verificaciones iniciales se tiene: la construcción de la malla
principal3 las observaciones en la ejecución de las desvariaciones a equi-
pos y estructuras, en definitiva un chequeo visual de la malla, su instala
ción de acuerdo a planos y especificaciones.
La prueba preliminar es la de continuidad entre las derivaciones a los
equipos y la malla principal.. Las lecturas de la resistencia deben ser he-
chas usando un medidor de baja resistencia. Esta prueba será repetida para
70
cada terminal de la malla de tierra, fuera de la Subestación. Los valo
res que se obtienen normalmente son muy bajos y deben aproximarse al va
lor de la resistencia de la malla. Un valor muy alto de lo normal nos
indicará algún problema en el cable o en la conexión a la malla princi-
pal.
2. 6.b.MEDIDA DE. LA.RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRA:
Esta prueba se la efectúa usando un probador de tierra para medir
una resistencia extremadamente baja. La medida se la lleva a cabo cuan
do el terreno se halle en las peores condiciones o sea lo más seco posi_
ble.
En primer lugar se debe encontrar un cable de la malla de tierra
en una esquina de la misma y conectar los electrodos auxiliares y el e_
quipo de prueba como se indica en la figura N- 2. M-0.
d= 300 a 600 mts. (L6)
Eigura NG 2.40
Medición de la Resistencia de Tierra.
Se efectuarán dos mediciones del valor de la resistencia., en el punto
A y B respectivamente.
Todos los electrodos auxiliares deben ser enterrados más o menos
unos M-0 cms. : el terminal C2 se conectará a una distancia comprendida
entre los 300 y 600 mts. de la malla, por lo general es .recomendable u
na distancia igual a la diagonal de la malla,, donde se puede considerar
que la densidad de corriente por tierra es casi' cero. (L33).
Los valores de resistencia se medirán conectando el terminal P2 del
equipo a un electrodo, que se enterrará a distancia variables de 50 mts.
(Ver Figura N- 2.40) se efectuará dos lecturas en cada punto y se regis_
trará el promedio.
71
Luego se procederá a obtener las variaciones de la resistencia de
tierra respecto a la distancia 3 en un gráfico que representa el prome-
dio de las pruebas en A y B (ver Figura N2 2.4-1). El valor de la re-
sistencia de puesta a tierra., corresponde a la parte horizontal de la
curva., el mismo que debe ser menor al proyectado en el diseño.
Si la curva final no coincidiera con la indicada, se hará otra
prueba, manteniendo un ángulo de 60° o 90° entre los electrodos conec
tados a los puntos C2 y P2. De esta manera se evita el acople mutuo en
tre el circuito de corriente y de voltaje del equipo de prueba que es
el causante del desvio en la curva.
R
d (mts)
Figura N2 2.M-1
Curva de la Resistencia de Tierra Respecto a la Distancia.
72
3. PRUEBAS FINALES PARA LA ENERGIZACION
Una vez que el área de construcciones, de acuerdo con el área de
mantenimiento y operación., consideran terminada su . labor de montaje,
es necesario entrar en la etapa que involucra ciertos ajustes, verifi
caciones y pruebas para poner en servicio las instalaciones.
Este periodo es indispensable para verificar el comportamiento de
los equipos de acuerdo a los objetivos del proyecto, lo cual sólo se
podrá hacer probando y operando directamente los equipos , para detec-
tar defectos que no se pueden predecir en la fase de diseño o construc
ción.
En esta etapa uno de los principales objetivos consiste en verifi
car y ajustar los circuitos eléctricos de control, medición y protec-
ción.
3.1. COMPROBACIONES MECÁNICAS:
Es necesario una revisión final del ajuste mecánico y está a car-
go del grupo de mantenimiento de lineas y Subestaciones. Con el obje-
to de detectar cualquier anormalidad antes de proceder a las pruebas
funcionales y posteriormente a la energización. A continuación se de-
tallan dentro de otros, los puntos más importantes que deben ser toma-
dos en cuenta en esta revisión.
a) Ajuste mecánico de estructuras, conectores en los equipos, acometi-
das de lineas, bajantes, barras. En la tabla N- 3.1. se indican los
torques máximos que pueden soportar algunos materiales.
b) Chequeo completo de los herrajes según especificaciones del diseño.
c) Puesta a tierra en estructuras y equipos.
d) Aisladores; su integridad física, colocación, dirección, numero com-
pleto'de los mismos en cada cadena.
e) Seccionadores; ajustes finales, chequeo del mecanismo de operación,
pasta o vaselina en los contactos, bloqueos mecánicos retirados.
•f) Nivel de aceite; en transformadores 3 bushings, disyuntores y compre-
sores ,
g) Transformadores; funcionamiento de ventiladores 3 bombas; el relé de
presión debe estar lleno de aceite, caso contrario purgar el aire
existente.
73
h) Disyuntores; funcionamiento de compresores 5 chequeo de la presión
normal del aire y gas (SF6), retiro de los seguros mecánicos.
TABLA 3.1.
Resistencia Mecánica de Materiales (Lbs-pie)
^ ^ ^ Diámetro^ ^ (pulgs ) .
Material ^ ^
-. ' - ACERO
COBRE
ALUMINIO
3/8
30
22
15
1/2
40
32
25
5/8
70
55
40
3/4
125
95
60
1
240
175
100
1 Ib pie - 0,139 Kgm.
3.2. VERIFICACIÓN. DEL CONEXIONADO:
Mediante un equipo de pruebas de bajo voltaje., se procederá a revi-
sar., el cableado de interconexión de todos los equipos5 de acuerdo a los
planos esquemáticos de conexionado; tanto en el patio como en los paneles
de la sala de control y servicios auxiliares. Los pasos a seguir en esta
etapa son los siguientes:
a) El voltaje de prueba en los circuitos de control y protección no exede
rá de 500 voltios de continua.
b) Todos los cables de control y fuerza deberán someterse a la prueba de
resistencia de aislamiento y continuidad. Una vez registrados estos
valores 3 nos permitirá en un futuro poder detectar, cualquier deterio-
ro del aislamiento por medio de las pruebas de rutina. Como precausión
se retirará cualquier equipo transistorizado que pueda ser afectado por
el voltaje de prueba.
c) Chequeo de la polaridad en circuitos de corriente continua que la nece_
siten.
d) Revisar los fusibles, que estén de acuerdo con las capacidades detalla
das en los planos.
e) Finalmente se procederá a verificar dentro del conexionado,, si los trans
formadores de corriente 3 potencial y fuerza se encuentran en los taps
de trabajo, según el diseño lo requiere.
3.3. PRUEBAS ARTIFICIALES EN SISTEMAS DE PROTECCIÓN Y MEDICIÓN:
En general existen dos métodos de probar los circuitos de control,
protección y medición.
La primera consiste en comprobar en forma separada cada elemento,,
como es: cables3 aislamiento, transformadores de medida, circuitos de cié
rre y apertura de interruptores, circuitos de alarmas 5 señalización, re
les y aparatos de medición, estos dos últimos se prueban mediante la in
yección secundaria.
Una segunda manera de probar los elementos anteriores es la llama-
da Inyección Primaria. Esta es una prueba integral que se la efectúa in
yectando corrientes y si es posible aplicando voltajes en lado primario
de los transformadores de medida. Con esta prueba se verifica el funció
namiento de los transformadores, circuitos de corriente alterna, relés,
circuitos de continua, alarmas y disparo de interruptores.
Las dos pruebas indicadas anteriormente son complementarias en el ca
so de que una de las dos no pueda ser aplicable, siempre deberá efectuar-
se por lo menos la inyección secundaria.
3.3.a. INYECCIÓN SECUNDARIA:
La inyección secundaria tiene como finalidad principal, la comproba-
ción del correcto funcionamiento -tanto de los relés como de los aparatos
de medición y sincronización.
Debido al tiempo transcurrido y al transporte efectuado desde la a-
ceptación en fabrica, se hace indispensable realizar una recalibración pa
ra la puesta en servicio.
La inyección secundaria nos sirve también para calibrar todos los a-
paratos destinados para la medición como son: amperímetros, voltímetros,
vatímetros y sincrónoscopios.
A continaución se describen las pruebas típicas a que son sometidos
los relés de sobrecorriente, para el correcto funcionamiento de las pro-
tecciones .
a) Separación de los contactos.
b) Corriente mínima de operación.
c) Verificación de la curva de tiempo.
d) Ajuste de la corriente de operación de la unidad instantánea.
75
e) Verificación de la operación de las tarjetas indicadoras en las uni
dades de sello, tanto de tiempo como instantánea.
f) Determinación del tiempo de reposición del disco.
g) Determinación del tiempo de operación de"" la unidad de tiempo según
las curvas.
En la figura 3.1. se muestra el circuito de inyección secundario
para prueba de estos relés.
•50/5-1AUXILIAR
1
T_¿
parada cronómetro
L.
arranque cronómetro
120Va.c. 6,OHz
Figura N& 3.1.
Circuitos para Pruebas de Relés de Sobrecorriente.
3. 3. b. INYECCIÓN PRIMARIA:
El objetivo de estas pruebas consiste en chequear de una sola vez:
transformadores de corriente., relés 3 circuitos de alarmas y disparo., ca-
bleado entre equipo de patio y tableros.
Para efectuar estas pruebas de inyección primaria, se debe disponer
de corrientes altas. Una manera de hacerlo es con un generador exclusi-
vo para obtener esas corrientes. Este equipo en la práctica es difícil
de adquirirlo.
Generalmente se utiliza un transformador portátil: el que se ali-
menta de una fuente común y corriente (ver Figura N° 3.2).
Este transformador tiene varios taps , los cuales pueden ser cone-
tados en serie o paralelo de acuerdo al valor de corriente que se de-
see obtener.
Normalmente este transformador tiene una potencia de 10KVA y una
relación de 250/10+10+10+10 Voltios. Con los devanados en paralelóse
obtendrá hasta 1.000 A y en serie hasta 250 A.
Va. c
AutotransformadorVariable (40 A)
10KVA Transformador de In-yección (250-1000 A)
Figura Na 3.2. - • - . - : .
Equipo para Inyección Primaria
3.3.C. PRUEBA DE RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN:
Esta prueba se realiza sobre los transformadores de corriente 5 apro-
vechando el equipo de inyección primaria y consiste en inyectar corriente
directamente en los conductores primarios. Mediante los resultados de las
corrientes prdjnaria y secundaria se verificará la relación de transforma-
ción marcada en la placa. En la Figura Na 3.3. se muestra la prueba men-
cionada anteriormente.
EQUIPO DE
IHTEGCION
PRIMARIA
i
4
^L^2 ,
A
3c
B
Jc
/ /
Ccortocircuitotemporal
J ci
Ljj
Figura N^ 3.3.
Prueba de Relación de Transformación.
3.3.d. VERIFICACIÓN DE LA POLARIDAD:
Si dentro del sistema de protecciones se tiene relés direcccionales,
diferenciales: de distancia o fallas a tierra., es necesario realizar una
verificación de la polaridad de los transformadores de corriente., para e_s_
tar seguros de que el sistema de proteccciones está recibiendo correcta-
mente la señal de corriente. El circuito utilizado para tal efecto se
muestra en la figura Nfi 3.4.
Si la polaridad es correcta 5 el amperímetro marcará un valor de mili
amperios., para un valor de corriente nominal inyectada. Si la polaridad
es incorrecta 3 la lectura será proporcional a dos veces el valor de la co
rriente primaria inyectada.
INYECCIÓN
PRIMARIA
A
C
T I
Figura N^ 3.4.
Circuito para Verificación de la Poliradad.
78
3. 3.e. VERIFICACIÓN DE LA PROTECCIÓN DIFERENCIAL DEL TRANSFORMADOR:
Como se anotó anteriormente con la prueba de inyección secundaria,
se demostró el correcto funcionamiento y calibración de todos los relés.
Por medio del equipo de inyección primaria se desea comprobar; el conexi£
nado de patio: de los paneles, el disparo denlos disyuntores y la opera-
ción misma del relé.
Esta prueba es de vital importancia antes de proceder a la energiza
ción de los transformadores, ya que son los equipos de mayor costo dentro
de las instalaciones; por lo tanto se tomará las debidas precausiones pa-
ra evitar cualquier problema. En la Figura N- 3.5. se muestra el circuito
para esta prueba.
a) FALLAS A TIERRA:.
b) FALLAS ENTRE FASES:
A *
INYECCIÓN
PRIMARIA
Figura NS 3.5.
Circuito de Prueba para la Protección Diferencial.
79
3.4-. PRUEBAS FUNCIONALES:
Una vez concluidas todas las pruebas sobre equipos y protecciones 3
antes de proceder a cerrar los equipos de patio., es necesario pasar una
última revisión., especialmente en lo que se refiere a los taps de traba
jo tanto en transformadores como en relés de protección.
Luego de esta etapa se procede alimentar con tensión alterna y con
tínua desde los tableros de servicios auxiliares y a la vez se verifica-
rá la señalización, en los paneles y- las alarmas correspondientes en los
mismos.
Una- vez terminados estos pasos s se comenzará con las pruebas funcio
nales de los equipos,, en lo que se refiere a secuencia de operación de
seccionadores y disyuntores 3 bloqueos mecánicos y eléctricos 5 circuitos
de disparo y alarmas. Para ello se procederá a cerrar manualmente los
contactos de los distintos relés y verificar si disparan los disyuntores
correctos., si las alarmas correspondientes se energizaron , si existen las
indicaciones de banderas correspondientes y si no hubo una falsa opera-
ción de cualquier otro equipo que no. estaba contemplado dentro del dise-
ño.
Después de haber concluido todas las pruebas funcionales se puede d_e
cir que las instalaciones se encuentran listas para su energización.
M-.l. CCMRQL POSTERIOR A LA ENERGIZACION:
El control se debe realizar sobre los equipos recién energizados 3
es de gran importancia debido a que será la única forma de obtener da-
tos sobre el comportamiento de los mismos.
Esta información nos será útil más adelante., para efectuar una e-
valuación y pruebas sobre los equipos nías solicitados durante la opera
ción, antes de que termine el periodo de garantía que dan los fabrican
tes.
El departamento de operación y mantenimiento tiene la obligación
de obtener estos datos, en formularios preparados para el efecto. A con
tinuación se detallan los datos más importantes a ser recopilados por e-
quipo ? que son necesarios para un control efectivo del comportamiento de
los mismos.
a) Trasnformador de Potencia:
- Potencia máxima entregada.
- Voltaje máximo de operación.
- Temperatura máxima registrada en bobinados y aceite.
- Ruidos anormales.
- Fugas de aceite. .
- Nivel de aceite en el conservador y- bushings.
- Numero de operaciones del intercambiador bajo carga.
- Operación del sistema de enfriamiento y bombas.
- Operación de calefactores.
- Oxidación general.
b) Interruptores:
- Numero de operaciones por maniobra.
- Numero de operaciones por fallas,
- Número de operaciones del compresor.
- Presión de gas (SF6) o nivel de aceite.
- Fugas de aceite.
- Operación de calefactores.
- Oxidación general.
c) Pararrayos:
- Número de operaciones.
- Registrar la corriente de fuga a tierra.
d) Seccionadores:
- Número de operaciones.
- Operación de calefactores.
- Ruidos anormales.
- Oxidación general.
4-. 2. PRUEBAS DURANTE EL PERIODO DE GARANTÍA:
Estas. pruebas son las últimas y definitivas que se efectúan en los e-
quipos , antes de que el fabricante deslinde toda responsabilidad sobre los
mismos. Por lo tanto debe tenerse el mismo o mayor cuidado del que se pu-
so al realizar las pruebas de recepción.
Debido a que estas pruebas son de interés para la Empresa la cual ad-
quiere los equipos. Se recomienda efectuar todas las pruebas realizadas en
la recepción de los mismos , no se debe omitir ninguna de ellas , por la im-
portancia que tienen, como fue anotado anteriormente en el Capítulo II.
Tomando en cuenta , que la garantía por lo general es de un año 5 los e
quipos se encuentran operando el mismo periodo. Por tanto3 no siempre se-
rá posible desenergizarlos por el tiempo necesario para realizar las prue-
bas completas en todos ellos.
Para llevar a cabo las pruebas finales sobre los equipos , antes de la
terminación del período de garantía., se debe tomar en cuenta los siguientes
aspectos:
a) Tiempo.- Como se anotó anteriormente, el tiempo para las pruebas será
limitado., por lo que se procederá hacer un maestreo en cada clase de e_
quipo , dependiendo del número existente.
En el caso de transformadores de Potencia, deberán ser probados todos,
por ser el equipo más importante y costoso.
b) Operación.- Dentro del equipo escogido para las pruebas, se incluirá
aquel, que según el control posterior a la energización sea el que más
solicitaciones de operación haya tenido.
c) Resultados.- En caso.de que algún equipo, haya obtenido resultados du
dosos en las pruebas de recepción, también deberá ser probado antes de
que concluya el período de garantía.
Existen pruebas que no fueron hechas en la recepción de los equipos,
debido a que es necesario la energización de los mismos. Estas pruebas se
detallan a continuación:
4.2.1. NIVEL DE RUIDO EN TRANSFORMADORES:
El ensayo tiene por finalidad medir los niveles de ruido-producidos
por el transformador3 durante su funcionamiento normal. La prueba con-
siste en aplicar al transformador en vacío., la tensión nominal con frecuen
cía nominal y efectuar las medidas con el equipo apropiado para nivel de
ruido. •' " • •'Ú1./ .
Las localizaciones del. micrófono comienzan frente a la válvula de
drenaje principal; realizar lecturas en sentido horario alrededor del
transformador., en intervalos de 90 cm. en desplazamiento horizontal.
La'distancia del micrófono"'a la superficie de contorno..-del" transfor-
mador.,; <3ebe ser de 30 cm. 5 exepto cuando los-ventiladores'están;conecta-
dos. En este caso la distancia de los micrófonos deberá ser*:de 1,80 mts.
en la región de los ventiladores.
Para transformadores cuya .altura del tanque (h) sea menor que 234
mts. las medidas deben ser realizadas a una altura h/2 del suelo3 en ca-
so de que la altura exeda a 2,4- mts. 3 las lecturas deberán ser realiza-
das a distancias-de h/3 y 2/3 h. (L34).
Los valores' obtenidos en las pruebas no deben sobrepasar los especi-i . ' ' . *
ficados en el diseñólo en la fabricación.
En la tabla Na 4.1. se da algunos valores como referencia, . (L35).
•TABLA N^ 4.1
Niveles de ruido aceptables en "Transformadores .< :
Nivel de Ruido Potencia (KVA) Potencia (KVA)
(dB) ' Nivel de impulso hasta 825 KV Nivel dé::Anpulso 9DO KV.. p'onás
72 12500
-73 " 16667
74 20000 . 13É00
._ . - • 7;5 - - 26667 - • .1,5,QAQ,
.-,•,>_;.?£- ;-„ - 33333 16667
77 40000 20000• •- .-••-. • -' • ' ' ' ' . '-' > <~\\if-
• 78'. '/ / ' 53333 26667
'79' 66667 ' 33333
'80 80000 ' 40000 " ' '
84
4.3. RESULTADOS OBTENIDOS EN LAS PRUEBAS DE RECEPCIÓN DE LA SUBESTACIÓN
STA. ROSA 230 KV:
Como una aplicación práctica, de todas las pruebas y ensayos enume-
rados en todos los puntos anteriormente tratados, se presentan las prue-
bas de recepción de la Subestación Sta. Rosa (230 KV) -
Las mismas que se encuentran en el Anexo 1 y que a continuación se
realizará un pequeño análisis de estas pruebas.
4.3.1. TRANSFORMADORES DE POTENCIA:
a) Resistencia de Aislamiento .-
A continuación se detallan los valores obtenidos en las pruebas de cam
po y las que se recomendaron en el punto 2.1.1.g. (ver anexo 1 pag. 1-4)
TABLA N2. 4.3.
Valores de la Resistencia de Aislamiento.
Valores Recomendados
cada KV.
CE
V KVA
(20°C a 1 minuto)
- 1.5 x 230.000
3 V75.000
- índices de Absorción
MU. :=¿ 730M-CL
r- índices de Polarización
"Valores Obtenidos
ATU <¿ A > 230 MJZ
ATtLcS B > 230 Mn
ATU 6 C > 230 M-n.
ATU 6 R > 230 Mn
ATU é A
ATU 6 B
ATU é C
ATU é R
9500 M_Q
12500
25000
8000 M/2
ATU a
ATU <¿
ATU í
ATU c
ATU <¿
ATU í
ATU c
ATU e
5 A
5 B
í C
í R
5 A
5 B
5 C
í R
1.1 a 1,4
1.13 a 1.35
1.11 a 1.35
1.3 a 1.4
2.6 a 5.0
2.3 a 4.0
1.98 a 3.3
2.6 a 4.1.
85
Como se observa, de los valores .presentados se puede notar, que
con respecto a la resistencia de aislamiento, todos los transformado-
res están dentro de los rangos mínimos.
Al igual sucede con los índices de absorción y polarización que
se hallan dentro del rango 3 razonable-bueno.
Cabe tomar en cuenta que no se efectuó la prueba de resistencia de
aislamiento a dos voltajes diferentes' (1KV y 5 KV). Con el objeto de de
tectar una posible absorción de humedad 3 como se indicó en el punto 2.1.
l.c.
b) Factor de Pérdidas Dieléctricas o Factor de Potencia.-
Con respecto a estas pruebas,-han sido realizadas todas las recomenda
-. ,das ,y "sus resultados están calificados como buenos (2.1.2.h.). (Ver a
nexo 1, pag. 5-8).
''TABLA' m 4.4
Valores del Factor de Potencia.
Valores del Factor de Potencia
ATU 6 A 0,16 a 0,1
ATO 6 B 0.19 a 0.5
ATU 6 C 0.18 a 0.45
ATU <t R 0.19 a 0.49
c) Relación de Transformación .-
El método utilizado para este ensayo fue el de los voltímetros , ya que
no se disponía de otro equipo de mayor presición.
Sin embargo, se trató de que el voltaje de prueba se mantuviera lo más
estable posible, con lo cual se logró obtener un error máximo del 0.49 %
que está dentro de la tolerancia, según se anotó en el punto 2.1.3. (Ver
anexo 1, pags. 9-12).
d) Resistencia óhmica de los devanados.-
Para obtener una mayor presición en los resultados, se utilizó un
puente de Wheastone para medir la resistencia óhmica. Luego lame
dida fue referida a 75°C. temperatura en la cual el fabricante pro
porcionaba sus valores. Para tener una idea de la exactitud de la
medida, a continuación se detallan los valores del bobinado de al-
ta tensión. (Ver anexo 13 pags. 9-12).
TABLA N^ 4.5
Resitencia de los bobinados del Autotransformador de Reserva.
Resistencia(_n.) Fabricante Resistencia(_o.} ATO é R
TAP 3 0,080118 0,08039 •
TAP 1 0,087269 0,08751
TAP 5 0,087179 0,08726
87
4.3.2. ACEITES AISLANTES:
a) Rigidez Dieléctrica .-
En esta prueba se utilizó el método ASTM~8775 o sea con discos planos
y una separación de 2.54 inm. entre los mismos.
Los resultados obtenidos fueron satisfactorios conforme a los expresa,
dos en el punto 2.1.5.b. (Ver anexo 13 pags. 13-16).
- TABLA N£'4;6
Valores en la prueba de rigidez Dieléctrica.
TRANSFORMADORES VOLTAJE (KV)
A1U <¿ A 44.8
ATU 6 B 47.6
ATU 6 C 48
ATU <¿ R 49.6
La única dificultad existió en los interruptores de .13.8 KV de gran vp_
lumen de aceite, en los 'cuales se obtuvo valores de 12 a 15 KV. Esto
se debió a una contaminación por humedad ocurrida al parecer en bodegas
Por tanto se procedió a un secado de los componentes-"de los interrupto-
res por intermedio de una circulación forzada con aceite caliente duran
te varios días.
Al final del tratamiento se logró obtener valores aceptables de rigidez
dieléctrica., 30 KV.: pero no cumplen con lo especificado en la norma3
por lo cual esos equipos no fueron aceptados al fabricante.
b) Contenido de Humedad.-
Para la determinación del contenido de humedad se utilizó el método deKarl Fischer y la prueba fue efectuada en el transformador para evitar
errores por contaminación3 los valores obtendios son del orden de lOP.P.m
que corresponden a los aceptables según el punto 2.I.5.C. (Ver anexo 1
pags. 13-16).
c) índice de acidez.-
El Índice de acidez del aceite aislante fue medido con el método ASTM-D
1534 y los valores determinados son muy inferiores a los recomendados en
el punto 2.1.5.d. Por lo que se podría sospechar de un error en la me-:
dida. (Ver anexo 13 pags. 13-16).'
Es recomendable realizar una comparación con las pruebas que se de
ben efectuar antes de que finalice el período de garantía.
' TABLA -N£.'4;7.
índice de Acidez en aceite de Transformadores.
Transformadores Valor Recomendado Valores obtenidos(mgr. de KOH/gr. de aceite) (mgr. de KOH/gr.de
aceite)
ATU é A 0,002
ATU 6 B 0,05 0,001
ATU <z5 C . 0,001
ATU é R 03002
d) Tensión Interfacial.-
Esta prueba fue realizada con el método del peso de la gota de agua, o
ASTM-D-2285 y -los valores obtenidos están dentro de los establecidos pa-
ra esta prueba (2.1.5.e.) .(Ver anexo" 1? pags. 13-16).
Valores de la Tensión Interfacial.
Transformadores Valor Recomendado Valores obtenidos(dinas/cm) (dinas/cm)
ATU é A 45
ATU <Á B 45 46
ATU é C 46
ATU 6 R 45
e) Factor de Potencia.-
El factor de perdidas dieléctricas o factor de potencia medido en el a-
ceite de los transformadores de la Subestación Sta. Rosa se halla dentro
de los valores establecidos en la norma ASTM-D-924 la cual se hace refe-
rencia en el punto 2.1.5.f. (Ver anexo i, pags. 13-16).
Factor1 de Potencia en Aceites Aislantes.
Transformadores . Valor. Recomendado Valores Obtenidos
ATO 6 A O ,011 %
ATO 6 B 0,05 % 0,035 %
ATO 6 C 0,035 %
ATU é R 03019 %
4-. 3. 3. DISYUNTORES:
a) Resistencia de Aislamiento.-.
Como se puede observar en el Anexo 1 (pags. 17-25) 3 la prueba de resis-
tencia de aislamiento 5 'cumple con los valores especificados por el fa-
bricante ( >1000 M-fi).
El interés de esta prueba es contar con datos iniciales 5 para en un fu-
turo poder compararlos con los obtenidos dentro de la vida útil del e-
quipo y de esta manera tener una idea del comportamiento de sus partes
aislantes. Por lo tanto es recomendable tener los valores exactos de la
resistencia de aislamiento.
b) Factor de Potencia.-
La prueba de factor de potencia es de gran importancia., para determinar
las condiciones del aislamiento • de un equipo., en especial 5 si éste se ha
Ha sumergido en aceite. Por tanto es inaceptable que no se haya efec-
tuado esta prueba en los interruptores de la 'Subestación Sta, Rosa.
Es recomendable efectuarla al igual que la de resistencia de aislamiento
como fue mencionada anteriormente. Se las podría llevar a cabo antes de
que termine el período de garantía.
c) Resistencia de Contacto.-
La resistencia de contacto obtenida en las. pruebas de campo fue satisfac
toria, en relación a la proporcionada por el fabricante para los interrup
tores. A'continuación se detallan algunos valores obtenidos. (Ver anexo
1, pags. 17-25).
90
• TABLA' 'N 4.10.
Prueba de Resistencia de Contacto.
Tensión Nominal Resistencia Obtenida Resistencia.-Fabricante;'.(KV) ( A-00
.230 59 58 60 70
.138 102 95 100 120
.13.8 118 139 120 150
d) Sincronismo y tiempos.de operación. -
Para esta prueba se utilizó un oscilógrafo transistorizado de seis cana-
les . Los resultados obtenidos fueron satisfactorios, con relación a los
tiempos de cierre y apertura para los cuales fueron diseñados los inte-
rruptores, (ver Anexo 13 pags.. 17 25). Cabe anotar que una prueba de
gran importancia no fue realizada,, la de cierre-apertura con la cual se
tiene una idea -del comportamiento del equipo en el caso de una falla tran
sitoria.
A continuación se detallan algunos, valores obtenidos en estas pruebas.
' 'TABLA- 'Na 4.11
Tiempos de Apertura y Cierre en Interruptores.
Tensión Nominal Tiempo de Apertura Tiempo de Apertura Tiempo de, cierre(KV) (Fabricante) ' (Obtenido) (Obtenido)
.230 .33 mseg. 16 mseg. 84 mseg.
138 50 mseg. • . 30 mseg. 86 mseg.
13.8 83 mseg. 40 mseg. 145 mseg.
4.3.4. TRANSFORMADORES DE CORRIENTE Y DIVISORES CAPACITIVOS:
a) Polaridad.-
Esta prueba fue efectuada tanto para transformadores de corriente tipo bu-
shing., como para divisores capacitivos de potencial.. El método utilizado
es igual al descrito en el punto 2.3.1.a.' y los resultados obtenidos conin
ciden con el diseño 5 todos tienen polaridad substractiva y sus marcas es-
tán bien determinadas. (Ver anexo 1, pags. 26-40).
b) Resistencia de Aislamiento .-
Por los valores obtenidos 3 en la medida de la resistencia de aislamien-
to , para algunos transformadores de corriente., se puede decir que el e-
quipo utilizado., no 'tuvo la escala necesaria para poder leer correctamen
te y ademas el voltaje de prueba fue demasiado alto, 1.000 voltios para
el bobinado secundario en algunos casos. (Ver Anexo 1, pags. 26-36).
Las pruebas efectuadas sobre los bobinados de los divisores capaciti-
vos se hallan dentro de los valores normales. (Ver Anexo 1, pags.36-4-0)
c) Factor de Potencia.-
El ensayo del factor de potencia, no fue realizado .para los transformado
res de corriente , debido a su característica de ser tipo bushing y nor-
malmente no se hace esta prueba en bobinados secundarios.
La prueba del factor de potencia en los divisores capacitivos de potencial,
'fue realizada con el objeto de comprobar la capacitancia principal del di
visor. Los valores obtenidos se hallan dentro de rangos normales y cum-
plen con las epecificaciones de construcción. A continuación se detallan
algunos valores referenciales. Ver Anexo 1, pags. 36-40).
' TABLA N '4:12
Capacitancias medidas en los Divisores Capacitivos .
Divisor Capacitivo de Potencial Capacitancia Fabricante Capacitancia me-dida.
(Posición) ( /¿f ) '
Sto. Domingo Línea 1,' 6 A O ,00985
Sto. Domingo Línea 2; 6 B Q Q1 0,0099
Barra 2, -6 C 0,0098
Barra 1, 6 A 0,0098
d) 'Curvas de Saturación. -
Las. curvas de saturación para transformadores de corriente, fueron obte-
nidas con el equipo de pruebas instalado en la sala de control, con el ob
jeto de tener la información más precisa 3 . al . incluir los cables desde los
transformadores de corriente hasta los relés y aparatos de medición.
Las diferencias con las curvas de saturación proporcionadas por el fabri-
cante., se deben a la caída de tensión en los cables. Este puede ser un
92
problema., ya que los transformadores son saturados con valores inferió
res a los diseñados y podrían producir en algún momento la actuación e_
rrónea de relés diferenciales. Luego son detallados algunos valores ob
tenidos en las curvas 3 que son comparados con los proporcionados por el
fabricante.
' ' 'TABLA'N2 4.13.
Valores de Saturación de un Transformador de Corriente Tipo Bushing, Re
lación 1200/5 A.
I exitación V exitación .medido V exitación fabricante(Amperios) (Voltios) (Voltios)
0.2 300 450
0.3 100 510
0.4 150 520
0.5 180 550
0.7 500 580
1 520 - 590
4.3.5. SECCIONADORES:
a) Resistencia de Aislamiento.-
Como se menciona en el punto 2.1.1. a esta prueba no le da mucha impor-
tancia y es lo que ha ocurrido en la Subestación Sta. Rosa: ya que no
fue llevada a cabo.
La responsabilidad en el momento de una recepción de cualquier insta-
lación es grande., por lo tanto si se cuenta con el equipo necesario pa-
ra efectuar una prueba., no es procedente pasarla por alto. En especial -.
en el caso de que algunas porcelanas- de los seccionadores presentan de_s_
perfectos (despoetillados) como sucede en dicha Subestación.
En el anexo 1 (pags, 41-48), en la parte correspondiente a seccionadores
se puede notar que se procedió a megar: motores 3 bobinados 3 contactores 3
calefactores y no la parte más importante que constituyen las columnas
de aislamiento.
b) Resistencia de Contacto.-
Esta prueba es de gran importancia debido 'a que nos indica., la correcta
instalación y montaje de todas las piezas que intervienen en el seccion_a
dor.
93
En las pruebas iniciales 5 se pudo detectar, valores altos de resistencia
de contacto ( > 200 J*L£L}. Estos eran causados por el desplazamiento de
los resortes dentro de los contactos fijos 5 posiblemente esto ocurrió en
el transporte.
Al comparar los valores finales con los proporcionados por el fabricante
se nota una diferencia muy grande., en especial si tomamos en cuenta que
los valores iniciales son del orden de 200 Lia. como se indico.
Los datos finales pueden ser erróneos debido al instrumento., o fallas en
las lecturas. (Ver anexo 15 pags. 4-1-48).
Por lo que recomienda realizar otras pruebas. En forma seguida se presen
ta una referencia., para tener mayor visión del problema anteriormente men
cionado.
' ' TABLA -m 4.14
Resistencia de Contactos en Seccionadores.
Seccionador Resistencia..Fabricant¿;:; ::.. Resistencia Medida(Amperios) (/¿.a) ( /¿-«O
6 Polos
2.000 70 15-13-14-18-13-15
2.000 70 11-13-14-14-16-12
1.250 125 16-20-17-19-18-17
1.250 125 17-13-24-23-15-16
4.3.6. PARARRAYOS:
a) Resistencia de Aislamiento. -
La realización de esta prueba 3 fue sencilla debido a que los pararrayos
instalados en la Subestación Sta. Rosa constan de un sólo cuerpo.
Los resultados obrenidos se contemplan 3 dentro del rango referencial e-
nunciado en el punto 2.5.1.b. Los valores que se encontraron fueron del
orden de 100.000 a 400.000 M.O. . (Ver anexo 1, pags. 49-52).
b) Factor de Potencia.-
Los resultados encontrados en esta prueba son satisfactorios como pode-
mos observar en el Anexo 1, (pags. 49-52). Debido a la gran variedad
de valores 3 en las pruebas de factor de potencia realizados en pararra-
yos de diferentes fabricantes. Los resultados deben ser comparados con
los obtenidos en equipos de la misma marca.. A continuación se detalla
un pequeño ejemplo.
Factor de Potencia en Pararrayos .
Valores Fabricante. Valores Obtenidos
OHIO BKASS (121. KV) . 1-1.9 mw 1-1.5 mw
OHIO BRASS (195 KV) 3-3.9 mw 0.69-2 mw
.c) Corrientes de Fuga.-
Los valores obtenidos de las corrientes de fuga en los pararrayos, son
los medidos después de varios meses de haber energizado_la Subestación
Sta. Rosa. Estos valores están dentro. del rango normal para pararrayos
. de la marca OHIO como se puede observar en el punto 4.2.2.
Los resultados encontrados en el campo son del orden de 70 a 130 ¿¿A 3ob
tenidos de las hojas de registro diario de patio de la Subestación.
4..3.7. MALLA DE TIERRA:
En vista de la gran importancia que representa la malla de tierra en
una instalación, en cuanto se refiere a salvaguardar la vida del personal
y equipo. No se puede permitir el pasar por alto la comprobación de la re_
sistencia del sistema de puesta a tierra.
Como se puede ver en el Anexo. 1 esta prueba no fue realizada en la
Subestación Sta. Rosa, únicamente se tiene como referencia el valor obte-
nido en la primera fase de construcción de dicha Subestación. (138 KV).
Es recomendable que esta prueba se la efectué, con el objeto de de-
terminar si la malla está cumpliendo con los valores especificados en el
diseño.
4.3.8. PRUEBAS FINALES PARA LA ENERGIZACION:
Dentro de las pruebas finales antes de la energización de la 'Subasta.
ción Sta. Rosa, se puede decir que fueron llevadas a. cabo en parte y no
en 'su totalidad. Dentro de las pruebas más importantes, no fueron reali-
zadas las que se indican a continuación.
95
1) No se procedió a calibrar los instrumentos de medida por medio de
la inyección secundaria.
2) La polaridad de los transformadores de correinte no fue comprobada
por medio de la inyección primaria., con el objeto de determinar la
correcta operación de las protecciones., como se indicó en el punto
3.3.d.
3) No se verificó por medio de la inyección primaria la operación de la
protección diferencial del transformador.
Como se demostró anteriormente en los puntos 3.3 . d. y 3 .3 . e. 3 la
importancia de comprobar que el sistema de protecciones funciona correc_
trámente., antes de proceder a la energización de las instalciones, no
fue tomado en cuenta en la Subestación Sta. Rosa, sin preveer aconteci-
mientos graves que pueden ocurrir dentro de los equipos al no actuar
una protección cuando sea requerida.
1.4-. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
Conclusiones:
1) Para garantizar la calidad del equipo ha ser instalado es necesario
realizar pruebas de recepción., sin excluir alguna de ellas.
2) Para garantizar el óptimo funcionamiento de una instalación a nivel
de Subestaciones es necesario así mismo la realización de las prue-
bas funcionales y de operación, sin excluir alguna de ellas.
3) El periodo de pruebas no termina con la recepción y energización de
las instalaciones., si no que continua con un control y ensayos duran-
te el periodo de garantía.
4) A fin de realizar un mantenimiento preventivo., ciertas pruebas deben
efectuarse periódicamente., lo que permitirá establecer el estado del
equipo e instalación.
Recomendaciones:
1) La creación de un departamento de pruebas, dotado del personal espe-
cializado y del equipo específico, que se ocupe de los ensayos duran
te todas las etapas de recepción. Estará dotado del equipo de cali-
bración y contraste, lo que garantizará valores confiables durante las
pruebas.
2) Elaborar normas y especificaciones para las pruebas de campo, las
mismas que deberán ser cumplidas; durante la construcción del proyec.
to por el fabricante; contratista y durante el mantenimiento preven-
96
tivo por las personas encargadas a esa actividad.
3) La apertura de una ficha de vida, con los datos de pruebas periódicas
en equipos e instalaciones 3 permitirá establecer el estado de los mis_
mos. Lo que facilitará la elaboración de un calendario de mantenimieri
to que redundará en beneficio técnico y económico de la empresa.
4) Como la Subestación del ejemplo se encuentra en operación y ciertas
pruebas no se realizaron o ciertos valores no cumplieron con lo espe-
cificado; mis recomendaciones dentro de otras3 las principales son:
a) Efectuar todas las pruebas posibles en el aceite de los interruptores
de 13.8 KV.
b) Repetir la prueba de Índice de acidez en los autotransformadores
230/138 KV.
c) Es impresindible contar con valores iniciales de resistencia de aisla-
miento y factor de potencia en interruptores, por lo tanto deben lle-
varse a cabo.
d) Para asegurarse de los valores de resistencia de contacto en secciona-
dores., se debe repetir la prueba.
1
INECELSNT
REPORTE DE PRUEBAS N* _
FORMULARIO N« PEM-10
DATOS DEL T R A N S F O R M A D O R
KARCA 0$¿}!cfl' SERIE ¿Stfl^S^VZ
N-l DE ,,-, TIPO DETAS^S (J N^ E N F R I A M I E N T O -7 C£T/ J ¿T
V O L T A J E S : AT^3o KV: KI / 3<P KV: BT / 3-¿P KV-
C A P A£JD A D: AT 75"HVA¡ HI 75 HVA; BT . 5_o MVA.P y / D E S I G N A C I Ó N DEL E Q U I P O ,
r O N F T T O N /jUfO-trWÍ-4-' EN D I A G R A M A UNIFILAR ¿)~fÜ-Q>/t
J
DATOS DE LA P R U E B A
„ T E M P E R A T U R A ,--> _F E C H A /$--X//-yZ T R A N S F O R M A D O R /7 °^
T E M P E R A T U R A /¿? g, H U M E D A DA M B I E N T E . / / ¿- A M B I E N T E
E Q U I P O Y ACC E S O R I O S IN J>£ t//j A/tf fr& S - $C£/T£CLUIDOS ENP R U E B A
MEGCZR E?íc?íoí??o M A R C A 3¡¿>¿>¿£
-a^s>y//v^
SER?E /RESPONSABLE „ — ./ /• , D
DE LA P R U E B A b*' <-» • /7ort>|<,S "- O/- £>o,-rv-os
P R U E B A NS
VOLTAJED E P R U E B A
A L I N E A
A G U A R D I A
A T I E R R A
TEMPERATURA INTERNA TRANSFOTTHTIEMPOMINUTOS
• 1/2
i !• 2
; 2^5
6
7
6
9
10
Í N D I C E DEABSORCIÓN
Í N D I C E D EP O L A R I Z A C I Ó N
1
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T A N Q U E
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W.15&
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2
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3O.50O
34-50 J3/>oo
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LUÍ2,^4-
33.000£O&oO
MEGOHHSA ¿ O ' C
/¿SO2/7fífso3/¿o5675"59004350^575"^7^í"-f9¿TC>¿,000
I-SIZ¿.-)$?
3
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TANQUE + BT
X5* "C: *40-tt/f
LECTURA
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25.$0<=>
35000
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Í7¿?.C>OD
7SOPOmooo^7.500.
M E C O H M SA. ¿ O ' C
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975-0¡OS'VO
II. -25-0/¿£?í?0
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4
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L E C T U R A-1EGOHMS\C
5
'C; *40-
L E C T U R A
6
V ¿ n ' r f -ECTURAM E C O H M Si 4 n • r
-
O B S E R V A C I O N E S
SURFSTACIDM REPORTE DE PRUEBAS" N* _
FORMULARIO N* PEM-10INECELSNT
ESISTENCIA DE AISLACION TÍW4SFORMADOR DE DOS ENROLLADOS
DATOS DEL T R A N S F O R M A D O R
K- DE i tHAKCA C^SnlCft S ^ R I E $0/4* ^ Z¿ 5" 'T' & /
FÁ^s ÜA/0
V O L T A J E S : AT¿jO KV I
C A P A C I D A D . í - r ^ r w r A -OA - AT /O K V A -
TIFO DE • y) / / /C O K Í ' T T O K n V ' ° ~ f f ' - ^ ' n ¿ T *
TIPO DEE N F R I A M I E N T O
KT /W K
HT 7(X KV
D E S I G N A C I Ó NEN D I A G R A M A
4c<=ire .V: BT /J ¿^ KV-
X; BT. ^6> HVA.DEL E Q U I P O /U K X F I L A R ^TU"^B
J
DATOS DE LA P R U E B A
FECHA /¿ -%//- f Zj T R A K S F O F . M A D D X -2-5 C*
TEMPERATURAA M B I E N T EE Q U I P O T ACCESORI OS 1NCLUIDOS ENP R U E B A
rt j? £>,* HUMEDAD^' ^ A M B I E N T E
•J>£i/AM/H>&S - 4¿XtT£- BOltíMGS
H^-CCER H O T O R I 2 . A D O „ , „ „ , ¿7K.CCER E L E C T K O N I C O « A R C A ÜIUD^Z; K- DE /S E R I E /
R E S P O N S A B L E _ _ . - ., , •) f2DE LA P R U E B A : O". /V-C>rC»-]Cí ~~ <^- Oía-l-t-C? J)
PRUEBA N*VOLTAJE
DE PRUEBAV. I/, I/
-A GUARDIA
A TIERRA TANQUE TANQUZ TANQUE + BT
TEMPERATURA IKTERKA TRANSFOTCH ¿3 'e; 23TIEMPOKIHUTOS
MEGORMSA * 0 ' C A ¿ O ' C A ¿ 0 * C U ¿o'c
M E C O H í í S/ ¿ ir * r
1/2 /i, ooo ¡4.000
5°2 V/50
74/0
Í'OÓO //. /f o2/.ooo 50. IB ooo
12.50025. oo o 65". OOO
J0770
7/50 lioso y 5.000 19600
754°I X D 1 C E DEA B S O R C I Ó N /.333Í N D I C E D EP O L A R I Z A C I Ó N 4.C7
D B S ER V A C 1 0 N E S
REPORTE DE PRUEBAS N« _FORMULARIO N* PEM~10
DATOS DEL T R A N S F O R M A D O RH— DE ^- , —-.
HARCA 0<Z>P frA * SERIE ^ &^ Z £ 4 O
N^ DE . .— TIPO DE „ _.FASES U U ENFRIAMIENTO fTC.C? 1 /C
VOLTAJES: AT¿3^ XV; HT ¡ $f *V: BT /3.f *v-
— . : AT y j" n 7 A ; KT y j MVA ; BT s*£2 KVA.
TIPO DE A ¡ i I D E S I G N A C I Ó N DEL E Q U I P O /C O N E X I Ó N AWe'TmniJ. EN DIAGRAMA U H I F I L A R /}Tí/-(/>£
'
DATOS DE LA P R U E B A
F E C H A /¿, —
T E M P E R A T U R AA M B T E N T K
E Q U I P O T A_C_
CLOIDOE ENP R U E B A
KTrr_. M O T O R I ZKECGER ELECTRC
. ,-,/) T E M P E R A T U R A / ( -<=**//~tf X/ T R A N S F O R M A D O R / *J ¿T
1 p o., HUMEDAD/0 ° A K B I E H T T
ADO ,,.„,,.N I C O KARCA &/£J>¿£
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N- DE /S E R I E 1
R E S P O N S A B L E c-o s~ U O T ADE LA P R U E B A & * /*Ora )«,&. ~ UV ' •*>«>->- O £
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A G U A R D I A
A TIERRA
TEMPERATURA INTERNA TRANSFOTIHTIEMPOMINUTOS
1/2
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Í N D I C E DEA B S O R C I Ó N -.
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1
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BT
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40.00°
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LECTURA
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MEGOHMSA 4 0 * C
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LECTURA
Í75"00
i 5" ooo4S"000
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MEGOHMSA 4 0 * C
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LECTURAHEGOHHSA 4 0 " C
5
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LECTURA M E G O H H SA ¿ n * r
6
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M E C G H M S» ir, T
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s UB fc s TACION REPORTE DE ¡PRUEBAS N*
FORMULARIO '$&• P.Í^7l"ÜT-
ÍSISTENCLA DE AISLACION TRANSFORMADOR DE' DOS ENROLLADOS
P A T O S DEL T R A N S F O R M A D O R
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D A T O S DE LA -PRUEBA
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REPORTE. DF. PRUEBAS N«
FORMULARIO N* PEM~ 21
FACTOR DE POTENCIA DE LA AISLACIONTRANSFORMADOR DE DOS ENROLLADOS
DATOS DEL TRANSFORMADOR
MARCA o^^tfi íSffl SBfiZznoz,N°DE IIPU DEFASES (J fi/O ENFRIAMIENTO ft¿.g/T£
VOLTAJES: AT £¿¿2 KV; MT /jg> KV: W J j . ? KV..
CAPOA'DAD: AT 7^ MVAí WT 75 MVA: BT 3¿> MVAgTIPO D É A J Í i DESIGNACIÓN D E L EQUIPO /CONEXIÓN x7t/yb//6i»S^/J77.EN DIAGRAMA UNIFILAR • fl-TU-fifl
D
FECHA /<$ -
TEMPERATURAAMBIENTE
EQUIPO Y AC-IESORIOS IN-
CLUIDOS EN L*PRUEBA
INSTRUMENTOUSADO
RESPONSABLE „DE LA. PRUEBA
ATOS DE LA PRUEBA
I//- O9 TEMPERATURA 9,-* o/-r/ &-0 TRANSFORMADOR -¿¿s *"
HUMEDAD o/ 7 C- - AMBIENTE 67 7-0
/3 ¿" ¿^ }7~£ ~ &&* S/rV/l/ ¿S~S " *~& c {/$ lt/$ &^ >
MARCA J)OQ¿_& SERIE %£'-/
'• lM £ . ,£-¿? íSc/2-7^ T£-Jfi£>£.
VALORES OBTENIDOS
PRUEBA
NUMERC
1
2
3
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BT
BT
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BT
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TEMPERATURA
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F.P.
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DIAGRAMA DE AISLAMIENTOS
) B S E R V A C I O N E S :
sf£> #.55$° h
2+1-1 0.22&
0.703
O.S4-Í,
CALCULO DE RESULTADOS
CA = REBULTADO PRUEBA 2 = Ofó ¿j %
CB = RESULTADO PRUEBA A = ¿7,-fc} %
CAB " RES PR 1 - RES PR 2 =
= RES PR 3 - RES PR 4 - ]
a 40"C
a 4 o" C
o 40*C
o 40* C
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NEC ELSNI
S U B E S T A C I REPORTE DE PRUEBAS N*
FORMULARIO N* — 'P.EM~ 21
'ACTOR DE POTENCIA DE LA AISLACION•RANSFORMADOR DE DOS ENROLLADOS '
DATOS
ARCA /-} c/} A~/7^
LDEISES ÜfJO
DLTAJES: AT £ $£
OPACIDAD. AT
DNEX1ON flu4ai-re>
DEL, TRANSFORMADOR
í&fé S&#UPO 'DE
. ENFRIAMIENTO
D KV; MT J 3¿?
ZZfío/Á/~ f~ ) 7~j¿?fl^-fCs ' f C
KV: BT y^ ^ KV."
MVA; MT -?r- MVA: BT ¿O MVA«
i DESIGNACIÓNKTf? Í>4- EN DIAGRAMA
DEL EQUIPO /UNIFILAR #7V~08
DATOS DE LA PRUEBA
FECHA / r_ ¿// -
TEMPEPATURA ^ , c
AMBIENTE ^/
P 0 TEMPERATURA f\ os* ¿> TRANSFORMADOR ¿ / ¿- -, - HU/AEDAD^ AMBIENTE é /^7 ¿71
V /D
EQUIPO Y AC-I1E5OR1OS IN- /9-£¿rV7~<ír - -^ £~l/i° A/A ¿¿O$ - fyj$rll*J(¿$CLUIDOS EN LA1
PRUEBA |INSTRUMENTOUSADO
RESPONSABLE ,-RDE LA. PRUEBA n
//ARCA ^O Q¿-£
ve ¿o&^í>70
N°DE <y*aSERIE (7^7
Tejfijff.
ALORES OBTENIDOS
Z.O
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-
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-
BT
-
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CA
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NÚCLEO
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Í R Y A C I O N E S :
5*5 o.l /./-
.3
CA * RESULTADO f^RUSTBA 2
CB - RESULTADO F'RUEBA 4
CAB « RES PR 1 - RSTS PR 2
« RES PR 3 - RHS PR 4
CALCULO DE RESULTADOS
%
nr o,
a -40'C
a 40'C
a AO'C
a 40* C
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INECELSNI
REPORTA DE PRUEBAS N«
FORMULARIO N* PEM - 2 I
FACTOR DE POTENCIA DE LA AISLACIONTRANSFORMADOR DE DOS ENROLLADOS
DATOS DEL TRANSFORMADOR
MARCA os/)fr/9 Í-ERJ^ SSAZZ^oq.NUDEFASES (J N O
VOLTAJES: AT ¿3o KVÍ
CAPACIDAD, AT 7_, MVA.
TIPO DÉ A t f fCONEXIÓN //fr°rmn^.
TIPO DEENFRIAMIENTO
MT /¿f
Ac& iréKV: BT /3tf KV.-.
MT 7£- MVA: BT j- MVA'
DESIGNACIÓNEN DIAGRAMA
DEL EQUIPO /UNIFILAR fyjÜ ] *<pC
.
D
FECHA /£ _
TEMPERATURAAMBIENTEEQUIPO Y AC-CESORIOS IN-ILUIDOS EN b»
PRUEBAINSTRUMENTOUSADO
ATOS DE LA PRUEBA
I//-?? TEMPERATURA c_ •* sVi & "° TRANSFORMADOR -°° í-„ 0 HUMEDAD f¿D
*<O C- AMBIENTE ¿>7 ¿o
-fice-/T£-beMWte>¿ -bvwfl/Gs
/MRCA OO 6 ¿.<T ^E ^¿9
RESPONSABLE ,pDE LA. PRUEBA ^ /V<£. £o&£C.TO ?~£V/9" </) /?•
VALORES OBTENIDOS
PRUEBA
NUMERC
1
2
3
4
CONEXIÓN DELOS DEVANADOS
;NERG
AT
AT
BT
BT
TIERRA JGUARD
BT
-
AT
-
-
BT
-
AT
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AT 2.5- 5-3
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BT
DIAGRAMA
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TEMPERATURA
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CA = RESULTADO PRUEBA 2 = %
CB - RESULTADO PRUEBA 4 = %
CAB «= RES PR 1 - FÍES PR 2 = %
- RES PR 3 -í RES PR 4 - %
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F.P.
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a 40"C
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a 40* C
I B S E R V A C I O N E S : MT
Dt PftUCIA DCL RtSPOfrtAlLt Dt L*
ECELINI
S U B E S T A C ION SAM7A.R0SA. REPORTE DE PRUEBAS N*
FORMULARIO N* PEM
f\CTOR DE POTENCIA DE LA AISLACIONRANSFORMADOR DE DOS ENROLLADOS
DATOS
RCA iOSAkA
DE
ILTAJES: AT ¿3o
PA'CTÜA'D AT -zx-OA ' Ai rfo DEINEX1ON falofra*s{
DEL TRANSFORMADOR
g$ÍSBA¿«11PU Di:'ENFRIAMIENTO
KV; MT ¡3 g
2S4¿03
AcB/r£KV: BT /J, f KV.-
MVA; MT ?f MVA: BT ¿o MVA.
DESIGNACIÓN«wa^rEN DIAGRAMA
DEL EQUIPO _UNIFILAR KfSftfVÁ
DATOS DE LA PRUEBA
FECHA /;?_ //-
TEMPERATURAAMBIENTE -<EQUIPO Y AC-IE5OR10S IN-CLUIDOS EN LA1
PRUEBA |INSTRUMENTOUSADO
RESPONSABLE „DE LA. PRUEBA
?Z TEMPtRATURA / * -^d^ TRANSFORMADOR // ^
HUMEDAD^ *C AMBIENTE
A££/T£* ; D&VA/VA
MARCA 2>oB¿£
/**• #OB¿#TO 7-*TJ¿
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SERIE ¿¿"y
U-ORES OBTENIDOS
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CONEXIÓN DELOS DEVANADOS ,
Í N E R G
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> E R V A C I O N E S :
0,2
CALCULO DE RESULTADOS
CA - ' RESULTACX3 PRUEBA 2
CB - RESULTADO PRUEBA 4
CAB - RES PR 1 - RHS PR 2
- RFS PR 3 - RES PR -4
% a
4 O'C
4 o' C
4O*C
4.Q* C
NECELSNT
REPORTE DE PRUEBAS N*
FORMULARIO N* PEM~23
POLARIDAD, RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN Y RESISTENCIA "DE LOS DEVANADOS EN. AUTOTRANSFORMADORES MONOFÁSICOS
D A T O S D E L T R A N S F O R M A D O RI* DE _
^^ O$4k-# SERU S&ftZZSiVZ!• 2S TIPO ESMSE3 O A/ O ESTEIAXIEHTO tf¿,£ jT£
roLTAJES i 1T ,¿ 3-O r7' ^ /3cP 1Tl -17 /3 ¿T ^
!1P¿°inU>i AT 7¿~ XVA. W 75- X7A. ÍT £& K7A
JIPO DE A } I I • ' DSSIfflSACICffi DEL EQUIPO /¡ojrztioa ftu-form.'niJ" EK Diiopjua ÜSUTLAH •#/{/'<£>#
/ /
D_ATOS I N S T R U M E N T O S USADOS EN LAS PRUEBAS
KEDICIOJ
POLARIDAD
XEDICIDÍILELiCIOS DE
ITJjrSKlEKACIOJ
XEDICIOTESS1STTRCIA
DETJÜTUOS
-.
CLARIDAD Y RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN .EJECUTADA POR:.
PRDE3A EKTSEDEVISADOS DI
POLARIDAD
LELACI05 EJ TAP 1°
1
2
3
4
. 5
..AT - MT
JOKHAL
/7r
A 7 // .é7
. /. ¿3/5-f
KEDICA
/74?
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/.¿72
I.U7].SZ¿>
Jt ER5QJ
¿)-/7
p -£9
-^-M
^./7~¿>.37
AT - BT
JOKXHAL
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XEDIDA
f.63
•£ KH20S
-O./
MT- BT
TOJCDtAI. KEDIDA í E?JÍ02
RELACIOS HOMIN&L —• REL&CK3H CEDIDA
ES1STENC1A OHMICA DEVANADOS EJECUTADA
XEDIC3 TAF
J'
1
2
3
4
5
TZXP^^U -C
¿xBim*
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1°JO
JO
ACEITA
JO
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BES 12 f -.JÍCIA XEDIDA (»íl_)
' DSYASADOAT
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6^-09
DEYAÍADOr?
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SOS. 5
234.6+ t< '
DE7AXADOÍT
5-.s¿
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POR. S. ATc» ?r»oc/cL. FFnHa- 2/-L/-OÁ
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S U B E S T A C I Ó N REPORTE ' DE PRUEBAS N*FORMULARIO Ni PEM~23
10
POLARIDAD, RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN Y RESISTENCIADE LOS DEVANADOS EN AUJOTRANSFORMADORES MONOFÁSICOS
DATOS DEL T R A N S F O R M A D O R
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SxISÍScL
BRIDAD Y RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN EJECUTADA POR; F E C H A !
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INECELSNT
S U B E S T A C I Ó N S REPORTE DE PRUEBAS N=,FORMULARIO NS PEM.-23
POLARIDAD, RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN Y RESISTENCIADE LOS DEVANADOS EN AUTOTRANSFORMADORES MONOFÁSICOS
DATOS D E L T R A N S F O R M A D O Rr» HE _ _ . x
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CAPACIDADOA ' AT /J
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D A T O S I N S T R U M E N T O S USADOS EN LAS P R U E B A S
JCEDICIOJ
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KEDICIOÍESSISTEHCIA
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CLARIDAD Y RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN EJECUTADA POR:, FECHA;.
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MT - BT
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ASISTENCIA OHMICA DEVANADOS . EJECUTADA POfi ' "* • O . FECHA:
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2
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12
ECELÍNT
S U B E S T A C IO REPORTE DE PRUEBASFORMULARIO N* PEM~23
D A T O S D E L T R A N S F O R M A D O R
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HS 6?/^/? Z57J-IJUCIZ5TO /TC&/T&
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OAIDU>I u 7S" KVA1 K 7S" lfrAl K ¿o ^A>o HE * i / í jssiESJiciar I>ZL E^JIPO przxio? #f /-or/aíít-f • 2f EU-G?-ou CTUILAE /}IU- k~
D A T O S I N S T R U M E N T O S USADOS EN LAS P R U E B A S
XZDICIOJ
POLJJ.I H1D
XZDIC10J
y T:. icios LÍr?jj sroEXj. c i oy
KsuiciorEZS1STTKC1A
3ÍTTXF1IOS
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ARIDAD Y RELACIÓN DE TRANSFORMACIÓN EJECUTADA POR' /CX. . FFCMA" /.T" ///"J #
PEÍTE3A ZTTSEnrvjjfiíos ur
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-0.072.3
MT - BT
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%ERROR * RELACIÓN HOUIHJU- - HELAOOH CEDIDA _ ^ (< % }
5TENCIA OHMICA DEVANADOSv EJECUTADA POR" 7>1 o 7 ."
IC
lí
JLXSG37Z
213I3TZ3CI1 JCEDIDl
3HTAJ1DO17
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LTTjLU-DO DFFJJUCO rjLJl.roST
A F3.Í4-
R7S • fi« i «7» ; KTB
> D C L .
13
F^L-¿>v.-;.J
INECELS.N.T
SUBESTAC ON 5//A/
PRUEBA DE
7/; ^^'// REPORTE HF P R Ü F R A Í N'
F O R M U L A R I O N* P E M — 04
ACEITES AISLANTES'IDENTIFICACIÓN • /DEL EQUIPO /tC/rOríLftNSpOfLft/j-ÜDfL - </)/-
FABR1 CANTE
? T ^7¿V* i/'?)'O$#fc$ -TIPO N? DE SERIE 5Bfl22,54-OZ
PUNTO DEL EQUIPO DONDE // // / / /SE TOMAN LAS MUESTRAS ¡/ü(lt/(/ lo- c/fc /¿v ¿£X5¿
MUESTRAS TOMADAS POR <J, jCoYryoJo^
1- Medida de la ríaldez
INSTRUMENTOUSADO J>/J£ÓS
dieléctrica
P^AfOc
PRUEBA /EJECUTADA POR S\X .
.
ü r !!*i2
3'
1 f |cV) 2íkv)
FECHA
FECHA
30cv>;
- ^/ fojoj.r***-^'»*^*i . , - í" ° .1 «mperitur» Ambiente JU ¿j °C
Humeda.d Ambienta.1 O // %
Temperatura. Aceite /x^-' °C
Electrodo» ASTM N° J7 7 7
// " J ¿- ~ <T-O Temperatura. Aceite • D O °C
4í/cv) 5(/cv) 6 1 M E D t A ( K i / |44&(ll-]¡-fi)
444(il-& -n)
tsfa'M-tz)
2.- Medido del fac tor de potenciaINSTRUMENTO USADO
PRUEBA -EJECUTADA POR //Vé- FECHA 2,3-//"
1 EMPERATURAACEITE °C
MUESTRA
.N°
I
2
3
VOLTAJE
KV.
2.Í"
Ü mVA
LECTURA
¿-7.J"
D m»
MULTIPLIC
10
a /* -PRODUCTO
57^
a mvLECTURA
0.Z
f pMULTIPLIC
¿>.3
W
PRODUCT
O.D&
FACTOR DE
, /¿'.S °C
0.0lo4-
POTENC1A %
* 20 °C
-o.o/lz
3 — M e d i d o de l 'índice de acidezMET ODO _ __ ~USADO /^ 5 /' /Y " -^
PRUEBAEJECUTADA POR Hl&tSgL FECHA
R£5ULTADO: ¿7. mg KOH/gr.
4 - M e d i d a del c o n t e n i d o de o^uaMÉTODOUSADO
INSTRUMENTOUSADO
PRUEBA DE REACTIVOSEJECUTADA PORMEDIDA DE P.P. M."EJECUTADA POR ///
RESULTADO:
fl ¿t £- / /t S>
/o P.P.M.
FECHA
FECHA -P;
6—Medida de la tensión inTeríoctal
MÉTODO USADOP R U E B AE J E C U T A D A POR /-/7 ..v FECHA 6 ' '"/:- - '^
RESULTADOS DlNAS/cm.
ryFrrrf^*3
SUBESTACIÓN fiosj. REPORTE DE PRUEBAS M*
FORMULARIO N* PEM—04
ECELi.N.T PRUEBA DE ACEITES AISLANTES)ENT.IF1CAC1ON•EL EQUIPO ' <¿ 8
BR1CAN1E UPO ? DE SERIE
DEL EQUIPO DONDE10MAK LAS MUE51RAS
f tí VÜ
r RUMEN I OLDO ' Electj-odoa ASTM NO
ESTRAS 1OMADAS POR £t fC O m & d '¿X FECHA
.
T emperitur» AmbienteP t¿0 °c
Humedad Arnbíent».! S -í. %
Temperitur» Aceite 5^ °c
JEBAICUIADA POR /£& FECHA Tcmoen-tar* Actúe
r s » r «~~~-~~-^
1
e3"
»ft<e)45
¿(kv)
4?
3í/cv)
4^
4(>;>
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sf/ct/;1
^7
6 M E D Í AÍ/c^)
4¿.&(/3-M'&)
\47.£(#-M-®)-
S"O (£5-M-?Z)
M e d i d a de l f a c t o r de po tenc iaFRUMENTO USADO J? O 8 L. c="
JEBA -¡GUIADA POR ¿0<3c¿TO FECHA
TEKíPZRATURAACEITE °C
IUESTRA
NO
1
Z
3
VOLTAJE
KV.
¿5
O mVA
LECTURA
¿>7
D yn»
MULTIPLIC
/o
a y* .
PRODUCTO
570
G m-V
LECTURA
/
•
P- aMULTIPLIC
í>.¿
W
PRODU'CT
¿>.¿
FACTOR DE
, '&> °C
P.OS^
POTENCIA %
* ZO °C
'0.03S-
M e d i d o d f l l índice da acídazODO PRUEBA
EJECUTADA POR FECHA -»
ULTADCte /7. ¿?C?/ KOH/gr.
C e d i d o de! c o n t e n i d o da o-juoODO
ooINSTRUMENTOUSADO
£EA DE REACTIVOS:L-TADA POR'!DA DE P.P. M.':L-TADA POR
P.P.M.
FECHA
C e d i d a , de ki t e n s i ó n mter íac ta l
DDO USADOLBArUTADA POR
.T-TADOS DISAS/cm.
FECHA ' 5"-
SUBESTACIÓN EPORTE DE PRUEBAS
IrtECELS.N.T PRUEBA DE
. F O R M U L A R I O NS P E M — 04
ACEITES AISLANTESIDENTIFICACIÓN / /- / ^DEL EQUIPO /?(J7O TU- <QA/S>¿::& CL H 'tf&o $.*-(£>£* j /}- ~TU - (~p £ )
FABRICANTE O $ /f fcfi - ÍIPO N? DE SERLE S S £ 2¿'S"4O^-
PUNIÓ DEL EQUIPO DONDESE TOMAN LAS MUESTRAS C
'/ /f& i vu /&• o1
MUESTRAS TOMADAS POR £. /TO ?n C> C/CS
L- M e d i d a de la r ta idez
NSTRUMENTOUSADO J>/5COSPRUEBAEJECUlADA POR S. /Ce
dieléctrica
P¿./*^A/OST-V) o C/-A.
.
Mu c 9 t-r*1""""""---.
1
2
3'
I / / C I / )
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2
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FECHA
FECHA
3¿-o
^- dJ? avhíreLVfjomvdor-• " O
Temperatura Ambiente ÍOÁ ^
Humeda-d Ambiental ** ^J -^ %
Temperatura Aceita /-^-'. *> °C
EUctxodoi ASTM N° (f 7 7
/&-2I-f2 Temperatura Aceite 5" O °C
4
5-3
5 ' 6 M E D I A
$c> ¿-/(/é-jr-fz)<?(ls-m.-?2)milZ-JZ-fi)
2.— Medida del fac to r de potenciaINSTRUMENTO USADO
PRUEBA -EJECUTADA POR FECHA ^3-£
TEMPERATURAACEITE °C
MUESTRA
NO'
i
2
3
VOLTAJE
KV.
Í.5
O mVA
LECTURA
5-7
Q m*.
MULllPLIC
1011
• 1
0 / a
PRODUCTO
5"7£P
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LECTURA
/
^ qMULTIPLK
^i s*O, ¿j•
w
PRODUCT
O, '2j
FACTOR DE
. 22> -c
^ . O á r
POTENCIA %
» 20 °C
' D. O'Á 'Z
3—Medida dsl indica de acidez-MÉTODOUSADO /^S~/V" -^
PRUEBAEJECUTADA POR /// (y¿>¿r ¿. FECHA •£"-
REBULTADO: 0.00 í* mg KOH/gr.
4-Medida del contenido de otfua'MÉTODOUSADO
. _~ J> ~ /ó
INSTRUMENTOUSADO
PRUEBA DE REACTIVOSEJECUTADA PORMEDIDA DE P.P.M.*EJECUTADA POR
RESULTADO:
FECHA
P.P.M.
6—Medida de la tensión interíaciol
M£¿ODO USADOPRUEBAEJECUTADA POR FECHA
RESULTADOS DU.'AS/cm.
SUBESTACIÓN REPORTE DE PRUEBAS JTT
FORMULARIO N£ PEM — 04
iCELNT PRUEBA DE ACEITESAISLANlTESÜNTÍFICACION¡L EQUIPO
• \ fe.)
? TE SERIE 54-03
lO DEL EQUIPO DONDE
LOMAN LAS MUES1AAS O-
, ff° (
OSTRAS 1OMADAS POR fCoTnodü- FECHA
1ernpe.r»rari Ainbiente —
Humedad Ambient».!
TemperMur» Aceite
11
52,14-.S
°c%
°c
'RUMZNTODO do« ASTM
IEBACU1ADA POR ^- ' ¿7¿ Tempera tura Aceite °c
•—--^^^Pí-ueb*
1
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G M E D 1 A (KV)
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45, 6(te-n,-#¿
4-?. 4 (2í-»/-a¿
Medida del factor de potencio
FRUMENTO USADO J)O g,L<^
JESA -XUIADA POR FECHA ^3- t//-
T EKÍPER. ATURAACEITE °c
tUESTRA
NO
1 .
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VOLTAJE
KV^
-2.5-
O _mVA a ma. D ^ *.
LECTURA
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PRODUCTO
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i
D mw q TP-LECTURA
^.5
FACTOR DE POTENCIA ?,
MULTlFLld PRODUCT ! . ' Af °C
¿?.¿ ' ^ / 0.0/7
* 20 °C
' ¿?.¿?/9
• Medido del índice de acidarIODO
IDO /}5TM ~ D- 15$ 4-
SLT-TADO: ¿^ &DZ
PRUEBAEJECUTADA POR M¿GU£L FECHA
• M e d i d o del c o n t e n i d o de o^ugTODO __ INSTRUMENTO
USADO fcorUEHA DE REACTIVOSLCUTADA POR Hl&oat-D:DA DE P.P. u.":CUTADA POR
JULTADO: ¡Q
FECHA "- \t\i-82_
P. P. M_
M e c i d a de la l e n s i o n mter íocial
TOPO USADO - -22 85U£BA•TC'JTADA POR FECHA ~ \/fl -
SOLTADOS DUSAS/ctn.
DATA SHEET OF INSTALLATION AND TEST OF GAS CIRCUIT RREAKER
Manufacture's type
Serial,No.
Inspector
Y.
ítem
Ap
pea
ran
ce
chec
k
Check of
assembly
Megger
test
Detalla
Crac
k, St
ain
on po
rcel
aln
.Frame, Gas tank,. Operatlng housing
Instruments (Relay, Gauge, etc.)
Clamping condltion of maln terminal
Clamping condition of external^bolts
Clamping condltion of earthlng terminal''
Clamping condiiton of control wlring termináis
Setting of blind cap of gas feed inlet
Setting
position of gas valve
• •
' Temperature
Gas
fllling
' !
-
í Pressure
Results
J3QQd_
Good
-U-
7
Remar ks
and
criteria
Damage, Rust
Damage
(°c)
i
(kg/cm2) | 5.0 (kg/cm2)
¡- Between
Uve
parts
and
ground
Goo
dK
ot l
ess
than
10
0°Between coatrol clrcuit. and ground
J'ct
wee
n C
T s
ec
on
da
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and
tert
iary
cir
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it
an
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Goo
a
Noc less than
Not
le
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th
an
(1/2
)
ítem
Details
I
Setting confirmation ¡ Temperature Compensatsd SF5 gas pressure
oi .n-essure
switches ¡ switch setting '
]~
T~
' i
to
I Lo
w pr
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arm
Results
ON
OFF
i
Remaras and criCeria
ON
(at ¿O'C)
OFF
¿J 2
Low pressure cut out
Ámbient tempera ture
Air pressure switches
1<ow pressure alarm
¡Low pressure cut out
Compressor p.overner SW.
4.2 6 °
c
4.5 ± 0.3
ON
•*• (u .l
r^ O".
J>j-
1 oíí+"(ü7r~o7I>"
ON
¡ Manual switching operatíon
[2,8
!..
í.¿
".'.
Go
od
OFF
13,8
13.
15.4
i I4
.ü ±
v..
j Í3
.ü±
ü.x
.
Operation test
t Ensure th
e tank capacity
i i Mínimum tripping motíon
t.
f
\r consumption
; Timing test
GO
ód
G.o
odG
oo
d 10
,5)
ON
13
.0 ±
0.2
12.0
±0
.2
14.5
±
0.2
:
15.5
í Ü
..2
i ...
. „,
.*•.
, .
Motion of operating countar
Motion of operating índicator
Five times from raced
pressure
to low pressure lock.
Confirm at 8 o.'
Glose
Open
g¿J
(ms)
(ms)
Less than
Less than 100 ms
17 ± 2
ms
5 *
g/c
ra2
' A
c no
rmal
; v
olt
aje
a
no
Í normal operating
¡ pressure
Air compressor test ( Air charging time (12.0 kg/cm2
15,0 kg/cm2)
ige
test
; Check for
S?, ga.s leakage
t ®
Check for air leakage
Goo
d
Goo
d
1 Less than 30 min.
i : Check assembled point
a;i ¡
by
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DATA Sl
liiE
T OF INSTALLATION AND TEST OF GAS L.RCUIT BREAKER
Manufacture's type
Serial No'.
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Inspector
• I4
0-S
FM
T-4
QA
80
30
1T
.KA
NO
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Y.O
SA
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• .
ítem
|
,Details
i I Crack, Stain on porcelain
: Frame, Gas'tank, Operating houslng.
¡
Instruments (Relay , Ga
^at* , etc ; )
>.1
Clamping condltíon of main terminal
¡ Clamping condltion of external bolts
! , ! i i i i i i
Results
Goo d
Goo d
Good
Goo d
Good
Remarks
and
cric cria
Damage, Rust.
Damage
.
!
'
t assembly
Megger test
Clamping condltion of erathing terminal
Go od
! Clamping condición of control wiring termináis
¡ !
•
Good
Setting of bllnd cap of gas feed inlet
Setting position jf gas va.lve
j Temperature'
Gas fllllng
¡
GOOd
Good
(°C)
Pressure
Between Uve
parts and ground
Between control clrcuit and ground
5.2
(kg/cm2) ¡ I.
Good
Not less ch¡an
1000
Goo d
Not less than
10 Mfi
Between CT secondary and tertlary
circult arid ground
Goo
dNot less than
10C M
(1/2)
ítem
í
' De
tíi i
Setting
con fi
rma tion
¡ Temperatura
Compensatt
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switches,
swicch
setting
| í j ¡ • Ai
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• swicches
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1ÜS
id Sl
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Low
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temperatura
•
Low pressure
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Comp
ress
or governer SW.
1 j Manual
switching
operación
i
Results
ON
OFF
¿1.4
3.92
ON
1 3.0
1 2.0
1 4.5
G oo
4.6
4.2
Remarks
and
criteria
ON
(at 20°C)
OF?
4.5 ±0.3
A ,0 ± 0 . 3
0 °c i
OFF
ON
14.0
13.0 ± 0.2
1 3.0
1 5.4
d
12.0 ± 0.2
14.5 ± 0.2
Motion
of
Moción
of
¡ ON+ (0.1
-vQ.
j*1
t!
i
! ON
-f (0.1^0.5)
;
OFF
; :
14.0
±
0.2
;
1 13.0 ±0.2
-!
15.5
±
0.2
•t
operating counter
t ;
operatlng
indicator
Oper
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n te
st
Ensure
the
tank capacity
G o o d
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from rated
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¡ to low pr
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re lock.
I . Mínimum tr
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8 ' kg/cm'
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pressure
.. Air compressor
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Leakage
test
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/ 2 „ , c n
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Air
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time
(12.0
kg/cm ^ 15 . 0 'kg/cm )
i(rain)
I Less than
30 min,
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Check for SF¿. gas leakage
Chec
k assemdled
point
ac site
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by soap
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1 . Electrical
i Check
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¡
air
leakage
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• Less than
10%
Compare
with
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the
facCory
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'
resi.s canee
of
curr
«-nc path
cus t
9 5
result,
devlation
shall
ÍM*
than
30
'/,
,
DATA SHEET OF 1NSTAU.ATION AND TEST O? OIL CIRCUTT BRRAKER
Manufacure's type
Serial No.
Inspector
20-GLC-25
Y,
•Tte
m
Appearance
check
Check of
assembly CesC
Details
Crack, stain on porcelain
Fram, Tnnk, Operating -ho
uain
g
Re
sult
s
Goo
d
•: Tnstrument (Relay, Gauge, etc.)
l Clamping condition of'main terminal
Clnmping condición of external boles
Clamping condición of earChing terminal
.Clamping condition of control wlring termináis
Between live parts and gr
ounc
l
.|__.GpQdi
;;lGoMl
i .'.Good
1-Good
..
. Go
odBetween
control clrcuita and ground
r-^^ \
d
Between CT secondary and tertiary
and
ground
Setcing .
cohfirmation
of
pressure
switches
i
Air pressure swltches
Remarks
and
criterla
Damage, Rust
Damage
Not less than
1000
Not
less
th
an
10 MTc
less
100
M
.Low pressure alarm
Low pressure
cutout
Compressor govener SW
ON 6.0
5.5
6.7
OFF
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' 6.2
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7-5
,
ON
6.0 ±"0.2
5.5 i 0.2
6.8 i 0.2
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OFF
UJ
ítem
Operación
test
Details
Manual awitching operation
Ensure
the Cank capaclty
! Air consumption
Timín.g test
"T i I Glose
í Open.
Air compressor
. Air charging time (5.5
kg/cm 'V7.5 kg/cm )
test
Re
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: Five times from rated pressure
' to low pressure lock
G0
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(0
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Kleetrical
resistance
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path
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A_ZAé.
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than
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! 135^155
ms
(ms)
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and
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• Less than 30 rain.
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)
' Compare with the
factory test
result,
deviación sha_\e
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oil
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ag
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Good
Good
High voltage
test
oí dielectric oil
Good
r Less than 10 %
/ 24hrs
• More than 30kV in accordance
' with J1S
(2/2)
Jo
.25
20-GLC-25
8)436- | 45ms
O- 40nis
J
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• INECEL 'SNT
S U B £ S TA CI . R E P O R T E DE PRUEBAS N*
FORMULARIO N* PEM"24
TRANSFORMADORES DE CORRIENTE TIPO BUSHING
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO 5 Y •rrw )TUX>XO -DI
EL QDS £S?jl/-t>
JT3O30 T-XTJ-P CE U3AXO rr cracairoa
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PRUEBAS A SECUNDARIOS EN LOS TAPS " DE' TRABAJO
PRITI2UOIDÍIC4.
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EJT^tTTiW.ix^a nx:¡u
XJJiCJ.
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0, SCO
1,003
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1.000
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EN LOS TAPS DÉ TRABAJO ©7 NO Incluyen loi coblai d« conlrol)
• SECUN.DARWI
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SECUNDARIO 3
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SECUííDARíO 4
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C U R V A S DE SATURACIÓN
2
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' SECUNDARIO
SECUNDARIO
SECUNDARIO-
SECUNDARIO •
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N* 2
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N E 4
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10, Amps,)
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.REPORTE DE PRUEBAS N*
FORMULARIO NI _PEM~24
TRANSFORMADORES DE CORRIENTE TIPO BUSHING
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO ZY '
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70-3X1
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- 4 00
3oo
PRUEBAS A SECUNDARIOS EN LOS TAPS " DE' TRABAJO
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iirrojiijx)s rr XILIOEXS
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Re!aci6n nominal100
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0.2CO
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C U R V A S DE SATURACIÓN
123
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SECUNDARIO
SECUNDARIO
SECUNDARIO
' SECUNDARIO
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30
S U B E S T A C I Ó N
• INECELSNT
. R E P O R T E DE PRUEBAS N* _
F O R M U L A R I O N* PEM~Z4
TRANSFORMADORES DE CORRIENTE TIPO
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO
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£3 S23°
IIIEITITIC^IOJ JOL EQUIPOEl EL QtJ3 E3TJ.
- - -¿? •<, ~ -Ó
SXCCÍTLL2IO CLASE HX?aicisioar T-O. DSJLDO Ei ciacuiroa
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PRUEBAS' A SECUNDARIOS EN LOS TAPS " DE' TRABAJO
PRUEBA
JLTECUTJUU.pOi 7"£CILL
TIPO
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CURVAS DE SATURACIÓN EN LOS TAPS DE TRABAJO -NO lo* «w., d.I.x., i£COJQ3fiUU (XJCT3) ÍJJU.
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SECUNDARIO 2
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C U R V A S DE SATURACIÓN
SECUNDARIO
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SECUNDARIO
SECUNDARIO
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1 1 I J_I I" T] 1 ]Ti TTTIJ.;1 TTMTTrTTM '
M H M ! LLL a; - 7 - -T -T - ; - - -T- , 1 i ; 3
EXCITACIÓNCORRIENTE'
3,2
« S I I R F f i T A C I Q N SfitfTfi
INECELSNT
. R E P O R T E DE PRUEBAS N»
F O R M U L A R I O Ni PEM~24
TRANSFORMADORES DE CORRIENTE TIPO BUSHING
IDENTIFICACIÓN , DEL EQUIPO
IMBRICASTE fí /T$U &/ 5 ///
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO r- n / f i nES EL QUE ESTA IHSTALAEO ' V .£ ~ / U <J
SECUNDARIO
1
2
3
4
CLASU DEPHlCISIOíí
úfoo
TIPO ^
RELACIOirES DETHANSÍX3ai¿ACIOff
¿ooo~ /6oo- /soo
/^oo - ¡Joo-foo- j~oo^00-5^^ o^ íT^.
SUHDE1Í7-A
KUKIHO DE P7/ «ri /, ,3ERIE // ¿y^ 9 J*
TASEí y7 _
TAP DETSAÍAJO
jZooo / ' $"/)
U3AJO ES CIHCUIT03 DKi
//"O ^rí^íT c._4ix3 /7j iC/-<. ~fé /* € /? "
C'-O.-C' tJ-f^^- Q. CJ */O T'/'HYl S -
•-/-cjy »7 CJ-C/t?V -
PRUEBAS A SECUNDARIOS EN LOS TAPS DE TRABAJO
PflUEBAHE3ISTEXCIA AlSlOKIElíTOSECU1ID1HIOS EN HÍCOKK3
RESÍSTESE IA OHMICADEYA-VAXOS ZK KILIOEÜÍS HELACI01Í DE POLARIDAD
EJECUTADAPOR FECSA
_ TT/— P a.- ¿
TIPO
/03ÍT/H1JROSEHIE 2 éso
SK^ÜIIDAHIOKUXHRO KEDIDA THtP
«c a- . 40*0 (1) TEHP a a 75°c'(2) KOHI1ÍAJ- ÍCLDIDA ;C KRHOH (3) •ot 7 //£/. 3 4-OO 4-00,00 O, .00
4o o, oo O/ 00
400 4-00,00
I ) RIO = K
2) R75 = K75 • Rt ( K75 =
Rt ( K40 en 1NST. AV-05 í
309.53) % ERROR =
R«loc!ón nomifíd — Riloclón modido
Relación nominal100
CURVAS DE SATURACIÓN EN LOS TAPS DE TRABAJO (Si)— NO Incluyan los cables de conlrol }
I.io. SECOHKyDADA (AKPS) PARARELACJOífES DE
200-400/5 600-1000/5 1500-3000/5
0,050
0, 1OO
0.200
0.300
0.350
0.400
0.4500.500
0.6OO
0.700
0.8OO
1.0OO
0.050
0.100
0.4500.250
0.300
0.3500,400
0.4500,500
0,600
0.700
1.0OO
0.020
0.050
0.070
0.050
0.100
0.125
0.150
0.175
0.2OO
0,300
0.400
o. 500
SECUNDARIO
4-o
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43 r
7 2O
íoo
SECUNDARIO 2
lexc
SECUNDARIO 3
I IJCC V«xc
SECUNDARIO
lexc
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CURVAS DE . SATURACIÓN
.,-.. . iV -;-
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0,1 _
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5 6.
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1 11 ¡ "1
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1
o'10
INECELSNT
S U R F S T A C 1 Q N /¿OS R F P O R T F DE PRUEBAS N*
T. F O R M U L A R I O NI PEM-24
TRANSFORMADORES DE CORRIENTE TIPO BUSHING
IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPOTITO 1TDKEHO
SEHB; -T -7 7^ /óIDESTITICAírlOJÍ DEL E3UIPOEK EL CÜE ESTA ISSTAIUJX) '
/ , / r>— / U </
SECUNDA?. 10 CLASS DE F.ELACIOITES BE TAP HEJO U5AXO ES CUCUITOS HE.
CfOO
-<*OO.
»¿
4-00- $o& ¿X
PRUEBAS A SECUNDARIOS EN LOS TAPS DE TRABAJOEESISüSKClA AISLAXIHSTOSSCU5DAP.I05 £1* Í2GOHXS
.EESJSTC3TCIA OEXICA2EYA5AJOS ZJT KILIOEKS LAC10Í
QA fo JÍ£-POLARIDAD !
EJECUTABAPOP. PECHA
<£. Core, //a,M. Jnc^sÁ.
TIPO
KARCA
xuxiao
SÍ*CUÍ.'DA?.IOKINiKO XZDIDA (i) a ^ 75'c (2) KEDXIU. ' k ZHÍQ3 (3>3J*; * í
4- ^00 ¿1-00,00
4-00 4-üo, oo 0,00
40 o , o o O/o o i
1} R40 = K40 - Rf ( K40 tn INST. AV-05)
309.53) % ERROR =
2) R75 = K75 - Rt ( K75 =234.5-Md
Rílocíón nomino! — R*!ocÍon medida
Reiacíón nomino!100
CURVAS DE SATURACIÓN EN LC^ TAPS DE TRABAJO NO Incluyen loi cableí d« conlrol )
I«lo. EECOKi^DAUA (AK?S) PARAEZLACIOKES DE
200-400/5 600-1000/5 1500-3000/5
O.O^O
0,100
0. 200
0.300
0.350
0.400
¿b.45o
0.050
0. l'OO
0.450
0.250
0,300
0.350
0,400
0.500 1 0.450
0. ÉOO
0,700
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1.COO
0.500
0.600
0.020
0.050
0.070
0,090
0.1 OO
0.125
0.150
0.175
0.2OO
0.300
0.700 I 0.400
1.000 f 0.500
SECUNDARIO 1
90
m*u?¿40r /o
Zoo
So-o
SECUNDARIO 2
IBXC . V-xc
SECUNDARIO 3
J«xc Vexc
S^CUfíQARO
Itrc Vex
DIBUJAR CURVAS AL REVERSO
CURVAS DE SATURACIÓN
35
2 i 4 i t T e
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3
9 ID"'
1
SECUNDARIO N* 1
SECUNDARIO N! 2
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SECUNDARIO N= 4
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/•o /£>CORRIENTE DE EXCITACIÓN . (Amps.)
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Hnxv.i .sisH»:J\'KI\'].\ V
c¿77
INECELS.N.T.
DIVISOR CAPACITIVO DE POTENCIAL
IDENTIFICACIÓN DE U^ INSTALACIÓN
PATIO DE , O \£2 KV POSICIÓN N< e FASE ñ- DESIGNACIÓNLlílGA O [UfíiíA S 7O <so
H IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO
2 REVISIÓN DE LAS INSTALACIONES
LIMPIEZA D€L SECTOR
INSTALACIÓN DE DUCTOS
WESTA A TIERRA
MONTAJE~~CÁJA DE CONEXIONESY flORNERAS
NIVELACIÓN, APLOMADO, APRlt TE DE PER) JOSY DUEíi EST^pO GALVANIZA 3D DEL SOPORTE
EJECUTABA i [ :CHA_
BUEN ESTAE.-O DE t.A r-CliCELAÍCA
REVISIÓN íT'L' CAPACIOAD Y CO.MIM'JIOAODE LOS FUS1ELES C£ BAJA TENSIÓN
INSTALACIÓN Ce LOS ACCESORIOSPARA CARRIEH
Ole.ó/c.
£ PRUEBAS ELÉCTRICAS
T I P O D E P R U E B A
RIGIDEZ DIELÉCTRICA ACEITE AISLANTESEGÚN ASJÍ-Í . NI-
• i / •ÍNDICE ACIDEZ ACEITE/ ' AISLANTE
RESISTEÍJCIA AISLACJON . X
SECUNDARIOS A TIERRA Y
'FACTOR DE POTENCIA A1SLAC10NBUSHIMG ( PRUEEA ce COLLAR )
CAPACITANCIA ( MÉTODO DOO.E EhJG. CO. )
POLARIDAD
E J E C U T A D A - P O R
—
-»
ff. Horctk* - //. /jüetUchi
'G\rtpr*ÍUi- H. ¿«¿.ticÁf
¿v . frcrno^ - J". Freiré
F E C H A
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—
Ifl-Xll-fZ
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V A L O R U E D 1 DO
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~y /ooo U-A.° 20 "í> /OOO MJX= 20 *i
~> /OQ& U'rx ° 20 "'
nt ^ / ^ V. ° eo*!
Q/OO3&5'- MF
§¿iTT^:>,-3AraTivA-
- OBSERVACIONES <5<
REPRESENTANTE DO. CONTRATISTA
ÍNECELS.N.T.
SUBESTACIÓN. SAUTft /¿o ¿I y REPORTE DE PRUEBA
DIVISOR CAPACITIVO DE POTENCIAL
3.9
IDENTIFICACIÓN' DE LA INSTALACIÓN
PATIO DE . jg ' O KVPOSICIÓN N» 9 FASE 8
DESIGNACIÓN h
LIÍJEA 0 BARÍ? A >/ £-? >*<^=>H//V &0o•c
2 IDENTIFICACIÓN . DEL EQUIPO
FABRICANTE ¿//SS/A/ G.^&CT^I^ ¿O . MODELO P¿¿--20£- S<LVOLTAJE PR1M. ^,^ Kv| BH_ /0<-0 KVNOMINAL -6 ^C^ j /CO W
VOLTAJE y / cA , ,* V '/¿OM^SIN ACCESORIOSSECUNDARIO / /5/£6. V [¿¿¡¡y-»1" p/CARRIER
PCC4RIOAD 3v$rP-#^TlV& •
FRECUENCIA £-O HZ
ÍÍU1SE ¿nf+fCApACfTANCIA O, O/ /¿F -
SECUNDARIO NUMERO
DUHDEN t V A )
CLASE DE PRECISIÓN . ^
X I I )
^-00
o.S
Y ( Z ) 1 2 - 1
4OO
0.3 15-0
•/¿
2 REVISIÓN .DE LAS INSTALACIONES EJECUTADA - POR_<
LIMPIEZA DEL SECTOR
INSTALACIÓN D£ DUCTOS
PJESTA A TIERRA
MONTAJE CAJA DE CONEXIONESY 80RNERAJ - • •
NIVELACIÓN. APLOdtADQ, APRIETE DE PEWWSY DUEll ESTACO GALVANIZí ^0 DEL SOPORTE
. D/C.
e>/e..D<.
o/c.
O(C.
BUEN ESTADO DE- LA PORCELANA
RE\'ISION DE CAPACIDAD Y CONTINUIDADDE LOS FUSIBLES K BAJA TENSIÓN
NIVEL DEL ACEITE AISLANTE '
FUGAS DE ACEITE
INSTALACIÓN C€ LOS ACCESORIOSPARA CARRtEH
o£>' ,0íc.
—
Dfc.
£>/c.
PRUEBAS ELÉCTRICAS
T I P O D E P R U E B A
RIGIDEZ DIELÉCTRICA ACEJTE AISLANTESFGUtJ ASJW . Ht
ÍNDICE ACIDEZ ACEIT-£'" AISLANTE
RESISTENCIA AISLACJQW X
SECUNDARIOS A TIERRA Y(Ut.Gbt.H :>L>U v - 1 MINUiU
z.
'FACTOR DE POTENCIA AISLACIONBUSHING ( PRUE&A C€ COLLAR )
CAPACITANCIA (MÉTODO DOÍX.E EHG. CO. )
POLARIDAD
E J E C U T A DA POR
—
—
v.s»™*-7.^e;*G^Mord*!- H. j'^t^'
&.Hor*J*i- H. fa****4;
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F E C H A
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V A L O R U E O Í D O -
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0, 5-63 % « 'a
0, 00^9 MF
SUSTRACTIVASUST. X, >
, - ADITIVA
^ . OBSERVACIONES
REPRESE NTAMTE DGL CONTRATISTA
r:!*/•
INECELS.N.T.
SUBESTACIÓN REPORTE DE PRUEBA
DIVISOR CAPACITIVO DE POTENCIAL
PATIO DE KV POSICIÓN NI
22 IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO
co. TIPO O ¡ KUf.tCRoI L£ SIKIE
VOLTAJE PRIM.NOM.IHAL
VOLTAJESCOJÍlDAKIO
4 v- '
B IL
COHÍSIIJ)
/OfO^J?ACCESORIOSP/ CARRIER
PCCARIÜAD
FRLCUfíiClA X Q Hl 1 CAPACITANCIA Qt Q f LL j?
2 REVISIÓN DE LAS INSTALACIONES EJECUTADA • POR. . B
LIMPIEZA C-EL SECTOR
INSTALACIÓN D€ DUCTOS
PUESTA A TIERRA
MONTAJE CAJA DE COÍiEXIOí-lESY BQFUJCRA5
HIVELAQOM. APLOíXADO, APRIETE D£ PSRfOOSY BUCH ESTApO GALVAMIZ) IX) DEL SOPCffTE
o/C.
OK.
£>£.
£>/c.
¿?/c.
IWEK LS1ADO t)E LA |«OKCCLAíiA
REN'íSlON DL CAPACIDAD Y COimtíUIDADDE LOS FUSSliLES DE BAJA TENSIÓN
K'IV£L f>£L ACEITE A1SLAÍITE
FUGAS C£ ACEITE
INSTALACIÓN C£ LOS ACCESORIOSPARA CARR1ER
o£*
ok.
<-
ole.
o/c.
PRUEBAS ELÉCTRICAS
T I P O O E P R U E B A
RIGIDEZ DIELÉCTRICA ACEITE AISLAN'i £SEGUfí ASIH. Ht
INWCE ACIDEZ ACEITjE.'' A|SLANTE(
RESISTENCIA AISLACJQW y.SECUNDARIOS A TIERRA YtUEGGER :jOU v - ! WIHU10
TACTOR DE POTENCIA AISLAC10HBUSHING ( PRUEBA D£ COLLAR)
CAPACITANCIA ( MÉTODO OOO^E ENG. CO. )
POLARIDAD._ ..__ .._!
EJECUTA DA 'POR
—
—
WA¿\*rro¿-T Freirt,
G. Ho-ro-lt!)- H. finmchi
G-.Ho-ri.ltL-H.Jnm*},;.
&J- Batry^ - J~. Preir&
F E C H A
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V A L O R U E DI DO
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2 /OOO MA o 20
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-~ i l i*-Oj i, / / */. ° 2^
0,00*1? W F
§i5i^CTI -yfgVA
~ OBSERVACIONES ¿Xc-
t DC.L CONTRATISTA
- MfcP-05
SUBESTACIÓN l- REPORTE DE PRUEBA
1NECELS.N.T.
DIVISOR CAPACITIVO DE POTENCIAL
IDENTIFICACIÓN DE LA INSTALACIÓN
PATIO DE . 23o xv. POSICIÓN Ni TASE A •DESIGNALINEA 0
CIOÍJ ,,LIARRA 0 1
2* IDENTIFICACIÓN DEL EQUIPO
FABRICANTE /SS/A/ £¿-£C7
VOLTAJE PRIM. „ .-j Kv
NOMINAL %> ^
VOLTAJESECUNDARIO IJ$/&¿.4> v
. rt 1ff , | TIPO 0 '/¿ /C CO - 1 MODELO
SIL /OSO KV
rnfj/:inS ACCESORIOSL0"t¿!í¡> P/CARR1GR
POLARIDAD <¿ ^,s T tLffcTl VA •
PDL-ZOe- 3¿
FRECUCHCIA ^ O
SECUNDARIO
DURDEN
CLASE DE PfíECISION
Ce StKIE
HI j CApACirAN
NUMERO 1
( VA ) j
. |
$21?$f
™ o.o/S-Fx 1 1 1 j Y ( z } \ i i •
4-oo 1 f-oo0.3 1 ¿X3
so0.3
^ REVISIÓN DE LAS INSTALACIONES EJECUTAOA FECHA.
LIMPIEZA DEL SECTOR r? "
INSTALACIÓN D£ DUCTOS
FIESTA A TIERRA
MONTAJE CAJA D£ CONEXIOíCSY OORNERAJ
NIVELAQOÍÍ, APLCíAAIX), APRIETE D£ PERhXíSY BUEN ESTACO GALVAHIZi 3D DEL SOPCflTE
' ok..
t>K.O/e.
OK.
ok.
BUEN ESTADO DE LA PORCELANA
REN'ISION DE CAPACIDAD V CONTINUIDADDE LOS FUSIBLES C£ BAJA TENSIÓN
NIVEL DEL ACEITE AISLANTE
FUGAS D£ ACEITE
INSTALACIÓN C€ LOS ACCESORIOSPARA CAFK1EH
G>/C»
0£.
T-
•ofc.
CÍ/C.
2 PRUEBAS ELÉCTRICAS
T I P O D E P R U E B A
RIGIDEZ DIELÉCTRICA ACEITE AISLANTE
SEGUrJ AS^fJ. Ht
i /1NDÍCE ACIDEZ ACE|t£- ' AISLANTE f '
RES1STOJCIA AISLACJOW X
SECUNDARIOS A TIERRA Y[MEliíjEH ^OU Y - 1 W1NUIU
TACTOR DE POTENCIA AISLACIONBUSHING ( PRUEBA DE COLLAR )
CApAcnAíiciA (ÍJETODO DO&.E ENC. co. )
POLARIDAD
E J E C U T A D A P O R
-
.
'
U}- £>a~rrm- J. Freiré
G-. //o/aUi- H. fin<Lt-*ch¡
G. Mor<*Y¿i-M ¿SJCíScúi'
t¿. ¡Barro^- J". F*e.¡r¿f
P E C H A
-
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V A L O R W E 0 1 DO
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7 JOO& "-^ = 20 -
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DtOV^fS W F
gUj^-LRACT^yA -ADITIVA
^ OBSERVACIONES f
N! t L tLuJNIHATISTA
^ wt¿^ ^ /?.$"&•:• . -
SUBESTACIÓN...
SECC ONADORES
: FORMULARIO MEP-04
REPORTE DE PRUEBAS . N*.¥/
i£ IDENTIFICACIÓN, ¿73- /y¿FABRCANJI: ¿Meejf. ¿ifcrtLic e
NOÍ.il/lAL / 3 <? £-V •
fbuiNÁL " ^Q O 0 /j
S* jíSao0 /lfi-¿
MOTORIZADO T!F'0
MANUAL TIPO W y-
OUJ.tEJce s¡: « ^í^3
C'JCHILLAS SI MANDO TIPODE Í'ULSIA />-<, "~ •-•A TKiífiA MÍO)
IA DEL SECTOR
INSTALACIÓN D£ DUCTOS
ole.
PUESTA A TIERRA
ESTAüO OFU &.M.VAH1ZADO D£ L/.ESTRUCTURA DE SC-f*ORT£
Jt 'CUTAHA ÍVIi .
SJEH ;:-/:ADO rr
Ok
¿t-
LUBRÍCAME GP.ArjTA^3 EN CONTACTOS íP/C.
COKEXIO.N
^ VERIFICACIONES . MECÁNICAS > - FECHA __ i? _r f/L'?,^.
INGRESO CORRECTO DE CCíH ACTOS Q fc _
COííTEMf'OHANEEDAD DE ClEfiftE CCLOS COlíTACTDÍ POIKCIPALES
ELEMEHTOSM£C',H1CO
ce
tEfíOA
fAÍJCiA / ^IDA L^7^
OK.
Ole.
l
7
SOnnECAKHCflA CH 1.05 Í.W.-D3S ¿p
SJ/.'CnOííi-AClOf! E!,TiiE TOíJLS DEL ShCCIOí^DOrl, |Tií-ÍS Y BLOQUEOS PEL CCMA/J30 Í.9/C.
e [ 3
7 7
-í
a-^
1 es | /o
OBSERVACIONES AL MO'; ;\J£_,MECAN!CO
V VERIFICACIONES . ELÉCTRICAS.
~.; COLÜ'/.lttA NUMLhO
' MICHO • Oí IMS
•v-a
/3T~
/ ( E S I S T E N C I A OE | PARÍ E ACTIVA A T IERRA
A I S L A M I E N T O ¡"^GoTih'J "" '
MOTOH ACCIONAM (10U1HA COI.'TACIOÍÍ UOÜINA COKTAC'IOfi C A L E f ' A C T O K
2 VERlF¡CACIONE5_.OPE;RACigNALES
oc Af ' t 'n ruHAO/1 Uí ACIÓN
TU'MC'O DE ClCí.'fií:OI-L'H.'.CIOC (.'J10ÍÍI2AD.'.
AJUSTE UK TLI.'I-IR/.TUÍÍATEUMOSTATO CALLfAilTÜK
OBSERVACIONES-^
4--
/
f-" /
FORMULARIO MEP-Q4
_ _ _ REPOKTE DE PRUEBAS
INECELS.N.T
SECCIONADORES
IDENTIFICACIÓN Po y,,<-Q \J f L/f <j
VOLTAJENOMINAL
fOMINAL £000
TIMO OMÜOELO 9 9 9 9
CUCHILLASDE P'JLSTAA TIFIUiA
SI MANDO Tlf'O
* REVISIÓN DE INSTALACIONES
LIMPIEZA DEL SECTOR
INSTALACIÓN D£ DUCTOS
PUESTA A TIERRA
ESTADO DEL GALVANIZADO DE LAESlfíUCTURA DE SOPORTE.
N'WELACIOW Y APLO.V.ADO I) E LAESTMUCTUHA OZ SOf-ORTE
COLOCACIÓN CE ACCESORIOS COMPLETOSDE ACUCpCO A LOS PLANOS _LIMPIEZA* DE LA ESTRUCTURA , BANCADAAISLADORES Y CUCHILLAS
COLOCACIÓN DE LETREROS"
_0_ÍC^
ole.
ole-
Olí.
EJECUTADA
QUEN ESTADO DE LA POKCELANA
ESTADO DE LAS Pit2AS L£ HiEííHO RJN01CO YTUBOS -TIRANTES D~ ACCIOíUMlEHTO
Í.'IVELACION DE LA BANCADA
POSICIÓN CORKECTA PEÍ. COMAKCOY ACOPLAMIENTO VERTICAL
"REVIS'ÍON "¿E'reñííós DE ACERO INOXJCADLEEN MECANISMOS' ( CALIDAD Y LONGITUDES )
LUBRICANTE GRAFITADO EN CONTACTOS
LUBRICACIÓN BUJES, DESCANSOS YENGRANAJES DE LOS MECANISMOS
Ole.
oí.
ok.
-~^-
* VERIFICACIONES MECÁNICAS EJECUTADAS POR, FECHA.
INGRESO CORRECTO DE COtn ACTOS
CONTEMPORANEIDAD DE CIERRE D£LOS CONTACTOS PRiríClPALESJUEGO ENTRE ELEMENTOSDEL BL095EO MECí-NiCO
DISTANCIA INTER.N'A \?¿$^
[ tf/-m + •> ) ' DISTANCIA f \ " ~ MEDIDA i- ™**J
o /c.£?/<-*
OK..
i
';
ACCIONAMIENTO MANUAL EXÍ' EDITO DE LASCUCHILLAS PRINCIPALES Y DE PUESTA A TIERRA'
SOORECAKRERA EH LOS MANÓOS
SINCRONIZACIC-fí ENTRE TOPES DEL SECCIONADOR,TO/'ES Y BLOQUEOS DEL COMANDO
^
&
3 J <7 7
c>/^-o<.C?/c.
5 | 6
5 /-o
OBSERVACIONES AL MG' TAJE- MECÁNICO
//o 77? .. Atf?-t>-, 5, 1
H^ a&
.. .-' " _ . - . . . - , - - . - - .- . . . . .S I S 1 E N C Í A .. COLUMNA MUMCh'J ¡ . I i 2 | ¿ ! •', S u
_^C1°. :c'íü:?:":i___. L_/y :L/¿ .1 /^..™.J.yf™Il"""/V.ZT/¿.."
S l . A M M . N T O I Hrcoitl.'.s" " ] ^t ! á
ERIFICACIONSfí.. .QPERACIpNAt ES
:;'[¿""Át"r»iui¡A 4- 7,Ciüí. í.ijU'.í(;¿Aii*.- ^ .' „ _
) DE citüni: v; r,e- ; c..;.'i-:í-.:hA":í:i t i ' . H*:..:..';.AW.^."j I ,^:c.t.' J.--T; •-ÜIÍAW ( e * : : L IA c.; I¡-.AC^:. M Í.'.UA y :•.;•...u o-J . Ql1--
BSÉRVACíONES
FORMULARIO MEP-O4
SUBESTACIÓN• ' ...CííVS •' CT* •-
'?^ REPORTE DE PRUEBAS
INECELS.N.I
SECCIONADORES
[2 IDENTIFICACIÓN PQ 7 / /~_~~~" 3*" __" __r^-T., Q J "". *y __-'*
FA0H1CANT.J: <££fj£ fi/7¿ tf¿,£TC7"D 7 C £ S P
VOLTAJENOMINAL i-- O-O /^ V
CORRIENTE 7 0 5" r-j /7MANO
TIPO . 0 - „MOCCLD /í- « ~ O CU SERIE °5* /3/
MOTORIZADO TIPO ^ /•
MANUAL TIPO
CUCHILLAS SI MANDO TIPO
A TIERRA /KO)
^ REVISlOlV DE INSTALACIONES EJECUTADA POR ^ FECJU
LIMPIEZA DEL SECTOR
INSTALACIÓN K DUCTOS
PUESTA A TIERRA
ESTADO DEL GALVANIZADO DC LAESTRUCTURA DE SOPORTE
NfVELAClOÍJ Y APLOMADO DE LAESTRUCTURA DE SOPORTE
COLOCACIÓN CS. ACCESORIOS COMPLETOSDE ACUE/ÍCG A LOS PLANOSLIMPIEZA DE LA ESTRUCTURA , BAÍiCAOA ,AISLADORES- Y CUCHILLAS
COLOCACIQW DE LETREROS•*-'
oí.ok>-c9fc.
ote.
ole-oí*OK-. •
ok--
BUEN ESTADO D£ LA f-ORCELAMA
ESTADO D£ LAS PIEZAS C£ HIERRO FUKDICQ YTUBOS -TIRANTES DE ACCIONAMIENTO
NIVELACIÓN D£ LA BANCADA
POSICIÓN CCíWiECTA OQ. COMANDOY ACOPLAMIENTO VííltTlCAL
REV'SIO» DE rííRNOS OE ACERO INOX1DA3LEE» ML'CA.MSMOS ( CAUSAD Y LONGITUDES)
LUGRICAN'TE GRArITACO Dí COí-iTACTOS
LUSRICAC'.DN E3UJES, DESCANSOS YEf.'GPvANAJ^S D£ LOS MECANISMOS
CONEXIÓN EN ALTA TDlSIDíí
04-
ok"ok~-
oí-
Ok,-tíoTfi 1
D/c.
o/c.
^ VERIFICACIONES MECÁNICAS EJECUTADAS POR__ FECHA.
INGRESO COtíRECTO DE CCÍÍ! ACTOS
CCííTEMPOHANEIOAD K CIERRE CCLOS CONTACTOS RHIHCIPALESJUEGO ENTRE ELEMENTOSDEL EJLOítfEO MEC.ÍHICO
DISTANCIA . INTERNA mucon*
"MitpmmTrr- i D isTANc iA/>»/7f)f MEDIDA (,ffif"J
0/0
¿?^^
c?Jb.i
?
ACCIONAMIENTO MANUAL EXPEDITO DE LASCUCHILLAS PRINCIPALES Y C€ PUESTA A TIERRA
SOORECARfíERA EN U3S MANDOS
SIKCROíJlIACICíí EKTftE TOPES DEL SECCIONADOR (
TOPES Y BLOQUEOS DEL COMANDO2.
f
3
é
1
é.r
ot-ok.OK.
* \7 j é.r
OBSERVACIONES AL MONTAJE ^MECÁNICO
cp
tTO
EJECUTADAS I'OR .; i
I S T E M C I A ".( COLUMNA NUMEROj ' , _ , .
C O N T A C T O -¡ W(C.Í0.OMMS
i
!
46
z
-~í¿-i •\ \ 5
16
« 1
¿7. '
S TEN CÍA OE
! U A M 1 E H T 0
1PARTE ACTIVA A TIERRA
, ' ' . "I MEC011MS
MOTOR ACCIO/;AW
>^oo "
nOUlMA CONTACTORI
>¿00
UOUIHA COtiTACTOR C A L E F A C T O R
^^00 i >¿00
[RIFICACIONES OPERACiONALES
DE Af-ERTURA^-
DE CIERRE-ION' I.:OTORI2ADA
77
AJUSTE UE TEí.'1'ERATURATERMOSTATO CALCÍ ACTOR
COMI-JiOD ACIÓN ÜiX Fl?NClONAt.DC LA Oi'l-R ACIÓN R ¡i MOTA Y
2/ - ' ' - c'ISLEOS C?K-
3SERVACIONES
O '
REPfi¿K>:T/;íi I £ Lí.L CCIÍTKA1ISTA
,/
INECELS.MI
FORMULARIO MEP-Q-
REPORTA DE PRUEBAS
SECCIONADORES
12 IDENTIFICACIÓN
FABRICANTE ^-/r>//c-í? A/ ¿=Lf=r*r oír Tlf'° ° D ü-^£' CT¿— A/c- **-JT¿- f t -CO/ f^í i— WCCSLO A. O ¿
VOLTAJE - , ,NOMINAL 2 >^ ^-^
CORRIENTENOMINAL 1 25 & H •
MOTORIZADO
? C£ SERIE T*? // -T
TIPO gj-
MANUAL TIPO
CUCHILLAS (S?) MANDO TlPO^^^y
A TIERRA NO
s REVISIÓN DE INSTALACIONES EJECUTADA POR. FECHA ,
LIMPIEZA DEL SECTOR , •
"INSTALACIÓN ce DUCTOS
PUESTA A TIEAHA
ESTADO DEL GALVANIZADO C€ LAESTRUCTURA DE Sl^PORTE.
NIVELACIÓN Y APLOMADO DE LAESTRUCTURA 'DE SCipORTE
COLOCACIÓN C€ ACCESORIOS COMPLETOSDE ACUERDO A LOS PLANOS
LIMPIEZA DE LA ESTRUCTUPA , BANCADA,AJSLADORE5 Y CUCHILLAS
COLOCACIÓN DE UTTREROS . .n.""
ok"o/e-ole
é?K-
ofc.
ob.0*~ .
0^
BUEN ESTADO DE LA PORCELANA
' ESTADO C£ LAS PIEZAS C€ HIERRO FUNDIDO Y
TUOOS -TIRANTES DE ACCIOÍÍA.MIENTO
NIVELACIÓN DE LA BANCADA
POSIC1OU CORRECTA rsfL COMANDOY ACOPLAMIENTO VERTICAL
REVISIÓN ü£ FSíNOS OE ACERO INOXIDABLEEN MECANISMOS ( CALCAD Y LONGITUDES )
LUBRICANTE GRArITAOO EN CC-íJTACTOS
LUBRICACIÓN BUJES, DESCANSOS YENGRANAJES DE LOS MECANISMOS
CONEXIÓN EN ALTA TENSIÓN
ofc»
(7/6-
'ok-ole.oK.
OlC- tfOTftl
&K-*
OK»
^ VERIFICACIONES MECÁNICAS EJECUTADAS POR_ FECHA.
INGRESO CORRECTO DE CONTACTOSi
COínEMPORANEIDAO DG CIERRE D£LOS CONTACTOS P/UKCIPALES
JUEGO ENTRE ELEMENTOS
DEL BLOíCtO MECÁNICO
DISTANCIA . INTERNA Nut^lO*
límm Í Z ) DISTANCIA / \ MEDIDA » mmj
' OK-
0£.
OK.
1
7
ACCIONAMIENTO MANUAL EXPEDITO DE LASCUCHILLAS PRINCIPALES Y DE PUESTA A TIERRA
SOBRECARRERA EN U)S 1AAÍIDOS
SINCRONIZACIÓN ENTRE TOPES DEL SECCIONADOR,
TOPES Y BLOQUEOS DEL COMANDO
" 2
6.r3
44
j.r
c>/c.
o?c.
0/£.
5
7.S"
G
7
OBSERVACIONES AL MONTAJE MECÁNICO
A/or/7 / -
T--4-g^Q-
:R/F/C/\CIONES ELÉCTRICAS EJECUTADAS
S T C O C I A ~_| COLUUHA NHMCriO
: 0 f n A C 7 ° * M . C H O - O H M S
!
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• z•
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»___^__ ^ i
.2^
•\3 5
J5"G
1C.
S T E íl C 1 A DE
LA MI E Í (T 0
t¡ PARTE ACTIVA A TIERRA
1¡ MECOHMS
MOTOH ACCIOUAM.
/¿o°
DOUIHA COI.'IACTOE!1
ÜOOIHA CONTACTOn
>^oo- ;? ¿x^o
C A L E F A C T O l í
•? ?^>°
ionDE
lOtí
;,f-£RTU
"cTsflfiEJ.-.OTORI2A
•¿A-
CW.
ó
6
.s3
Sctj .
Stq
AJUSTE DE TEMPERATURA n 1 ' ' ,rTERMOSTATO CALEFACTOR *¿ f *- •
COUPKOO ACIÓN DEL PUíicioNAHiE/rroDE LA OI'ERAOOH REMOTA Y RI.COUEOS í?K-
3SERVAgQNES
REPREt/L
INECELS.N.T.
SUBESTACIÓN S REPORTE DE PRUEBAS
PARARRAYOS TIPO ESTACIÓN
IDENTIFICACIÓN DE LA- INSTALACIÓN
. PATIO DE _ j? 2r> KV P05ICON N* f TASE B DESIGNARONLINEA AUMENT. . sro &D/V /V(3-C> /
22 IDENTIFICACIÓN DE EOUIPO
FASHICAfíTE &tJ}C> BíL$'$5
VOLTAJE DISnUPTIVO .¿j /, KVÍ.ÍAXIMO lt¿*
TIPO . fJpjLtf
I3IL /¿?5"O
| 1, "JUCHO / / - )7rOOxí — 7 V1 ce SEK-E /¿x3 y i? Y' r-/4-
[' DESCARGA 7 ' *^ r-'T i>^ ._
32 REVISIÓN DE INSTALACIONES EJECUTADA fOR.. FECHA.j
LIMPIEZA DCL SECTOR
ESTADO CCL GAli'AHlZADO DELA ESTRUCTUflA DE SOPORTE -
NIVELAClOt: APLOWADO Y APRIETE DE PERNOSLA ESTRUCTURA D£ SOPORTE
PUESTA A TIERRA CGL CCf.TADQRD£ ceSCARGA
COÍlEXIOÍl EN ALTA TENSIÓN
ote.
oK..oí. *
OK.
0*--
BUEN ESTADO C€ LA PORCELANA
MOtiTAJE Y ESTADO DE LAE1ASE AISLANTE
MONTAJE COMTADOR DE DESCA/ÍGA
AISLACION DEL CONDUCTOR DE BAJADAHASTA EL CONTADOR C£ (XSC/.R^AS
ola.
"ote.
OK..
ote.
42 PRUE"&AS ELÉCTRICAS. T I P O D E P R U E B A
RESISTENCIA DE AISLAC1ON ENTRE BORNEDE ALTA TENSIÓN Y T1EHRA ( MEOOER 2ÍCO v }
FACTOR t£ POTENCIA AJSLACION E/ÍTRE BORNE •OE ALTA TENSIÓN Y TIERRA i
COííSTRASTAOON CGL MILIAWPERIMETRO :DE CÓRRATE DE FUGA !
EJECUTA D A P O R
^J'Ba'-rroi- J. Freiré
&~ríor^tí~ H. -frtt¿s.cí)i'
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F E C H A •
Zf'WJ-fZ9-JT-S3
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VALOR MEDIDO '
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o, 3 9 é v- ° 2°f. C€ EK
A I.CIXA ESCA
52 OBSERVACIONES
REPRESENTAííTe DEL CONTRATISTA
REPORTE DE PRUEBAS
1NECELS.N.T
PARARRAYOS' TIPO ESTACIÓN
50
12 IDENTIFICACIÓN DE LA INSTALACIÓNJ
PATIO DE_^ £, f^O KV POSICIÓN N1 9 FASE ADESIGHACQN • _LINEA AUMEHT. 5T° ¿ -° /^/Vcs-o ¿
^ IDENTIFICACIÓN DE EQUIPO
FABRICANTE OfjfO 6P.^S^
VOLTAJE DISRUPTlVO • _ * KV
MÁXIMO /V >-•
T!PO H P %, Ñ
D!L /£? 5" ¿> KV
NUMERO , p o _ . .y
KO',RCA CONTADOR . $ n
L-;. DESCARGA Offl^ O^^SS.
32 REVISIÓN DE INSTALACIONES EJECUTADA POR U>.UU,tP.EZA D£L SECTOR
ESTADO OGL GAli'ANIZADO DELA ESTRUCTURA DE SOPORTE
NIVELACIÓN' APLOMADO Y APRIETE DE PERNOSLA ESTRUCTURA C€ SOPORTE
PUESTA A TIERRA C€L CONTADORDE DESCARGA
CONEXIÓN EN ALTA TENSIÓN
o/c.'_0/t.
°^. ^OÍC.
oí.
BUEN ESTADO DE U\A
M.ON'TAJE Y ESTADO' D€ LAUASE AISLANTE
MONTAJE COÍITADOR DE DESCAIGA • '
A1SLAC10N DEL CONDUCTOR D£ BAJADAHASTA EL CONTADOR D£ D£SCARCAS
OfC.
.jo/e.
Ofc. -
o/c.
^ PRUEBAS ELÉCTRICAS
T I P O D E P R U - E B A
RESISTENCIA DE AISLAClOfí ENTRE BORNEDE ALTA TENSIÓN Y TIERRA ( MEO3ER 2500 v )
FACTOR D£ POTENCIA A'SLACION OíTRE BORNE •DE ALTA TENSIÓN Y TIERRA !
COfiSTRASTAOOM DEL MIUAMPERIWETRO iD£ CORRJENTE DE FCCA . |
EJECUTA DA POR
u3-£i\rfo*~ ¿. Freiré-
&* . tfo ;-afc$ - H- £ftt¿i^hi'
-
F E C H A
¿f- *//-'?%,
3-1^-83
-
VALOR MEDIDO
4-OO^QOQ w-n°^'
0,515 v- °2
Y. C€ EA l,eDCA ESC
52 OBSERVACIONES <^<
REPRES£HTA),TE DEL CONTRATISTA
FORMULARIO N* MER 06
SUBESTACIÓN. ¿AT/?. _£O£_£j REPORTE DE PRUEBAS N^__
PARARRAYOS TIPO ESTACIÓN
DENTIFICACIÓN DE LA INSTALACIÓN
Kv
2 IDENTIFICAClaN DE EOU1PO
FABRICANTE ^ Aj ; o P O / I S S
VOLTAJE DISRUPT1VO / o r^ KVMÁXIMO / /sí^
TIPO ^rp^
750
ÍWMERO ,• ~
[•;. DESCARGA ¿?
7/¿^¿^2
///o 8^4
' •
ss .
32 REVISIÓN DE INSTALACIONES EJECUTADA POR _ . y?_'__ FECHA _.
LIÍ.1P1E2A DEL SECTOR
ESTADO CGL GALi'ANtZADO DELA ESTRUCTURA DE SOPORTE
NIVELACIÓN' APLOMADO Y APRIETE DE PERNOSLA ESTKUCTUflA C€ SOPORTE
PUE5TA A TIETRRA 0£L COf.TACORD£ DESCARGA
CONEXIÓN EíJ ALTA TENSIÓN.
p/c.
£?/C.
o/c.
o/c.
o/c.
BUE/i ESTADO C£ LA PCÍÍCELAHA
*MOííTAJE Y ESTADO D£ LA[JASE AISLANTE
MONTAJE CONTADOR DE DESCARGA '
AISUACION DEL CC/iD-JCTOR Ce BAJADAHASTA EL CQHTADOrl C£ C£SCARGAS
"ole.
0[t.
oK,
o/c.
2 PRUEÉAS ELÉCTRICAS
T I P O D E P R U E B A
RESISTENCIA DE AISLACKX,' ENTRE BORNEDE ALTA TENSIÓN Y TIC/SIA ( MEG3ER 25CO Y }
FACTOR D£ POTENCIA AJSLAC10N EJ.TRE BORNE 'DE ALTA TENSIÓN Y TIERRA
CCíJSTRASTAOOfJ CGL MILIAMPERIMETRODE CORRÍ ENTE DE FUGA ;
EJECUTA D A P O R
&J- 3c\rrQ± - J~. ^>e/>-e
G.Horo.}*.} —M. Jifíc-tlchi
•
F E C H A
/6-X/S-fZ&-JT- e $
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VALOR MEDIDO
//O.OOO M ^°^(
1;Í63 **- °^
f. ce E:*" A Í,£CXA ESC
2 OBSERVACIONES ^
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CONTRATISTA
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= Corriente de edidor
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'= Corriente Secundario a Salida de "bornera de Interruptor.
I" Corriente Secundaria P entrada de terminales de Pruebsa".'
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