proyecto ejecutivo rev d 04-07-11

Control y manejo de polvos, humos y gases, s.a.

CLIENTE: ALTOS HORNOS DE MÉXICO S.A.B. DE C.V. PROYECTO: ESTUDIO TORRES DE SEPARACIÓN DE AMONIACO

NO./ID PROYECTO: CONTRATO: 4500849475

PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco. DOCUMENTO: OBJETIVOS Y ALCANCES REVISIÓN: D ELABORÓ: ING. JORGE ANTONIO PATIÑO CAMARENA REVISÓ: ING. ENRIQUE HERNÁNDEZ LIMÓN FECHA DE EMISIÓN: 06/07/2011 PÁGINA: 1 DE 3

PROYECTO EJECUTIVO

PROYECTO:

SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO PRESENTE EN EL LICOR AMONIACAL,

PROCEDENTE DE LOS DESTILADORES DEL PROCESO DE COQUIZACIÓN.

CLIENTE:

ALTOS HORNOS DE MÉXICO S.A.B.

LOCALIZACIÓN:

ALTOS HORNOS DE MÉXICO, PLANTA 1, COQUIZADORA 1, SUBPRODUCTOS.

MONCLOVA, COAHUILA.





OBJETIVOS 1. OBJETIVOS GENERALES

1.1. REALIZAR UN ESTUDIO COMPLETO DE LAS TORRES DE PLATOS EXISTENTES EN LA PLANTA DE BENZOL PARA VERIFICAR LA FACTIBILIDAD DE RECONVERTIRLAS CON EL FIN DE UTILIZARLAS PARA LA SEPARACIÓN DEL AMONIACO DEL LICOR AMONIACAL PROCEDENTE DE LOS DESTILADORES EN EL PROCESO DE COQUIZACIÓN.

1.2. DESARROLLAR LA INGENIERÍA BÁSICA PARA EL DESARROLLO DEL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO DEL LICOR AMONIACAL PROCEDENTE DE LOS DESTILADORES EN EL PROCESO DE COQUIZACIÓN.

1.3. DESARROLLAR LA INGENIERÍA DE DETALLE PARA EL DESARROLLO DEL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO DEL LICOR AMONIACAL PROCEDENTE DE LOS DESTILADORES EN EL PROCESO DE COQUIZACIÓN.

2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS

2.1. RECABAR LA INFORMACIÓN NECESARIA PARA DETERMINAR LAS NECESIDADES DEL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO PRESENTE EN EL LICOR AMONIACAL.

2.2. RECABAR LA INFORMACIÓN NECESARIA PARA DETERMINAR LA CAPACIDAD DE LAS TORRES EN FUNCIÓN DE LAS NECESIDADES DE EL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO.

2.3. DESARROLLAS LOS DIAGRAMAS, MEMORIAS DE CÁLCULO, ESPECIFICACIONES Y TODOS LOS DOCUMENTOS DE INGENIERÍA REQUERIDOS PARA EVALUAR LA CAPACIDAD DE OPERACIÓN DE LAS TORRES DE PLATOS EXISTENTES Y DETERMINAR LA FACTIBILIDAD DE SU RECONVERSIÓN PARA LA ELIMINACIÓN DE AMONIACO

2.4. DESARROLLAR LOS DIAGRAMAS DE PROCESO PARA EL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO.

2.5. DESARROLLAR LAS MEMORIAS DE CÁLCULO DE PROCESO PARA EL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO.

2.6. DESARROLLAR LAS ESPECIFICACIONES GENERALES DE LOS EQUIPOS REQUERIDOS POR EL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO.

2.7. DESARROLLAS LOS PROYECTOS DE CADA UNA DE LAS DISCIPLINAS QUE INTERVENGAN EN EL DESARROLLO DEL PROYECTO.





ALCANCES. 1. DESARROLLO DE TODOS LOS DOCUMENTOS DE INGENIERÍA NECESARIOS PARA LA

DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD DE OPERACIÓN DE LAS TORRES DE PLATOS EXISTENTES.

2. DESARROLLO DE TODOS LOS DOCUMENTOS DE INGENIERÍA, DIAGRAMAS Y PLANOS PARA LA RECONVERSIÓN DE LAS TORRES DE PLATOS EXISTENTES, CON EL FIN DE CUBRIR LOS PARÁMETROS DE OPERACIÓN REQUERIDOS.

3. DESARROLLO DE LA INGENIERÍA BÁSICA DEL PROCESO PARA DETERMINAR LOS EQUIPOS NECESARIOS, ASÍ COMO SUS CAPACIDADES Y ESPECIFICACIONES GENERALES. INCLUYE ANÁLISIS DE LICOR AMONIACAL PARA VERIFICAR LAS CONCENTRACIONES UTILIZADAS EN EL DESARROLLO DE LAS MEMORIAS DE CÁLCULO.

4. DESARROLLO DEL PROYECTO CIVIL Y ESTRUCTURAL REQUERIDO PARA LA INSTALACIÓN DEL SISTEMA, INCLUYE ANÁLISIS DE MECÁNICA DE SUELOS PARA LA VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO.

5. DESARROLLO DEL PROYECTO ELÉCTRICO REQUERIDO PARA EL SUMINISTRO DE FUERZA AL SISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO.

6. DESARROLLO DEL PROYECTO MECÁNICO E HIDRÁULICO REQUERIDO PARA EL SISTEMA.

7. DESARROLLO DE CATALOGO DE CONCEPTOS DE TODAS LAS DISCIPLINAS PARA LA CUANTIFICACIÓN Y ESTIMACIÓN DEL COSTO DE PROYECTO.




PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco. DOCUMENTO: BASES DE DISEÑO REVISIÓN: D ELABORÓ: ING. JORGE ANTONIO PATIÑO CAMARENA REVISÓ: ING. ENRIQUE HERNÁNDEZ LIMÓN FECHA DE EMISIÓN: 04/07/2011 PÁGINA: 1 DE 10

BASES DE DISEÑO

1. GENERALIDADES

1.1. FUNCIÓN DE LA PLANTA

RECUPERACIÓN DE AMONIACO A PARTIR DE LICOR AMONIACAL. LA SEPARACIÓN SE LLEVA A CABO MEDIANTE LA INYECCIÓN DE VAPOR DE AGUA A CONTRAFLUJO DE LA CORRIENTE DE LICOR AMONIACAL ALIMENTADO EN UNA TORRE DE PLATOS CON CAMPANAS DE BURBUJEO.

1.2. TIPO DE PROCESO

SEPARACIÓN POR TRANSFERENCIA DE MASA EN DOS FASES POR DIFERENCIA DE VOLATILIDADES. TORRE DE PLATOS CON CAMPANAS DE BURBUJEO. SISTEMA LIQUIDO-VAPOR.

2. CAPACIDAD, RENDIMIENTO Y FLEXIBILIDAD

2.1. FACTOR DE SERVICIO

LA PLANTA OPERARÁ LAS 24 HORAS DEL DÍA, LOS 365 DÍAS DEL AÑO.

TIEMPO DE OPERACIÓN DE LA PLANTA: 8760 h/a

FACTOR DE SERVICIO: 1.0

TODOS LOS EQUIPOS DE PROCESO CONTARAN CON UN EQUIPO DE RELEVO.

2.2. CAPACIDAD

2.2.1. CAPACIDAD DE DISEÑO: 148219.2 TON/a de licor amoniacal

16.92 TON/h de licor amoniacal

2.2.2. CAPACIDAD NORMAL: 148219.2 TON/a de licor amoniacal

16.92 TON/H de licor amoniacal

2.2.3. CAPACIDAD MÍNIMA: 78840.0 TON/a de licor amoniacal






2.2.4. CAPACIDAD MÁXIMA: 148219.2 TON/a de licor amoniacal


2.3. FLEXIBILIDAD

TODOS LOS EQUIPOS DE PROCESO CONTARÁN CON UN EQUIPO DE RELEVO QUE PERMITA LA OPERACIÓN DE LA PLANTA SI PAROS POR MANTENIMIENTO.

2.4. PREVISIONES PARA AMPLIACIONES FUTURAS

NO SE CONSIDERA UNA AMPLIACIÓN FUTURA, YA SE CONSIDERA EL MÁXIMO DE PRODUCCIÓN DE LA PLANTA COQUIZADORA

3. ESPECIFICACIONES DE LA ALIMENTACIÓN A LA PLANTA

NOMBRE COMPONENTES

COMPOSICIÓN(FRACCIÓN MOL) OBSERVACIONES

NORMAL MÍNIMA MÁXIMA 1

LICOR AMONIACAL

NH3 0.003050 -- 0.0032029 H2O 0.996950 -- 0.99679701 Alquitrán -- -- -- Variable Aceites -- -- -- Variable

4. CONDICIONES DE ALIMENTACIÓN EN LÍMITE DE BATERÍAS

4.1. CONDICIONES EN LÍMITES DE BATERÍA

NOMBRE DESCRIPCIÓN MAX NOR MIN 1

LICOR AMONIACAL

PRESIÓN (kg/cm2) -- -- -- TEMPERATURA (ºC) 75 70 60 FORMA DE ENTREGA TUBERÍA

4.2. ELEMENTOS DE SEGURIDAD EXISTENTES.

NO





5. ESPECIFICACIONES DE LOS PRODUCTOS

NOMBRE COMPONENTES

COMPOSICIÓN(FRACCIÓN MOL) OBSERVACIONES

NORMAL MÍNIMA MÁXIMA

1 AGUA

RECUPERADA

NH3 0.000711813 -- -- CONCENTRACIÓN MÍNIMA PERMITIDA DADAS LAS CONDICIONES ECONÓMICAS DE OPERACIÓN DE LA PLANTA, PRESIÓN DEL SISTEMA Y TEMPERATURA AL FONDO DE LA TORRE

H2O 0.99928819 -- --

2 VAPOR DE AMONIACO

NH3 0.94594078 -- -- CONCENTRACIÓN MÁXIMA PERMITIDA POR LA TEMPERATURA MÍNIMA DE OPERACIÓN DEL CONDENSADOR UTILIZANDO EL AGUA DE ENFRIAMIENTO DISPONIBLE.

H2O 0.05405922

-- --

6. CONDICIONES DE LOS PRODUCTOS EN LÍMITE DE BATERÍAS

NOMBRE DESCRIPCIÓN MAX NOR MIN

1 AGUA

RECUPERADA

PRESIÓN (kg/cm2) 2.0 1.5 1.0 TEMPERATURA (ºC) 75 70 60 FORMA DE ENTREGA TUBERÍA. SISTEMA DE ASPERSIÓN

TORRE DE APAGADO.

2 VAPOR DE AMONIACO

PRESIÓN (kg/cm2) 0.35 0.31 0.0 TEMPERATURA (ºC) 60 40 40 FORMA DE ENTREGA TUBERÍA, INJERTO A DUCTO DE GAS

COQUE A SATURADORES. CONDICIONES EN EL DUCTO DE GAS:





TEMPERATURA MÁXIMO 55ºC MÍNIMO 34ºC NORMAL DÍA 50ºC NOCHE 44ºC PRESIÓN MÁXIMA 0.2 kg/cm2 man. NORMAL 0.16 kg/cm2 man.

6.1. ELEMENTOS DE SEGURIDAD.

VÁLVULA DE NO RETORNO EN TUBERÍA DE VAPOR DE AMONIACO.

VÁLVULA ROMPEDORA DE VACÍO PARA TUBERÍA DE VAPOR DE AMONIACO.

VÁLVULA DE ALIVIO PARA TORRE DE SEPARACIÓN DE AMONIACO.

7. AGENTES QUÍMICOS

NO.

8. EFLUENTES

AGUA PRODUCTO DEL DESNATAMIENTO DEL LICOR AMONIACAL

AGUA DE PURGA DE SEDIMENTOS DEL LICOR AMONIACAL

9. INSTALACIONES REQUERIDAS DE ALMACENAMIENTO

NO.

10. SERVICIOS AUXILIARES

10.1. VAPOR DE CALENTAMIENTO

DISPONIBLE EN LIMITE DE BATERÍAS

CONDICIONES: VAPOR SATURADO

TEMPERATURA: 170 ºC

PRESIÓN MAN: 6.2 kg/cm2

FORMA DE ENTREGA: TUBERÍA

10.2. RETORNO DE CONDENSADO

NO.





10.3. AGUA DE ENFRIAMIENTO.

DISPONIBLE EN LIMITE DE BATERÍAS

CONDICIONES: TEMPERATURA: 30 ºC

PRESIÓN: 3 kg/cm2

DISPONIBILIDAD: TORRE 6 450 m3/h

TORRE 4 1150 m3/h

NOTA: TOMAR EN CUENTA EL CONSUMO DE AGUA DE OTRAS ÁREAS DE OPERACIÓN

10.4. AGUA DE SERVICIO Y USOS SANITARIOS

NO.

10.5. AGUA POTABLE

NO.

10.6. AGUA PARA CALDERA.

NO.

10.7. AGUA CONTRA INCENDIO

NO.

10.8. AGUA DE PROCESO

NO.

10.9. ANÁLISIS AGUA DE PROCESO

NO.

10.10. AIRE DE INSTRUMENTOS

SUMINISTRO: EVALUACIÓN





FILTRACIÓN Y SECADO: SI

PRESIÓN REQUERIDA: 60 PSIG

TEMPERATURA: 20 – 45 ºC

PUNTO DE ROCÍO -4 ºC

10.11. AIRE DE PROCESO

NO.

10.12. COMBUSTIBLE

NO.

10.13. INERTES

NO.

10.14. ALIMENTACIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA

FUENTE DE SUMINISTRO: TABLERO DE DISTRIBUCIÓN EXISTENTE

TENSIÓN: 480 V

NÚMERO DE FASES: 3

FRECUENCIA: 60 HZ

FACTOR DE POTENCIA: 0.9

ACOMETIDA: CCM (INTERRUPTOR TERMO MAGNÉTICO)

10.15. ALIMENTACIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA DE EMERGENCIA.

NO.

10.16. TELÉFONOS.

NO.

10.17. DESFOGUE.





NO

11. SISTEMAS DE SEGURIDAD.

11.1. SISTEMA CONTRA INCENDIO.

DE ACUERDO A NFPA Y NORMAS OFICIALES MEXICANAS STPS.

11.2. PROTECCIÓN PERSONAL.

MASCARILLA FILTROS VAPORES ORGÁNICOS

LENTES DE SEGURIDAD

CHAQUETA ANTI FLAMA

ZAPATOS DE SEGURIDAD

12. CONDICIONES CLIMATOLÓGICAS.

12.1. TEMPERATURA.

12.1.1. MÁXIMA EXTREMA: 45 ºC

12.1.2. MÍNIMA EXTREMA: -10 ºC

12.1.3. MÁXIMA PROMEDIO: 36 ºC

12.1.4. MÍNIMA PROMEDIO: 12 ºC

12.1.5. DE BULBO HÚMEDO VERANO: 19.8 ºC

12.1.6. DE BULBO HÚMEDO INVIERNO: 9.6 ºC

12.2. PRECIPITACIÓN PLUVIAL.

12.2.1. MÁXIMA EN UNA HORA: 150 mm/h

12.2.2. MÁXIMA EN 24 HORAS: 72 mm/h

12.2.3. PRECIPITACIÓN ANUAL PROMEDIO: 412 mm

12.3. VIENTO.





12.3.1. DIRECCIÓN DE LOS VIENTOS REINANTES: DIRECCIÓN NORESTE

12.3.2. VELOCIDAD MEDIA ANUAL: 16 KM/H

12.3.3. VELOCIDAD MÁXIMA ANUAL: 24 KM/H

12.3.4. VELOCIDAD REGIONAL DE DISEÑO: 140 KM/H

12.4. HUMEDAD RELATIVA.

12.4.1. MÁXIMA: 80 %

12.4.2. MÍNIMA: 5 %

12.5. ATMÓSFERA.

12.5.1. ELEVACIÓN SOBRE EL NIVEL DEL MAR: 600 MSNM

12.5.2. PRESIÓN ATMOSFÉRICA:

12.5.3. ATMOSFERA CORROSIVA: GASES, AMONIACO, ÓXIDOS DE AZUFRE.

13. LOCALIZACIÓN DE LA PLANTA:

13.1. LOCALIZACIÓN: ALTOS HORNOS DE MÉXICO, SIDERÚRGICA 1, COQUIZADORA 1, ÁREA DE SUBPRODUCTOS, MONCLOVA, COAHUILA.

13.2. PREVISIÓN PARA AMPLIACIONES FUTURAS: NO SE CONSIDERAN

14. CONSIDERACIONES DE DISEÑO DE LAS DISTINTAS DISCIPLINAS DE LA INGENIERÍA

14.1. BASES DE DISEÑO ELÉCTRICO.

14.1.1. CÓDIGO DE CLASIFICACIÓN DE ÁREAS:

14.1.2. CARACTERÍSTICAS DE ALIMENTACIÓN A MOTORES:

14.1.2.1. POTENCIA VARIABLE

14.1.2.2. VOLTS 480

14.1.2.3. FASES 3





14.1.2.4. FRECUENCIA ELÉCTRICA 60

14.1.3. ALUMBRADO:

14.1.3.1. GENERAL DE ACUERDO A NOM

14.1.3.2. PROCESO DE ACUERDO A NOM

14.1.3.3. CALLES DE ACUERDO A NOM

14.1.4. INSTRUMENTOS DE CONTROL

14.1.4.1. POTENCIA

14.1.4.2. VOLTS 120

14.1.4.3. FASES 1

14.1.4.4. FRECUENCIA ELÉCTRICA 60

14.2. BASES DE DISEÑO TUBERÍAS.

14.2.1. CARACTERÍSTICAS

14.2.1.1. SOPORTES METÁLICOS

14.2.1.2. TRINCHERAS

14.2.1.3. MATERIALES ACERO AL CARBÓN A-36

14.2.1.4. UNIONES BRIDADA, ROSCADA

14.2.2. DRENAJES

14.3. BASES DE DISEÑO OBRA CIVIL

14.3.1. CONSIDERACIONES PARA CARGA POR VIENTO DE ACUERDO A ESPECIFICACIONES AHMSA, MANUAL DE DISEÑO POR VIENTO CFE

14.3.2. CONSIDERACIONES PARA CARGA POR SISMO DE ACUERDO A ESPECIFICACIONES AHMSA, MANUAL DE DISEÑO POR VIENTO CFE

14.3.3. EDIFICIOS O CONSTRUCCIONES DENTRO DE LÍMITE DE BATERÍAS





14.3.4. ESTRUCTURA DE ACCESO A TORRES, TECHUMBRE PARA BOMBAS, TECHUMBRE PARA INTERCAMBIADORES DE CALOR, CUARTO ELÉCTRICO.

14.4. BASES DE DISEÑO PARA INSTRUMENTOS

14.4.1. INSTRUMENTACIÓN INDICADORES, Y TRANSMISORES.

14.4.2. CONTROL CONTROL AUTOMÁTICO CENTRAL

14.4.3. MODOS DE CONTROL MANUAL, SEMIAUTOMÁTICO, AUTOMÁTICO

Control y manejo de polvos,humos y gases, s.a.

CLIENTE: ALTOS HORNOS DEMÉXICO S.A.B. DE C.V.

PROYECTO: ESTUDIO TORRES DESEPARACIÓN DE AMONIACO NO. PROYECTO: P704/11 CONTRATO: 4500849475

1 ESTIMACIÓN DE LA ALIMENTACIÓN A LAS TORRES DE SEPARACIÓN DE AMONIACO

1.1

Carbón procesado por horno: 18 ton carbón/horno

Hornos procesados por día: Mínimo: 120.0 hornos/d

Máximo: 280.0 hornos/d

Datos proporcionados por coquizadora 1.

Humedad promedio del carbón a la entrada de hornos 10.00%

Dato proporcionado por coquizadora 1.

Carbón procesado por horno: 18 ton carbón/horno

Hornos procesados por día: Mínimo: 120.0 hornos/d

2,160.0 ton carbón/d

2,160,000.0 kg carbón/d

216,000.0 kg licor amoniacal/d

9,000.0 kg licor amoniacal/h

150.0 kg licor amoniacal/min

2.50 kg licor amoniacal/s

Máximo: 280.0 hornos/d

5,040.0 ton carbón/d

5,040,000.0 kg carbón/d

504,000.0 kg licor amoniacal/d

21,000.0 kg licor amoniacal/h

350.0 kg licor amoniacal/min

5.83 kg licor amoniacal/s

Rango de generación de licor amoniacal:

Mínimo: 2.50 kg licor amoniacal/s

Máximo: 5.83 kg licor amoniacal/s

Promedio: 4.17 kg licor amoniacal/s

ESTIMACIÓN DEL GASTO DE ALIMENTACIÓN PARA LAS TORRES DE SEPARACIÓN DE

AMONIACO

CÁLCULOS PRELIMINARES PARA LAS BASES DE DISEÑO

PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco.DOCUMENTO: CÁLCULOS PRELIMINARES BASES DE DISEÑO REVISIÓN: D

Elaboró: JAPCRevisó: LEHLAprobó: HGM

Fecha de emisión: 04/07/2011HOJA 1 DE 11




Rango: 3.33

1/3 1.11

Mínimo: 2.50 kg licor amoniacal/s

1/3 Rango 3.61 kg licor amoniacal/s

2/3 Rango 4.72 kg licor amoniacal/s

Máximo: 5.83 kg licor amoniacal/s

Sin tener otros datos de distribución de la producción se recomienda

tomar 2/3 rango como flujo de diseño para las torres de separación de amoniaco

con el fin de garantizar con un buen margen de seguridad, la capacidad del equipo.

1.10 GASTO DE DISEÑO 4.7 kg licor amoniacal/s

282 kg licor amoniacal/min

16920 kg licor amoniacal/h

16.92 ton licor amoniacal/h

Densidad aproximada 1.02 ton/m3

16.58823529 m3/h

Recomendación de COMPHUGSA







1.2

Amoniaco total : 2.89 g/L

Amoniaco libre (NH3) : 1.02 g/L

Amoniaco fijo (NH4+) : 1.87 g/L

Densidad @ 25ºC : 1.002 g/cm3

pH : 8.6

Datos proporcionados por coquizadora 1.

~xA=mNH3T/mT mNH3T = 2.89 kg

ρ = mT / V ρ = 1002 kg/m3

~xA= mNH3T / ρ V V = 1 m3

mT = 1002 kg

mH2O = 999.11 kg

PMH2O = 18.01534 kg/kmol

PMNH3 = 17.03061 kg/kmol

nNH3T = 0.16969445 kmol

nH2O = 55.45884785 kmol

nT = 55.6285423 kmol

Fracción peso amoniaco total ~xNH3T = 0.002884

Fracción mol amoniaco total xNH3T = 0.003050

mNH3 = 1.02 kg

ρ = 1002 kg/m3

V = 1 m3

mT = 1002 kg

mH2O = 999.11 kg



nNH3T = 0.05989216 kmol

nH2O = 55.4588478 kmol

nT = 55.6285423 kmol

Fracción peso amoniaco libre ~xNH3 = 0.001018

Fracción mol amoniaco libre xNH3 = 0.001077

CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL LICOR AMONIACAL Y DISTRIBUCIÓN AMONIACO

LIBRE Y FIJO







mNH4+ = 1.87 kg

ρ = 1002 kg/m3

V = 1 m3

mT = 1002 kg

mH2O = 999.11 kg



nNH4+ = 0.10980229 kmol

nH2O = 55.4588478 kmol

nT = 55.6285423 kmol

Fracción peso amoniaco fijo ~xNH4+ = 0.001866

Fracción mol amoniaco fijo xNH4+ = 0.001974

El amoniaco en solución acuosa reacciona de acuerdo a la siguiente reacción química:

NH3 + H2O Û NH4+ + OH-

La reacción del amoniaco en agua es parcial y reversible, formando los iones amonio (NH4+) e hidroxilo

(OH-). La concentración de los iones formados depende del equilibrio químico que se establece entre

las especies químicas presentes. El equilibrio químico resultante es principalmente función de la

capacidad de disociación propia de cada especie química, esta capacidad de disociación se expresa

como una constante de disociación (Kd). Siendo esta una reacción ácido(H2O)-base(NH3)

la constante de esta reacción se denomina Ka (pKa(n) = -log Kd(HB-->B) = log Kp(1)

El ión amonio (NH4+) es llamado amoniaco fijo ya que al ser un catión estabilizado con los iones

hidroxilo (OH-) no presenta las propiedades de reactividad y volatilidad del amoniaco (NH3).

Propiamente el ión amonio no es un compuesto químico ya que no puede ser aislado, solo existe en

solución y si la solución es evaporada completamente este regresa a su forma de amoniaco en estado

gaseoso.

Tomando como referencia un sistema ideal en que solo estén presentes Agua y Amoniaco se tendría,

de acuerdo a el dato de amoniaco total proporcionado 2.89 g/L

las siguientes concentraciones en equilibrio químico:

DATOS:

[NH3] = 0.16969445 kmol/m3

pKw = 13.997







pKaNH3 = 9.244

Concentraciones en el equilibrio y pH resultante.

[NH3] = 0.16788944 kmol/m3 Amoniaco Libre

[NH4+] = 0.00180501 kmol/m3 Amoniaco Fijo

pH = 11.23



Composiciones Estimadas:

Amoniaco total : 2.89 g/L

Amoniaco libre (NH3) : 2.8593 g/L

Amoniaco fijo (NH4+) : 0.0307 g/L







Cuadro comparativo: Concentraciones de amoniaco fijo, amoniaco libre y pH estimadas contra

las proporcionadas en el análisis.

Datos proporcionados Datos Estimados

Amoniaco total : 2.89 2.89 g/L

Amoniaco libre (NH3) : 1.02 2.8593 g/L

Amoniaco fijo (NH4+) : 1.87 0.0307 g/L

pH : 8.6 11.23

Se concluye, por las diferencias significativas de los datos estimados y los proporcionados, que existen

en el licor amoniacal compuestos ácidos que modifican las concentraciones de los iones OH- y H3O+

aumentando considerablemente la cantidad de amoniaco fijo esperado.

El amoniaco fijo (NH4+) dado que es un catión estabilizado en la fase acuosa con los iones OH-

no presenta la reactividad ni la volatilidad del amoniaco libre (NH3) lo que dificulta la separación

requerida. En una etapa de separación solo el amoniaco libre se transfiere a la fase gaseosa y cuando

esta fase gaseosa se condensa en la siguiente etapa el amoniaco nuevamente reacciona formando

una cantidad de amoniaco fijo. Sin embargo este fenómeno no limita la separación ya que la fase liquida

que desciende a la etapa anterior al haber perdido la mayor parte del amoniaco libre (NH3) se estabiliza

regresando la reacción de amoniaco fijo (NH4+) a amoniaco libre (NH3). Permitiendo así que en esta

etapa si se transfiera a la fase gaseosa parte del amoniaco fijo que en no se pudo transferir en la etapa

superior.

Debido a la considerable diferencia en volatilidades aún con este fenómeno adverso la separación de los

componentes es muy factible, solo significando esto un aumento en el número de etapas de separación

en la zona de agotamiento de la torre de separación.

Cabe mencionarse, que debido a desconocerse los compuestos ácidos presentes en el licor amoniacal,

se dificulta establecer su comportamiento dentro de la torre de separación, por lo que el efecto que

éstos tengan en las composiciones de amoniaco fijo y libre en cada etapa de separación no se podrá

calcular con exactitud. Debido a esta situación, en el estudio se evaluarán las condiciones más

desfavorables para determinar la capacidad del equipo.

Con el fin de determinar la variabilidad en la composición del licor amoniacal se solicitó un muestreo

del licor amoniacal con el fin de medir su pH como indicativo.







Muestreo de pH agua amoniacal por laboratorio de panta coquizadora 1 siderúrgica 1 AHMSA

Fecha Turno pH

15/03/2011 A

15/03/2011 B

15/03/2011 C 7.44

16/03/2011 A 10.00

16/03/2011 B 9.29

16/03/2011 C 8.00

17/03/2011 A 9.70

17/03/2011 B 9.56

17/03/2011 C

18/03/2011 A 9.85

18/03/2011 B 9.34

18/03/2011 C

19/03/2011 A 9.81

19/03/2011 B

19/03/2011 C

20/03/2011 A

20/03/2011 B

20/03/2011 C 9.20

21/03/2011 A

21/03/2011 B 6.80

21/03/2011 C 9.80

22/03/2011 A 7.27

22/03/2011 B

22/03/2011 C







Promedio 8.93

Mínimo 6.80

Máximo 10.00

Varianza 1.27

Desviación estándar 1.13

Coeficiente de Asimetría -0.97

Del análisis de los datos presentes se pueden destacar los siguientes puntos:

El promedio de pH es mayor al proporcionado en el análisis del licor amoniacal.

La asimetría es considerable, predominado los valores de pH mayores al promedio.

Algunos valores muestran un pH considerablemente bajo.

Al desconocer la cantidad de amoniaco en las muestras tomadas y considerando que se presenta

una tendencia a valores mayores de pH que pudiera ser consecuencia de una mayor concentración

de amoniaco en el licor se recomienda para fines de diseño estimar un 5% más de amoniaco con

respecto al análisis proporcionado y tomar como referencia para la estimación de la distribución de

amoniaco fijo y libre la misma relación que existe en el análisis proporcionado.







1.20 COMPOSICIÓN DEL LICOR AMONIACAL PARA DISEÑO

mNH3T = 3.0345 kg

ρ = 1002 kg/m3

V = 1 m3

mT = 1002 kg

mH2O = 998.9655 kg



nNH3T = 0.17817917 kmol

nH2O = 55.4508269 kmol

nT = 55.6290061 kmol

1.21 Fracción mol amoniaco total xNH3T = 0.00320299

1.22 Fracción peso amoniaco total xNH3T = 0.00302844

1.23 Fracción mol amoniaco libre xNH3 = 0.00113047

1.24 Fracción peso amoniaco libre xNH3 = 0.00106886

1.25 Fracción mol amoniaco fijo xNH4+ = 0.00207252

1.26 Fracción peso amoniaco fijo xNH4+ = 0.00195958

1.27 *Fracción mol agua xNH2O = 0.99679701

1.28 *Fracción peso agua xH2O = 0.99697156

TEMPERATURA DEL LICOR AMONIACAL A LA ALIMENTACIÓN

Medición en campo de la temperatura del licor amoniacal: 72 ºC

Se considerará un descenso de la temperatura hasta: 12 ºC







1.281 TEMPERATURA DEL LICOR AMONIACAL 60 °C

333 K

1.281a TEMPERATURA DE ENTRADA A LA TORRE DE DESTILACIÓN 90 ºC

363 ºC

CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL DESTILADO.

Debido a la alta volatilidad del amoniaco, no es viable una condensación total a la salida del domo de la

torre. A menor temperatura de condensación se puede obtener vapor de amoniaco con menor humedad,

sin embargo, el hecho de bajar más la temperatura incrementa considerablemente el costo de operación.

Por lo tanto se considerará como limitante del proceso la temperatura de condensación que permita el

agua de enfriamiento disponible en torres de enfriamiento.

Temperatura de agua de torres de enfriamiento medida en campo T-4 25 °C

Temperatura de agua de torres de enfriamiento medida en campo T-6 29 °C

Temperatura máxima de agua de torres de enfriamiento (Estimada) : 35 °C

Temperatura de agua de torres de enfriamiento para diseño: 35 °C

Aproximación de temperatura en condensador parcial para diseño: 25 °C

1.29 TEMPERATURA DE OPERACIÓN EN EL CONDENSADOR PARCIAL: 60 °C

333 K

De acuerdo a diagrama de temperatura composición de solución amoniaco-agua la composición

la concentración de amoniaco que se alcanzaría sería de: 0.84812635

1.30 CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL DESTILADO

yD = 0.848126354 FRACCIÓN MOL

0.840743355 FRACCIÓN PESO

PRESIÓN DE OPERACIÓN Y CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL RESIDUO







A mayor presión de operación en la torre, se alcanza una mayor temperatura en el fondo de la torre,

incrementando así la capacidad de agotamiento del proceso, es decir se disminuye la concentración de

amoniaco en el residuo. Sin embargo, esto implica un consumo mayor de vapor de calentamiento

incrementando el costo de operación. Por lo que se considera como limitante para diseño alcanzar la

presión de operación que garantice la presión necesaria para alimentar el vapor destilado a los colectores

de gas que alimentan los saturadores. De acuerdo a datos proporcionados la presión máxima de

operación de los saturadores es de 0.2 kg/cm2 manométricos. Para garantizar una presión igual o

mayor de operación del sistema se considera:

1.31 PRESIÓN ABSOLUTA DE OPERACIÓN: 1.25 bar

1.32 PRESIÓN ATMOSFÉRICA 0.94258914 bar

1.33 PRESIÓN MANOMÉTRICA 0.30741086 bar

0.31347183 kg/cm2

Teniéndose un margen ligeramente mayor a 0.1 kg/cm2, para compensar caídas de presión

y fluctuaciones del sistema.

Para el destilado se considera alcanzar una temperatura de:

1.34 TEMPERATURA DEL DESTILADO Tw= 378.8 K

105.8 °C

1.35 CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL RESIDUO

xw = 0.00021178 FRACCIÓN MOL


DENSIDAD 1002 g/L

0.200606253 g/L




ALMACENAMIENTO DEL LICOR

AMONIACAL

E

Página 1

DIAGRAMA DE BLOQUESSISTEMA DE ELIMINACIÓN DE AMONIACO PRESENTE EN EL LICOR AMONIACAL, PROCEDENTE DE LOS DESTILADORES DEL PROCESO DE COQUIZACIÓN

A

G

B

C

F

DSEDIMENTACIÓN Y FLOTACIÓN

FILTRACIÓNPRE

CALENTAMIENTODESTILACIÓN

ENFRIAMIENTODEL RESIDUO

ALMACENAMIENTO DEL RESIDUO

A LICOR AMONIACALB AMONIACOC AGUAD PURGA LICOR DESNATAMIENTOE AGUA DE ENFRIAMIENTOF RETORNO AGUA ENFG VAPOR

CONDENSACIÓN

CONTROL DE REFLUJO Y PRESIÓN

CONTROL Y MANEJO DE POLVOS, HUMOS Y GASES, S.A. DIAGRAMA DE BLOQUES ALTOS HORNOS DE MÉXICO S.A.B. DE C.V.

ESTUDIO TORRES DE SEPARACIÓN DE AMONIACO REVISIÓN: D FECHA: 04/07/2011



PROYECTO: ESTUDIO TORRES DESEPARACIÓN DE AMONIACO

NO. PROYECTO: P704/11 CONTRATO: 4500849475

BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA PARA TORRES DE SEPARACIÓN

DATOS DE LA ALIMENTACIÓN

1.20 COMPOSICIÓN DEL LICOR AMONIACAL PARA DISEÑO

mNH3T = 3.0345 kg

ρ = 1002 kg/m3

V = 1 m3

mT = 1002 kg

mH2O = 998.9655 kg



nNH3T = 0.178179173 kmol

nH2O = 55.45082691 kmol

nT = 55.62900608 kmol

1.21 Fracción mol amoniaco total xNH3T = 0.00320299

1.22 Fracción peso amoniaco total xNH3T = 0.003028443

1.23 Fracción mol amoniaco libre xNH3 = 0.001130467

1.24 Fracción peso amoniaco libre xNH3 = 0.001068862

1.25 Fracción mol amoniaco fijo xNH4+ = 0.002072523

1.26 Fracción peso amoniaco fijo xNH4+ = 0.001959581

1.27 *Fracción mol agua xNH2O = 0.99679701

1.28 *Fracción peso agua xH2O = 0.996971557

1.10 GASTO DE DISEÑO 4.7 kg licor amoniacal/s

282 kg licor amoniacal/min

16920 kg licor amoniacal/h

16.92 ton licor amoniacal/h

PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco.DOCUMENTO: BALANCE DE ENERGÍA REVISIÓN: D







PRESIÓN DE OPERACIÓN

1.31 PRESIÓN ABSOLUTA DE OPERACIÓN: 1.25 bar

1.32 PRESIÓN ATMOSFÉRICA 0.942589145 bar

1.33 PRESIÓN MANOMÉTRICA 0.307410855 bar

0.313471833 kg/cm2

PESO MOLECULAR PROMEDIO DE LA ALIMENTACIÓN

PMF = 18.01218592 kg/kmol

FLUJO MOLAR DE LA ALIMENTACIÓN 0.26093446 kmol/s

FLUJO MOLAR AMONIACO ALIMENTACIÓN 0.000835771 kmol/s

FLUJO MOLAR AGUA ALIMENTACIÓN 0.260098689 kmol/s

TEMPERATURAS DE REFERENCIA PARA LA ALIMENTACIÓN:

TEMPERATURA DE BURBUJA: 374.1080726 K

101.1080726 ºC

TEMPERATURA DE ROCIO: 379.045919 K

106.045919 ºC

1.281 TEMPERATURA DEL LICOR AMONIACAL 60 °C

333 K

PERDIDA POR DESNATAMIENTO DEL LICOR PARA ELIMINACIÓN DE ACEITE

2.00% DE LA ALIMENTACIÓN

0.005218689 kmol/s








ALIMENTACIÓN A LA TORRE DE DESTILACIÓN 0.25571577 kmol/s

FLUJO MOLAR AMONIACO A LA TORRE 0.000819055 kmol/s

FLUJO MOLAR AGUA A LA TORRE 0.254896715 kmol/s

1.281a TEMPERATURA DE ENTRADA A LA TORRE DE DESTILACIÓN 90 ºC

363 K

FRACCIÓN MOL AMONIACO EN LA ALIMENTACIÓN

zF = 0.00320299

ENTALPÍA DE LA ALIMENTACIÓN

HF = [ ( xF ) * ( CpNH3 ) * ( T - To ) ] + [ ( 1 - xF ) * ( CpH2O ) * ( T - To ) ]

T = 90 ºC

363 K

To = 0 ºC

273 K

zF = 0.00320299

CpNH3 = 78.35122473 kJ/kmol K @ 0 ºC

CpNH3 = 105.8105826 kJ/kmol K @ 90 ºC

CpH2O = 76.10220488 kJ/kmol K @ 0 ºC

CpH2O = 75.77683774 kJ/kmol K @ 90 ºC

HF = 6839.20998 kJ/kmol

ENTALPÍA DE LA ALIMENTACIÓN COMO LÍQUIDO SATURADO

HL = [ ( xF ) * ( CpNH3 ) * ( T - To ) ] + [ ( 1 - xF ) * ( CpH2O ) * ( T - To ) ]

T = 101.1080726 ºC

374.1080726 K

To = 0 ºC

273 K

zF = 0.00320299

CpNH3 = 78.35122473 kJ/kmol K @ 0 ºC

CpNH3 = 122.6390081 kJ/kmol K @ 101.1080726 ºC

CpH2O = 76.10220488 kJ/kmol K @ 0 ºC

CpH2O = 76.01569896 kJ/kmol K @ 101.1080726 ºC

HL = 7698.08764 kJ/kmol

ENTALPÍA DE LA ALIMENTACIÓN COMO VAPOR SATURADO

HG = [ ( xF ) * { [ ( CpNH3 ) * ( T - To ) ] + λNH3 } ] + [ ( 1 - xF ) * { [ ( CpH2O ) * ( T - To ) ] + λH2O } ]

T = 106.045919 ºC

379.045919 K








To = 0 ºC

273 K

zF = 0.00320299

78.35122473 kJ/kmol @ 0 ºC

134.606062 @ 106.045919 ºC

11426.8564 @ 106.045919 ºC

76.10220488 kJ/kmol @ 0 ºC

76.13530929 @ 106.045919 ºC

40375.95 @ 106.045919 ºC

HG = 48365.62562 kJ/kmol

RELACIÓN DE CALOR NECESARIO PARA CONVERTIR EN VAPOR SATURADO Y CALOR DE

VAPORIZACIÓN

q = ( HG - HF ) / ( HG - HL )

q = 1.02111949

LINEA DE ALIMENTACIÓN

y = [ q / ( q - 1 ) ] x - [ zF / ( q - 1 ) ]

Punto Pendiente Ordenada al Origen

x = 0.00320299 mF = 48.34962835 bF = -0.151660405

y = 0.00320299








Ecuación

y = 48.34962835 x + -0.151660405

y = 1

x = 0.023819426

INTERSECCIÓN DE LÍNEA DE ALIMENTACIÓN Y CURVA DE EQUILIBRIO

x = 0.014116695

y = 0.530876571

LÍNEA DE OPERACIÓN ZONA DE ENRIQUECIMIENTO

Ecuación de la línea de operación en la zona de enriquecimiento

y = [ R / ( R + 1 ) ] x + [ yD / ( R + 1 ) ]

PUNTOS CONOCIDOS DE LA LÍNEA DE OPERACIÓN

PUNTO 1 PUNTO 2

Reflujo Mínimo

x = 0.848126354 0.014116695

y = 0.848126354 0.530876571

Pendiente Ordenada al Origen

m = ( y1 - y2 ) / ( x1 - x2 ) b = y1 - ( m x1 )mEmin = 0.380391017 bEmin = 0.525506707








Rmin = m / ( 1 - m )

Rmin = 0.613921083

RELACIÓN DE REFUJO

r = R / Rmin = 2

R = R min r = 1.227842165

DATOS DEL DESTILADO

1.29 TEMPERATURA DE OPERACIÓN EN EL CONDENSADOR PARCIAL: 60 °C

333 K

1.30 CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL DESTILADO

yD = 0.848126354 FRACCIÓN MOL


PESO MOLECULAR PROMEDIO DEL DESTILADO

PMD = 17.18016454

Pendiente Ordenada al Origen

m = R / ( R + 1 ) b = yD / ( R + 1 )mE = 0.551135168 bE = 0.380694094

Ecuación de la línea de operación en la zona de enriquecimiento con el reflujo especificado

y = 0.551135168 x + 0.380694094








LÍNEA DE OPERACIÓN ZONA DE AGOTAMIENTO

UTILIZANDO VAPOR ABIERTO

Ŀ / Ĝ = mA

y = mA x + bA

DATOS DEL RESIDUO

1.34 TEMPERATURA DEL RESIDUO Tw= 378.8 K

105.8 °C

1.35 CONCENTRACIÓN DE AMONIACO EN EL RESIDUO

xw = 0.00021178 FRACCIÓN MOL


PESO MOLECULAR PROMEDIO DEL RESIDUO

PMR = 18.01513145

INTERSECCIÓN DE LA LÍNEA DE OPERACIÓN DE LA ZONA DE ENRIQUECIMIENTO Y LA LÍNEA DE

ALIMENTACIÓN

mF = 48.34962835

bF = -0.151660405

mE = 0.551135168

bE = 0.380694094

Punto 1

x = 0.011137474

y = 0.386832348 0.386832348

Punto 2

x = 0.00021178

y = 0

m = ( y1 - y2 ) / ( x1 - x2 ) b = y1 - ( m x1 )mA = 35.40574294 bA = -0.007498212

y = 35.40574294 + -0.007498212

BALANCE DE MATERIA

F + Ĝ = D + W








F zF = D yD + W xW

Ŀ / Ĝ = mA

Ŀ = W

mE = R + ( R + 1 ) = L / G

G = L + D








D = [ ( F mA xW ) + ( F zF ) - ( F zF mA ) ] / [ ( yD ) + ( xW mA ) - ( yD mA ) ]

F = 0.25571577 kmol/s

mA = 35.40574294

xw = 0.00021178

zF = 0.00320299

yD = 0.848126354

D = 0.000900246 kmol/s

FLUJO MOLAR AMONIACO EN EL DESTILADO 0.000763522 kmol/s

FLUJO MOLAR AGUA EN EL DESTILADO 0.000136724 kmol/s

Ĝ = ( F + D ) / ( mA + 1 )

Ĝ = 0.007406192 kmol/s

Ŀ = W = mA Ĝ

W = 0.262222 kmol/s

FLUJO MOLAR AMONIACO EN EL RESIDUO 5.55332E-05 kmol/s

FLUJO MOLAR AGUA EN EL RESIDUO 0.262166 kmol/s








AMONIACO ENTRA 0.000819055 DIFERENCIA

SALE 0.000763522

5.55332E-05 0.000819055 0.000000

AGUA ENTRA 0.254896715

0.007406192 0.262302907

SALE 0.000136724

0.262166 0.262302907 0.000000

GOBAL ENTRA 0.255716

0.007406192 0.263121962

SALE 0.000900

0.262222 0.263121962 0.000000

PORCENTAJE DE AMONIACO ELIMINADO

ENTRADA A LA TORRE 0.000819055 kmol/s

SALIDA EN EL DESTILADO 0.000763522 kmol/s

PORCENTAJE ELIMINADO 93.22%








ETAPAS DE SEPARACIÓN

De acuerdo a la construcción del diagrama de operación de la torre se necesitarían 7 etapas teóricas para

lograr la separación requerída. Las torres existentes cuentan con mayor número de platos por lo que

factíblemente se pueden útilizar para la operación deseada. Cabe mencionarse que la eficiencia real

de las etapas de separación en cada torre sería distinta por lo cual se debe ajustar el número de platos

a la eficiencia de cada columna en las condiciones de operación planteadas.

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

y (fracción mol fase gas)

x (fracción mol fase líquida)

y* vs x

Curva de equilibrio

linea de operación a reflujo mínimo

linea de operaciónzona de

ETAPA1

ETAPA2








0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0 0.002 0.004 0.006 0.008 0.01 0.012 0.014 0.016 0.018 0.02

y (fracción mol fase gas)

x (fracción mol fase líquida)

y* vs x

ETAPA2

ETAPA4

ETAPA3

ETAPA5

ETAPA6

ETAPA7

Curva de equilibrio

linea de operaciónzona de enriquecimiento

linea de operaciónzona de agotamiento

Alimentación

ETAPA8

ETAPA9

ETAPA10








COMPOSICIONES EN EL EQUILIBRIO

PLATO ETAPA SUBÍNDICE x y T (ºC)

CONDENSADOR ETAPA 1 0 0.040698 0.848126 60.00

PLATO 1 ETAPA 2 1 0.009431 0.403124 92.05

PLATO 2 ETAPA 3 2 0.007161 0.326412 95.24

PLATO 3 ETAPA 4 3 0.005083 0.246055 98.27

PLATO 4 ETAPA 5 4 0.003390 0.172484 100.82

PLATO 5 ETAPA 6 5 0.002131 0.112531 102.76

PLATO 6 ETAPA 7 6 0.001254 0.067963 104.14

PLATO 7 ETAPA 8 7 0.000669 0.036897 105.07

PLATO 8 ETAPA 9 8 0.000293 0.016186 105.67

PLATO 9 ETAPA 10 9 0.000212 0.002892 105.80

BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA POR ETAPAS TEÓRICAS

SALE ENTRA

CpNH3 = 78.35122473 Entalpía = 23.25

CpNH3 = 90.47714076 Amoniaco = 0.000764

λNH3 = 16959.07295 Agua = 0.000137

CpH2O = 76.10220488 D = 0.000900

CpH2O = 75.34177983 HD = 25823.25

λH2O = 42496.9361 yd= 0.848126

T0 = 60.00 x0= 0.040698 y1= 0.403124

ETAPA 1 ho = 4564.544996 H1= 37547.695405

CpNH3 = 78.35122473 L = 0.001105 G = 0.002006

CpNH3 = 90.47714076 Amoniaco = 0.000045 Amoniaco = 0.000809

CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.001060 Agua = 0.001197

CpH2O = 75.34177983 Entalpía = 5.045463 Entalpía = 75.305845

SUMATORIA AMONIACO = 0.000809 AMONIACO = 0.000809

AGUA = 0.001197 AGUA = 0.001197

TOTAL = 0.002006 TOTAL = 0.002006

ENTALPÍA = 28.292724 ENTALPÍA = 75.305845

CALOR = 47.013120

CONDENSADOR








SALE ENTRA ALIMENTACIÓN

ENTRA

CpNH3 = 78.35122473 Entalpía = 75.31 Entalpía = 5.045463 Entalpía = 1748.893849

CpNH3 = 108.1066455 Amoniaco = 0.000809 Amoniaco = 0.000045 Amoniaco = 0.000819

λNH3 = 13437.03173 Agua = 0.001197 Agua = 0.001060 Agua = 0.254897

CpH2O = 76.10220488 G = 0.002006 L = 0.001105 F = 0.25571577

CpH2O = 75.81775411 H1 = 37547.70 h0= 4564.544996 HF = 6839.20998

λH2O = 41044.28 y1= 0.403124 x0= 0.040698 zF = 0.00320299

T1 = 92.05 x1= 0.009431 y2= 0.326412

ETAPA 2 h1= 7006.779613 H2= 39624.481082

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.259749 Agua = 0.004989


SUMATORIA AMONIACO = 0.003282 AMONIACO = 0.002462 AMONIACO =0.000819

AGUA = 0.260946 AGUA = 0.006049 AGUA = 0.254897

TOTAL = 0.264227 TOTAL = 0.008512 TOTAL = 0.255716

ENTALPÍA = 1912.635622 ENTALPÍA = 298.511962 ENTALPÍA = 1748.893849

CALOR = 134.770190

PLATO 1 (PLATO DE ALIMENTACIÓN)








SALE ENTRA

CpNH3 = 78.35122473 Entalpía = 293.47 Entalpía = 1837.329777


λNH3 = 12990.51445 Agua = 0.004989 Agua = 0.259749

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 75.88432305 H2 = 39624.48 h1= 7006.779613

λH2O = 40893.68 y2= 0.326412 x1= 0.009431

T2= 95.24 x2= 0.007161 y3= 0.246055

ETAPA 3 h2 = 7250.461505 H3= 41805.185617

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.260344 Agua = 0.005584



AGUA = 0.265333 AGUA = 0.265333

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -47.747968

PLATO 2








SALE ENTRA



λNH3 = 12539.01933 Agua = 0.005584 Agua = 0.260344

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 75.9507657 H3 = 41805.19 h2= 7250.461505

λH2O = 40749.52 y3= 0.246055 x2= 0.007161

T3= 98.27 x3= 0.005083 y4= 0.172484

ETAPA 4 h3 = 7481.983494 H4= 43801.250811

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.260889 Agua = 0.006129



AGUA = 0.266473 AGUA = 0.266473

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -45.926852

PLATO 3








SALE ENTRA



λNH3 = 12136.32087 Agua = 0.006129 Agua = 0.260889

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.00903611 H4 = 43801.25 h3= 7481.983494

λH2O = 40627.58 y4= 0.172484 x3= 0.005083

T4= 100.82 x4= 0.003390 y5= 0.112531

ETAPA 5 h4 = 7676.331192 H5= 45423.975277

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.261333 Agua = 0.006573



AGUA = 0.267461 AGUA = 0.267461

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -38.943979

PLATO 4








SALE ENTRA



λNH3 = 11813.85257 Agua = 0.006573 Agua = 0.261333

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.05490107 H5 = 45423.98 h4= 7676.331192

λH2O = 40534.31 y5= 0.112531 x4= 0.003390

T5= 102.76 x5= 0.002131 y6= 0.067963

ETAPA 6 h5 = 7823.949297 H6= 46626.370593

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.261663 Agua = 0.006903



AGUA = 0.268236 AGUA = 0.268236

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -29.803503

PLATO 5








SALE ENTRA



λNH3 = 11576.64119 Agua = 0.006903 Agua = 0.261663

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.08816438 H6= 46626.37 h5= 7823.949297

λH2O = 40468.02 y6= 0.067963 x5= 0.002131

T6= 104.14 x6= 0.001254 y7= 0.036897

ETAPA 7 h6= 7928.274191 H7= 47462.296744

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.261893 Agua = 0.007133



AGUA = 0.268796 AGUA = 0.268796

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -21.165223

PLATO 6








SALE ENTRA



λNH3 = 11424.93315 Agua = 0.007133 Agua = 0.261893

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.11095399 H7 = 47462.30 h6= 7928.274191

λH2O = 40423.24 y7= 0.036897 x6= 0.001254

T7= 105.07 x7= 0.000669 y8= 0.016186

ETAPA 8 h7= 7998.451878 H8= 48019.272321

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.262046 Agua = 0.007286



AGUA = 0.269179 AGUA = 0.269179

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -14.277046

PLATO 7








SALE ENTRA



λNH3 = 11426.11532 Agua = 0.007286 Agua = 0.262046

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.12592454 H8= 48019.27 h7= 7998.451878

λH2O = 40394.18 y8= 0.016186 x7= 0.000669

T8= 105.67 x8= 0.000293 y9 = 0.002892

ETAPA 9 h8= 8043.847569 H9= 48366.328267

CpNH3 = 78.35122473 Ŀ = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.262145 Agua = 0.007385



AGUA = 0.269431 AGUA = 0.269431

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -9.333373

PLATO 8








SALE ENTRA



λNH3 = 11426.37247 Agua = 0.007385 Agua = 0.262145

CpH2O = 76.10220488 Ĝ = 0.007406 Ŀ = 0.262222

CpH2O = 76.12918097 H9 = 48366.33 h8= 8043.847569

λH2O = 40387.85 y9= 0.002892 x8= 0.000293

T9= 105.80 x9= 0.000212 y = 0.000000

ETAPA 10 h9 = 8053.713156 Hv= 48450.736592

CpNH3 = 78.35122473 W = 0.262222 Ĝ = 0.007406


CpH2O = 76.10220488 Agua = 0.262166 Agua = 0.007406



AGUA = 0.269551 AGUA = 0.269551

TOTAL = 0.269628 TOTAL = 0.269628


CALOR = -1.961827

PLATO 9








RESUMEN DEL BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA LINEAS DE PROCESO

ALIMENTACIÓNDESTILADO RESIDUO VAPOR

ESTADO TERMODINÁMICO LÍQUIDO VAPOR LÍQUIDO VAPOR

SUBENFRIADOSATURADO SATURADO SATURADO

TEMPERATURA ºC 90.0 60.0 105.8 106.14

K 363.0 333.0 378.8 379.14

FRACCIÓN MOL AMONIACO 0.003203 0.848126 0.000212 0.000000

FRACCIÓN MOL AGUA 0.996797 0.151874 0.999788 1.000000

SUMATORIA 1 1 1 1

FLUJO MOLAR AMONIACO kmol/s 0.000819 0.000764 0.000056 0.000000

FLUJO MOLAR AGUA kmol/s 0.254897 0.000137 0.262166 0.007406

FLUJO MOLAR TOTAL kmol/s 0.255716 0.000900 0.262222 0.007406

PM AMONIACO kg/kmol 17.03061 17.03061 17.03061 17.03061

PM AGUA kg/kmol 18.01534 18.01534 18.01534 18.01534

PM PROMEDIO kg/kmol 18.01219 17.18016 18.01513 18.01534

FRACCIÓN PESO AMONIACO 0.003028 0.840743 0.000200 0.000000

FRACCIÓN PESO AGUA 0.996972 0.159257 0.999800 1.000000

SUMATORIA 1 1 1 1

FLUJO MÁSICO AMONIACO kg/s 0.01395 0.01300 0.00095 0.00000

FLUJO MÁSICO AGUA kg/s 4.59205 0.00246 4.72301 0.13343

FLUJO MÁSICO TOTAL kg/s 4.60600 0.01547 4.72396 0.13343

kg/min 276.36 0.93 283.44 8.01

kg/h 16581.60 55.68 17006.25 480.33

ton/h 16.58 0.06 17.01 0.48

ton/d 397.96 1.34 408.15 11.53

DENSIDAD kg/m3 1002 1000

PRESIÓN ABSOLUTA bar 1.25 1.25

atm 1.233625 1.233625

R atm m3 / kmol K 0.082057 0.082057

DENSIDAD MOLAR gas ideal kmol/m3 0.045146 0.039652

FLUJO VOLUMÉTRICO m3/s 0.004597 0.019941 0.004724 0.186778

L/s 4.5968 19.9406 4.7240 186.7780

m3/h 16.55 71.79 17.01 672.40

m3/d 397.16 1722.87 408.15 16137.62

ENTALPÍA kJ/kmol 6839.2100 25823.2454 8053.7132 48450.7366

PROPIEDADES UNIDADES








BALANCES DE MATERIA Y ENERGÍA PARA EQUIPOS DE PROCESO

ECONOMIZADOR (PRECALENTAMIENTO DE LA ALIMENTACIÓN)

ALIMENTACIÓN

F = 0.255716 kmol/s

zF = 0.003203

Amoniaco Agua

Temperatura Entalpía 78.35122473 76.1022049

t1 = 60 ºC h1 = 4544.99 kJ/kmol 90.47714076 75.3417798

t2 = 90 ºC h2 = 6839.21 kJ/kmol

Q = 586.668229 kJ/s

RESIDUO

W = 0.262222 kmol/s

Temperatura Entalpía

T1 = 105.8 ºC H1 = 8053.71 kJ/kmol

H2 = 5816.414746

xw = 0.000212

CpNH3 = 78.3512 CpNH3 = 86.91

CpNH3 = 95.4722

CpH2O = 76.1022 CpH2O = 75.81

CpH2O = 75.5193

T2 = 76.69 ºC








CONDENSADOR

G = L + D

mE = L/G

G = D / ( 1 - mE )

G = 0.002006 kmol/s

L = G mE

L = 0.001105 kmol/s

D = 0.000900 kmol/s

GAS

y1 = 0.403124

t1 = 92.05 ºC

H1 = 37547.695405 kJ/kmol

LÍQUIDO

x0 = 0.040698

t0 = 60.00 ºC

h0 = 4564.544996 kJ/kmol

DESTILADO

yD = 0.848126

tD = 60.0 ºC

HD = 25823.2454 kJ/kmol








BALANCE DE CALOR

G Hg = D HD + L hl + Q

Q = -47.01312025 kJ/s

AGUA DE ENFRIAMIENTO Agua

76.10220488

t1 = 35 h1 = 2649.228129 kJ/kmol 75.28225961

t2 = 50 h2 = 3784.467237 kJ/kmol 75.27648459

Q = Fae ( h1 - h2 )

Fae = 0.041412527 kmol/s

PM AGUA 18.01534 kg/kmol

FLUJO MÁSICO 0.74606 kg/s

ENFRIADOR DEL RESIDUO

W = 0.262222 kmol/s

xw = 0.000212

Amoniaco Agua

Temperatura 78.35122473 76.1022049

t1 = 76.69 ºC h1 = 5815.11 kJ/kmol 96.39306481 75.5492146

t2 = 50 ºC h2 = 3784.55 kJ/kmol 87.87996824 75.2764846

Q = 532.4574798 kJ/s

AGUA DE ENFRIAMIENTO Agua

76.10220488

t1 = 35 h1 = 2649.228129 kJ/kmol 75.28225961

t2 = 50 h2 = 3784.467237 kJ/kmol 75.27648459

Q = Fae ( h1 - h2 )

Fae = 0.469026724 kmol/s

PM AGUA 18.01534 kg/kmol

FLUJO MÁSICO 8.44968 kg/s








RESUMEN DEL BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA AGUA DE ENFRIAMIENTO

AGUA ENT AGUA ENT AGUA SAL AGUA SAL

CONDENSADOENFRIADOR CONDENSADOENFRIADOR

ESTADO TERMODINÁMICO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO

SUBENFRIADOSUBENFRIADOSUBENFRIADOSUBENFRIADO

TEMPERATURA ºC 35.0 35.0 50.0 50.0

K 308.0 308.0 323.0 323.0

FRACCIÓN MOL AMONIACO 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

FRACCIÓN MOL AGUA 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000

SUMATORIA 1 1 1 1

FLUJO MOLAR AMONIACO kmol/s 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

FLUJO MOLAR AGUA kmol/s 0.041413 0.469027 0.041413 0.469027

FLUJO MOLAR TOTAL kmol/s 0.041413 0.469027 0.041413 0.469027

PM AMONIACO kg/kmol 17.03061 17.03061 17.03061 17.03061

PM AGUA kg/kmol 18.01534 18.01534 18.01534 18.01534

PM PROMEDIO kg/kmol 18.01534 18.01534 18.01534 18.01534

FRACCIÓN PESO AMONIACO 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

FRACCIÓN PESO AGUA 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000

SUMATORIA 1 1 1 1

FLUJO MÁSICO AMONIACO kg/s 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000

FLUJO MÁSICO AGUA kg/s 0.74606 8.44968 0.74606 8.44968

FLUJO MÁSICO TOTAL kg/s 0.74606 8.44968 0.74606 8.44968

kg/min 44.76 506.98 44.76 506.98

kg/h 2685.82 30418.83 2685.82 30418.83

ton/h 2.69 30.42 2.69 30.42

ton/d 64.46 730.05 64.46 730.05

DENSIDAD kg/m3 1000 1000 1000 1000

PRESIÓN ABSOLUTA bar

atm

R atm m3 / kmol K

DENSIDAD MOLAR gas ideal kmol/m3

FLUJO VOLUMÉTRICO m3/s 0.000746 0.008450 0.000746 0.008450

L/s 0.7461 8.4497 0.7461 8.4497

m3/h 2.69 30.42 2.69 30.42

m3/d 64.46 730.05 64.46 730.05

ENTALPÍA kJ/kmol 2649.2281 2649.2281 3784.4672 3784.4672

PROPIEDADES UNIDADES




T-2010-A

AC

TK-0010

AEF-0030-A

E-1030-A

E-1040-A

TK-2030-A

E-2020-A

BE

AM

BI

BK

AU

BG

LÍM

ITE

DE

BA

TE

RÍA

LÍM

ITE

DE

BA

TE

RÍA

00 ALMACENAMIENTO DE LICOR Y FILTRACIÓN 10 ACONDICIONAMIENTO DE CORRIENTES DE PROCESO 20 DESTILACIÓN

AA

AS

AW

AG

AQ

AI

AK

VAPOR DECALENTAMIENTO

VS2.5 kg/cm2 abs

127 ºC

LICORAMONIACAL

T 65ºC

AGUAENFRIAMIENTO

T 30ºC

RETORNOAGUA ENF

VAPOR DEAMONIACO

P 0.3 kg/cm2T 40 ºC

AGUARECUPERADA

T 50 ºC

BA

BC

AO

AY

V-132

PURGA DEL LICOR

T 60 ºC

TK-0023-A

AD

CONTROL Y MANEJO DE POLVOS, HUMOS Y GASES, S.A. DIAGRAMA DEL BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA ALTOS HORNOS DE MÉXICO S.A.B. DE C.V.


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

AA AC AD AE AG AI AK AM AO AQ AS AU AW AY BA BC BE BG BI BKPROPIEDADES UNIDADES

TEMPERATURA ºC 60.00 60.00 60.00 60.00 90.00 92.05 60.00 60.00 60.00 105.80 76.69 50.00 170.00 106.14 35.00 35.00 35.00 50.00 50.00 50.00

TEMPERATURA K 333.00 333.00 333.00 333.00 363.00 365.05 333.00 333.00 333.00 378.80 349.69 323.00 443.00 379.14 308.00 308.00 308.00 323.00 323.00 323.00

PRESIÓN ABSOLUTA bar 0.94 0.94 0.94 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 7.96 1.25 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94

GASTO MÁSICO kg/s 4.7000 4.7000 0.0940 4.6060 4.6060 0.0353 0.0353 0.0199 0.0155 4.7240 4.7240 4.7240 0.1334 0.1334 9.1957 8.4497 0.7461 8.4497 0.7461 9.1957

GASTO MOLAR kmol/s 0.260934 0.260934 0.005219 0.255716 0.255716 0.002006 0.002006 0.001105 0.000900 0.262222 0.262222 0.262222 0.007406 0.007406 0.510439 0.469027 0.041413 0.469027 0.041413 0.510439

FLUJO MOLAR AMONIACO kmol/s 0.000836 0.000836 0.000017 0.000819 0.000819 0.000809 0.000809 0.000045 0.000764 0.000056 0.000056 0.000056 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

FLUJO MOLAR AGUA kmol/s 0.260099 0.260099 0.005202 0.254897 0.254897 0.001197 0.001197 0.001060 0.000137 0.262166 0.262166 0.262166 0.007406 0.007406 0.510439 0.469027 0.041413 0.469027 0.041413 0.510439

LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO VAPOR LIQ + VAP LÍQUIDO VAPOR LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO VAPOR VAPOR LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO LÍQUIDO

SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SATURADO SATURADO SATURADO SATURADO SATURADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SATURADO SATURADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO SUBENFRIADO

DENSIDAD kg/m3 1002.0000 1002.0000 1002.0000 1002.0000 1002.0000 0.7256 868.2912 1000.0000 0.7756 1000.0000 1000.0000 1000.0000 3.8925 0.7144 1000.0000 1000.0000 1000.0000 1000.0000 1000.0000 1000.0000

DENSIDAD MOLAR kmol/m3 55.6290 55.6290 55.6290 55.6290 55.6290 0.0412 49.2833 55.6320 0.0451 55.5089 55.5089 55.5089 0.2161 0.0397 55.5083 55.5083 55.5083 55.5083 55.5083 55.5083

VOLUMEN ESPECÍFICO m3/kmol 0.0180 0.0180 0.0180 0.0180 0.0180 24.2817 0.0203 0.0180 22.1502 0.0180 0.0180 0.0180 4.6282 25.2192 0.0180 0.0180 0.0180 0.0180 0.0180 0.0180

COMPOSICIÓN

PESO MOLECULAR kg/kmol 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306 17.0306

PESO MOLECULAR kg/kmol 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153

PESO MOLECULAR PROMEDIO kg/kmol 18.0122 18.0122 18.0122 18.0122 18.0122 17.6184 17.6184 17.9753 17.1802 18.0151 18.0151 18.0151 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153 18.0153

FRACCIÓN MOL AMONIACO 0.003203 0.003203 0.003203 0.003203 0.003203 0.403124 0.403124 0.040698 0.848126 0.000212 0.000212 0.000212 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

FRACCIÓN MOL AGUA 0.996797 0.996797 0.996797 0.996797 0.996797 0.596876 0.596876 0.959302 0.151874 0.999788 0.999788 0.999788 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000

CORRIENTES DE PROCESO

ESTADO

CONTROL Y MANEJO DE POLVOS, HUMOS Y GASES, S.A. DIAGRAMA DEL BALANCE DE MATERIA Y ENERGÍA ALTOS HORNOS DE MÉXICO S.A.B. DE C.V.






No. ÁREA TAG EQUIPO DESCRIPCIÓN OPERACIÓN

1 00 TK-0010 TANQUE DE ALMACENAMIENTO LICOR AMONIACALTANQUE ATMOSFÉRICO CILÍNDRICO VERTICAL. VOLUMEN 450 m3. MATERIAL ACERO AL CARBÓN.

EXISTENTE.CONTINUA

2 00 P-0020-A BOMBA DE ALIMENTACIÓN ABOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL

ACCIONADA POR MOTOR ELÉCTRICO CON ACOPLAMIENTO DIRECTO.CONTINUA

3 00 P-0020-B BOMBA DE ALIMENTACIÓN BBOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO B. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL

ACCIONADA POR MOTOR ELÉCTRICO CON ACOPLAMIENTO DIRECTO.RESERVA

4 00 TK-0023-A TANQUE DE SEDIMENTACIÓN A TANQUE CLARIFICADOR DE ALTA TASA EN ACERO AL CARBÓN. CONTINUA

5 00 TK-0023-B TANQUE DE SEDIMENTACIÓN B TANQUE CLARIFICADOR DE ALTA TASA EN ACERO AL CARBÓN. RESERVA

6 00 P-0026-A BOMBA A FILTROS ABOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


7 00 P-0026-B BOMBA A FILTROS BBOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


8 00 F-0030-A FILTRO DE ALQUITRÁN A FILTRO RÁPIDO A PRESIÓN. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. CONTINUA

9 00 F-0030-B FILTRO DE ALQUITRÁN B FILTRO RÁPIDO A PRESIÓN. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. RESERVA

10 10 TK-1010-A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A TANQUE ATMOSFÉRICO CILÍNDRICO VERTICAL VOLUMEN 25.5 m3. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. CONTINUA

11 10 TK-1010-B TANQUE DE ALMACENAMIENTO B TANQUE ATMOSFÉRICO CILÍNDRICO VERTICAL VOLUMEN 25.5 m3. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. RESERVA

12 10 P-1020-A BOMBA DE ALIMENTACIÓN A TORRES ABOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


13 10 P-1020-B BOMBA DE ALIMENTACIÓN A TORRES BBOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


14 10 E-1030-A ECONOMIZADOR A INTERCAMBIADOR DE CALOR DE TUBOS Y CORAZA. CONTINUA

15 10 E-1030-B ECONOMIZADOR B INTERCAMBIADOR DE CALOR DE TUBOS Y CORAZA. RESERVA

16 10 E-1040-A ENFRIADOR DE RESIDUO A ENFRIADOR DE CALOR DE TUBOS Y CORAZA. CONTINUA

LISTA DE EQUIPOS DE PROCESO

PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco.DOCUMENTO: LISTA DE EQUIPO DE PROCESOREVISIÓN: D







No. ÁREA TAG EQUIPO DESCRIPCIÓN OPERACIÓN

LISTA DE EQUIPOS DE PROCESO

17 10 E-1040-B ENFRIADOR DE RESIDUO B ENFRIADOR DE CALOR DE TUBOS Y CORAZA. RESERVA

18 20 T-2010-A TORRE DE SEPARACIÓN DE AMONIACO A TORRE DE PLATOS EXISTENTE DIÁMETRO 1600 mm 21 PLATOS CON CAMPANAS DE BURBUJEO. CONTINUA

19 20 T-2010-B TORRE DE SEPARACIÓN DE AMONIACO B TORRE DE PLATOS EXISTENTE DIÁMETRO 2000 mm 20 PLATOS CON CAMPANAS DE BURBUJEO. RESERVA

20 20 E-2020-A CONDENSADOR A CONDENSADOR DE TUBOS Y CORAZA. CONTINUA

21 20 E-2020-B CONDENSADOR B CONDENSADOR DE TUBOS Y CORAZA. RESERVA

22 20 TK-2030-A TANQUE DE RECIRCULACIÓN DE CONDENSADO A TANQUE CILÍNDRICO VERTICAL. CONTINUA

23 20 TK-2030-B TANQUE DE RECIRCULACIÓN DE CONDENSADO B TANQUE CILÍNDRICO VERTICAL. RESERVA

24 20 P-2040-A BOMBA DE RESIDUO ABOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


25 20 P-2040-B BOMBA DE RESIDUO BBOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


26 30 TK-3010-A TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE RESIDUO A TANQUE ATMOSFÉRICO CILÍNDRICO VERTICAL VOLUMEN 25.5 m3. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. CONTINUA

27 30 TK-3010-B TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE RESIDUO B TANQUE ATMOSFÉRICO CILÍNDRICO VERTICAL VOLUMEN 25.5 m3. MATERIAL ACERO AL CARBÓN. RESERVA

28 30 P-3020-A BOMBA A TORRE DE APAGADO ABOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


29 30 P-3020-B BOMBA A TORRE DE APAGADO BBOMBA DE ALIMENTACIÓN A TANQUE DE ALMACENAMIENTO A. BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL


PROYECTO: Estudio torres de separación de Amoniaco.DOCUMENTO: LISTA DE EQUIPO DE PROCESOREVISIÓN: D



proyecto ejecutivo rev d 04-07-11

Documents