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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
MEMORIA Página 1
1. ANTECEDENTES ......................................................................................................... 2
2. OBJETO DEL PROYECTO……………………….…………………………………………..3
3. DESCRIPCIÓN DE LA SOLUCIÓN............................................................................... 3
5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS .................................................................................. 7
6. JUSTIFICACIÓN DEL DIMENSIONAMIENTO .............................................................. 9
7. IMPACTO AMBIENTAL............................................................................................... 10
8. SERVICIOS AFECTADOS .......................................................................................... 10
9. COORDINACIÓN CON ORGANISMOS...................................................................... 13
10. PLAZO DE EJECUCIÓN .......................................................................................... 14
11. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS ................................................................................ 14
12. RESUMEN DE PRECIOS ......................................................................................... 15
13. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA ..................................................................... 15
14. REVISIÓN DE PRECIOS .......................................................................................... 15
15. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA ................................................................... 16
16. DOCUMENTACIÓN INTEGRANTE DEL PROYECTO.............................................. 16
17. CONCLUSIÓN .......................................................................................................... 18
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
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1. ANTECEDENTES
El Plan de Abastecimiento y Saneamiento Integrales (PASI) de El Puerto de Santa
María, aprobado por la Excma. Corporación Municipal en sesión Plenaria de fecha 10 de
diciembre de 1.987, se está desarrollando conjuntamente entre el Excmo. Ayuntamiento
de El Puerto de Santa María y la Consejería de Obras Públicas y Transporte de la Junta
de Andalucía.
De acuerdo con el citado convenio se afronta la construcción de los colectores
necesarios para el saneamiento de El Puerto de Santa María. La descripción de las obras
de los colectores necesarias en la zona correspondiente a la zona norte, está
desarrollada en el “Proyecto de red de colectores de la zona norte de la ciudad”, el cual
contempla la totalidad de las obras necesarias (colectores generales, ramales
secundarios, estaciones de bombeo, etc) y fue aprobado por el Consejo de
Administración de APEMSA en abril de 1993.
Con la construcción del desdoblamiento de la N-IV, la evacuación de las aguas
pluviales queda interrumpida, por lo que la evacuación de dichas aguas no queda
solucionada. De hecho, el problema se ve agravado por el crecimiento de la zona
urbanizada experimentado en los últimos años y con las previsiones de crecimiento
actuales.
Es pues necesario resolver la evacuación de las aguas pluviales recogiéndolas en
la margen derecha de la N-IV y cruzándola, conducirlas a los puntos de vertido que
desaguan a los caños de la marisma, para su desagüe al río Guadalete.
En el año 2000, APEMSA contrata la asistencia técnica para la Redacción del
Estudio de alternativas para el drenaje de la zona norte de El Puerto de Santa María. En
dicho estudio se analiza el desarrollo urbanístico de dicha zona y se plantean soluciones
para resolver el drenaje de la misma, considerando los caudales futuros de acuerdo con
el planeamiento vigente.
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La Zona de La Florida queda englobada dentro de dicho sistema de drenaje.
En un principio se desarrollo una solución a través de un colector tipo marco
rectangular de hormigón que recogía los vertidos de aguas pluviales desde la calle Pintor
Juan Miguel Sanchez Fernández y tras cruzar la carretera N-IV y la vía del ferrocarril
desagüaban en el Caño del Molino.
Este proyecto inicial se ha dividido en dos fases:
1. Fase I. Desde la Calle Pintor Juan Miguel Sanchez Fernández
hasta la N_IV.
2. Fase II. Desde justo antes del cruce con la N-IV, hasta el desagüe
final en el caño del molino.
En el tramo inicial, (Fase I objeto del presente proyecto) por motivos que a
continuación se detallan se ha optado por aprovechar el canal existente, y proyectar una
conducción paralela de Hormigón Armado de sección Moduloval de 235x135 , y un
colector circular de 1800 mm de diámetro.
2. OBJETO DEL PROYECTO
El objeto del presente proyecto es la definición y descripción de las obras
necesarias para la recogida y evacuación de los vertidos de aguas pluviales de la zona
de la Florida, conduciéndolas hasta la arqueta de conexión entre las dos fases previstas
3. DESCRIPCIÓN DE LA SOLUCIÓN.
En el año 2000, APEMSA contrata la asistencia técnica para la Redacción del
Estudio de alternativas para el drenaje de la zona norte de El Puerto de Santa María. En
dicho estudio se analiza el desarrollo urbanístico de dicha zona y se plantean soluciones
para resolver el drenaje de la misma, considerando los caudales futuros de acuerdo con
el planeamiento vigente.
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Para esta cuenca se establece un colector que recoja la zona de la Florida y cruce
la carretera N-IV dirigiéndose hacia el punto de vertido situado en el Caño del Molino
situado al Sur de la Estación de Tren del Puerto de Santa María.
Además se recogerán distintas conducciones durante el trazado del canal,
comenzando por tres conducciones al principio del canal , de diámetros de 1000 a 1800
mm, como una conducción de fecales que se desvía a una arqueta del canal y diversos
bombeos que se recogen en planos y el anejo correspondiente de desarrollo de la
solución.
Así pues, el proyecto consiste en desarrollar el tramo de colector comprendido
entre la carretera y el punto de vertido, recogiendo las aguas pluviales de la zona de la
Florida.
En un principio se desarrolló un solo proyecto que recogiese las obres necesarias
para evacuar la zona de la florida desde, la calle Juan Miguel Sánchez Fernández hasta
el caño del molino. Se pensó en demoler el canal existente paralelo a la antigua vía del
Ferrocarril, y construir un marco rectangular de dimensiones variables según los tramos,
desde el inicio hasta el final.
Durante el desarrollo de estos trabajos el Exmo Ayuntamiento ejecutó las obras
necesarias para la cubrición del canal existente. La demolición de este canal resulta
ahora bastante más onerosa, por lo que Apemsa decidió aprovechar el canal existente y
construir una conducción paralela al mismo de forma que ambas conducciones tuvieran
la capacidad requerida, 16.75 m3/s.
Se decidió entonces dividir la actuación en las dos fases antes mencionadas.
La fase I es objeto de presente proyecto y es la que a continuación pasamos a
describir.
El punto de inicio se sitúa en la confluencia de la carretera Juncal y la calle Juan
Miguel Sánchez Fernández. En ese punto se recogen las aguas de dos colectores
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actuales de ∅1000 y las aguas de cuneta embocadas mediante un tubo ∅1800, por lo
que se ejecuta una arqueta que recoja las tres conducciones.
De ella saldrá el canal existente y la conducción de 1800 mm de diámetro
obtenida por cálculo, finalmente se proyecta en los primeros 177 metros de longitud, una
sección Moduloval de Hormigón Armado de 235x135 MOD 130, cuya sección hidráulica
es equivalente al colector de 1800 mm obtenidos. Este cambio viene condicionado
principalmente por la falta de recubrimiento existente en el cruce del colector por la Avda.
de la Diputación.
La obra finaliza en el p.K. 269,00 conectando con la arqueta A1 de la fase II. Todo
el trazado discurre paralelamente a la antigua vía del ferrocarril.
La rasante en esta zona, la ubicación del punto de conexión, la rasante del futuro
colector y, evidentemente, la rasante del colector objeto de este proyecto, vienen
determinadas por la rasante del punto de conexión, que es existente.
La pendiente del colector de 1800 se dispone igual a la del canal existente.
Durante el trazado justo en en P.K. 175,00 existe un colector general de aguas
fecales de 500 mm que nos condiciona la rasante y por lo tanto la pendiente disponible.
El colector proyectado pasa por arriba de esta conducción general.
A continuación se incluye un cuadro resumen con las conducciones instaladas.
Tramo Sección Pendiente
pK 0,00 – pK 177.00
moduloval
0.7%
pK 177 – pK 269.00
1800 mm
0.8%
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5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
Las obras consisten en la realización de las operaciones necesarias para la
instalación de un colector Moduloval de 235x135 de H.A. en la primera parte de las
obras, y de un colector circular de H.A. 1800 mm de diámetro que recoge las aguas
pluviales de la zona de la Florida, evacuándolas hasta la arqueta A1 proyectada en la
segunda fase del colector de desagüe de la zona de la Florida.
Los conducción se instalan sobre cama de hormigón en masa, rellenando con
suelo seleccionado compactado al 98% PM en tongadas de 20 cm de espesor máximo
hasta el paquete de firme.
Finalmente se repone el firme. La reposición se realiza en el ancho de zanja más
una sobre-excavación de 1 metro a ambos lados de la zanja. El firme se compone de una
capa de zahorra natural compactada al 98% P.M. de 25 cm de espesor. Sobre esta capa
se ejecuta un riego de imprimación EAL-1 (1,5 kg/m2), sobre el cual se extiende una capa
de aglomerado MBC S-20 de 5 cm de espesor. A continuación se extiende un riego de
adherencia ECR-1 (1,5 kg/m2) y sobre este una capa de microaglomerado de 2 cm de
espesor. Estas dos últimas capas se extienden en todo el ancho de la calzada.
Las zanjas irán entibadas convenientemente para profundidades de excavación
superiores a 1,4 m. Además se dispondrá de sistema de agotamiento tipo well-point.
Los pozos y arquetas de registro, se sitúan a lo largo de la red, en puntos de
intersección de conducciones y en puntos de cambio de pendiente y alineación, de forma
que la distancia entre ellos no sea mayor de 50 metros. Se tiene contemplada la
instalación de arquetas de registro en los quiebros e incorporaciones, y de pozos de
registro de diámetro 1,20 m sobre la tapa de las arquetas. Las arquetas serán de
hormigón armado según planos de detalle. Los pozos de registro serán de anillos
prefabricados de hormigón en masa de espesor mínimo de pared de 20 cm.
Las tapas serán de fundición dúctil acerrojadas y estancas capaces de soportar
tráfico pesado, modelo APEMSA Saneamiento.
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A continuación se incluye un cuadro resumen con las características técnicas del
presente proyecto.
Diametro (m) Longitud (m)
Moduloval 235x135 177 Tuberías
Tubería HA 1800 92
Arquetas 9 - -
6. JUSTIFICACIÓN DE DIMENSIONAMIENTO
Como base para el dimensionamiento se han contemplado los vertidos de aguas
pluviales.
Los caudales se obtienen del Estudio de Alternativas para el drenaje de la Zona
Norte, según instrucciones de APEMSA, ya que en este se realiza un estudio hidrológico
de la zona considerando el crecimiento de la misma previsto en el planeamiento vigente.
Dichos caudales son:
Tramo 1: 16,75 m3/s
Tramo 2: 20,68 m3/s
Tramo 3: 21,63 m3/s
Tramo 4: 22,15 m3/s
Los diámetros deben fijarse teniendo en cuenta las posibilidades de
asentamientos o pérdidas de carga por incrustaciones, o el sistema de limpieza. Es
recomendable que, al menos un 15-20 % de su altura quede libre, permitiendo así la
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circulación de aire, produciendo la aireación del agua manteniéndose unas condiciones
aerobias.
Las pendientes adoptadas en los tramos de conducción se ajustan al terreno y el
método constructivo en las conducciones de nueva ejecución, procurando atenerse a dos
condicionantes extremos: a caudales bajos, no se producirán sedimentaciones, y a
caudales altos se evitan fuertes velocidades, que con presencia de materiales abrasivos
arrastrados pueden deteriorar la tubería.
La velocidad de circulación del agua es admisible, siempre que se encuentre
dentro de los límites 0,5-5 m./seg., para evitar problemas de sedimentaciones o erosiones
en la sección considerada.
El cálculo de las mismas se realiza mediante la fórmula de Manning, que para
conducciones a sección parcialmente llena debe corregirse aplicando los coeficientes
correctores de Thormann-Franke.
7. IMPACTO AMBIENTAL.
Las obras que comprenden el presente proyecto, se encuentran enmarcadas en el
Termino Municipal de El Puerto de Santa María, al límite del Parque Natural Bahía de
Cádiz, pero sin encontrarse incluidas en el mismo.
Se trata de obras de conducción de aguas pluviales en zona urbana, por lo que no
es necesario realizar una evaluación de impacto ambiental, al no estar incurso en
ninguno de los supuestos recogidos en la ley 7/2007 de 9 de julio de Gestión Inte-
grada de la Calidad Ambiental.
No obstante, dada la proximidad de las marismas y la especial sensibilidad de la
zona, al ejecutar las obras deberán adoptarse las medidas necesarias para minimizar el
impacto que las mismas pudieran ocasionar en el entorno.
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8. SERVICIOS AFECTADOS.
Los diversos servicios que resultan afectados por las obras son:
Redes de Agua.
La información analizada ha sido facilitada por APEMSA; según esta, desde el p.k.
inicial hasta el cruce con la carretera N-IV, existe una red de agua paralela al trazado de
la conducción, que pudiera verse afectada por la excavación o por la traza de la
conducción proyectada. Se trata de una tubería de fibrocemento de diámetro ∅450 mm.
Se prevé un cruce con una derivación de esta red, de FD ∅200 mm, en el cruce con la
Avenida Diputación. Así mismo, en el cruce con la carretera N-IV se afecta una tubería
FD ∅300 mm, con la que se cruza, y discurre paralela a la conducción de la
Confederación Hidrográfica del Guadalquivir, que también resulta afectada.
De la información obtenida, no se prevén mas afecciones hasta llegar al Polígono
el Palmar, donde se prevén diversos cruces con tuberías de FC ∅200 mm y ∅100 mm,
existentes en la calle Francisco Cossi Ochoa. No obstante estas ultimas quedan fuera de
fase objeto del presente proyecto.
Se desconoce la profundidad de las redes de abastecimiento, por lo que
previamente a la ejecución de las obras será necesario proceder a su localización exacta
mediante la apertura de catas, determinando si será necesario el desvío de la red de
aguas, o tan solo la protección y desvío provisional de las mismas durante la ejecución de
las obras.
Red de Saneamiento.
De la información facilitada por APEMSA no se observan inferencias con redes de
saneamiento distintas de las que son objeto de este proyecto.
Las conducción de aguas pluviales que se interceptan quedan incorporados a la
conducción proyectada. Su incorporación se realizará a las arquetas señaladas en los
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planos. Las conducciones de aguas fecales se desvían, quedando estos desvíos
recogidos en el proyecto
En todo caso será necesario garantizar el servicio durante la ejecución de las
obras, por lo que las mismas se programarán de forma adecuada y se establecerán los
desvíos necesarios, así como se adoptarán las medidas de protección y mantenimiento
necesarias.
Electricidad.
De la información facilitada por la Cia. Sevillana de Electricidad, se aprecian
afecciones con redes de alta y media tensión subterráneas que será necesario cruzar.
En la barriada de Pinillo Chico, cruzamos una red de media tensión subterránea,
proveniente de la avenida de Diputación.
De la ubicación de las redes subterráneas de baja tensión no se tiene información, pero
es posible que alguna resulte afectada.
Por tanto, previamente a la ejecución de las obras se procederá a la localización
exacta de dichas redes, contactando con la compañía explotadora para definir las
medidas de protección y forma de ejecución de los trabajos en los cruces. Además se
adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y desvío, tanto
provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
Gas Natural.
No existe red de gas afectada por las obras.
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Teléfono
De la información obtenida de la Cia. Telefónica no se prevén cruces con redes
de telefonía subterráneas en esta fase.
No obstante , previamente a la ejecución de las obras se contactará con
Telefónica y se procederá a la localización exacta de dichas redes, definiendo dicha
compañía las medidas de protección y forma de ejecución de los trabajos en los cruces.
Además se adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y
desvío, tanto provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
Cable y telecomunicaciones.
Previamente a la ejecución de las obras se contactará con las compañías
explotadores y se procederá a la localización exacta de dichas redes caso de que estas
existieran en la zona, definiendo dicha compañía las medidas de protección y forma de
ejecución de los trabajos en los cruces.
Además se adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y
desvío, tanto provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
Además se adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y
desvío, tanto provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
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9. COORDINACIÓN CON ORGANISMOS.
Durante la ejecución de los trabajos, será necesario contactar con los diversos
organismos y empresas gestoras de servicios para coordinar las diversas actuaciones
necesarios.
10. PLAZO DE EJECUCIÓN
El plazo previsto para las obras es de TRES (3) MESES, como queda justificado
en el correspondiente anejo.
11. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
Los precios serán los establecidos en el Anejo de Justificación de Precios, y se
han tenido en cuenta a la hora de establecer todas las operaciones auxiliares y/o
complementarias que fueren necesarias para su ejecución, todo ello según dictan las
normas de buena construcción.
12. RESUMEN DE PRESUPUESTOS.
El presupuesto incluye las mediciones de las obras y los correspondientes
cuadros de precios nº 1 y nº 2, con los cuales se han valorado la ejecución material y la
ejecución por contrata, obtenida ésta última de la primera por aplicación de los
coeficientes de Gastos Generales (13%), Beneficio Industrial (6%) e IVA (16%).
En el siguiente cuadro se ofrece un resumen del mencionado presupuesto.
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RESUMEN DE PRESUPUESTO:
1. Pres. Ejecución Material: 270.732,08 €
2. 13% Gastos Generales y 6% Beneficio Industrial 51.439,09 €
3. I.V.A. 51.547,39 €
Presupuesto General (1+2+3): 373.718,56 €
13. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.
En cumplimiento de Real Decreto 2/ 2.000 por el que se aprueba el Texto
Refundido de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, y del Real Decreto
1098/2001 por el que se aprueba el Reglamento General de la Ley de Contratos de las
AA. PP, se propone que los contratistas deberán tener la siguiente clasificación:
Grupo: E, Obras Hidráulicas.
Subgrupo: 1, Abastecimientos y Saneamientos.
Categoría: e
14. REVISIÓN DE PRECIOS
Para el cumplimiento del artículo 103 del Texto Refundido de la Ley de Contratos
de las Administraciones Públicas, aprobado por Real Decreto 2/2.000 de 16 de junio, y
del artículo 104 del Reglamento General de la Ley de Contratos de las AA.PP, aprobado
por Real Decreto 1098/2.001 de 12 de octubre, las obras que comprenden el presente
proyecto no estarán sujetas a revisión de precios, dado que el plazo de ejecución que se
propone es inferior a un (1) año.
15. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA
El presente proyecto cumple con los requisitos exigidos en el artículo 125 del
Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas aprobado
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por Real Decreto 1098/2002 de 12 de Octubre, ya que comprende una obra completa,
susceptible de ser entregada inmediatamente al público.
16. DOCUMENTACIÓN INTEGRANTE DEL PROYECTO.
El presente Proyecto contiene los siguientes documentos:
- MEMORIA Y ANEJOS:
ANEJO Nº 1: FICHA TÉCNICA.
ANEJO Nº 2: ANTECEDENTES. DOCUMENTACIÓN BÁSICA.
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA.
ANEJO Nº 4: GEOLOGÍA
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
ANEJO Nº 6: ESTUDIO DE SOLUCIONES.
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO.
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS.
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS.
ANEJO Nº 10: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES.
ANEJO Nº 11: CÁLCULOS ESTRUCTURALES.
ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES.
ANEJO Nº 13: REPLANTEO.
ANEJO Nº 14: COORDINACIÓN CON ORGANISMOS.
ANEJO Nº 15: EXPROPIACIONES.
ANEJO Nº 16: PLAN DE OBRAS.
ANEJO Nº 17: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS.
ANEJO Nº 18: PRESUPUESTOS.
ANEJO Nº 19: CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.
ANEJO Nº 20: FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS.
ANEJO Nº 21: CONTROL DE CALIDAD.
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ANEJO Nº 22: SEGURIDAD Y SALUD.
-PLANOS:
PLANO Nº 1.1.- SITUACIÓN.
PLANO Nº 2.1.- EMPLAZAMIENTO.
PLANO Nº 3.1.- ESTADO ACTUAL.
PLANO Nº 4.1.- PLANTA GENERAL DE LAS OBRAS.
PLANO Nº 5.1.- COLECTOR DE PLUVIALES. PLANTA, PERFIL LONGITUDINAL Y
REPLANTEO.
PLANO Nº 6.1.- COLECTOR DE PLUVIALES. PERFILES TRANSVERSALES.
PLANO Nº 7.1.- DETALLES Y SECCIONES TIPO.
PLANO Nº 8.1.- ARQUETAS DE REGISTRO. FORMAS
PLANO Nº 8.2.- ARQUETAS DE REGISTRO ARMADURAS.
PLANO Nº 9.1.- DESVIOS DE SANEAMIENTO. ESTADO ACTUAL.
PLANO Nº 10.1.- DESVIOS DE SANEAMIENTO. PLANTA GENERAL.
-PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS.
-PRESUPUESTOS.
MEDICIONES.
CUADRO DE PRECIOS Nº 1.
CUADRO DE PRECIOS Nº 2.
PRESUPUESTOS PARCIALES.
PRESUPUESTO GENERAL.
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17. CONCLUSIÓN
Con todo lo expresado en el presente documento, de acuerdo con las Normas y
Directrices recibidas, se da por finalizado el trabajo.
El Puerto de Santa María, Diciembre de 2008
El Ingeniero Autor del Proyecto
Francisco Belmonte Sánchez
Ingeniero de Caminos Canales y Puertos
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INDICE DE ANEJOS.
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INDICE DE ANEJOS. Página 1
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INDICE DE ANEJOS. Página 2
INDICE DE ANEJOS
ANEJO Nº 1: FICHA TÉCNICA.
ANEJO Nº 2: ANTECEDENTES. DOCUMENTACIÓN BÁSICA.
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA.
ANEJO Nº 4: GEOLOGÍA
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
ANEJO Nº 6: ESTUDIO DE SOLUCIONES.
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO.
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS.
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS.
ANEJO Nº 10: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES.
ANEJO Nº 11: CÁLCULOS ESTRUCTURALES.
ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES.
ANEJO Nº 13: REPLANTEO.
ANEJO Nº 14: COORDINACIÓN CON ORGANISMOS.
ANEJO Nº 15: EXPROPIACIONES.
ANEJO Nº 16: PLAN DE OBRAS.
ANEJO Nº 17: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS.
ANEJO Nº 18: PRESUPUESTOS.
ANEJO Nº 19: CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.
ANEJO Nº 20: FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS.
ANEJO Nº 21: CONTROL DE CALIDAD.
ANEJO Nº 22: SEGURIDAD Y SALUD.
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 1: FICHA TÉCNICA.
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 1: FICHA TÉCNICA. Página 1
SITUACIÓN
Las obras se ubican en el término municipal de El Puerto de Santa María,
provincia de Cádiz.
Concretamente se desarrollan en la zona de la Florida, antes de cruzar la
carretera N-IV, comienzan desde una arquerta dispuesta en la Calle Pintor Juan Miguel
Sanchez Fernández, discurriendo la mayor parte de su trazado sobre la antigua vía del
ferrocarril Cádiz-Sanlúcar hasta el punto de conexión con la arqueta A1 proyectada en la
Fase II , la cual recoge las obras necesarias para cruzar la N-IV y la vía del ferrocarril.
OBJETO
El objeto del presente proyecto es la definición y descripción de las obras
necesarias para la recogida y evacuación de los vertidos de aguas pluviales de la zona
de la Florida, conduciéndolas hasta la arqueta A1 antes mencionada, y desde ese punto
hasta el vertido situado en el Caño del Molino.
CAUDALES.
Los caudales de cálculo son:
Tramo 1: pK-0 a pK- 824,7 16,75 m3/s
Tramo 2: pK-824,7 a p.K-870,1 20,68 m3/s
Tramo 3: pK-870,1 a pK- 1021 21,63 m3/s
Tramo 4: pK-1021 a pK-1096,3 22,15 m3/s
Los tramos señalados se refieren al cálculo hidráulico realizado teniendo en cuenta
las dos fases desarrolladas para la ejecución de las obras. El esquema corresponde al
presentado en el anejo de cálculos hidráulicos.
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ANEJO Nº 1: FICHA TÉCNICA. Página 2
COLECTOR.
Para desaguar los caudales de cálculo en el tramo comprendido en el proyecto, se
ha decidido por parte de la Empresa Municipal Apemsa, aprovechar el canal existente y
construir una nueva conducción paralela, de forma que se garanticen los caudales de
pluviales a desaguar.
El colector nuevo de desagüe es una tubería de hormigón armado, de 1800 mm
de. Dedido a la poca cota disponible al cruzar por la Avda. de la Diptación , se ha
dispuesto la sección equivalente a una conducción de 1800 mm por una sección
moduloval de 235 x 135 . Las dimensiones y longitudes son:
Tramo Sección Pendiente
pK 0,00 – pK 177.00
moduloval
0.7%
pK 177 – pK 269.00
1800 mm
0.8%
RESUMEN.
Diametro (m) Longitud (m)
Moduloval 235x135 177 Tuberías
Tubería HA 1800 92
Arquetas 9 - -
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 2: ANTECEDENTES. DOCUMENTACIÓN BÁSICA.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 2: ANTECEDENTES. DOCUMENTACIÓN BÁSICA Página 1
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
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ANTECEDENTES.
El Plan de Abastecimiento y Saneamiento Integrales (PASI) de El Puerto de Santa
María, aprobado por la Excma. Corporación Municipal en sesión Plenaria de fecha 10 de
diciembre de 1.987, se está desarrollando conjuntamente entre el Excmo. Ayuntamiento
de El Puerto de Santa María y la Consejería de Obras Públicas y Transporte de la Junta
de Andalucía.
De acuerdo con el citado convenio se afronta la construcción de los colectores
necesarios para el saneamiento de El Puerto de Santa María. La descripción de las obras
de los colectores necesarias en la zona correspondiente a la zona norte, está
desarrollada en el “Proyecto de red de colectores de la zona norte de la ciudad”, el cual
contempla la totalidad de las obras necesarias (colectores generales, ramales
secundarios, estaciones de bombeo, etc) y fue aprobado por el Consejo de
Administración de APEMSA en abril de 1993.
Con la construcción del desdoblamiento de la N-IV, la evacuación de las aguas
pluviales queda interrumpida, por lo que la evacuación de dichas aguas no queda
solucionada. De hecho, el problema se ve agravado por el crecimiento de la zona
urbanizada experimentado en los últimos años y con las previsiones de crecimiento
actuales.
Este problema debía ser resuelto por el Ministerio de Obras Públicas, en aquel
entonces, con un proyecto complementario al desdoblamiento. Sin embargo, aunque
existe el Proyecto de Construcción de Colectores de Pluviales – Zona Este CN – IV p.K.
649,800 y p.K. 651,050 M.I., dicha actuación no se llevó acabo.
Es pues necesario resolver la evacuación de las aguas pluviales recogiéndolas en
la margen derecha de la N-IV y cruzándola, conducirlas a los puntos de vertido que
desaguan a los caños de la marisma, para su desagüe al río Guadalete.
Además, es necesario considerar el crecimiento urbanístico de la zona de estudio
de acuerdo con el planeamiento vigente, actualizando los parámetros de cálculo.
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En el año 2000, APEMSA contrata la asistencia técnica para la Redacción del
Estudio de alternativas para el drenaje de la zona norte de El Puerto de Santa María. En
dicho estudio se analiza el desarrollo urbanístico de dicha zona y se plantean soluciones
para resolver el drenaje de la misma, considerando los caudales futuros de acuerdo con
el planeamiento vigente.
La Zona de La Florida queda englobada dentro de dicho sistema de drenaje, y en
la solución adoptada se contempla un colector tipo marco rectangular de hormigón que
recoja los vertidos de aguas pluviales y tras cruzar la carretera N-IV y la vía del ferrocarril
desagüe en el Caño del Molino.
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DOCUMENTACIÓN BÁSICA.
Al final del presente anejo se incluye copia de la memoria del "Estudio del drenaje
de la zona de La Florida - El Puerto de Santa María (Cádiz)", redactado por Euroestudios
en abril de 2002, así como de algunos planos de dicho estudio en los que se exponen los
conceptos generales de la ecuación.
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
Se incluye a continuación un reportaje fotográfico de la zona afectada por las
obras.
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Fotografía nº 1: Canal existente en el tramo inicial de las obras.
Fotografía nº 2: vista de la zona inicial de las obras.
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Fotografía nº 3: canal inicial. Incorporación de acometida.
Fotografía nº 4: Detalle de incorporación a canal.
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Fotografía nº 5: Detalle de incorporación a canal.
Fotografía nº 6: Vista de la ubicación de la arqueta comienzo de las obras.
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Fotografía nº 7: vista aguas abajo del canal existente.
Fotografía nº 8: vista interior pozo inicial.
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Fotografía nº 9. vista del canal existente.
Fotografía nº 10: vista de paso sobre canal.
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Fotografía nº 11: cruce con tubería de CHG y carretera N-IV
Fotografía nº 12: cruce con tubería de CHG y carretera N-IV
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Fotografía nº 13: cruce con tubería de CHG y carretera N-IV
Fotografía nº 14: cruce con tubería de CHG y carretera N-IV
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Fotografía nº 15: vista del canal existente aguas debajo de la carretera N-IV
Fotografía nº 16: cruce con tubería de CHG y carretera N-IV, aguas abajo del mismo.
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Fotografía nº 17: vista canal y vía abandonada.
Fotografía nº 18: vista canal y vía abandonada.
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Fotografía nº 19: vista canal en zona tras barriada del Tejar
Fotografía nº 20: vista canal y vía abandonada.
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Fotografía nº 21: vista canal en zona tras barriada del Tejar
Fotografía nº 22: vista canal existente al llegar a las vías de ferrocarril.
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Fotografía nº 23: actual cruce del canal bajo las vías.
Fotografía nº 24: vista de canal en zona tras barriada del Tejar.
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Fotografía nº 25: vista canal en zona tras barriada del Tejar
Fotografía nº 26: actual cruce del canal bajo las vías.
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Fotografía nº 27: pozo en zona del Polígono del Palmar.
Fotografía nº 28: pozo en zona del Polígono del Palmar.
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Fotografía nº 29: Estación de Bombeo en Polígono del Palmar.
Fotografía nº 30: zona del Polígono del Palmar.
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ANEJO Nº 2: ANTECEDENTES. DOCUMENTACIÓN BÁSICA Página 20
Fotografía nº 31: zona del Polígono del Palmar.
Fotografía nº 32: desembocadura de en Caño del Molino.
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Fotografía nº 33: desembocadura de en Caño del Molino.
Fotografía nº 34: desembocadura de en Caño del Molino.
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Fotografía nº 35: desembocadura de en Caño del Molino.
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ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA.
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CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA
Para la redacción del presente Proyecto de Construcción se ha utilizado la
Cartografía a escala 1:10.000 digitalizada, facilitada por el Instituto de Cartografía de
Andalucía, dependiente de la Consejería de Obras Públicas y Transportes de la Junta de
Andalucía.
También se ha usado cartografía digitalizada, a escala 1:1.000, de El Puerto de
Santa María, facilitada por APEMSA.
Así mismo, se ha realizado un levantamiento topográfico para obtener un modelo
digital del terreno (MDT), con detalle suficiente para obtener planos de planta a escala
1:500, y se han dejado materializadas en el terreno las correspondientes bases para
facilitar el replanteo.
A continuación se incluye el listado de los puntos topografiados y el plano
topográfico obtenido.
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Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
1 749165,561 4055525,623 8,15 2 749151,272 4055533,784 8,48 3 749141,184 4055539,401 8,3 4 749128,253 4055545,716 8,48 5 749112,439 4055553,264 8,56 6 749118,332 4055556,52 8,33 7 749118,719 4055557,473 7,22 8 749133,754 4055550,969 7,12 9 749133,7 4055549,849 8,23
10 749147,699 4055542,848 8,16 11 749148,111 4055543,766 7,03 12 749160,911 4055536,213 6,94 13 749160,397 4055535,36 8,09 14 749169,186 4055529,481 8,05 15 749169,801 4055530,215 6,91 16 749174,165 4055523,296 6,86 17 749174,923 4055522,241 6,51 18 749173,213 4055522,455 8,06 19 749174,89 4055522,156 8,05 20 749174,933 4055521,94 8,06 21 749169,054 4055529,254 8,05 22 749166,839 4055530,802 8,06 23 749164,031 4055526,558 8,13 24 749168,832 4055526,677 8,23 25 749164,613 4055525,22 7,99 26 749172,345 4055520,694 7,93 27 749168,083 4055514,192 7,92 28 749169,141 4055514,327 7,96 29 749170,713 4055512,449 8,02 30 749175,785 4055520,186 8,05 31 749176,718 4055520,547 8,08 32 749177,906 4055519,914 8,11 33 749157,324 4055519,828 7,98
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ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 4
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
34 749163,155 4055515,942 7,96 35 749163,646 4055515,193 7,95 36 749163,37 4055514,193 7,94 37 749162,772 4055516,691 7,96 38 749152,127 4055497,327 7,94 39 749154,849 4055495,788 7,91 40 749159,761 4055496,195 8,03 41 749169,802 4055511,062 8,08 42 749167,91 4055511,844 8,05 43 749165,021 4055510,879 7,92 44 749166,842 4055513,79 7,91 45 749167,561 4055514,251 7,92 46 749174,01 4055516,099 8,06 48 749177,108 4055519,853 8,22 49 749170,778 4055508,942 8,04 50 749169,914 4055505,436 7,9 51 749180,254 4055521,225 8,05 52 749181,828 4055525,571 8,08 53 749181,429 4055530,251 8,13 54 749180,661 4055533,005 8,15 55 749180,127 4055536,287 8,17 56 749179,16 4055540,582 8,21 57 749178,483 4055542,926 8,23 58 749177,087 4055545,048 8,26 59 749175,395 4055546,393 8,26 60 749171,364 4055548,869 8,31 61 749170,023 4055546,833 8,34 62 749170,645 4055545,025 8,51 63 749174,376 4055540,886 8,42 64 749175,055 4055540,398 8,4 65 749175,93 4055536,664 8,4 66 749177,287 4055526,201 8,13 67 749176,541 4055527,074 7,93
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ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 5
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
68 749177,122 4055526,553 8,12 69 749176,923 4055525,949 6,54 71 749174,489 4055527,445 6,89 72 749170,544 4055532,168 6,94 73 749167,861 4055534,432 7,18 74 749172,353 4055530,505 7,06 75 749171,386 4055532,775 8,04 76 749171,523 4055533,172 8,06 77 749176,638 4055530,518 8,3 78 749175,428 4055533,986 8,41 79 749173,448 4055537,602 8,43 80 749172,579 4055540,419 8,44 81 749172,083 4055542,426 8,48 82 749170,599 4055544,047 8,51 83 749165,092 4055537,587 8,08 84 749164,766 4055537,351 8,08 85 749164,034 4055536,575 6,95 86 749144,291 4055547,989 7,1 87 749144,902 4055548,85 8,2 88 749145,051 4055549,201 8,18 89 749120,72 4055560,334 8,34 90 749120,461 4055560,023 8,33 91 749119,912 4055559,145 7,23 94 749122,757 4055570,299 8,68 95 749129,462 4055567,59 8,66 96 749130,457 4055569,854 8,6 97 749132,708 4055568,864 8,58 98 749131,796 4055566,585 8,66 99 749138,738 4055563,512 8,58
100 749145,291 4055560,397 8,53 101 749146,404 4055562,586 8,49 102 749148,636 4055561,501 8,48 103 749147,544 4055559,276 8,52
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 6
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
104 749146,401 4055557,482 8,69 105 749154,417 4055555,7 8,46 106 749160,526 4055552,369 8,42 107 749161,761 4055554,463 8,39 108 749163,861 4055553,306 8,38 109 749162,706 4055551,128 8,39 110 749179,753 4055552,569 8,27 111 749185,953 4055548,541 8,08 112 749182,591 4055549,496 8,12 113 749183,981 4055549,883 8,1 114 749183,448 4055551,304 8,13 115 749160,117 4055565,124 8,27 116 749160,191 4055562,833 8,28 117 749146,003 4055571,157 8,52 118 749126,805 4055578,334 8,5 119 749127,257 4055580,324 8,49 120 749122,247 4055591,79 8,78 121 749128,076 4055589,591 8,7 122 749137,324 4055585,858 8,65 123 749127,733 4055592,027 8,84 124 749136,357 4055583,655 8,6 125 749138,573 4055582,74 8,63 126 749139,583 4055584,939 8,66 127 749147,125 4055581,607 8,57 128 749148,817 4055583,137 8,74 129 749154,113 4055578,275 8,57 130 749153,015 4055576,069 8,5 131 749155,27 4055574,974 8,48 132 749156,343 4055577,189 8,54 133 749163,177 4055573,618 8,45 134 749170,356 4055569,764 8,44 135 749169,136 4055567,619 8,38 136 749171,259 4055566,364 8,35
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ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 7
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
137 749172,519 4055568,513 8,41 138 749180,378 4055563,892 8,36 139 749179,119 4055561,774 8,32 140 749182,785 4055559,417 8,23 141 749185,982 4055558,378 8,22 142 749188,174 4055558,753 8,19 143 749190,45 4055560,143 8,15 144 749191,447 4055562,502 8,16 145 749190,549 4055562,142 8,31 146 749187,7 4055561,797 8,37 147 749189,084 4055561,771 8,34 148 749189,54 4055563,182 8,34 149 749190,153 4055557,918 8,14 150 749192,522 4055574,146 8,27 151 749195,377 4055575,966 8,14 152 749200,292 4055585,691 8,1 153 749198,901 4055587,193 8,27 154 749206,643 4055582,329 8,2 155 749210,531 4055580,483 8,14 156 749204,094 4055580,459 8,06 157 749201,899 4055571,532 8,01 158 749203,854 4055562,336 7,87 159 749205,63 4055560,971 7,83 160 749207,772 4055561,942 7,78 161 749207,027 4055563,09 7,91 162 749204,632 4055568,18 8,05 163 749206,273 4055574,077 8,13 164 749217,048 4055578,193 7,83 165 749218,454 4055577,892 7,7 166 749214,302 4055572,947 7,86 167 749198,778 4055549,908 7,98 168 749191,162 4055544,728 8,06 169 749189,092 4055535,178 8,13
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 8
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
170 749189,263 4055534,896 8,13 171 749189,66 4055535,008 8,1 172 749186,517 4055531,601 8,09 173 749192,347 4055544,137 8,17 177 749185,948 4055513,947 8,2 179 749185,125 4055512 8,19 180 749174,298 4055496,073 8,01 182 749180,792 4055490,577 7,82 183 749181,541 4055489,474 7,97 184 749195,002 4055508,485 8,11 185 749194,048 4055509,355 7,99 186 749194,027 4055508,05 8,11 187 749201,936 4055519,155 8,22 188 749209,49 4055532,187 8,05 189 749210,682 4055531,228 8,18 190 749211,85 4055530,267 8,2 191 749214,075 4055534,88 8,13 192 749221,768 4055545,258 8,02 193 749219,655 4055547,329 7,86 194 749229,875 4055562,635 7,71 195 749231,699 4055560,241 7,88 196 749230,417 4055561,74 7,87 197 749227,806 4055558,165 7,88 198 749211,223 4055529,383 8,15 199 749212,595 4055528,393 8,08 200 749209,094 4055522,56 7,93 201 749211,994 4055515,852 7,91 202 749221,356 4055523,136 7,35 203 749230,651 4055516,125 7,41 204 749225,364 4055507,383 7,3 205 749225,523 4055506,731 7,25 206 749224,25 4055505,137 7,41 207 749221,949 4055504,688 7,53
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 9
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
208 749210,421 4055507,698 7,76 209 749211,483 4055509,17 7,82 210 749200,459 4055513,852 8,11 211 749197,58 4055509,142 7,92 212 749199,134 4055507,904 7,47 213 749197,054 4055507,673 7,56 214 749197,167 4055507,873 7,55 215 749209,648 4055500,936 7,61 216 749205,273 4055503,468 7,64 217 749204,917 4055505,216 7,49 218 749208,996 4055502,868 7,53 219 749214,109 4055499,476 7,36 220 749226,289 4055489,971 7,19 221 749227,313 4055490,187 5,66 222 749243,804 4055477,145 5,53 223 749243,207 4055476,461 6,97 224 749260,119 4055463,328 6,69 225 749260,687 4055463,816 5,48 227 749242,829 4055475,344 7,15 228 749226,306 4055488,052 7,4 230 749282,613 4054909,752 5,81 231 749290,317 4054895,725 5,47 232 749290,245 4054895,039 5,55 233 749290,512 4054894,212 5,59 234 749290,974 4054893,454 5,6 235 749291,127 4054893,72 5,65 236 749307,001 4054887,626 5,88 237 749325,136 4054880,231 5,7 238 749325,701 4054880,17 5,7 239 749326,505 4054879,896 5,36 240 749326,7 4054879,302 5,41 241 749326,531 4054879,243 5,5 242 749316,271 4054839,358 5,57
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 10
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
243 749324,732 4054845,174 6,15 244 749325,674 4054844,637 6,15 245 749324,264 4054844,248 6,22 246 749324,813 4054848,566 5,94 247 749324,288 4054863,187 5,79 248 749298,784 4054869,428 5,78 249 749285,205 4054871,9 5,03 250 749282,27 4054863,613 5,24 251 749281,612 4054863,975 5,32 252 749282,133 4054865,011 5,24 253 749276,263 4054868,296 5,44 254 749275,514 4054868,096 5,42 255 749275,228 4054867,586 5,42 256 749273,486 4054869,769 5,45 257 749270,832 4054870,074 5,46 258 749271,137 4054870,714 5,48 259 749270,844 4054871,364 5,48 260 749262,225 4054874,953 5,38 261 749263,023 4054875,794 5,42 262 749263,379 4054875,064 5,58 263 749264,685 4054876,46 5,51 264 749261,907 4054880,472 5,46 265 749261,396 4054875,062 5,33 266 749259,629 4054877,853 5,34 267 749277,393 4054891,054 5,64 268 749278,699 4054885,534 5,61 269 749277,207 4054885,533 5,64 270 749287,495 4054894,073 5,52 271 749288,526 4054897,661 5,42 272 749289,51 4054911,021 5,39 273 749288,731 4054872,828 4,63 274 749251,21 4054863,544 5,27 275 749245,306 4054860,065 5,15
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 11
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
276 749242,67 4054863,507 4,97 277 749240,858 4054867,265 5,34 278 749252,543 4054879,055 5,62 279 749254,005 4054877,29 5,16 280 749271,462 4054892,045 5,72 281 749268,19 4054895,002 5,98 282 749291,482 4054897,622 5,41 283 749301,334 4054907,188 5,2 284 749299,358 4054908,997 5,17 285 749296,311 4054912,175 5,18 286 749293,231 4054915,771 5,37 287 749305,73 4054926,053 4,93 288 749307,528 4054924,527 4,94 289 749310,503 4054921,018 5 290 749311,46 4054918,58 5,01 291 749311,833 4054919,003 4,98 292 749318,43 4054941,049 4,82 293 749317,3 4054941,808 5,26 294 749320,024 4054938,175 4,79 295 749321,845 4054933,483 4,84 296 749324,059 4054931,739 4,9 297 749329,465 4054936,595 4,76 298 749329,434 4054942,918 4,85 299 749321,064 4054950,696 4,94 300 749314,904 4054956,661 4,84 301 749312,938 4054958,547 4,89 302 749311,636 4054953,271 4,76 303 749309,727 4054955,18 4,84 304 749307,35 4054952,821 4,7 305 749304,443 4054955,654 4,74 306 749303,514 4054956,569 4,69 307 749304,453 4054957,643 4,8 308 749279,235 4054955,876 4,71
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 12
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
309 749262,838 4054939,764 4,52 311 749265,236 4054924,847 4,83 313 749247,493 4054921,838 4,71 314 749233,259 4054905,83 4,66 315 749242,518 4054888,005 4,69 316 749250,992 4054881,006 4,87 317 749265,458 4054895,592 4,95 318 749258,63 4054904,272 4,69 319 749273,245 4054918,754 4,69 320 749282,914 4054912,721 4,93 321 749295,669 4054925,152 4,82 322 749288,543 4054934,582 4,75 323 749316,148 4054945,553 4,7 324 749344,071 4054951,742 4,88 325 749343,78 4054952,134 4,82 326 749341,108 4054954,702 4,78 327 749362,967 4054971,431 4,71 328 749362,392 4054971,635 4,69 329 749358,627 4054973,614 4,61 330 749298,265 4054970,647 4,65 331 749356,084 4054974,767 4,68 332 749366,592 4054982,593 4,49 333 749370,179 4054980,608 4,65 334 749371,163 4054977,839 4,44 335 749368,426 4054980,793 4,47 336 749369,641 4054986,22 4,54 337 749371,385 4054983,01 4,7 338 749367,844 4054987,539 4,53 339 749372,246 4054984,304 4,69 340 749373,915 4054985,229 4,7 341 749373,673 4054990,417 4,51 342 749375,327 4054988,901 4,66 343 749386,575 4055000,793 4,53
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 13
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
344 749383,513 4054995,611 4,69 345 749389,422 4055002,763 4,71 346 749381,422 4055003,5 4,56 347 749379,748 4055004,25 4,56 348 749389,916 4055011,182 4,57 349 749402,726 4055025,088 4,56 350 749406,275 4055021,845 4,55 351 749406,916 4055020,219 4,7 352 749409,116 4055022,711 4,74 353 749407,884 4055020,611 4,7 354 749411,576 4055024,619 4,7 355 749415,614 4055028,223 4,69 356 749415,465 4055028,693 4,72 357 749419,895 4055034,31 3,92 358 749420,42 4055034,921 3,91 359 749420,301 4055033,946 4,05 360 749417,914 4055038,202 4,56 361 749424,765 4055041,352 4,69 362 749423,035 4055042,99 4,56 363 749423,11 4055043,868 4,56 364 749425,392 4055041,818 4,88 365 749426,324 4055041,069 5,02 366 749426,348 4055041,041 4,92 367 749427,196 4055042,019 4,97 368 749420,335 4055045,728 4,62 369 749413,799 4055043,315 4,61 370 749414,442 4055042,357 4,61 371 749403,475 4055030,012 4,59 384 749374,983 4055005,121 4,78 385 749375,374 4055003,102 4,7 386 749375,642 4055002,873 4,63 387 749371,206 4055000,357 4,74 388 749360,741 4054987,434 4,79
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 14
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
389 749359,696 4054986,439 4,71 390 749359,905 4054988,196 4,81 391 749359,743 4054987,167 4,91 392 749356,083 4054986,281 4,93 393 749352,182 4054979,145 4,64 394 749353,019 4054978,169 4,69 395 749343,089 4054973,404 4,81 396 749217,318 4054898,834 6,36 397 749252,46 4054939,232 6,38 398 749277,234 4054968,316 6,38 399 749304,34 4054998,675 6,33 400 749299,921 4055005,35 6,11 401 749265,687 4054967,537 6,04 402 749231,862 4054937,004 6,25 403 749194,496 4054912,197 6,3 404 749224,425 4054940,331 5,86 405 749231,083 4054947,018 6,02 406 749234,331 4054950,476 6,02 408 749246,955 4054963,8 5,85 409 749255,456 4054972,637 6,18 410 749266,341 4054983,968 5,88 411 749271,313 4054989,306 6,03 412 749289,565 4054997,785 5,92 413 749300,243 4055009,014 6,06 414 749280,68 4054999,152 5,98 415 749284,382 4055003,167 5,78 416 749371,217 4054999,176 4,73 417 749349,766 4054979,8 4,67 418 749341,514 4054991,127 4,63 419 749336,912 4055007,056 4,68 420 749344,336 4055021,611 4,69 421 749357,368 4055035,416 4,73 430 749352,363 4054986,536 4,65
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 15
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
431 749354,264 4054985,109 4,67 432 749355,656 4054983,905 4,67 433 749358,024 4054984,08 4,69 434 749374,225 4055005,485 4,78 435 749367,698 4055011,655 4,75 436 749366,086 4055011,55 4,68 437 749378,355 4055009,8 4,74 446 749307,091 4055026,008 5,84 447 749294,523 4055038,535 5,76 448 749295,563 4055039,526 5,74 449 749294,129 4055046,498 5,55 450 749293,449 4055047,1 5,58 451 749291,594 4055046,846 5,61 452 749292,313 4055047,635 5,55 453 749286,566 4055049,34 5,7 454 749286,291 4055048,935 5,71 455 749280,762 4055061,313 5,57 456 749282,117 4055062,633 5,51 457 749277,309 4055064,373 5,54 458 749272,184 4055061,295 5,61 459 749272,883 4055060,729 5,77 460 749268,713 4055063,871 5,61 461 749270,727 4055066,579 5,57 462 749272,063 4055068,919 5,56 463 749270,688 4055075,352 5,5 464 749276,647 4055070,19 5,58 465 749286,581 4055075,784 5,53 466 749297,863 4055055,089 5,56 475 749324,891 4055050,563 5,7 476 749331,376 4054984,817 4,77 477 749320,855 4054973,425 4,86 478 749317,308 4054985,427 4,59 479 749377,602 4055012,581 4,72
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 16
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
480 749377,271 4055011,66 4,75 482 749363,635 4055030,638 4,7 483 749364,307 4055031,442 4,74 492 749401,266 4055097,412 4,97 493 749411,512 4055101,807 5,37 494 749420,282 4055122,13 4,85 495 749422,776 4055120,372 5,3 496 749423,367 4055133,75 5,04 497 749431,95 4055141,454 4,88 498 749435,598 4055141,658 5,44 499 749440,948 4055155,432 4,81 500 749441,631 4055154,991 4,87 501 749441,365 4055156,109 4,94 502 749448,219 4055162,545 5,28 503 749445,745 4055164,273 4,9 504 749444,562 4055168,64 5,09 505 749461,897 4055190,996 4,95 507 749464,607 4055189,663 5,26 508 749465,808 4055203,053 5,04 525 749474,919 4055222,962 5,09 526 749466,256 4055211,661 4,94 527 749461,526 4055214,634 5,07 528 749460,55 4055215,18 5,33 529 749458,876 4055215,592 5,23 538 749426,832 4055157,462 4,98 539 749431,755 4055154,653 4,88 540 749433,055 4055153,752 5 541 749420,355 4055135,809 4,85 542 749415,451 4055138,647 4,97 543 749405,327 4055123,137 5,12 544 749405,83 4055122,703 4,91 545 749410,793 4055119,961 4,82 546 749412,209 4055118,962 4,95
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 17
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
547 749398,329 4055099,402 4,78 548 749393,596 4055102,475 4,89 549 749392,963 4055102,864 4,9 550 749391,328 4055084,556 4,89 551 749375,629 4055075,723 4,8 552 749376,892 4055074,871 4,88 553 749381,71 4055071,885 4,7 570 749330,95 4055047,207 6,02 571 749332,506 4055050,27 6,24 572 749331,535 4055049,008 3,68 573 749369,638 4055111,222 6,79 574 749316,579 4055006,64 6,33 583 749358,232 4055113,678 5,4 584 749366,26 4055129,42 5,03 585 749367,636 4055127,715 3,86 586 749372,471 4055141,974 4,93 587 749374,245 4055141,17 3,84 588 749377,426 4055163,266 4,72 701 749388,427 4055168,5 6,26 702 749390,255 4055168,276 6,37 703 749386,002 4055165,831 5,82 704 749381,975 4055160,172 5,28 705 749384,029 4055141,232 6,34 706 749380,336 4055141,786 5,76 707 749373,298 4055132,14 4,66 708 749374,403 4055123,107 6,32 709 749376,851 4055118,688 6.200 711 749379,315 4055115,818 5,96 725 749341,793 4055045,67 6,31 726 749368,005 4055087,023 6,21 727 749369,207 4055085,397 6,26 741 749423,759 4055163,14 4,38 742 749420,616 4055165,456 5,62
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 18
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
743 749418,111 4055166,504 6,24 744 749416,497 4055167,448 6,25 745 749414,18 4055168,438 5,68 746 749409,127 4055171,3 5,56 747 749407,663 4055171,977 6,11 748 749412,104 4055186,88 3,78 749 749431,568 4055218,552 4,33 750 749440,218 4055214,563 5,25 756 749457,231 4055236,634 6,22 757 749425,084 4055224,145 5,75 758 749415,842 4055221,878 5,31 767 749391,054 4055214,905 6,09 768 749386,852 4055216,005 4,37 769 749381,105 4055190,925 4,74 770 749383,071 4055205,946 5,09 771 749383,108 4055213,232 5,13 772 749380,4 4055242,854 5,11 773 749383,674 4055242,251 4,22 774 749364,929 4055346,482 7,27 776 749382,884 4055278,1 6,24 777 749381,864 4055299,26 6,72 778 749383,375 4055300,753 6,85 779 749377,339 4055300,338 6,12 780 749375,895 4055315,58 7,24 787 749357,438 4055359,543 6,91 788 749356,163 4055358,133 6,87 789 749373,932 4055347,587 5,09 790 749377,753 4055348,379 5,78 791 749387,918 4055325,313 5,72 792 749385,855 4055326,598 5,69 793 749366,812 4055368,533 5,77 794 749290,126 4055444,455 7,27 795 749329,62 4055392,464 6,46
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 19
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
796 749329,876 4055392,691 6,31 797 749336,465 4055379,774 6,66 798 749337,08 4055379,959 6,5 799 749337,549 4055381,02 4,87 800 749334,831 4055378,066 6,67 801 749343,194 4055360,824 5,76 802 749344,832 4055361,083 5,79 803 749353,537 4055339,231 5,69 804 749355,185 4055339,188 5,65 805 749361,44 4055318,976 5,71 822 749308,06 4055428,724 7,28 823 749311,644 4055431,776 6,02 824 749312,76 4055434,004 6,44 825 749297,575 4055448,644 6,28 826 749295,249 4055446,192 6,62 832 749278,272 4055465,113 6,82 833 749264,039 4055473,244 6,86 834 749265,976 4055475,339 6,89 835 749249,611 4055488,303 7 842 749199 4055511,321 5,98 843 749209,215 4055503,349 6,53 846 749236,487 4055482,645 6,23 849 749263,615 4055459,509 6,83 851 749271,847 4055453,028 6,8 852 749275,831 4055449,638 6,84 853 749276,192 4055449,929 6,75 854 749294,959 4055431,482 6,74 855 749295,374 4055431,977 6,61 856 749309,58 4055416,494 6,58 857 749309,977 4055416,8 6,45 858 749323,303 4055400,686 6,45 859 749323,508 4055400,896 6,36 860 749319,378 4055407,589 5,18
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 20
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
861 749295,398 4055433,422 5,23 862 749255,47 4055475,265 7.530 863 749234,926 4055491,508 7.670 866 749233,794 4055490,044 7.610 876 749251,096 4054940,407 6.290 877 749215,96 4054900,015 6.270 878 749195,378 4054910,628 6.390 879 749233,133 4054935,712 6.340 880 749266,989 4054966,294 6.130 881 749301,255 4055004,141 6.200 882 749332,167 4055050,293 3.680 883 749331,031 4055048,176 3.680 892 749320,925 4055408,861 5.180 893 749341,983 4055383,127 4.870 894 749177,651 4055533,032 8.380 895 749211,23 4055511,281 7.890 896 749145,251 4055560,365 8.540 897 749146,425 4055562,643 8.470 898 749138,531 4055563,685 8.590 899 749131,77 4055566,597 8.670 900 749132,735 4055568,909 8.570 901 749130,454 4055569,893 8.590 908 749107,675 4055575,734 8.810 909 749099,099 4055578,486 8.840 910 749099,778 4055580,851 8.790 911 749092,224 4055583,01 8.830 912 749086,929 4055582,018 8.910 913 749084,821 4055577,358 8.990 922 749134,155 4055554,616 8.320 923 749146,935 4055548,323 8.210 924 749134,003 4055575,388 8.470 925 749124,994 4055579,049 8.520 926 749123,115 4055580,731 8.680
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 21
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
927 749112,722 4055583,566 8.630 928 749101,38 4055587,17 8.690 929 749101,617 4055588,107 8.820 938 749119,832 4055592,64 8.760 939 749120,647 4055594,607 8.950 940 749112,288 4055595,18 8.830 941 749112,78 4055597,248 8.920 942 749103,983 4055595,149 8.810 943 749104,8 4055597,567 8.880 944 749099,536 4055601,291 9.100 945 749096,865 4055597,275 8.870 946 749097,533 4055599,687 8.930 947 749088,956 4055601,919 8.990 948 749088,331 4055599,479 8.960 949 749088,081 4055604,26 9.190 950 749086,457 4055602,547 9.000 951 749085,926 4055600,068 9.000 952 749081,442 4055603,573 9.070 953 749076,906 4055602,063 9.060 970 749153,819 4055549,938 8.290 971 749157,939 4055545,142 8.110 972 749164,179 4055544,221 8.220 973 749167,895 4055539,355 8.120 974 749148,683 4055535,272 8.430 983 749123,602 4055547,937 8.360 984 749124,536 4055554,018 8.290 985 749124,915 4055554,952 7.180 986 749114,544 4055552,271 8.610 987 749114,451 4055558,046 8.380 988 749114,74 4055559,034 7.240 989 749104,718 4055557,084 8.540 990 749106,493 4055560,888 8.420 991 749106,817 4055561,865 7.290
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 22
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
992 749097,058 4055560,72 8.520 993 749097,857 4055563,616 8.490 994 749098,262 4055564,601 7.350 995 749088,964 4055564,682 8.810 996 749088,266 4055566,275 8.550 997 749088,543 4055567,243 7.400 998 749083,468 4055566,434 8.530
1015 749146,173 4055547,044 7.080 1016 749146,724 4055547,865 8.220 1017 749033,724 4055589,201 9.650 1018 749085,949 4055600,078 8.970 1019 749086,484 4055602,481 9.010 1028 749078,671 4055583,22 8.940 1029 749076,335 4055574,603 9.030 1030 749073,55 4055568,909 9.060 1031 749080,682 4055567,339 9.040 1032 749083,06 4055572,564 9.030 1033 749085,454 4055571,665 9.230 1034 749082,916 4055566,35 9.210 1035 749073,649 4055574,769 9.250 1036 749071,208 4055569,976 9.250 1037 749070,615 4055565,036 8.880 1038 749068,189 4055564,118 8.730 1039 749065,53 4055570,276 8.620 1040 749065,87 4055571,626 8.820 1041 749066,011 4055572,17 8.820 1042 749071,156 4055570,892 8.650 1043 749058,345 4055572,072 8.640 1060 749011,141 4055575,592 9.110 1061 749000,404 4055575,324 9.180 1062 749000,528 4055576,79 9.380 1079 748940,918 4055565,522 9.840 1080 748931,863 4055566,325 9.970
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 23
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
1081 748930,684 4055564,749 10.600 1082 748930,617 4055562,869 10.670 1083 748929,493 4055564,771 10.750 1084 748932,202 4055569,951 10.780 1085 748933,016 4055569,572 10.280 1086 748934,944 4055577,96 10.820 1087 748937,15 4055579,366 10.700 1088 748941,312 4055580,603 10.690 1098 748907,865 4055563,743 10.960 1099 748906,39 4055563,743 10.900 1100 748908,831 4055582,066 10.990 1109 748939,949 4055571,717 9.760 1110 748952,91 4055575,049 9.690 1111 748953,068 4055573,992 8.560 1112 748953,442 4055571,955 8.560 1113 748964,2 4055574,013 8.480 1114 748963,844 4055575,997 8.480 1115 748963,66 4055576,997 9.640 1116 748968,63 4055577,076 8.840 1117 748973,854 4055578,418 9.530 1118 748974,109 4055577,559 8.370 1119 748974,084 4055575,539 8.360 1120 748984,671 4055576,865 8.320 1121 748984,6 4055578,905 8.300 1130 749003,473 4055581,181 9.260 1131 749013,422 4055581,387 9.180 1132 749013,271 4055580,456 8.050 1133 749013,229 4055578,426 8.050 1134 749024,468 4055578,12 7.950 1135 749024,862 4055580,211 7.970 1136 749034,797 4055577,553 7.880 1137 749035,115 4055579,551 7.890 1138 749037,468 4055579,752 8.200
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 24
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
1139 749045,415 4055576,635 7.780 1148 749072,616 4055573,76 8.550 1149 749070,757 4055574,318 8.600 1150 749069,485 4055571,444 8.660 1151 749067,352 4055575,693 8.670 1152 749066,368 4055572,035 8.810 1153 749069,214 4055579,022 8.960 1154 749063,386 4055581,773 9.050 1155 749060,381 4055577,559 8.820 1156 749051,594 4055583,416 9.040 1165 749015,063 4055586,159 9.440 1166 749008,797 4055584,957 9.350 1167 749003,758 4055586,091 9.630 1168 748996,865 4055584,432 9.540 1169 748990,695 4055585,361 9.550 1178 748937,933 4055574,869 10.370 1179 748939,162 4055580,064 10.710 1180 748945,807 4055581,819 10.590 1181 748945,388 4055583,91 10.500 1182 748947,862 4055584,453 10.440 1183 748947,307 4055586,81 10.450 1184 748941,732 4055592,233 10.350 1193 748941,837 4055605,583 10.670 1194 748950,254 4055607,466 10.550 1195 748963,803 4055598,579 10.050 1196 748969,404 4055597,375 9.980 1197 748964,415 4055589,938 10.220 1198 748964,824 4055587,597 10.230 1199 748965,861 4055585,634 10.400 1200 748980,954 4055587,567 10.180 1209 748996,081 4055608,438 9.810 1210 748995,897 4055610,798 9.830 1211 748998,415 4055610,918 9.830
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 25
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
1212 748998,465 4055608,525 9.770 1213 748996,333 4055612,91 10.020 1214 749004,332 4055602,091 9.570 1215 749004,945 4055600,202 9.580 1216 748999,091 4055593,416 9.790 1217 748996,734 4055590,834 9.840 1218 748999,299 4055590,982 9.810 1219 748999,246 4055588,836 9.970 1220 749015,365 4055589,045 9.780 1221 749014,088 4055591,281 9.680 1222 749016,648 4055591,203 9.680 1223 749016,802 4055593,518 9.620 1224 749018,478 4055600,064 9.450 1225 749034,166 4055612,591 9.680 1226 749033,01 4055610,525 9.500 1227 749032,881 4055608,087 9.470 1228 749035,323 4055607,967 9.440 1229 749035,508 4055610,341 9.470 1230 749037,332 4055601,242 9.280 1231 749037,055 4055599,227 9.290 1232 749034,098 4055592,891 9.440 1233 749034,088 4055591,76 9.190 1242 749053,19 4055599,402 9.120 1243 749053,38 4055606,103 9.280 1244 749050,941 4055606,428 9.300 1245 749051,242 4055608,784 9.340 1246 749053,739 4055608,546 9.340 1247 749055,93 4055610,363 9.490 1248 749072,743 4055607,509 9.340 1249 749069,753 4055605,962 9.170 1250 749069,419 4055603,497 9.120 1251 749076,968 4055602,075 9.070 1252 749079,321 4055606,242 9.280
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 3: CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Página 26
Numero Coord. X Coord. Y Coord. Z
1253 749090,059 4055591,243 8.790 1254 749090,454 4055590,213 8.790 1255 749092,791 4055589,58 8.760 1256 749092,938 4055591,587 8.750 1257 749091,017 4055592,022 8.770 1258 749080,258 4055593,687 8.890 1259 749079,59 4055594,84 8.880 1260 749079,087 4055592,889 8.890 1261 749076,663 4055593,411 8.900 1262 749076,942 4055595,38 8.900 1263 749078,928 4055593,976 9.020 1264 749054,045 4055598,261 9.280 1265 749329,043 4055064,354 5.040 1266 749327,522 4055055,975 5.520 1267 748904,429 4055569,404 10.900 1268 748905,896 4055556,097 10.900
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 4: GEOLOGÍA.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 4: GEOLOGÍA. Página 1
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 4: GEOLOGÍA. Página 2
ESTUDIO GEOLÓGICO
La zona que nos ocupa, pertenece a la hoja núm. 12-45 (1.062) E. 1:50.000,
Paterna de Rivera, del Mapa Geológico de España, editado por el Instituto Geominero de
España.
Están situados en la provincia de Cádiz, al sur de Jerez en la comarca del valle
del río Guadalete, ocupada por antiguas terrazas testimonios de la evolución pleistocena
de este mismo río.
Se trata de un típico valle fluvial, ocupado por cultivos de regadío que, en sus dos
márgenes y a distinta altura ha depositado durante el transcurso de su evolución diversos
materiales detríticos que hoy constituyen pequeñas o grandes terrazas de suave
morfología planar, ocupadas por materiales generalmente detríticos.
Desde el punto de vista geológico, la región se enmarca en la terminación
occidental de las llamadas Coordilleras Béticas. Después de sufrir numeroso eventos
tecto-orogénicos, estos materiales depositados en la cuenca bética (zona subbética), han
ocupado esta región, cuya evolución geodinámica mas reciente ha dado lugar a la
formación de la Bahía de Cádiz, con los consiguientes depósitos de claro significado
paleogeográfico .
Las Cordilleras Béticas se sitúan en una región inestable afectada en parte del
Mesozoico y durante gran parte del Terciario de fenómenos tectónicos mayores, y situada
entre los grandes cratones europeo y africano.
En cuanto a la geología de la zona, los materiales que abarca la zona de estudio
son esencialmente holocénicos, concretamente arenas y arcillas correspondientes a la
zona fangosa poco profunda, de la zona intertidal media y alta, inundada durante la
marea alta (Slikke y Alto Slikke), y limos y arcillas de inundación depositados en las
crecidas del río Guadalete.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 1
CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
A continuación se presentan, ordenados por meses, los datos medios de
temperatura, humedad, nubosidad, precipitación, duración de insolación y viento de El
Puerto de Santa María, recogidos en los últimos 29 años por el observatorio de Cádiz.
MES DE ENERO
Tª media diaria: 12,7º C.
Humedad media diaria: 88%.
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 30%
Nubosos: 44%
Cubiertos: 26%
Precipitación:
Media mensual: 93 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 171 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 13 km/h
Evaporación:
Media mensual: 89 mm.
MES DE FEBRERO
Tª media diaria: 13,6º C.
Humedad media diaria: 75%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 28%
Nubosos: 46%
Cubiertos: 26%
Precipitación:
Media mensual: 69 l/m2
Duración de insolación:
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 2
Media mensual: 177 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 15 km/h
Evaporación:
Media mensual: 96 mm.
MES DE MARZO
Tª media diaria: 14,7º C.
Humedad media diaria: 71%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 36%
Nubosos: 45%
Cubiertos: 11%
Precipitación:
Media mensual: 55 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 227 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 16 km/h
Evaporación:
Media mensual: 142 mm.
MES DE ABRIL
Tª media diaria: 16,2º C.
Humedad media diaria: 72%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 27%
Nubosos: 55%
Cubiertos: 18%
Precipitación:
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 3
Media mensual: 43 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 253 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 15 km/h
Evaporación:
Media mensual: 140 mm.
MES DE MAYO
Tª media diaria: 18,7º C.
Humedad media diaria: 70%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 38%
Nubosos: 51%
Cubiertos: 11%
Precipitación:
Media mensual: 29 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 313 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 15 km/h
Evaporación:
Media mensual: 167 mm.
MES DE JUNIO
Tª media diaria: 21,4º C.
Humedad media diaria: 70%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 45%
Nubosos: 48%
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 4
Cubiertos: 7%
Precipitación:
Media mensual: 14 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 319 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 14 km/h
Evaporación:
Media mensual: 164 mm.
MES DE JULIO
Tª media diaria: 24,0º c.
Humedad media diaria: 69%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 72%
Nubosos: 26%
Cubiertos: 2%
Precipitación:
Media mensual: < 1 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 362 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 13 km/h
Evaporación:
Media mensual: 191 mm.
MES DE AGOSTO
Tª media diaria: 24,5º C.
Humedad media diaria: 70%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 5
Despejados: 72%
Nubosos: 27%
Cubiertos: 1%
Precipitación:
Media mensual: 3 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 343 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 13 km/h
Evaporación:
Media mensual: 176 mm.
MES DE SEPTIEMBRE
Tª media diaria: 23,3º C.
Humedad media diaria: 70%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 46%
Nubosos: 48%
Cubiertos: 6%
Precipitación:
Media mensual: 16 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 261 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 14 km/h
Evaporación:
Media mensual: 164 mm.
MES DE OCTUBRE
Tª media diaria: 20,1º C.
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 6
Humedad media diaria: 74%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 39%
Nubosos: 47%
Cubiertos: 14%
Precipitación:
Media mensual: 59 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 235 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 13 km/h
Evaporación:
Media mensual: 140 mm.
MES DE NOVIEMBRE
Tª media diaria: 16,1º C.
Humedad media diaria: 76%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 31%
Nubosos: 48%
Cubiertos: 21%
Precipitación:
Media mensual: 120 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 185 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 13 km/h
Evaporación:
Media mensual: 106 mm.
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 7
MES DE DICIEMBRE
Tª media diaria: 13,4º C.
Humedad media diaria: 77%
Frecuencia de distribución de nubosidad:
Despejados: 32%
Nubosos: 42%
Cubiertos: 26%
Precipitación:
Media mensual: 106 l/m2
Duración de insolación:
Media mensual: 170 h.
Viento:
Velocidad media diaria: 15 km/h
Evaporación:
Media mensual: 93 mm.
La distribución anual de la precipitación se representa en los siguientes
diagramas:
Precipitación (l/m2)
ENERO 93,0
FEBRERO 69,0
MARZO 55,0
ABRIL 43,0
MAYO 29,0
JUNIO 14,0
JULIO 1,0
AGOSTO 3,0
SEPTIEMBRE 16,0
OCTUBRE 59,0
NOVIEMBRE 120,0
DICIEMBRE 106,0
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 8
Distribución mensual de precipitaciones
0
20
40
60
80
100
120
140
ENER
O
FEBR
ERO
MAR
ZO
ABR
IL
MAY
O
JUN
IO
JULI
O
AGO
STO
SEPT
IEM
BRE
OC
TUBR
E
NO
VIEM
BRE
DIC
IEM
BRE
Meses
l/m2
La precipitación anual es, por tanto, 608 l/m2
ÍNDICE DE MARTONNE
Se define mediante la fórmula:
I = P / ( T + 10 )
P= precipitación anual, en l/m2
T= temperatura media en ºC
Para la ayuda a la comprensión del significado de este coeficiente se adjunta una
tabla con distintos tipos de clima y su índice:
CLIMA VALOR DEL INDICE
DESERTICO 0 - 5
SUBDESERTICO 5 - 10
ESTEPA Y MEDITERRANEO 10 - 20
La temperatura media es 18,2º C, calculada haciendo la media de los datos de los
meses, representados con anterioridad
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 9
Aplicando los datos se obtiene I = 21,5. Por tanto, al ser superior a 20,
clasificaremos el clima como mediterráneo.
El caudal de lluvia para el cálculo se toma del ESTUDIO DE ALTERNATIVAS
PARA EL DRENAJE DE LA ZONA NORTE realizado por INYPSA para APEMSA, según
indicaciones de esta última.
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 10
CÁLCULOS HIDROLÓGICOS
El objetivo de realizar los siguientes cálculos trata de obtener los datos
necesarios para el consiguiente cálculo hidráulico del canal, determinando los
caudales que va recogiendo el colector a lo largo de toda la cuenca que atraviesa,
ya que en el punto inicial se toma el caudal determinado en el "Estudio del drenaje
de la zona de La Florida - El Puerto de Santa María (Cádiz)", redactado por
Euroestudios en abril de 2002.
1) CÁLCULO DEL CAUDAL
SUB-CUENCA 1.
Efectuamos una estimación del caudal afluente al colector de desagüe de
la zona de la Florida por el método hidrometeorológico recomendado por la
Instrucción 5.2 - IC de la Dirección General de Carreteras del Ministerio de
Fomento
El uso de este método se ha generalizado para el cálculo de pequeñas
cuencas como las que son objeto de estudio.
Según dicha instrucción, el caudal Q en el punto en que vierte una
determinada cuenca es:
Q (m3/s) = c . A . I / 300
Donde:
c = coeficiente medio de escorrentía de la cuenca
A = superficie de la cuenca (Ha) = 5,54
I = intensidad media de precipitación (mm/h)
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 11
La intensidad media de precipitación se obtiene a partir de la expresión:
Siendo:
Id (mm/h) = intensidad media diaria de precipitación = Pd / 24
Pd (mm) = precipitación total diaria correspondiente al periodo de retorno considerado
I1 (mm/h) = intensidad horaria de precipitación correspondiente a dicho periodo de retorno
t (h) = duración de la precipitación, igual al tiempo de concentración de la cuenca
Según la publicación "Máximas lluvias diarias en la España Peninsular" de
la Dirección General de Carreteras, la precipitación máxima diaria Pd es igual a:
Pd = Pm . KT(Cv)
, donde Pm es el valor medio de la máxima precipitación diaria anual, y KT(Cv) el
llamado factor de amplificación, función del periodo de retorno T y del coeficiente
de variación Cv ,parámetros que toman los siguientes valores:
Precipitación máxima diaria Pd e intensidad media diaria Id (valores tomados de la publicación "Máximas lluvias diarias en la España Peninsular"
de la Dirección General de Carreteras del Ministerio de Fomento (1999))
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Pm (mm) 57 Cv 0,4
KT(Cv) 0,909 1,247 1,492 1,839 2,113 2,403
Pd (mm) DGC 51,8 71,1 85,0 104,8 120,4 137,0
Pd (mm) Eurostudios 80,0 95,0 115,0 130,0
12828
11.0
1.01.0
−−
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
t
dd I
III
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 12
Id (mm/h) DGC 2,16 2,96 3,54 4,37 5,02 5,71
Id (mm/h) APEMSA 0,00 3,33 3,96 4,79 5,42 0,00
En la tabla anterior se muestran los valores dados por la publicación
anteriormente mencionada y los valores adoptados por Euroestudios en su
Estudio de Drenaje de la zona de la "Florida", que son los que se van a adoptar
según criterio de APEMSA.
Estos son algo superiores a los del mapa del Ministerio de Fomento.
Se observa en el gráfico que los valores de la precipitación máxima diaria
Pd difieren de la ley de Gumbel, debido a que las correlaciones estadísticas
usadas para su cálculo se basan en la distribución SQRT-ET max.
Por otra parte, de la figura 2.2 de la instrucción 5.2 - IC se obtiene:
I1 / Id = 8,0
Precipitación m áxim a diar ia Pd en función del per iodo de retorno T
0,0
20,0
40,0
60,0
80,0
100,0
120,0
140,0
160,0
-0,5 0 0,5 1 1,5 2
DGC
APEMSA
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 13
El tiempo de concentración de la cuenca se calcula mediante la expresión:
, siendo:
L (km) = longitud del cauce principal = 0,458
j = pendiente media del cauce principal =0,0001479
Es decir:
T (h) = 0,885
Con todo ello se obtiene:
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Id (mm/h) APEMSA 0,00 3,33 3,96 4,79 5,42 0,00 Id (mm/h) DGC 2,16 2,96 3,54 4,37 5,02 5,71 I (mm/h) DGC 18,41 25,25 30,21 37,24 42,79 48,66
I (mm/h) APEMSA 0,00 28,42 33,75 40,85 46,18 0,00
Finalmente, el coeficiente de escorrentía se calcula según la fórmula:
,donde P0 es el llamado umbral de escorrentía.
Para la cuenca considerada, que se encuentra completamente urbanizada,
adoptamos un umbral de 1 mm, correspondiente a pavimentos bituminosos (tabla
76.0
413,0 ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
jLT
( ) ( )( )20
00
11231
++⋅−
=PP
PPPPCd
dd
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 14
2.1 de la instrucción 5.2 - IC), y un coeficiente corrector de 2,8 (fig. 2.5 de la
instrucción).
P0 = 10 (coef. corrector fig.2-5 5.2-IC) * 1 mm (tabla 2.1 5.2-IC) = 10 mm
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Pd (mm) 52 71 85 105 120 137 coeficiente de escorrentía C 0,45 0,56 0,62 0,69 0,73 0,76
De acuerdo con todos los resultados anteriores, el caudal de avenida para
los distintos periodos de retorno considerados resulta ser:
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100 coeficiente de escorrentía C 0,45 0,56 0,62 0,69 0,73 0,76
intensidad de precipitación I (mm/h) DGC 18,4 25,3 30,2 37,2 42,8 48,7 caudal de avenida Q (m3/s) DGC 0,153 0,262 0,347 0,473 0,576 0,686
intensidad de precipitación I (mm/h) APEMSA 0,0 28,4 33,7 40,9 46,2 0,0 caudal de avenida Q (m3/s) APEMSA 0,000 0,294 0,387 0,519 0,622 0,000
Caudal de avenida en función del periodo de retorno T
0,000
0,100
0,200
0,300
0,400
0,500
0,600
0,700
0,800
-0,5 0 0,5 1 1,5 2
Ln(Ln(T))
Q (m
3 /s)
APEMSA
DGC
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 15
SUB-CUENCA 2
A = superficie de la cuenca (Ha) = 10,32
L (km) = longitud del cauce principal = 0,706 j = pendiente media del cauce principal =0,00605
T (h) = 0,608
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Id (mm/h) Euroestudios 0,00 3,33 3,96 4,79 5,42 0,00 Id (mm/h) DGC 2,16 2,96 3,54 4,37 5,02 5,71 I (mm/h) DGC 22,30 30,59 36,60 45,11 51,83 58,95
I (mm/h) Euroestudios 0,00 34,43 40,89 49,49 55,95 0,00
P0 = 15 (coef. corrector fig.2-5 5.2-IC) * 1 mm (tabla 2.1 5.2-IC) = 15 mm
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Pd (mm) 52 71 85 105 120 137 coeficiente de escorrentía C 0,31 0,42 0,48 0,55 0,60 0,64
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100 coeficiente de escorrentía C 0,31 0,42 0,48 0,55 0,60 0,64
intensidad de precipitación I (mm/h) DGC 22,3 30,6 36,6 45,1 51,8 58,9
caudal de avenida Q (m3/s) DGC 0,238 0,441 0,607 0,861 1,074 1,307
intensidad de precipitación I (mm/h) Euroestudios 0,0 34,4 40,9 49,5 55,9 0,0 caudal de avenida Q (m3/s) Euroestudios 0,000 0,496 0,678 0,945 1,159 0,000
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ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 16
Caudal de avenida en función del periodo de retorno T
0,000
0,200
0,400
0,600
0,800
1,000
1,200
1,400
1,600
-0,5 0 0,5 1 1,5 2
Ln(Ln(T))
Q (m
3 /s)
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 17
SUB-CUENCA 3
A = superficie de la cuenca (Ha) = 46,3
L (km) = longitud del cauce principal = 1,645 j = pendiente media del cauce principal =0,00906
T (h) = 1,07
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Id (mm/h) APEMSA 0,00 3,33 3,96 4,79 5,42 0,00 Id (mm/h) DGC 2,16 2,96 3,54 4,37 5,02 5,71 I (mm/h) DGC 16,66 22,86 27,35 33,71 38,73 44,05
I (mm/h) APEMSA 0,00 25,73 30,55 36,98 41,81 0,00
P0 = 10 (coef. corrector fig.2-5 5.2-IC) * 1 mm (tabla 2.1 5.2-IC) = 10 mm
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100
Pd (mm) 52 71 85 105 120 137 coeficiente de escorrentía C 0,45 0,56 0,62 0,69 0,73 0,76
Periodo de retorno T (años) 2 5 10 25 50 100 coeficiente de escorrentía C 0,45 0,56 0,62 0,69 0,73 0,76
intensidad de precipitación I (mm/h) DGC 16,7 22,9 27,3 33,7 38,7 44,0 caudal de avenida Q (m3/s) DGC 1,157 1,978 2,623 3,579 4,357 5,193
intensidad de precipitación I (mm/h) APEMSA 0,0 25,7 30,5 37,0 41,8 0,0 caudal de avenida Q (m3/s) APEMSA 0,000 2,227 2,930 3,927 4,702 0,000
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 5: CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA. Página 18
Caudal de avenida en función del periodo de retorno T
0,000
1,000
2,000
3,000
4,000
5,000
6,000
-0,5 0 0,5 1 1,5 2
Ln(Ln(T))
Q (m
3 /s)
APEMSA
DGC
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE
COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE LA FLORIDA. FASE I
(EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº6: ESTUDIO DE SOLUCIONES
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 1
1. OBJETO DEL ESTUDIO. El objeto del presente estudio es plantear una serie de alternativas para conseguir
un adecuado drenaje de las aguas pluviales de la zona de La Florida, así como
determinar cuál o cuales son las alternativas más indicadas tanto técnica como
económicamente para lograrlo.
2. DESCRIPCIÓN DE ALTERNATIVAS.
PRIMER TRAMO.
El canal existente presenta una sección trapecial con 2 m de ancho en solera, 1 m
de calado y taludes 1H:1V. A él confluyen un colector de pluviales de diámetro 1800 mm
y una cuneta ya integrada en la red separativa de “El Juncal”. Además se incorporan a él,
antes de llegar al cruce con la N-IV, colectores de pluviales de “El Juncal” (diámetros 700
y 900 mm). La sección existente es insuficiente para evacuar los caudales de aguas
pluviales que vierten a él.
Para mejorar su funcionamiento en este primer tramo, desde su inicio hasta el
cruce con la carretera N-IV, se plantean tres alternativas distintas. En las tres alternativas
se hace necesario demoler el pozo de inicio del canal y sustituirlo por una arqueta. Las
tres alternativas son las siguientes:
o Opción A: construir un marco de trazado paralelo al canal que se ocupe de
desaguar el caudal adicional.
o Opción B: demoler el canal existente y construir un marco.
o Opción C: ampliar el canal existente
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 2
Opción A
Esta primera opción consiste en doblar la conducción existente mediante la
ejecución de un marco de 4,00 x 1,00 m interior y con 25 cm de espesor en sus paredes,
solera y losa. Este marco presentaría un trazado paralelo al del canal existente.
Adicionalmente se cubrirá el canal con una losa de 30 cm de espesor.
Se hace necesario demoler el pozo existente de inicio del colector y construir en
su lugar una arqueta de la que parten tanto el canal como el marco a ejecutar, lo que
determina las dimensiones que debe tener. Esta arqueta tendría unos espesores de 30
cm en todas sus caras.
Opción B
La segunda opción consiste en demoler el canal existente y construir en su lugar
un marco con capacidad suficiente para transportar todos los caudales de aguas pluviales
de la cuenca. Las dimensiones de dicho marco son 5,00 x 1,00 m interior, con 25 cm de
espesor en cada uno de sus caras.
La arqueta de inicio presenta en esta opción una superficie menor, ya que sólo
debe conectar la tubería existente con el marco a ejecutar. Presenta los mismos
espesores que la opción anterior.
Esta alternativa presenta además la menor superficie de ocupación por lo que es
la que afectará a menos servicios, lo cual puede también observarse en los planos
existentes.
Opción C
La tercera opción implica la demolición de uno de los cajeros del canal y construir
una ampliación, consiguiendo una anchura final en la base del canal de 5,15. Esta
ampliación presenta espesores de 30 cm en todos los lados de nueva ejecución , y
tendría un cajero vertical y no inclinado, que presenta mayor facilidad constructiva.
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 3
La arqueta de inicio presenta en esta opción una superficie intermedia entre las
dos opciones anteriores, al ser mayores las dimensiones de la conducción a ejecutar que
en la opción B, pero sin la necesidad de los tamaños exigidos por la duplicación de las
conducciones de la primera opción.
A continuación se presenta un cuadro donde se exponen las principales ventajas
e inconvenientes de cada una de las tres alternativas.
Ventajas Inconvenientes
Opción A:
Desdoblamiento de la
conducción
-Duplicación de la
conducción
-Mayor ocupación.
Opción B:
Sustitución por marco
-Sencillez constructiva.
-Menor ocupación
Opción C:
Ampliación del canal
-Complejidad del proceso
constructivo
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 4
3. CÁLCULOS Las alternativas deben ser capaz de desaguar un caudal de 16.751 l/s, caudal
calculado para un período de retorno de 25 años, según un informe de Euroestudios,
encargado por APEMSA. Como se ha dicho anteriormente el canal existente no es capaz
de evacuar los caudales que llegan a él.
Se ha calculado el caudal que puede llegar a circular por diferentes secciones del
canal, basándose en datos obtenidos directamente de la topografía realizada. De esa
forma se ha obtenido un caudal mínimo de 5.009,16 l/s y un caudal medio de 9.368,36 l/s.
En la construcción de los nuevos marcos, en las opciones A y B se ha supuesto
un menor coeficiente de rugosidad (K) que en el canal existente, ya que el hormigón
existente en el canal presenta ya un deterioro evitable en las obras de nueva ejecución.
A continuación se presenta una tabla con el cálculo de capacidad del canal en
algunas secciones representativas.
SUPE
RFI
CIE
(m2 )
PER
ÍMET
RO
MO
JAD
O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
2,38 7,29 0,3265 0,713% hormigon 2,66 6332,11 0,0016 0,0150 816,19 3474410,51
2,38 7,29 0,3265 1,400% hormigon 3,73 8872,95 0,0016 0,0150 816,19 4868558,4
2,39 7,29 0,3278 0,440% hormigon 2,10 5009,16 0,0016 0,0150 819,62 2748511,83
2,39 7,30 0,3274 22,810% hormigon 15,08 36033,42 0,0016 0,0150 818,49 19744340,7
2,43 7,69 0,3160 0,449% hormigon 2,07 5022,52 0,0016 0,0150 789,99 2612495,39
2,97 8,77 0,3387 0,440% hormigon 2,14 6360,84 0,0016 0,0150 846,64 2901182,72
2,94 8,55 0,3439 0,460% hormigon 2,21 6503,91 0,0016 0,0150 859,65 3042763,93
2,91 8,55 0,3404 0,720% hormigon 2,75 8000,27 0,0016 0,0150 850,88 3742816,32
2,91 8,54 0,3407 0,829% hormigon 2,95 8592,07 0,0016 0,0150 851,87 4024389,62
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 5
SUPE
RFI
CIE
(m2 )
PER
ÍMET
RO
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O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
2,87 8,40 0,3417 1,040% hormigon 3,31 9505,92 0,0016 0,0150 854,17 4526630,08
2,92 8,52 0,3427 0,449% hormigon 2,18 6371,00 0,0016 0,0150 856,81 2991078
2,95 8,61 0,3426 0,622% hormigon 2,57 7572,42 0,0016 0,0150 856,56 3517964,61
2,88 8,33 0,3457 0,810% hormigon 2,95 8485,17 0,0016 0,0150 864,35 4074512,34
2,82 8,25 0,3418 0,988% hormigon 3,23 9106,28 0,0016 0,0150 854,55 4415166,96
2,85 8,46 0,3369 1,009% hormigon 3,23 9208,80 0,0016 0,0150 842,20 4354044,72
2,90 8,48 0,3420 0,930% hormigon 3,13 9088,70 0,0016 0,0150 854,95 4287120,61
2,95 8,54 0,3454 0,780% hormigon 2,89 8523,92 0,0016 0,0150 863,58 3992468,77
2,90 8,43 0,3440 0,658% hormigon 2,65 7676,91 0,0016 0,0150 860,02 3642663,01
2,89 8,47 0,3412 0,746% hormigon 2,80 8098,96 0,0016 0,0150 853,01 3824772,74
2,87 8,34 0,3441 1,010% hormigon 3,28 9412,69 0,0016 0,0150 860,31 4514480,15
2,81 8,23 0,3414 0,763% hormigon 2,84 7968,60 0,0016 0,0150 853,58 3872950,26
2,72 8,09 0,3362 0,710% hormigon 2,71 7364,43 0,0016 0,0150 840,54 3641249,71
2,98 8,64 0,3449 18,280% hormigon 13,97 41642,17 0,0016 0,0150 862,27 19278783
2,90 8,52 0,3404 0,580% hormigon 2,47 7155,03 0,0016 0,0150 850,94 3359170,03
2,88 8,53 0,3376 0,640% hormigon 2,58 7424,01 0,0016 0,0150 844,08 3481366,39
2,91 8,55 0,3404 0,351% hormigon 1,92 5586,93 0,0016 0,0150 850,88 2613769,11
2,91 8,45 0,3444 0,620% hormigon 2,57 7482,18 0,0016 0,0150 860,95 3541858,9
2,83 8,30 0,3410 0,600% hormigon 2,51 7109,87 0,0016 0,0150 852,41 3426443,03
2,83 8,53 0,3318 0,440% hormigon 2,11 5978,58 0,0016 0,0150 829,43 2803556,61
2,80 8,27 0,3386 0,520% hormigon 2,33 6517,81 0,0016 0,0150 846,43 3152508,94
2,74 8,12 0,3374 0,520% hormigon 2,32 6365,60 0,0016 0,0150 843,60 3135761,88
2,73 8,13 0,3358 0,660% hormigon 2,61 7120,49 0,0016 0,0150 839,48 3503317,15
2,83 8,34 0,3393 1,429% hormigon 3,86 10935,66 0,0016 0,0150 848,32 5244920,86
3,61 10,20 0,3539 0,851% hormigon 3,07 11070,68 0,0016 0,0150 884,80 4341443,07
4,48 11,29 0,3968 10,156% hormigon 11,44 51234,37 0,0016 0,0150 992,03 18152124,5
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 6
Opción A
En esta alternativa, además de contar con la capacidad media calculada del canal,
se obtiene una capacidad adicional de agua que desagua el marco de 4,00 x 1,00 m con
una pendiente del 0,5 % de 11.884,31 l/s.
Cal
ado
SUPE
RFI
CIE
(m2 )
PER
ÍMET
RO
MO
JAD
O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
0,80 3,20 5,60 0,5714 0,500% hormigon 3,71 11884,31 0,0007 0,0131 3265,31 8488792,07
Con lo cual la capacidad de desagüe de esta opción es de 21.252,67 l/s.
Opción B
En esta opción todo el caudal debe ser evacuado por el marco de 5, 00 x 1,00 m,
con una pendiente de 0,6 %, con lo cual se obtiene un caudal de 16.924,30 l/s.
Cal
ado
SUPE
RFI
CIE
(m2)
PER
ÍMET
RO
MO
JAD
O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
0,80 4,00 6,60 0,6061 0,600% hormigon 4,23 16924,30 0,0007 0,0131 3463,20 10257149,7
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 7
Opción C
En la opción C, de ampliación del canal, se volverá a proceder como en el cálculo
de la capacidad actual, calculando en diferentes secciones el caudal que es capaz de
evacuar el nuevo canal ampliado.
Como parte del canal existente queda sin modificar se adopta para toda la sección
el coeficiente de rugosidad más desfavorable, el adoptado en los cálculos de capacidad
del canal actual.
Supe
rfici
e
PER
ÍMET
RO
MO
JAD
O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
5,65 7,56 0,74735 0,713% hormigon 4,62 16867,45 0,0016 0,0150 1868,39 13814754,4
5,65 7,56 0,74735 1,400% hormigon 6,48 23635,71 0,0016 0,0150 1868,39 19358086,3
5,65 7,56 0,74735 0,440% hormigon 3,63 13250,46 0,0016 0,0150 1868,39 10852373,8
5,65 7,56 0,74735 22,810% hormigon 26,14 95404,36 0,0016 0,0150 1868,39 78137945,5
5,65 7,56 0,74735 0,449% hormigon 3,67 13391,82 0,0016 0,0150 1868,39 10968150,4
5,65 7,56 0,74735 0,440% hormigon 3,63 13250,46 0,0016 0,0150 1868,39 10852373,8
5,65 7,56 0,74735 0,460% hormigon 3,71 13548,26 0,0016 0,0150 1868,39 11096277,8
5,65 7,56 0,74735 0,720% hormigon 4,64 16952,65 0,0016 0,0150 1868,39 13884539,4
5,65 7,56 0,74735 0,829% hormigon 4,98 18192,49 0,0016 0,0150 1868,39 14899987,7
5,65 7,56 0,74735 1,040% hormigon 5,58 20371,42 0,0016 0,0150 1868,39 16684572,2
5,65 7,56 0,74735 0,449% hormigon 3,67 13391,82 0,0016 0,0150 1868,39 10968150,4
5,65 7,56 0,74735 0,622% hormigon 4,32 15758,35 0,0016 0,0150 1868,39 12906379,9
5,65 7,56 0,74735 0,810% hormigon 4,93 17978,24 0,0016 0,0150 1868,39 14724512,1
5,65 7,56 0,74735 0,988% hormigon 5,44 19855,12 0,0016 0,0150 1868,39 16261712,7
5,65 7,56 0,74735 1,009% hormigon 5,50 20061,01 0,0016 0,0150 1868,39 16430337,2
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 8
Supe
rfici
e
PER
ÍMET
RO
MO
JAD
O (m
)
Rh
Pend
ient
e
Mat
eria
l
Velo
cida
d
Cap
acid
ad
K n D/K Re
5,65 7,56 0,74735 0,930% hormigon 5,28 19263,98 0,0016 0,0150 1868,39 15777561,4
5,65 7,56 0,74735 0,780% hormigon 4,83 17642,17 0,0016 0,0150 1868,39 14449263,3
5,65 7,56 0,74735 0,658% hormigon 4,44 16207,61 0,0016 0,0150 1868,39 13274333,1
5,65 7,56 0,74735 0,746% hormigon 4,73 17251,71 0,0016 0,0150 1868,39 14129474,2
5,65 7,56 0,74735 1,010% hormigon 5,50 20075,45 0,0016 0,0150 1868,39 16442168,4
5,65 7,56 0,74735 0,763% hormigon 4,78 17449,45 0,0016 0,0150 1868,39 14291424,9
5,65 7,56 0,74735 0,710% hormigon 4,61 16831,93 0,0016 0,0150 1868,39 13785660,5
5,65 7,56 0,74735 18,280% hormigon 23,40 85406,85 0,0016 0,0150 1868,39 69949803,8
5,65 7,56 0,74735 0,580% hormigon 4,17 15213,13 0,0016 0,0150 1868,39 12459838,2
5,65 7,56 0,74735 0,640% hormigon 4,38 15980,66 0,0016 0,0150 1868,39 13088455,2
5,65 7,56 0,74735 0,351% hormigon 3,24 11838,77 0,0016 0,0150 1868,39 9696169,19
5,65 7,56 0,74735 0,620% hormigon 4,31 15730,94 0,0016 0,0150 1868,39 12883935,5
5,65 7,56 0,74735 0,600% hormigon 4,24 15473,20 0,0016 0,0150 1868,39 12672842,3
5,65 7,56 0,74735 0,440% hormigon 3,63 13250,46 0,0016 0,0150 1868,39 10852373,8
5,65 7,56 0,74735 0,520% hormigon 3,95 14404,10 0,0016 0,0150 1868,39 11797225,4
5,65 7,56 0,74735 0,520% hormigon 3,95 14407,97 0,0016 0,0150 1868,39 11800396,7
5,65 7,56 0,74735 0,660% hormigon 4,45 16228,43 0,0016 0,0150 1868,39 13291389,1
5,65 7,56 0,74735 -0,450% hormigon #¡NUM! 0,0016 0,0150 1868,39 #¡NUM!
5,65 7,56 0,74735 1,43% hormigon 6,54 23875,67 0,0016 0,0150 1868,39 19554620,2
5,65 7,56 0,74735 0,851% hormigon 5,05 18423,54 0,0016 0,0150 1868,39 15089220,8
5,65 7,56 0,74735 10,156% hormigon 17,44 63660,69 0,0016 0,0150 1868,39 52139288
Los caudales que es capaz de evacuar esta opción se resumen en la tabla que
aparece a continuación.
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 9
CAPACIDAD DE LA AMPLIACIÓN
máximo 95404,36 l/s
mínima 11838,77 l/s
media 18093,81 l/s
ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR
DE DESAGÜE DE LA ZONA DELA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO 06: ESTUDIO DE SOLUCIONES Página 10
4. PRESUPUESTO ESTIMADO El coste estimado de ejecución material de las tres alternativas propuestas se
muestra en la tabla siguiente. Al final del documento se incluye una anejo de
presupuestos donde se justifica la estimación de este coste.
Presupuesto
Opción A: Desdoblamiento de la conducción 507.394,95 €
Opción B: Sustitución por marco 441.147,21 €
Opción C: Ampliación del canal 427.871,39 €
5. CONCLUSIONES Y ACONTECIMIENOS
Según indicaciones de Apemsa, la opción elegida para su desarrollo en un
proyecto de construcción fue la opción B. Según los cálculos hidráulicos
obtenidos para esa opción, en primer tramo se proyectaba una sección marco
de dimensiones 2,25 x 2,00 metros interiores.
Posteriormente El Ayuntamiento de El Puerto de Santa María ha ejecutado la
cubrición de este antiguo canal, de forma que su demolición y sustitución por
el marco de 2,25 x2,00 metros resulta ahora más onerosa. Siguiendo las
indicaciones de Apemsa, se ha decidido posteriormente desarrollar la primera
opción estudiada, aprovechando el canal existente y proyectando una
conducción paralela a la existente.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO. Página 1
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO. Página 2
ESTUDIO GEOTÉCNICO.
A continuación se incluye el estudio geotécnico realizado por GEOCISA a encargo
de APEMSA.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 7: ESTUDIO GEOTÉCNICO. Página 4
ANEXO: INFORME GEOTECNICO SOBRE LOS NUEVOS COLECTORES DE
DESAGÚE DE LA ZONA ESTE DE EL PUERTO DE SANTA MARIA
INFORME GEOTÉCNICO SOBRE LOS NUEVOS COLECTORES DE DESAGUE DE LA ZONA ESTE
DE EL PUERTO DE SANTA MARÍA (CÁDIZ)
1) ANTECEDENTES
2) MARCO GEOLÓGICO
3) CALICATAS DE RECONOCIMIENTO
4) ENSAYOS PENETROMÉTRICOS DINÁMICOS
5) ENSAYOS DE LABORATORIO
6) AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS Y DEL AGUA FREÁTICA
7) CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS
8) PERFILES GEOTÉCNICOS
9) CIMENTACIÓN Y ASIENTOS DE LOS COLECTORES
10) TALUDES DE EXCAVACIÓN
11) DIMENSIONAMIENTO DE LAS TABLESTACAS
12) DIMENSIONAMIENTO DE LOS PILOTES
13) CRUCES DEL FERROCARRIL
14) RESUMEN Y CONCLUSIONES
INFORME GEOTÉCNICO SOBRE LOS NUEVOS COLECTORES DE DESAGUE DE LA ZONA ESTE DE EL
PUERTO DE SANTA MARÍA (CÁDIZ)
ÍNDICE
INFORME GEOTÉCNICO SOBRE LOS NUEVOS COLECTORES DE DESAGUE DE LA ZONA ESTE DE EL
PUERTO DE SANTA MARÍA (CÁDIZ)
1) ANTECEDENTES
En el presente informe se analizan los datos geotécnicos obtenidos endiversas campañas geotécnicas realizadas en relación con tres proyectosde nuevos colectores ubicados en la zona Este de El Puerto de SantaMaría (Cádiz).
Dichos proyectos corresponden al "Colector Variante de Rota", al"Colector de la Zona de la Florida" y al "Colector Cañada del Verdugo",cuya situación se indica en la figura siguiente.
Situación de los colectores
PÁGINA 1
La campaña geotécnica correspondiente al proyecto del "colector dedesague de la Zona de la Florida" consta de 5 ensayos penetrométricosdinámicos y 3 calicatas de reconocimiento; la correspondiente al proyectodel "colector variante de Rota" de 7 ensayos penetrométricos dinámicos y2 calicatas de reconocimiento; y la correspondiente al proyecto del"colector Cañada del Verdugo" de 9 ensayos penetrométricos dinámicosy 3 calicatas de reconocimiento.
La ubicación de estos ensayos de campo puede verse en la siguientefigura.
P1P2
P3 P4P5
P6P7
C1C2
P8
P9
C3
P1P2
P4P5 P6P7
P3C1
C2
P1P2
P3
P4
C1
C3
C4
P5
Ubicación de los ensayos de campo
PÁGINA 2
2) MARCO GEOLÓGICO
En los informes geotécnicos correspondientes a los tres proyectos semenciona que los colectores atraviesan la falla que separa la zona de ElPuerto de Santa María de la zona de estuario o marismas, cuya direcciónes N35ºE, y que es la responsable del brusco giro del río Guadaleteantes de su desembocadura.
En toda el área se identifican, de techo a muro, las siguientesformaciones geológicas:
- Suelos ruderales consecuencia de actividades y asentamientoshumanos.
- Depósitos de inundación del Caño del Molino o del río Guadalete,formados por limos y arcillas con materia orgánica e intercalacionesarenosas con disposiciones lenticulares, originados bien porsedimentación de partículas muy finas al disminuir la velocidad de lacorriente de agua, bien por floculación de la materia en suspensión por laacción de las aguas marinas y posterior precipitación de los flóculos,dando lugar a extensos depósitos de terrenos fangosos.
- Dunas correspondientes a un manto arenoso eólico muy degradado
- Glacis de cobertera integrado por unas arenas rojas arcillosas y limosascon cantos cuarcíticos de tamaño máximo entre 6 y 8 cm sin estructurassedimentarias visibles, correspondiente a un depósito pleistoceno querellena las irregularidades de la karstificación superficial delconglomerado ostionero infrayacente, con presencia de costrificacionesde escasa potencia originadas por procesos pedogenéticos de iluviacióncapilar de carbonatos, conocido popularmente con el nombre de "barro".
- Formación detrítica constituída por arenas, limos y conglomerados confósiles, con intercalaciones frecuentes de niveles calizos muy conchíferosa manera de costras fuertemente cementadas, denominadaspopularmente "piedra ostionera". Hacia la base aparecen margas decolor crema o verdosas, pudiendo alcanzar este nivel una potenciamáxima de 35 m.
PÁGINA 3
3) CALICATAS DE RECONOCIMIENTO
A continuación se recopilan los cortes obtenidos en las diversas calicatasde reconocimiento realizadas.
0,00
2,20
3,50
rellenos antrópicos
glacis de cobertera
C1
2,40
0,00
2,75
rellenos antrópicos
C2
N.F. 2,55
COLECTOR VARIANTE DE ROTA
0,00
1,10
2,30
3,20
rellenos antrópicos
glacis de cobertera
arenas, limos y conglomerados ostioneros
C10,00
1,35
1,95
rellenos antrópicos
glacis de coberteraarenas, limos y conglomerados ostioneros
C2
1,65
COLECTOR CAÑADA DEL VERDUGO
0,00
1,30
1,80
2,95
fangos de marisma
glacis de coberteraarenas, limos y conglomerados ostioneros
C3
N.F. 2,10
0,00
0,651,00
1,70
3,45
rellenos antrópicos
arena dunar
glacis de cobertera
glacis de cobertera
C10,00
1,50
3,40
rellenos antrópicos
C4
fangos de marisma
2,80fangos de marisma
COLECTOR DE DESAGUE DE LA ZONA DE LA FLORIDA
0,00
0,60
1,351,70
3,45
rellenos antrópicos
glacis de cobertera
C3
rellenos antrópicos
rellenos antrópicostierra vegetal1,90
N.F. 3,20
PÁGINA 4
Del análisis de estos cortes se pueden obtener las siguientesconclusiones:
a) Existe una capa superficial de rellenos antrópicos, de espesor muyvariable, que abarca toda la zona en estudio excepto la correspondientea la calicata C3 del colector Cañada del Verdugo.
b) Bajo esta capa de rellenos antrópicos se encuentra bien eldenominado glacis de cobertera, formado por arenas rojas arcillosas ylimosas con cantos cuarcíticos, bien los denominados fangos demarisma, correspondientes a depósitos de inundación del Caño delMolino o del río Guadalete, formados por limos y arcillas con materiaorgánica e intercalaciones arenosas.El estrato base de arenas, limos y conglomerados ostioneros aflora enlas catas C1, C2 y C3 del colector Cañada del Verdugo.
Con todo ello se pueden establecer, a modo de conjetura, las plantasgeotécnicas que figuran a continuación.
C1C2
C3
C1
C2
C1
C3
C4
rellenos antrópicos
fangos de
marisma
Planta geotécnica en superficie
PÁGINA 5
C1C2
C3
C1
C2
C1
C3
C4
rellenos antrópicos
fangos de marisma
Planta geotécnica a 1,5 m de profundidad bajo la superficie
glacis de cobertera
C1C2
C3
C1
C2
C1
C3
C4
rellenos antrópicos
fangos de marisma
Planta geotécnica a 3,0 m de profundidad bajo la superficie
glacis de cobertera
arenas, limos y conglomerados
ostioneros
PÁGINA 6
4) ENSAYOS PENETROMÉTRICOS DINÁMICOS
A continuación se recopilan los resultados de los diferentes ensayospenetrométricos dinámicos realizados.
Colector de desague de la zona de la Florida - Ensayos penetrométricos dinámicos
P3
P2
P1P5
rellenos antrópicosarena dunar
glacis de cobertera
C1 (P5)
rellenos antrópicos
C4 (P4)
fangos de marisma
P4
PÁGINA 7
Colector Variante de Rota - Ensayos penetrométricos dinámicos
P6
P5
P4
P3 P2
P7
P1 rellenos antrópicos
glacis de cobertera
C1 (P3) C2 (P4)
PÁGINA 8
Colector Cañada del Verdugo - Ensayos penetrométricos dinámicos
P8
P9
P7P6
P5 P4
P3
P2
P1
rellenos antrópicos
glacis de cobertera
arenas, limos y conglomerados ostioneros
C1 (P1) C2 (P3)
fangos de marisma
C3 (P8)
PÁGINA 9
Analizando en primer lugar el rechazo de los penetrómetros, en lasiguiente figura se señalan con un punto rojo los ensayos que han dadorechazo antes de los 10 m de profundidad.
El rechazo se produce en las capas de conglomerados ostioneros,fenómeno que se observa claramente en los penetrómetros P1, P2 y P3del colector Cañada del Verdugo (ver catas C1 y C2) y que puedeextrapolarse a los demás ensayos. La profundidad de rechazo varía entre2 y 9 m y es en general menor hacia el norte, donde esta formación esmás superficial.
No obedecen a esta regla los penetrómetros P5 (Cañada del Verdugo) yP3 (Variante de Rota) si bien ambos ensayos muestran un significativoaumento de los golpeos a partir de los 6 m de profundidad que es acordecon los demás ensayos y que se explica por la entrada de la puntaza endicha formación detrítica.
P1P2 P3
P4P5
P6P7
P8P9
P1P2
P4P5
P6
P7
P3
P1
P2
P3
P4
P5
4,43,0
2,09,0
8,66,8
6,6
5,86,8
5,2
8,8
7,88,8
7,4
Profundidades de rechazo de los penetrómetros
PÁGINA 10
Un análisis parecido se puede aplicar a los ensayos situados en la zonade marisma, que no rechazan pero presentan, como se observa en lafigura siguiente, un claro aumento de los golpeos a partir de una ciertaprofundidad (4 a 7 m), imputable al mencionado estrato de arenas, limosy conglomerados ostioneros.
P6 (Varte. Rota)
P5 (Varte. Rota)
P7 (Varte. Rota)
P4 (La Florida)
P9 (Cañada del Verdugo)
Penetrómetros situados en la zona de marisma
PÁGINA 11
En segundo lugar se observa en los ensayos penetrométricos que seidentifican los fangos de marisma por unos golpeos muy bajos, inferioresa 10, mientras que los golpeos en el denominado glacis de cobertera,aún siendo bajos y bastante irregulares, son normalmente mayores,situandose en el entorno de los 10 golpes.Los ensayos característicos que atraviesan fangos de marisma,observables en las calicatas, son el P4 (La Florida, cata C4) y el P8(Cañada del Verdugo, cata C3). Se representan en la figura siguiente.
rellenos antrópicos
C4 (P4)
fangos de marisma
P4 (La Florida)
P8 (Cañada del Verdugo)
glacis de coberteraarenas, limos y conglomerados ostioneros
fangos de marisma
C3 (P8)
fangos de marisma
Golpeos característicos de los fangos de marisma
PÁGINA 12
Ensayos característicos del glacis de cobertera son el P5 (La Florida,cata C1), el P3 (Variante de Rota, cata C1) y el P1 (Cañada del Verdugo,cata C1). Se representan en la figura siguiente.
Golpeos característicos del glacis de cobertera
P5 (La Florida)
rellenos antrópicosarena dunar
glacis de cobertera
C1 (P5)
rellenos antrópicos
C4 (P4)
fangos de marisma
P4 (La Florida)
P3 (Variante de Rota)
P1 (Cañada del Verdugo)
glacis de cobertera
PÁGINA 13
Atendiendo a este criterio se pueden identificar fangos de marisma en lospenetrómetros P4 (y quizás P2 y P3) (La Florida); P5, P6 y P7 (Variantede Rota); y P7, P8 y P9 (Cañada del Verdugo).
Estos ensayos se representan en las siguientes figuras.
Ensayos que indican presencia de fangos de marisma - Colector de La Florida
P3 (La Florida)
P2 (La Florida)
P4 (La Florida)
PÁGINA 14
HBR Casagrde
C1 1.00 - 1,70 A-6 SC 32 15 17
C1 1.70 - 3,45 A-2-6 SC 28 13 15
C3 1.70 - 1,90 A-6 CL-2 34 19 15
C3 1.90 - 3,45 A-2-6 SC 25 13 12
C4 1,50 - 2,80 A-7-6 CH 61 27 34
C4 2,80 - 3,40 A-7-5 MH 57 33 24
C1 2,20 - 2,40 A-6 SC 33 13 20
C1 2,40 - 3,50 A-6 SC 30 11 19
C1 1,10 - 2,30 A-7 SC 38 18 20
C1 2,30 - 3,20 A-4 CL-ML 24 17 7
C2 1,35 - 1,65 A-6 SC 38 18 20
C3 0,00 - 1,30 A-7-6 CH 82 29 53
C3 1,30 - 1,80 A-7-6 SC 42 20 22
C3 1,80 - 2,95 A-2-6 SC 33 15 18
tierra vegetal fangos de marisma
glacis de cobertera arenas, limos y conglomerados ostioneros
C1 1.00 - 1,70 274
C1 1.70 - 3,45 206 4,0
C3 1.70 - 1,90 2,98
C3 1.90 - 3,45 342 4,0 359,73
C4 1,50 - 2,80 3500 0,0 0,73
C4 2,80 - 3,40 2300 0,0 2,85
C1 2,20 - 2,40
C1 2,40 - 3,50 900 20,06
C1 1,10 - 2,30 300
C1 2,30 - 3,20 300 65,62
C2 1,35 - 1,65 500
C3 0,00 - 1,30 14000 0,00
C3 1,30 - 1,80 700
C3 1,80 - 2,95
Sulfatos
(ppm)
Acidez B.
Gully
Materia
orgánica
La F
lorid
a
ANÁLISIS DE SUELOS%
Carbonatos
IDENTIFICACIÓN DE SUELOS
Colector Calicata Prof. (m)
Variante
de Rota
Cañ
ada
del V
erdu
go
LL LP IP
Variante
de Rota
Cañ
ada
del V
erdu
goLa
Flo
rida
Cloruros
(ppm)
tipo de sueloClasificación
Colector Calicata Prof. (m)
5) ENSAYOS DE LABORATORIO
En el cuadro siguiente se resumen los ensayos de laboratorio realizadossobre las diferentes muestras extraídas de las calicatas.
Arena arcillosa
arcilla de plasticidad media
limo plástico
arcilla de plasticidad elevada
Arena arcillosa
Arena arcillosa
Arena arcillosa
Arena arcillosa
Arcilla limosa
Arena arcillosaarcilla de plasticidad elevada
Arena arcillosa
Arena arcillosa
Arena arcillosa
PÁGINA 17
C3 3,20 7,21 4,37 0,36 241,28 20,24 1060
C2 2,55 7,70 111,87 1,08 386,88 13,6 168800
C3 2,10 7,20 627,46 0,01 1062,88 18,4 23100Cañada del Verdugo
La Florida
Amonio
(mg/l)
Sulfatos
(mg/l)
CO2
(mg/l)
Residuo
seco (mg/l)
Magnesio
(mg/l)
Variante de Rota
Calicata Prof. (m) Ph
ANÁLISIS DEL AGUA FREÁTICA
Colector
6) AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS Y DEL AGUA FREÁTICA
Atendiendo a los criterios de agresividad de los suelos contra el hormigónde la tabla 8.2.3.b de la Instrucción EHE08 se encuentra que son deagresividad débil los suelos de la cata C4 (La Florida) entre 2,80 y 3,40 mde profundidad (fangos de marisma), de agresividad media los suelos deesta misma cata entre 1,50 y 2,80 m de profundidad (fangos dfemarisma) y de agresividad fuerte los suelos de la cata C3 (Cañada delVerdugo) entre 0,00 y 1,30 m de profundidad (fangos de marisma).
Los restantes suelos no son agresivos contra el hormigón.
En cuanto a la agresividad del agua freática resulta ser débil en las catasC3 (La Florida) y C2 (Variante de Rota) y media en la cata C3 (Cañadadel Verdugo).
Se deberá usar por tanto para el hormigón en general la clase específicade exposición Qb y en particular la clase específica Qc para las obrasque vayan a alojarse dentro de los fangos de marisma, donde habrá queutilizar además cementos sulforesistentes.
7) CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS SUELOS
De acuerdo con los ensayos de campo y de laboratorio realizados acontinuación se precisan las características geotécnicas de los diferentesniveles de interés.
El denominado glacis de cobertera se identifica como una arena arcillosade plasticidad media y consistencia firme que admitiría presiones decimentación entre 1 y 2 kg/cm2.
PÁGINA 18
Los ensayos penetrómétricos advierten sin embargo de uncomportamiento irregular en superficie (N30 ≅ 10) que mejoranotablemente con la profundidad (N30 ≅ 20) y que puede ser debido a latransición observada en las catas de las arenas arcillosas pardas rojizassuperficiales a las arenas arcillosas ocres verdosas más profundas.
Por su parte el nivel de arenas, limos y conglomerados ostioneros seidentifica como una arena arcillosa de compacidad densa conabundantes restos fósiles y nódulos o lentejones ostioneros.
El índice N30 de los ensayos penetrométricos es irregular, encorrespondencia con la estructura anisótropa del nivel, pero en generalsuperior a 20, lo que asegura unas buenas condiciones de cimentación ypermitiría aplicar presiones de cimentación del orden de 3 kg/cm2.
Finalmente los denominados fangos de marisma se identifican comoarcillas de elevada plasticidad y se encuadran en el grupo A-7-6 queincluye aquellos materiales que tienen elevados índices de plasticidad yque pueden estar sujetos a cambios de volumen importantes.
Su potencial expansivo es "crítico - muy crítico", su capacidad portantebaja y su deformabilidad grande y errática, no siendo aptos estos suelospara cimentar sobre ellos.
Las características geotécnicas de estos suelos pueden ser precisadascon los ensayos realizados en una zona cercana para el proyecto de laestación de bombeo de aguas residuales del poblado de Doña Blanca.
En el emplazamiento de esta estación de bombeo se realizó un sondeo ydos penetrómetros, encontrándose entre 3 y 8 m de profundidad unaarcilla gris oscura semifangosa muy plástica, de aspecto y característicasmuy parecidas a los fangos de marisma.
En dicho nivel los índices N30 de los ensayos penetrométricos estáncomprendidos entre 2 y 10 golpes y los ensayos SPT entre 4 y 5 golpes.
En los ensayos de laboratorio realizados sobre las muestras inalteradasMI2 y MI3 se obtuvieron los siguientes resultados:
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HBR Casagrde
S1 3.00 - 3,60 A-7 CH 85 37 48
S1 5,00 - 5,60 A-7 CH 70 34 37
húmeda seca φ (º)
S1 3.00 - 3,60 66 1,59 0,96 11,86
S1 5,00 - 5,60 67 19,54
Doña
Blanca
PROPIEDADES DE SUELOS
Obra Sondeo Prof. (m)Corte directo
c (kg/cm2)Doña
Blanca
Humedad
(%)
Densidad Resist. Comp. Simple
qu (kg/cm2)
0,14 0,09
0 0,13
IDENTIFICACIÓN DE SUELOS
Obra Sondeo Prof. (m)Clasificación
tipo de suelo LL LP IP
Cc ≅ 0,10 + (LL - 20) / 100 ≅ 0,7
8) PERFILES GEOTÉCNICOS
De acuerdo con todo lo anteriormente expuesto se pueden establecer losperfiles geotécnicos a lo largo de las trazas de cada uno de los colectoresque a continuación se indican.
En dichos perfiles se ha representado asimismo la rasante hidráulica(línea azul) y la rasante de excavación (línea roja), situada 0,5 m pordebajo.
arcilla de plasticidad elevada
arcilla de plasticidad elevada
Se puede observar que estos suelos tienen unos límites de Atterbergparecidos a los identificados en los ensayos anteriores como fangos demarisma.
Su índice de poros es muy alto (e ≅ 1,59 / 0,96 ≅ 1,7), su densidad secamuy baja y sus propiedades resistentes muy débiles.
De acuerdo con los ensayos de corte directo se les puede atribuir unacohesión del orden de 1 t/m2 y un ángulo de rozamiento interno del ordende 15º.
Son suelos muy compresibles, con un índice de compresión Cc que sepuede estimar, de acuerdo con el apartado 3.2.10.2 ROM 05-94 en elentorno de :
PÁGINA 20
P1
P2
P3
P4
P5
C1
C3
C4
rasante hidráulica
rasante de excavación
Perfil geotécnico esquemático del colector de La Florida
P1 C1 P5 P2 P3 C3 P4 C4
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
arenas, limos y conglomerados ostioneros
glacis de cobertera (N30 ≅ 20)
glacis de cobertera (N30 ≅ 10)
rellenos antrópicos
fangos de marisma
arena
Nivel freático
FFCC
PÁGINA 21
P1P2
P4P5
P6
P7
P3C1
C2
rasante hidráulica
rasante de excavación
Perfil geotécnico esquemático del colector Variante de Rota
P1 C1 P4P2P3
C2 P5
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
rellenos antrópicos
fang
os d
e m
aris
ma
P6 P7
glacis de cobertera (N30 ≅ 20)
arenas, limos y conglomerados ostioneros
Nivel freático
glacis de cobertera (N30 ≅ 10)
FFCC
PÁGINA 22
P1P2
P3P4
P5
P6P7
P8P9
C1C2
C3
rasante hidráulica
rasante de excavación
Perfil geotécnico esquemático del colector Cañada del Verdugo
P1C1
P7P2 P3C3P8
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
arenas, limos y conglomerados
ostioneros
rellenos antrópicos
fangos de marisma
+8,00
+9,00
+10,00
C2P4 P5 P6 P9
glacis de cobertera (N30 ≅ 20)
glacis de cobertera (N30
≅ 10)
Nivel freático
FFCC
PÁGINA 23
9) CIMENTACIÓN Y ASIENTOS DE LOS COLECTORES
En los perfiles geotécnicos anteriores se pueden identificar los diferentesproblemas de excavación y cimentación planteados por las obrasproyectadas.
En general los rellenos antrópicos serán eliminados por la excavación delos colectores. Es necesario para ello que la rasante de excavación sea0,5 m inferior a la rasante hidráulica. Se deben prever no obstante, dadala variabilidad del espesor de estos rellenos, ciertas excavacionessuplementarias en zonas localizadas para eliminarlos por completo.
La mayor parte de las obras se cimenta en el denominado glacis decobertera. Como ya se ha mencionado hay que advertir en este nivel uncomportamiento irregular en techo de los ensayos penetrométricos,habiendose diferenciado en los perfiles geotécnicos una zona superficialde consistencia blanda, con índices N30 inferiores a 10 o en el entorno de10 y una zona profunda de consistencia media con índices N30 en elentorno de 20.
Se considera recomendable eliminar la zona superficial de consistenciablanda y sustituirla por un suelo seleccionado adecuadamentecompactado.Dicha zona se encuentra:
- en el colector de La Florida, en el área de influencia del penetrómetroP2, siendo necesarias excavaciones adicionales con respecto a larasante teórica de excavación del orden de 1,0 m.
- en el colector Variante de Rota, en el área de influencia delpenetrómetro P4, siendo asimismo necesarias excavaciones adicionalesdel orden de 1,0 m.
- en el colector Cañada del Verdugo, en el área de influencia de lospenetrómetros P7 y P8, siendo aquí necesarias excavaciones adicionalesque pueden alcanzar los 2,5 m.
La problemática más compleja se encuentra en las zonas con presenciade fangos de marisma, que corresponden a los tramos finales de loscolectores.
PÁGINA 24
El colector de la Florida es el menos conflictivo ya que el nivel de fangoses eliminado por la excavación y la cimentación se encaja en el glacis decobertera o en el techo del estrato base ostionero (penetrómetro P4),siendo necesario resolver únicamente los problemas derivados de laexcavación de la zanja en el nivel de fangos.
Por el contrario el colector Variante de Rota se aloja por completo, en sutramo final, dentro de los fangos de marisma. De acuerdo con elpenetrómetro P7 se puede establecer que bajo la rasante teórica deexcavación quedarán del orden de 2,0 m de fangos y 1,0 m de glacis deconsistencia media antes de encontrar el estrato base ostionero.
La sección tipo del colector, de la clase moduloval de 1,95 x 1,15 m, serepresenta en la figura siguiente.
La presión efectiva de cimentación aplicada en el plano AB de la figuraes del orden de 6,8 t/m2 cuando antes de la ejecución era del orden de2,0 . 1,7 (escombro) + 2,0 . 0,6 (fangos) = 4,6 t/m2.
Sección tipo del colector Variante de Rota en el tramo final (fangos de marisma)
relle
no
fangos de marisma
glacis de cobertera
estrato base ostionero
4,0
2,0
1,0
tablestacado
moduloval 1,95 x 1,15 m
relleno artificial compactado γ ≅ 2,2 t/m3
0,5
1,15
p ≅ 2,0 . 2,2 + 2,0 . 1,2 = 6,8 t/m2
A B
nivel freático
PÁGINA 25
soo ≅ 0,7 . 2,0 / 2,7 . log10(1 + 1,5 / 3,5) ≅ 0,08 m
soo = (Cc . H) / (1 + e0) . log10 [1 + ∆σ'v / σ'0] ≅≅ 0,7 . 2,0 / 2,7 . log10(1 + 2,2 / 4,6) ≅ 0,09 m
La ejecución del colector supone por tanto un aumento de la presiónvertical efectiva sobre los 2,0 m de fangos infrayacentes del orden de 6,84,6 ≅ 2,2 t/m2.
Admitiendo que los fangos están normalmente consolidados y que elcoeficiente de compresión es el indicado en el apartado 7 anterior (Cc ≅ 0,7) el asiento soo a largo plazo de los fangos es:
Se deben prever asientos del colector del orden de 10 cm que noresultan admisibles por lo que será necesario sustituir los fangos o pilotarel colector sobre el estrato base ostionero.
El problema para la parte final del colector Cañada del Verdugo esparecido. Según el penetrómetro P9 bajo la rasante teórica deexcavación quedarán del orden de 2,0 m de fangos y 1,5 m de glacis deconsistencia blanda antes de encontrar el estrato base ostionero.
La sección tipo del colector corresponde a un marco de 3,00 x 2,50 m yse representa en la figura siguiente.
La presión efectiva de cimentación aplicada en el plano AB de la figuraes del orden de 5,0 t/m2 cuando antes de la ejecución era del orden de1,0 . 1,7 (escombro) + 3,0 . 0,6 (fangos) = 3,5 t/m2.
La ejecución del colector supone por tanto un aumento de la presiónvertical efectiva sobre los 2,0 m de fangos infrayacentes del orden de 5,03,5 ≅ 1,5 t/m2.
Admitiendo igualmente que los fangos están normalmente consolidados yque el coeficiente de compresión Cc es del orden de 0,7 el asiento soo alargo plazo de los fangos es:
En este caso es también recomendable, dada la magnitud de losasientos, sustituir los fangos o pilotar sobre el estrato base ostionero.
PÁGINA 26
Sección tipo del colector Cañada del Verdugo en el tramo final (fangos de marisma)
fangos de marisma
estrato base ostionero
4,0
2,0
1,5
tablestacado
marco 3,00 x 2,50 m
relleno artificial compactado γ ≅ 2,2 t/m3
0,5
3,1
p ≅ 0,4 . 2,2 + 0,5 . 1,2 + 2,5 (colector) + 1,0 (agua) = 5,0 t/m2
A B
nivel freático
glacis de cobertera
PÁGINA 27
10) TALUDES DE EXCAVACIÓN
En lo referente a los taludes de excavación se deducen de los perfilesgeotécnicos establecidos en el apartado 8, exceptuando las zonas queatraviesan fangos de marisma, las siguientes secciones típicas deexcavación:
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos
2,5
0,5
Sección tipo 1 (Colector de La Florida )
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos1,0
3,0
1,0
N.F.
Sección tipo 2 (Colector de La Florida )
glacis de coberteraN30 ≅ 20
rellenos antrópicos2,0
1,50,5
N.F.
Sección tipo 3 (Colector Vte de Rota )
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos2,8
1,0 1,0
N.F.
Sección tipo 4 (Colector Vte de Rota )
glacis de coberteraN30 ≅ 20
rellenos antrópicos2,0
2,0
Sección tipo 5 (Colector Cñda del Verdugo )
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos2,0
2,5 N.F.
1,0
Sección tipo 6 (Colector Cñda del Verdugo )
PÁGINA 28
Para calcular la estabilidad de los taludes de excavación se usará elprograma "Slope/W" versión 5.17 asignando a los diferentes suelos lossiguientes parámetros geométricos:
rellenos antrópicos - γ = 1,7 t/m3 - φ = 35º - c = 0,1 t/m2
glacis de cobertera (N30 ≅ 10) - γ = 1,8 t/m3 - φ = 30º - c = 0,5 t/m2
glacis de cobertera (N30 ≅ 20) - γ = 1,8 t/m3 - φ = 30º - c = 1,0 t/m2
En las figuras siguientes se representa para cada caso el círculo dedeslizamiento pésimo calculado por el método de Bishop y el coeficientede seguridad asociado, que corresponde al número rojo escrito al ladodel punto grueso rojo que representa el centro del círculo pésimo.
2.084 1.835 2.341 4.361 16.037
5.376 2.143 1.819 1.699 2.094 3.668 9.377
4.743 2.115 1.716 1.616 1.880 2.963 6.589
6.778 4.538 2.414 1.790 1.612 1.713 2.288 7.089
5.875 4.415 2.717 1.920 1.599 1.602 1.961 4.135
5.508 4.317 2.923 2.068 1.668 1.569 1.771 2.652
5.375 4.256 3.120 2.220 1.768 1.578 1.659 2.125 22.256
5.297 4.229 3.260 2.374 1.878 1.624 1.637 1.860 3.381
5.214 4.223 3.377 2.528 1.994 1.695 1.620 1.709 2.410
5.161 4.235 3.478 2.673 2.111 1.778 1.621 1.666 2.002
5.137 4.256 3.534 2.791 2.230 1.867 1.663 1.670 1.780 2.928
1.569
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación(m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
círculo de deslizamiento pésimo
coeficiente de seguridad a deslizamiento
PÁGINA 29
2.084 1.835 2.341 4.361 16.037
5.376 2.143 1.819 1.699 2.094 3.668 9.377
4.743 2.115 1.716 1.616 1.880 2.963 6.589
6.778 4.538 2.414 1.790 1.612 1.713 2.288 7.089
5.875 4.415 2.717 1.920 1.599 1.602 1.961 4.135
5.508 4.317 2.923 2.068 1.668 1.569 1.771 2.652
5.375 4.256 3.120 2.220 1.768 1.578 1.659 2.125 22.256
5.297 4.229 3.260 2.374 1.878 1.624 1.637 1.860 3.381
5.214 4.223 3.377 2.528 1.994 1.695 1.620 1.709 2.410
5.161 4.235 3.478 2.673 2.111 1.778 1.621 1.666 2.002
5.137 4.256 3.534 2.791 2.230 1.867 1.663 1.670 1.780 2.928
1.569
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación(m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos
Sección tipo 1 (Colector de La Florida )
1,51,0
3.651 2.423 1.923 1.653 1.744 2.207 7.1073.127 2.376 1.908 1.629 1.692 2.096 5.552
5.228 2.973 2.349 1.908 1.626 1.651 2.017 4.5833.989 2.907 2.335 1.911 1.635 1.622 1.935 3.931 23.207
7.178 3.735 2.862 2.330 1.922 1.653 1.607 1.874 3.4645.166 3.643 2.831 2.332 1.940 1.676 1.600 1.838 4.1465.281 3.569 2.812 2.338 1.963 1.703 1.606 1.804 3.5855.444 3.512 2.800 2.348 1.988 1.732 1.619 1.787 3.143 10.704 18.9155.302 3.588 2.793 2.362 2.016 1.762 1.638 1.747 2.758 5.7885.556 3.548 2.792 2.379 2.044 1.794 1.661 1.712 2.411 4.1705.448 3.657 2.796 2.397 2.073 1.826 1.687 1.696 2.176 3.367 34.936
1.600
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos
Sección tipo 2 (Colector de La Florida )
1,5
1,0
PÁGINA 30
2.393 2.0201.921 2.0622.3082.404 2.0421.886 1.9542.081 2.6592.428 2.0741.886 1.8742.339 3.2282.459 2.1131.907 1.8232.130 2.601 2.7092.495 2.1571.937 1.8121.985 2.267 8.8592.535 2.2031.974 1.8251.882 2.058 2.6122.578 2.2512.015 1.8481.831 1.916 2.2583.5102.622 2.2992.059 1.8791.818 1.820 2.0362.7182.667 2.3482.105 1.9131.823 1.777 1.8892.312 2.52.712 2.3972.151 1.9511.839 1.761 2.0792.063 2.92.757 2.4462.199 1.9911.863 1.762 1.9361.898 2.4
1.761
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
glacis de coberteraN30 ≅ 20
rellenos antrópicos
Sección tipo 3 (Colector Vte de Rota)
1,5
1,0
1,5
1,0
3.308 2.112 2.147 2.090 3.101 11.767
2.243 1.851 1.743 1.922 2.600 6.893
3.971 2.054 1.876 1.721 1.638 1.793 2.344 4.933
3.890 2.059 1.776 1.639 1.587 1.672 2.176 6.046
3.388 2.245 1.723 1.591 1.588 1.609 2.028 4.478
3.162 2.466 1.817 1.623 1.544 1.565 1.924 3.599
3.096 2.614 1.953 1.685 1.521 1.564 1.863 2.749 29.009
3.071 2.619 2.104 1.741 1.556 1.535 1.789 2.283 6.485
3.055 2.632 2.262 1.834 1.616 1.503 1.679 2.017 3.525
3.104 2.653 2.315 1.941 1.688 1.526 1.573 1.847 2.626
3.103 2.678 2.358 2.056 1.766 1.573 1.514 1.734 2.199 6.100
1.503
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos
Sección tipo 4 (Colector Vte de Rota)
1,5
1,0
PÁGINA 31
2.413 2.0221.781 1.7111.921 2.268 2.4203.0722.437 2.0561.804 1.6901.804 1.983 2.6513.2652.469 2.0981.838 1.6971.725 1.820 2.1622.358 3.0782.507 2.1461.879 1.7191.686 1.716 1.9102.561 3.2592.548 2.1951.925 1.7501.680 1.651 1.7602.117 2.3823.3022.592 2.2471.972 1.7871.693 1.627 1.6621.878 2.5702.3742.636 2.2992.022 1.8281.716 1.626 1.7611.730 2.1252.4972.682 2.3512.071 1.8711.745 1.709 1.6981.841 1.8802.0632.728 2.4042.122 1.9151.778 1.719 1.6721.727 1.7272.1892.775 2.4562.172 1.9611.814 1.737 1.6681.671 1.8271.919
1.626
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
glacis de coberteraN30 ≅ 20
rellenos antrópicos
Sección tipo 5 (Colector Cñda del Verdugo)
1,5
1,0
1,5
1,0
2.084 1.643 1.738 2.196 7.1072.799 2.149 1.797 1.596 1.686 2.089 5.552
4.134 2.694 2.100 1.782 1.568 1.641 2.008 4.5837.322 3.485 2.636 2.096 1.776 1.559 1.603 1.929 3.931 23.2075.486 3.308 2.599 2.115 1.780 1.562 1.572 1.861 3.4294.385 3.236 2.574 2.134 1.791 1.573 1.548 1.821 4.1084.430 3.179 2.557 2.139 1.808 1.591 1.536 1.766 3.4954.514 3.133 2.549 2.149 1.829 1.612 1.535 1.731 3.072 10.704 18.9154.628 3.178 2.545 2.162 1.852 1.635 1.543 1.705 2.599 5.7884.550 3.244 2.546 2.177 1.876 1.661 1.556 1.647 2.298 4.1704.725 3.328 2.550 2.194 1.902 1.689 1.573 1.610 2.092 3.223 34.936
1.535
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
glacis de coberteraN30 ≅ 10
rellenos antrópicos
Sección tipo 6 (Colector Cñda del Verdugo)
1,5
1,0
PÁGINA 32
Se obtienen coeficientes de seguridad a deslizamiento del orden de 1,5adoptando taludes de excavación 1,5H/1,0V en los rellenos antrópicos yel glacis de cobertera de consistencia blanda (N30≅10). En el glacis decobertera de consistencia media (N30≅20) se puede adoptar un taludmás vertical 1,0H/1,5V.
En lo referente a los tramos que atraviesan fangos de marisma seobtienen coeficientes de seguridad a deslizamiento, según la altura delestrato de rellenos antrópicos depositados sobre los fangos,comprendidos entre 1,4 y 1,6 cuando se adoptan taludes de excavación2,0H/1,0V en los fangos y 1,5H/1,0V en los rellenos antrópicos.
Estas situaciones se representan en las dos figuras siguientes,correspondientes a las secciones tipo de excavación nº 7 y 8.
Si no fuera posible desarrollar dichos taludes por falta de espacio debidoa la existencia de edificaciones colindantes será preciso entibar laexcavación mediante tablestacas.
3.046 2.144 1.743 1.686 1.822 2.252 3.550 24.3894.485 2.727 1.947 1.715 1.657 1.761 2.131 3.342 18.3553.939 2.427 1.907 1.698 1.636 1.720 2.024 3.500 14.6253.291 2.250 1.877 1.689 1.625 1.693 2.014 3.321 12.1182.943 2.210 1.861 1.685 1.621 1.677 1.942 3.164 10.3322.768 2.179 1.853 1.687 1.622 1.668 1.890 3.411 19.3212.832 2.155 1.850 1.693 1.627 1.665 1.910 3.220 15.3132.921 2.138 1.851 1.700 1.635 1.665 1.877 3.024 12.6322.892 2.191 1.855 1.710 1.646 1.670 1.854 2.843 10.7253.022 2.182 1.861 1.721 1.658 1.676 1.839 2.678 9.3103.010 2.256 1.870 1.734 1.671 1.686 1.879 2.552 8.220 38.246
1.621
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
fangos de marisma
rellenos antrópicos
Sección tipo 7 (en fangos de marisma)
1,5
1,02,0
1,0
PÁGINA 33
2.792 1.842 1.506 1.429 1.545 1.889 3.227 24.1732.447 1.711 1.485 1.404 1.506 1.786 2.950 18.133
4.053 2.158 1.680 1.476 1.392 1.480 1.713 3.060 14.3983.068 2.008 1.659 1.468 1.389 1.464 1.696 2.815 11.8882.680 1.974 1.649 1.471 1.391 1.455 1.652 2.606 10.0982.508 1.949 1.645 1.477 1.396 1.453 1.623 2.769 19.0492.572 1.929 1.646 1.487 1.407 1.454 1.631 2.567 15.0392.662 1.914 1.650 1.500 1.421 1.460 1.615 2.395 12.3592.633 1.960 1.656 1.513 1.437 1.468 1.606 2.264 10.3762.766 1.954 1.664 1.528 1.454 1.478 1.601 2.170 8.5272.750 2.019 1.674 1.544 1.472 1.490 1.625 2.101 7.038 38.188
1.389
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
fangos de marisma
rellenos antrópicos
Sección tipo 8 (en fangos de marisma)
1,5
1,0
2,0
1,0
11) DIMENSIONAMIENTO DE LAS TABLESTACAS
Para el caso anteriormente mencionado, en las zonas de fangos, en queno exista espacio para la excavación de la zanja con los taludesrequeridos se prevé el uso de un tablestacado perdido apuntalado encoronación.
La necesidad de perder las tablestacas se crea porque al retirarlas sedesaloja un volumen de suelo adherido a las mismas que puede serimportante y que produce una pared vertical en los fangos.
Los círculos de deslizamiento que se producen debido a la creación dedicho corte vertical se deben calcular tomando los parámetrosgeotécnicos característicos del corto plazo, considerando por tanto unángulo de rozamiento nulo y una cohesión del orden de 1 t/m 2.
Estas situaciones se representan en las dos siguientes figuras (seccionestipo nº 9 y 10), donde se observa como se forma un círculo profundo quepuede afectar a las edificaciones colindantes.
PÁGINA 34
1.087 0.741 0.7581.486 1.063 0.892 0.741 0.759 0.920
2.530 1.381 1.034 0.885 0.746 0.634 0.9062.131 1.308 1.015 0.882 0.754 0.604 0.5841.897 1.256 1.001 0.881 0.763 0.616 0.592 0.6441.744 1.218 0.992 0.883 0.773 0.628 0.565 0.642
3.106 1.635 1.190 0.987 0.886 0.784 0.641 0.575 0.529 0.7112.694 1.555 1.168 0.984 0.891 0.796 0.654 0.585 0.534 0.5273.146 1.493 1.153 0.984 0.896 0.809 0.667 0.597 0.539 0.5252.799 1.446 1.141 0.985 0.902 0.822 0.681 0.608 0.546 0.5973.337 1.409 1.132 0.987 0.918 0.835 0.694 0.620 0.553 0.527
1.011
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
fangos de marismaφ = 0 ; c = 10 t/m2
rellenos antrópicos
Sección tipo 9: círculo de deslizamiento a corto plazo que puede producirse al retirar el tablestacado
1.584 1.047 0.853 0.669 0.499 0.427 0.5291.431 1.012 0.845 0.679 0.514 0.455 0.498 0.507
2.485 1.332 0.988 0.842 0.691 0.530 0.467 0.420 0.5362.089 1.264 0.973 0.842 0.706 0.548 0.481 0.423 0.4901.860 1.216 0.963 0.844 0.721 0.566 0.496 0.453 0.4301.709 1.182 0.957 0.848 0.737 0.585 0.512 0.461 0.430
3.093 1.604 1.156 0.954 0.854 0.754 0.603 0.528 0.471 0.4312.679 1.525 1.137 0.953 0.860 0.770 0.622 0.545 0.482 0.4353.149 1.466 1.124 0.955 0.867 0.787 0.640 0.562 0.493 0.4672.804 1.421 1.114 0.957 0.874 0.803 0.659 0.578 0.504 0.4743.371 1.386 1.107 0.961 0.893 0.820 0.677 0.595 0.516 0.481
1.002
Distancia (m)6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Elevación (m)
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
fangos de marismaφ = 0 ; c = 10 t/m2
rellenos antrópicos
Sección tipo 10: círculo de deslizamiento a corto plazo que puede producirse al retirar el tablestacado
PÁGINA 35
Para el dimensionamiento de las tablestacas se tomará una profundidadde zanja de 4,5 m alojada en fangos de marisma con un depósitosuperior de rellenos antrópicos de 1 m de espesor.
La sección tipo de zanja se representa en la figura siguiente.
Para el cálculo de empujes sobre las tablestacas se supondrá que en lazanja se ha rebajado el nivel freático hasta el fondo de la excavación.Debido a la baja permeabilidad que cabe asignar a las arcillas fangosas,se admitirá asimismo que la presión del agua intersticial es hidrostática.
En cuanto a las cargas actuantes sobre las bermas, se tomará el tren decargas de 60 t, con el eje más próximo a la zanja situado a 0,5 m de lacoronación de las tablestacas. Se tomará asimismo una carga demedianería de 5 t/m2 a 1,0 m de profundidad que representa las cargasde cimentación de las edificaciones colindantes.
No se consideran cargas debidas al acopio de tierras en las bermas,debiendo retirarse todos los productos de excavación a vertedero oacopio intermedio.
El empuje activo sobre una pared vertical de un suelo cohesivo dedensidad γ, cohesión c y ángulo de rozamiento φ se obtiene a partir delas expresiones:
2,00
3x10 t 3x10 t
nivel freático
0,50
relleno antrópico
variable
4,5
p
Sección tipo de zanja tablestacada
fangos de marisma
estrato base ostionero
1,0
5,0
2,0
c = 0,1 t/m2, φ = 35º , γ = 1,7 t/m3
c = 1 t/m2, φ = 30º , γ = 1,8 t/m3
c = 1 t/m2, φ = 15º , γ = 1,6 t/m3
carga de medianería
5 t/m2
PÁGINA 36
σ(z) = 0 si z <= hσ(z) = ka . (γ . z + p) - kac si z > h
h = kac / (ka.γ) - p / γ
, donde:
Para los distintos suelos del modelo de cálculo se obtiene:
Suelo nº Potencia
(m)φ (º) c (t/m2) γ (t/m3) ka
kac
(t/m2)p (t/m2) h (m) σ1 (t/m
2) σ2 (t/m2)
1 1,0 35 0,1 1,7 0,27 0,10 0,00 0,23 0,00 0,362 2,0 15 1,0 1,6 0,59 1,53 6,70 -2,56 2,41 4,293 3,0 15 1,0 0,6 0,59 1,53 9,90 -12,16 4,29 5,354 5,0 30 1,0 0,8 0,33 1,15 11,70 -10,29 2,75 4,08
ka = coeficiente de empuje activo = cos2φ / (1 + senφ)2
kac = 2 . c . ka1/2
h
σ(z)z
p
presión efectivapresión hidrostática
c=0,1 t/m2, φ=35º , γ=1,7 t/m31,0
2,0
c=1,0 t/m2, φ=15º , γ=0,6 t/m3
c=1,0 t/m2, φ=30º , γ=0,8 t/m3
c=1,0 t/m2, φ=15º , γ=1,6 t/m3
0,23
0,36 t/m2
4,29 t/m2
5,35 t/m2 3,00 t/m2
8,00 t/m2
empuje activo sobre la pantalla
3,0
5,0
4,08 t/m2
2,75 t/m2
2,41 t/m2
PÁGINA 37
si x/p > 0,4 ; σh = (P / p2) . 1,77 . (x / p)2 . (y / p)2 / [ (x / p)2 + (y / p)2 ]3 . cos2(1,1 . θ)si x/p <= 0,4 ; σh = (P / p2) . 0,28 . (y / p)2 / [ 0,16 + (y / p)2 ]3 . cos2(1,1 . θ)
Para calcular las presiones adicionales debidas al tren de cargas de 60 t,se utilizan igualmente las fórmulas de la tabla 3.4.2.2.11 de la normaROM 02-90:
Para las dos posibles posiciones de la carga frente a la pantalla seobtiene:
posición 1
r 1,501,50
2,00A
r 2,00
1,50
1,50
posición 2
A
x P
σh
yp
P
θσh
x
PLANTASECCIÓN
PÁGINA 38
0,504,50
1,1071 0,4636 0,2783 1,249 0,54040,1111 0,4444 0,7778 0,1111 0,5556
y (m) y/p0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,10 0,02 0,00 0,02 0,00 0,02 0,02 0,01 0,030,20 0,04 0,02 0,07 0,01 0,09 0,07 0,04 0,110,30 0,07 0,03 0,14 0,02 0,19 0,15 0,09 0,240,40 0,09 0,06 0,24 0,03 0,33 0,25 0,16 0,410,50 0,11 0,08 0,35 0,05 0,48 0,36 0,24 0,600,60 0,13 0,10 0,47 0,07 0,64 0,47 0,33 0,800,70 0,16 0,13 0,58 0,09 0,81 0,58 0,42 1,000,80 0,18 0,15 0,69 0,12 0,96 0,67 0,51 1,180,90 0,20 0,17 0,79 0,14 1,09 0,74 0,60 1,351,00 0,22 0,18 0,86 0,17 1,21 0,80 0,69 1,491,10 0,24 0,19 0,92 0,20 1,30 0,84 0,76 1,601,20 0,27 0,19 0,96 0,22 1,38 0,86 0,83 1,691,30 0,29 0,19 0,99 0,25 1,43 0,86 0,89 1,751,40 0,31 0,19 1,00 0,27 1,46 0,85 0,93 1,781,50 0,33 0,18 0,99 0,29 1,47 0,83 0,96 1,791,60 0,36 0,18 0,98 0,31 1,47 0,80 0,98 1,781,70 0,38 0,17 0,95 0,33 1,45 0,77 0,99 1,761,80 0,40 0,16 0,92 0,34 1,43 0,73 1,00 1,721,90 0,42 0,15 0,88 0,36 1,39 0,69 0,99 1,672,00 0,44 0,14 0,84 0,37 1,35 0,64 0,97 1,622,10 0,47 0,13 0,80 0,38 1,31 0,60 0,96 1,562,20 0,49 0,12 0,76 0,38 1,26 0,56 0,93 1,492,30 0,51 0,12 0,71 0,39 1,21 0,52 0,90 1,422,40 0,53 0,11 0,67 0,39 1,16 0,48 0,87 1,362,50 0,56 0,10 0,63 0,39 1,11 0,45 0,84 1,292,60 0,58 0,09 0,59 0,39 1,06 0,41 0,81 1,222,70 0,60 0,08 0,55 0,39 1,02 0,38 0,77 1,152,80 0,62 0,08 0,51 0,38 0,97 0,35 0,74 1,092,90 0,64 0,07 0,47 0,38 0,92 0,32 0,70 1,033,00 0,67 0,07 0,44 0,37 0,88 0,30 0,67 0,973,10 0,69 0,06 0,41 0,36 0,84 0,28 0,63 0,913,20 0,71 0,06 0,38 0,35 0,79 0,26 0,60 0,853,30 0,73 0,05 0,36 0,35 0,75 0,24 0,57 0,803,40 0,76 0,05 0,33 0,34 0,72 0,22 0,54 0,753,50 0,78 0,04 0,31 0,33 0,68 0,20 0,51 0,713,60 0,80 0,04 0,29 0,32 0,65 0,19 0,48 0,673,70 0,82 0,04 0,27 0,31 0,61 0,17 0,45 0,633,80 0,84 0,04 0,25 0,30 0,58 0,16 0,43 0,593,90 0,87 0,03 0,23 0,29 0,55 0,15 0,40 0,554,00 0,89 0,03 0,22 0,28 0,53 0,14 0,38 0,524,10 0,91 0,03 0,20 0,27 0,50 0,13 0,36 0,494,20 0,93 0,03 0,19 0,26 0,47 0,12 0,34 0,464,30 0,96 0,02 0,18 0,25 0,45 0,11 0,32 0,434,40 0,98 0,02 0,16 0,24 0,43 0,10 0,30 0,404,50 1,00 0,02 0,15 0,23 0,41 0,10 0,29 0,38
1,671,621,561,491,421,361,291,221,151,091,030,97
1,72
0,910,850,800,750,710,67
1,49
1,781,76
1,60
1,18
0,00σh (t/m
2)
0,030,11
0,41
1,00
total σh
(t/m2)
2
0,60
POSICIÓN 1 POSICIÓN 2 POSICIÓN MÁS
DESFAVORABLE
(cargas aisladas)σh (t/m2) (cargas aisladas)
0,24
x/p
1,75
0,630,590,550,52
0,80
1,781,79
0,490,460,430,400,38
total σh
(t/m2)
1,35
1,69
θ
distancia mínima al muro r (m)p (m)Presiones σh en la vertical del punto A
El empuje activo total sobre la pantalla, incluyendo el debido al tren decargas, a las cargas de medianería y al empuje hidrostático, se indica enla tabla y gráfico siguiente.
PÁGINA 39
terreno agua tráfico total0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,20 0,00 0,00 0,11 0,110,40 0,09 0,00 0,41 0,500,60 0,18 0,00 0,80 0,980,80 0,27 0,00 1,18 1,451,00 0,36 0,00 1,49 1,851,00 2,41 0,00 1,49 3,901,25 2,65 0,00 1,69 4,331,50 2,88 0,00 1,78 4,661,75 3,12 0,00 1,76 4,872,00 3,35 0,00 1,67 5,022,25 3,59 0,00 1,49 5,082,50 3,82 0,00 1,36 5,182,75 4,06 0,00 1,15 5,213,00 4,29 0,00 1,03 5,323,25 4,38 0,25 0,85 5,483,50 4,47 0,50 0,75 5,723,75 4,56 0,75 0,63 5,934,00 4,64 1,00 0,55 6,204,25 4,73 1,25 0,46 6,444,50 4,82 1,50 0,38 6,704,75 4,91 1,75 0,00 6,665,00 5,00 2,00 0,00 7,005,25 5,09 2,25 0,00 7,345,50 5,17 2,50 0,00 7,675,75 5,26 2,75 0,00 8,016,00 5,35 3,00 0,00 8,356,00 2,75 3,00 0,00 5,756,20 2,80 3,20 0,00 6,006,40 2,86 3,40 0,00 6,266,60 2,91 3,60 0,00 6,516,80 2,96 3,80 0,00 6,767,00 3,02 4,00 0,00 7,027,20 3,07 4,20 0,00 7,277,40 3,12 4,40 0,00 7,527,60 3,18 4,60 0,00 7,787,80 3,23 4,80 0,00 8,038,00 3,28 5,00 0,00 8,288,20 3,34 5,20 0,00 8,548,40 3,39 5,40 0,00 8,798,60 3,44 5,60 0,00 9,048,80 3,49 5,80 0,00 9,299,00 3,55 6,00 0,00 9,559,20 3,60 6,20 0,00 9,809,40 3,65 6,40 0,00 10,059,60 3,71 6,60 0,00 10,319,80 3,76 6,80 0,00 10,56
10,00 3,81 7,00 0,00 10,8110,20 3,87 7,20 0,00 11,0710,40 3,92 7,40 0,00 11,3210,60 3,97 7,60 0,00 11,5710,80 4,03 7,80 0,00 11,8311,00 4,08 8,00 0,00 12,0811,20 4,13 8,20 0,00 12,3311,40 4,19 8,40 0,00 12,5911,60 4,24 8,60 0,00 12,8411,80 4,29 8,80 0,00 13,0912,00 4,35 9,00 0,00 13,3512,20 4,40 9,20 0,00 13,6012,40 4,45 9,40 0,00 13,8512,60 4,51 9,60 0,00 14,1112,80 4,56 9,80 0,00 14,3613,00 4,61 10,00 0,00 14,6113,20 4,67 10,20 0,00 14,8713,40 4,72 10,40 0,00 15,1213,60 4,77 10,60 0,00 15,3713,80 4,82 10,80 0,00 15,6214,00 4,88 11,00 0,00 15,8814,20 4,93 11,20 0,00 16,1314,40 4,98 11,40 0,00 16,3814,60 5,04 11,60 0,00 16,6414,80 5,09 11,80 0,00 16,8915,00 5,14 12,00 0,00 17,1415,20 5,20 12,20 0,00 17,4015,40 5,25 12,40 0,00 17,6515,60 5,30 12,60 0,00 17,9015,80 5,36 12,80 0,00 18,1616,00 5,41 13,00 0,00 18,4116,20 5,46 13,20 0,00 18,66
empuje activo σ(z) (t/m2)z (m)Empuje activo total sobre la pantalla
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
σ (t/m2)
z (m
)
PÁGINA 40
σ(z) = kp . (γ . z + p) + kpc
Suelo nº Potencia
(m)φ (º) c (t/m2) γ (t/m3) kp
kpc
(t/m2) p (t/m2) σ1 (t/m2) σ2 (t/m
2)
3 1,5 15 1,0 0,6 1,70 2,61 0,00 2,61 4,144 5,0 30 1,0 0,8 3,00 3,46 0,90 6,16 18,16
4,5
kp = coeficiente de empuje pasivo = (1 + senφ) / (1 - senφ)kpc = 2 . c . kp
1/2
El empuje pasivo sobre una pared vertical de un suelo cohesivo dedensidad γ, cohesión c y ángulo de rozamiento φ se obtiene asimismo apartir de las expresiones:
σ(z)
z
p
, donde:
Para los distintos suelos del modelo de cálculo resulta:
H =
11 presión efectiva
presión hidrostática
1,5
5,0
2,61 t/m2
6,16 t/m2
18,16 t/m2
4,14 t/m2
Empuje pasivo sobre la pantalla
PÁGINA 41
terreno agua total0,00 0,00 0,00 0,000,20 0,00 0,00 0,000,40 0,00 0,00 0,000,60 0,00 0,00 0,000,80 0,00 0,00 0,001,00 0,00 0,00 0,001,00 0,00 0,00 0,001,25 0,00 0,00 0,001,50 0,00 0,00 0,001,75 0,00 0,00 0,002,00 0,00 0,00 0,002,25 0,00 0,00 0,002,50 0,00 0,00 0,002,75 0,00 0,00 0,003,00 0,00 0,00 0,003,25 0,00 0,00 0,003,50 0,00 0,00 0,003,75 0,00 0,00 0,004,00 0,00 0,00 0,004,25 0,00 0,00 0,004,50 2,61 0,00 2,614,75 2,87 0,25 3,125,00 3,12 0,50 3,625,25 3,38 0,75 4,135,50 3,63 1,00 4,635,75 3,89 1,25 5,146,00 4,14 1,50 5,646,00 6,16 1,50 7,666,20 6,64 1,70 8,346,40 7,12 1,90 9,026,60 7,60 2,10 9,706,80 8,08 2,30 10,387,00 8,56 2,50 11,067,20 9,04 2,70 11,747,40 9,52 2,90 12,427,60 10,00 3,10 13,107,80 10,48 3,30 13,788,00 10,96 3,50 14,468,20 11,44 3,70 15,148,40 11,92 3,90 15,828,60 12,40 4,10 16,508,80 12,88 4,30 17,189,00 13,36 4,50 17,869,20 13,84 4,70 18,549,40 14,32 4,90 19,229,60 14,80 5,10 19,909,80 15,28 5,30 20,58
10,00 15,76 5,50 21,2610,20 16,24 5,70 21,9410,40 16,72 5,90 22,6210,60 17,20 6,10 23,3010,80 17,68 6,30 23,9811,00 18,16 6,50 24,6611,20 18,64 6,70 25,3411,40 19,12 6,90 26,0211,60 19,60 7,10 26,7011,80 20,08 7,30 27,3812,00 20,56 7,50 28,0612,20 21,04 7,70 28,7412,40 21,52 7,90 29,4212,60 22,00 8,10 30,1012,80 22,48 8,30 30,7813,00 22,96 8,50 31,4613,20 23,44 8,70 32,1413,40 23,92 8,90 32,8213,60 24,40 9,10 33,5013,80 24,88 9,30 34,1814,00 25,36 9,50 34,8614,20 25,84 9,70 35,5414,40 26,32 9,90 36,2214,60 26,80 10,10 36,9014,80 27,28 10,30 37,5815,00 27,76 10,50 38,2615,20 28,24 10,70 38,9415,40 28,72 10,90 39,6215,60 29,20 11,10 40,3015,80 29,68 11,30 40,9816,00 30,16 11,50 41,6616,20 30,64 11,70 42,34
z (m) empuje pasivo σ(z) (t/m2)
Empuje pasivo total sobre la pantalla
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
σ (t/m2)
z (m
)
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8,2 3,7
9,3 4,8
13,931,7
T = ΣFi
ΣFi . di = 0
Mmax (tm/m) =
zmin (m) =
zmin (m) =
T (t/m) =
p (m) =
p (m) =
o bien:
o bien:
Sumando las presiones debidas al empuje activo y al pasivo se obtienela resultante de empujes Fi sobre la pantalla, debiendo cumplirse:
T
Fi
O
di
Estas dos condiciones expresan el equilibrio de fuerzas horizontales y demomentos alrededor del puntal O.
La profundidad de empotramiento o hinca mínima es la profundidad a laque se anula el momento ΣFi.di de los empujes con respecto al puntal decoronación de la pantalla.
Para los valores indicados en la tabla, se obtiene por tanto que elequilibrio estricto de la pantalla requiere:
La norma ROM 05.94 recomienda que para alejarse de esta situación deequilibrio estricto, se tome una profundidad de empotramiento de 1,3veces la profundidad anteriormente calculada, con lo que se obtiene:
La compresión T en el puntal de coronación, y el momento máximo Mmax
en la pantalla son:
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activo pasivo total0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1 0,000,20 0,11 0,00 0,11 0,04 0,01 0,01 0,04 0,00 1 2,780,40 0,50 0,00 0,50 0,10 0,04 0,05 0,14 0,01 1 5,560,60 0,98 0,00 0,98 0,20 0,12 0,17 0,34 0,04 1 8,320,80 1,45 0,00 1,45 0,29 0,23 0,40 0,62 0,10 1 11,031,00 1,85 0,00 1,85 0,23 0,23 0,62 0,85 0,23 1 13,691,00 3,90 0,00 3,90 0,44 0,44 1,06 1,29 0,23 1 13,691,25 4,33 0,00 4,33 1,08 1,35 2,40 2,36 0,55 1 16,851,50 4,66 0,00 4,66 1,16 1,74 4,14 3,52 1,14 1 19,741,75 4,87 0,00 4,87 1,21 2,13 6,27 4,73 2,02 1 22,342,00 5,02 0,00 5,02 1,25 2,50 8,77 5,98 3,20 1 24,642,25 5,08 0,00 5,08 1,27 2,86 11,63 7,26 4,70 1 26,622,50 5,18 0,00 5,18 1,29 3,22 14,85 8,55 6,51 1 28,292,75 5,21 0,00 5,21 1,31 3,59 18,45 9,85 8,65 1 29,633,00 5,32 0,00 5,32 1,33 4,00 22,44 11,19 11,11 1 30,653,25 5,48 0,00 5,48 1,38 4,47 26,91 12,56 13,91 1 31,333,50 5,72 0,00 5,72 1,43 5,00 31,91 13,99 17,05 1 31,673,75 5,93 0,00 5,93 1,49 5,57 37,49 15,48 20,55 1 31,654,00 6,20 0,00 6,20 1,55 6,19 43,68 17,02 24,42 1 31,264,25 6,44 0,00 6,44 1,45 6,15 49,83 18,47 28,67 1 30,494,50 6,70 2,61 4,09 1,14 5,11 54,94 19,61 33,29 1 29,354,75 6,66 3,12 3,54 0,91 4,32 59,26 20,52 38,19 1 27,935,00 7,00 3,62 3,38 0,84 4,22 63,48 21,36 43,32 1 26,285,25 7,34 4,13 3,21 0,80 4,21 67,69 22,16 48,66 1 24,425,50 7,67 4,63 3,04 0,76 4,18 71,88 22,92 54,20 1 22,365,75 8,01 5,14 2,88 0,72 4,14 76,01 23,64 59,93 1 20,116,00 8,35 5,64 2,71 0,20 1,20 77,21 23,84 65,84 1 17,686,00 5,75 7,66 -1,91 -0,09 -0,52 76,69 23,76 65,84 1 17,686,20 6,00 8,34 -2,34 -0,47 -2,90 73,79 23,29 70,59 1 15,716,40 6,26 9,02 -2,76 -0,55 -3,54 70,26 22,74 75,25 1 13,846,60 6,51 9,70 -3,19 -0,64 -4,21 66,05 22,10 79,80 1 12,076,80 6,76 10,38 -3,62 -0,72 -4,92 61,13 21,37 84,22 1 10,447,00 7,02 11,06 -4,04 -0,81 -5,66 55,47 20,57 88,49 1 8,957,20 7,27 11,74 -4,47 -0,89 -6,44 49,03 19,67 92,60 1 7,627,40 7,52 12,42 -4,90 -0,98 -7,25 41,78 18,69 96,54 1 6,477,60 7,78 13,10 -5,32 -1,06 -8,09 33,69 17,63 100,28 1 5,517,80 8,03 13,78 -5,75 -1,15 -8,97 24,71 16,48 103,80 1 4,778,00 8,28 14,46 -6,18 -1,24 -9,88 14,83 15,24 107,10 1 4,268,20 8,54 15,14 -6,60 -1,32 -10,83 4,00 13,92 110,14 4,008,40 8,79 15,82 -7,03 -1,41 -11,81 -7,82 12,51 112,938,60 9,04 16,50 -7,46 -1,49 -12,83 -20,64 11,02 115,438,80 9,29 17,18 -7,89 -1,58 -13,88 -34,52 9,44 117,649,00 9,55 17,86 -8,31 -1,66 -14,96 -49,48 7,78 119,529,20 9,80 18,54 -8,74 -1,75 -16,08 -65,56 6,03 121,089,40 10,05 19,22 -9,17 -1,83 -17,23 -82,79 4,20 122,299,60 10,31 19,90 -9,59 -1,92 -18,42 -101,21 2,28 123,139,80 10,56 20,58 -10,02 -2,00 -19,64 -120,85 0,28 123,58
10,00 10,81 21,26 -10,45 -2,09 -20,89 -141,74 -1,81 123,6410,20 11,07 21,94 -10,87 -2,17 -22,18 -163,92 -3,98 123,2810,40 11,32 22,62 -11,30 -2,26 -23,50 -187,43 -6,24 122,4810,60 11,57 23,30 -11,73 -2,35 -24,86 -212,29 -8,59 121,2310,80 11,83 23,98 -12,15 -2,43 -26,25 -238,54 -11,02 119,5111,00 12,08 24,66 -12,58 -2,52 -27,68 -266,21 -13,54 117,3111,20 12,33 25,34 -13,01 -2,60 -29,14 -295,35 -16,14 114,6011,40 12,59 26,02 -13,43 -2,69 -30,63 -325,98 -18,82 111,3811,60 12,84 26,70 -13,86 -2,77 -32,16 -358,13 -21,60 107,6111,80 13,09 27,38 -14,29 -2,86 -33,72 -391,85 -24,45 103,2912,00 13,35 28,06 -14,71 -2,94 -35,31 -427,16 -27,40 98,4012,20 13,60 28,74 -15,14 -3,03 -36,94 -464,11 -30,43 92,9212,40 13,85 29,42 -15,57 -3,11 -38,61 -502,71 -33,54 86,8412,60 14,11 30,10 -15,99 -3,20 -40,31 -543,02 -36,74 80,1312,80 14,36 30,78 -16,42 -3,28 -42,04 -585,06 -40,02 72,7813,00 14,61 31,46 -16,85 -3,37 -43,80 -628,86 -43,39 64,7813,20 14,87 32,14 -17,27 -3,45 -45,61 -674,47 -46,85 56,1013,40 15,12 32,82 -17,70 -3,54 -47,44 -721,91 -50,39 46,7313,60 15,37 33,50 -18,13 -3,63 -49,31 -771,22 -54,01 36,6513,80 15,62 34,18 -18,56 -3,71 -51,21 -822,43 -57,72 25,8514,00 15,88 34,86 -18,98 -3,80 -53,15 -875,58 -61,52 14,3014,20 16,13 35,54 -19,41 -3,88 -55,12 -930,70 -65,40 2,0014,40 16,38 36,22 -19,84 -3,97 -57,13 -987,83 -69,37 -11,0814,60 16,64 36,90 -20,26 -4,05 -59,17 -1046,99 -73,42 -24,9514,80 16,89 37,58 -20,69 -4,14 -61,24 -1108,23 -77,56 -39,6415,00 17,14 38,26 -21,12 -4,22 -63,35 -1171,58 -81,78 -55,1515,20 17,40 38,94 -21,54 -4,31 -65,49 -1237,07 -86,09 -71,5115,40 17,65 39,62 -21,97 -4,39 -67,67 -1304,74 -90,48 -88,7215,60 17,90 40,30 -22,40 -4,48 -69,88 -1374,62 -94,96 -106,8215,80 18,16 40,98 -22,82 -4,56 -72,12 -1446,74 -99,53 -125,8116,00 18,41 41,66 -23,25 -4,65 -74,40 -1521,14 -104,18 -145,7216,20 18,66 42,34 -23,68
momento
pantalla
M(z)
Σ Fi.di
(tm/m)
Σ Fi
(t/m)z (m)
momento Fi.di
(tm/m)
empuje
Fi (t/m)indicador
empuje (t/m2) momento
total M(z)
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Fsifonamiento = γ' / (Iv . γw)
Iv = ∆u3 / (γw . p)
Comprobamos finalmente el sifonamiento del fondo de la excavaciónsiguiendo el apartado 3.4.5 de la norma ROM 05.94.
El coeficiente de seguridad frente al sifonamiento del fondo de laexcavación es:
, donde γ' es la densidad sumergida del suelo, γw la densidad del agua, eIv es el gradiente de salida, calculado como la pérdida unitaria de cargamedia en la zona próxima a la tablestaca en el fondo de la excavación:
En la figura adjunta se indican, de acuerdo con los cálculos anteriores,llos parámetros definitorios de las pantallas de tablestacas para unaprofundidad de excavación de hasta 4,5 m.
puntal para resistir un axil de 13,9 t/m
tablestaca para resistir un momento de 31,7 tm/m
2,00
3x10 t 3x10 t
nivel freático
0,50
relleno antrópico
variable
4,50
4,80
Sección tipo de zanja tablestacada
fangos de marisma
estrato base ostionero
1,0
5,0
2,0
c = 0,1 t/m2, φ = 35º , γ = 1,7 t/m3
c = 1 t/m2, φ = 30º , γ = 1,8 t/m3
c = 1 t/m2, φ = 15º , γ = 1,6 t/m3
carga de medianería
5 t/m2
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Iv ≅ h / (h + 2.p) = 1,5 / 11,1 = 0,14
Fsifonamiento = 0,6 / 0,14 = 4,3
, siendo ∆u3 el exceso de presión intersticial en el pie de las tablestacas,y p la profundidad de empotramiento de las mismas.
h s=4
,50
p =
4,80
h = 1,50
El exceso de presión ∆u3 se puede estimar suponiendo que las líneas decorriente tienen una longitud h + 2p, y que la pérdida de carga por unidadde longitud es constante a lo largo de las mismas.El gradiente de presiones es entonces aproximadamente constante yvale:
El coeficiente de seguridad a sifonamiento es entonces:
, el cual resulta aceptable (ROM 05.94 recomienda que sea superior a1,5).
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N Qp (t)
10 12,620 0
Qf (t) ≅ 0,2 . N . Af (m2)
NSPT en la zona activa inferior
NSPT en la zona pasiva superior
Qh = Qp + Qf - W'
Qp (t) ≅ 40 . N . Ap (m2)
12) DIMENSIONAMIENTO DE LOS PILOTES
En el apartado 9 se ha establecido la necesidad de eliminar los fangosde marisma o pilotar los colectores Variante de Rota y Cañada delVerdugo.
Se dimensionan en este apartado los pilotes necesarios.Dada la escasa profundidad de hinca se usarán pilotes de eucalipto de20 cm de diámetro.
La carga de hundimiento Qh de un pilote se puede escribir:
, siendo Ap el área de la punta del pilote y N el valor medio del NSPT entrela zona activa inferior y la zona pasiva superior.
Para el caso que se estudia tomaremos N = 20, valor que se obtiene enlos ensayos penetrométricos al entrar en el estrato base ostionero.
Se obtiene entonces:
Adoptaremos por tanto una resistencia por la punta en el estrato baseostionero del orden de 13 t.
La resistencia por el fuste se puede estimar, para suelos granulares,mediante la expresión:
, donde Qp es la resistencia por la punta, Qf la resistencia por el fuste, yW' el peso efectivo del pilote.
La resistencia por la punta se puede estimar, para suelos granulares,mediante la expresión:
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N20
Qadm (t) = 4,2 + 0,8 . L (m)
Qh (t) = 12,6 + 2,5 . L (m)
suelo Qf (t/m)estrato base ostionero 2,5
, siendo Af el área del fuste.
Despreciando la resistencia por el fuste en los fangos de marisma seobtiene, en el estrato base ostionero:
Adoptamos una resistencia por el fuste de 2,5 t/m dentro del estrato baseostionero.
Con todo ello la carga de hundimiento de un pilote empotrado unaprofundidad L en el estrato base ostionero es:
En la expresión anterior se ha despreciado el peso sumergido del pilote.
El coeficiente de seguridad frente al hundimiento debe ser igual a 3,0cuando se utilizan cargas de servicio, por lo que la carga admisible es:
Tomando L = 1 m resulta una carga admisible de 5,0 t / pilote.
Teniendo en cuenta el efecto de grupo adoptamos finalmente comocarga admisible por pilote el 70% del valor anterior, es decir 3,5 t / pilote.
Dicha carga es inferior al tope estructural del pilote, el cual puedeestablecerse en unas 10 t, que harían trabajar la madera a 30 kg/cm 2.
Dado que según el apartado 9 la carga de servicio sobre el plano decimiento es de 6,8 t/m2 para el colector Variante de Rota y 5,0 t/m2 parael colector Cañada del Verdugo, los pilotes deberán disponerse a razónde 1,94 ud/m2 en el primer caso y 1,43 ud/m2 en el segundo, formandopor tanto cuadrículas de 0,70 y 0,80 m respectivamente.
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9,10 4,22
subpresión -3,80 -3,80 -3,80
relleno interior
peso total (t/m)
presión media σ (t/m2) 7,60
10,75
28,86 34,60 16,02
marco 12,60 12,60 12,30
relleno exterior 20,06 15,05 7,52
La Florida Variante de Rota Cñda del Verdugoelemento
13) CRUCES DEL FERROCARRIL
Los cruces de la línea de ferrocarril Madrid - Cádiz se van a realizarmediante marcos hincados.
En los perfiles geotécnicos correspondientes se puede observar que losmarcos de los colectores de la Florida y Variante de Rota, dedimensiones interiores 3,00 x 2,50 m, se cimentan en el denominadoglacis de cobertera. Para el colector de La Florida el glacis es deconsistencia media y para el colector Variante de Rota de consistenciablanda.
Por el contrario el marco del colector Cañada del Verdugo, dedimensiones interiores 3,00 x 2,35 m, apoya a un lado de la vía sobreglacis de consistencia blanda y al otro lado sobre fangos de marisma,siendo aquí previsibles dificultades de cimentación.
El peso de los marcos y la presión efectiva media de cimentación secalculan en la tabla siguiente.
0,40 0,403,00
0,40
0,40
2,50 Florida ; V. Rota2,35 C.Verdugo
2,40 Florida1,80 V. Rota0,90 C.Verdugo
2,00
1,15 1,35
Nota: el relleno interior corresponde solo al colector Variante de Rota
σ
1,00
N.F.
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presión media σ' (t/m2) 8,98 7,86 5,65
fangos de marisma 2,76
glacis de cobertera 4,22 2,42
rellenos antrópicos 4,76 5,44 2,89elemento La Florida Variante de Rota Cñda del Verdugo
Por otra parte el peso de las tierras eliminadas para alojar el marco es:
σ'
rellenos antrópicosγ = 1,7 t/m3
2,80 Florida3,20 V. Rota1,70 C.Verdugo
1,00
N.F.glacis (γ = 1,8 t/m3) o fangos de marisma
γ = 1,6 t/m3)
2,90 Florida1,90 V. Rota2,35 C.Verdugo
En cuanto a las sobrecargas a considerar, corresponden a los trenes decarga tipo A y B previstos en la "Instrucción relativa a las acciones aconsiderar en puentes de ferrocarril" para vía RENFE, que son lassiguientes:
1,50 1,50
30t 30t 30t
tren de cargas tipo A
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12 t/m
tren de cargas tipo B
La mayor sobrecarga sobre el marco es la aplicada por el tren de cargastipo A.
El coeficiente de impacto es I = 1 + 0,0033 . v , donde v es la velocidadde paso del tren expresada en km/h. Adoptando del lado de la seguridadv = 100 km/h, resulta un coeficiente de impacto de 1,33.
La sobrecarga total sobre el marco, mayorada por el coeficiente deimpacto, es por tanto igual a 3 . 30 . 1,33 = 119,7 t.
Repartiendo dicha sobrecarga uniformemente sobre la superficie decimentación del marco (15,0 x 3,8 m2) se obtiene una sobrepresiónmedia de 2,1 t/m2.
Cuando esta sobrecarga es repartida únicamente por el suelo, lassobrepresiones sobre el plano de cimentación son las que se indican enla figura siguiente, donde se ha supuesto un ángulo de reparto de 30º.
Las presiones máximas son 2,8 t/m2, 3,5 t/m2 y 5,5 t/m2 (colector de LaFlorida, Variante de Rota y Cañada del Verdugo respectivamente), todasellas superiores a las que transmite el marco proyectado.
El resumen de las presiones aplicadas en el plano de cimentacióndebidas a las cargas permanentes y sobrecargas en uno y otro caso seindica en la tabla siguiente.
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actual marco actual marco actual marco
9,0 7,6 7,9 9,1 5,7 4,2
2,8 2,1 3,5 2,1 5,5 2,1
11,8 9,7 11,4 11,2 11,2 6,3total
cargas permanentes
sobrecargas
presión de cimentación (t/m2) La Florida Variante de Rota Cñda del Verdugo
40 t 40 t 40 t1,50 1,50
30º
40 / 6,582 = 0,9 t/m2 (Florida)
119,7 / (15,0 . 3,8) = 2,1 t/m2
ley de presiones debidas al tren de cargas tipo A repartidas a través del suelo
ley de presiones debidas al tren de cargas tipo A repartidas a través del marco
5,70 Florida5,10 V. Rota4,05 C.Verdugo
3,29 Florida2,94 V. Rota2,34 C.Verdugo
0,92 t/m2 Florida1,16 t/m2 V. Rota1,83 t/m2 C.Verdugo
1,84 t/m2 Florida2,32 t/m2 V. Rota3,66 t/m2 C.Verdugo
2,76 t/m2 Florida3,48 t/m2 V. Rota5,49 t/m2 C.Verdugo
Del análisis de todos los datos anteriores se obtienen las siguientesconclusiones:
- Para el colector de La Florida, las presiones de cimentación una vezconstruído el marco son inferiores a las que actualmente transmite elterreno. Esta condición se cumple tanto para las cargas permanentescomo para las cargas permanentes más las sobrecargas.Dado que además el suelo de cimiento está formado por glacis deconsistencia media no son previsibles problemas de cimentación.
- Para el colector Variante de Rota, las presiones de cimentación debidasa las cargas permanentes una vez construído el marco son superiores alas que actualmente transmite el terreno. Por contra son del mismo ordenlas presiones totales debidas a las cargas permanentes más lassobrecargas.
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Dado que el suelo de cimiento está formado por glacis de consistenciablanda, no se pueden descartar problemas de consolidación de estesuelo por las razones expuestas en el apartado 7 relativas alcomportamiento irregular y a los bajos golpeos de los penetrómetros enel techo del estrato.
Se considera como solución más viable para eliminar los posiblesasientos de consolidación la sustitución del glacis, a cada lado de la vía,por hormigón en masa, al abrigo de un recinto de tablestacas.El marco quedará apoyado en dichos macizos de hormigón y habrá deser calculado para trabajar de esta forma.
De acuerdo con los perfiles geotécnicos del apartado 8 se puede preveruna profundidad de sustitución del glacis del orden de 1,5 m.
Una sección esquemática de esta solución se representa en la figurasiguiente.
- Finalmente, para el colector Cañada del Verdugo, las presiones decimentación una vez construído el marco son inferiores a las queactualmente transmite el terreno, condición que se cumple tanto para lascargas permanentes como para las cargas permanentes más lassobrecargas.
Sección esquemática del colector Variante de Rota cruzando bajo el FFCC, apoyando el marco en dos macizos de hormigón en masa cimentados sobre el estrato base ostionero o el glacis de consistencia media
estrato base ostionero glacis de consistencia media (N30 ≅ 20)
glacis de consistencia blanda (N30 ≅ 10)
relleno de hormigón HM -201,50
FFCC
5,00 5,00
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- Finalmente, para el colector Cañada del Verdugo, las presiones decimentación una vez construído el marco son inferiores a las queactualmente transmite el terreno, condición que se cumple tanto para lascargas permanentes como para las cargas permanentes más lassobrecargas.
Por tanto no son previsibles asientos de consolidación aunque sí puedenpreverse asientos diferenciales debidos a la diferente constitución delsuelo a un lado y otro de la vía.
Como mejor solución para eliminar dichos asientos diferenciales sepropone igualmente la sustitución de los fangos a un lado y del glacis alotro, por hormigón en masa, al abrigo de un recinto de tablestacas.El marco quedará asimismo apoyado en dichos macizos de hormigón yhabrá de ser calculado en consecuencia.
De acuerdo con los perfiles geotécnicos del apartado 8 se puede preveruna profundidad de sustitución del glacis del orden de 1,0 m y de losfangos del orden de 1,5 m.
Una sección esquemática de esta solución se representa en la figurasiguiente.
Sección esquemática del colector Cañada del Verdugo cruzando bajo el FFCC, apoyando el marco en dos macizos de hormigón en masa cimentados sobre el estrato base ostionero o el glacis de consistencia media
estrato base ostionero fangos de marisma
glacis de consistencia blanda (N30 ≅ 10)
relleno de hormigón HM -20
1,00
FFCC
1,50
5,00 5,00
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14) RESUMEN Y CONCLUSIONES
En el presente informe se analizan los datos geotécnicos obtenidos enlas tres campañas geotécnicas realizadas para los proyectos del"Colector de la Zona de la Florida", "Colector Variante de Rota" y"Colector Cañada del Verdugo", ubicados en la zona Este de El Puertode Santa María (Cádiz).
El marco geológico se expone en el apartado 2, identificándose en todael área, de techo a muro, las siguientes formaciones geológicas:
- suelos antrópicos consecuencia de actividades y asentamientoshumanos
- fangos de marisma formados por limos y arcillas de alta plasticidad
- dunas correspondientes a un manto arenoso eólico muy degradado
- glacis de cobertera integrado por arenas rojas arcillosas y limosas,correspondiente a un depósito pleistoceno que rellena las irregularidadesdel conglomerado ostionero infrayacente.
- estrato base constituído por arenas, limos y conglomerados con fósiles,con intercalaciones frecuentes de niveles calizos muy conchíferos amanera de costras fuertemente cementadas, denominadaspopularmente "piedra ostionera".
Las calicatas de reconocimiento se recopilan y analizan en el apartado 3,los ensayos penetrométricos dinámicos en el apartado 4 y los ensayosde laboratorio en los apartados 5, 6 y 7.
De acuerdo con todo ello se establecen unos perfiles geotécnicos a lolargo de la traza de los colectores (apartado 8), se estudian lascondiciones de cimentación y los posibles asientos de los colectores(apartado 9), se determinan los taludes de excavación (apartado 10), sedimensionan las entibaciones y pilotes necesarios (apartados 11 y 12) yse estudian los cruces de los colectores bajo la vía del ferrocarril MadridCádiz.
Las conclusiones de todos estos apartados son resumidamente lassiguientes:
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1) Tipo de hormigón
Se deberá usar la clase específica de exposición Qb, excepto en lostramos que se alojan en fangos de marisma, donde se aplicará la claseespecífica Qc. La localización aproximada de los tramos donde debe aplicarse la claseQc puede verse en los perfiles geotécnicos.
2) Cimentación de los colectores
Se debe prever bajo el hormigón de limpieza una capa de zahorraartificial o de suelo seleccionado compactado al 100% P.M. con objetode sustituir en zonas localizadas los rellenos antrópicos más potentes yla superficie más blanda del estrato de glacis.
La localización y potencia aproximada de estas zonas de saneo seindica a efectos orientativos en las figuras siguientes.
Colector de La Florida - zonas de saneo
P1 C1 P5 P2 P3 C3 P4 C4
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
arenas, limos y conglomerados ostioneros
glacis de cobertera (N30 ≅ 20)
glacis de cobertera (N30 ≅ 10)
rellenos antrópicos
fangos de marisma
arena
Nivel freático
FFCCrasante hidráulica
rasante de excavación
saneos
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Se realizarán ensayos de placa de carga en obra sobre el fondo de laexcavación para comprobar la aptitud del cimiento de acuerdo con loscriterios establecidos en el PG3 para los suelos de coronación deterraplenes.
Asimismo es necesario, para evitar asientos de consolidación, pilotar loscolectores Variante de Rota y Cañada del Verdugo cuando se cimentansobre fangos de marisma. La situación aproximada y orientativa de laszonas pilotadas se indica en las figuras.
Los pilotes serán de eucalipto, de 20 cm de diámetro mínimo, de 4,5 mde longitud, y se dispondrán formando una cuadrícula de 0,70 m de ladoen el colector Variante de Rota y 0,80 m en el colector Cañada delVerdugo.
Colector Variante de Rota - zonas de saneo y pilotaje
P1 C1 P4P2P3
C2 P5
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
rellenos antrópicos
P6 P7
glacis de cobertera (N30 ≅ 20)
arenas, limos y conglomerados ostioneros
Nivel freático
FFCC
rasante hidráulicarasante de excavación
saneo glacis de cobertera (N30 ≅ 10)
pilotes de eucaliptoL = 4,5 m - φ = 0,20 m - cuadrícula de 0,70 m de lado
fang
os d
e m
aris
ma
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Colector Cañada del Verdugo - zonas de saneo y pilotaje
P1C1
P7P2 P3C3P8
+5,00
+4,00
+3,00
+2,00
+1,00
0,00
-1,00
-2,00
+6,00
+7,00
arenas, limos y conglomerados
ostioneros
rellenos antrópicos
fangos de marisma
+8,00
+9,00
+10,00
C2P4 P5 P6 P9
glacis de cobertera (N30 ≅ 20) Nivel freático
FFCC
rasante hidráulicarasante de excavación
saneoglacis de cobertera (N30 ≅ 10)
pilotes de eucaliptoL = 4,5 m - φ = 0,20 m - cuadrícula de 0,80 m de lado
3) Taludes de excavación
Los taludes de excavación de las zanjas serán:
- en los rellenos antrópicos: 1,5H / 1,0V- en el glacis de cobertera de consistencia blanda: 1,5H / 1,0V- en el glacis de cobertera de consistencia media y en el estrato baseostionero: 1,0H / 1,5V- en los fangos de marisma: 2,0H / 1,0V
PÁGINA 58
Para simplificar la ejecución se propone adoptar:
- en los fangos de marisma: 2,0H / 1,0V- en los demás suelos: 1,5H / 1,0V
4) Tablestacados
Donde no sea posible desarrollar los taludes anteriores debido a la faltade espacio o a la presencia de edificaciones será necesario entibar laexcavación con un tablestacado perdido apuntalado en coronación.
La necesidad de perder las tablestacas se justifica porque al retirarlas sedesaloja un volumen de suelo adherido a las mismas que produce unapared vertical en los fangos, pudiendo formarse círculos dedeslizamiento anchos y profundos que afectarían a las edificacionescolindantes.
Las zonas donde es necesario usar tablestacas perdidas debendeterminarse en función del ancho de plataforma disponible.
Las dimensiones y características resistentes de las tablestacas y delpuntal de coronación se indican en la figura siguiente.
puntal para resistir un axil de 13,9 t/m
tablestaca para resistir un momento de 31,7 tm/m
variable
< 4,50
> 4,80
Sección tipo de zanja tablestacada
PÁGINA 59
5) Cruces del ferrocarril
En el colector Variante de Rota se pueden producir asientos deconsolidación del marco de cruce bajo el ferrocarril Madrid - Cádiz.Asimismo en el colector Cañada del Verdugo se pueden producirasientos diferenciales debidos a los diferentes suelos de cimientoexistentes a un lado y otro de la vía.
Para estos dos colectores se propone cimentar el marco a cada lado dela vía en sendos macizos de hormigón en masa ejecutados al abrigo deun recinto de tablestacas.
El marco quedará por tanto apoyado en dichos macizos de hormigón yhabrá de ser calculado para trabajar de esta forma.
Las secciones esquemáticas de ambos casos se representan en lasfiguras adjuntas.
Sección esquemática del colector Variante de Rota cruzando bajo el FFCC, apoyando el marco en dos macizos de hormigón en masa cimentados sobre el estrato base ostionero o el glacis de consistencia media
estrato base ostionero glacis de consistencia media (N30 ≅ 20)
glacis de consistencia blanda (N30 ≅ 10)
relleno de hormigón HM -201,50
FFCC
5,00 5,00
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Sección esquemática del colector Cañada del Verdugo cruzando bajo el FFCC, apoyando el marco en dos macizos de hormigón en masa cimentados sobre el estrato base ostionero o el glacis de consistencia media
estrato base ostionero fangos de marisma
glacis de consistencia blanda (N30 ≅ 10)
relleno de hormigón HM -20
1,00
FFCC
1,50
5,00 5,00
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE LA
FLORIDA. FASE I. (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 1
APENDICE 1: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. FASES I Y II. DEMOLICIÓN DEL CANAL EXISTENTE.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 2
CÁLCULOS HIDRÁULICOS
ÍNDICE
1) ANTECEDENTES Y BASES DE CÁLCULO
2) DIMENSIONAMIENTO PREVIO
3) CÁLCULO DEL COLECTOR
4) NUEVO DIMENSIONAMIENTO Y CÁLCULO DEL COLECTOR
5) CÁLCULO DE LA LÍNEA PIEZOMÉTRICA
6) CONCLUSIONES
7) APÉNDICE A
7.1) TABLAS DE RESULTADOS DEL HEC RAS PARA EL COLECTOR
CON LAS DIMENSIONES PREVIAS
7.2) TABLAS DE RESULTADOS DEL HEC RAS PARA EL COLECTOR
CON LAS DIMENSIONES FINALES
APÉNDICE B
BOMBEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 3
1) ANTECEDENTES Y BASES DE CÁLCULO
Se redactan los presentes cálculos para dimensionar y comprobar el
funcionamiento hidráulico del colector de desagüe de la zona de la Florida (El Puerto de
Santa María), cuya planta y perfil longitudinal se representan en las figuras adjuntas.
Las dimensiones de la sección transversal del colector que se indican en dichas
figuras corresponden al dimensionamiento previo realizado en el siguiente apartado.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 4
apartado.
φ1000CUENCA C2
0,95 m3/s
φ1500;CUENCA C3;3,93 m3/s
φ1500CUENCA
C10,52 m3/s
φ1500EUROESTUDIOS
16,75 m3/s
marco 4,00x2,50marco 3,00x2,50marco 3,00x2,00marco 2,25x2,00
PK1096.3
PK*0.0
PK1021.0PK*75.3
PK931.8PK*164.5
PK870.1PK*226.2
PK824.7PK*271.6
PK647.5PK*448.8
PK0.0
PK*1096.3
PK1021.0
PK*75.3
numeración de los perfiles de proyecto
numeración de los perfiles del modelo HEC-RAS
PLANTA GENERAL DEL COLECTOR - DIMENSIONES PREVIAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 5
PERFIL LONGITUDINAL DEL COLECTOR - DIMENSIONES PREVIAS
marco 3 ,0 0 x2,00 ; L =
337,6 m ; marco 2,25x2,00 ; L = 309,9 m ; pendiente 0,0080 PK 0.0PK*1096.3116,75 m3/s
PK* 786.4
marco 3,00x2,00 ; L = 174,7 m ;
pendiente marco 3 ,0 0 x2,00 ; L = 337,6 m ; pendiente 0,0050
PK* 448.8
marco 3 ,0 0 x2,50 ; L = 164,5 m ; pendiente 0,0010
marco 3,00x2,50 ; L = 109,6 m ; pendiente 0,0030
marco 3,00x2,00 ; L = 174,7 m ; pendiente 0,0050
PK 1021.0PK*75.3
CUENCA C10,52 m3/s
PK 870.1PK*226.2
CUENCA C20,95 m3/s
PK 824.7CUENCA C3
3,93 m3/s
PK*0.0PK*164.5PK*271.6
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 6
El cálculo hidrológico de las cuencas vertientes a la cabecera del colector ha sido
realizado en el "estudio del drenaje de la zona de La Florida - El Puerto de Santa María
(Cádiz)", redactado por Euroestudios en abril de 2002.
De este estudio extraemos, a modo de resumen, el siguiente plano de cuencas, y
la siguiente atribución de caudales.
Colector proyectado16.75 m3/sT = 25 años
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 7
Se obtiene por tanto que el caudal en la cabecera del colector, asociado a un
periodo de retorno de 25 años, es de 16,75 m3/s.
El colector que se proyecta recibe además tres ingerencias cuyas cuencas se han
estudiado en el anejo correspondiente, y cuyos caudales, también asociados a un periodo
de retorno de 25 años, se indican en las figuras anteriores (dichos caudales se han
determinado tomando las precipitaciones calculadas por euroestudios).
2) DIMENSIONAMIENTO PREVIO
El caudal transportado en régimen uniforme por un marco de ancho b y calado h,
con una pendiente j, y un coeficiente de rugosidad de Manning n es:
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 8
Q = j1/2 . RH2/3 . S / n
RH = S / (B + 2 . H) ; S = B . H
B
H
Para los distintos tramos se obtiene:
TRAMO 1 TRAMO 2 TRAMO 3 TRAMO 4 TRAMO 5 B (m) j B (m) j B (m) j B (m) j B (m) j H (m) 2,25 0,008 2,25 0,005 3,00 0,005 3,00 0,003 4,00 0,001
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,88 0,70 0,95 0,74 0,58 0,40 2,55 2,01 2,81 2,18 1,74 0,60 4,61 3,65 5,17 4,00 3,24 0,80 6,93 5,48 7,86 6,09 4,98 1,00 9,41 7,44 10,78 8,35 6,90 1,20 12,01 9,49 13,88 10,75 8,95 1,40 14,69 11,61 17,11 13,25 11,11 1,60 17,44 13,79 20,44 15,83 13,36 1,80 20,25 16,01 23,86 18,48 15,69 1,99 22,95 18,15 27,17 21,05 17,95 2,00 18,81 14,87 21,56 21,18 18,07 2,20 23,92 20,50 2,40 26,70 22,98 2,49 27,97 24,11 2,50 22,73 18,96
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 9
TRAMO 1 TRAMO 2 TRAMO 3 TRAMO 4 TRAMO 5 B (m) j B (m) j B (m) j B (m) j B (m) j 2,25 0,008 2,25 0,005 3 0,005 3 0,003 3 0,001
H (m) 1,55 1,87 1,61 2,03 3,22 caudal (m3/s) 16,75 16,75 20,68 21,63 22,15
velocidad (m/s) 4,80 3,99 4,27 3,55 2,29 nº de Froude 1,23 0,93 1,07 0,79 0,41
De los cálculos anteriores se deduce que el régimen uniforme en los distintos
tramos se produce con calados que dejan un pequeño resguardo a la clave, y asimismo,
que el régimen puede variar de rápido a lento, por lo que pasamos a calcular la lámina de
forma más precisa, mediante el programa HEC RAS.
Capacidad del colector en régimen uniforme
0,00
5,00
10,00
15,00
20,00
25,00
30,00
0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00
Calado H (m )
Cau
dal (
m3 /s
)
TRAMO 1 TRAMO 2 TRAMO 3 TRAMO 4 TRAMO 5
16,75 m3/s
20,68 m3/s21,63 m3/s 22,15 m3/s
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 10
3) CÁLCULO DEL COLECTOR
En este apartado se realiza un cálculo del colector mediante el programa HEC-
RAS (versión 3.0.1), suponiendo que se trata de un canal abierto, y que la marea se
encuentra a diferentes cotas.
El modelo de cálculo está formado por 228 secciones separadas unos 5 m entre
sí, presentándose los resultados en el perfil longitudinal y en las tablas adjuntas.
Las principales conclusiones del cálculo son las siguientes:
- En el tramo inicial (marco de 2,25 x 2,00 con pendiente del 8 por mil), el caudal
circula en régimen rápido, mientras que en el tramo siguiente (marco de 2,25 x
2,00 con pendiente del 5 por mil) lo hace en régimen lento. Como consecuencia,
se produce un resalto hidráulico para pasar del régimen rápido al régimen lento.
Este resalto agota el resguardo del tramo de aguas abajo y lo pone en carga.
- En el inicio del siguiente tramo (marco de 3,00 x 2,00), el régimen vuelve a ser en
0 2 00 400 6 00 800 1 000 12000
2
4
6
8
10Colect or v ia vieja
Dis tancia (m)
Cota
(m)
Legend
WS PF 1
WS PF 2
WS PF 3
WS PF 4
Ground
LOB
ROB
rasante
clave
lámina 1
lámina 2
lámina 3
lámina 4
marco 4,0x2,5
marco 3,0x2,5
marco 3,0x2,0
marco 2,25x2,0
+2,50+3,00
+3,50
+3,80 (pleamar)
resalto
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
régimen lento
régimen lento
régimen lento
régimen rápido
régimen rápido
régimen rápido
resaltos
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 11
lámina libre y rápido.
- En el tramo final (marcos de 4,00 x 2,50 y 3,00 x 2,50), el colector entra en carga
para niveles de la marea superiores a +3,50. Para la pleamar (+3,80), se ahoga la
sección unos 280 m aguas arriba de la desembocadura.
Para niveles de la marea inferiores a +3,50, el colector funciona en lámina libre,
pero en régimen lento. Como en el tramo de 3,00 x 2,00 el régimen es rápido,
vuelve a formarse un resalto a una distancia comprendida entre 280 y 370 m de la
desembocadura, según el nivel de la marea.
- La puesta en carga del tramo final en pleamar es inevitable, así como la formación
de resaltos a la entrada del tramo en bajamar.
Por el contrario, la puesta en carga del tramo inicial con pendiente del 5 por mil se
puede evitar con una sección mayor que proporcione un régimen rápido, con lo
que se evitará un funcionamiento irregular del colector.
4) NUEVO DIMENSIONAMIENTO Y CÁLCULO DEL COLECTOR
En este apartado se realiza un nuevo dimensionamiento del colector para evitar la
puesta en carga del tramo inicial con el 5 por mil de pendiente. Con tal propósito, se
asignará a este tramo una sección de 3,00 x 2,00 m (ancho por altura).
Asimismo, se reducirá la sección del tramo final de 4,00 x 2,50 m a 3,00 x 2,50 m,
admitiendo, como ya se ha expuesto, que dicho tramo final trabajará necesariamente en
carga, y que la reducción de sección se traducirá únicamente en que aumentará la
longitud de colector, medida desde la desembocadura, que funcionará en carga.
Con ello, las nuevas dimensiones quedan como se indica en las figuras
siguientes.
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De la misma forma que en el apartado anterior, se realiza a continuación un
cálculo del colector mediante el programa HEC-RAS (versión 3.0.1), suponiendo que se
trata de un canal abierto, y que la marea se encuentra a diferentes cotas, estando
formado el modelo de cálculo por 226 secciones separadas unos 5 m entre sí.
Los resultados se presentan en el perfil longitudinal y en las tablas adjuntas.
0 2 00 400 6 00 800 1 000 12000
2
4
6
8
10Colect or v ia vieja final
Dis tancia (m)
Cota
(m)
Legend
WS PF 1
WS PF 2
WS PF 3
WS PF 4
Ground
LOB
ROB
rasante
clave
lámina 1
lámina 2
lámina 3
lámina 4
marco 3,0x2,5
marco 3,0x2,0
marco 2,25x2,0
+2,50+3,00
+3,50
+3,80 (pleamar)
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
resaltos
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φ1000CUENCA
C20,95 m3/s
φ1500;CUENCA C3 ; 3,93 m3/s
φ1500CUENCA
C10,52 m3/s
φ1500EUROESTUDIOS
16,75 m3/s
marco 3,00x2,50marco 3,00x2,00marco 2,25x2,00
PK1096.3
PK*0.0
PK1021.0PK*75.3
PK931.8PK*164.5
PK870.1PK*226.2
PK824.7PK*271.6
PK0.0
PK*1096.3
PK1021.0
PK*75.3
numeración de los perfiles de proyecto
numeración de los perfiles del modelo HEC-RAS
PK309.9
PK*786.4
PLANTA GENERAL DEL COLECTOR - NUEVAS DIMENSIONES
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marco 3 ,0 0 x2,50 ; L = 164,5 m ; pendiente 0,0010
marco 3,00x2,50 ; L = 107,1 m ; pendiente 0,0030
marco 3,00x2,00 ; L = 514,8 m ; pendiente 0,0050
PK 1021.0PK*75.3
CUENCA C10,52 m3/s
PK 870.1PK*226.2
CUENCA C20,95 m3/s
PK 824.7CUENCA C3
3,93 m3/s
PK*0.0PK*164.5PK*271.6
marco 3 ,0 0 x2,00 ; L = 514,8 m ; pendiente 0,0050
marco 3 ,0 0 x2,00 ; L =
514,8 m ; pendiente 0,0050
marco 2,25x2,00 ; L = 309,9 m ; pendiente 0,0080 PK 0.0PK*1096.3116,75 m3/s
PK* 786.4
PERFIL LONGITUDINAL DEL COLECTOR - NUEVAS DIMENSIONES
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 15
Con las nuevas dimensiones, el tramo inicial del colector funciona en lámina libre
y régimen rápido, con resguardos a la clave del orden de 0,40 m. a continuación, se
forma un pequeño resalto ahogado para pasar de régimen rápido a lento, entrando a
continuación en carga el cajón.
5) CÁLCULO DE LA LÍNEA PIEZOMÉTRICA
Para calcular la línea piezométrica o ley de presiones del colector en el tramo
final, tomaremos el caso más desfavorable en que el desagüe se produce en pleamar
(cota + 3,80).
La línea de energía y la línea piezométrica se representan en la figura siguiente:
Las pérdidas de energía en el tramo en carga son:
∆H1 = pérdidas en la desembocadura ≈ v2/2g = (22,15 / 7,50)2 / 2g = 0,45 m
∆H2 = pérdidas contínuas ≈ Si ( n2 . vi2 / RiH
4/3 . Li )
∆H3 = pérdidas a la entrada ≈0,5 . v2/2g = 0,5 . (16,75 / 6,00)2 / 2g = 0,20 m
, donde:
+3,80 (pleamar)
+1,04
marco 3,0x2,5
marco 3,0x2,0
marco 2,25x2,0
L
línea de energía
línea piezométrica
en carga en lámina libre
∆H1 ≅v2/2g
∆H2
∆H3 ≅ 0,5v2/2gA
z
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n = coeficiente de rugosidad de Manning ≈ 0,014 vi = velocidad en el tramo i
RiH = radio hidráulico en el tramo i = Si / Pi Si = sección hidráulica en el tramo i Pi = perímetro mojado en el tramo i
Li = longitud del tramo i
, siendo por tanto:
∆H2 = 0,0142 . [ 2,952 / 0,6824/3 . 75,3 + 2,882 / 0,6824/3 . 150,9 +
+ 2,762 / 0,6824/3 . 45,4 + 2,792 / 0,6004/3 . (L - 271,6) ] = = 0,736 + 0,0030 . L - 0,819 = 0,0030 . L - 0,083
, con lo cual:
∆H(m) = pérdidas de energía en el tramo en carga = ∆H1 + ∆H2 + ∆H3 = = 0,0030 . L(m) + 0,567
La presión pA en el punto A de la figura se obtiene restando de la energía el
término cinético v2/2g y el término geométrico z+2 :
Por otra parte, la cota z de la solera es:
z = 2,04 + 0,0050 . (L - 276,6) = 0,0050 . L + 0,657
Igualando la presión pA a cero se obtiene:
pA = -0,0020 . L + 1,313 = 0 ; L = 656,50 m
En pleamar entrarán por tanto en carga 656 m aguas arriba de la desembocadura.
En la tabla y gráfico siguientes se calculan y representan las líneas de energía y
piezométrica a lo largo del tramo en carga.
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Cota (m) de
la Distancia a la desembocadura
(m) solera clave Ancho
(m) Caudal (m3/s)
Cota de energía (m)
Cota piezométrica
(m) presión (mca) Cota del
terreno (m)
-25,00 3,800 -1,00 3,800 0,00 1,04 3,54 3,00 22,15 4,245 3,800 0,260 5,03
25,00 1,07 3,57 3,00 22,15 4,316 3,871 0,306 5,55 50,00 1,09 3,59 3,00 22,15 4,387 3,942 0,352 5,25 75,00 1,12 3,62 3,00 22,15 4,459 4,014 0,399 5,00 75,30 1,12 3,62 3,00 22,15 4,460 4,015 0,399 5,00 75,30 1,12 3,62 3,00 21,63 4,460 4,015 0,399 5,00
100,00 1,14 3,64 3,00 21,63 4,527 4,102 0,462 5,00 125,00 1,17 3,67 3,00 21,63 4,595 4,170 0,505 5,00 150,00 1,19 3,69 3,00 21,63 4,662 4,238 0,548 5,00 164,50 1,20 3,70 3,00 21,63 4,702 4,277 0,573 5,00 175,00 1,24 3,74 3,00 21,63 4,730 4,306 0,570 5,00 200,00 1,31 3,81 3,00 21,63 4,798 4,374 0,563 5,00 225,00 1,39 3,89 3,00 21,63 4,866 4,442 0,556 5,00 226,20 1,39 3,89 3,00 21,63 4,869 4,445 0,555 5,00 226,20 1,39 3,89 3,00 20,68 4,869 4,445 0,555 5,00 250,00 1,46 3,96 3,00 20,68 4,929 4,541 0,580 5,00 271,60 1,53 4,03 3,00 20,68 4,982 4,594 0,568 5,50 271,60 1,53 4,03 3,00 16,75 4,982 4,594 0,568 5,50 276,60 2,04 4,04 3,00 16,75 4,997 4,600 0,560 5,53 300,00 2,16 4,16 3,00 16,75 5,068 4,670 0,513 5,64 325,00 2,28 4,28 3,00 16,75 5,143 4,746 0,464 5,77 350,00 2,41 4,41 3,00 16,75 5,219 4,821 0,414 5,89 375,00 2,53 4,53 3,00 16,75 5,294 4,897 0,365 6,02 400,00 2,66 4,66 3,00 16,75 5,370 4,972 0,315 6,14 425,00 2,78 4,78 3,00 16,75 5,445 5,048 0,266 6,27 450,00 2,91 4,91 3,00 16,75 5,521 5,123 0,216 6,39 475,00 3,03 5,03 3,00 16,75 5,596 5,199 0,167 6,52 500,00 3,16 5,16 3,00 16,75 5,672 5,274 0,117 6,64 525,00 3,28 5,28 3,00 16,75 5,747 5,349 0,067 6,77 550,00 3,41 5,41 3,00 16,75 5,823 5,425 0,018 6,89 575,00 3,53 5,53 3,00 16,75 5,898 5,500 -0,032 7,02 600,00 3,66 5,66 3,00 16,75 5,973 5,576 -0,081 7,14 625,00 3,78 5,78 3,00 16,75 6,049 5,651 -0,131 7,27 650,00 3,91 5,91 3,00 16,75 6,124 5,727 -0,180 7,39 656,50 3,94 5,94 3,00 16,75 6,144 5,746 -0,193 7,42 657,50 3,94 5,94 3,00 16,75 6,346 5,948 0,004 7,43
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 18
Línea de energía y piezométrica en el tramo en carga
0
1
2
3
4
5
6
7
8
-100 0 100 200 300 400 500 600 700
Distancia a la desembocadura (m)
Cot
a (m
)
solera clave Cota de energía (m) Cota piezométrica (m) Cota del terreno (m)
Presiones en la clave del marco
-0,300
-0,200
-0,100
0,000
0,100
0,200
0,300
0,400
0,500
0,600
0,700
0 100 200 300 400 500 600 700
Distancia a la desembocadura (m)
Pres
ión
(mca
)
presión (mca)
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 19
La línea piezométrica queda situada por debajo de la del terreno, lo que significa
que no habrá desbordamientos, y asimismo la línea de energía se sitúa por debajo de la
del terreno (suponiendo que se rellena el tramo final, aguas abajo de la línea del
ferrocarril, a la cota +5,00), pudiendo absorber el colector las escorrentías
correspondientes.
En cuanto a las ingerencias de los colectores que drenan las cuencas C1, C2 y
C3, señalamos la cota de la línea de energía en estos puntos:
- colector C1 (pk*75,3): +4,46
- colector C2 (pk*226,2): +4,87
- colector C3 (PK*271,6): +4,98
6) CONCLUSIONES
De todo lo anteriormente expuesto se deducen las siguientes conclusiones:
- Con las dimensiones asignadas al colector en el apartado 4 anterior, se considera
correcto su funcionamiento.
En la situación más desfavorable (pleamar), entran en carga unos 660 m aguas
arriba de la desembocadura, quedando la línea de energía siempre por debajo del
terreno (entre la línea del ferrocarril y la desembocadura, el terreno deberá
nivelarse a la cota +5,00).
El resto del colector funciona en lámina libre y régimen rápido, formándose un
resalto ahogado antes de entrar en carga.
- En el tramo final, el colector deberá resistir una presión interior que viene dada por
el gráfico correspondiente del apartado 5. Esta presión se puede definir por
tramos según sigue:
entre PK*0,0 y 100,0 (marco de 3,00 x 2,50): 0,5 t/m2
entre PK*100,0 y 271,6 (marco de 3,00 x 2,50): 0,6 t/m2
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 20
entre PK*271,6 y 300,0 (marco de 3,00 x 2,00): 0,6 t/m2
entre PK*300,0 y 400,0 (marco de 3,00 x 2,00): 0,5 t/m2
entre PK*400,0 y 500,0 (marco de 3,00 x 2,00): 0,3 t/m2
El PK*0,0 corresponde a la desembocadura, y las presiones anteriores deben
sumarse a la presión hidrostática correspondiente al cajón lleno de agua.
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 21
7) APÉNDICE A
7.1) TABLAS DE RESULTADOS DEL HEC RAS PARA EL COLECTOR CON LAS
DIMENSIONES INICIALES
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 53
8) APÉNDICE B: CÁLCULO DEL BOMBEO PROVISIONAL.
A continuación se dispondrán las curvas de las bombas para la realización del
bombeo, tanto la curva característica, como la curva de pérdidas de carga de dichas
bombas facilitadas por el fabricante.
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 54
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 55
Características de la Tubería del Bombeo DN-400
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 56
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 57
Descripción de la tubería del Pozo.
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 58
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 59
A continuación se incluyen los cálculos del bombeo y sus características técnicas:
CALCULO POZO DE BOMBEO
REFERENCIA: PSM V1 =(Q1*0,9)/ZN. de bombas 2 V2 =(Q2*0,9)/Z*0,392
V3 =(Q3*0,9)/Z*0,264Tipo de bomba AFP 2006 V4 =(Q4*0,9)/Z*0,216
V5 =(Q5*0,9)/Z*0,188Nº de arranques hora 15 V6 =(Q6*0,9)/Z*0,167
V7 =(Q7*0,9)/Z+0,152Caudal unitario en l/seg. CALCULO DEL VOLUMEN UTIL MINIMO1ª Bomba 129 Vutil t= V1+V2+V3+V4+V5+V6+V72ª Bomba 0 V1= 7,74 m33ª Bomba 0 V2= 0 m34ª Bomba 0 V3= 0 m35ªBomba 0 V4= 0 m36ªBomba 0 V5= 0 m37ªBomba 0 V6= 0 m3
V7= 0 m3Vutil = 7,74 m3
LONGITUD : 3237 mm. A = 1836,9 mm. Distancia eje bomba pared entradaANCHO : 2213 mm. B = 561 mm. Distancia entre carcasa/carcasaALTURA : 1,49 m. C = 287 mm. Distancia carcasa/pared lateral
D = 246 mm. Diam. salida camara tranquilizadoraAREA : 7,16 m2 E = 1184 mm. Longitud camara tranquilizadora
NIVELES DE ARRANQUE Y PARADAS
BOMBAS 1ª 2ª 3ª 4ª 5ª 6ª 7ªARRANQUES m. 1,49 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00PARADAS m. 0,41ALARMA m. 1,49
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 60
Por último , aparece un croquis esquemático del bombeo.
N. MAXD
B ANCHURA E ALTURA
N. MIN
C PARADA
ALONGITUD
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 61
APENDICE 2: CÁLCULOS HIDRÁULICOS DEFINITIVO FASE I. CONDUCCION PARALELA AL CANAL EXISTENTE
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 62
1) ANTECEDENTES Y OBJETO DEL CÁLCULO 2) SECCIONES Y PENDIENTE DEL CANAL EXISTENTE
3) CAPACIDAD DEL CANAL EN RÉGIMEN UNIFORME
4) CAPACIDAD DE LA CONDUCCIÓN PROYECTADA
5) COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS DOS CONDUCCIONES
6) RESUMEN Y CONCLUSIONES
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 63
1) ANTECEDENTES Y OBJETO DEL CÁLCULO
El colector de desague de la zona de la Florida ha sido dimensionado
íntegramente en un proyecto anterior a este.
En el correspondiente anejo de cálculos hidráulicos de dicho proyecto se
encuentra el detalle de los cálculos realizados y las diferentes secciones tipo asignadas a
los tramos del colector, las cuales se indican en la siguiente figura.
El tramo inicial del colector, situado aguas arriba de la CN-IV (PK 0 a PK 310),
está dimensionado con un marco de 2,25 x 2,00 m (dimensiones interiores), el cual
sustituía a un antiguo canal existente cuya capacidad era insuficiente.
Posteriormente el Ayuntamiento ha ejecutado la cubrición de este antiguo canal,
de forma que su demolición y sustitución por el marco de 2,25 x 2,00 m resulta ahora más
onerosa, habiendo decidido APEMSA aprovechar el canal existente y construir una nueva
conducción en paralelo de forma que la suma de ambos conductos tenga la capacidad
requerida de 16,75 m3/s.
El objeto del presente anejo de cálculo es por tanto dimensionar la nueva
conducción mencionada.
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 64
φ1000CUENCA
C20,95 m3/s
φ1500;CUENCA C3 ; 3,93 m3/s
φ1500CUENCA
C10,52 m3/s
φ1500EUROESTUDIOS
16,75 m3/s
marco 3,00x2,50marco 3,00x2,00marco 2,25x2,00
PK1096.3
PK*0.0
PK1021.0PK*75.3
PK931.8PK*164.5
PK870.1PK*226.2
PK824.7PK*271.6
PK0.0
PK*1096.3
PK1021.0
PK*75.3
numeración de los perfiles de proyecto
numeración de los perfiles del modelo HEC-RAS
PK309.9
PK*786.4
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ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 65
2) SECCIONES Y PENDIENTE DEL CANAL EXISTENTE
En la siguiente figura se representan las secciones transversales de los 280 m de
canal existente, tomadas topográficamente cada 10 m y superpuestas unas sobre otras.
Se aprecian algunas irregularidades, pudiendo establecerse no obstante una
sección tipo trapecial, de 2,0 m de base inferior, 1,1 m de altura, y taludes 1H/1,22V en la
margen derecha y 1H/1,10V en la margen izquierda.
En cuanto a la pendiente longitudinal es aproximadamente constante e igual a
0,72%, tal como se aprecia en el perfil longitudinal adjunto.
2
1
0
1
Secciones transversales del canal tomadas
topográficamente cada 10 m y superpuestas
Perfil Longitudinal del canal
0
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 66
3) CAPACIDAD DEL CANAL EN RÉGIMEN UNIFORME
La capacidad del canal en régimen uniforme y permanente se calcula en la tabla
siguiente.
El coeficiente de rugosidad de Manning se ha tomado igual a 0,014 teniendo en
cuenta que los paramentos del canal son de hormigón y se encuentran en buen estado.
CAUDALES TRANSPORTADOS POR EL CANAL EXISTENTE EN LÁMINA
LIBRE
pendiente 0,0072
ancho de la base inferior (m) 2,00
altura (m) 1,10
coeficiente de rugosidad n 0,014
Calado z (m)Sección S (m2)Perímetro mojado P (m)velocidad v (m/s)
Caudal Q (m3/s)Nº de Froude F
0,00 0,0000 2,000 0,00 0,00 0,28
0,10 0,2087 2,264 1,24 0,26 1,25
0,20 0,4346 2,529 1,87 0,81 1,34
0,30 0,6778 2,793 2,36 1,60 1,38
0,40 0,9383 3,058 2,76 2,59 1,39
0,50 1,2161 3,322 3,10 3,77 1,40
0,60 1,5112 3,587 3,41 5,15 1,40
0,70 1,8236 3,851 3,68 6,71 1,41
0,80 2,1532 4,116 3,94 8,47 1,41
0,90 2,5002 4,380 4,17 10,43 1,40
1,00 2,8644 4,644 4,39 12,58 1,40
1,10 3,2459 4,909 4,60 14,93 1,40
El régimen es rápido y la capacidad del canal, tomando un resguardo de 0,20 m,
es de 10,4 m3/s.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 67
4) CAPACIDAD DE LA CONDUCCIÓN PROYECTADA
El caudal de entrada al tramo inicial, de acuerdo con los datos anteriormente
expuestos, es de 16,8 m3/s.
La capacidad de la conducción suplementaria que se proyecta debe ser por tanto
16,8 - 10,4 = 6,4 m3/s.
Para transportar en régimen uniforme un caudal de 6,4 m3/s con un conducto de
sección circular de la misma pendiente que el canal es necesario un diámetro de 1,8 m
(el diámetro inferior de 1,5 m es demasiado estricto).
CAUDALES TRANSPORTADOS POR UN COLECTOR DE SECCIÓN CIRCULAR EN
LÁMINA LIBRE
pendiente 0,0072
diámetro (m) 1,80
coeficiente de rugosidad n 0,014
Calado z (m)α (rad) Sección S (m2)Perímetro mojado P (m)velocidad v (m/s)
Caudal Q (m3/s)Nº de Froude F
0,00 1,566 0,0000 0,008 0,00 0,00 0,22
0,18 0,927 0,1324 1,158 1,43 0,19 1,08
0,36 0,643 0,3623 1,669 2,19 0,79 1,17
0,54 0,412 0,6421 2,087 2,76 1,77 1,20
0,72 0,201 0,9505 2,465 3,21 3,05 1,21
0,90 -1E-05 1,2724 2,827 3,56 4,53 1,20
1,08 -0,201 1,5942 3,190 3,82 6,08 1,17
1,26 -0,412 1,9026 3,568 3,99 7,58 1,13
1,44 -0,644 2,1824 3,986 4,06 8,85 1,08
1,62 -0,927 2,4123 4,497 4,00 9,65 1,00
1,80 -1,571 2,5447 5,655 3,56 9,06 0,85
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 68
5) COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS DOS CONDUCCIONES
La capacidad del conjunto de las dos conducciones (canal existente y nueva
tubería f 1800 mm) se comprueba mediante el programa HEC RAS (versión 3.1.2) en el
modelo que se define a continuación.
Las condiciones de contorno aguas abajo del tramo en estudio se obtienen del
anejo de cálculos hidráulicos del anterior proyecto.
Las láminas de avenida allí obtenidas se representan en la figura siguiente, donde
puede observarse que en el marco de 3,00 x 2,00 m situado aguas abajo del marco de
2,25 x 2,00 m que ahora se pretende modificar el régimen es uniforme y no está influído
por la carrera de mareas.
Se introducirá por tanto en el modelo, aguas abajo del tramo inicial formado por el
canal y la nueva conducción f 1,8 m, un tramo de 200 m de longitud del marco de 3,0 x
2,0 m donde se establecerá como condición de contorno el calado del régimen uniforme.
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4
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10Colect or v ia v ieja final
Dis tancia (m)
Cota
(m)
Legend
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WS PF 2
WS PF 3
WS PF 4
Ground
LOB
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rasante
clave
lámina 1
lámina 2
lámina 3
lámina 4
marco 3,0x2,5
marco 3,0x2,0
marco 2,25x2,0
+2,50+3,00
+3,50
+3,80 (pleamar)
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
régimen rápidorégimen lento
resaltos
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 69
La planta, perfil longitudinal y secciones transversales del modelo se representan
en las figuras adjuntas. La planta es esquemática y solo se corresponde con la planta real
de las obras en las longitudes de los diferentes tramos.
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 8: CÁLCULOS HIDRÁULICOS. Página 53
6) RESUMEN Y CONCLUSIONES
De acuerdo con todo lo anteriormente expuesto se debe complementar el canal
existente, capaz de transportar 10,4 m3/s, con una conducción f 1,8 m (diámetro interior),
capaz de transportar 6,4 m3/s, para desaguar el caudal total de 16,8 m3/s.
Las cotas de rasante de esta nueva conducción se indican en el croquis
denominado "Perfil longitudinal del modelo" que figura en el apartado 5 anterior.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 1
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 2
1) GENERAL
Desde el punto de vista sísmico, la zona donde se ubica la obra tiene asignados,
según la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-00, una aceleración básica ab /
g = 0,07 y un coeficiente de contribución de la falla Azores – Gibraltar K = 1,4 .
El periodo de vida de las obras que se proyectan, que pueden considerase de
importancia normal, se estima en 50 años, siendo el coeficiente de riesgo ρ = 1,0 , y la
aceleración sísmica de cálculo:
ac = ρ . ab = 0,07 g
El espectro elástico de respuesta para movimientos horizontales, que corresponde
a un oscilador lineal simple con un amortiguamiento de referencia del 5% del
amortiguamiento crítico, viene entonces definido por las ordenadas espectrales que se
calculan a continuación:
C = coeficiente de suelo = 1,8 (suelo cohesivo medio a blando con velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales menor de 400 m/s)
α(T0) = ordenada espectral de referencia = (3 C - 3,8) (K - 1,25) + 2,30 = 2,54
T0 = límite superior del tramo de periodos bajos = 0,125 C + 0,2 K -0,175 = 0,33
T1 = límite inferior del tramo de periodos altos = 0,215 K (5 C - 1) / α(T0) = 0,95
tramo de periodos bajos:
T < T0 ; α(T) = 1 + (α(T0) . ν / q – 1) . T / T0 = 1 + 1,54 . T / T0
tramo de periodos intermedios:
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 3
T0 <= T <= T1 ; α(T) = α(T0) . ν / q = 2,54
tramo de periodos altos:
T > T1 ; α(T) = α(T0) . ν / q . (T1 / T)2/3 = 2,455 / T2/3
En estas expresiones, n es el coeficiente de amortiguamiento, igual a 1 para un
índice de amortiguamiento del 5% como el supuesto, y q es el coeficiente de
comportamiento o ductilidad de la estructura, que se tomará igual a 1 al considerar las
estructuras que se proyectan carentes de ductilidad.
De acuerdo con la norma sismorresistente NCSE-94, las fuerzas sísmicas
horizontales que actúan sobre una masa M se pueden sustituir por fuerzas estáticas
equivalentes de valor:
FH = η . M . α(T) . ac
En esta expresión, α(T) es la ordenada espectral de cálculo correspondiente al
periodo T del modo de vibración considerado.
Finalmente el factor de distribución h depende del modo de vibración considerado
y de la situación de la masa dentro de la estructura, pudiendo estimarse que es del orden
de la unidad para masas sujetas a vibraciones con un único grado de libertad.
Por tanto, donde se pueda aceptar la existencia de un único grado de libertad, la
fuerza estática equivalente a la acción sísmica es:
En el tramos de periodos intermedios: FH = 0,178 . M . g En el tramos de periodos altos: FH = 0,172 / T2/3 . M . g
Para los movimientos verticales, procede considerar, de acuerdo con el apartado
2.4 de la Norma, un espectro de respuesta igual al 70% del espectro para movimientos
horizontales anteriormente calculado, es decir:
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LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 4
En el tramos de periodos intermedios: FH = 0,125 . M . g En el tramos de periodos altos: FH = 0,120 / T2/3 . M . g
2) ACCIONES SÍSMICAS SOBRE LAS ESTRUCTURAS PROYECTADAS
Las estructuras que se proyectan consisten básicamente en arquetas y pozos,
todas ellas formadas por elementos resistentes sujetos a empujes del terreno.
Para estimar las variaciones de los empujes del terreno durante la acción sísmica,
seguimos el procedimiento indicado en el apartado 3.10.4.2 de la norma ROM 05.94.
Para ello se calcula el ángulo θ , tomando el caso 3 (suelos no drenantes por
debajo del nivel freático), del lado de la seguridad:
θ = atan(ah / (g - av)) . γsat / γsum
ah = aceleración horizontal = 0,07 av = aceleración vertical = 0,049 γsat = densidad saturada = 2
θ (º) = 8,42
El coeficiente de empuje activo en condiciones dinámicas se calcula como:
Kad = cos(α + θ) / (cosθ . cosα) . Ka*
, donde el coeficiente Ka* se obtiene como el coeficiente de
empuje activo en condiciones estáticas, tomando como ángulos
característicos a+q y b+q en lugar de a y b.
Con ello se obtiene, para α y β iguales a cero, y para un
ángulo de rozamiento interno φ de 30º, valores asociados a los suelos y estructuras del
proyecto:
αβ
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ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 5
α∗ (º) = 8,42 β∗ (º) = 8,42
φ (º) = 30 Ka* = 0,436 Kad = 0,436
, mientras el coeficiente de empuje activo en condiciones estáticas es:
α (º) = 0 β (º) = 0 φ (º) = 30
Ka = 0,333
Se obtiene por tanto, como resultado de la acción sísmica, una mayoración del
empuje activo del 31%.
Aceptaremos la misma mayoración del empuje al reposo.
En cuanto a la cohesión, se acepta asimismo que no se vé afectada por la acción
sísmica.
La densidad del suelo debe multiplicarse asimismo por el factor 1 + 0,7.0,07 =
1,05.
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ANEJO Nº 9: EFECTOS SÍSMICOS. Página 6
3) CONSIDERACIÓN DE LA ACCIÓN SÍSMICA SOBRE LAS ARQUETAS
Para las arquetas y pozos del proyecto, la mayoración que es necesario efectuar
en los empujes del terreno durante la acción sísmica es claramente inferior a la que se
efectúa al afectar los empujes del terreno por el coeficiente de mayoración 1,6 de las
acciones variables.
En efecto, para la combinación de acciones accidental debida al sismo, el empuje
al reposo debe multiplicarse por el coeficiente1,31 . 1,05 = 1,38 , inferior al coeficiente de
mayoración 1,6 anteriormente mencionado, y ello sin contar el efecto de la cohesión, que
es el mismo en ambos casos.
Por tanto las combinaciones de acciones permanentes y variables consideradas
en el cálculo de estos elementos son más desfavorables que las combinaciones
accidentales debidas al sismo, por lo que no será necesario considerar estas últimas.
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ANEJO Nº 10: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES. Página 1
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FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 10: CALCULO MECANICO DE LAS CONDUCCIONES
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ANEJO Nº 10: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES. Página 2
Las tubería a instalar en el proyecto que nos ocupa es de 1800 mm de diámetro.
Para el cálculo de cada una de ellas se han utilizado programas de ordenador
desarrollados por las asociaciones de fabricantes de tubería de Hormigón Armado
(ATHA)
Se presenta una breve descripción de la metodología empleada por el programa. En
definitiva se basa en el cálculo de las solicitaciones en la conducción debidas a las
cargas a las que está sometida, fundamentalmente las cargas de tráfico y las cargas
de tierra. Una vez calculadas, se elige la conducción que es capaz de resistir dichas
solicitaciones con los coeficientes de seguridad establecidos.
Los métodos de cálculo está basados en la Norma ATV- A-127 en la cual se tiene en
cuenta, no solo la interacción tubo/relleno que planteaban las leyes de Marston, sino
que recoge la variación que los factores de carga tienen con el diámetro del tubo y la
relación espesor a diámetro.
El relleno de la conducción se realizará con material granular, y se apoyará sobre
cama de hormigón armado hasta 120º , con lo cual conseguimos mejorar las
condiciones de apoyo y relleno de las conducciones, mejorando los factores de apoyo
y en consecuencia las cargas transmitidas a la conducción.
Se presenta a continuación el programa de cálculo utilizado, así como los resultados
obtenidos.
Por exigencias de Apemsa, la clase minima a instalar en el Puerto de Santra María
será C 90
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ANEJO Nº 10: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES. Página 3
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra:
hr
b
c
a
De
Di
Es
Sección tipo:
Clase mínima exigible: Clase 60
De=Di=
Esquema de la instalación:
Cálculo Mecánico de tubos de hormigón armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=hr=
2.15 m.1.8 m.
a=0.537 m.b=3.4 m.c=0.15 m.(Suelo)
175 mm.1.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Eje simple de 70 kN (7 t.)Carga puntual de 0t. situada a 0 m.Carga uniformemente distribuida en superficie de 0 t/m².
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · DiQtotal · 1.5
Qtotal=
Fap= 2.8
UNE 127.010
78.468 kN/m
0 kN/m0 kN/m
8.2 kN/mqr= 70.268 kN/m
19 kN/m3γ=0.192λµ=
23.354 kN/m2
qr = Ct·γr·hr·De ; Para hr≤h0, Ct= -1e2λµ
hrDe
2λµhr
De(h0 según norma)
ho= 2.515 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.3 m.(Roca)(c según terreno)
Versión 1.5
(Válido para hr <=3.7 m.)
(Este croquis no representa proporciones reales)
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE
COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA.
(EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 11: CÁLCULOS ESTRUCTURALES.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DEL COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA
DE LA FLORIDA. EL PUERTO DE SANTA MARÍA
CÁLCULO DE LAS ARQUETAS
ÍNDICE
1) TIPOS DE ARQUETAS Y MÉTODO DE CÁLCULO
2) DATOS GENERALES DE CÁLCULO
3) CÁLCULO DE LAS ARQUETAS SIMPLES
3.1) ARQUETA A2
3.2) ARQUETA A3
3.3) ARQUETA A4
3.4) ARQUETA A5
3.5) ARQUETA A6
3.6) ARQUETA A7
3.7) ARQUETA A8
3.8) ARQUETA A9
4) CÁLCULO DE LA ARQUETA A2-A3-A4-A5-A6
5) CÁLCULO DE LA ARQUETA A7-A8-A9
6) CÁLCULO DE LA ARQUETA A1
APÉNDICE 1) MEMORIA DE CÁLCULO DE LAS ARQUETAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DEL COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA
DE LA FLORIDA. FASE I. EL PUERTO DE SANTA MARÍA
CÁLCULO DE LAS ARQUETAS
1) TIPOS DE ARQUETAS Y MÉTODO DE CÁLCULO
Las arquetas del presente proyecto se dividen en los dos grupos siguientes:
a) Arquetas simples, de planta rectangular, o sensiblemente rectangular: en este grupo
se incluyen, las arquetas A2 a A9.
b) Arquetas de planta poligonal: en este grupo se incluye las arquetas A1
Las arquetas del grupo a) se calcularan de acuerdo con el método general que
se expone en el apéndice 1, mientras que las arquetas del grupo b) se calcularan caso
por caso, figurando su cálculo en el apartado correspondiente.
Finalmente, se comprobará la influencia de los huecos sobre los distintos
paños de las arquetas, cuando estos puedan alterar de forma significativa y
desfavorable las leyes de esfuerzos deducidas por los procedimientos anteriores.
2) DATOS GENERALES DE CÁLCULO
Se usará el tipo de hormigón HA-30-P-25-IIa + Qb, con un recubrimiento
nominal de las armaduras de 50 mm, y un ancho de fisura de 0,1 mm en las caras
interiores, expuestas a aguas fecales, y de 0,3 mm en las exteriores.
El acero será del tipo B500S.
Se ha previsto en todas las arquetas una carga de tráfico formada por el tren de
cargas de 60 t de la instrucción IAP, y una sobrecarga de uso de 400 kg/m2, actuando
tanto sobre la tapa como alrededor de la arqueta.
El detalle del cálculo de estas cargas, así como de los empujes del terreno puede
verse en los apartados correspondientes.
3) CÁLCULO DE LAS ARQUETAS SIMPLES
El cálculo de esfuerzos y armaduras de estas arquetas se efectua en arquetas
de planta rectangular equivalentes. A tal efecto, las dimensiones de cálculo de cada
arqueta, y los grupos de cálculo se indican en las tablas siguientes.
DIMENSIONES INTERIORES (m) ARQUETA
LARGO ANCHO ALTURA A2 3,71 2,08 2,74 A3 3,71 2,08 2,14 A4 3,71 2,44 1,95 A5 3,71 2,60 1,94 A6 3,71 2,46 2,01 A7 3,71 2,00 3,59 A8 3,16 2,21 3,22 A9 3,16 2,69 3,26
4) CÁLCULO DE LAS ARQUETAS. A2-A3-A4-A5
A continuación se incluyen los listados de datos y resultados del cálculo de
estas arquetas. Las bases del cálculo y explicaciones de las tablas de datos y
resultados se encuentran, como ya se ha indicado, en el apéndice1.
TÍTULO:
COLECTOR DE DESAGUE DE LA ZONA DE LA FLORIDA. FASE
I
DATOS GEOMÉTRICOS
recubrimiento de tierras R (m) 0,00 longitud interior lado mayor L1 (m) 4,00
espesor de la tapa (m) 0,30 longitud interior lado menor L2 (m) 2,00
espesor de la solera (m) 0,30 espesor muros lado mayor e1 (m) 0,30
altura interior H (m) 2,13 espesor muros lado menor e2 (m) 0,30
et
es
H
R
SECCIÓN AAPLANTA
L1e2 e2
e1
e1
L2
A
A
1
2
3
4
5
6
MATERIALES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Hormigón HA-30-P-25-IIa+Qb resistencia característica fck (N/mm2) 30 Acero B500S
caras exteriores 0,2 resistencia característica fYk (N/mm2) 500 ancho máximo
de fisura w k (mm) caras interiores 0,1 recubrimiento nominal (mm) 50 tamaño máximo del árido (mm) 25
mayoración de las acciones permanentes γG 1,50
mayoración de las acciones variables γQ 1,60
minoración de la re sistencia del hormigón γC 1,50
Coeficientes
de seguridad
minoración de la resistencia del acero γS 1,15
ACCIONES
Relleno
densidad saturada del relleno (t/m3)2,20 Cargas alrededor de la arqueta
ángulo de rozamiento del relleno 35 tren de cargas de 60 t SI
distancia mínima r entre las cargas puntuales
y el paramento exterior de los muros (m) 0,00
Cargas sobre la tapa sobrecarga de tráfico pt (t/m2) 0,40
tren de cargas de 60 t SI carga de operación o almacenamiento pa (t/m2) 0,50 sobrecarga de tráfico pt (t/m
2) 0,40 carga de operación o almacenamiento pa (t/m2) 0,50
TABLAS DE RESULTADOS -
Ley de presiones sobre los muros debidas al tren de cargas de 60 t
distancia mínima r al paramento
exterior de los muros (m) 0,00
profundidad p (m) 2,73
Presiones σh en la vertical del punto A
POSICIÓN 1 POSICIÓN 2
θ 1,5698 0,5877 0,3217 1,5701 0,6433
x/p 0,0004 0,5498 1,0993 0,0004 0,733
POSICIÓN MÁS DESFAVORABLE
2
y (m) y/p σh (t/m2) (cargas aisladas) to
tal σ
h (t/
m2 )
(cargas aisladas) tota
l σh (t/
m2 )
σh (t/m2)
0,15 0,05 0,01 0,10 0,01 0,12 0,27 0,05 0,33 0,33
0,39 0,14 0,06 0,56 0,06 0,68 1,38 0,33 1,71 1,71
0,64 0,23 0,10 1,10 0,14 1,33 2,17 0,72 2,89 2,89
0,88 0,32 0,10 1,42 0,23 1,75 2,23 1,08 3,31 3,31
1,12 0,41 0,09 1,48 0,33 1,89 1,87 1,32 3,19 3,19
1,37 0,50 0,07 1,36 0,41 1,83 1,43 1,41 2,84 2,84
1,61 0,59 0,05 1,16 0,47 1,67 1,05 1,38 2,43 2,43
1,85 0,68 0,04 0,95 0,50 1,49 0,76 1,28 2,04 2,04
2,09 0,77 0,03 0,76 0,51 1,30 0,55 1,13 1,69 1,69
2,34 0,86 0,02 0,60 0,51 1,13 0,41 0,98 1,39 1,39
2,58 0,95 0,01 0,48 0,49 0,98 0,30 0,84 1,14 1,14
Datos para el cálculo del empuje de los rellenos
densidad saturada del relleno (t/m3) 2,20
densidad sumergida del relleno (t/m3) 1,2
ángulo de rozamiento del relleno 35
coeficiente de empuje al reposo k0 0,43
carga de almacenamiento pa (t/m2) 0,50
sobrecarga de tráfico pt (t/m2) 0,40
Presiones totales sobre los muros
Empujes (t/m2) debidos a
y (m) pe
so d
el
relle
no
carg
a de
alm
acen
ami
ento
carg
a de
tráfic
o
Com
bina
ción
1
Com
bina
ción
2
ley
de c
álcu
lo
0,15 0,23 0,21 0,50 0,68 1,14 7,40
0,39 0,59 0,21 1,88 1,23 3,90 7,45
0,64 0,96 0,21 3,06 1,78 6,35 7,51
0,88 1,33 0,21 3,48 2,33 7,56 7,56
1,12 1,70 0,21 3,36 2,89 7,92 7,62
1,37 2,06 0,21 3,01 3,44 7,91 7,67
1,61 2,43 0,21 2,60 3,99 7,81 7,73
1,85 2,80 0,21 2,21 4,54 7,73 7,78
2,09 3,17 0,21 1,86 5,09 7,72 7,84
2,34 3,53 0,21 1,56 5,64 7,79 7,89
2,58 3,90 0,21 1,31 6,19 7,95 7,95
Presiones totales de
cálculo sobre los
muros
p1+ (t/m2) 7,40
p2+ (t/m2) 7,95
Presiones sobre los muros
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00
Presión ( t /m2
)
Combinación 1 Combinación 2ley de cálculo
et
es
H
Rp1+
p2+
h
p2-
p1-
p1- (t/m2) -0,24
p2- (t/m2) -4,13 Carga uniforme equivalente a la carga de tráfico, y carga de cálculo sobre la tapa
POSICIÓN Mx (tm/m) My (tm/m)
1 1,29 2,54
2 0,84 1,00 Posición más desfavorable del tren de cargas
Carga vertical
total (t) 3 1,29 2,54
Para momentos M x 7 20,00 4 -0,21 1,81
Para momentos M y 9 30,00 5 -0,02 1,58
6 -0,21 1,81
carga uniforme equivalente al tren de cargas de 60 t 6,82 7 1,54 2,43
8 -0,04 2,25
CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA TAPA 9 1,43 2,87
combinación 1: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de almacenamiento] 1,93 10 0,35 0,55
combinación 2: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de tráfico] 12,67 11 0,13 0,77
carga de cálculo sobre la tapa 12,67 12 0,31 0,74
Carga de cálculo sobre la solera
Peso de los muros (t) 21,09
Peso de la tapa (t) ≅ 8,97 CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA SOLERA
Combinación
1
Combinación
2
Peso del relleno sobre la tapa PR (t) ≅ 0,00 Sobrecargas sobre la tapa γQ . (SC1 + SC2) (t) 9,57 55,65
Peso de la solera (t) ≅ 8,97 Peso total γG . PAV (arqueta vacía) (t) 58,54 58,54
Peso total PAV (arqueta vacía) (t) ≅ 39,03 Subpresión bajo solera SP (t) 32,65 32,65
Peso total PAL (arqueta llena) (t) ≅ 56,07 Carga efectiva sobre la solera (t/m2) -7,30 -11,15
Subpresión bajo solera SP (t) ≅ 32,65 Carga de cálculo sobre la solera -11,15
Comprobación de la flotabilidad de la arqueta
COMPROBACIÓN DE FLOTABILIDAD
Peso total de la arqueta vacía PAV (t) 39,03
Empuje del relleno por m. de perímetro ER (sin mayorar) (t/m) 5,01
Reacción máxima del relleno Rmax contra la flotación de la arqueta (t) 14,91
Subpresión SP bajo la solera (t) 32,65
Coeficiente de seguridad contra la flotación (PAV+Rmax) / SP 1,65 cumple
Presión de cimentación para las cargas de servicio
COMPROBACIÓN DE PRESIÓN ADMISIBLE (cargas de servicio) Combinación 1 Combinación 2
Sobrecargas sobre la tapa SC1 + SC2 (t) 5,98 34,78
Peso total de la arqueta llena PAL (t) 56,07 56,07
Presión efectiva sobre el suelo σ' (t/m2) 5,19 7,60
ENVOLVENTES DE MOMENTOS FLECTORES DE CÁLCULO
1 2 3 4
4,3 4,3 4,3 4,3
4,3 0,8 4,3 2,5 0,7 2,5 4,3 0,8 4,3 2,5 0,7 2,5 4,3
1,3 2,7 1,3 0,8 2,5 0,8 1,3 2,7 1,3 0,8 2,5 0,8 1,3
1,3 1,3 1,3 1,3
4,7
3,1
0,7
0,7
6,5
2,6
0,6
0,6
4,7
3,1
0,7
0,7
6,5
2,6
0,6
0,6
1 2 3 4
1,4
4,7 0,7
2,3 1,4
4,7 0,7
2,3
3,2
1,1 2,6
0,9 3,2
1,1 2,6
0,9
4,1
1,1
5,7
0,9
4,1
1,1
5,7
0,9
4,1
4,1
0,0
1,1
Solera Solera
5,7 5,7
5,7 0,0 5,7 0,0
6,3
0,0 3,5 0,0
0,9 0,9
4,1
0,0
4,1
1,1
4,7
4,7
0,0
0,7
Tapa Tapa
6,5 6,5
6,5 0,0 6,5
0,0 3,9 0,0
0,0
7,2
0,6 0,6
4,7
0,0
4,7
0,7
esfuerzos para el cálculo de la armadura de la cara exterior
esfuerzos para el cálculo de la armadura de la cara interior
ENVOLVENTES DE ESFUERZOS CORTANTES DE CÁLCULO
1 2 3 4
12,6 12,6 8,9 8,9 12,6 12,6 8,9 8,9
4,0 4,0 3,1 3,1 4,0 4,0 3,1 3,1
9,2
1,7 9,2
1,7 9,2
1,7 9,2
1,7
1 2 3 4
9,4
3,6 9,5
3,6 9,4
3,6 9,5
3,6
12,8
Solera Solera
17,4 17,4
12,8
14,5
Tapa Tapa
19,7 19,7
14,5
esfuerzos de cálculo asociados a la armadura de la cara exterior
esfuerzos de cálculo asociados a la armadura de la cara interior
ARMADURAS -
kg/cm2 N/mm2 fcd (kg/cm2) 204 γc 1,5
Hormigón: HA-30-P-25-IIa+Qb fck (kg/cm2) 306 30 fyd (kg/cm2) 4437 γs 1,15
Acero: B500S fyk (kg/cm2) 5102 500 f y90ºd (kg/cm2) 4082
recubrimiento (mm) 50 Ec (kg/cm2) 332431 caras exteriores 0,2
n = Es/Ec 6,32 ancho máximo
de fisura w k (mm) caras interiores 0,1
MUROS HORIZONTALES
ARMADURA EXTERIOR INTERIOR
CARA MURO1 MURO2 MURO1 MURO2
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 4,32 0,77 4,32 0,72 1,26 2,67 1,26 2,47
momento de servicio Ms (tm/m) 2,88 0,51 2,88 0,48 0,84 1,78 0,84 1,64
canto h (m) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
canto útil d (m) 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,24 0,25 0,24
Uc (t/m) 500,00 500,00 500,00 500,00 500,00 497,96 500,00 497,96
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 4,0 0,7 4,0 0,7 1,2 2,5 1,2 2,3
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 4,6 1,0 4,6 1,0 1,6 3,2 1,6 3,0
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8
armadura mínima a disponer (cm2/m) 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8
φ (mm) 10 10 10 10 10 12 10 12 armadura base
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 5,2 5,2 5,2 5,2 5,2 7,5 5,2 7,5
ancho de fisura w k (mm) 0,18 0,03 0,18 0,03 0,05 0,07 0,05 0,07
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,3033 0,3033 0,3033 0,3033 0,3033 0,3048 0,3033 0,3048
ygb (m) 0,149 0,149 0,149 0,149 0,149 0,148 0,149 0,148
Ib (cm4) 228272 228272 228272 228272 228272 229689 228272 229689
Mf (tm/m) 4,53 4,53 4,53 4,53 4,53 4,57 4,53 4,57
σsr (kg/cm2) 4410 4410 4410 4410 4410 3104 4410 3104
σs (kg/cm2) 2807 499 2807 467 819 1209 819 1117
s (m) 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150
φmax (mm) 10 10 10 10 10 12 10 12
sm (m) 0,202 0,202 0,202 0,202 0,202 0,190 0,202 0,190
εsm 0,00053 0,000100,000530,000090,00016 0,000230,000160,00021
MUROS HORIZONTALES
ARMADURA EXTERIOR INTERIOR
CARA MURO1 MURO2 MURO1 MURO2
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
cortante de cálculo Vd (t/m) 12,56 8,90 3,96 3,08
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 150,00 150,00 150,00 150,00
comprobación a compresión oblícua cumple cumple cumple cumple
Asr (cm2/m) 5,2 5,2 5,2 5,2
ρL = As / bd 0,0021 0,0021 0,0021 0,0021
ζ = 1+raiz(200/d) 1,90 1,90 1,90 1,90
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,42 0,42 0,42 0,42
fcv (t/m2) 43,30 43,30 43,30 43,30
Vu2 (t/m) = fcv bd 10,61 10,61 10,61 10,61
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras no no no
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 36,08
Vcu (t/m) = f cv* bd 8,84
Vsu (t/m) = V d - Vcu 3,72
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 8 8 8 8
nº de redondos por m2 19,9 19,9 19,9 19,9
separación s1 (m) 0,51 0,51 0,51 0,51 necesarias
separación s2 (m) 0,20 0,20 0,20 0,20
separación s1 (m) 0,51 0,51 dispuestas
separación s2 (m) 0,20 0,20
VERTICAL
ARMADURA MURO1 MURO2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior
momento de cálculo Md (tm/m) 4,12 1,38 4,68 1,08 4,68 0,72 5,73 0,74 6,52 0,90 2,35 0,56
momento de servicio Ms (tm/m) 2,75 0,92 3,12 0,72 3,12 0,48 3,82 0,49 4,34 0,60 1,56 0,38
canto h (m) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
canto útil d (m) 0,24 0,24 0,23 0,23 0,23 0,23 0,23 0,24 0,23 0,23 0,23 0,23
Uc (t/m) 479,59 479,59 477,55 475,51 471,43 475,51 477,55 479,59 475,51 475,51 473,47 475,51
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 4,0 1,3 4,6 1,0 4,7 0,7 5,7 0,7 6,5 0,9 2,3 0,5
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 4,6 1,8 5,0 1,5 5,0 1,0 1,0 1,2 3,0 0,8
VERTICAL
ARMADURA MURO1 MURO2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8
armadura mínima a disponer (cm2/m) 4,8 4,8 5,0 4,8 5,0 4,8 5,7 4,8 6,5 4,8 4,8 4,8
φ (mm) 10 10 12 10 14 10 12 10 14 10 12 10 armadura base
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 5,2 5,2 7,5 5,2 10,3 5,2 7,5 5,2 10,3 5,2 7,5 5,2
ancho de fisura w k (mm) 0,18 0,06 0,14 0,05 0,10 0,03 0,17 0,03 0,14 0,04 0,07 0,03
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,3033 0,3033 0,3048 0,3033 0,3065 0,3033 0,3048 0,3033 0,3065 0,3033 0,3048 0,3033
ygb (m) 0,149 0,149 0,148 0,149 0,148 0,149 0,148 0,149 0,148 0,149 0,148 0,149
Ib (cm4) 228272 228272 229689 228272 231346 228272 229689 228272 231346 228272 229689 228272
Mf (tm/m) 4,53 4,53 4,57 4,53 4,62 4,53 4,57 4,53 4,62 4,53 4,57 4,53
σsr (kg/cm2) 4598 4598 3237 4637 2435 4637 3237 4598 2414 4637 3265 4637
σs (kg/cm2) 2790 935 2211 736 1647 490 2709 499 2271 615 1118 385
s (m) 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150
φmax (mm) 10 10 12 10 14 10 12 10 14 10 12 10
sm (m) 0,202 0,202 0,190 0,202 0,181 0,202 0,190 0,202 0,181 0,202 0,190 0,202
εsm 0,00053 0,000180,00042 0,000140,00031 0,00009 0,000520,00010 0,000470,00012 0,00021 0,00007
cortante de cálculo Vd (t/m) 9,44 9,18 3,60 1,74 9,49 9,21 3,62 1,68
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 143,88 143,27 142,65 142,65 143,27 142,65 142,65 142,65
comprobación a compresión oblícua cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Asr (cm2/m) 5,2 7,5 5,2 5,2 7,5 10,3 5,2 5,2
ρL = As / bd 0,0022 0,0032 0,0022 0,0022 0,0032 0,0044 0,0022 0,0022
ζ = 1+raiz(200/d) 1,92 1,92 1,93 1,93 1,92 1,93 1,93 1,93
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,43 0,49 0,44 0,44 0,49 0,55 0,44 0,44
fcv (t/m2) 44,35 50,20 44,56 44,56 50,20 55,77 44,56 44,56
Vu2 (t/m) = fcv bd 10,42 11,75 10,38 10,38 11,75 12,99 10,38 10,38
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras no no no no no no no no
Vd > Vu2 ; requiere armaduras
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3
Vcu (t/m) = f cv* bd
Vsu (t/m) = V d - Vcu
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 8 8 8 8 8 8 8 8
nº de redondos por m2 19,9 19,9 19,9 19,9 19,9 19,9 19,9 19,9
separación s1 (m) 0,53 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 necesarias
separación s2 (m) 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19
VERTICAL
ARMADURA MURO1 MURO2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior
separación s1 (m) 0,54 0,54 0,54 0,54 dispuestas
separación s2 (m) 0,19 0,19 0,19 0,19
SOLERA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 5,73 0,00 0,90 3,45 4,12 0,00 1,08 6,32
momento de servicio Ms (tm/m) 3,82 0,00 0,60 2,30 2,75 0,00 0,72 4,21
canto h (m) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
canto útil d (m) 0,23 0,24 0,23 0,23 0,25 0,25 0,25 0,24
Uc (t/m) 477,55 479,59 467,35 463,27 500,00 500,00 500,00 493,88
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 5,7 0,0 0,9 3,5 3,9 0,0 1,0 6,1
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 0,0 1,3 4,1 4,4 0,0 1,4
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8
armadura mínima a disponer (cm2/m) 5,7 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 6,1
φ (mm) 12 10 10 14 10 10 10 16 armadura base
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 7,5 5,2 5,2 10,3 5,2 5,2 5,2 13,4
ancho de fisura w k (mm) 0,17 0,00 0,04 0,07 0,17 0,00 0,05 0,09
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,3048 0,3033 0,3033 0,3065 0,3033 0,3033 0,3033 0,3085
ygb (m) 0,148 0,149 0,149 0,148 0,149 0,149 0,149 0,147
Ib (cm4) 229689 228272 228272 231346 228272 228272 228272 233235
Mf (tm/m) 4,57 4,53 4,53 4,62 4,53 4,53 4,53 4,68
σsr (kg/cm2) 3237 4598 4718 2478 4410 4410 4410 1802
σs (kg/cm2) 2709 1 626 1235 2676 1 700 1623
s (m) 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150
φmax (mm) 12 10 10 14 10 10 10 16
sm (m) 0,190 0,202 0,202 0,181 0,202 0,202 0,202 0,175
εsm 0,000520,000000,000120,000240,000510,000000,000130,00031
cortante de cálculo Vd (t/m) 17,37 12,77
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 143,27 150,00
comprobación a compresión oblícua cumple cumple
Asr (cm2/m) 7,5 5,2
ρL = As / bd 0,0032 0,0021
SOLERA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
ζ = 1+raiz(200/d) 1,92 1,90
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,49 0,42
fcv (t/m2) 50,20 43,30
Vu2 (t/m) = fcv bd 11,75 10,61
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 41,83 36,08
Vcu (t/m) = f cv* bd 9,79 8,84
Vsu (t/m) = V d - Vcu 7,58 3,93
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 8 8
nº de redondos por m2 19,9 19,9
separación s1 (m) 0,54 0,51 necesarias
separación s2 (m) 0,19 0,20
separación s1 (m) 0,54 0,51 dispuestas
separación s2 (m) 0,19 0,20
TAPA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 6,52 0,00 0,56 3,92 4,68 0,00 0,72 7,18
momento de servicio Ms (tm/m) 4,34 0,00 0,38 2,62 3,12 0,00 0,48 4,79
canto h (m) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
canto útil d (m) 0,23 0,23 0,23 0,22 0,24 0,25 0,25 0,24
Uc (t/m) 471,43 477,55 459,18 455,10 497,96 502,04 500,00 489,80
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 6,6 0,0 0,6 4,0 4,4 0,0 0,7 7,0
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 0,0 0,8 4,6 4,9 0,0 1,0
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7
armadura mínima a disponer (cm2/m) 6,6 2,7 2,7 4,6 4,9 2,7 2,7 7,0
φ (mm) 14 8 10 14 12 8 10 20 armadura base
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 10,3 3,4 5,2 10,3 7,5 3,4 5,2 20,9
ancho de fisura w k (mm) 0,15 0,00 0,03 0,08 0,13 0,00 0,03 0,08
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,3065 0,3021 0,3033 0,3065 0,3048 0,3021 0,3033 0,3132
ygb (m) 0,148 0,149 0,149 0,148 0,148 0,149 0,149 0,146
Ib (cm4) 231346 227102 228272 231346 229689 227102 228272 237672
Mf (tm/m) 4,62 4,49 4,53 4,62 4,57 4,49 4,53 4,81
σsr (kg/cm2) 2435 7159 4802 2523 3104 6810 4410 1197
σs (kg/cm2) 2291 1 399 1429 2120 1 466 1190
s (m) 0,150 0,120 0,150 0,150 0,150 0,120 0,150 0,150
φmax (mm) 14 8 10 14 12 8 10 20
sm (m) 0,181 0,214 0,202 0,181 0,190 0,214 0,202 0,166
εsm 0,000470,000000,000080,000270,000400,000000,000090,00028
cortante de cálculo Vd (t/m) 19,74 14,51
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 141,43 149,39
comprobación a compresión oblícua cumple cumple
Asr (cm2/m) 10,3 7,5
ρL = As / bd 0,0044 0,0031
ζ = 1+raiz(200/d) 1,93 1,91
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,55 0,48
fcv (t/m2) 56,05 49,01
Vu2 (t/m) = fcv bd 12,95 11,96
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 46,70 40,84
TAPA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
Vcu (t/m) = f cv* bd 10,79 9,97
Vsu (t/m) = V d - Vcu 8,95 4,54
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,55 10,00
diámetro de los estribos (mm) 8 8
nº de redondos por m2 21,0 19,9
separación s1 (m) 0,52 0,52 necesarias
separación s2 (m) 0,18 0,20
separación s1 (m) 0,52 0,52 dispuestas
separación s2 (m) 0,18 0,20
SECCIÓN BB
0,30
4 d.14d.10 a 0.15 m
arm
adur
a ho
rizon
tal -
ve
r sec
ción
AA
0,30
2,13
0,53
0,53
d.10 a 0.15 m
d.14 a 0.15 m
0,54
0,19
0,50
0,50
4 d.14
0,53
0,53
0,50
0,59
d.10 a 0.15 m
d.12 a 0.15 m
estri
bos
d.8
en 0
.53
m c
ada
0.19
m -
sepa
raci
ón 0
.54
m
A A
0,30
estri
bos
d.8
en 0
.53
m c
ada
0.19
m -
sepa
raci
ón 0
.54
m
0,54
0,19
0,52
0,20
estribos d.8 en 0.5 m cada 0.2 m -
separación 0.52 m
0,51
0,20
estribos d.8 en 0.5 m cada 0.2 m - separación 0.51 m
separadores zona central 2 ud / m2
armadura longitudinal - ver
sección CC
d.10 a 0.15 m
d.16 a 0.15 m
d.10 a 0.15 m
0,302,00
d.8 a 0.15 m
d.20 a 0.15 m
C
C
= =
separadores zona central 1 ud / m2
separadores zona central 2.5 ud / m2
suelo acabado
0,00
cordon expansivo de 20x10 mm en todo el perímetro
MEJORA DE COLECTOR A EDAR DE
GRAZALEMA - ARQUETA ALIVIADERO
sobrecarga uniforme (t/m2) 0,40 cargas de tráfico sobre la tapa
tren de cargas de 60 t SI
sobrecarga uniforme (t/m2) 0,40 cargas de tráfico alrededor de la arqueta
tren de cargas de 60 t SI
sobre la tapa 0,50 carga de operac ión o almacenamiento (t/m2)
alrededor de la arqueta 0,50
presión de cimentación para las cargas de servicio (kg/cm2) 0,80
cuantía de armadura (kg/m3) 132
0,30
4 d.16
d.10 a 0.15 m
arm
adur
a ho
rizon
tal -
ve
r sec
ción
AA
0,53
0,53
d.10 a 0.15 m
d.12 a 0.15 m
0,54
0,19
1,00
1,00
4 d.20
0,53
0,53
1,00
1,00
d.10 a 0.15 m
d.14 a 0.15 m
estri
bos
d.8
en 0
.53
m c
ada
0.19
m -
sepa
raci
ón 0
.54
m
A A
estri
bos
d.8
en 0
.53
m c
ada
0.19
m -
sepa
raci
ón 0
.54
m
0,54
0,19
0,52
0,18
estribos d.8 en 1 m cada 0.18 m -
separación 0.52 m
0,54
0,19
estribos d.8 en 1 m cada 0.19 m - separación 0.54 m
armadura transversal - ver
sección BB
separadores zona central 2.5 ud / m2
d.12 a 0.15 m
d.14 a 0.15 m
d.10 a 0.15 m
0,304,00
d.8 a 0.15 m
d.14 a 0.15 m
B
B
= =
SECCIÓN CC
separadores zona central 1 ud / m2
separadores zona central
2 ud / m2
CUADRO DE MATERIALES
DESIGNACIÓN HA-30-P-25-IIa+QbHORMIGÓN
RECUBRIMIENTO (mm) 50
ACERO DESIGNACIÓN B500S
DE LA EJECUCIÓN NORMAL
DEL HORMIGÓN ESTADÍSTICO CONTROL DEL ACERO NORMAL
DEL HORMIGÓN 1,50
DEL ACERO 1,15 COEFICIENTES DE SEGURIDAD
DE LAS CARGAS s/ EHE 08
0,30
4 d.140,
50
0,50
1,00
1,00
d.10 a 0.15 m
d.10 a 0.15 m
PLANTA SECCIÓN AA
1,00
2,00
0,30
1,00
d.12 a 0.15 m
d.10 a 0.15 m
d.10 a 0.15 m
d.12 a 0.15 m
armadura vertical - ver sección BB
arm
adur
a ve
rtica
l -
ver s
ecci
ón C
C
sepa
rado
res
zona
ce
ntra
l 1 u
d / m
2
separadores zona central 1 ud / m2
B
B
C C
estribos d.8 en 1 m cada 0.2 m -
separación 0.51 m
0,20
0,51
estri
bos
d.8
en 0
.5
m c
ada
0.2
m -
sepa
raci
ón 0
.51
m
0,20
0,51
4) CÁLCULO DE LAS ARQUETAS. A7-A8-A9
TÍTULO:
COLECTOR DE DESAGUE DE LA FLORIDA. FASEI
DATOS GEOMÉTRICOS
recubrimiento de tierras R (m) 0,00 longitud interior lado mayor L1 (m) 4,00
espesor de la tapa (m) 0,30 longitud interior lado menor L2 (m) 2,50
espesor de la solera (m) 0,40 espesor muros lado mayor e1 (m) 0,40
altura interior H (m) 3,77 espesor muros lado menor e2 (m) 0,40
MATERIALES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Hormigón HA-30-P-25-IIa+Qb resistencia característica fck (N/mm2) 30 Acero B500S
caras exteriores 0,2 resistencia característica fYk (N/mm2) 500 ancho máximo
de fisura
wk (mm) caras interiores 0,1 recubrimiento nominal (mm) 50
tamaño máximo del árido (mm) 25
mayoración de las acciones permanentes γG 1,50
mayoración de las acciones variables γQ 1,60
minoración de la resistencia del hormigón γC 1,50
Coeficientes
de seguridad
minoración de la resistencia del acero γS 1,15
et
es
H
R
SECCIÓN AAPLANTA
L1e2 e2
e1
e1
L2
A
A
1
2
3
4
5
6
ACCIONES
Relleno
densidad saturada del relleno (t/m3)2,20 Cargas alrededor de la arqueta
ángulo de rozamiento del relleno 35 tren de cargas de 60 t SI
distancia mínima r entre las cargas puntuales
y el paramento exterior de los muros (m) 0,00
Cargas sobre la tapa sobrecarga de tráfico pt (t/m2) 0,40
tren de cargas de 60 t SI carga de operación o almacenamiento pa (t/m2) 0,50 sobrecarga de tráfico pt (t/m
2) 0,40 carga de operación o almacenamiento pa (t/m2) 0,50
TABLAS DE RESULTADOS - COLECTOR DE PUERTO SERRANO
ARQUETA ALIVIADERO 1 - PARTE ABCD
Ley de presiones sobre los muros debidas al tren de cargas de 60 t
distancia mínima r al paramento
exterior de los muros (m) 0,00
profundidad p (m) 4,47
Presiones σh en la vertical del punto A
POSICIÓN 1 POSICIÓN 2
θ 1,5698 0,5877 0,3217 1,5701 0,6433
x/p 0,0002 0,3358 0,6714 0,0002 0,4477
POSICIÓN MÁS
DESFAVORABLE 2
y (m) y/p σh (t/m2) (cargas aisladas) tota
l σh (t/
m2 )
(cargas aisladas) tota
l σh (t/
m2 )
σh (t/m2)
0,15 0,03 0,00 0,05 0,01 0,06 0,04 0,05 0,09 0,09
0,56 0,13 0,02 0,52 0,11 0,65 0,43 0,60 1,03 1,03
0,97 0,22 0,04 0,95 0,27 1,26 0,78 1,19 1,97 1,97
1,39 0,31 0,04 1,02 0,41 1,47 0,84 1,41 2,25 2,25
1,80 0,40 0,03 0,87 0,49 1,39 0,71 1,30 2,02 2,02
2,21 0,49 0,02 0,66 0,51 1,20 0,54 1,06 1,61 1,61
2,62 0,59 0,02 0,48 0,48 0,98 0,39 0,82 1,21 1,21
3,03 0,68 0,01 0,34 0,43 0,78 0,28 0,61 0,89 0,89
3,45 0,77 0,01 0,25 0,37 0,62 0,20 0,45 0,66 0,66
3,86 0,86 0,01 0,18 0,31 0,49 0,15 0,34 0,49 0,49
4,27 0,96 0,01 0,13 0,25 0,39 0,11 0,25 0,36 0,36
Datos para el cálculo del empuje de los rellenos
densidad saturada del relleno (t/m3) 2,20
densidad sumergida del relleno (t/m3) 1,2
ángulo de rozamiento del relleno 35
coeficiente de empuje al reposo k0 0,43
carga de almacenamiento pa (t/m2) 0,50
sobrecarga de tráfico pt (t/m2) 0,40
Presiones totales sobre los muros
Empujes (t/m2) debidos a
y (m)
peso
del
relle
no
alm
acen
ami
ento
ca
rga
de
tráfic
o C
ombi
naci
ón
1 C
ombi
naci
ón
2
ley
de c
álcu
lo
0,15 0,23 0,21 0,26 0,68 0,76 5,51
0,56 0,85 0,21 1,20 1,62 3,19 6,01
0,97 1,47 0,21 2,14 2,55 5,64 6,52
1,39 2,10 0,21 2,42 3,48 7,02 7,02
1,80 2,72 0,21 2,19 4,42 7,58 7,52
2,21 3,34 0,21 1,78 5,35 7,85 8,02
2,62 3,96 0,21 1,38 6,29 8,15 8,52
3,03 4,59 0,21 1,06 7,22 8,58 9,03
3,45 5,21 0,21 0,83 8,16 9,14 9,53
3,86 5,83 0,21 0,66 9,09 9,80 10,03
4,27 6,45 0,21 0,53 10,02 10,53 10,53
Presiones totales de
cálculo sobre los
muros
p1+ (t/m2) 5,51
p2+ (t/m2) 10,53
p1- (t/m2) -0,24
p2- (t/m2) -6,83
Presiones sobre los muros
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
0,00 5,00 10,00 15,00
Presión ( t /m2
)
Combinación 1 Combinación 2ley de cálculo
et
es
H
Rp1+
p2+
h
p2-
p1-
Carga uniforme equivalente a la carga de tráfico, y carga de cálculo sobre la tapa POSICIÓN Mx (tm/m) My (tm/m)
1 1,54 2,67
2 1,36 1,37 Posición más desfavorable del tren de cargas
Carga vertical
total (t) 3 1,55 2,67
Para momentos M x 7 20,00 4 0,07 2,02
Para momentos M y 9 30,00 5 0,43 2,18
6 0,07 2,03
carga uniforme equivalente al tren de cargas de 60 t 4,77 7 1,85 2,60
8 0,31 2,46
CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA TAPA 9 1,81 3,13
combinación 1: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de almacenamiento] 1,93 10 0,90 1,13
combinación 2: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de tráfico] 9,40 11 0,66 1,52
carga de cálculo sobre la tapa 9,40 12 0,89 1,57
Carga de cálculo sobre la solera
Peso de los muros (t) 55,04
Peso de la tapa (t) ≅ 11,88 CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA SOLERA
Combinación1
Combinación 2
Peso del relleno sobre la tapa PR (t) ≅ 0,00 Sobrecargas sobre la tapa γQ . (SC1 + SC2) (t) 12,67 58,14
Peso de la solera (t) ≅ 15,84 Peso total γG . PAV (arqueta vacía) (t) 124,14 124,14
Peso total PAV (arqueta vacía) (t) ≅ 82,76 Subpresión bajo solera SP (t) 70,80 70,80
Peso total PAL (arqueta llena) (t) ≅ 120,46 Carga efectiva sobre la solera (t/m2) -11,61 -14,48
Subpresión bajo solera SP (t) ≅ 70,80 Carga de cálculo sobre la solera -14,48
Comprobación de la flotabilidad de la arqueta
COMPROBACIÓN DE FLOTABILIDAD
Peso total de la arqueta vacía PAV (t) 82,76
Empuje del relleno por m. de perímetro ER (sin mayorar) (t/m) 13,76
Reacción máxima del relleno Rmax contra la flotación de la arqueta (t) 46,04
Subpresión SP bajo la solera (t) 70,80
Coeficiente de seguridad contra la flotación (PAV+Rmax) / SP 1,82 cumple
Presión de cimentación para las cargas de servicio
COMPROBACIÓN DE PRESIÓN ADMISIBLE (cargas de servicio) Combinación 1 Combinación 2
Sobrecargas sobre la tapa SC1 + SC2 (t) 7,92 36,34
Peso total de la arqueta llena PAL (t) 120,46 120,46
Presión efectiva sobre el suelo σ' (t/m2) 8,10 9,90
ENVOLVENTES DE MOMENTOS FLECTORES DE CÁLCULO
COLECTOR DE PUERTO SERRANO - ARQUETA ALIVIADERO 1 - PARTE ABCD
1 2 3 4
8,9 8,9 8,9 8,9
8,9 3,5 8,9 4,9 2,7 4,9 8,9 3,5 8,9 4,9 2,7 4,9 8,9
4,1 7,9 4,1 2,4 6,0 2,4 4,1 7,9 4,1 2,4 6,0 2,4 4,1
4,1 4,1 4,1 4,1
7,7
7,7
2,8
2,8
7,0
5,2
1,8
1,8
7,7
7,7
2,8
2,8
7,0
5,2
1,8
1,8
1 2 3 4
4,0
8,6 2,2
4,4 4,0
8,6 2,2
4,4
9,0
4,5 6,4
3,3 9,0
4,5 6,4
3,3
9,0
4,5
10,8
3,3
9,0
4,5
10,8
3,3
9,0
8,4
0,0
4,5
Solera Solera
10,8 10,8
10,8 0,0 10,8
0,0 7,3 0,0
0,0
11,2
3,3 3,3
8,4
0,0
9,0
4,5
7,7
5,4
0,0
2,8
Tapa Tapa
7,0 7,0
7,0 0,0 7,0
0,0 4,7 0,0
0,0
7,3
1,8 1,8
5,4
0,0
7,7
2,8
esfuerzos para el cálculo de la armadura de la cara exterior
esfuerzos para el cálculo de la armadura de la cara interior
ENVOLVENTES DE ESFUERZOS CORTANTES DE CÁLCULO
COLECTOR DE PUERTO SERRANO - ARQUETA ALIVIADERO 1 - PARTE ABCD
1 2 3 4
18,7 18,7 13,5 13,5 18,7 18,7 13,5 13,5
9,2 9,2 7,0 7,0 9,2 9,2 7,0 7,0
14,6
4,7 12,6
3,7 14,6
4,7 12,6
3,7
1 2 3 4
18,8
10,2
16,8
9,2 18,8
10,2
16,8
9,2
21,2
Solera Solera
27,4 27,4
21,2
13,8
Tapa Tapa
17,8 17,8
13,8
esfuerzos de cálculo asociados a la armadura de la cara exterior
esfuerzos de cálculo asociados a la armadura de la cara interior
ARMADURAS -
kg/cm2 N/mm2 fcd (kg/cm2) 204 γc 1,5
Hormigón: HA-30-P-25-IIa+Qb fck (kg/cm2) 306 30 fyd (kg/cm2) 4437 γs 1,15
Acero: B500S fyk (kg/cm2) 5102 500 f y90ºd (kg/cm2) 4082
recubrimiento (mm) 50 Ec (kg/cm2) 332431 caras exteriores 0,2
n = Es/Ec 6,32 ancho máximo
de fisura w k (mm) caras interiores 0,1
MUROSHORIZONTALES
ARMADURA EXTERIOR INTERIOR
CARA MURO1 MURO2 MURO1 MURO2
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 8,95 3,53 8,95 2,74 4,10 7,89 4,10 6,00
momento de servicio Ms (tm/m) 5,96 2,35 5,96 1,83 2,73 5,26 2,73 4,00
canto h (m) 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40
canto útil d (m) 0,34 0,35 0,34 0,35 0,35 0,34 0,35 0,34
Uc (t/m) 702,04 704,08 702,04 704,08 704,08 700,00 704,08 702,04
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 6,0 2,3 6,0 1,8 2,7 5,3 2,7 4,0
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 6,5 3,1 6,5 2,5 3,6 6,0 3,6 4,9
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4
armadura mínima a disponer (cm2/m) 6,5 6,4 6,5 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4
φ (mm) 12 10 12 10 10 14 10 12 armadura base
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 9,4 6,5 9,4 6,5 6,5 12,8 6,5 9,4
ancho de fisura w k (mm) 0,14 0,08 0,14 0,07 0,10 0,09 0,10 0,09
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,4060 0,4041 0,4060 0,4041 0,4041 0,4081 0,4041 0,4060
ygb (m) 0,198 0,198 0,198 0,198 0,198 0,197 0,198 0,198
Ib (cm4) 546533 542541 546533 542541 542541 551205 542541 546533
Mf (tm/m) 8,16 8,07 8,16 8,07 8,07 8,26 8,07 8,16
σsr (kg/cm2) 3145 4468 3145 4468 4468 2347 4468 3145
σs (kg/cm2) 2299 1302 2299 1011 1514 1494 1514 1542
s (m) 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120
φmax (mm) 12 10 12 10 10 14 10 12
sm (m) 0,188 0,200 0,188 0,200 0,200 0,179 0,200 0,188
εsm 0,00044 0,000250,000440,000190,00029 0,000280,000290,00029
MUROSHORIZONTALES
ARMADURA EXTERIOR INTERIOR
CARA MURO1 MURO2 MURO1 MURO2
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
cortante de cálculo Vd (t/m) 18,69 13,47 9,15 7,01
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 210,61 210,61 211,22 211,22
comprobación a compresión oblícua cumple cumple cumple cumple
Asr (cm2/m) 9,4 9,4 6,5 6,5
ρL = As / bd 0,0027 0,0027 0,0019 0,0019
ζ = 1+raiz(200/d) 1,76 1,76 1,76 1,76
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,43 0,43 0,38 0,38
fcv (t/m2) 43,55 43,55 38,51 38,51
Vu2 (t/m) = fcv bd 14,98 14,98 13,29 13,29
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras no no no
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 36,29
Vcu (t/m) = f cv* bd 12,49
Vsu (t/m) = V d - Vcu 6,21
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 10 10 10 10
nº de redondos por m2 12,7 12,7 12,7 12,7
separación s1 (m) 0,57 0,57 0,57 0,57 necesarias
separación s2 (m) 0,28 0,28 0,28 0,28
separación s1 (m) 0,57 0,57 dispuestas
separación s2 (m) 0,28 0,28
MUROS VERTICALES
ARMADURA MURO1 MURO2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior inferior centro superior
momento de cálculo Md (tm/m) 9,02 4,01 7,73 4,54 8,64 2,84 10,80 2,20 7,01 3,29 4,43 1,80
momento de servicio Ms (tm/m) 6,01 2,68 5,15 3,02 5,76 1,89 7,20 1,47 4,67 2,19 2,96 1,20
canto h (m) 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40
canto útil d (m) 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33
Uc (t/m) 677,55 679,59 675,51 673,47 671,43 675,51 677,55 679,59 677,55 679,59 677,55 679,59
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 6,3 2,7 5,4 3,1 6,0 1,9 7,5 1,5 4,8 2,2 3,0 1,2
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 6,7 3,6 6,1 4,0 6,6 2,7 2,1 5,7 3,0 3,9 1,7
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4
armadura mínima a disponer (cm2/m) 6,7 6,4 6,4 6,4 6,6 6,4 7,5 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4
φ (mm) 12 10 14 12 14 10 12 10 12 10 12 10 armadura base
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
arm
adur
a
disp
uest
a
refuerzos s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
Asr (cm2/m) 9,4 6,5 12,8 9,4 12,8 6,5 9,4 6,5 9,4 6,5 9,4 6,5
ancho de fisura w k (mm) 0,15 0,10 0,09 0,07 0,10 0,07 0,17 0,05 0,11 0,08 0,07 0,04
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,4060 0,4041 0,4081 0,4060 0,4081 0,4041 0,4060 0,4041 0,4060 0,4041 0,4060 0,4041
ygb (m) 0,198 0,198 0,197 0,198 0,197 0,198 0,198 0,198 0,198 0,198 0,198 0,198
Ib (cm4) 546533 542541 551205 546533 551205 542541 546533 542541 546533 542541 546533 542541
Mf (tm/m) 8,16 8,07 8,26 8,16 8,26 8,07 8,16 8,07 8,16 8,07 8,16 8,07
σsr (kg/cm2) 3259 4629 2432 3279 2446 4657 3259 4629 3259 4629 3259 4629
σs (kg/cm2) 2402 1535 1517 1215 1705 1093 2876 842 1867 1258 1181 689
s (m) 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120
φmax (mm) 12 10 14 12 14 10 12 10 12 10 12 10
sm (m) 0,188 0,200 0,179 0,188 0,179 0,200 0,188 0,200 0,188 0,200 0,188 0,200
εsm 0,00046 0,000290,00029 0,000230,00032 0,00021 0,000550,00016 0,000360,00024 0,00022 0,00013
cortante de cálculo Vd (t/m) 18,79 14,56 10,19 4,65 16,80 12,64 9,21 3,75
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 203,27 202,65 202,04 202,65 203,27 203,27 203,88 203,88
comprobación a compresión oblícua cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Asr (cm2/m) 9,4 12,8 9,4 6,5 9,4 9,4 6,5 6,5
ρL = As / bd 0,0028 0,0039 0,0029 0,0020 0,0028 0,0028 0,0020 0,0020
ζ = 1+raiz(200/d) 1,78 1,78 1,78 1,78 1,78 1,78 1,77 1,77
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,44 0,48 0,44 0,39 0,44 0,44 0,38 0,38
fcv (t/m2) 44,41 49,30 44,56 39,40 44,41 44,41 39,27 39,27
Vu2 (t/m) = fcv bd 14,75 16,32 14,71 13,04 14,75 14,75 13,08 13,08
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras no no no no no no
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 37,01 37,01
Vcu (t/m) = f cv* bd 12,29 12,29
Vsu (t/m) = V d - Vcu 6,50 4,52
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 10 10 10 10 10 10 10 10
nº de redondos por m2 12,7 12,7 12,7 12,7 12,7 12,7 12,7 12,7
separación s1 (m) 0,59 0,59 0,60 0,59 0,59 0,59 0,59 0,59 necesarias
separación s2 (m) 0,27 0,26 0,26 0,26 0,27 0,27 0,27 0,27
separación s1 (m) 0,60 0,59 0,59 0,59 dispuestas
separación s2 (m) 0,26 0,26 0,27 0,27
SOLERA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 10,80 0,00 3,29 7,32 9,02 0,00 4,54 11,18
momento de servicio Ms (tm/m) 7,20 0,00 2,19 4,88 6,01 0,00 3,02 7,45
canto h (m) 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40
SOLERA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
canto útil d (m) 0,33 0,33 0,33 0,33 0,34 0,35 0,34 0,34
Uc (t/m) 677,55 679,59 671,43 667,35 702,04 704,08 702,04 697,96
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 7,5 0,0 2,3 5,1 6,0 0,0 3,0 7,6
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 0,0 3,1 5,9 6,6 0,0 3,9
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4
armadura mínima a disponer (cm2/m) 7,5 6,4 6,4 6,4 6,6 6,4 6,4 7,6
φ (mm) 12 10 10 14 12 10 12 16 armadura base
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 9,4 6,5 6,5 12,8 9,4 6,5 9,4 16,8
ancho de fisura w k (mm) 0,17 0,00 0,08 0,08 0,14 0,00 0,07 0,09
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,4060 0,4041 0,4041 0,4081 0,4060 0,4041 0,4060 0,4106
ygb (m) 0,198 0,198 0,198 0,197 0,198 0,198 0,198 0,196
Ib (cm4) 546533 542541 542541 551205 546533 542541 546533 556534
Mf (tm/m) 8,16 8,07 8,07 8,26 8,16 8,07 8,16 8,38
σsr (kg/cm2) 3259 4629 4685 2461 3145 4468 3145 1827
σs (kg/cm2) 2876 0 1274 1454 2318 0 1166 1626
s (m) 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120
φmax (mm) 12 10 10 14 12 10 12 16
sm (m) 0,188 0,200 0,200 0,179 0,188 0,200 0,188 0,172
εsm 0,000550,000000,000240,000280,000440,000000,000220,00031
cortante de cálculo Vd (t/m) 27,43 21,20
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 203,27 210,61
comprobación a compresión oblícua cumple cumple
Asr (cm2/m) 9,4 9,4
ρL = As / bd 0,0028 0,0027
ζ = 1+raiz(200/d) 1,78 1,76
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,44 0,43
fcv (t/m2) 44,41 43,55
Vu2 (t/m) = fcv bd 14,75 14,98
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 37,01 36,29
Vcu (t/m) = f cv* bd 12,29 12,49
Vsu (t/m) = V d - Vcu 15,14 8,72
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 12,41 10,00
diámetro de los estribos (mm) 10 10
SOLERA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
nº de redondos por m2 15,8 12,7
separación s1 (m) 0,48 0,57 necesarias
separación s2 (m) 0,27 0,28
separación s1 (m) 0,48 0,57 dispuestas
separación s2 (m) 0,27 0,28
TAPA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
momento de cálculo Md (tm/m) 7,01 0,00 1,80 4,75 7,73 0,00 2,84 7,26
momento de servicio Ms (tm/m) 4,67 0,00 1,20 3,17 5,15 0,00 1,89 4,84
canto h (m) 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30
canto útil d (m) 0,23 0,23 0,23 0,22 0,24 0,25 0,25 0,24
Uc (t/m) 469,39 473,47 459,18 455,10 495,92 502,04 500,00 489,80
armadura necesaria Asnec (cm2/m) 7,1 0,0 1,8 4,9 7,4 0,0 2,6 7,0
armadura mínima. Asmin (cm2/m) 0,0 2,4 5,2 0,0 3,3
cuantía geométrica mín. Asgmin (cm2/m) 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7
armadura mínima a disponer (cm2/m) 7,1 2,7 2,7 5,2 7,4 2,7 3,3 7,0
φ (mm) 12 8 10 14 14 8 10 20 armadura base
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
φ (mm) 0 0 0 0 0 0 0 0 refuerzos
s (m) 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12
arm
adur
a di
spue
sta
Asr (cm2/m) 9,4 4,2 6,5 12,8 12,8 4,2 6,5 26,2
ancho de fisura w k (mm) 0,19 0,00 0,06 0,07 0,16 0,00 0,09 0,06
comprobación cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple cumple
Ab (m2) 0,3060 0,3026 0,3041 0,3081 0,3081 0,3026 0,3041 0,3165
ygb (m) 0,148 0,149 0,149 0,147 0,147 0,149 0,149 0,145
Ib (cm4) 230838 227623 229078 232891 232891 227623 229078 240674
Mf (tm/m) 4,60 4,51 4,55 4,67 4,67 4,51 4,55 4,91
σsr (kg/cm2) 2654 5797 3862 2039 1871 5467 3547 976
σs (kg/cm2) 2694 1 1019 1384 2066 1 1477 963
s (m) 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120
φmax (mm) 12 8 10 14 14 8 10 20
sm (m) 0,172 0,196 0,181 0,165 0,165 0,196 0,181 0,153
εsm 0,000660,000000,000190,000260,000580,000000,000280,00022
cortante de cálculo Vd (t/m) 17,80 13,76
Vu1 (t/m) = 0,30 f cd bd 140,82 148,78
TAPA
ARMADURA PARALELAS A MURO 1 PARALELAS A MURO 2
CARA EXTERIOR INTERIOR EXTERIOR INTERIOR
PUNTO esquina centro esquina centro esquina centro esquina centro
comprobación a compresión oblícua cumple cumple
Asr (cm2/m) 9,4 12,8
ρL = As / bd 0,0041 0,0053
ζ = 1+raiz(200/d) 1,93 1,91
fcv (N/mm2)= 0,12ζ (100 ρL fck)1/3 0,54 0,57
fcv (t/m2) 54,61 58,65
Vu2 (t/m) = fcv bd 12,56 14,25
Vd < Vu2 ; no requiere armaduras no
Vd > Vu2 ; requiere armaduras si
fcv* (t/m2)= 0,10ζ (100 ρL fck)1/3 45,51
Vcu (t/m) = f cv* bd 10,47
Vsu (t/m) = V d - Vcu 7,33
As 90º (cm2/m2) = Vsu / (0,9d f y90d) 10,00 10,00
diámetro de los estribos (mm) 10 10
nº de redondos por m2 12,7 12,7
separación s1 (m) 0,85 0,81 necesarias
separación s2 (m) 0,18 0,19
separación s1 (m) 0,85 0,81 dispuestas
separación s2 (m) 0,18 0,19
SECCIÓN BB
0.40
4 d.14d.12 a 0.12 m
arm
adur
a ho
rizon
tal -
ve
r sec
ción
AA
0.30
3.77
0.94
0.94
d.10 a 0.12 m
d.14 a 0.12 m
0.59
0.26
0.63
0.63
4 d.140.
94
0.94
0.63
0.98
d.10 a 0.12 m
d.14 a 0.12 m
estri
bos
d.10
en
0.94
m
cada
0.2
6 m
- se
para
ción
0.
59 m
A A
0.40
estri
bos
d.10
en
0.94
m c
ada
0.26
m -
sepa
raci
ón 0
.6 m
0.60
0.26
0.81
0.19
estribos d.10 en 0.63 m cada 0.19 m -
separación 0.81 m
0.57
0.28
estribos d.10 en 0.63 m cada 0.28 m - separación 0.57 m
separadores zona central 2 ud / m2
armadura longitudinal - ver
sección CC
d.12 a 0.12 m
d.16 a 0.12 m
d.10 a 0.12 m
0.402.50
d.8 a 0.12 m
d.20 a 0.12 m
C
C
= =
separadores zona central 1 ud / m
2
separadores zona central 2.5 ud / m2
suelo acabado
0.00
cordon expansivo de 20x10 mm en todo el perímetro
DE LA EJECUCIÓN
DEL HORMIGÓN
DEL ACERO
s/ EHE08
1,15
NORMAL
1,50DEL HORMIGÓNCOEFICIENTES
DE SEGURIDAD
DEL ACERO
DE LAS CARGAS
B500S
NORMAL
CONTROL
DESIGNACIÓN
ESTADÍSTICO
ACERO
CUADRO DE MATERIALESHA-30-P-25-IIa+Qb
50HORMIGÓN
DESIGNACIÓN
RECUBRIMIENTO (mm)
0.40
4 d.16d.10 a 0.12 m
arm
adur
a ho
rizon
tal -
ve
r sec
ción
AA
0.94
0.94
d.10 a 0.12 m
d.12 a 0.12 m
0.59
0.27
1.00
1.00
4 d.20
0.94
0.94
1.00
1.00
d.10 a 0.12 m
d.12 a 0.12 m
estri
bos
d.10
en
0.94
m
cada
0.2
7 m
- se
para
ción
0.
59 m
A A
estri
bos
d.10
en
0.94
m
cada
0.2
7 m
- se
para
ción
0.
59 m
0.59
0.27
0.85
0.18
estribos d.10 en 1 m cada 0.18 m -
separación 0.85 m
0.48
0.27
estribos d.10 en 1 m cada 0.27 m - separación 0.48 m
armadura transversal - ver
sección BB
separadores zona central 2.5 ud / m2
d.12 a 0.12 m
d.14 a 0.12 m
d.10 a 0.12 m
0.404.00
d.8 a 0.12 m
d.14 a 0.12 m
B
B
= =
SECCIÓN CC
separadores zona central 1 ud / m
2
separadores zona central
2 ud / m2
0,40 SI
0,40 SI
0,50 0,50 1,0
cuantía de armadura (kg/m 3 ) 126
presión de cimentación para las cargas de servicio (kg/cm 2 )
cargas de tráfico sobre la tapa
sobrecarga uniforme (t/m 2 ) tren de cargas de 60 t
carga de operación o almacenamiento (t/m 2 )
sobre la tapa alrededor de la arqueta
cargas de tráfico alrededor de la
arqueta sobrecarga uniforme (t/m 2 )
tren de cargas de 60 t
0.40
4 d.140.
63
0.63
1.00
1.00
d.10 a 0.12 m
d.12 a 0.12 m
PLANTA SECCIÓN AA
0.40
2.00
0.40
1.25
d.14 a 0.12 m
d.10 a 0.12 m
d.10 a 0.12 m
d.12 a 0.12 m
armadura vertical - ver sección BB
arm
adur
a ve
rtica
l -
ver s
ecci
ón C
C
sepa
rado
res
zona
ce
ntra
l 1 u
d / m
2
separadores zona central 1 ud / m2
B
B
C C
estribos d.10 en 1 m cada 0.28 m -
separación 0.57 m
0.28
0.57
estri
bos
d.10
en
0.63
m c
ada
0.28
m
- sep
arac
ión
0.57
m
0.28
0.57
APÉNCICE 1) MEMORIA DE CÁLCULO DE LAS ARQUETAS
1) GENERAL
La presente memoria se refiere al cálculo de arquetas prismáticas de
planta rectangular, formadas por placas conectadas entre sí.
El cálculo de esfuerzos en un sistema de placas conectadas por sus
aristas es muy complejo, y requiere procedimientos de cálculo
desproporcionados en relación con el tamaño de la obra y la repercusión
económica de sus dimensiones y armaduras.
Por ello en el presente anejo se seguirá un procedimiento simplificado,
consistente en calcular los esfuerzos que actúan sobre las placas considerando
cada una de ellas aisladamente, y cambiando la sustentación de sus bordes
para obtener unas envolventes de esfuerzos suficientemente seguras.
Los datos que se han introducido en este apéndice sirven únicamente de
ejemplo de aplicación del método de cálculos y no corresponden a ninguna de
las arquetas del proyecto.
2) DATOS GEOMÉTRICOS, MATERIALES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Los datos geométricos necesarios para el cálculo de la arqueta se indican en la
figura y tablas adjuntas:
recubrimiento de tierras R (m) 0,00 (1) longitud interior lado mayor L1 (m) 3,30
espesor de la tapa (m) 0,30 longitud interior lado menor L2 (m) 1,65
espesor de la solera (m) 0,30 espesor muros lado mayor e1 (m) 0,30
altura interior H (m) 2,06 espesor muros lado menor e2 (m) 0,30
(1) El recubrimiento de tierras R debe ser positivo. Los casos en que la tapa se encuentra por
encima del terreno (R<0) se asimilarán del lado de la seguridad al caso R=0.
Los datos relativos a los materiales y a los coeficientes de seguridad se
introducen en las tablas correspondientes:
et
es
H
R
SECCIÓN AAPLANTA
L1e2 e2
e1
e1
L2
A
A
1
2
3
4
5
6
Hormigón HA-30-P-25-IIIb+Qa (2) Acero B 500 S resistencia característica
fck (N/mm2) 30
resistencia característica
fYk (N/mm2) 500
Caras
exteriores 0,1 recubrimiento nominal (mm) 50 (4)
ancho máximo
de fisura w k (mm) Caras
interiores 0,1
(3)
tamaño máximo del árido (mm) 25
Coeficientes de seguridad
mayoración de las acciones permanentes γG 1,50
mayoración de las acciones variables γQ 1,60 (5)
minoración de la resistencia del hormigón γC 1,50 minoración de la resistencia del acero γS 1,15
(6)
(2) Se usarán en principio los siguientes tipos de hormigón:
- HA / 25 / P / 25 / IIa para arquetas de conducciones de abastecimiento de agua, de aguas
pluviales limpias, eléctricas, telefónicas, etc.
- HA / 30 / P / 25 / IIa+Qb para arquetas de conducciones de aguas fecales.
(3) Se usarán en principio los siguientes anchos de fisura:
- 0,3 mm para arquetas de conducciones de abastecimiento de agua, de aguas pluviales
limpias, eléctricas, telefónicas, etc.
- 0,1 mm para arquetas de conducciones de aguas fecales. En los paramentos exteriores de
estas arquetas se aplicará un ancho de fisura de 0,3 mm, garantizando la estanqueidad de las
mismas mediante juntas impermeables entre todos sus elementos.
(4) Se usarán en principio los siguientes recubrimientos nominales:
- 35 mm para arquetas de conducciones de abastecimiento de agua, de aguas pluviales
limpias, eléctricas, telefónicas, etc.
- 50 mm para arquetas de conducciones de aguas fecales.
(5) Se usarán en principio los siguientes coeficientes de mayoración de acciones:
γG=1,50 y γQ=1,60 con nivel de control de la ejecución normal.
γG=1,35 y γQ=1,50 con nivel de control de la ejecución intenso.
(6) Se usarán en principio los siguientes coeficientes de minoración de las resistencias:
- γC=1,50 para el hormigón
- γS=1,15 para el acero
(7) En lo referente a las notas anteriores (2) a (6) se estará en todo caso a lo que resulte de
aplicar la EHE08.
3) ACCIONES
Las acciones consideradas para el cálculo de esfuerzos son las siguientes:
- una carga de operación o almacenamiento pa, uniformemente extendida en toda la
superficie, que puede estar constituída por acopios de tierras o mercancías.
- una carga de tráfico, formada por el tren de cargas de 60 t de la instrucción IAP,
actuando junto con una sobrecarga pt uniformemente extendida en toda la superficie.
La carga de operación o almacenamiento no podrá actuar simultáneamente
con la carga de tráfico.
carga de operación o almacenamiento pa
σ1
σ2
et
es
H
R
sobrecarga de tráfico pt
60 t
Nivel freático
carga de tráfico
3.1) Cargas sobre los muros
3.1.1) Empuje exterior del relleno
La presión horizontal sobre los muros producida por las cargas puntuales de
tráfico se calcula según la tabla 3.4.2.2.11 de la norma ROM 02-90:
si x/p <= 0,4 ; σh = (P / p2) . 0,28 . (y / p)2 / [ 0,16 + (y / p)2 ]3 . cos2(1,1 . θ)
si x/p > 0,4 ; σh = (P / p2) . 1,77 . (x / p)2 . (y / p)2 / [ (x / p)2 + (y / p)2 ]3 . cos2(1,1 . θ)
Para ello, se consideran las dos posibles posiciones de la carga frente al muro
que se representan en la figura:
La distancia r representa el resguardo entre el tráfico y la arqueta (cuando
existe).
Para cada una de las dos posiciones se determinan las presiones horizontales
sobre el paramento exterior de los muros, tomando la más desfavorable. Los
resultados del cálculo se indican en la tabla :
x P
σh
y
pP
θσh
x
PLANTASECCIÓN
r 1,50 1,50
2,00
r 2,00
1,50
1,50
posición 1 posición 2
AA
Ley de presiones sobre los muros debidas al tren de cargas de 60 t
distancia mínima r al paramento
exterior de los muros (m) 0,25
profundidad p (m) 2,66
Presiones σh en la vertical del punto A
POSICIÓN 1 POSICIÓN 2
θ 1,3258 0,5191 0,2985 1,4056 0,588
x/p 0,094 0,6579 1,2218 0,094 0,8459
POSICIÓN MÁS DESFAVORABLE
2
y (m) y/p σh (t/m2) (cargas aisladas) tota
l σh (t/
m2 )
(cargas aisladas) tota
l σh (t/
m2 )
σh (t/m2)
0,15 0,06 0,01 0,06 0,01 0,07 0,29 0,03 0,32 0,32
0,39 0,15 0,04 0,35 0,04 0,42 1,41 0,21 1,62 1,62
0,62 0,23 0,06 0,72 0,10 0,88 2,19 0,49 2,68 2,68
0,86 0,32 0,06 1,03 0,17 1,26 2,24 0,77 3,01 3,01
1,09 0,41 0,05 1,19 0,25 1,48 1,88 0,99 2,87 2,87
1,33 0,50 0,04 1,20 0,32 1,56 1,44 1,13 2,57 2,57
1,57 0,59 0,03 1,12 0,37 1,52 1,06 1,18 2,23 2,23
1,80 0,68 0,02 0,99 0,41 1,42 0,77 1,15 1,92 1,92
2,04 0,77 0,01 0,85 0,44 1,30 0,56 1,08 1,64 1,64
2,27 0,85 0,01 0,71 0,44 1,17 0,41 0,98 1,39 1,39
2,51 0,94 0,01 0,59 0,44 1,04 0,30 0,87 1,18 1,18
El empuje del relleno sobre los muros debido a su peso propio y a las cargas
superficiales uniformemente repartidas se calcula suponiendo que se desarrolla el
empuje al reposo.
Se tomará el nivel freático a la misma cota que la superficie del terreno,
quedando el relleno completamente sumergido.
Los datos para el cálculo de estos empujes se introducen en la tabla
correspondiente:
Tabla de datos para el cálculo del empuje de los rellenos
densidad saturada del relleno (t/m3) 2,2
ángulo de rozamiento del relleno 35 (7)
carga de operación o almacenamiento pa (t/m2) 0,50 (8)
sobrecarga de tráfico pt (t/m2) 0,40 (9)
(7) Se usarán en principio las siguientes combinaciones de valores, tomadas de las tablas
3.4.1.1.2 y 3.4.2.2.9 de la norma ROM 02.90:
tipo de relleno densidad
saturada (t/m3)
ángulo de
rozamiento
capas granulares de zahorra natural o artificial bien compactadas 2,30 35
suelos granulares bien compactados 2,20 35
suelos granulares poco compactados 2,10 30
suelos tolerables para terraplenes 2,00 30
(8) Se usarán en principio los siguientes valores, tomados de la tabla 3.4.2.3.1.3 de la norma
ROM 02.90:
- en general, salvo zonas portuarias: 0,50 t/m2
- en zonas portuarias:
uso área de operación área de almacenamiento
comercial 3,0 a 5,0 t/m2 6,0 a 10,0 t/m2
industrial 5,0 t/m2 10,0 t/m2
militar 3,5 t/m2 5,0 t/m2
pesquero 1,5 t/m2 1,5 t/m2
deportivo 1,5 t/m2 1,5 t/m2
(9) Se usarán en principio los siguientes valores:
- en general, salvo zonas portuarias: 0,40 t/m2
- en zonas portuarias: 0,50 t/m2
Las presiones totales sobre los muros (presión efectiva + presión intersticial) se
calculan para cada una de las siguientes combinaciones de acciones :
combinación 1: [ γG x empuje debido al peso del relleno ] + [ γQ x empuje debido a la
sobrecarga de almacenamiento ] combinación 2: [ γG x empuje debido al peso del relleno ] + [ γQ x empuje debido a la
sobrecarga de tráfico ]
, donde γG y γQ son respectivamente los coeficientes de mayoración de las acciones
permanentes y de las acciones variables.
Los resultados se indican en la tabla y gráfico correspondientes.
Presiones totales sobre los muros
Empujes (t/m2) debidos a
y (m)
peso
del
relle
no
carg
a de
alm
acen
ami
ento
carg
a de
tráfic
o
Com
bina
ción
1
Com
bina
ción
2
ley
de c
álcu
lo
0,15 0,23 0,21 0,50 0,68 1,13 6,68
0,39 0,58 0,21 1,79 1,22 3,74 6,80
0,62 0,94 0,21 2,85 1,75 5,97 6,92
0,86 1,30 0,21 3,18 2,29 7,03 7,03
1,09 1,65 0,21 3,04 2,82 7,35 7,15
1,33 2,01 0,21 2,74 3,36 7,40 7,27
1,57 2,37 0,21 2,40 3,89 7,40 7,38
1,80 2,72 0,21 2,09 4,43 7,43 7,50
2,04 3,08 0,21 1,81 4,96 7,52 7,62
2,27 3,44 0,21 1,56 5,50 7,66 7,73
2,51 3,79 0,21 1,35 6,03 7,85 7,85
Finalmente, la ley de cálculo de presiones totales sobre los muros se obtiene
mediante una ley de variación lineal con la profundidad, que coincide con las presiones
de la combinación más desfavorable a 0,3 y 1,0 veces la altura de los muros.
3.1.2) Empuje interior hidrostático
Interiormente, se supone que actúa un empuje hidrostático, asociado a una
situación donde la arqueta se encuentra llena de agua, y donde no existen, o son
despreciables los empujes exteriores.
3.1.3) Resumen de cargas de cálculo sobre los muros
Los muros se calcularán por tanto para resistir las cargas de cálculo que se
indican en la tabla resumen:
Presiones sobre los muros
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
0,00 5,00 10,00 15,00
Presión ( t /m2 )
Combinación 1 Combinación 2ley de cálculo
Presiones totales de
cálculo sobre los
muros
p1+ (t/m2) 6,68
p2+ (t/m2) 7,85
p1- (t/m2) -0,24
p2- (t/m2) -4,02
3.2) Cargas sobre la tapa
La tapa se supone sometida a las siguientes cargas:
- peso propio de las tierras situadas sobre ella.
- carga de operación o almacenamiento, o alternativamente, carga uniforme
equivalente a la carga de tráfico.
La carga uniforme equivalente a la carga de tráfico se define como la carga
uniformemente repartida que crea los mismos momentos máximos en un placa
apoyada en todos sus bordes que la carga de tráfico.
La carga de tráfico esta formada, como ya se ha definido, por una carga
uniforme de 400 kg/m2 y por el tren de cargas de 60 t de la instrucción IAP.
Para determinar la carga uniforme equivalente a la carga de tráfico, es
necesario calcular la posición más desfavorable del tren de cargas de 60 t,
entendiendo como tal la posición que produce mayor momento en el centro de la
placa.
Para el reparto de las cargas puntuales en la capa de firme, si la hubiera, se
toma un ángulo de reparto de 30º.
et
es
H
Rp1+
p2+
h
p2-
p1-
Se contabilizará solamente la parte de carga que queda dentro del perímetro
medio de sustentación de la tapa.
Para calcular la carga uniforme equivalente, se situará el tren de cargas en
cada una de las doce posiciones que se indican en la figura siguiente, determinando
tanto los momentos Mx (flexiones según el lado mayor), como My (flexiones según el
lado menor), y tomando el mayor de los dos.
El cálculo de estos momentos se realiza por el método de las series dobles de
Fourier, considerando un coeficiente de Poisson nulo, y tomando los 20 primeros
armónicos del desarrollo en serie.
et
es
H
R30º
Pa.b
(a+2Rtan30).(b+2Rtan30)
Una vez obtenida la carga de tráfico equivalente, la carga total de cálculo sobre
la tapa se determina tomando la más desfavorable de las siguientes combinaciones de
acciones :
combinación 1: [ γG x cargas permanentes ] + [ γQ x carga de almacenamiento]
combinación 2: [ γG x cargas permanentes ] + [ γQ x carga de tráfico equivalente ]
A
B
A
B
A
B
Posición 4
1,00
1,501,50
1,00
1,501,50 1,501,50
1,00
Posición 6Posición 5
1,001,00
" "
1,00
A
B
A
B
A
B
Posición 1
2,00
1,501,50
2,00
1,501,50 1,501,50
2,00
Posición 3Posición 2
" "
0,20
0,60
A
B
A
B
A
B
Posición 7 Posición 9Posición 8
1,50
1,50
2,00
1,50
1,50
2,00
1,50
1,50
2,00
"
"
A
B
A
B
A
B
Posición 10Posición 12Posición 11
1,50
1,50
1,00
1,50
1,50
1,00
1,50
1,50
1,00
"
"
1,001,00
1,00
, donde γG y γQ son respectivamente los coeficientes de mayoración de las acciones
permanentes y de las acciones variables.
Los resultados del cálculo se indican en la tabla correspondiente:
Carga uniforme equivalente a la carga de tráfico, y carga de cálculo sobre la tapa
POSICIÓN Mx (tm/m) My (tm/m)
1 1,17 2,29
2 0,56 0,57 Posición más desfavorable del tren de cargas
Carga vertical
total (t) 3 1,17 2,29
Para momentos M x 7 20,00 4 -0,21 1,46
Para momentos M y 9 30,00 5 -0,07 0,89
6 -0,21 1,46
carga uniforme equivalente al tren de cargas de 60 t 9,17 7 1,50 2,09
8 -0,10 1,92
CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA TAPA 9 1,44 2,33
combinación 1: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de almacenamiento] 1,93 10 0,16 0,20
combinación 2: [γC.cargas permanentes + γQ. carga de tráfico] 10,94 11 0,02 0,32
carga de cálculo sobre la tapa 10,94 12 0,15 0,24
3.3) Cargas sobre la solera
La carga de cálculo sobre la solera se obtiene suponiendo que la presión s del
suelo de cimiento está uniformemente repartida, para las mismas combinaciones de
acciones que la tapa.
Se aplicará además el efecto de la subpresión, considerada como acción
accidental, es decir sin mayorar.
La carga efectiva sobre la solera se obtiene como:
pef = σ' + u - γC . 2,5 . es
Carga de cálculo sobre la solera
Peso de los muros (t) 17,15
Peso de la tapa (t) ≅ 6,58 CARGA DE CÁLCULO SOBRE LA SOLERA
Combinación
1
Combinación
2
Peso del relleno sobre la tapa PR (t) ≅ 0,00 Sobrecargas sobre la tapa γQ . (SC1 + SC2) (t) 7,02 53,62
Peso de la solera (t) ≅ 6,58 Peso total γG . PAV (arqueta vacía) (t) 45,47 45,47
Peso total PAV (arqueta vacía) (t) ≅ 30,31 Subpresión bajo solera SP (t) 23,34 23,34
Peso total PAL (arqueta llena) (t) ≅ 41,53 Carga efectiva sobre la solera (t/m2) -7,52 -12,83
Subpresión bajo solera SP (t) ≅ 23,34 Carga de cálculo sobre la solera -12,83
et
es
H
R
sobrecargas uniformes SC1
sobrecargas puntuales
parte de las sobrecargas puntuales que carga sobre la
tapa SC2
peso del relleno PR
peso de la arqueta vacía PAV
presión efectiva del suelo σ'= [ γC . (PR + PAV) + γQ . (SC1 + SC2) ] / S
S = superficie de cimientopresión intersticial del suelo u
= (R + e t + H + es)
4) COMPROBACIÓN DE FLOTABILIDAD
Para comprobar la flotabilidad de la arqueta, se considera un ángulo de rozamiento entre tierras y muros igual a φ/3, siendo φ el ángulo de rozamiento del
relleno.
Se cuenta por tanto con una acción vertical estabilizadora Rmax = ER . tan(φ/3) .
P , siendo ER el empuje al reposo del relleno debido a su peso propio (segunda
columna de la tabla de cálculo de las presiones totales sobre los muros), y P la
superficie de los paramentos exteriores de los muros.
El coeficiente de
seguridad FF contra la
flotación de la arqueta, que
deberá ser mayor que 1,00,
se define como:
FF = (PAV + Rmax) / SP
, donde PAV es el peso total sin mayorar de la arqueta vacía, incluyendo el peso del
relleno sobre la tapa, y SP la subpresión sobre la solera.
El detalle de esta comprobación se indica en la tabla correspondiente. Comprobación de la flotabilidad de la arqueta
COMPROBACIÓN DE FLOTABILIDAD
Peso total de la arqueta vacía PAV (t) 30,31
Empuje del relleno por m. de perímetro ER (sin mayorar) (t/m) 4,74
Reacción máxima del relleno Rmax contra la flotación de la arqueta (t) 12,05
Subpresión SP bajo la solera (t) 23,34
Coeficiente de seguridad contra la flotación (PAV+Rmax) / SP 1,81 cumple
et
es
H
Rpeso del relleno PR
peso de la arqueta vacía PAV
presión intersticial del suelo u= (R + et + H + es)
empuje al reposo del relleno E R
(solamente el debido a su peso propio)
Rmax = ER . tan(φ / 3) . PP = superficie de los
paramentos exteriores
Rmax = ER . tan(φ / 3) . P
5) COMPROBACIÓN DE PRESIÓN ADMISIBLE
La presión efectiva de cimentación se calcula para las cargas de servicio (sin
mayorar), y con la arqueta llena de agua, según se indica en la figura.
Se supondrá para ello que no existen presiones intersticiales, transformándose
todas las cargas verticales en presiones efectivas sobre el suelo.
El detalle de esta comprobación se indica en la tabla correspondiente.
Presión de cimentación para las cargas de servicio
COMPROBACIÓN DE PRESIÓN ADMISIBLE (cargas de servicio) Combinación 1 Combinación 2
Sobrecargas sobre la tapa SC1 + SC2 (t) 4,39 33,51
Peso total de la arqueta llena PAL (t) 41,53 41,53
Presión efectiva sobre el suelo σ' (t/m2) 5,23 8,55
et
es
H
R
sobrecargas uniformes SC1
sobrecargas puntuales
parte de las sobrecargas puntuales que carga sobre la
tapa SC2
peso del relleno PR
presión efectiva del suelo σ'= (PR + PAL + SC1 + SC2) / SS = superficie de cimiento
peso de la arqueta llena PAL
6) CÁLCULO DE ESFUERZOS EN LAS PLACAS
Los esfuerzos de cálculo en las diferentes placas se obtendrán de forma
aproximada, y del lado de la seguridad, variando las condiciones de sustentación de
los bordes según se indica en las siguientes figuras.
Los máximos esfuerzos en la zona central de las placas se calcularán
suponiendo los cuatro bordes de las mismas simplemente apoyados.
Los máximos esfuerzos en los bordes de las placas se calcularán suponiendo
el borde que se considera y el opuesto empotrados, y los otros dos simplemente
apoyados.
El valor de estos esfuerzos han sido obtenidos por el método de las series
dobles de Fourier (Teoría de placas y láminas - Timoshenko), considerando un
coeficiente de Poisson del hormigón n = 0,24, y tomando los 20 primeros armónicos
del desarrollo en serie.
x
y
Mx,max
My,max
My,min
Qy,max Qx,max
My,min
Qy,max
Mx,min Mx,min
Qx,max
esfuerzos máximos en elcentro de la placa: todos losbordes apoyados
esfuerzos máximos en losbordes xx de la placa: bordesxx empotrados, bordes yyapoyados
esfuerzos máximos en losbordes yy de la placa: bordesyy empotrados, bordes xxapoyados
My,min,sup
x
y
Mx,max
My,max
My,min,infQy,max,inf
Qx,max
Qy,max,sup
Mx,min Mx,min
Qx,max
p q
Ly
Lx
coeficientes tabulados para el cálculo de esfuerzos debidos a carga uniforme p
-30,0
-20,0
-10,0
0,0
10,0
20,0
30,0
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00
My,max My,min,inf,sup Mx,max
Mx,min Qy,max,inf,sup Qx,max
7) ENVOLVENTES DE ESFUERZOS DE CÁLCULO
Así obtenidos los esfuerzos en las placas consideradas aisladamente, se
obtendrán las envolventes tomando el mayor de los dos esfuerzos calculados a cada
lado de la arista.
El esquema de cálculo de las envolventes se indica en la siguiente figura.
Para el cálculo de las leyes de momentos en las placas aisladas, se admitirá
una redistribución de los momentos del 15%, tomándose por tanto los momentos de
cálculo en las aristas y en la zona central que se indican en la figura:
Lx
0,25Lx 0,25Lx
leyes de momentos en las placas aisladas
envolventes de momentos
ley de momentos
M10,85M1
M20,85M2
0,15(M1+M2)/2ley de momentos
redistribuidos
8) ENVOLVENTES DE ESFUERZOS DE SERVICIO
Las envolventes de esfuerzos de servicio se obtendrán simplificadamente, y del
lado de la seguridad, dividiendo los esfuerzos de cálculo por el coeficiente de mayoración de las acciones permanentes γC.
9) ARMADURAS
El detalle del cálculo de las armaduras, conocidos los esfuerzos de cálculo y de
servicio, puede verse en la tabla de armado correspondiente.
El significado de los parámetros utilizados en esta tabla es el siguiente:
Asnec= armadura necesaria por agotamiento a flexión
Asmin= armadura mínima por rotura frágil a flexión
Asgmin= cuantía geométrica mínima
Asr= armadura dispuesta
Ab= área de la sección bruta homogeneizada
ygb= centro de gravedad de la sección bruta homogeneizada
Ib= inercia de la sección bruta homogeneizada
Mf= momento de fisuración
σsr= tensión de la armadura una vez fisurada la sección
σs= tensión de servicio de la armadura en la sección fisurada
s= separación entre armaduras
φ= diámetro de las armaduras
sm= separación media entre fisuras
εsm= deformación media entre fisuras
wk= ancho característico de fisuras
Las cuantías geométricas mínimas aplicadas para las armaduras de los muros
y soleras son el 3,2 por mil y el 50% en cada cara; para la tapa, el 1,8 por mil en cada
cara.
Las armaduras de la arqueta se organizan de forma que se garantice la
continuidad de esfuerzos en los nudos.
A tal efecto, se disponen unas armaduras de esquina específicas, y unas armaduras
de paño, que pueden premontarse, y solapan con las primeras.
Cada armadura, de esquina o de paño, consta de una armadura base, y una
armadura de refuerzo que se intercala entre la armadura base.
El esquema de armado de la arqueta se representa en las figuras adjuntas.
Las armaduras de cortante tendrán la forma y disposición que se indica en las
figuras:
armadura base
armadura de refuerzo
distancia libre entre la parrilla exterior e
interior
longitud de anclaje
parrilla interior
parrilla exterior
s1= separación entre sillas en el plano de las sillas
0,15s2= separación entre los planos de las sillas
perspectiva de unas "sillas" de cortante
0,15
plano de las sillas (paralelo a cada lado de apoyo de la placa)
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE COLECTOR DE DESAGÜE DE LA ZONA DE
LA FLORIDA. FASE I (EL PUERTO DE SANTA MARÍA)
ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES. Página 1
SERVICIOS AFECTADOS.
Los diversos servicios que resultan afectados por las obras son:
Redes de Agua.
La información analizada ha sido facilitada por APEMSA; según esta, desde el p.k.
inicial hasta el cruce con la carretera N-IV, existe una red de agua paralela al trazado de
la conducción, que pudiera verse afectada por la excavación o por la traza de la
conducción proyectada. Se trata de una tubería de fibrocemento de diámetro ∅450 mm.
Se prevé un cruce con una derivación de esta red, de FD ∅200 mm, en el cruce con la
Avenida Diputación. Así mismo, en el cruce con la carretera N-IV se afecta una tubería
FD ∅300 mm, con la que se cruza, y discurre paralela a la conducción de la
Confederación Hidrográfica del Guadalquivir, que también resulta afectada.
De la información obtenida, no se prevén mas afecciones hasta llegar al Polígono
el Palmar, donde se prevén diversos cruces con tuberías de FC ∅200 mm y ∅100 mm,
existentes en la calle Francisco Cossi Ochoa. No obstante estas ultimas quedan fuera de
fase objeto del presente proyecto.
Se desconoce la profundidad de las redes de abastecimiento, por lo que
previamente a la ejecución de las obras será necesario proceder a su localización exacta
mediante la apertura de catas, determinando si será necesario el desvío de la red de
aguas, o tan solo la protección y desvío provisional de las mismas durante la ejecución de
las obras.
Red de Saneamiento.
De la información facilitada por APEMSA no se observan inferencias con redes de
saneamiento distintas de las que son objeto de este proyecto.
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Las conducción de aguas pluviales que se interceptan quedan incorporados a la
conducción proyectada. Su incorporación se realizará a las arquetas señaladas en los
planos. Las conducciones de aguas fecales se desvían, quedando estos desvíos
recogidos en el proyecto
En todo caso será necesario garantizar el servicio durante la ejecución de las
obras, por lo que las mismas se programarán de forma adecuada y se establecerán los
desvíos necesarios, así como se adoptarán las medidas de protección y mantenimiento
necesarias.
Electricidad.
De la información facilitada por la Cia. Sevillana de Electricidad, se aprecian
afecciones con redes de alta y media tensión subterráneas que será necesario cruzar.
En la barriada de Pinillo Chico, cruzamos una red de media tensión subterránea,
proveniente de la avenida de Diputación.
De la ubicación de las redes subterráneas de baja tensión no se tiene información, pero
es posible que alguna resulte afectada.
Por tanto, previamente a la ejecución de las obras se procederá a la localización
exacta de dichas redes, contactando con la compañía explotadora para definir las
medidas de protección y forma de ejecución de los trabajos en los cruces. Además se
adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y desvío, tanto
provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
Gas Natural.
No existe red de gas afectada por las obras.
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ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES. Página 3
Teléfono
De la información obtenida de la Cia. Telefónica no se prevén cruces con redes
de telefonía subterráneas en esta fase.
No obstante , previamente a la ejecución de las obras se contactará con
Telefónica y se procederá a la localización exacta de dichas redes, definiendo dicha
compañía las medidas de protección y forma de ejecución de los trabajos en los cruces.
Además se adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y
desvío, tanto provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
Cable y telecomunicaciones.
Previamente a la ejecución de las obras se contactará con las compañías
explotadores y se procederá a la localización exacta de dichas redes caso de que estas
existieran en la zona, definiendo dicha compañía las medidas de protección y forma de
ejecución de los trabajos en los cruces.
Además se adoptarán las medidas de protección, reposición, mantenimiento y
desvío, tanto provisionales como definitivas, de las redes afectadas.
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ANEJO Nº 12: SERVICIOS AFECTADOS Y REPOSICIONES. Página 4
REPOSICIONES.
Las obras que comprenden el presente proyecto cruzan la calle Pintor Juan
Manuel Sanchez Fernández. Se prevé realizar el cruce a cielo abierto, por lo que se
contactará con los responsables del Ayuntamiento para coordinar los cortes de tráfico
necesarios. Se procederá a la reposición del firme existente.
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ANEJO Nº 13: REPLANTEO.
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ANEJO Nº 13: REPLANTEO. Página 1
REPLANTEO.
Se definen planos de planta del trazado de las conducciones con los P.K así como
con las coordenadas X e Y en coordenadas UTM de los puntos significativos del eje.
Las coordenadas de replanteo del eje de la conducción son las siguientes:
PK Xp Yp Zp AZp
0+000.00 748910,45 4055567,83 8,23 84.5936
0+021.47 748931,30 4055572,98 8,08 84.5936
0+058.47 748967,38 4055581,17 7,82 85.7907
0+081.60 748990,36 4055583,79 7,66 92.7571
0+129.02 749037,78 4055583,59 7,32 100.2751
0+162.49 749070,85 4055578,45 7,09 109.8196
0+177.90 749085,59 4055573,97 6,98 118.7883
0+177.90 749085,60 4055573,96 6,98 118.7883
0+201.59 749108,26 4055567,08 5,41 118.7883
0+234.86 749139,44 4055555,45 5,15 122.7188
0+269.56 749168,89 4055537,12 4,87 135.4429
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ANEJO Nº 13: REPLANTEO. Página 2
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ANEJO Nº 14: COORDINACIÓN CON ORGANISMOS.
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ANEJO Nº 14: COODINACIÓN CON ORGANISMOS. Página 1
COORDINACIÓN CON ORGANISMOS.
Durante la ejecución de los trabajos, será necesario contactar con los diversos
organismos y empresas gestoras de servicios para coordinar las diversas actuaciones
necesarios.
(Telefónica, Jazztel, Gas, Sevillana Endesa, ....).
Igualmente será necesario coordinar con el Exmo. Ayuntamiento de El Puerto de Santa
María los cortes y desvíos de trafico necesarios puntualmente para la realización de las
obras.
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ANEJO Nº 14: COODINACIÓN CON ORGANISMOS. Página 2
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ANEJO Nº 15: EXPROPIACIONES
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ANEJO Nº 15: EXPROPIACIONES Página 1
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ANEJO Nº 15: EXPROPIACIONES Página 2
EXPROPIACIONES
Las obras proyectadas discurren en su totalidad por terrenos de dominio público,
por lo que no es necesario realizar expropiaciones.
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ANEJO Nº 16: PLAN DE OBRAS
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ANEJO Nº 16: PLAN DE OBRAS Página 1
PLAN DE OBRAS.
En el presente anejo se diseña un plan de trabajo, después de un proceso de
planificación, para así obtener la distribución más adecuada de los distintos trabajos a
realizar en la obra.
Mediante el plan o programa de trabajo se conoce el calendario de ejecución, y en
consecuencia, las fechas probables de inicio y fin de cada trabajo, en función de la
duración de los trabajos definidos en el plan.
Las tareas o trabajos se crean con los recursos necesarios para cada uno de
ellos. A cada tarea se le asigna un rendimiento medio. Una tarea puede estar compuesta
por una o varias partidas de obras.
Las tareas se relacionan entre ellas mediante vínculos. Estos vínculos viene
definidos por una buena distribución en el tiempo de las tareas, de modo que, no se
realice una actividad si antes no se han terminado otras que se consideren predecesoras.
Así se conseguirá una correcta ejecución de las obras, como se describe en el
anejo de control de calidad y por otra parte se podrán ejecutar varias tareas a la vez,
siempre que sea posible.
El programa planifica los trabajos en función de dos factores, entre los que se
debe buscar un cierto equilibrio.
Por un lado, se busca la realización de distintas tareas a la vez y buenos
rendimientos para optimizar el tiempo de fin de proyecto, y por otro lado, se deben
optimizar los recursos en el tiempo. En la presente programación tiene más peso el
primer factor, sin que esto quiera decir que no se intente optimizar los recursos.
El plazo de ejecución de las obras se fija en DIEZ (3) MESES.
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ANEJO Nº 16: PLAN DE OBRAS Página 2
DIAGRAMA DE GANTT.
A continuación se muestra un diagrama de Gantt, que da idea de la posible
duración y distribución de los trabajos.
Este programa de trabajos es de carácter orientativo, debiendo presentar el
contratista su propio programa de acuerdo con sus medios y métodos de ejecución.