procesamiento_minerales_flotacion

8/17/2019 Procesamiento_Minerales_Flotacion

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Universidad Católica del Norte

Escuela de Negocios Mineros

Magister en Gestión Minera

Análisis de Procesos Mineros

VI versión MGM

Antofagasta, Abril de 2013

VICTOR CONEJEROS


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PROCESAMIENTO DE MINERALES:FLOTACIÓN

Víctor Conejeros T.


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TEMARIOCAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN:1.1. Conceptos Generales.1.2. Caracterización de las menas y su relación con los procesos deconcentración (química, física, mineralogía).

CAPÍTULO II. VARIABLES DEL PROCESO:2.1. Clasificación.

2.2. Análisis de las principales variables del proceso.2.3. Algunos aspectos relacionados con los reactivos de flotación, con preponderancia de los espumantes.

CAPÍTULO III. EVALUACIÓN DEL PROCESO:3.1. Principales parámetros de evaluación del proceso de flotación

(recuperación, ley).3.2. Límite de la concentración de minerales.3.3. Análisis de circuitos.3.4. Algunas consideraciones acerca de la separación.


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TEMARIO

CAPÍTULO IV. CINÉTICA DE FLOTACIÓN Y TECNOLOGÍA DEL PROCESO:4.1. Conceptos cinéticos, modelos y criterios de Agar.4.2. Equipos de flotación.4.3. Aplicaciones.

CAPÍTULO V. ANÁLISIS DE LOS CIRCUITOS PRIMARIOS (ROUGHER):5.1. Conceptos generales.5.2. Análisis de circuitos de diferentes empresas.5.3. Análisis del circuito de Minera Esperanza.5.4. Discusión de las principales variables y parámetros de loscircuitos primarios.


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1. Conceptos Generales en

Flotación


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Introducción


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CONCENTRADO DECOBRE (Pulpa)

RELAVES

(Pulpa)

FLOTACION

ACCIONES MECANICAS- AGITACION

- AIREACION INDUCIDA

REACTIVOS- COLECTORES

- ESPUMANTES

PULPA MINERAL SULFUROS METALICOS

(concentrado)

GANGA MINERAL

(relaves)

OBJETIVO

Concentración de mineral


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El procesamiento de minerales, consiste en tratar los minerales hastaobtener productos con rendimiento comercial, por métodos que nodestruyan las características físicas o químicas de los mismos. Estadefinición descarta a operaciones como refinación, tratamiento concalor, lixiviación y otros procedimientos químicos.

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Un esquema, que representadicho proceso es el siguiente:

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El proceso de flotación se puede definir como:“Método de concentración,

consiste en la separaciónselectiva de especiesminerales de acuerdo con sus

propiedades superficiales deadhesión a burbujas de aire”.


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El fenómeno de flotación es una combinación de probabilidades :-de adsorción química

-de corto circuito-de colisión partícula burbuja-de adhesión partícula burbuja-de rompimiento de unión partícula burbuja-de arrastre con la ganga-de ingreso en la fase espuma-de ser colectada en la espuma


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En general la flotación es un proceso complejo, por lo que

en las figuras siguientes, se presentan diversos esquemasde representación del proceso de flotación.

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Coexistencia de las distintas fases en el procesode flotación (M. Palominos, Cytec 2011)

FLOTACIÓN


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PROCESO DE FLOTACIÓN DE MINERALES

PROCESO QUÍMICO PROCESO CINÉTICO

QU MICA DEREACTIVOS

CINÉTICAMACROCÓPICA

MINERAL YPROPIEDADES

SUPERFICIALES

FLUIDO MICROSCÓPICOY CINÉTICA DE

TRANSFERENCIA DEPARTÍCULAS

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PROCESO Aire ConcentradoDE FLOTACIÓN

Atrapamiento Drenaje

Transporte por lasBurbujas

Adhesión

Ruptura

Aire Alimentación Relave

ESPUMA

BURBUJAS PULPA

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15/207Figura: Transporte de masa en flotación 15


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COMPONENTES QUÍMICOS

- Colectores.- Espumantes.- Activadores.- Depresantes.- pH.

COMPONENTES COMPONENTES

DEL EQUIPO OPERACIONALES

- Diseño de celda. - Flujo de alimentación.- Agitación. - Mineralogía.- Flujo de aire. - Tamaño de partícula.

- Configuración del banco de celdas. - Densidad de pulpa.- Control del banco de celdas. - Temperatura.

SISTEMA

DEFLOTACIÓN

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QU MICAORG NICAESTRUCTURAL

MINERALOG A MEDIOAMBIENTEQUÍMICO

MEDIOAMBIENTEFÍSICO

ESTUDIOS IDEALIZADOSDE MICRO FLOTACIÓN

FLOTACI N A ESCALADE LABORATORIO

FÍSICO-QUÍMICA:CARACTERIZACIÓN DEINTERFACES

FLOTACI N A ESCALA

INDUSTRIAL

DISE O DE EQUIPOSINCLUIDO EN LAINGENIERÍA A GRANESCALA

OPTIMIZACI N DE LA

PLANTA

INTERACCIONES DELSISTEMA DE FLOTACIÓNENTRE ASPECTOSQUÍMICOS, EQUIPAMIENTOY PARÁMETROSOPERACIONALES

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En los procesos de flotación,es necesario distinguir los términos siguientes:

a) Flotación colectiva: se produce la separación devarios componentes en dos grupos, de los cuales

el concentrado contiene por lo menos dos o máscomponentes.

b) Flotación selectiva o diferencial: se realiza laseparación de compuestos complejos en productos que contiene no más de una especieindividualizada.

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Planta flotación Cu-Mo

CIRCUITO AGOTAMIENTO 16 CELDAS DORR-OLIVER

DE 1550 ft3

CONCENTRADO Cu-Mo

CIRCUITO PRIMARIO 45 CELDAS WEMCO DE

1500 ft3

CIRCUITO LIMPIEZA 2 CELDAS

COLUMNAS

RELAVE

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Esp. Relaves Esp. Relaves

Esp. RelavesEsp. Relaves

Concentrado Final

H2O H2O H2O H2O

Concentrado Remolido

Concentrado Rougher

Concentrado

Scavenger

CIRCUITO LIMPIEZA

CIRCUITO REMOLIENDA

CIRCUITO ROUGHER

A Remolienda

CIRCUITO SCAVENGER

Figura 1.10

Cajón Centralizado

Productos de Molienda SAG

Fila A1 Fila B 1

Fila D1-C1 Fila D2-C2

Columna 1 Columna 2 Columna 3 Columna 4

Productos de Molienda Convencional Y Unitaria

Fila A2 Fila B 2

Remolienda 2Remolienda 1

Circuito de flotación colectiva

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CONCENTRADO MIXTO

Cu : 30,0 % Mo : 0,5 %

CONCENTRADO DE

COBRE A FILTRACION

CONCENTRADO MOLIBDENO

Mo : 50 % Cu : 4,0 %

NaHS :10

WEMCO selladas

Barrido 8x500 Pié3

WEMCO selladas

Rougher 6x500 Pié3

ESPESADOR Nº2

WEMCO selladasRougher 10x300 Pié3

2da.

LIMP

.

1ra.

LIMP.

3ra.LIMP.

Espesador Nº1

Colas Rougher

Acondicionador

220 M3

10 M2

O 6,2 M2

O 1,5 M2

POZO TRABAJO

NaHS:

NaHS:

NaHS: 7

NaHS: 2,5

NaHS: 3

NaHS : 3 y 3

HIGHT CAP

Delkor

Espesador Nº2

EIMCO 12 pies

EIMCO 16 pies4*8

Fuera/Serv

Gas

Fuera/serv

15 pies

Cortadorautomático

Esp 1

Circuito de flotación selectiva

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Una componente importante de la flotación, son los reactivos de

flotación:

Colector: compuesto orgánico, cuyo papel es hidrofobizar las partículasde mineral útil; estos se adsorben en la superficie de la partículamineral en forma selectiva.

Mineral

Adsorbe colector que

invierte orientación molecular

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Modificadores: sirven para regular las condiciones de funcionamiento de los colectores y aumentar suselectividad, entre ellos se tienen: reguladores de pH,depresantes y activadores.

Espumantes: agentes tensoactivos, que mantienen las

partículas minerales en la superficie de la pulpa y jueganun papel activo en la cinética de flotación.

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El factor Sb es una propiedad de la fase gaseosa dispersa enuna celda de flotación, que combina los efectos delos parámetros de tamaño de burbuja y la velocidad superficialdel gas.

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Se define el parámetro Sb como el flujo de área superficialde burbuja por unidad de tiempo por unidad de áreatransversal de la celda de flotación (m2 /s/m2 ), representada por la siguiente expresión (Finch y Dobby, 1990):

27

s

1

d

J * 6

S B

g

b


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28

BP

Los requerimientos para la adhesiónselectiva entre partículas y burbujas son:

Adecuada suspensión

de partículas detamaño y densidadvariable.

Dispersión de aireen pequeñasburbujas.

Promover una zonade calma tal que se

forme una interfase

pulpa-espuma nítiday estable.

Descarga de laespuma de la celda

después de separar laganga y las partículasmenos hidrófobas porel drenaje ycoalescencia deburbujas.


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Formación interfase pulpa-espuma (separación)

Un aspecto clave para cumplir la tarea de separación es la formación de una interfase pulpa-espuma nítida.

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De otra forma, la pérdida de interfase o condición deinundación fija el límite de contorno para el tamaño deburbuja y la velocidad superficial de gas, o la máximavelocidad superficial de área de burbuja, Sb.


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Por otro lado, la máxima capacidad de transporte es otracondición de borde limitante para el transporte de mineraly fija la mínima velocidad superficial de área de burbuja para una cierta operación.

30


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Estas condiciones de contorno son válidas para cualquieroperación de flotación industrial tanto en celdasmecánicas, celdas neumáticas - columnas, independientedel mecanismo de dispersión de las burbujas.

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Entonces, existe un estrecho compromiso, entre el tamañode burbuja y la velocidad superficial de gas, para crear lainterfase pulpa-espuma y para cumplir con el transporte demasa a través de la interfase.


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El rango típico de tamaño medio de burbuja en celdasmecánicas y columnas es de 1-1,5 (mm), mientras la

velocidad superficial del gas es Jg = 1 – 1,6 [cm/s] en celdasmecánicas y 1,5 – 2,2 [cm/s] en columnas.

32

La figura siguiente, muestra los contornos teóricos para la flotación de minerales sulfurados, que correspondenadecuadamente con las mediciones de velocidad superficial de gas y tamaño de burbuja realizadas en la industria.


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33

Figura: Zona de interfase distintiva, sin límites de

transporte y con espuma estable.

Para tamaños de burbuja menores que 1,5(mm), el contorno superior, corresponde almáximo flujo de gas teórico que se puedeentregar con el fin de construir una interfase pulpa-espuma distintiva.


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Para velocidades superficiales de gas menores que 2,5(cm/s) el contorno inferior corresponde a la mínimavelocidad superficial de área de burbuja, Sb = 35 - 45 (s-1 ),reportado en celdas mecánicas, relacionadas principalmente con limitaciones en la capacidad de

transporte y remoción de espuma a bajos flujos de gas.

34

La condición anterior, también es consistente con el mínimo

Sb = 43 (s-1 ) observado en columnas para la condición decapacidad máxima de transporte.


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Por otra parte, un Sb máximo de alrededor de 130 - 180 (s-1

) ha sidoobservado antes de la inundación de la celda (pérdida de la interfase) para tamaños de burbuja de 0,8-1,2 (mm), lo cual significa unavelocidad superficial de gas de 2,7 (cm/s).

35

Burguess (1997) reportó datos de una celda de 100 (m3 ) operada conaire forzado alcanzando una recuperación máxima a velocidadsuperficial de gas de 2 (cm/s) y tamaño de burbuja de 2,8 (mm), paravelocidades de gas superiores la recuperación disminuyó probablemente

a causa del aumento en el tamaño de las burbujas y limitaciones en lacapacidad de transporte.


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También, la figura muestra datos de celdas de flotación sub-aireadas de 42,5 (m3 ) en El Salvador, y datos decolumnas de flotación de El Teniente y Andina (Yianatos et

al., 1999), la última operación mostró un muy alto Jg = 3(cm/s) (cerca de pérdida de interfase) considerando que seusó un exceso de agua de lavado para mantener la ley delconcentrado.

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b) Para tamaños de burbuja grandes d B > 3 (mm):• Reducción de capacidad de transporte.• Inestabilidad de la espuma.

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a) Para tamaños de burbuja pequeños d B < 0,5(mm):• Pérdida de la interfase pulpa-espuma.• Arrastre de burbujas a las colas.

En resumen, las condiciones limitantes son:


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38

2. Variables del proceso

de flotación


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Variables del proceso de flotación.

La flotación puede considerarse como un proceso físico-químico complejo.

Como en todo proceso de concentración, serequiere que las especies minerales útiles tenganun grado de liberación adecuado.

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V i bl L i bl i


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Figura: Variables del proceso de flotación 40

Proceso de

flotación

Variablesintermedias

Perturbaciones

ManipuladasVariables de

comportamiento

Variablesdependientes

Variablesindependientes

Las variables que rigenel proceso de flotaciónse pueden clasificar en 4grupos, según se aprecia

en le esquema siguiente:


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Reactivos de flotación.

Definiciones, conceptos y clasificación de losreactivos

41

P d t í i d fl t ió


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Productos químicos usados en flotación

y en otros procesos

42


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Con relación a los reactivos de flotación, existendos casos de adsorción de interés: la interfasegas – líquido (aire – agua) y la interfase sólido – líquido (mineral – agua).

También ocurren fenómenos de interacción en la fase gas – sólido (oxidación superficial deminerales).

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Interfase gas – líquido (G–L):

Los compuestos que se adsorbenselectivamente en la interfase gas-líquidose llaman TENSOACTIVOS y hacen reducir latensión superficial.

Los reactivos llamados ESPUMANTESgeneralmente alcoholes, cumplen con este

rol.

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45


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Interfase sólido – líquido (S–L):

Los compuestos que se adsorben en la superficiede los minerales se llaman COLECTORES.

Estos producen el fenómeno de hidrofobizaciónartificial de los minerales y en general, el cambiode sus propiedades de mojabilidad .

46


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Esto se logra regulando la química de la solucióny agregando reactivos que se adsorban

selectivamente en dicha superficie entregándolecaracterísticas hidrófobas. Estos reactivos sedenominan colectores.

47

La mayoría de los minerales son naturalmente

hidrofílicos.

Para lograr separarlos por flotación, lasuperficie de algunos debe ser selectivamente

transformada en hidrofóbica.

Los más comunes son iónicosS t


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Los más comunes son iónicossiendo compuestosheteropolares solubles en agua.

48

COLECTORES

Son compuestosorgánicos cuya funciónes tornar hidrofóbicas las superficies de los

minerales.

Su grupo polar es la parte activa que seadsorbe (física oquímicamente) en lasuperficie de un

mineral.

La parte apolar seorienta hacia la faselíquida, sin interactuarcon ésta.


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49


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50


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Clasificación de los colectores:

51

Estructuras de colectores


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52

Estructuras de colectores(M. Palominos, Cytec 2011)

Colector aniónico:


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Colector aniónico:

etil xantato de sodio:

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Colector catiónico:

Aminas y sales cuaternarias de amonio; derivados delamoníaco, con hidrógenos reemplazados por radicales.

Según el número de reemplazos se tiene aminas I, II y III.

Las cuaternarias (IV), se obtienen al actuar cloruros sobreaminas terciarias.

Los radicales con el nitrógeno forman el catión (+)mientras el anión es un hidroxilo.

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Colector catiónico: amina cuaternaria:


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Colector catiónico: amina cuaternaria:

55


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Colectores no iónicos:

•

No poseen grupos polares.Por ejemplo: Hidrocarburos saturados o nosaturados, fuel oil, kerosén, aceite detransformadores. Tornan al mineral repelenteal agua al cubrir su superficie con una fina

película.

• Fuertemente hidrófobos, se utilizan en flotación

de minerales pronunciadamente hidrófobos, talescomo carbón, grafito, azufre y molibdenita.

56

ó


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Colector no iónico:

57


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Esta característica se relaciona con la capacidadcolectora expresada en el ángulo de contacto,como se ilustra para los xantatos:

58

Los colectores de una misma familia se

distinguen entre si, entre otras cosas, por elnúmero de carbones de la cadena apolar(radical).


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59


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• Permiten la formación de una espuma estable yburbujas de tamaño apropiado para transportar losminerales al concentrado.

Espumantes:

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• Son reactivos orgánicos de carácter heteropolar.

• Análogos a los colectores iónicos en su estructura, sudiferencia radica en el carácter del grupo polar que enlos colectores es activo para reaccionar con lasuperficie de los minerales, mientras que en losespumantes es un grupo con gran afinidad con el agua(OH - ).


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61


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Ácidos, aminas y alcoholes son los espumantes másutilizados en la industria.

De los tres, se prefiere a los alcoholes que al no tener propiedades colectoras facilitan una flotación selectiva.

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63


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e) Generar burbujas pequeñas (1 a 2 [mm]).64

Las características más importantes de un espumanteson:

a) En mínimas concentraciones debe generar espumasde suficiente volumen y estabilidad.

b) Debe tener bajas condiciones colectoras.

c) Aunque no sea necesariamente soluble, debedispersarse en el agua con facilidad.

d) Una vez que la espuma que retiene al mineral es

retirada de la celda de flotación, debe romperse fácilmente.


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Acción del colector y el espumante:

Tras el contacto mineral-burbuja, las moléculasde espumante pueden penetrar la capa de

colector sobre el mineral para formar una capamixta, estableciéndose una adsorción más fuerte(teoría de Leja y Schulman).

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Si se agrega un exceso de espumante, provocauna alta disminución de la tensión superficiallíquido-gas disminuye, y ocurre una situación

similar al exceso de colector.

66

Si se agrega un exceso de colector, las partículas

son aparentemente incapaces de penetrar lainterfase líquido-gas y la flotación se inhibe.


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67

I t ió i l ti b b j


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68

Interacción mineral-reactivos-burbuja(M. Palominos, Cytec 2011)


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3. Evaluación del proceso

de concentración: flotación

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En la evaluación del proceso los parámetros másimportantes son la recuperación y la ley delconcentrado, en los cuales existe una relación dedependencia, generalmente un aumento de la leydel concentrado significa una menor recuperación.

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i. Recuperación (R).

Se define como el porcentaje de materia útil del

mineral que es transferido, por las operaciones deconcentración desde la alimentación del procesoal concentrado.

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100*f *Fc*C%R

F = Masa de mineral alimentado al proceso.

f = Ley de cabeza.

C = Masa de concentrado.

c = Ley del concentrado.

t = Ley del relave73


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%100*)t-c(*f )t-f (*c =R%

En término de las leyes, se tiene:

74

ii R ó d t ió (K)


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ii. Razón de concentración (K).

Este término está estrechamente relacionado conla recuperación.

C

F =K

t-f

t-c =K

75

Se refiere a las toneladas de mineral necesarias para obtener una tonelada de concentrado final.En este sentido, indica en forma indirecta laselectividad del proceso.


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iii. Razón de enriquecimiento (RE).

cabezalaencomponentemismodelLey

oconcentradelendeseadocomponentedelLey RE

f

c

=RE

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Se define como el porcentaje de la razón del peso del concentrado y el peso de laalimentación.

100*F

C RP%

77

iv. Recuperación en peso (RP).


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v. Recuperación económica (REC).

perfectaiónconcentracpormineraldelValor

crudomineraldetoneladaporproductodelValorREC

Se entiende por concentración perfecta aquella enla cual se recupera el 100 % del mineral deseadocon una ley igual a la de la especie pura.

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vi. Índice de selectividad (IS).

Es una medida adecuada de una separación de dos productos mediante el cual se pueden comparar los

resultados actuales con los ensayos en operacionesanteriores según:

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AB

BA

t*C

t*C IS

Donde:

C A = Ley del constituyente A en el concentrado.

CB = Ley del constituyente B en el concentrado.

t A = Ley del constituyente A en los relaves.

tB = Ley del constituyente B en los relaves.

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4.2. Límite de la concentración de minerales.

Claro que para lograr estas concentraciones se

deben realizar operaciones perfectas y de uncosto económico muy elevado.

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Existe una ley máxima a la cual se puedeconcentrar un mineral.

Esta ley corresponde a la de su especiemineralógica pura.


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Lograr ésta ley en los concentrados no es muy beneficioso,

ya que a medida que sube la ley de concentrado, baja larecuperación y viceversa.

A mayor ley de concentrado mayor razón de

concentración, esto significa que se necesita tratar mayortonelaje para obtener una tonelada de concentrado dealta ley.

En algunos casos la exigencia de un producto de alta ley,

particularmente de los que tienen que aplicarse en forma pura, se puede justificar por su alto precio.

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En otros casos tan elevada concentración no tiene

importancia substancial porque no contribuyemayormente al proceso tecnológico.

Para decidir cual es el límite de unaconcentración óptima, se determina el valor deuna tonelada de mineral bruto de acuerdo a la

ley del concentrado y la razón de concentración .

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Análisis de gráfico.

Debido a que no existe un criterio únicoampliamente aceptado para la evaluación de los

resultados de procesos de concentración, se usancomúnmente gráficas que relacionan dos o más

factores. Algunas de las combinaciones más usadasson las siguientes:

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- Porcentaje de recuperación en peso o razón deconcentración vs porcentaje de recuperación.- Ley de concentrado o razón de enriquecimiento vs porcentaje de recuperación.

- Nivel de una variable del proceso vs porcentaje derecuperación, o ley del concentrado, o razón deenriquecimiento.

-

Porcentaje de recuperación en peso o razón deconcentración vs leyde concentrado o razón de enriquecimiento.

85


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% RecuperaciónFuertementehidrofóbico

Débilmente hidrofóbico

No hidrofóbico

Tamaño de partícula

Figura: Recuperación vs tamaño de partícula paramateriales con distinto carácter hidrofóbico.

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Ley

Densidad de pulpa

Recuperación

Figura: Ley vs recuperación en función de la densidad de pulpa.

88

% Recuperación


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Mineral

Ganga

Tiempo de retención

Figura: Recuperación vs tiempo de retención para el

mineral y la ganga.89


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91/207

RECUPERACION DE COBRE - GRANULOMETRIA ( % + 65 m )

78,95

86,72 87,13 88,76

91,13 90,2 90,01 89,31 89,7

85,07

90,41

83,25

76

81

86

91

96

1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001

10

15

20

25

30

35

40

% Rec Cu % + 65 m

Figura: Recuperación v/s grado de molienda y tiempo91

9

Pérdidas de Cu en relaves Rougher


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0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

P é r d i d a s C u ,

%

65#150#325#CY 1 2 3CY 4 5CY - 5

Clase de Tamaño

Cu Total

Cu Soluble

92


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Análisis de circuitos de separación de minerales.

En la industria rara vez se usa una etapaindividual de separación, sino que se utilizan

arreglos de dos o más etapas. En los procesos de flotación se usan arreglos R-C-S, es decir, primarios (rougher) – limpieza (cleaner) – barrido(scavenger).

93


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Considere la siguiente configuración de circuito.

Esta figura se transforma en una configuración denodos, donde cada nodo representa una etapa de

separación por flotación y las flechas con sentidoa la izquierda representan el flujo de concentradode cada etapa de separación y con sentido a laderecha los flujos de relave.

94


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R S

C

F RF

CF

Figura: Circuito básico de flotación R-C-S; con F =alimentación fresca al circuito, CF = concentrado final y

RF = relave final.95

F

1 2R (1 R)


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R

CS

1 2R (1-R)

R

(1-R)

R2

R (1-R)R (1-R)

(1-R)2

RF

CF

Figura: Esquema de nodos de un circuito R-C-S; con F =alimentación fresca al sistema, CF = concentrado final y

RF = relave final.

Cada nodo representa una unidad, equipo o banco

de celdas96


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Se considera, el caso simple de tener la misma

recuperación R en cada una de las etapas (nodos)y suponemos que la corriente de entrada a laetapa primaria es unitaria. La recuperación deuna etapa individual es R.

La recuperación global del circuito R' es:

R)-(1*R *2-1R R

2'

97

Ley Recup.


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óptimo

xx multietapa x circuito R-C- S

x una sola etapa

x 1 etapa

Recuperación Rendimiento

Figura: Esquema que presenta las ventajas de un circuitomultietapas frente al de una etapa.

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Planta flotación Cu-Mo


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CIRCUITO AGOTAMIENTO 16 CELDAS DORR-

OLIVER DE 1550 ft3

CONCENTRADO Cu-Mo

CIRCUITO PRIMARIO 45 CELDAS WEMCO

DE 1500 ft3

CIRCUITO LIMPIEZA 2 CELDAS

COLUMNAS

RELAVE

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Algunas consideraciones sobre la separación.

La separación de una materia prima en dos o máscomponentes, concentrado y relave, no es

perfecta, por dos razones fundamentales:

b) Equipo de separación: proceso de separación ycondiciones de operación.

100

a) Características de la materia prima:tratamiento previo, grado de liberación, etc.


101/207

Para visualizar físicamente las limitaciones de laseparación, consideremos la siguiente figura.

i. Análisis desde el punto de vista de la materia prima:

101


102/207

Ganga liberada

Ganga con mineral útil atrapado, asociado

Mineral con ganga asociada, atrapada

Mineral liberado

Figura: Esquema de los diferentes tipos de partículas demineral y ganga presente en los procesos de

concentración. 102


103/207

Figura: Esquema de evolución de la separación con el

tiempo en los procesos de concentración.103


104/207

“No se puede separar con

ningún mecanismo físico al 100%”.

104


105/207

¿Hasta donde interesa separar?

Para observar en forma cuantitativa la evoluciónde un proceso de separación, se utilizan diversasrepresentaciones, tales como las figurassiguientes.

105

i) Curva de recuperación


106/207

ii) acumulativa v/s tiempo.% R

R MÁX.

Tiem o (batch); N celdas (continuo)

Figura: Curva de recuperación acumulativa vs. tiempo.106


107/207


108/207


109/207

F,f T,t

C,c

Con: f o X f = ley de alimentación del mineral.

X n = ley del metal en el mineral.

109

Las curvas anteriores corresponden a un circuito que seesquematiza a continuación:

Es importante notar que las curvas anteriores nodicen si el sistema está funcionando mejor queotro, depende del mineral.


110/207

4. Cinética de flotación


111/207

Conceptos básicos de cinética

de flotación


112/207

La cinética de flotación es el estudio de la

variación en cantidad del producto que rebalsa enla espuma con el tiempo y la identificacióncuantitativa de todas las variables que controlanla velocidad.

Ecuación de velocidad de flotación, se refiere a larelación algebraica entre la proporción deminerales que flota y el tiempo de flotación,

manteniendo constante todas las variables del proceso.


113/207

La cinética de flotación contempla determinar la forma de la ecuación de velocidad y los efectoscuantitativos de las variables principales del

proceso sobre la constante cinética (definicióndada por M. Arbiter y C. Harris).


114/207

El enfoque cinético aplicado al proceso de flotación requiere de una definición de variablesdinámicas, especialmente respecto al tipo de flujoexistente en la celda o banco de celdas. Además,

es necesario separar lo concerniente a pruebas delaboratorio (batch o semibatch) con la operaciónen continuo de un circuito industrial.

Por esta razón las restricciones de los modelosaconsejan introducir la siguiente clasificación:

SISTEMA CARACTERÍSTICAS TIPO


115/207

VARIACIÓN DECONCENTRACIONES RECIPIENTE CERRADO A) BATCH

VARIACIÓN DECONCENTRACIONES

B) SEMIBATCH

ALIMENTACIÓN PRODUCTONO ALCANZA ESTADO

ESTACIONARIO

LA CONCENTRACIÓN ESCONSTANTE ENCUALQUIER PUNTO PEROVARÍA CON LAPOSICIÓN

ALIMENTACIÓNCONSTANTE

PRODUCTOCONSTANTE

C) CONTÍNUO

FLUJO TUBULAR

CONCENTRACIÓNCONSTANTE

ALIMENTACIÓNCONSTANTE

PRODUCTOCONSTANTE

FLUJO TANQUE ALCANZAESTADO ESTACIONARIO

D) CONTÍNUO

Según el enfoque elegido para elajuste de datos :


116/207

EMPÍRICOS Ajustando curvas a datos de recuperación-tiempo

SEMIEMPÍRICOS

Eligiendo ecuaciones diferenciales que seintegran entre límites adecuados (es el másusado) pero no entrega información acerca de la

física del proceso

ANÁLOGOS

ANALÍTICOS

Aplicación de las ideas sacadas de la cinéticaquímica, aquí se refiere al orden de la ecuación

Aplicación de la hidrodinámica al encuentro partícula-burbuja para obtener ecuaciones de la probabilidad y frecuencia del encuentro, capturay velocidad de remoción de la masa de sólidosdesde la celda (es la más compleja por queinvolucra muchas variables


117/207


118/207


119/207

. . . Como sabría amarte, mujer, como sabríaamarte, amarte como nadie supo jamás. Morir y todavía

amarte más.Y todavíaamarte más

y más.

Crepusculario, 1919, Amor


120/207

Flotación a escala banco-

laboratorio (batch o semi-batch)


121/207

La alimentación y la descarga de colas o relaveses discontinua y sólo el concentrado se remuevedesde la celda durante el tiempo que dura la

flotación.

Se considera una celda de flotación como un

comportamiento aislado que no tieneentremezcla o intercambio de pulpa concompartimentos adyacentes.


122/207

Al realizar una prueba de flotación a escalabanco (semi–batch) y si se retira concentrados

parciales a distintos tiempos de flotación, se

observa que la cantidad y la calidad delconcentrado cambia con el tiempo.


123/207

En un gráfico de recuperación acumulativa vstiempo, muestra que la recuperación crece muyrápidamente en los primeros minutos de flotacióny que después la curva se hace asintótica con el

tiempo sin alcanzar una recuperación completa.

La forma de esta curva se aprecia con claridad en

la figura siguiente.

100,0

% RECUPERACIÓN

C D


124/207

Figura: Gráfico recuperación acumulada v.s. tiempo

0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

70,0

80,0

90,0

0 2 4 6 8 10 12 14 16

TIEMPO (min)

t2t1

R2

R1

A

B

C D

La recuperación al tiempo t1 está dada por la pendiente de la tangente A - B y asísucesivamente. Se aprecia claramente que la

velocidad de recuperación decrece con el tiempo.

U d l i t b j b i éti d


125/207

Uno de los primeros trabajos sobre cinética de flotación en que se destacó, que en una flotacióna escala de laboratorio (semi–batch) la fracciónde sólidos no flotables remanentes en una celdade flotación, decae con el tiempo fue publicado

por García-Zúñiga en 1935.García-Zúñiga hace una descripción matemática yreconoce la analogía algebraica con las

ecuaciones de reacción de cinética de química de primer orden.


126/207

De estos y otros trabajos surgen el enfoqueanalógico a la cinética química que lleva al

desarrollo de ecuaciones como las siguientes:


127/207

inii C*k -dtdC

Ci = representa la concentración de un constituyente particular en lacelda (especie flotable, especie de ganga, aire, etc)

C = representa la concentración del material flotable.

ni = representa el orden de la reacción.

ki = constante específica de velocidad de flotación.

t = tiempo de flotación.


128/207

Si en un experimento controlado, se mantienenconstantes todas las variables (flujo de aire,velocidad de agitación, tipo y dosificación dereactivos, etc.), entonces la ecuación anterior se

simplifica considerablemente; obteniéndose laexpresión usual, en donde la única variable es laconcentración de material flotable:


129/207

nn C*k -

dtdC

kn : es la constante cinética de la velocidad de flotación.

n : es el orden del proceso, (n = 1, para la cinética de primerorden).

(-dC/dt): representa la velocidad de recuperación instantánea desdeun recipiente o estanque semi - batch.


130/207

Se considera que todas las partículas tienen

idéntica flotabilidad, y no se contempla ladistribución de tamaños de partículas y burbujasexistentes normalmente en una celda de flotación.

Así, el valor de k está relacionado con lascondiciones de flotación, tales comoconcentración del colector, velocidad de flujo deaire, etc., y que se suponen constantes a lo largode la prueba.


131/207

Para cualquier condición dada, k es una medida cuantitativa de la probabilidad de que las partículas de una especie sean recuperadas en

el concentrado.

Las dimensiones de k en una cinética de primer orden son (min-1 ).


132/207

t*k -exp-1*R e-1*R R

t*k -

R = recuperación acumulativa al tiempo t.

R

= es la recuperación de equilibrio a tiempo prolongado.

k = constante de velocidad de primer orden.

Esta es una ecuación básica de la cinética de flotación y fue sugerida por primera vez porGarcía-Zúñiga y posteriormente validada por

Arbiter y Harris.

En la práctica la ecuación:

)e1(RR t*k-


133/207

por lo general no se cumple exactamente debido ala dificultad de fijar el tiempo cero en forma

precisa. Para obviar este problema se introduce

una corrección en el tiempo y entonces la ecuaciónde velocidad se expresa como:

)e-1(R =R tk

)+t(k-exp-1R =R θ = factor de corrección para el tiempo igual a cero.


134/207

En la ecuación cinética de 1er orden, obtenida por

García-Zúñiga, se tiene que:

)e-1(R =R(t) t*k -

• R∞ = Es la recuperación máxima alcanzable para un tiempo de flotación infinitamentegrande (t→ ∞).

• R(t) = Representa la recuperación de material flotable hasta el instante t.

- R∞ y K:* Son valores característicos de cada

componente flotable (ejemplo: Cu Mo Fe e


135/207

componente flotable (ejemplo: Cu, Mo, Fe eInsolubles).

* Sus valores dependen de:+ La etapa de flotación considerada: primaria(rougher), limpieza (cleaner), barrido(scavenger).

+ Las características propias del mineral:granulometría, grado de liberación, etc.+ Las condiciones de operación y diseño de lacelda: pH de flotación, tipo y dosificación de

reactivos, velocidad de agitación, diseño de lacelda, etc.

Por lo tanto, se deben determinar para cada situaciónen particular y para cada componente de la mena.


136/207

Otra ecuación cinética, a escala banco, es considerar la de orden dos.En este caso “n” asume el valor 2:

t*k*R 1

t*k*R R

2

R

t R *k

1 R

t2

o


137/207

Otras expresiones alternativas para modelar la flotación a escala banco (batch), que a veces proporcionan un mejor grado de ajuste a losdatos experimentales, son los siguientes:

Ecuación de García Zúñiga modificada:


138/207

• Ecuación de García-Zúñiga modificada:

nt*k -exp-1*R R(t)

Donde:

- n es un parámetro empírico dependiente

del componente flotable y de la etapa de flotación considerada.


139/207


140/207

* La abundancia relativa inicial (para t=0) de cadaespecie es la misma e igual a 1/k.

* La distribución inicial (t=0), de las velocidadesespecíficas de flotación es de tipo rectangular.

- k: corresponde a la máxima velocidad específica de

flotación (1/t) de un conjunto de especies con velocidadesespecíficas comprendidas entre 0 y k, de modo que:

- R∞: representa la recuperación máximaalcanzable para t→ ∞.


141/207

•

Modelo a escala banco semidistribuido, Kelsall1961:

tk -exp-1φ-1tk -exp-1φR r 21


142/207

Tiempo de residencia óptimo a

escala banco (semi-batch)


143/207

Es fundamental poder relacionar pruebas de

laboratorio (batch) con la conducta de unaoperación continua. Una aplicación directa esobtener datos a partir de pruebas de laboratorioque sirvan de base para el diseño de una planta.

De los diversos factores involucrados en el diseñoy operación de un circuito de flotación, el tiempode residencia es probablemente el más crítico.


144/207

Al respecto, Agar y colaboradores, han planteadoy analizado la aplicación de los siguientes

criterios para determinar el tiempo de residenciaóptimo:


145/207

1) No agregar al concentrado materialde ley menor a la alimentación de la

etapa de separación.

15

Ley parcial vs tiempo


146/207

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

L e y c o n c .

p a r c i a l ( % C u )

Tiempo (min)

Ley conc. Parcial (% Cu)

Ley alim. (% Cu)

t1


147/207

147

Ley de alimentaciónal circuito

P l d li t i lt l


148/207

Para el caso de alimentaciones muy altas, al

aplicar este criterio a un circuito primario(rougher) se obtendrán leyes de relaves tambiénaltas. Por esta razón, a menudo se emplea una omas etapas de barrido (scavenger) a continuación

del circuito primario.

Por lo tanto, la aplicación de este criterio se

refiere a cada etapa en particular.


149/207

2) Maximizar la diferencia enrecuperación entre el mineral deseado(útil) y la ganga.

El máximo se obtiene cuando:


150/207

El máximo se obtiene cuando:

0t

Δ

gu t

Δ

t

Δ


151/207

“La máxima diferencia enrecuperación de las dos especiesque se pretende separar

corresponde al tiempo al cual lasdos velocidades de flotación sehacen iguales”.


152/207

3) Maximizar la eficiencia de

separación.

Definición de eficiencia de separación ES dada


153/207

Definición de eficiencia de separación, ES, dada

por Schulz:ES = Ru - Rg

La eficiencia de separación será máxima cuando:

a) La diferencia en recuperación entre la especie

útil y la ganga sea máxima.b) Las velocidades de flotación de la especie útil yla ganga sean iguales.


154/207

Esto significa que, “la eficiencia deseparación es máxima cuando la leyinstantánea del concentrado es igual ala ley de alimentación”.


155/207

Modelos cinéticos continuos de

flotación

Para pasar de un modelo a escala banco (batch) al


156/207

Para pasar de un modelo a escala banco (batch) al

caso continuo, se requiere incorporar al modelouna función matemática que describa eltransporte del material a través de las celdas de

flotación.

Esta función corresponde a la distribución detiempos de residencia de las partículas en el

banco de flotación (curva DTR).


157/207

Por lo tanto, si se define E(t)dt como la fracciónmásica de partículas con tiempos de residencia enla celda comprendidos en el intervalo de tiempoinfinitesimal (t, t+dt; la recuperación delelemento valioso (r c ) en la celda de flotacióncontinua, operando en estado estacionario,estará dada por:


158/207

0

c dtE(t)r(t)r

El problema de la modelación continua consistiráen identificar la DTR (Distribución de Tiempos deResidencia, E(t) y el modelo de flotación a escala

banco r(t)), que mejores se adapten a losresultados experimentales obtenidos.


159/207

1N


160/207

!1- N

t N-exp

t N

E(t)

1- N

N

- N: representa el número de reactores en serie perfectamente mezclados e idénticos.

- Si N = 1: se obtiene el modelo de mezcla perfecta (un solomezclador perfecto).

- Si N → ∞: se obtiene el otro caso extremo de flujo pistón(que supone ausencia de mezcla en cualquier dirección delreactor).

τ: representa el tiempo promedio de residencia


161/207

- τ : representa el tiempo promedio de residencia

de las partículas en la celda, que se define como:

0 Q

V dtE(t)t

* Q : es el flujo volumétrico de alimentación.

* V: es el volumen efectivo de la celda.


162/207

Aplicación a un caso industrial

Cinética de Flotación Rougher División El Salvador


163/207

División R∞, % (*) K, 1/min(*)

El Salvador 74.51 0.18

Codelco Norte 89.37 0.11

(*): Ajuste de recuperación acumulada segúnmodelo cinético de García Zúñiga

Cinética de Flotación Rougher

0

20

40

60

80

100

0 10 20 30 40

Tiempo, min

R e c u p e r a c i ó n ,

%

Peso Cu Mo Fe

Cinética de Flotación Rougher

Leyes de Concentrado

0

1

2

3

4

5

6

0 5 10 15 20 25 30 35 40

Tiempo, min

C o n t e n i d o d e C u T y

C u S u l f , %

0,1

0,12

0,14

C o n t e n i d o d e M o ,

%

Cu T Cu Sulf Mo

R ∞ = 74.51%

Criterio de Obtención de Tiempo Óptimo de Flotación


164/207

Maximización de la diferencia de recuperación entre el elemento deseado (Cu) y la ganga(Insoluble)

Se define la recuperación de cobre e insolubles de la siguiente forma:R Cu = R ∞Cu (1-Exp(-k Cu t))R Ins = R ∞Ins (1-Exp(-k Ins t))

Δ = R Cu – R ins (Diferencia de recuperación)Para determinar el tiempo óptimo de flotación, se debe maximizar estadiferencia de recuperación. El óptimo corresponde al tiempo en que las dosvelocidades de flotación se hacen iguales.

Para maximizar la diferencia, se debe obtener la diferencial con respecto al

tiempo e igualar a cero.

0

dt

d

)(

)ln(

InsCu

Ins Ins

Cucu

k k

Rk

Rk

t


165/207


166/207

5. Tecnología de flotación

166

Introducción:

Q é á t h d é lid d l


167/207

No podemos responder como metalurgistas, perosí se tiene conocimiento de que existen reservas

y recursos: cantidad y leyes; tipo de mineralsegún su geología.

167

¿Qué, cuánto hay y de qué calidad, en el

yacimiento?

Aspectos relevantes de los procesos:

Có á t d d l t d i t é ?


168/207

• ¿Cómo y cuánto se puede recuperar de sus elementos de interés?• ¿Qué tipo y calidad de producto comercial se puede lograr?

- Pruebas metalúrgicas a nivel laboratorio y piloto Caracterización mineralógica Pruebas de reducción de tamaños de partículas Pruebas de concentración o lixiviación

Pruebas de espesamiento Pruebas de filtrado Pruebas de reología de pulpas Pruebas para sistemas de manejo de minerales y productossecos

- Simulación de los procesos Optimización del proceso Dimensionamiento del proceso para diseñar instalación yestimar costos de capital y operación.

168

Caracterización mineralógica


169/207

169

Caracterización mineralógica


170/207

170 Análisis microscópico

Análisis microscópico Análisis microscópico

Caracterización metalúrgicaa escala laboratorio


171/207

171

Test SMC JK

Test de TorqueTest de abrasión ATWAL

Test de Bond (WI) - Bolas

Caracterización metalúrgica a escala laboratorio - piloto


172/207

172

Molino SAG - Piloto

FiltraciónPlanta Piloto flotaciónconvencional

Celdas convencionales de

flotación a escala laboratorio

Resultados pruebasmetalúrgicas/Resultados:


173/207

- Consumos de suministros: energía eléctrica, agua.

173

- Diagrama de procesos o diagramas de flujos (flowsheet) factibles de aplicar.

- Tasa de procesamiento factible.

- Recuperación metalúrgica de elementos de interés eimpurezas no deseables.

- Calidad de productos intermedio y finales.

- Consumos de insumos: reactivos, medios para reducciónde tamaño del mineral.

Aspectos relevantes de los procesos/ ¿Dónde empezar:

Pruebas metalúrgicas mineral de exploración


174/207

Consultores expertos en procesos y enevaluación de proyectos mineros: Firmas deingeniería nacionales e internacionales,consultores independientes.

174

Pruebas metalúrgicas mineral de exploración.

Laboratorios metalúrgicos: Universidades,institutos tecnológicos, empresas de serviciosdedicadas.

Dimensionamiento a nivel perfil de procesos ycostos de capital y operación.

¿Dónde empezar? (cont.)

Estudio de la industria


175/207

175

Estudio de la industria.

Benchmark: Procesos, instalaciones y prácticas operativas.

Usos del producto. Metales bases (commodity) y cómo se transa.

Actores del mercado.

Riesgos del mercado.

Aspectos relevantes de los procesos/ ¿Qué costo de operación:

Nivel de tratamiento y producción


176/207

Proceso Costo operaciónUS$/t mineral

Lixiviación 3,2 – 4,4

Concentración 3,8 – 6,0176

Nivel de tratamiento y producción.

Proceso de concentración o extracción(tecnología).

Condiciones del sitio e infraestructurarequerida.

Precio de recursos (estado de la industria).

Aspectos relevantes de los procesos/ ¿Qué nivel de ingresos?


177/207

177

Ley del mineral a tratar.

Ritmo de tratamiento de mineral.

Recuperación de los elementos de interés

(produto, co producto y/o sub producto). Calidad de los productos (concentrados o

elemento metálico).

Precio según mercado respectivo ycondiciones de contratos con compradores.


178/207


179/207

Pruebas a escala de laboratorio

(batch).

179

Las pruebas a escala de laboratorio o banco(batch) se reali an en celdas de flotación de


180/207

(batch), se realizan en celdas de flotación de

laboratorio de capacidad nominal de 50 a 2.000gramos.

Se tienen diversos tipos de máquinas de

laboratorios, a saber:

• Wemco.

180

• Denver D-12.

•

Agitair L-500.

Máquina deagitación

Tacómetro


181/207

agitaciónDENVER delaboratorio

Flujómetro para aire

Celda flotación de1L de capacidadBandeja recepción

deconcentrado

Paleta para recolecciónde concentrado

181


182/207

El material a evaluación a escala de laboratoriodebe seguir el siguiente procedimiento:

Granulometría: 100 % -10 # Tyler. Homogeneización de la muestra.

182

Caracterización de la muestra:


183/207

- Caracterización química, por ejemplo: CuT ;CuS.- Caracterización mineralógica: identificación deespecies útiles y de ganga, asociaciones, y

tamaño de liberación.- Caracterización física: gravedad específica, %de humedad, índice de trabajo, etc.

- Caracterización granulométrica.

183

Granulometría a flotación – test de molienda:Especificar el volumen de la celda


184/207

- Especificar el volumen de la celda.

- Especificar el % de sólidos en peso de flotación.

- Especificar el % de sólidos en peso demolienda: 67 %.

- Realizar la molienda a distintos tiempos, a

fin de determinar el tiempo de molienda, quese visualiza en el siguiente gráfico.

184

Log (F3(x))


185/207

- 65 # Tyler

- 200 # Tyler

Log (t)

Figura: Para determinar el tiempo de molienda aescala de laboratorio.

185

Las variables factibles de evaluar a escala de laboratorio:


186/207

• Tipo y dosificación de reactivos.• Densidad de pulpa (% sólidos en peso).• Tiempo de acondicionamiento.• Tiempo de flotación.• Flujo de gas (aire).• pH.• Granulometría de flotación.•

Temperatura.• Envejecimiento de la pulpa.

186


187/207

Pruebas en continuo y de planta

piloto

187


188/207

La filosofía y práctica de los ensayos de planta piloto ha sido discutida por varios autores. Algunos ingenieros de flotación creen que con un

adecuado trabajo de laboratorio y de cálculos deingeniería, la planta piloto puede ser eliminado.Otros consideran que la planta piloto es esencial.

188

M h i d fl t ió it f


189/207

Muchas operaciones de flotación exitosas fuerondiseñadas sobre la base de pruebas a escala delaboratorio sin usar test de ciclo o de planta

piloto. Sin embargo, los nuevos procesos de

flotación que presentan problemas esenciales oque no tienen estrecha contrapartida en plantasya existentes, necesitan pasar por la escala

piloto.

189


190/207

Las razones más generalizadas para correr una planta piloto o test continuos está en confirmarla factibilidad técnica y económica del proceso,

sobre bases continuas y facilitar datos de diseño para la escala industrial.

190


191/207

Además, las operaciones pilotos pueden hacerse para obtener una cantidad de producto adecuada para experimento de procesamiento subsecuenteo para estudios de mercado. Pueden también

correrse para demostrar costos de operaciones yevaluar equipos.

191


192/207

Circuitos de flotación

192

Un circuito de flotación representa una solución


193/207

f p

económica al problema de tratamiento de unamena particular.

La flotación comercial es un proceso continuo, en

el que las celdas están arregladas en serie formando un banco y estos en circuitos.

Los circuitos de flotación se dividen en dos grupos

de acuerdo a su objetivo dentro del proceso, sedefinen como:

193

i. Circuitos recuperadores:

E t ti d i it ti bj ti


194/207

Este tipo de circuito tiene por objetivo recuperarla mayor cantidad de especie mineral útil. Seencuentran dos tipos de circuitos que tengan esta

finalidad:

a) Circuito primario (rougher).

b) Circuito de barrido (scavenger): en laactualidad están asociados a los circuitos de

limpieza que emplean celdas columnares,anteriormente este circuito era alimentado porel relave de la etapa primaria.

194

ii. Circuitos Limpiadores:


195/207

El principal objetivo de estos circuitos es limpiarlos concentrados, provenientes de la etapa primaria, para elevar la ley del metal útilcontenido en el mineral.

Pueden existir dos tipos de circuitos limpiadores:

a. Limpieza (cleaner).

b. Relimpieza (recleaner).

195


196/207

En cada uno de los circuitos de flotación, el nivelde pulpa se puede manejar, a través de loscajones. El espesor de la capa de espuma seregula y cuando es menor, da una mayor

velocidad de flotación aunque la ley pueda bajar.En cambio si el espesor es mayor, la leyaumentaría.

196


197/207

Para aprovechar mejor el circuito primario se flota hasta obtener una ley en la última celdaigual a la ley de alimentación.

El circuito de barrido trabaja con los mas pequeños espesores de espuma, que concuerdacon los mayores flujos de aire a estos circuitos.

197

Ejemplos de circuitosde flotación.

PRIMARIA BARRIDOColasAlimentación


198/207

Figura: Circuito básico de flotación, que incluye lasetapas primaria y de barrido.

PRIMARIA BARRIDO Alimentación

Concentrado

198

PRIMARIA BARRIDO Colas Alimentación


199/207

LIMPIEZA

ConcentradoFigura: Circuito básico de flotación, que incluye las

etapas primaria y de barrido, y de limpieza.199

PRIMARIA Colas Alimentación


200/207

Figura: Circuito de flotación, que incluye las etapas primaria, limpieza y de barrido limpieza

Concentrado

LIMPIEZA BARRIDOLIMPIEZA

200


201/207

201

Máquinas de flotación

Má i d fl t ió


202/207

202

Máquinas de flotación

Mecánicas Neumáticas

Celdas mecánicas/uso de cono deespuma (froth crowder)


203/207

203


204/207

Celdas columnares/contra-corriente


205/207

205

Celdas neumáticas/co-corriente


206/207

206

Universidad Católica del Norte

Escuela de Negocios Mineros

Magister en Gestión Minera


207/207

Análisis de Procesos Mineros

VI versión MGM

Antofagasta, Abril de 2013

procesamiento_minerales_flotacion

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