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Máquinas hidráulicas
Bombas para líquidos
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Desplazamiento positivo
Bomba de paletas
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Desplazamiento positivo
Bomba de lóbulos
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Desplazamiento positivo
Bombas de pistón
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Desplazamiento positivo
Bomba de diafragma
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Bombas cinéticas de rotor giratorio
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Esquema de una bomba de flujo radial o
centrífuga
La energía o altura de carga es impartida al fluido por acción centrífuga. El tipo más común de bomba es la de voluta, donde el fluido es desplazado por un impulsor de alta velocidad radialmente hacia afuera y dentro de un casco en espiral que se amplía progresivamente transformando energía cinética en trabajo de flujo (energía de presión)
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Esquema de una bomba de flujo radial o centrífuga con corte lateral
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
( )dAnvvrMA∫∑ ⋅×= ρρρρ
( )1t12t2 VrVrQT −= ρρρρ
( )1t12t2 VuVuQT −= ρρρρϖϖϖϖ
( )111222 VuVuQT ααααααααρρρρϖϖϖϖ coscos −=
( )g
VuVu
Qg
TH 111222
T
αααααααα
ρρρρ
ϖϖϖϖ coscos −==
Balance de cantidad de movimiento Angular en un volumen de control fijo
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
1112
121
21 Vu2Vuv ααααcos−+= 222
22
22
22 Vu2Vuv ααααcos−+=
( ) ( )g2
uvuv
g2
VVH
22
22
21
21
21
22
T
−−−+
−=
Por el teorema del coseno en los triángulos de velocidades
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
g2
VVzz
g
ppH
21
22
1212
T
−+−+
−=
ρρρρ
g2
uvz
g
p
g2
uvz
g
p 22
22
22
21
21
11 −
++=−
++ρρρρρρρρ
( ) ( )[ ]22
22
21
2112 uvuv
2pp −−−=−
ρρρρ
Balance de Energía Mecánica
( ) ( )g2
uvuv
g2
VVH
2
2
2
2
2
1
2
1
2
1
2
2T
−−−+
−=
Ecuación de Bernoulli en coordenadas rotatorias
Eliminando HT:
Despreciando ∆∆∆∆z
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
g
Vu
g
uH
22n222
T
ββββcot−=
22
2nbr2
QV
ππππ=
22 ru ϖϖϖϖ=
Qgb2g
rH
2
22
22
Tππππ
ββββϖϖϖϖϖϖϖϖ cot−=
HT máxima para αααα1 1 1 1 = 90= 90= 90= 90
22n222 VuV ββββαααα cotcos −=
( )g
VuVu
Qg
TH 111222
T
αααααααα
ρρρρ
ϖϖϖϖ coscos −==
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Fenómeno de la impulsión rotodinámica
Qgb2g
rH
2
22
22
Tππππ
ββββϖϖϖϖϖϖϖϖ cot−= QaaH 10T −=
Función lineal debido a las simplificaciones realizadas
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Sistema típico de bombeo
hug
pz
g
vw ∆=
+++∆=−
ρ2
2.
sfs
ss hg
pzh −+=
ρdf
ddd h
g
pzh ++=
ρ
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Sistema típico de bombeo
( ) ( ) ( )sfdfsd
sd hhg
ppzzh ++
−+−=∆
ρ
( )sf
vpd
s hg
ppzANPA −
−+=
ρ
g
phANPA
vp
sdisponibleρ
−=
Altura neta positiva de aspiración
Balance de energía mecánica
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Presión del vapor de agua
Aspiración desde la presión atmosférica
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Cavitación: diagrama de estado del
agua
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Curva característica real de carga vs caudal de una
bomba centrífuga de voluta
0
Aumenta con
la viscosidad
Para
velocidad
rotacional cte.
Máxima altura de carga
hgp ∆=∆ ρ
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Curva de carga total de la bomba y de carga requerida
por el sistema en función del caudal
0
(Para flujo laminar se transforma en una
recta)
Punto de
operación
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ANPA disponible y requerido por la bomba en
función del caudal
Región de operación normal
hQgPE ∆= ρ
bombalaaistradasu
E
P
P
min
=ηηηη
Potencia de bombeo
Eficiencia< 1
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Efecto de ANPA disponible insuficiente en el
funcionamiento de una bomba centrífuga
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Efecto del estrangulamiento producido por una
válvula en la salida de la bomba
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Efecto de agregar factores de seguridad a los
requerimientos del sistema
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Relaciones de las bombas centrífugas
53
1 DNCPE ρ=
hQCPE ∆= 2
33 DNCQ =
224 DNCh =∆
3323
42
3
DNCh =∆
consh
QN=
∆ 23
2
consth
QN
43
=∆∆∆∆
(1)
(2)
(3), de 1 y 2
Raiz de (3)
Velocidad específica
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Leyes de afinidad de las bombas centrífugas
homólogas o geométricamente semejantes
3
2
1
2
1
2
1
=
D
D
N
N
Q
Q
2
2
1
2
2
1
2
1
=
∆
∆
D
D
N
N
h
h
5
2
1
3
2
1
2
1
=
D
D
N
N
P
P
E
E
2
2
1
2
2
1
2
1
=
D
D
N
N
ANPA
ANPA
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Leyes de afinidad de las bombas centrífugas de
diámetro levemente distintos
=
2
1
2
1
2
1
D
D
N
N
Q
Q
2
2
1
2
2
1
2
1
=
∆
∆
D
D
N
N
h
h
3
2
1
3
2
1
2
1
=
D
D
N
N
P
P
E
E
21 DD ≈
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Punto de operación para bombas centrífugas en
paralelo
21 QQQT +=
21 hhhT ∆=∆=∆
P. F, B1P. F, B2
Q1 Q2 QT
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Punto de operación para bombas centrífugas en
serie
21 hhhT ∆+∆=∆
21 QQQT ==
P. F, B1
P. F, B2
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Factores en la selección de una bomba
• Líquidos de alta viscosidad: se impulsan con bombas de desplazamiento positivo. Las bombas centrífugas son ineficientes para viscosidades elevadas debido a la disminución del ANPA disponible
• Líquidos pseudoplásticos: su viscosidad disminuye con la velocidad de bombeo, por lo tanto son apropiadas las bombas centrífugas.
• Líquidos dilatantes: su viscosidad aumenta con la velocidad de bombeo por lo cual es ventajoso utilizar bombas de desplazamiento positivo a bajas frecuencias
• En todos los casos debe tenerse en cuenta la presión de vapor del líquido para la temperatura de bombeo para evitar la cavitación
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Conclusión
• Las bombas centrífugas son menos costosas, de más largo uso y más sólidas y resistentes que las de desplazamiento positivo. Sin embargo no son convenientes para bombear líquidos de alta viscosidad o líquidos que variarán su viscosidad cuando son impulsados.