parte i - rovira i virgili universitydeeea.urv.cat/public/propostes/pub/pdf/1883pub.pdf · 2016. 4....

1

DISEÑO Y CALCULO DE UNA INSTALACIÓN ELECTRICA DE UNA PLANTA PETROQUÍMICA

PARTE I

TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial Especialidad en ELECTRICIDAD

AUTORS: Epifanio Mateo REO SULEKOPA.

DIRECTORS: Lluís MASSAGUÉS VIDAL.

DATA: Abril / 2015.

2


ÍNDICE




DATA: Abril / 2015.

3

2. MEMORIA…………...………………………..………12 2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN..........................................................................15 2.1 OBJETO DEL PROYECTCO...........................................................................16 2.2 ALCANCE.................................................................................................................16 2.3 ANTECEDENTES…..............................................................................................16 2.4 NORMAS Y REFERENCIAS............................................................................17 2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas................................................................17 2.4.2 Bibliografía y documentación...................................................................................18 2.4.3 Programas de cálculo................................................................................................19 2.4.4 Plan de calidad aplicado durante la redacción del proyecto….............................19 2.4.5 Otras referencias.......................................................................................................19 2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS..........................................................19 2.6 REQUISITOS DE DISEÑO................................................................................19 2.6.1 Emplazamiento..........................................................................................................19 2.6.2 Descripción de la actividad.......................................................................................19 2.6.3 Clasificación de la actividad.....................................................................................20 2.7 ANALISIS DE SOLUCIONES ADOPTADAS............................................20 2.7.1 Regímenes de neutro.................................................................................................20 2.7.1.1 Esquema TN............................................................................................................21 2.7.1.2 Esquema TT.............................................................................................................22 2.7.1.3 Esquema IT..............................................................................................................24 2.7.1.4 Elección del ECT.....................................................................................................26 2.7.2 Tipo de transformadores..........................................................................................26 2.7.2.1 Transformadores en baño de aceite mineral..........................................................27 2.7.2.2 Transformadores secos............................................................................................29 2.7.3 Compensación de la energía reactiva......................................................................30 2.7.3.1 Formas de compensación........................................................................................31 2.7.3.1.1 Compensación global….......................................................................................31 2.7.3.1.2 Compensación parcial..........................................................................................31 2.7.3.1.3 Compensación individual.....................................................................................32 2.7.3.2 Tipos de compensación............................................................................................33 2.7.3.2.1 Condensadores fijos…..........................................................................................33 2.7.3.2.2 Condensadores de regulación automatica...........................................................33 2.7.3.3 Compensación elegida.............................................................................................36 2.7.4 Instalación de alta disponibilidad............................................................................38 2.7.4.1 Introducción a la concepción de garantía de funcionamiento..............................38 2.7.4.2 Estudio de garantía de funcionamiento.................................................................39 2.7.4.3 Búsqueda e identificación de puntos débiles..........................................................39 2.7.4.4 Disponibilidad de los receptores críticos................................................................40 2.7.4.5 Generación de energía para receptores críticos.....................................................41 2.7.4.5.1 Generador de emergencia (GE)...........................................................................42 2.7.4.5.2 Sistema de alimentación ininterrumpida (SAI)..................................................42 2.7.4.5.3 Centro de control de motores (CCM)...................................................................44 2.7.4.5.4 Cuadro de corriente continua (CCC)..................................................................45 2.8 RESULTADOS FINALES...................................................................................46 2.8.1 Diseño del centro de transformación.......................................................................46 2.8.1.1 Características generales de C.T.............................................................................47 2.8.1.2 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA.........................................47

4

2.8.1.3 Descripción de la instalación..................................................................................48 2.8.1.3.1 Obra civil...............................................................................................................48 2.8.1.3.1.1 Local...................................................................................................................48 2.8.1.3.1.2 Características del local....................................................................................48 2.8.1.3.2 Instalación electrica.............................................................................................50 2.8.1.3.2.1 Características de la red de alimentación.........................................................50 2.8.1.3.2.1.1 Configuración de la red y transferencia........................................................51 2.8.1.3.2.2 Características de la Aparamenta de media tensión........................................52 2.8.1.3.2.3 Características de material vario de media tensión..........................................57 2.8.1.3.2.4 Características de la Aparamenta de baja tensión...........................................57 2.8.1.3.3 Medida de la energía eléctrica............................................................................59 2.8.1.3.4 Puesta a tierra.......................................................................................................60 2.8.1.3.4.1 Tierra de protección..........................................................................................60 2.8.1.3.4.2 Tierra de servicio...............................................................................................60 2.8.1.3.4.3 Tierras interiores...............................................................................................60 2.8.1.3.5 Instalaciones secundarias....................................................................................61 2.8.1.3.5.1 Alumbrado.........................................................................................................61 2.8.1.3.5.2 Baterías de condensadores................................................................................61 2.8.1.3.5.3 Cuadro de corriente continúa CCC..................................................................61 2.8.1.3.5.4 Protección contra incendios..............................................................................61 2.8.1.3.5.5 Ventilación.........................................................................................................62 2.8.1.3.5.6 Medidas de seguridad........................................................................................62 2.8.2 Descripción de las instalaciones en B.T...................................................................63 2.8.2.1 Distribución de las instalaciones............................................................................63 2.8.2.2 Relación de receptores y cargas..............................................................................64 2.8.2.3 Instalaciones en locales de características especiales............................................66 2.8.2.4 Previsión de potencia...............................................................................................66 2.8.2.4.1 Demanda de potencia…………………………………………………………...66 2.8.2.5 Línea de media tensión. Acometida A y Acometida B...........................................71 2.8.2.6 Distribución en Media y baja tensión....................................................................71 2.8.2.7 Protecciones.............................................................................................................83 2.8.2.8 Puestas a tierra........................................................................................................95 2.8.2.9 Compensación de la energía reactiva.....................................................................98 2.8.2.10 Receptores............................................................................................................103 2.8.2.10.1 Motores.............................................................................................................107 2.8.2.11 Sistemas de generación de energía para receptores críticos..............................113 2.8.3 Criterios de selectividad………………..................................................................120 2.8.3.1 Descripción de las instalaciones eléctricas..........................................................120 2.8.3.2 Filosofía de selectividad………............................................................................121 2.8.3.3 Valores de ajuste de los reles................................................................................121 2.8.3.3.1 Cuadro de media tensión CMT-09-01...............................................................121 2.8.3.3.2 Cuadro de baja tensión CBT-09-01...................................................................123 2.8.3.4 Filosofía de las transferencias manual / automática...........................................124 2.9 PLANIFICACIÓN................................................................................................126 2.10 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS………126

3. ANEXOS…...………...……………………………………………………...…127

3.1 DOCUMENTOS DE PARTIA.........................................................................130 3.2 ANEXOS DE CALCULOS………………………………...............………...131

5

3.2.1 Cálculos eléctricos del centro de transformación……………………………….131 3.2.1.1 Determinación de la potencia necesaria del C.T………………………………131 3.2.1.2 Cálculo de las intensidades en alta, media y baja tensión ……………………..139 3.2.1.3 Calculo de corrientes de cortocircuito……………………………….………….141 3.2.1.3.1 Corrientes de cortocircuito en el lado de alta…………………….……….…..141 3.2.1.3.2 Corrientes de cortocircuito en el lado de media tensión…..…….…………....142 3.2.1.3.3 Corrientes de cortocircuito……………………………….………………...….142 3.2.1.4 Dimensionado del embarrado…………………………………………………...142 3.2.1.4.1 Comprobación por densidad de corriente………………………..................…142 3.2.1.4.2 Comprobación por solicitación electrodinámica……………………………...142 3.2.1.4.3 Calculo por solicitación térmica sobreintensidad térmica admisible………...143 3.2.1.5 Selección de protecciones de Alta y Baja tensión………………………………143 3.2.1.6 Dimensionado de la ventilación del centro de transformación………….….….150 3.2.1.7 Dimensión pozo apaga fuego……………………………………………………151 3.2.1.8 Calculo de las instalaciones de puesta a tierra…………………………..…...…151 3.2.1.8.1 Investigación de las características del suelo…...……………………..……...151 3.2.1.8.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y tiempo máximo

correspondiente de la eliminación del defecto…………………………………..…...…151 3.2.1.8.3 Diseño prelinar de la instalación de tierra…..………………………..….…..152 3.2.1.9 Calculo de las resistencias del sistema de tierras……………………...…..……153 3.2.1.10 Calculo de las tensiones en el exterior de la instalación………………...……154 3.2.1.11 Calculo de las tensiones en el interior de la instalación……………..……..…155 3.2.1.12 Calculo de las tensiones aplicadas…………………………………..…………155 3.2.1.13 Investigación de tensiones transferidas al exterior……………………………156 3.2.1.14 Corrección y ajustes del diseño inicial…………………………...……………157 3.2.2 Calculo de las instalaciones eléctricas……………………..…………………….157 3.2.2.1 Expresiones utilizadas………………………………………………………...…157 3.2.2.2 Consideraciones de cálculo…………………………………………………..…164 3.2.2.3 Cálculos de cortocircuito y curvas de disparo………………………………….165 3.2.2.4 Calculo de las acometida A y acometida B…………………………………..…169 3.2.2.5 Calculo del cuadro general demedia tensión(C.G.M.T)…...………………..…172 3.2.2.5.1 L.G.A 1 y 2………………………………………………....………………..…172 3.2.2.5.2 Derivaciones individuales de M.T………………………....………………..…174 3.2.2.5.3 Compensación de energía reactiva M.T………………......………………..…175 3.2.2.6 Calculo del cuadro general de baja tensión(C.G.B.T)……...…………………..176

6

3.2.2.6.1 L.G.A 3 y 4………………………………………………....………………..…176 3.2.2.6.2 Derivaciones individuales y subcuadros L.G.A 3…….…...……………….….179 3.2.2.6.3 Derivaciones individuales y subcuadros L.G.A 4………....…………………..224 3.2.2.7 Sistema de puesta a tierra……………………………………………………......282 3.2.2.7.1 Datos de partida……………………………………………………………......282 3.2.2.7.2 Criterios de diseño…………………………………………………………......283 3.2.2.7.3 Calculo……………………..………………………………………………......283 3.2.2.8 Dimensionado del generador de emergencia………....…………...……………284

3.2.2.9 Dimensionado del SAI…………………..………………………………………286 3.2.2.10 Cálculos del alumbrado…………………...…………………………………...288 3.2.2.10.1 Introducción…………………...……………………..………………..……..288 3.2.2.10.2 Criterios de cálculo……………………...…………………………….……..289 3.2.2.10.3 Cálculos lumínicos……………………...……………………………….…..296 3.3 ANEXOS DE APLICACIÓN….……………………………...................................298 3.4 OTROS DOCUMENTOS...……………………………………………………...…299

4. PLANOS……………………………………………...301 4.1 Situación……………….……………………………………………………….……303 4.2 Emplazamiento………….…………………………………………………….….…304 4.3 Diagrama de flujo de la planta……….……………………………………….……305 4.4 Planta distribución y cotas…………………….……………………………...…….306 4.5 Distribución de fuerza (unidad)……….………………………………………...…307 4.6 Subestación oficinas y sala de control……….………………………………..…...308 4.7 Distribución de fuerza área proceso……….……………………………….…..….309 4.8 Distribución de fuerza zona compresor...………….……………………….….….310 4.9 Distribución de fuerza zona nueva torre de refrigeración……….……….…..….311 4.10 Esquema unifilar general……….……………………………………………..….312 4.11 Esquema unifilar CCM 1………….…………………………………………..….313 4.12 Esquema unifilar CCM 2………..………………………………………………..314 4.13 Esquema unifilar CSA 1.…….………………………………………………...….315 4.14 Esquema unifilar CSA 2.………………….……………………………………....316 4.15 Esquema unifilar CSA 2 detalle A….……………….…………………………....317 4.16 Esquema unifilar CSA 2 detalle B….…….………………………………………318 4.17 Esquema unifilar CSA 2 detalle C….…….……………………………...……….319 4.18 Esquema unifilar CSE……………..……………………………………………...320 4.19 Esquema unifilar CSE detalle A…….…………………………………………....321 4.20 Esquema unifilar CSE detalle A….…...…….………………………………...….322 4.21 Esquema Eléctrico de cubículo de motores...…….…………………………...….323 4.22 Detalle de centro de control de motores……..………………………………..….324 4.23 Esquena batería de condensadores………….…………………………………....325 4.24 Esquema red de tierras…….……………………………………………………...326 4.25 Esquema unifilar rectificador y CCC……………….……………………..…….327 4.26 Esquema unifilar SAI…….…….….…………………………………………..….328 4.27 Esquema de conmutación grupo electrógeno……….………………………...…329

7

5. PLIEGO DE CONDICIONES……………………...330 5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES……………………………………334 5.1.1 Disposiciones generales…………………………………………………………...334 5.1.1.1 Objeto……………………………………………………………….....................334

5.1.1.2 Contratación de la empresa…………………………………………………..…334 5.1.1.3 Validez de las ofertas………………………………………………….....………335

5.1.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación…………………………335

5.1.1.5 Planos provisionales y definitivos……………………………………………….335

5.1.1.6 Adjudicación del concurso………………………………….…………………..336

5.1.1.7 Plazos de ejecución………………………………………………….…………..336

5.1.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía……………………………..337

5.1.1.8.1 Fianza provisional………………………………………………………….….337

5.1.1.8.2 Fianza definitiva………………………………………………….……………337

5.1.1.8.3 Fondo de garantía……………………………………………………………..337

5.1.1.9 Modificaciones del proyecto………………………….………………………….338

5.1.1.10 Modificaciones de los planos………………………………………….…….....338

5.1.1.11 Replanteo de las Obras…………………………………..…………………….339

5.1.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista…………………….…..339

5.1.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante……………340

5.1.2 Condiciones facultativas………………………………………...………………..341 5.1.2.1 Disposiciones Legales……………………………………………………………341

5.1.2.2 Control de calidad de la ejecución………………………………………………342

5.1.2.3 Documento final de obra………………………………………………………...342 5.1.3 Condiciones económicas…………………………………………………………..342 5.1.3.1 Contrato……………………………………………………………………...…..342

5.1.3.2 Domicilios y representaciones………………………………………………...…343

5.1.3.3 Obligaciones del contratista en materia social………………………………….343

5.1.3.4 Revisión de precios……………………………….……………………………...345

5.1.3.5 Rescisión del contrato……………………………………..…………………….346

5.1.3.6 Certificación y abono de las obras…………………………..………………….347

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS……………………………………..349 5.2.1 Red subterránea de media tensión………………………………………………349 5.2.1.1 Zanjas……………………………………………………………………………350

5.2.1.1.1 Apertura de las zanjas………………………………………...……………….350

5.2.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas………………………….351

5.2.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla ladrillo……………………351

5.2.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable! …………………………….....351

5.2.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas………………………………………….….351

5.2.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de las tierras sobrantes………………………352

5.2.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados…………………..352

5.2.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución…………………….…..352

5.2.1.2 Rotura de pavimentos……………………………………………………………353

5.2.1.3 Reposición de pavimentos……………………………………………………….353

5.2.1.4 Cruces (cables entubados)………………………………………………………353 5.2.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones………………………….355

5.2.1.6 Tendido de cables………………………………………………………………..356 5.2.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas…………………….....................................356

5.2.1.6.2 Tendido de cables en zanja……………………………………………………357

5.2.1.6.3 Tendido de cables en tubulares……………………………………………….358

5.2.1.7 Empalmes……………………………………………………………………….359

8

5.2.1.8 Terminales………………………………………………………………………359

5.2.1.9 Autoválvulas y seccionador……………………………………….......................359 5.2.1.10 Herrajes y conexiones………………………………………………………….360

5.2.1.11 Transporte de bobinas de cables…………………………………………….…360

5.2.2 Centros de transformación……………………………………………………….360 5.2.2.1 Obra civil…………………………………………………………………………360

5.2.2.2 Aparamenta de Media Tensión………………………………………………….361

5.2.2.3 Características constructivas…………………………………………………….361

5.2.2.3.1 Compartimiento de aparellaje…………………………………………………362

5.2.2.3.2 Compartimento del juego de barras……………………………………….…..362

5.2.2.3.3 Compartimento de conexión de cables………………………………………..362

5.2.2.3.4 Compartimento de mando………………………………………………….….362

5.2.2.3.5 Compartimento de control……………………………………………………..363 5.2.2.3.6 Cortacircuitos fusibles…………………………………………………………363

5.2.2.4 Transformadores, celdas y motores de M.T…….……………..………………..363 5.2.2.4.1 Normas de ejecución de las instalaciones…………………………………….363

5.2.2.4.2 Pruebas reglamentarias………………………………………………….…….364

5.2.2.5 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad………………………….……364

5.2.2.5.1 Prevenciones generales………………………………………………………..364

5.2.2.5.2 Puesta en servicio………………………………………...................................364

5.2.2.5.3 Separación de servicio…………………………………....................................365

5.2.2.5.4 Prevenciones especiales………………………………………………………..365

5.2.3 Instalaciones en baja tensión………………………………………......................365 5.2.3.1 Canalizaciones eléctricas…………………………………………......................365

5.2.3.2 Conductores aislados bajo tubos protectores…………………….......................366

5.2.3.2.1 Conductores aislados fijados directamente sobre paredes………………..…..370

5.2.3.2.2 Conductores aislados enterrados………………………...................................370

5.2.3.2.3 Conductores aislados directamente empotrados en estructuras……………...370

5.2.3.2.4 Conductores aislados en el interior de la construcción………………………371

5.2.3.2.5 Conductores aislados bajo canales protectoras……………………………….371

5.2.3.2.6 Conductores aislados bajo molduras………………………………………….372

5.2.3.2.7 Conductores aislados en bandeja o soporte bandeja…....................................373

5.2.3.2.8 Normas de instalación en presencia de otras canalizaciones no eléctricas

……………………………………………………………………………………………373

5.2.3.2.9 Accesibilidad a las instalaciones………………………....................................373

5.2.3.3 Conductores……………………………………………………………………...374

5.2.3.3.1.- Materiales…………………………………………………………………….374

5.2.3.3.2.- Dimensionado…………………………………………..................................374

5.2.3.3.3.- Identificación de las instalaciones……………………...................................375

5.2.3.3.4.- Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica……………………………..376

5.2.3.4 Cajas de empalme ………………………………………………………………376

5.2.3.5 Mecanismos y tomas de corriente………………………………………….……376

5.2.3.6 Aparamenta de mando y protección…………………………………………….377

5.2.3.6.1 Cuadros eléctricos……………………………………………………………..377

5.2.3.6.2 Interruptores automáticos…………………………………………………….378

5.2.3.6.3.- Guardamotores………………………………………………………………379

5.2.3.6.4 Fusibles………………………………………………………………………..379

5.2.3.6.5 Interruptores diferenciales……………………………………………………380

5.2.3.6.6 Seccionadores………………….. …………………………………………….381

5.2.3.6.7 Embarrados……………………………………………………………………381

9

5.2.3.6.8 Prensaestopas y etiquetas…………………………………………………...…381

5.2.3.7 Receptoras de alumbrado………………………………………………….…….382

5.2.3.8 Receptores a motor………………………………………………………………383

5.2.3.9 Puestas a tierra…………………………………………………………………..385 5.2.3.9.1 Uniones a tierra………………………………………………………………..386

5.2.3.10 Inspecciones y pruebas a fábrica………………………………........................388

5.2.3.11 Control………………………………………………………………………….388

5.2.3.12 Seguridad……………………………………………………………………….389

5.2.3.13 Limpieza………………………………………………………………………...389

5.2.3.14 Mantenimiento………………………………………………………………….389 5.2.3.15 Criterios de medición……………………………………………………….…..389 6. MEDICIONES………………………………………391 6.1- MEDIDAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN…………………………393 6.1.1. Obra civil.................................................................................................................393 6.1.2. Aparamenta media tensión....................................................................................393 6.1.3. Transformadores....................................................................................................394 6.1.3.1 Generador de emergencia…………………………………………....................395 6.1.4. Equipos de Media y baja tensión..........................................................................395 6.1.4.1 Equipos de Media tensión....................................................................................395 6.1.4.2 Equipos de baja tensión.......................................................................................396 6.1.5. Bandejas porta cables............................................................................................396 6.1.6. Sistema de puesta a tierra......................................................................................397 6.1.7. Otros........................................................................................................................397 6.2- MEDIDAS DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA…………………..……….…398 6.2.1. Obra civil.................................................................................................................398 6.2.2. Equipamiento eléctrico de Media y Baja tensión................................................398 6.2.2.1 Equipamiento eléctrico de Media tensión..........................................................398 6.2.2.2 Equipamiento eléctrico de Baja tensión.............................................................399 6.2.3. Conductores............................................................................................................400 6.2.3.1 Conductores Media tensión.................................................................................400 6.2.3.2 Conductores Baja tensión....................................................................................401 6.2.4. Tubos de protección...............................................................................................408 6.2.5. Batería Automática de condensadores.................................................................409 6.2.6. Dispositivos de protección......................................................................................409 6.2.6.1 Magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles……..........................409 6.2.6.2 Diferenciales..........................................................................................................412 6.2.6.3 Relés termicos.......................................................................................................414 6.2.6.4 Contactores……………………………………………………………………...415 6.2.7. Luminarias..............................................................................................................416 6.2.8. Mecanismos eléctricos y otros...............................................................................416 6.2.9. Sistema de puesta a tierra………………..............................................................417 6.2.10. Varios.....................................................................................................................417 7. PRESUPUESTO…………………………………..…419 7.1 LISTADO DE PRECIOS UNITARIOS…………………………………………...421 7.2- PRESUPUESTO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN…………………424 7.2.1. Obra civil.................................................................................................................424 7.2.2. Aparamenta media tensión....................................................................................425 7.2.3. Transformadores....................................................................................................426 7.2.3.1 Generador de emergencia…………………………………………....................428

10

7.2.4. Equipos de Media y baja tensión..........................................................................428 7.2.4.1 Equipos de Media tensión....................................................................................428 7.2.4.2 Equipos de baja tensión.......................................................................................429 7.2.5. Bandejas porta cables............................................................................................430 7.2.6. Sistema de puesta a tierra......................................................................................431 7.2.7. Otros........................................................................................................................431 7.3- PRESUPUESTO DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA…………..………..…432 7.3.1. Obra civil.................................................................................................................432 7.3.2. Equipamiento eléctrico de Media y Baja tensión................................................433 7.3.2.1 Equipamiento eléctrico de Media tensión..........................................................433 7.3.2.2 Equipamiento eléctrico de Baja tensión.............................................................433 7.3.3. Conductores............................................................................................................435 7.3.3.1 Conductores Media tensión.................................................................................435 7.3.3.2 Conductores Baja tensión....................................................................................436 7.3.4. Tubos de protección...............................................................................................445 7.3.5. Batería Automática de condensadores.................................................................446 7.3.6. Dispositivos de protección......................................................................................447 7.3.6.1 Magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles……..........................447 7.3.6.2 Diferenciales..........................................................................................................450 7.3.6.3 Relés termicos.......................................................................................................453 7.3.6.4 Contactores……………………………………………………………………...454 7.3.7. Luminarias..............................................................................................................455 7.3.8. Mecanismos eléctricos y otros...............................................................................456 7.3.9. Sistema de puesta a tierra………………..............................................................457 7.3.10. Varios.....................................................................................................................457 7.4 Resumen de presupuesta…………………………………………….……………...458 7.5 Presupuesto Final…………………………………………………………………...459 8. ESTUDIO CON ENTIDAD PROPIA……………..460 8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD……………………………………………462 8.1.1 Generalidades……………………………………………………………………..462 8.1.2 Objeto………………………………………………………………………….…..462 8.1.3 Identificación de riesgos laborales……………………………………………….462 8.1.3.1 Estabilidad y solidez……………………………………………………………..462

8.1.3.2 Instalaciones de suministro y reparto de energía…………………………….…463

8.1.3.3 Vías y salidas de emergencia………………………………………………….…463

8.1.3.4 Detección y lucha contra incendios………………………………….………….463

8.1.3.5 Ventilación…………………………………………………………….…………463

8.1.3.6 Exposición de riesgos particulares……………………………………………...463

8.1.3.7 Temperatura………………………………………………………………….….463 8.1.3.8 Iluminación……………………………………………………………………...464

8.1.3.9 Vías de circulación y zonas peligrosas………………………………………….464

8.1.3.10 Espacio de trabajo……………………………………………………………...464

8.1.3.11 Primeros auxilios……………………………………………………………….464

8.1.3.12 Servicios higiénicos…………………………………………………………….464

8.1.4 Identificación de riesgos especiales………………………………………………464 8.1.4.1 Trabajos móviles o fijos situados por encima o debajo del nivel del

Suelo……………………...…..…………………………………………………………..465

8.1.4.2 Caídas de objetos……………………………...…………………………………465 8.1.4.3 Caídas de altura………………………………………………...…………….….465

11

8.1.4.4 Factores atmosféricos……………………………………………………………465

8.1.4.5 Trabajos de soldadura…………………………………………………………...465

8.1.4.6 Trabajos eléctricos……………………………………………………………….466 8.1.4.7 Otros trabajos específicos………………………………………………………..466

12


MEMORIA




DATA: Abril / 2015.

13

2. MEMORIA 2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN..........................................................................15 2.1 OBJETO DEL PROYECTCO..........................................................................16 2.2 ALCANCE.................................................................................................................16 2.3 ANTECEDENTES….............................................................................................16 2.4 NORMAS Y REFERENCIAS...........................................................................17 2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas................................................................17 2.4.2 Bibliografía y documentación...................................................................................18 2.4.3 Programas de cálculo................................................................................................19 2.4.4 Plan de calidad aplicado durante la redacción del proyecto….............................19 2.4.5 Otras referencias.......................................................................................................19 2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS..........................................................19 2.6 REQUISITOS DE DISEÑO...............................................................................19 2.6.1 Emplazamiento..........................................................................................................19 2.6.2 Descripción de la actividad.......................................................................................19 2.6.3 Clasificación de la actividad.....................................................................................20 2.7 ANALISIS DE SOLUCIONES ADOPTADAS...........................................20 2.7.1 Regímenes de neutro.................................................................................................20 2.7.1.1 Esquema TN............................................................................................................21 2.7.1.2 Esquema TT.............................................................................................................22 2.7.1.3 Esquema IT..............................................................................................................24 2.7.1.4 Elección del ECT.....................................................................................................26 2.7.2 Tipo de transformadores..........................................................................................26 2.7.2.1 Transformadores en baño de aceite mineral..........................................................27 2.7.2.2 Transformadores secos............................................................................................29 2.7.3 Compensación de la energía reactiva......................................................................30 2.7.3.1 Formas de compensación........................................................................................31 2.7.3.1.1 Compensación global….......................................................................................31 2.7.3.1.2 Compensación parcial..........................................................................................31 2.7.3.1.3 Compensación individual.....................................................................................32 2.7.3.2 Tipos de compensación............................................................................................33 2.7.3.2.1 Condensadores fijos…..........................................................................................33 2.7.3.2.2 Condensadores de regulación automatica...........................................................33 2.7.3.3 Compensación elegida.............................................................................................36 2.7.4 Instalación de alta disponibilidad............................................................................38 2.7.4.1 Introducción a la concepción de garantía de funcionamiento..............................38 2.7.4.2 Estudio de garantía de funcionamiento.................................................................39 2.7.4.3 Búsqueda e identificación de puntos débiles..........................................................39 2.7.4.4 Disponibilidad de los receptores críticos................................................................40 2.7.4.5 Generación de energía para receptores críticos.....................................................41 2.7.4.5.1 Generador de emergencia (GE)...........................................................................42 2.7.4.5.2 Sistema de alimentación ininterrumpida (SAI)..................................................42 2.7.4.5.3 Centro de control de motores (CCM)...................................................................44 2.7.4.5.4 Cuadro de corriente continua (CCC)..................................................................45 2.8 RESULTADOS FINALES..................................................................................46 2.8.1 Diseño del centro de transformación.......................................................................46 2.8.1.1 Características generales de C.T.............................................................................47 2.8.1.2 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA.........................................47

14

2.8.1.3 Descripción de la instalación..................................................................................48 2.8.1.3.1 Obra civil...............................................................................................................48 2.8.1.3.1.1 Local...................................................................................................................48 2.8.1.3.1.2 Características del local....................................................................................48 2.8.1.3.2 Instalación electrica.............................................................................................50 2.8.1.3.2.1 Características de la red de alimentación.........................................................50 2.8.1.3.2.1.1 Configuración de la red y transferencia........................................................51 2.8.1.3.2.2 Características de la Aparamenta de media tensión........................................52 2.8.1.3.2.3 Características de material vario de media tensión..........................................57 2.8.1.3.2.4 Características de la Aparamenta de baja tensión...........................................57 2.8.1.3.3 Medida de la energía eléctrica............................................................................59 2.8.1.3.4 Puesta a tierra.......................................................................................................60 2.8.1.3.4.1 Tierra de protección..........................................................................................60 2.8.1.3.4.2 Tierra de servicio...............................................................................................60 2.8.1.3.4.3 Tierras interiores...............................................................................................60 2.8.1.3.5 Instalaciones secundarias....................................................................................61 2.8.1.3.5.1 Alumbrado.........................................................................................................61 2.8.1.3.5.2 Baterías de condensadores................................................................................61 2.8.1.3.5.3 Cuadro de corriente continúa CCC..................................................................61 2.8.1.3.5.4 Protección contra incendios..............................................................................61 2.8.1.3.5.5 Ventilación.........................................................................................................62 2.8.1.3.5.6 Medidas de seguridad........................................................................................62 2.8.2 Descripción de las instalaciones en B.T...................................................................63 2.8.2.1 Distribución de las instalaciones............................................................................63 2.8.2.2 Relación de receptores y cargas..............................................................................64 2.8.2.3 Instalaciones en locales de características especiales............................................66 2.8.2.4 Previsión de potencia...............................................................................................66 2.8.2.4.1 Demanda de potencia…………………………………………………………...66 2.8.2.5 Línea de media tensión. Acometida A y Acometida B...........................................71 2.8.2.6 Distribución en Media y baja tensión....................................................................71 2.8.2.7 Protecciones.............................................................................................................83 2.8.2.8 Puestas a tierra........................................................................................................95 2.8.2.9 Compensación de la energía reactiva.....................................................................98 2.8.2.10 Receptores............................................................................................................103 2.8.2.10.1 Motores.............................................................................................................107 2.8.2.11 Sistemas de generación de energía para receptores críticos..............................113 2.8.3 Criterios de selectividad………………..................................................................120 2.8.3.1 Descripción de las instalaciones eléctricas..........................................................120 2.8.3.2 Filosofía de selectividad………............................................................................121 2.8.3.3 Valores de ajuste de los reles................................................................................121 2.8.3.3.1 Cuadro de media tensión CMT-01-01...............................................................121 2.8.3.3.2 Cuadro de baja tensión CBT-01-01...................................................................123 2.8.3.4 Filosofía de las transferencias manual / automática...........................................124 2.9 PLANIFICACIÓN................................................................................................126 2.10 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS……….126

15

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN. Diseño y Calculo de una Instalación Eléctrica de una Planta Petroquímica Emplazamiento: El área de servicio, se encuentra ubicada en el T.M del Morell (Tarragona) en la Ctra

C-251

P.K. 2,8.

Ubicada en la cuadrícula UTM, X-443,500 / Y-4.608,000

Y en coordenadas UTM exactas, X- 443,267 / Y-4.608,003

El Promotor: REPSOL YPF S.A.

N.I.F. nº: A-28.131.571

Domicilio social: Paseo Castellana, 278-280, 28042 Madrid

El autor del proyecto: Nombre del técnico: Epifanio Mateo REO SULEKOPA.

DNI: X-5429184-B

Titulación: Ingeniero Técnico Industrial

Nº de Colegiado:

En Tarragona, Abril de 2015

EL PROMOTOR. EL AUTOR DEL PROYECTO. REPSOL YPF S.A. Epifanio Mateo REO SULEKOPA N.I.F. nº: A-28.131.571 Ingeniero Técnico Industrial Nº de Colegiado: 1000001-T

16

2.1 OBJETO DEL PROYECTO. El objeto de este proyecto, consiste en la realización de la instalación eléctrica en media y

baja tensión para abastecer una planta para tratar los humos y residuos de otra para poder

cumplir con la normativa, dicha planta es propiedad de la empresa REPSOL QUIMICA

S.A

En este proyecto se estudia y justifica adecuadamente el diseño y la distribución de cada

uno de los elementos y dispositivos a instalar, con el fin de exponer el grado de

cumplimiento de todos los requisitos exigidos por la legislación vigente y que afectan a

dicha instalación.

De esta forma, se pretende obtener la Autorización Administrativa así como la de

ejecución de la instalación.

2.2 ALCANCE. El ámbito de aplicación del proyecto, se centra en la totalidad de las instalaciones en media

y baja tensión del complejo industrial mostrando una atención especial en proyectar una

instalación que satisfaga un objetivo de continuidad del suministro de la energía eléctrica

para conseguir una determinada seguridad de funcionamiento impuesta por el cliente.

De forma general el proceso de diseño y cálculo está divido en dos grandes partes:

. La instalación en media tensión: que comprenderá los cálculos de las líneas de media

tensión que alimentarán el C.T, el propio centro de transformación y los motores de media

tensión.

. Las instalaciones en baja tensión: que comprenderá todos los cálculos necesarios desde el

C.G.B.T del C.T a los propios receptores ubicados en la planta química.

Se especificaran en todo momento las posibles alternativas a adoptar en el diseño de las

instalaciones eléctricas y se justificará la elección adoptada dando prioridad en todo

momento a la continuidad del servicio en todo lo posible.

2.3 ANTECEDENTES La empresa REPSOL Química dispone de un complejo industrial situado en el polígono

industrial del Morell, en el que viene teniendo problemas con algunos residuos y humos

contaminados, utilizados en la elaboración de diferentes procesos. Esto supone un gran

inconveniente que produce en varias ocasiones el paro obligado de ciertos procesos con la

consecuente pérdida económica.

La construcción de la planta industrial dedicada exclusivamente al tratamiento y lavado de

humos está justificada económicamente.

Dicha planta se alimentará de una subestación ubicada en el complejo industrial propiedad

de Repsol Química S.A y funcionará como un proceso continuo a tres turnos de ocho horas

asegurando así el funcionamiento de la planta principal en todo momento.

17

2.4 NORMAS Y REFERENCIAS 2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas El presente proyecto recoge las características de los equipos, los cálculos que justifican su

empleo y la forma de ejecución de las instalaciones a realizar, dando con ello

cumplimiento a las siguientes disposiciones:

• Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas

Complementarias (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto de 2002).

• Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de

Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización

de Instalaciones de Energía Eléctrica.

• Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento administrativo

para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión.

• Normalización nacional (Normas UNE).

• Norma española: UNE 157001 –febrero 2002-Título: “Criterios generales para la

elaboración de proyectos”

• Real Decreto 3275/1982, de 12 de noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías

de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. BOE

núm.288 de 1 de diciembre.

• Orden de 6 de julio de 1984, por la que se aprueban las Instrucciones Técnicas

complementarias del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de Seguridad en

Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. (BOE 183/1984 de

01-08-1984, pág. 22350)

• Reglamento de instalaciones de protección contra incendios, R.D. 1942/1993 de 5 de

Noviembre (B.O.E. de 14 de diciembre de 1993).

• RD 2177/1996, de 4 de Octubre, por el que se aprueba la Norma Básica de la

Edificación NBE-CPI/96 "Condiciones de protección contra incendios en edificios".

• Real Decreto 786/2001, de 6 de julio, por el que se aprueba el Reglamento de Seguridad

contra incendios en los establecimientos industriales.

• REAL DECRETO 2267/2004, de 3 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de

seguridad contra incendios en los establecimientos industriales

18

• Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IPF-IFA.

• Reglas Técnicas del CEPREVEN (Centro de prevención de Daños y Pérdidas).

• Decreto 115/1994, de 6 de Abril, regulador del Registro General de Gestores de

Residuos en Cataluña.

• Decreto 92/1999, de 6 de Abril, de modificación del Decreto 34/1996, de 9 de Enero, por

el cual se aprueba el Catálogo de Residuos de Cataluña.

• Decreto 93/1999, de 6 de Abril, sobre Procedimientos de Gestión de Residuos

• Ley 6/2001, de 8 de Mayo, que modifica el Real Decreto Legislativo 1302/1986, de

Evaluación de Impacto Ambiental.

• Ley 3/1998, de 27 de febrero (Generalidad de Cataluña), de la Intervención integral de

La Administración ambiental (DOGC nº 2598)

• Decreto 136/1999, de 18 de mayo (Generalidad de Cataluña), que aprueba el

Reglamento de des plegamiento de la Ley 3/1998, y se adaptan sus anexos (DOGC nº

2894).

• Códigos ANSI

2.4.2 Bibliografía y documentación. Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Paraninfo

Reglamento Electrotécnico para Alta Tensión.

Proyecto de centros de transformación en edificios y fábricas.

Técnicas y procesos en las instalaciones eléctricas de media y baja tensión.

Cálculos de instalaciones y sistemas eléctricos.

Catálogo de motores Siemens.

También se han consultado las siguientes páginas web:

www.prysman.es

www.schneiderelectric.es

www.ormazabal.com

www.electramolins.es

www.circutor.es

www.voltimum.es

www.abb.com

www.siemens.com

http://www.voltimum.es/

http://www.abb.com/

19

2.4.3 Programas de cálculo. Para la elaboración del presente proyecto se han utilizado los siguientes programas de

cálculo:

• Calculux 4.0 - Cálculos lumínicos.

• PDC_Pirelli - Cálculos líneas subterráneas media tensión.

• Ormazabal - Diseño y cálculo de Centros de Transformación.

• DmELECT

2.4.4 Plan de gestión de la calidad aplicado durante la redacción del proyecto. Para la elaboración del siguiente proyecto y en previsión de que se produzcan errores

tipográficos o de diferencias de contenido en los diferentes documentos del mismo, se ha

procedido a la revisión aleatoria de aquellos elementos clave; Partidas de obra, datos

significativos de ubicación y localización de elementos de la instalación, etc.… que puedan

llevar a equivoco o a la no comprensión del proyecto.

2.4.5 Otras referencias. No es de aplicación en este proyecto.

2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS No es de aplicación, ya que las abreviaturas y definiciones utilizadas en este proyecto están

ya establecidas.

2.6 REQUISITOS DE DISEÑO. 2.6.1 Emplazamiento. La planta está en unos terrenos ubicados en el polígono industrial del Morell, en el

complejo industrial de Repsol QUIMICA S.A. de su misma propiedad. Se entra por la

nacional T-750 dirección el Morell/ la Pobla de Mafumet, tiene una extensión de unos

5000 m2, tal y como se muestra en el plano Nº 02 – Emplazamiento o Nº 04 – distribución.

2.6.2 Descripción de la actividad. En esta superficie, se pretende implantar el centro de transformación y el área de

producción, que estará formado por las siguientes áreas:

• Zona de planta (torre, planta y zona compresor)

• Subestación

• Sala de control

• Oficinas sala de control

20

2.6.3 Clasificación de la actividad. Teniendo en cuenta el marco legal y a tenor de las actividades desarrolladas en este tipo de

implantación (productos químicos…) la actividad se puede catalogar como clasificada.

Dentro de este tipo de clasificación, encontramos riesgo corrosión y factores de riesgo

inherentes a los ambientes húmedos junto a la energía eléctrica.

Además de los factores de riesgo mencionados, y a teniéndonos a lo que dicta la Ley

3/1998, de 27 de febrero, de la intervención integral de la Administración ambiental, -

“…El objeto de la presente Ley es establecer el sistema de intervención administrativa de

las actividades susceptibles de afectar al medio ambiente, la seguridad y la salud de las

personas, en el ámbito territorial de Cataluña…”- , se tomarán las medidas oportunas

durante la fase de diseño del proyecto, con el fin de tener todos estos aspectos en cuenta.

2.7 ANALISIS DE LAS SOLUCIONES ADOPTADAS. Introducción – En el siguiente capítulo, se analizan únicamente aquellas alternativas de

diseño más relevantes, que afectan directamente a la seguridad de la actividad y las

personas así como a aspectos técnico-económicos de la misma.

Las alternativas de diseño expuestas, están dentro del marco normativo. Las connotaciones

por el hecho de elegir una u otra alternativa, estarán condicionadas por lograr un alto nivel

de continuidad en el servicio de energía siempre que esté justificado económicamente.

2.7.1 Regímenes de neutro

Introducción: Actualmente, tal como se definen en la CEI 60364, en la UNE 20 460 y en la

NF C 15-100, en España en el REBT (ITC-BT-18), los esquemas de conexión a tierra

(ECT), que durante mucho tiempo se han llamado «regímenes de neutro», son tres:

• La puesta a neutro –TN.

• El neutro a tierra –TT.

• El neutro aislado (o impedante) –IT.

El ECT en BT determina pues la forma de conectar a tierra el secundario del transformador

MT/BT y las diversas maneras de poner a tierra las masas de la instalación se identifican

con las dos letras:

La primera para la conexión del neutro del transformador (con 2 casos posibles):

• T para «conectado» a tierra,

• I para «aislado» de tierra;

La segunda identifica el tipo de conexión de las masas de los receptores (con 2 casos

posibles):

• T para «masa conectada directamente» a tierra,

• N para «masa conectada al neutro» en el origen de la instalación; instalación que ha de

estar conectada a tierra.

21

El esquema TN, según CEI 60364, NF C 15-100 y UNE 20 460, implica varios

subesquemas:

• TN-C: si los conductores del neutro N y el conductor de protección CP coinciden (CPN).

• TN-S: si los conductores del neutro N y el conductor de protección CP están separados.

• TN-C-S: utilización de un TN-S aguas abajo de TN-C, (al revés, está prohibido).

Los tres esquemas principales tienen una misma finalidad en cuanto a la protección de

personas y bienes: el control de los efectos de un defecto de aislamiento. Se consideran

equivalentes en cuanto a la seguridad de personas frente a contactos indirectos.

Pero no es necesariamente así para la seguridad de la instalación eléctrica de BT en lo que

se refiere a: la disponibilidad de la energía, el mantenimiento de la instalación.

Estas magnitudes, cuantificables, son objeto de exigencias cada vez mayores en las

fábricas, en los edificios del sector terciario o de servicios etc.

Esta evolución de las necesidades de seguridad no es independiente de la elección de un

ECT.

Hay que recordar que la continuidad del servicio es un factor primordial al producirse una

emergencia relacionada con los ECT

2.7.1.1 Puesta a neutro: esquema TN

Ante un defecto de aislamiento, la corriente de defecto Id no está limitada más que por la

Impedancia de los cables del bucle del defecto (figura 1):

cpdfase RRR

UId

1

0 (Ecuación 2.1)

Para una salida determinada y supuesto que Rd ~? 0, se tiene:

cpfase RR

UId

1

08,0 (Ecuación 2.2)

En efecto, durante un cortocircuito, se admite que las impedancias aguas arriba de la salida

Considerada provocan una caída de tensión del orden del 20% sobre la tensión simple U0,

que es la tensión nominal entre fase y tierra; de ahí el coeficiente 0,8.

Entonces Id provoca la aparición de una tensión de defecto, respecto a tierra:

cpfase

cp

d

dcpd

RR

RUI

entoncesIRU

1

08,0

:,

(Ecuación 2.3)

Para redes de 230/400 V, esta tensión, del orden de Uo/2 (si RCP = Rfase) es peligrosa,

porque es superior a la tensión límite de seguridad, incluso en un lugar seco (UL = 50 V).

Por tanto, es necesario asegurar la desconexión automática e inmediata de la instalación o

de parte de la misma.

Siendo el defecto de aislamiento similar a un cortocircuito fase-neutro, el corte debe de

realizarse con un dispositivo de protección contra cortocircuitos -DPCC- con un tiempo

máximo de corte especificado en función de UL.

22

Instalación Para estar seguro de que la protección es realmente activa hace falta, sea el que sea el

punto del defecto, que la corriente Id sea superior al umbral de funcionamiento instantáneo

de la protección Ia (Id > Ia). Esta condición debe de comprobarse durante el diseño de la

instalación con los cálculos de la corriente de defecto, y esto para cada uno de los circuitos

de la distribución.

Fig. 2.1: Corriente de defecto y tensión en el esquema TN.

2.7.1.2 Puesta a neutro: esquema TT

Ante un fallo de aislamiento, la corriente de defecto Id (figura 3) queda limitada, sobre

todo, por las resistencias de tierra (si la conexión a tierra de las masas y la conexión a tierra

del neutro no son la misma).

Siempre con la hipótesis de que Rd = 0, la corriente de defecto es:

ba

dRR

UI

0 (Ecuación 2.4)

Esta corriente de defecto produce una tensión de defecto en la resistencia de tierra de los

receptores:

ba

ad

dad

RR

RUU

oIRU

0

,,...

(Ecuación 2.5)

Siendo normalmente bajas las resistencias de tierra y del mismo orden de magnitud (» 10),

esta tensión, del orden de Uo/2, es peligrosa; por tanto, es obligatorio prever una

desconexión automática de la parte de la instalación afectada por el defecto (figura 2).

23

Tabla 2.1 Límite superior de la resistencia de la toma de tierra de las masas que no hay que sobrepasar, en función de la

sensibilidad de los DDR y de la tensión límite UL, [I Dn = f(Ra)].

Fig. 2.2: Corriente y tensión de defecto en esquema TT.

Instalación: En la cabeza de la instalación es necesario colocar al menos un DDR, puesto que la

corriente de defecto más allá de la que hay riesgo (Ido = Ul / Ra), es muy inferior a la de

ajuste de los dispositivos de protección de corriente máxima.

Para mejorar la disponibilidad de la energía eléctrica, el empleo de varios DDR permite

conseguir una selectividad de disparo amperimétrica y cronométrica.

Todos estos DDR tendrán un margen de corriente asignada IΔn inferior a Id0.

La desconexión de la tensión, por la actuación de los DDR, debe de hacerse según la

norma, en menos de 1 segundo.

Hay que destacar que la protección por medio de DDR:

• es independiente de la longitud de los cables,

• permite varias tomas de tierra Ra separadas (disposición no deseable, porque el

CP ya no es una referencia de potencial única para todo el conjunto de la instalación).

24

2.7.1.3 Neutro aislado o impedante: esquema IT

El neutro está aislado, es decir, no está conectado a tierra. Las tomas de tierra de las masas

normalmente están interconectadas (como para el ECT TN o TT).

En funcionando normal (sin defecto de aislamiento), la red está puesta a tierra por la

impedancia de fuga de la red.

En régimen IT, para fijar adecuadamente el potencial de una red respecto a tierra, es

aconsejable, sobre todo si es corta, colocar una impedancia (Zn » 1 500 Ω) entre el neutro

del transformador y tierra... es el esquema IT llamado de neutro impedante.

Comportamiento al primer fallo

• Neutro aislado:

La corriente de defecto se establece como sigue (valor máximo en caso de defecto franco y

neutro no distribuido):

21 ccf III ,

Siendo:

131 VwcjI fc , y 232 VwcjI fc

De donde:

wcUI fd 30

, (Ecuación 2.6)

Para 1 km de red a 230/400 V, la tensión de defecto será:

dbc IRU , o sea 0,7 V si Rb = 10ohm.

Esta tensión no es peligrosa, por lo que la instalación puede mantenerse en servicio.

Si el neutro está distribuido, la diferencia de potencial del neutro respecto a tierra añade

una corriente WCUI fcn 0 , e WCUI fd 40 , (figura 3)

• Neutro impedante:

La corriente del primer defecto es:

eqZ

Ud , (Ecuación 2.7)

Siendo: WCjZZ

f

neq

3

11,

La tensión de defecto correspondiente resulta débil, no peligrosa y la instalación puede

mantenerse en servicio.

Continuar la explotación, sin peligro, es muy importante, pero hace falta:

- estar advertido de que hay un defecto,

- buscarlo rápidamente y eliminarlo, antes de que se produzca un segundo defecto.

Para responder a esta demanda:

25

- la información «existe un defecto» la da el Controlador Permanente de Aislamiento

(CPA) que supervisa todos los conductores activos, incluido el neutro (es obligatorio según

la norma NF C 15-100),

- la búsqueda se realiza con la ayuda de un localizador de defectos.

Fig. 2.3: Corriente del primer defecto de aislamiento en el esquema IT.

Fig. 2.4: Corriente del 2º defecto en el esquema IT (neutro distribuido) y salidas que tienen la misma sección y longitud.

26

Tabla 2.2 Continuidad de servicio según tipo de ect.

2.7.1.4 Elección del esquema de conexión a tierra

Una vez expuestos los diferentes esquemas de conexión se decide optar por el esquema

TT, neutro y masas conectadas directamente a tierra.

Esta solución viene considerada por los siguientes factores:

- Aunque el ect con menor riesgo por no disponibilidad de energía, es el neutro impedante

(esquema IT), ya que tiene la ventaja de no interrumpir la distribución eléctrica al primer

fallo, hay que evitar el segundo fallo, que tiene entonces los mismos e importantes riesgos

del ECT TN. En nuestro caso la configuración de la instalación, dispone de ciertas

maniobras automáticas capaces de despejar una falta sin pérdida de suministro y por otra

parte la instalación cuenta con alimentaciones seguras procedentes de grupos electrógenos

para equipos críticos, por lo que una vez analizada la situación al elegir la opción del

esquema TT disponemos de una instalación más sencilla y más económica que nos sigue

aportando un alto nivel de seguridad.

- La presencia de interruptores diferenciales permite una excelente protección contra

contactos directos, indirectos y contra incendios, si la sensibilidad es menor de 300mA.

Dados los bajos valores de resistencia a tierra que tiene la instalación (apartado 3.2.2.7.3

de anexos), es posible tener una selectividad absoluta a la hora de elegir la sensibilidad de

los diferenciales.

- No es necesaria vigilancia permanente. Aunque la fábrica dispone de personal eléctrico

cualificado 8h al día. Hay que tener en cuenta que para conservar todas las ventajas que

aporta la configuración del centro de transformación, ante una anomalía sería necesario

restablecer la instalación a condiciones normales de funcionamiento lo antes posible.

2.7.2 Tipos de transformadores En la actualidad, los tipos constructivos de los transformadores de distribución para CT son

prácticamente los dos siguientes:

27

– Transformadores en baño de aceite mineral,

– Transformadores de aislamiento sólido a base de resinas, denominados «transformadores

secos».

Un tercer tipo, mucho menos frecuente, es el transformador en baño de silicona líquida en

lugar de aceite mineral. La construcción de transformadores en baño de líquidos

denominados en España «Piraleno» o también «Askarel» está prohibida desde principios

de la década 1 980-1 990, aunque siguen en servicio una cierta cantidad de ellos (cada vez

menor). La prohibición está motivada por los muy graves peligros de estos líquidos para el

medio ambiente y para las personas. Se expondrán pues los transformadores secos y a los

en baño de aceite.

2.7.2.1 Transformadores en baño de aceite mineral.

Son los utilizados muy mayoritariamente por las compañías distribuidoras para los CT de

las redes públicas. El tipo actual es el denominado «hermético», o de «llenado integral», es

decir, sin depósito conservador. En ellos, la dilatación del aceite por incremento de la

temperatura, es compensada por la deformación elástica de las aletas de refrigeración de la

cuba (figura 5).

Respecto al tipo anterior con depósito conservador (denominado también «depósito de

expansión») presentan las siguientes ventajas:

ausencia de contacto del aceite con el aire ambiente, con lo cual se evita que el aceite se

humedezca, y que se acidifique por el oxígeno del aire. En consecuencia mantenimiento

más reducido del aceite

La instalación y el conexionado a sus bornes, de MT y BT, son más fáciles por la

ausencia del depósito,

La altura total del transformador es más reducida.

Esta supresión del depósito conservador, ha sido posibles gracias a haberse conseguido

diseñar transformadores con cantidades de aceite notablemente inferiores a las de los tipos

anteriores que precisaban depósito conservador.

Esta gran reducción en la cantidad de aceite, hace que en caso de incendio, las

consecuencias y la peligrosidad del mismo sean menores por la menor cantidad de aceite

combustible. Se trata de una ventaja muy importante, según se explicará más adelante.

28

Fig. 2.5: Transformador en baño de aceite. Fig. 2.6: Transformador seco.

Ventajas frente a los transformadores secos:

– menor coste unitario. En la actualidad su precio es del orden de la mitad que el de no

seco de la misma potencia y tensión,

– menor nivel de ruido,

– menores pérdidas de vacío,

– mejor control de funcionamiento,

– pueden instalarse a la intemperie,

– buen funcionamiento en atmósferas contaminadas,

– mayor resistencia a las sobretensiones, y a las sobrecargas prolongadas.

Los transformadores en baño de aceite se construyen para todas las potencias y tensiones,

pero para potencias y/o tensiones superiores a los de distribución MT/BT para CT, siguen

siendo con depósito conservador.

Desventajas frente a los transformadores secos:

– La principal desventaja, es la relativamente baja temperatura de inflamación del aceite, y

por tanto el riesgo de incendio con desprendimiento elevado de humos.

Según la norma UNE, el valor mínimo admisible de la temperatura de inflamación del

aceite para transformadores, es de 140ºC.

Por este motivo (también por razones medioambientales), debajo de cada transformador,

debe disponerse un pozo o depósito colector, de capacidad suficiente para la totalidad del

aceite del transformador, a fin de que, en caso de fuga de aceite, por ejemplo, por fisuras o

rotura en la caja del transformador, el aceite se colecte y se recoja en dicho depósito.

En la embocadura de este depósito colector acostumbra a situarse un dispositivo apaga

llamas para el caso de aceite inflamado, que consiste en unas rejillas metálicas cortafuegos,

29

las cuales producen la auto extinción del aceite, al pasar por las mismas, o, como mínimo,

impiden que la llama llegue a la caja del transformador y le afecte (efecto cortafuegos).

En muchas ocasiones, estas rejillas metálicas «cortafuegos» o «apaga llamas» se sustituyen

por una capa de piedras por entre las cuales pasa el aceite hacia el depósito colector.

Actúan pues como apaga llamas o cortafuegos en forma similar a las mencionadas rejillas

metálicas.

Este depósito colector representa un incremento significativo en el coste de la obra civil del

CT, y en ocasiones, cuando la haya, una cierta invalidación de la planta inferior a la del

CT.

El riesgo de incendio obliga también a que las paredes y techo de la obra civil del CT sean

resistentes al fuego.

– Debe efectuarse un control del aceite, pues está sujeto a un inevitable proceso de

envejecimiento que se acelera con el incremento de la temperatura.

Asimismo, aunque se trate de transformadores herméticos, sin contacto con el aire, puede

producirse un incremento en su contenido de humedad, debido al envejecimiento del

aislamiento de los arrollamientos, ya que la degeneración de la celulosa, desprende agua

que va al aceite.

En efecto, en los transformadores en baño de aceite, los aislantes de los arrollamientos

acostumbran a ser de substancias orgánicas tales como algodón, seda, papel y análogos,

que en la clasificación de los aislantes para transformadores figuran comprendidos en la

«clase A».

Esto obliga a una labor de mantenimiento con controles periódicos del aceite, como

mínimo de su rigidez dieléctrica, pues ésta disminuye mucho con el contenido de agua

(humedad), y de su acidez (índice de neutralización), ya que los ácidos orgánicos, que por

oxidación aparecen en el aceite, favorecen activamente el deterioro de los aislantes sólidos

de los arrollamientos.

2.7.2.2.- Transformadores secos.

En ellos, sus arrollamientos están encapsulados dentro de resina del tipo termoendurecible

(resina epoxy) mezclada con una llamada «carga activa» pulverulenta formada

básicamente de sílice y alúmina hidratada y con aditivos endurecedor y flexibilizador

(figura 6).

Este tipo es más utilizado en los CT de abonado que en los CT de red pública.

Ventajas frente a los transformadores en baño de aceite:

– menor coste de instalación al no necesitar el depósito colector

– menor coste de instalación al no necesitar el depósito colector en la obra civil, antes

mencionado,

– mucho menor riesgo de incendio. Es su principal ventaja frente a los transformadores en

baño de aceite. Los materiales empleados en su construcción (resina epoxy, polvo de

30

cuarzo y de alúmina) son autoextinguibles, y no producen gases tóxicos o venenosos. Se

descomponen a partir de 300ºC y los humos que producen son muy tenues y no corrosivos.

En caso de fuego externo (en el entorno), cuando la resina alcanza los 350oC arde con

llama muy débil y al cesar el foco de calor se autoextingue aproximadamente a los 12

segundos.

Puede decirse que este menor riesgo de incendio fue la principal razón y objetivo que

motivó su desarrollo.

Desventajas frente a los transformadores en aceite:

– mayor coste, en la actualidad del orden del doble,

– mayor nivel de ruido,

– menor resistencia a las sobretensiones,

– mayores pérdidas en vacío,

– no son adecuados para instalación en intemperie, ni para ambientes contaminados.

En la actualidad, disponibles sólo hasta 36 kV y hasta 15 MVA.

Atención: Estando el transformador seco en tensión, no deben tocarse sus superficies

exteriores de resina que encapsulan los arrollamientos de Media Tensión. En este aspecto,

presentan menos seguridad frente a contactos indirectos que los transformadores en aceite

dentro de caja metálica conectada a tierra.

2.7.3 Compensación de la energía reactiva. Introducción

- Las compañías eléctricas penalizan el consumo de energía reactiva con el objeto de

incentivar su corrección.

Dicho coeficiente de recargo se aplica sobre el importe a pagar por la suma de los

conceptos siguientes:

– término de potencia (potencia contratada),

– término de energía (energía consumida).

La fórmula que determina el coeficiente de recargo es la siguiente:

21cos

17

rK , obteniéndose los coeficientes indicados en la tabla siguiente:

Tabla. 2.3. Tabla de valores de Kr.

31

Un buen factor de potencia permite optimizar técnico y económicamente una instalación,

Evitando el sobredimensionado de algunos equipos y mejorando su utilización.

2.7.3.1 Formas de compensación

La localización de los condensadores BT en una red eléctrica constituye lo que se

denomina el modo de compensación.

La compensación de una instalación puede realizarse de distintas maneras.

Esta compensación puede ser global, parcial (por sectores), o local (individual). En

principio, la compensación ideal es la que permite producir energía reactiva en el lugar

mismo donde se consume y en una cantidad que se ajusta a la demanda. Unos criterios

técnico-económicos determinan su elección.

2.7.3.1.1 Compensación global

La batería está conectada en cabecera de la instalación y asegura la compensación del

conjunto de la instalación. Está permanentemente en servicio durante la marcha normal de

la fábrica (figura 7).

Ventajas

Elimina las penalizaciones por consumo excesivo de energía reactiva

Disminuye la potencia aparente (o de aplicación) ajustándola a la necesidad real de kW

de la instalación

Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones

la corriente reactiva está presente en la instalación desde el nivel 1 hasta los receptores,

las pérdidas por efecto Joule (kWh) en los cables situados aguas abajo y su dimensionado

no son, por tanto, disminuidos.

2.7.3.1.2 Compensación parcial

La batería está conectada al cuadro de distribución y suministra energía reactiva a cada

taller o a un grupo de receptores. Se descarga así gran parte de la instalación, en particular

los cables de alimentación de cada taller (figura 8).

Ventajas

elimina las penalizaciones por consumo excesivo de energía reactiva

descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW)

optimiza parte de la red ya que la corriente reactiva no circula entre los niveles 1 y 2.

32

Observaciones

la corriente reactiva está presente en la instalación desde el nivel 2 hasta los receptores

las pérdidas por efecto Joule (kW/h) en los cables quedan reducidas de este modo

existe un riesgo de sobrecompensación como consecuencia de variaciones de carga

importantes (este riesgo se elimina con la compensación automática).

2.7.3.1.3 Compensación individual

La batería está conectada directamente a los bornes de cada receptor de tipo inductivo. Esta

compensación individual debe contemplarse cuando la potencia del motor es importante

con relación a la potencia total (figura 9).

La potencia en kvar de la batería representa aproximadamente el 25% de la potencia en kW

del motor. Cuando es aplicable, esta compensación produce energía reactiva en el lugar

mismo donde es consumida y en una cantidad que se ajusta a las necesidades.

Puede preverse un complemento en cabecera de la instalación (transformador).

Ventajas

elimina las penalizaciones por consumo excesivo de energía reactiva,

descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW),

reduce el dimensionado de los cables y las pérdidas por efecto Joule (kWh).

Observaciones

la corriente reactiva ya no está presente en los cables de la instalación.

Se puede contemplar una compensación individual cuando la potencia de algunos

receptores es importante con relación a la potencia total.

Fig.2.7 Compensación global Fig.2.8 Compensación parcial

33

Fig.2.9 Compensación Individual

2.7.3.2 Tipos de compensación

En baja tensión la compensación se realiza con dos tipos de equipos:

– los condensadores de valores fijos o condensadores fijos,

– los equipos de regulación automática o baterías automáticas que permiten ajustar

permanentemente la compensación a las necesidades de la instalación.

Observación:

Cuando la potencia a instalar es superior a 800 kvar con una carga estable y continua,

puede resultar más económico elegir instalar baterías de condensadores de alta tensión en

la red.

2.7.3.2.1 Condensadores fijos

Estos condensadores tienen una potencia unitaria constante y su conexión puede ser:

– manual: mando por disyuntor o interruptor,

– semi-automática: mando por contactor,

– directa: conectada a las bornes de un receptor.

Se utilizan:

– en los bornes de los receptores de tipo inductivo (motores y transformadores),

– en un embarrado donde estén muchos pequeños motores cuya compensación individual

sería demasiado costosa,

– cuando la fluctuación de carga es poco importante.

2.7.3.2.2 Condensadores de regulación automática

Este tipo de equipo permite la adaptación automática de la potencia reactiva suministrada

por las baterías de condensadores en función de un cos φ deseado e impuesto

permanentemente.

34

Se utiliza en los casos donde la potencia reactiva consumida o la potencia activa varían en

proporciones importantes, es decir esencialmente:

– en los embarrados de los cuadros generales BT,

– para las salidas importantes.

Principio e interés de la compensación automática:

Instaladas en cabecera del cuadro de distribución BT o de un sector importante, las baterías

de condensadores están formadas por distintos escalones de potencia reactiva. El valor del

cos φ es detectado por un relé varimétrico que manda automáticamente la conexión y

desconexión de los escalones, a través de contactores, en función de la carga y del cos φ

deseado.

El transformador de intensidad debe instalarse aguas arriba de los receptores y de las

baterías de condensadores.

La compensación automática permite la inmediata adaptación de la compensación a las

variaciones de la carga y, de este modo, evita devolver energía reactiva a la red y

sobretensiones peligrosas para los circuitos de iluminación durante los funcionamientos a

baja carga de la instalación.

Dentro de la compensación automática tenemos 2 variantes:

Baterías con contactores electromecánicos

Cuando las variaciones de la potencia reactiva son relativamente lentas del orden de

segundos.

Baterías maniobradas por tiristores

Se recomiendan cuando hace falta un seguimiento instantáneo de potencia reactiva como

consecuencia de la rápida variación de cargas. Casos típicos son aparatos de elevación,

grúas, equipos y líneas de soldadura.

Las ventajas que nos aporta este sistema de compensación son:

Eliminación del transitorio de arranque producido por la conexión del condensador. La

conexión se produce en el preciso momento que la tensión de red coincide con la del

condensador, se encuentre éste total o parcialmente cargado.

La carencia de transitorios a la conexión nos permite la eliminación de huecos, flicker y

cualquier otra perturbación generada en el transitorio de la conexión

Cadencia ilimitada de maniobras

Respuesta inmediata a la demanda de compensación. El tiempo de respuesta en la

compensación de reactiva puede llegar a tan solo un ciclo de la frecuencia de la red,

consiguiendo de esta manera una compensación casi instantánea

35

Menor desgaste de los condensadores y de los interruptores de maniobra, debido a la

eliminación de transitorios y de la total ausencia de partes mecánicas móviles. De esta

manera incrementamos notablemente la vida útil del equipo respecto a los equipos

convencionales con contactores electromecánicos

Como último paso, una vez determinada la forma y la potencia de la batería a instalar,

queda la definición del tipo de equipo.

Básicamente existen dos posibilidades:

Batería estándar

Baterías equipadas con condensadores con tensión y potencia adecuados a la tensión de la

red

Batería con filtros

Baterías equipadas con condensadores dimensionados en tensión y potencia con

reactancias sintonizadas en serie en cada escalón.

La frecuencia de sintonía es de 189 Hz presentando dos objetivos en caso de existencia de

armónicos en la red:

- Protección de los condensadores

- Evitar el fenómeno de amplificación de los armónicos existentes

Para escoger el tipo de batería, hay que tener en cuenta tres criterios:

- La existencia de armónicos en la instalación

- La posibilidad de que exista una resonancia entre el transformador y la batería

- El análisis de las medidas de la instalación

La existencia de armónicos depende del tipo y cantidad de aparatos existentes que puedan

generar armónicos.

Como ejemplo, se detallan el rango de armónicos generado por los receptores más

habituales:

Variadores de velocidad de 6 pulsos: 5º y 7º armónico

SAI: 5º y 7º armónico

Equipo de soldadura por puntos: 3º armónico

Lámparas de descarga: 3º armónico

Si se realiza una medición mediante un equipo portátil AR.5-L, se puede ver el espectro

completo existente en la instalación y, sobretodo, en el cuadro general donde será

conectada la batería de condensadores.

Una vez constatado este punto, hay que calcular la posibilidad de que la batería entre en

resonancia. Para ello, se utiliza la siguiente expresión:

36

Q

Sn cc (Ecuación 2.8)

Donde n es rango del armónico resonante, Scc es la potencia de cortocircuito de la

instalación y Q la potencia de la batería de condensadores.

Como criterios prácticos, una vez realizada la medida, se adjunta la siguiente tabla:

Tabla. 2.4. Tabla tipo de filtrado para armónicos

2.7.3.2 Compensación elegida

Algunos fabricantes importantes a la hora de elegir el tipo de compensación optan por la

siguiente regla:

Si la potencia de los condensadores (kvar) es inferior al 15% de la potencia del

transformador, elegir condensadores fijos. Si la potencia de los condensadores (kvar) es

superior al 15% de la potencia del transformador, elegir una batería de condensadores de

regulación automática.

A continuación se muestra una tabla para la elección del equipo más adecuado en función

de la instalación.

37

Tabla. 2.5. Tabla para elección de batería de condensadores

Aunque la compensación individual es la que más ventajas ofrece según lo expuesto, el

coste económico que supondría es importante por el número de receptores existentes y en

ningún momento estaría justificado, por lo que considerando la configuración de la

instalación y los receptores que la componen, principalmente motores asíncronos que

suponen una fluctuación importante de reactiva que varía en función del proceso, y

partiendo de la tabla anterior facilitada por el fabricante Circutor se exponen los siguientes

criterios de elección:

1.- Múltiples cargas con funcionamiento variable: (Automática)

2.- Variaciones de carga normales > 0,1s: (Batería estándar maniobrada por contactores)

3.- Existencia de armónicos (Batería con filtro)

4.- Por lo que se opta por los siguientes equipos de compensación automática de baterías

con filtro para armónicos y maniobra por contactores:

CMT

Barras A: CHV-T 500 / 6,6 500 kvar

Barras B: CHV-T 500 / 6,6 500 kvar

CBT

Barras A: Plus FR4-350-400 de 289 kvar (50+(3×100))

Barras B: Plus FR4-350-400 de 289 kvar (50+(3×100))

En el apartado 2.8.2.9.2 de la memoria se detallan los equipos y sus componentes.

Observaciones:

Según la ITC-BT 47 apartado 2.7, se podrá realizar la compensación de la energía reactiva

pero en ningún momento la energía absorbida por la red podrá ser capacitiva.

Para compensar la totalidad de una instalación, o partes de la misma que no funcionen

simultáneamente, se deberá realizar una compensación automática, de forma que se

38

asegure un factor de potencia compensado con variaciones no superiores al ±10% del valor

medio medido en un tiempo determinado.

2.7.4 Instalación de alta disponibilidad.

2.7.4.1 Introducción a la concepción de la garantía de funcionamiento

La avería en un equipo, el corte del servicio de energía, el paro en un proceso automático o

el accidente son cada vez menos tolerados o aceptados, tanto por los industriales como por

la población usuaria.

La garantía de funcionamiento que se expresa en términos de fiabilidad, de mantenibilidad,

de disponibilidad y de seguridad es también una ciencia que ningún diseñador de producto

o de instalación puede ignorar.

GARANTIA DE FUNCIONAMIENTO es un concepto que se basa en 4 magnitudes

cuantificables que están interrelacionadas entre sí.

Estas cuatro magnitudes hay que tenerlas en cuenta en todos los estudios de garantía de

funcionamiento.

Figura 10: magnitudes cuantificables

En algunos casos se designa la garantía de funcionamiento, con las iniciales de las cuatro

magnitudes FMDS:

Fiabilidad: probabilidad que el sistema no se averíe durante [0,t],

- Es la capacidad de un sistema de funcionar correctamente el mayor tiempo posible. El

MTTF (Mean Time To Failure) tiempo medio de buen funcionamiento antes del primer

fallo es un modo de cuantificar la fiabilidad.

Mantenibilidad: probabilidad que el sistema sea reparado durante [0,t],

- Es la aptitud de un sistema para ser reparado rápidamente. El MTTR (Mean Time To

Repair) duración media de reparación es un medio de cuantificar la mantenibilidad.

Disponibilidad: probabilidad que el sistema funcione en el instante t,

- Es el porcentaje de tiempo durante el que el sistema funciona correctamente. El MTBF (Mean Time Between Failure) tiempo medio entre dos fallos de un sistema reparable es un

medio de cuantificar la disponibilidad.

39

Seguridad: probabilidad de evitar un suceso catastrófico.

- La seguridad es la capacidad de un sistema para no poner en peligro a las personas.

2.7.4.2 Fases cronológicas de la realización de un estudio sobre garantía de

funcionamiento

Tabla. 2.6. Tabla estudio sobre garantía de funcionamiento

2.7.4.3 Búsqueda e identificación de los puntos débiles

El análisis de la configuración mínima de base se realiza teniendo en cuenta:

la información aportada por la experiencia de gestión de diversas fuentes,

la tasa de fallo, definida por los fabricantes u organismos de normalización, como IEEE,

MIJO, CNET, que permite determinar los puntos débiles de este tipo de instalación.

Para los principales componentes de la instalación, las probabilidades de avería, expresada

en minutos de fallo al año, son, a título de ejemplo y para un país industrializado:

- red MT: 450 minutos/año,

- cuadro BT: 90 minutos/año,

- grupo electrógeno: 360 minutos/año,

- SAI: 150 minutos/año.

Para cada una, el «peso de la no-disponibilidad» de los componentes, en los que puede

intervenir el consumidor, son los siguientes:

40

Cuadro general BT

Conmutador de fuentes: 65 %

Aparamenta de distribución: 25 %

Auxiliares y control-mando: 10 %

100 %

Grupo electrógeno

Sistema de arranque: 65 %

Circuito de refrigeración: 8 %

Circuito combustible (bomba gasoil): 7 %

Conexión de la carga del GE: 6 %

Entorno del grupo (p.e.: temperatura): 6 %

Auxiliares + control-mando: 8 %

100 %

SAI

Rectificador e inversor: 35 %

Baterías: 55 %

Auxiliares: 10 %

100 %

Es fácil comprobar que los tres «componentes sensibles» son:

En el cuadro BT: el conmutador de fuentes,

En el grupo: el sistema de arranque,

En el SAI: la batería.

2.7.4.4 Valores de disponibilidad de los receptores críticos al año.

Tasas de no-disponibilidad: 6·10-4

o sea, 5h año

41

Figura 11: valores de disponibilidad de los valores críticos

2.7.4.5 Generación de energía para receptores críticos.

Con el fin de asegurar el suministro a los receptores críticos y considerando receptores

críticos como aquellos a los que en caso de fallo de energía:

1.-Pueden comprometer la seguridad de la instalación y de las personas usuarias de la

misma,

• Sistemas de protección contra incendios. (Alumbrado de emergencia, Alumbrado de

Señalización, Central de incendios etc…).

• Sistema de seguridad. (Sistemas de detección de intrusos.

• Electrónica y comunicaciones. (Megafonía emergencia, etc...).

2.- Puedan producir una parada no programada del proceso continuo,

• Electrónica y comunicaciones. (Sistema de control distribuido, Plc´s, informática)

• Motores críticos

En este caso la propiedad se decanta por la implantación de dos grupos electrógenos y un

equipo de alimentación ininterrumpida. Esta decisión viene tomada por la experiencia de

las otras instalaciones similares que posee la propiedad y con el fin de mantener una

uniformidad en las instalaciones que simplifique tanto el mantenimiento como los tiempos

muertos por problemas en averías desconocidas.

42

2.7.4.5.1 Generador de emergencia.(GE)

Introducción

– Como complemento a la energía a contratar en la actividad implantar, se plantea la

instalación de un grupo electrógeno con sistema de arranque automático en caso de fallo

del suministro eléctrico convencional.

Teniendo en cuenta el Art.10 de Reglamento electrotécnico de baja tensión, sobre el

suministro de energía, se clasifica como complementario, al que complementa al

suministro normal o convencional.

A su vez los suministros complementarios se clasifican como:

• Suministro de socorro: Potencia receptora mínima equivalente al 15 % del total

contratado para el suministro normal.

• Suministro de reserva: Potencia receptora mínima equivalente al 25 % del total


• Suministro duplicado: Potencia receptora mínima equivalente al 50 % del total


El tipo de cargas críticas supone aprox. un 25% de la potencia total a contratar, con lo que

tendríamos un suministro de reserva.

2.7.4.5.2 Sistema de Alimentación Ininterrumpida (SAI).

Un SAI (sistema de alimentación ininterrumpida), como su nombre indica, tiene la

finalidad de mantener la alimentación de un receptor, por ejemplo, un ordenador. Para eso,

cuando la tensión aguas arriba de un SAI estático desaparece, la instalación aguas abajo

siempre estará alimentada con la energía suministrada por una batería de acumuladores

eléctricos.

De hecho un SAI estático tiene particularidades esenciales en cuanto a la protección de

personas:

tiene circuitos de corriente alterna y circuitos de corriente continúa con una batería.

Es:

- un receptor, respecto a la instalación aguas arriba,

- una fuente de energía, respecto a la instalación aguas abajo;

cuando falla la tensión de corriente alterna de alimentación, su rectificador queda

bloqueado y no puede atravesarlo ninguna corriente;

su ondulador solo puede dar pequeñas corrientes de cortocircuito (alrededor de2 In).

Componentes del SAI

SAI: Sistema Alimentación Ininterrumpida, incluye por lo menos una de las unidades

funcionales siguientes: ondulador, rectificador y batería, u otro medio de acumulación de

energía, que puede estar asociado a otras unidades de SAI para formar un SAI paralelo o

redundante

43

By-pass: camino de derivación (shuntado) del convertidor indirecto de la corriente alterna

(rectificador y ondulador).

Contactor estático: parte del interruptor de transferencia. Es un contactor a base de

semiconductores (tiristores) encargado de la conexión instantánea entre la instalación

aguas abajo (utilización) y la instalación aguas arriba (entrada alterna); normalmente se

encuentra acompañado, en los SAIS de altas potencias, de un contactor electromagnético

CPA: Controlador Permanente de Aislamiento para circuitos de cc.

CPN: Conductor común de Protección y Neutro.

DCC: Detector de Componente Continua.

Interruptor de transferencia: Interruptor de SAI que consta de uno o varios interruptores,

que se emplean para transferir la potencia de una fuente a otra.

Ondulador: forma parte de un SAI. Se trata de un sistema electrónico de potencia que

convierte una tensión continua en una alterna. Un SAI puede incorporar varios

onduladores.

Figura 12.Esquema componentes de un SAI

Figura 13.Esquema by-pass de un SAI

44

• El tiempo de intervención, viene definido en cuatro clases:

– sin interrupción (llamado también de tiempo cero) para la alimentación de instalaciones

de seguridad tipo A,

– de corta interrupción (con tiempo de intervención no superior a 1 s) para las instalaciones

de seguridad tipo B,

– de larga interrupción (se requieren hasta 15 s para tomar el relevo de la alimentación)

para las instalaciones de seguridad tipo C,

– de retardo no especificado (se requiere un tiempo superior a 15 s o una activación

manual).

• El tipo de aplicación, definido por cuatro clases que establecen las tolerancias de

fluctuación de tensión y de frecuencia en función de las exigencias de las cargas

alimentadas:

– G1 (U: ± 5%, f: ± 2,5%)1 para las cargas resistivas simple (alumbrado, calefacción).

– G2 (U: ± 2,5%, f: ± 1,5%) para aplicaciones similares a las alimentadas por la red

pública (alumbrado, motores, aparatos electrodomésticos...),

– G3 (U: ± 1%, f : ± 0,5%) para aplicaciones sensibles (regulación, telecomunicaciones,...).

– G4 (a especificar) para usos con características de forma de onda especificadas

(informáticos,...).

2.7.4.5.3 Centro de Control de Motores. CCM

Actualmente existe una gran tendencia a centralizar el equipo de control de motores. Las

ventajas de agrupar todos los controles de motores en un punto central son tan evidentes

que incluso se realiza cuando se emplean unidades de control para cada motor individual.

En nuestro caso colocaremos en cada barra un CCM con los motores de baja tensión, y los

motores de media tensión se alimentaran directamente de la barra de media tensión.

Los centros de control de motores tienen un cierto número de ventajas sobre los controles

individuales montados por cada motor. Los más importantes son:

Menores costes de instalación: unidades montadas totalmente y cableadas en fábrica

Flexibilidad: a causa del tipo modular de la instalación, los arrancadores de diversos

tamaños pueden fácilmente intercambiarse en obra.

Facilidad de mantenimiento: los arrancadores pueden quitarse para su mantenimiento.

Aumento de la seguridad: todas la unidades tienen un frente inerte con puertas que actúan

de interruptor.

Compacidad.

Menores costes de ingeniería y compras.

Mejor protección contra la suciedad, humedad y daños mecánicos.

Uniformidad y mejora aspecto

A continuación se muestran unos ejemplos de CCM´S y cubículos de motores.

45

Figura 14. Detalle de un CCM de baja tensión cortesía de CONSONI

Figura 15. Detalle de 1 cubículo e interior del CCM donde va alojado

2.7.4.5.4 Cuadro de corriente continúa. (CCC)

El cuadro de corriente continua se encarga de proporcionar una tensión segura de 110Vdc

para asegurar el suministro de los siguientes receptores:

- Bobinas de apertura, cierre y carga de muelles en los interruptores de transferencias

MT/BT

- Dispositivos de señalización, medida y reles de protección en cuadros MT y CGBT

El CCC se alimenta de corriente alterna procedente del CSE como se pude ver en el Plano

Nº25-Esquema unifilar CCC y dispone de dos rectificadores 230Vac/110Vdc y un juego

de baterías Niquel-Cadmio Hp-125 capaz de garantizar el suministro durante 5h con un

consumo de 25A/h

Las características del CCC se detallan en el apartado 2.8.2.11.3 de esta memoria, y más

ampliamente en el apartado de catálogos.

46

2.8 RESULTADOS FINALES 2.8.1 Diseño del centro de transformación Conviene elegir la potencia del o los transformadores de forma que éstos funcionen

normalmente a un régimen de carga del orden del 65% al 75% de su potencia nominal Sn,

es decir, siendo Sc la potencia de la carga a alimentar, que sea Sn = Sc/0,65 a Sn = Sc/0,75.

De esta manera su régimen de temperatura es más bajo, especialmente favorable para la

vida del transformador, y por otra representa un margen de reserva ante eventuales

aumentos de carga más o menos duraderos.

En nuestro tipo de explotación las exigencias de continuidad de servicio de la instalación a

alimentar, hacen conveniente repartir la carga total entre dos transformadores que no

trabajen acoplados en paralelo, sino que cada uno alimente independientemente una parte

de la instalación.

Ventajas:

Corriente de cortocircuito en las salidas en BT, más reducidas y por tanto, menores efectos

térmicos y dinámicos del cortocircuito, pues disminuyen cuadráticamente con la corriente.

A partir de cierta potencia este aspecto puede ser por sí mismo, determinante para repartir

la potencia entre dos o más transformadores.

Mayor seguridad de servicio. En efecto, si hay un solo transformador, en caso de

indisponibilidad del mismo (por ejemplo avería) el CT queda totalmente fuera de servicio.

Si por ejemplo la carga está repartida entre dos, en caso de indisponibilidad de uno de

ellos, el CT, aunque en régimen reducido, mantiene el servicio con el otro transformador.

Hay que tener en cuenta que cuando existen equipos que se consideran críticos, se

acostumbran a instalar doblados y cada uno alimentado por una semibarra con trafos

diferentes (por lo que cuando trabajamos con los trafos acoplados en paralelo un fallo

aguas abajo del trafo –lado B.T-, nos dejaría los dos trafos fuera de servicio, produciéndose

un cero total de tensión en toda la instalación)

Las potencias normalizadas de los transformadores de distribución suelen ser:

10, 25, 50, 100, 160, 630, 800, 1000, 1250, 1600, 2000 y 2500 kVA

El estudio de todos estos criterios expuestos, y los cálculos de previsión de potencia

realizados en el apartado 3.2.1.1 de los anexos nos llevan a la siguiente solución:

Potencia necesaria con coeficiente de crecimiento (1,3) 2565.2 kVA

Solución: Dos transformadores en paralelo de 2000kVA.

Por lo tanto el coeficiente de crecimiento o ampliación real será de:

47

56,12.2565

4000Ka , Ka=1,56 ≥ 1,3

Coeficiente más que justificado para este tipo de instalaciones, en las que el tener dos

trafos en paralelo para minimizar el riesgo de no continuidad del servicio, en ocasiones

hace oportuno que sea necesario trabajar con un mismo trafo para las dos semibarras.

(Tareas de mantenimiento, reparación, avería, disparo de protecciones, etc.)

En el apartado 2.8.1.4.2.1 de la memoria se explica la configuración de dicha elección y se

exponen las ventajas de posibilidad de funcionar con los dos transformadores en paralelo,

que aunque no sea la condición normal de funcionamiento hay que tenerla en cuenta a la

hora de cálculos de diseño y elección de protecciones.

2.8.1.1 Características generales del C.T.

El centro de transformación objeto del presente proyecto será de tipo interior, empleando

para su aparellaje celdas prefabricadas bajo envolvente metálica según norma UNE-EN

60298.

La acometida al mismo será subterránea, alimentando al centro mediante una red de Media

Tensión, y el suministro de energía se efectuará a una tensión de servicio de 25 kV y una

frecuencia de 50 Hz, siendo la empresa Repsol YPF la suministradora desde la subestación

00 situada a 1 Km de distancia de dicho centro de transformación.

Estos transformadores serán de 25/6,3kV, de donde se alimentaran directamente los

motores de media tensión y de donde conectaremos otros dos transformadores en paralelo

para la alimentación de baja tensión 6,3/0,4kV.

CARACTERÍSTICAS CELDAS SM6 36KV

Las celdas a emplear serán de la serie SM6 de Merlin Gerin, celdas modulares de

aislamiento en aire equipadas de aparellaje fijo que utiliza el hexafluoruro de azufre como

elemento de corte y extinción de arco.

Responderán en su concepción y fabricación a la definición de aparamenta bajo envolvente

metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE-EN 60298.

Los compartimentos diferenciados serán los siguientes:

a) Compartimento de aparellaje.

b) Compartimento del juego de barras.

c) Compartimento de conexión de cables.

d) Compartimento de mando.

e) Compartimento de control.

2.8.1.2 Programa de necesidades y potencia instalada en kVA

Se precisa el suministro de energía a una tensión de 6,3kV, con una potencia máxima

simultánea de 2565,2 KW.

48

Para atender a las necesidades arriba indicadas, la potencia total instalada en este Centro de

Transformación es de 4.000 kVA.

2.8.1.3 Descripción de la instalación.

2.8.1.3.1 Obra Civil.

2.8.1.3.1.1 Local.

El Centro estará ubicado en una caseta independiente destinada únicamente a esta

finalidad.

La caseta será de construcción prefabricada de hormigón tipo EHM36C-5T2L con una

puerta peatonal de Merlin Gerin, de dimensiones 9.600 x 3.000 y altura útil 2.850 mm.,

cuyas características se describen en esta memoria.

El acceso al C.T. estará restringido al personal de mantenimiento eléctrico de la empresa

especialmente autorizado. Se dispondrá de una puerta peatonal cuyo sistema de cierre

permitirá el acceso a ambos tipos de personal.

2.8.1.3.1.2 Características del local.

Se tratará de una construcción prefabricada de hormigón modelo EHM36 de Merlin Gerin.

Las características más destacadas del prefabricado de la serie EHM36 serán:

- FACILIDAD DE INSTALACIÓN.

La sencilla unión entre los diferentes elementos prefabricados permitirán un montaje

cómodo y rápido. Para su ubicación se realizará una excavación, en el fondo de la cual se

dispondrá un lecho de arena lavada y nivelada.

- MATERIAL.

El material empleado en la fabricación de los prefabricados EHM36 será hormigón

armado. Con la justa dosificación y el vibrado adecuado se conseguirán unas

características óptimas de resistencia característica (superior a 250 Kg/cm² a los 28 días de

su fabricación) y una perfecta impermeabilización.

- EQUIPOTENCIALIDAD.

La propia armadura de mallazo electrosoldado, gracias a un sistema de unión apropiado de

los diferentes elementos, garantizará la perfecta equipotencialidad de todo el prefabricado.

Como se indica en la RU 1303A, las puertas y rejillas de ventilación no estarán conectadas

al sistema de equipotencial. Entre la armadura equipotencial, embebida en el hormigón, y

las puertas y rejillas existirá una resistencia eléctrica superior a 10.000 ohmios (RU

1303A).

49

Ningún elemento metálico unido al sistema equipotencial será accesible desde el exterior.

- IMPERMEABILIDAD.

Los techos estarán diseñados de tal forma que se impidan las filtraciones y la acumulación

de agua sobre éstos, desaguando directamente al exterior desde su perímetro. En las

uniones entre paredes y entre techos se colocarán dobles juntas de neopreno para evitar la

filtración de humedad. Además, los techos se sellarán posteriormente con masilla especial

para hormigón garantizando así una total estanqueidad.

- GRADOS DE PROTECCIÓN.

Serán conformes a la UNE 20324/89 de tal forma que la parte exterior del edificio

prefabricado será de IP239, excepto las rejillas de ventilación donde el grado de protección

será de IP339.

Los componentes principales que formarán el edificio prefabricado son los que se indican a

continuación:

BASES.

La solera estará formada por una o varias bases atornilladas entre sí. En las bases de la

envolvente se dispondrá de los orificios para la entrada de cables de alta y baja tensión.

Estos orificios serán partes debilitadas del hormigón que se deberán romper (desde el

interior del prefabricado) para realizar la acometida de cables.

PAREDES.

Serán elementos prefabricados de hormigón armado capaces de soportar los esfuerzos

verticales de su propio peso, más el de los techos, y sobrecargas de éstos, simultáneamente

con una presión horizontal de 100Kg/m². Las paredes se unen entre sí mediante la

tortillería que garantizará la equipotencialidad entre las diferentes placas.

TECHOS.

Los techos estarán formados por piezas de hormigón armado y serán diseñados para

soportar sobrecargas de 100Kg/m².

La cubierta irá provista de una inclinación del 2% aproximadamente para facilitar el

vertido de agua.

Los techos se atornillarán entre sí y se apoyarán sobre las paredes sellándose las uniones

mediante masilla de caucho garantizándose así su estanqueidad.

SUELOS.

Estarán constituidos por elementos planos prefabricados de hormigón armado. En la parte

frontal se dispondrán unas placas de peso reducido que permitirán el acceso de personas a

la parte inferior del prefabricado a fin de facilitar las operaciones de conexión de los

cables.

50

A continuación de los suelos, se establecerá el foso en el que se instalarán las celdas. La

parte del foso que no quede cubierta por las celdas o cuadros eléctricos se taparán con unas

placas prefabricadas para tal efecto.

CUBA DE RECOGIDA DE ACEITE.

La cuba de recogida de aceite será de hormigón y totalmente estanca. Con una capacidad

de 1.000 litros, estará diseñada para recoger en su interior todo el aceite del transformador

sin que se derrame por la base. En la parte posterior irá dispuesta una bandeja cortafuegos

de acero galvanizado perforada y cubierta por grava. Unos raíles metálicos situados sobre

la cuba permitirán una fácil ubicación del transformador en el interior del prefabricado, que

se realizará a nivel del suelo por deslizamiento.

MALLAS DE PROTECCIÓN DE TRANSFORMADOR.

Unas rejas metálicas impedirán el acceso directo a la zona del transformador desde el

interior del prefabricado. Opcionalmente esta malla podrá ser sustituida por un tabique

separador metálico.

MALLA DE SEPARACIÓN INTERIOR.

Cuando haya áreas del centro de transformación con acceso restringido, se podrá instalar

una malla de separación metálica con puerta y cierre por llave.

REJILLAS DE VENTILACIÓN.

Las rejillas de ventilación de los edificios prefabricados EHM-36 estarán construidas en

chapa de acero galvanizado sobre la que se aplicará una película de pintura epoxy

poliéster. El grado de protección para el que estarán diseñadas las rejillas será IP-339.

Estas rejillas estarán diseñadas y dispuestas sobre las paredes de manera que la circulación

de aire, provocada por tiro natural, ventile eficazmente la sala de transformadores. Todas

las rejillas de ventilación irán provistas de una tela metálica mosquitera.

PUERTAS DE ACCESO.

Estarán construidas en chapa de acero galvanizado recubierta con pintura epoxy. Esta

doble protección, galvanizado más pintura, las hará muy resistentes a la corrosión causada

por los agentes atmosféricos.

Las puertas estarán abisagradas para que se puedan abatir 180º hacia el exterior, y se

podrán mantener en la posición de 90º con un retenedor metálico. Todas las puertas del

prefabricado permitirán una luz de acceso de 1.250 mm x 2.400 mm (anchura x altura).

2.8.1.3.2 Instalación Eléctrica.

2.8.1.3.2.1 Características de la Red de Alimentación.

La red de alimentación al centro de transformación será de tipo subterráneo a una tensión

de 25 kV y 50 Hz de frecuencia.

51

La potencia de cortocircuito máxima de la red de alimentación será de 500 MVA, según

datos proporcionados por la Compañía suministradora.

Las celdas que albergan los interruptores de media tensión dispondrán de un interruptor de

acoplamiento que permitirá realizar transferencias de una acometida a otra sin interrumpir

la alimentación.

2.8.1.3.2.1.1 Configuración de la red y transferencias

En el punto 2.7.4 de esta memoria se hace una introducción a disponibilidad de servicio, y

la importancia que adquiere en esta instalación en concreto, debido a la perdida de

producción por no disponibilidad de energía. Por otra parte en el cálculo de necesidad de

potencia de los anexos, se llega a una demanda de 2565.2 kVA.

Partiendo de estos dos criterios y la experiencia de la propiedad en este tipo de

instalaciones se decide optar por 2 transformadores en paralelo de 2000 kVA con

posibilidad de acoplamiento tanto en media como en baja tensión. Las ventajas de esta

Configuración se han explicado anteriormente en apartado 2.8.1.

Las condiciones normales de funcionamiento serán las siguientes:

Interruptor Acometida A – Cerrado y alimentado por TR-A

Interruptor Acometida B – Cerrado y alimentado por TR-B

Interruptor Acoplamiento C – Abierto.

Esta decisión está justificada económicamente ya que es capaz de evitar en numerosas

ocasiones la perdida de energía.

La configuración de la alimentación en media tensión para la transferencia está formada

por:

3 Interruptores de hexafloruro de 25kV

Interruptor Acometida A – Interruptor Acometida B – Interruptor Acoplamiento

1 Celda de medida:

Transformadores de tensión e intensidad para reles de protección y medida.

1 relé de transferencia STS 7041

2 reles de protección Sepam 1000

Mando para la transferencia:

- Selector R1 Manual-Automático

- Selector R2 Local-Remoto-Mantenimiento-Disparo

- Selector R3 A-B-C

- Pulsador “Transferencia”

Funcionamiento en Remoto:

- Encontrándose el selector R2 en posición de remoto, ante una falta de tensión en

cualquier acometida, el relé de mínima tensión dará la orden de transferencia procediendo

de la siguiente manera:

52

1º Cerrará automáticamente el interruptor de acoplamiento restableciendo tensión en la

semibarra afectada.

2º Abrirá el interruptor de la acometida afectada.

Funcionamiento en manual:

- Para pasar toda la carga a un transformador y dejar aislado el otro transformador y su

acometida se procederá de la siguiente manera:

1º Se colocará el selector R1 en Manual

2º Se colocará el selector R2 en Remoto

3º Se colocara el selector R3 en la posición de la acometida que se desea dejar fuera de

servicio.

4º Se actuará sobre el pulsador de transferencia.

Restituir condiciones normales de funcionamiento:

Si por cualquier motivo nos encontramos alimentados por un solo transformador y

queremos volver a condiciones nominales de trabajo, procederemos de la siguiente manera:

1º Se observará que no haya ningún disparo de protecciones

2º Se colocará el selector R1 en Manual

3º Se colocará el selector R2 en Remoto

4º Se colocara el selector R3 en la posición C

5º Se actuará sobre el pulsador de transferencia.

De esta manera se cerrará el interruptor de Acometida fuera de servicio y posteriormente se

abrirá el de acoplamiento.

Nota: La transferencia en baja tensión funcionará de la misma manera.

2.8.1.3.2.2. Características de la Aparamenta de Media Tensión.

- CARACTERÍSTICAS GENERALES CELDAS SM6 36KV

- Tensión asignada: 36 kV.

- Tensión soportada entre fases, y entre fases y tierra: a frecuencia industrial (50 Hz), 1

minuto: 70 kV ef. a impulso tipo rayo: 170 kV cresta.

- Intensidad asignada en funciones de línea: 400 A.

- Intensidad asignada en interrup. automat. 400 A.

- Intensidad asignada en ruptofusibles. 200 A.

- Intensidad nominal admisible de corta duración: durante un segundo 16 kA ef.

- Valor de cresta de la intensidad nominal admisible: 40 kA cresta, es decir, 2.5 veces la

intensidad nominal admisible de corta duración.

- Grado de protección de la envolvente: IP3X.

- Puesta a tierra.

El conductor de puesta a tierra estará dispuesto a todo lo largo de las celdas según UNE-

EN 60298, y estará dimensionado para soportar la intensidad admisible de corta duración.

- Embarrado.

53

El embarrado estará sobredimensionado para soportar sin deformaciones permanentes los

esfuerzos dinámicos que en un cortocircuito se puedan presentar y que se detallan en el

apartado de cálculos.

- CELDA CINCO INTERRUPTORES.

Conjunto Compacto Merlin Gerin modelo CAS 4I (referencia CAS411A), equipado con

CUATRO funciones de línea con interruptor preparado para acoplamiento con SM6, de

dimensiones: 2.250 mm de alto, 1.200 mm de ancho, 1.000 mm de profundidad.

Conjunto compacto estanco CAS en atmósfera de hexafloruro de azufre SF6, 36 KV

tensión nominal, para una intensidad nominal de 400 A en las funciones de línea,

conteniendo:

El interruptor de la función de línea es un interruptor-seccionador de las siguientes

características:

Poder de cierre: 40 kA cresta.

El conjunto compacto incorporará:

-Seccionador de puesta a tierra en SF6.

-Dispositivos de detección de presencia de tensión en todas las funciones de línea.

-3 lámparas individuales para conectar a dichos dispositivos.

-Pasatapas de tipo roscados de 400 A en las funciones de línea.

-Mando manual y palanca de maniobras.

La conexión de los cables se realizará mediante conectores de tipo roscados de 400 A en

cada función, asegurando así la estanqueidad del conjunto y, por tanto, la total

insensibilidad al entorno en ambientes extraordinariamente polucionados, e incluso

soportando una eventual sumersión.

- CELDA DE PASO DE BARRAS.

Celda Merlin Gerin de paso de barras modelo GEM23616 de la serie SM6-36, de

dimensiones: 600 mm de anchura, 1.432 mm. de profundidad, 2.250 mm. de altura, para el

acoplamiento directo por cable entre celdas CAS y SM6 por unión superior, conteniendo:

- Juego de cables AT tripolar.

- Juego de 3 bornas enchufables.

- Juego de 3 terminales.

- CELDAS DE PROTECCIÓN DE INTERRUPTOR AUTOMATICO.

Celda Merlin Gerin de protección con interruptor automático gama SM6-36, modelo

DM1DF3616, de dimensiones: 1.100 mm. de anchura, 1.632 mm. de profundidad, 2.250

mm. de altura, y conteniendo:

- Juegos de barras tripolares de 400 A para conexión superior e inferior con celdas

adyacentes.

54

- 3 Interruptores automáticos de corte en SF6 (hexafluoruro de azufre) tipo Fluarc SF1,

tensión de 36 kV, intensidad de 400 A y poder de corte de 25 kA, con bobina de disparo a

emisión de tensión 110 Vdc. componen el juego de acometidas y acoplamiento.

- Mando para realizar transferencias:

Estará compuesto por los siguientes dispositivos.



- Selector R3 A-B-C

- Pulsador “Transferencia”

- Mando de Interruptor:

- Selector R4 Cierre-0-Disparo

- Lámparas de señalización de Insertado-Extraído-Test

-Relé Mayvasa tipo RS3000S, protección digital de sobreintensidad (50-51/50N-51N) 2

fases + neutro para la detección de faltas entre fases y neutro, con señalización y disparo

temporizados e instantáneos, para fases y neutro.

- Relé de mínima tensión.

- Relé de transferencia STS7041

-Fuente de intensidad de Mayvasa tipo FI/S.

- Seccionador de puesta a tierra.

- Conexión inferior por barras a derechas.

- 3 transformadores de intensidad

- Embarrado de puesta a tierra.

- CELDA DE MEDIDA DE TENSIÓN E INTENSIDAD.

Celda Merlin Gerin de medida de tensión e intensidad gama SM6-36, modelo

GBCEA333616, de dimensiones: 1.100 mm de anchura, 1.518 mm. de profundidad, 2.250

mm. de altura, y conteniendo:

- Juego de barras tripolar de 400 A, tensión de 36 kV y 16 kA.

- Entrada lateral inferior izquierda y salida lateral superior derecha por barras.

- 3 Transformadores de intensidad de relación 50/5A, 15VA CL.0.5S, Ith=5kA y

aislamiento 36kV.

- 3 Transformadores de tensión unipolares, de relación 27.500:V3/110:V3, 50VA, CL0.5,

Ft= 1.9 Un y aislamiento 36kV.

- Conjunto de medida preparado para albergar hasta 6 transformadores de tensión y 6 de

intensidad.

- CELDA DE PROTECCIÓN DE INTERRUPTOR AUTOMATICO.


DM1C (referencia DM1C3616), de dimensiones: 1.100 mm. de anchura, 1.632 mm. De

profundidad, 2.250 mm. de altura, y conteniendo:

- Juegos de barras tripolares 400 A para conexión superior con celdas adyacentes.

- Seccionador en SF6 de 400 A, tensión de 36 kV y 16 kA.

55

- Interruptor automático de corte en SF6 (hexafluoruro de azufre) tipo Fluarc SF1 de 400

A, tensión de 36 kV y poder de corte de 16 kA, con bobina de disparo a emisión de tensión

110 Vdc.





- 3 Transformadores de intensidad de relación 100/5A, 15VA 5P10, Ith=80In y aislamiento

36 kV.

- Indicadores de presencia de tensión.


- Preparada para conexión inferior de cable unipolar seco.


El disyuntor irá equipado con el relé Sepam 1000+ modelo S20 destinado a la protección

general o a transformador. Dispondrá de las siguientes protecciones y medidas:

- máxima intensidad de fase (50/51) con un umbral bajo a tiempo dependiente o

independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- máxima intensidad de defecto a tierra (50N/51N) con un umbral bajo a tiempo

dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- medida de las distintas corrientes de fase,

- medida de las corrientes de disparo (I1, I2, I3, Io).

El correcto funcionamiento del relé estará garantizado por medio de un relé interno de

autovigilancia del propio sistema. Tres pilotos de señalización en el frontal del relé

indicarán el estado del Sepam (aparato en tensión, aparato no disponible por inicialización

o fallo interno, y piloto 'trip' de orden de disparo).

Dispondrá en su frontal de una pantalla digital alfanumérica para la lectura de las medidas,

reglajes y mensajes.

- CELDA DE PROTECCIÓN DE INTERRUPTOR AUTOMATICO.


DM1C (referencia DM1C3616), de dimensiones: 1.100 mm. de anchura, 1.632 mm. De

profundidad, 2.250 mm. de altura, y conteniendo:

- Juegos de barras tripolares 400 A para conexión superior con celdas adyacentes.

- Seccionador en SF6 de 400 A, tensión de 36 kV y 16 kA.





- Interruptor automático de corte en SF6 (hexafluoruro de azufre) tipo Fluarc SF1 de 400

A, tensión de 36 kV y poder de corte de 16 kA, con bobina de disparo a emisión de tensión

110 Vdc.

56

- 3 Transformadores de intensidad de relación 100/5A, 15VA 5P10, Ith=80In y aislamiento

36 kV.

- Indicadores de presencia de tensión.


- Preparada para conexión inferior de cable unipolar seco.


El disyuntor irá equipado con el relé Sepam 1000+ modelo S20 destinado a la protección

general o a transformador. Dispondrá de las siguientes protecciones y medidas:

- máxima intensidad de fase (50/51) con un umbral bajo a tiempo dependiente o

independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- máxima intensidad de defecto a tierra (50N/51N) con un umbral bajo a tiempo

dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- medida de las distintas corrientes de fase,

- medida de las corrientes de disparo (I1, I2, I3, Io).

El correcto funcionamiento del relé estará garantizado por medio de un relé interno de

autovigilancia del propio sistema. Tres pilotos de señalización en el frontal del relé

indicarán el estado del Sepam (aparato en tensión, aparato no disponible por inicialización

o fallo interno, y piloto 'trip' de orden de disparo).

Dispondrá en su frontal de una pantalla digital alfanumérica para la lectura de las medidas,

reglajes y mensajes.

- TRANSFORMADOR 1 y 2.

Será una máquina trifásica reductora de tensión, siendo la tensión entre fases a la entrada

de 25 kV y la tensión a la salida en vacío de 6,3kV

El transformador a instalar tendrá el neutro accesible en el secundario y refrigeración

natural (ONAN), marca Merlin Gerin, en baño de aceite mineral.

La tecnología empleada será la de llenado integral a fin de conseguir una mínima

degradación del aceite por oxidación y absorción de humedad, así como unas dimensiones

reducidas de la máquina y un mantenimiento mínimo.

Sus características mecánicas y eléctricas se ajustarán a la Norma UNE 21428 y a las

normas particulares de la compañía suministradora, siendo las siguientes:

- Potencia nominal: 2000 kVA.

- Tensión nominal primaria: 25.000 V.

- Regulación en el primario: +2,5% +5% +7,5% +10%.

- Tensión nominal secundaria en vacío: 6300 V.

- Tensión de cortocircuito: 6 %.

- Grupo de conexión: Dyn11.

- Nivel de aislamiento:

Tensión de ensayo a onda de choque 1,2/50 s 170 kV.

Tensión de ensayo a 50 Hz 1 min 70 kV.

57

- Protección de gas-presión-temperatura por relé DGPT2.

(*)Tensiones según:

-UNE 21301:1991 (CEI 38:1983 modificada) (HD 472:1989)

-UNE 21428 (96) (HD 428.1 S1)

CONEXIÓN EN EL LADO DE ALTA TENSIÓN:

Juego de puentes III de cables AT unipolares de aislamiento seco RHZ1, aislamiento

18/30 kV, de 120 mm2 en Al con sus correspondientes elementos de conexión.

CONEXIÓN EN EL LADO DE MEDIA TENSIÓN:

Juego de puentes III de cables BT unipolares de aislamiento seco tipo RV, aislamiento

6/10 kV, de 3x185mm2 Al para cada fase y de 3x95mm2 Al para el neutro.

2.8.1.3.2.3. Características material vario de Media Tensión.

- EMBARRADO GENERAL CELDAS CAS 36 KV.

El embarrado general de los conjuntos compactos CAS 36KV se construye con barras

cilíndricas de cobre ETP duro de 16 mm de diámetro.

- AISLADORES DE PASO CELDAS CAS 36 KV.

Son los pasatapas para la conexión de los cables aislados de alta tensión procedentes del

exterior. Cumplen la norma UNESA 5205A y serán de tipo roscado M16 para las

funciones de línea y enchufables para las de protección.

- EMBARRADO GENERAL CELDAS SM6 36 KV.

El embarrado general de las celdas SM6 se construye con tres barras aisladas de cobre

dispuestas en paralelo.

- PIEZAS DE CONEXIÓN CELDAS SM6 36 KV.

La conexión del embarrado se efectúa sobre los bornes superiores de la envolvente del

interruptor-seccionador con la ayuda de repartidores de campo con tornillos imperdibles

integrados de cabeza allen de M8. El par de apriete será de 5 m.da.N.

2.8.1.3.2.4 Características de la aparamenta de Baja Tensión.

En el apartado (2.8.2.7-Configuración de la instalación y subapartados) se detallan las

secciones y protecciones que lo forman, limitándonos en este apartado a nombrar de

manera general las características del cuadro y la aparamenta que lo forma.

Cuadros BT – Barras A- Transformador 1

El Cuadro de Baja Tensión (CBT), es un conjunto de aparamenta de BT cuya función es

recibir el circuito principal de BT procedente del transformador 1 MT/BT y distribuirlo en

un número determinado de circuitos individuales.

58

El cuadro tiene las siguientes características:

· Interruptor automático de Acometida A de In=1250 A.

· 4 Salidas formadas por interruptores automáticos.

· Interruptor diferencial bipolar de 25 A, 30 mA.

· Base portafusible de 32 A y cartucho portafusible de 20 A.

· Base enchufe bipolar con toma de tierra de 16 A/ 250 V.

· Bornas(alimentación a alumbrado) y pequeño material.

- Características eléctricas

· Tensión asignada: 440 V

· Intensidad nominal 1250A

· Nivel de aislamiento

Frecuencia industrial (1 min)

A tierra y entre fases: 10 kV

Entre fases: 2,5 kV

Impulso tipo rayo:


· Dimensiones:

Altura: 580 mm

Anchura: 300 mm

Fondo: 1820 mm

Cuadros BT – Barras B - Transformador 2

El Cuadro de Baja Tensión (CBT), es un conjunto de aparamenta de BT cuya función es

recibir el circuito principal de BT procedente del transformador MT/BT y distribuirlo en

un número determinado de circuitos individuales.

El cuadro tiene las siguientes características:

· Interruptor automático de Acometida B de In=1250 A.

· 4 Salidas formadas por interruptores automáticos.


· Base portafusible de 32 A y cartucho portafusible de 20 A.








59


Entre fases: 2,5 kV

Impulso tipo rayo:


· Dimensiones:

Altura: 580 mm

Ancho: 300 mm

Fondo: 1820 mm

Cuadros BT – Acoplamiento Barras A / Barras B

El Cuadro de Baja Tensión (CBT), dispone de un interruptor de acoplamiento, para poder

unir las dos semibarras.

· Interruptor automático de Acoplamiento de In=1250 A .




· Selectores para la maniobra de acoplamiento







Entre fases: 2,5 kV

Impulso tipo rayo:


· Dimensiones:

Altura: 580 mm

Anchura: 300 mm

Fondo: 1820 mm

2.8.1.3.3 Medida de la Energía Eléctrica.

La medida de energía se realizará mediante un cuadro de contadores conectado al

secundario de los transformadores de intensidad y de tensión de la celda de medida.

El cuadro de contadores estará formado por un armario de doble aislamiento de HIMEL

modelo PL-75T/AT-EN de dimensiones 540mm. De alto x 540mm de largo y 200mm de

fondo., equipado de los siguientes elementos:

60

- contador electrónico de energía eléctrica clase 0.5 con medida:

- activa: bidireccional

- reactiva: dos cuadrantes

- Registrador local de medidas con capacidad de lectura directa de la memoria del contado.

Registro de curvas de carga horaria y cuartohoraria.

- Modem para comunicación remota.

- Regleta de comprobación homologada.

- Elementos de conexión.

- Equipos de protección necesarios.

2.8.1.3.4. Puesta a Tierra.

2.8.1.3.4.1 Tierra de Protección.

Se conectarán a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión

normalmente, pero que puedan estarlo a causa de averías o circunstancias externas.

Las celdas dispondrán de una pletina de tierra que las interconectará, constituyendo el

colector de tierras de protección.

2.8.1.3.4.2. Tierra de Servicio.

Se conectarán a tierra mediante una impedancia de 1500 ohm el neutro del transformador y

los circuitos de baja tensión de los transformadores del equipo de medida, según se indica

en el apartado de "Cálculo de la instalación de puesta a tierra" del capítulo 2 de este

proyecto.

2.8.1.3.4.3. Tierras interiores.

Las tierras interiores del centro de transformación tendrán la misión de poner en

continuidad eléctrica todos los elementos que deban estar conectados a tierra con sus

correspondientes tierras exteriores.

La tierra interior de protección se realizará con cable de 50 mm2 de cobre desnudo

formando un anillo. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado

anterior e irá sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el

anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP545.

La tierra interior de servicio se realizará con cable de 50 mm2 de cobre aislado formando

un anillo. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado anterior e irá

sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a

una caja de seccionamiento con un grado de protección IP545.

Las cajas de seccionamiento de la tierra de servicio y protección estarán separadas por una

distancia mínima de 1m.

61

2.8.1.3.5 Instalaciones Secundarias.

2.8.1.3.5.1. Alumbrado.

En el interior del centro de transformación se instalará un mínimo de dos puntos de luz

capaces de proporcionar un nivel de iluminación suficiente para la comprobación y

maniobra de los elementos del mismo. El nivel medio será como mínimo de 150 lux.

Los focos luminosos estarán colocados sobre soportes rígidos y dispuestos de tal forma que

se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Además, se deberá poder

efectuar la sustitución de lámparas sin peligro de contacto con otros elementos en tensión.

Se dispondrá también un punto de luz de emergencia de carácter autónomo que señalizará

los accesos al centro de transformación.

2.8.1.3.5.2 Baterías de Condensadores.

Se describen en el apartado 2.8.2.9 de la memoria

2.8.1.3.5.3. Cuadro de Corriente Continua – CCC

Se describen en el apartado 2.8.2.11.3 de la memoria

2.8.1.3.5.4. Protección contra Incendios.

Según la MIE-RAT 14 en aquellas instalaciones con transformadores o aparatos cuyo

dieléctrico sea inflamable o combustible de punto de inflamación inferior a 300ºC con un

volumen unitario superior a 600 litros o que en conjunto sobrepasen los 2400 litros deberá

disponerse un sistema fijo de extinción automático adecuado para este tipo de

instalaciones, tal como el halón o CO2.

Como en este caso ni el volumen unitario de cada transformador (ver apartado 1.1.6) ni el

volumen total de dieléctrico, que es de 800 litros superan los valores establecidos por la

norma, se incluirá un extintor de eficacia 89B. Este extintor deberá colocarse siempre que

sea posible en el exterior de la instalación para facilitar su accesibilidad y, en cualquier

caso, a una distancia no superior a 15 metros de la misma.

Si existe un personal itinerante de mantenimiento con la misión de vigilancia y control de

varias instalaciones que no dispongan de personal fijo, este personal itinerante deberá

llevar, como mínimo, en sus vehículos dos extintores de eficacia 89 B, no siendo preciso

en este caso la existencia de extintores en los recintos que estén bajo su vigilancia y

control.

62

2.8.1.3.5.5. Ventilación.

La ventilación del centro de transformación se realizará de modo natural mediante las rejas

de entrada y salida de aire dispuestas para tal efecto, siendo la superficie mínima de la reja

de entrada de aire en función de la potencia del mismo según se relaciona.

Estas rejas se construirán de modo que impidan el paso de pequeños animales, la entrada

de agua de lluvia y los contactos accidentales con partes en tensión si se introdujeran

elementos metálicos por las mismas.

Potencia del Transformador (kVA) Superficie de la reja mínima(m²)

-------------------------------------------------------

2000 -

800 -

En nuestro caso no será necesario calcularlo, porque las puertas de acceso a los

transformadores son de rejillas y nos aseguran la entrada de aire y una total ventilación

como se demuestra en el apartado 3.2.1.6 de este proyecto.

2.8.1.3.5.6. Medidas de Seguridad.

ARMARIO DE PRIMEROS AUXILIOS

El Centro de Transformación cuenta con un armario de primeros auxilios.

SEGURIDAD EN CELDAS CAS

Los conjuntos compactos CAS estarán provistos de enclavamientos de tipo MECÁNICO

que relacionan entre sí los elementos que la componen.

El sistema de funcionamiento del interruptor con tres posiciones, impedirá el cierre

simultáneo del mismo y su puesta a tierra, así como su apertura y puesta inmediata a tierra.

El dispositivo de enclavamiento de la puerta de acceso con el seccionador de puesta a tierra

permite garantizar la seguridad total en las intervenciones con los cables y conectores que

se tengan que realizar en este compartimento.

El compartimento de fusibles, totalmente estanco, será inaccesible mediante bloqueo

mecánico en la posición de interruptor cerrado, siendo posible su apertura únicamente

cuando éste se sitúe en la posición de puesta a tierra y, en este caso, se pondrán a tierra

ambos extremos de los fusibles.

La cuba metálica será de acero inoxidable de 2.5 mm de espesor. En la parte inferior de

ésta existirá una clapeta de seguridad ubicada fuera del acceso del personal. En el caso de

producirse un arco interno en la cuba, esta clapeta se desprenderá por el incremento de

presión en el interior, canalizando todos los gases por la parte posterior de la celda

garantizando la seguridad de las personas que se encuentren en el centro de

transformación.

63

SEGURIDAD EN CELDAS SM6

Las celdas tipo SM6 dispondrán de una serie de enclavamientos funcionales que responden

a los definidos por la Norma UNE-EN 60298, y que serán los siguientes:

- Sólo será posible cerrar el interruptor con el seccionador de tierra abierto y con el panel

de acceso cerrado.

- El cierre del seccionador de puesta a tierra sólo será posible con el interruptor abierto.

- La apertura del panel de acceso al compartimento de cables sólo será posible con el

seccionador de puesta a tierra cerrado.

- Con el panel delantero retirado, será posible abrir el seccionador de puesta a tierra para

realizar el ensayo de cables, pero no será posible cerrar el interruptor.

Además de los enclavamientos funcionales ya definidos, algunas de las distintas funciones

se enclavarán entre ellas mediante cerraduras según se indica en anteriores apartados.

2.8.2 Descripción de las instalaciones en B.T

2.8.2.1 Distribución de las instalaciones

El área industrial a implantar, se sitúa en los terrenos que la propiedad tiene en el polígono

industrial del Morell. La superficie del terreno es de unos 5000m2 de los cuales la

actividad ocupa 2530m2.

La configuración de los espacios y zonas de la actividad, están reflejados en los Plano Nº4, Nº5 y Nº6 del presente proyecto.

Por lo tanto como se puede apreciar en la planta, tenemos por una parte:

0.- Centro de Transformación, dos trafos 25kV/6,3kV y dos trafos 6,3kV/0,4kV

Edificio destinado a la transformación de la tensión de llegada y a su distribución,

mediante dos transformadores de llegada en paralelo.

1.- Proceso: Área destinada a producción. La actividad se divide en 3 zonas sin separación

física.

1.1 Zona compresor: Contiene los siguientes equipos:

Motor compresor de aire

Motor ventilador eliminación niebla

Motor ventilador

Motor ventilador

Motor bomba lubricación compresor

Resistencia aceite compresor

1.2 Zona torre de refrigeración, contiene los siguientes equipos:

Motor bomba agua torre

refrigeración A

64

Motor bomba agua torre

refrigeración S

Motor ventilador torre

1.3 Zona planta con el resto de motores y equipos que vendrán redactadas en el siguiente

capítulo.

2. Servicios (tipo I): Aseos para señoras y caballeros preparados para minusválidos.

3. Sala de Control Distribuido. (SCD): Esta pequeña sala contiene tres armarios gestionan

el sistema de control del proceso industrial y un sistema de alimentación ininterrumpida

con sus correspondientes baterías, llamado a partir de aquí SAI.

4. Sala de control: Sala que alberga el sistema de monitorización capaz de controlar el

proceso.

5. Oficinas Sala de control: Oficinas de los responsables del proceso de cada turno.

6. Aseos (Tipo II): Aseos para caballeros y señoras destinado exclusivamente para

personal de proceso.

2.8.2.2 Relación de receptores y cargas

A continuación se describe los receptores y cargas de cuadros y subcuadros que

intervienen en la actividad, pudiendo consultar para más detalle el Plano Nº10-Esquema

unifilar simplificado MT/BT. Las características detalladas de los mismos se desarrollan

en los sucesivos capítulos de la memoria.

M-1

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) C1 PM-955 1100

M-2 Circuito Nomenclatura Pn (Kw)

C2 GM-992 A 200


C3 GM-992 S 200


C4 PM-962 980


C10 EM-607 E 110

65

CSA-1 Zona Sala de Control y oficinas

Circuito Nomenclatura Pn (Kw)

C32 T.C ( 4 x16A ) OFICINA 14,72

C33 T.C.1 ( 4 x16A )SALA CONTROL 14,72

C34 T.C.2 ( 4 x16A )SALA CONTROL 14,72

C35 Alum Sala Control y oficina 7

C47 Equipo A/A - Sala control 7

C50 Equipo A/A - Oficinas 3,8

C48 Equipo A/A - Subestacion 7

C49 Equipo A/A - Subestacion 7

CSA-2 ZONA PROCESO


C37 Alumbrado zona producción 30

C38 T.C 1 ( 4x32A ) Planta 88,68

C39 T.C.2 ( 4x16A )Planta 14,72

C40 T.C.3 (2x32A )Compresor 44,34

C41 T.C.4 ( 2x16A )Compresor 7,36

C42 T.C.5 (2x32A )Torre 44,34

C36 T.C.6 (2x16A )Torre 7,36

CSE ZONA PROCESO / SALA DE CONTROL

Circuito Nomenclatura Pn

(Kw)

C43 Alumbrado emergencia Proceso 8,64

C44 Alumbrado emerg S. Control y of. 0,13

C45 Alum Sala Control y oficina 2,2

C46 Sai - T.C..1 ( 3 x 10 A )oficina 6,9

C51 Sai - T.C..2 ( 3 x 10 A )s.control 6,9

C52 Sai - T.C..3 ( 3 x 10 A )s.control 6,9

C53 Cuadro de Corriente Continua 5

C54 Sai - Armario CSA-1 2,2

C55 Sai - Armario CSA-2 2,2

C56 Sai - Armario CCM-1 2,2

C57 Sai - Armario CCM-2 2,2

CCM1 CENTRO DE CONTROL DE MOTORES


C6 PM-964 2,2

C11 GM-950 A 5,5

C7 PM-961 0,18

C8 GM-957 A 4

C13 GM-951 A 75

C14 GM-961 A 75

C18 GM-955 A 5,5

66

C19 GM-956 A 0,55

C21 GM-953 A 58

C22 GM-954 A 58

C23 GM-952 A 58

C29 GM-989 A 0,55

C30 PM-965 A 1,1


Circuito Nomenclatura Pn (Kw) C5 PM-963 2,2

C9 P-955 3,5

C12 GM-950 S 5,5

C15 GM-951 S 75

C16 GM-961 S 75

C17 GM-955 S 5,5

C20 GM-956 S 0,55

C24 GM-952 S 58

C25 GM-953 S 58

C26 GM-954 S 58

C27 GM-907 6,8

C28 GM-989 S 0,55

C31 PM-965 S 1,1

2.8.2.3 Instalaciones en locales de características especiales.

La ITC-BT 30 del R.E.B.T indica que dentro de este tipo de locales se encuentran, los

locales y emplazamientos en los que exista gases o polvo de materiales no inflamables y

locales que existan baterías de acumuladores que es el caso de este local.

En estos locales se cumplirán las prescripciones señaladas para instalaciones en locales

mojados, debiendo protegerse, además, la parte exterior de los aparatos y canalizaciones

con un revestimiento inalterable a la acción de dichos gases o vapores.

2.8.2.4 Previsión de potencia

2.8.2.4.1 Demandas de potencia.

En el siguiente apartado se detallan las potencias, a partir de las cuales se realizará la

contratación de energía, y dimensionado de grupos electrógenos, baterías de condensadores

y sistemas de alimentación segura.

Las potencias se recogen en una tabla general. En esta tabla, se localizan todos los

receptores ordenados por cuadros y sub cuadros.

Para los estos cálculos se han utilizado los siguientes coeficientes y criterios :

• Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado

para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en

cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

67

• Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en

caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que

este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

• Ka - Coeficiente de ampliación – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en

motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa

nominal.

Las potencias que se muestran son las siguientes:

• Pn - Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW].

• P1. - Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku). [kW].

• P2. - Potencia de cálculo aplicando a la Pn real, los coeficicientes Ks1, Ku .[kW].

• P3 - Potencia correspondiente a la P2 por el coeficiente Ks2 .[kW].

• Pt - Potencia correspondiente a la P3 por el coeficiente Ks3 .[kW].

• St - Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta con la potencia de cálculo, el

rendimiento y el factor de potencia. [kVA].

Para los coeficientes de simultaneidad mencionados, ante su elevada variabilidad

tomaremos los de la tabla 5.1 recomendada en la norma francesa UTE 63140 comúnmente

empleada en numerosos proyectos, y el coeficiente de ampliación, cuyo valor se

recomienda que esté entre ( 1,3 y 2 ) lo estableceremos en 1,5 por el tipo de proceso que

puede cubrir bien las expectativas futuras

Número de circuitos Coeficiente de simultaneidad

2 a 3 0,9

4 a 5 0,8

6 a 9 0,7

> 9 0,6 Tabla 2.7: coeficiente de simultaneidad

Tomas de corriente:

Para las tomas de corriente aplicaremos el coeficiente de simultaneidad de la siguiente

forma: considerando que la potencia susceptible de ser demandada simultáneamente sea

equivalente a un número determinado de tomas de corriente, empleando el coeficiente que

define la siguiente ecuación:

Ks = 0,1 + ( 0,9 / n ) Siendo n igual al número de tomas conectadas a ese circuito

Suministro monofásico: Un = 230 V P1 = Ks · 230 · In · n

Suministro trifásico Un = 400 V P1 = Ks · 400 · 3 · In · n

El factor de potencia se considera igual a 1 por desconocer el factor real de las cargas en

ellas conectadas (desde el punto de vista de previsión de potencia es favorable )

Alumbrado :

68

Para las luminarias el fabricante nos indica el consumo total de cada una, incluyendo el

consumo de los elementos asociados (balastos) y de los posibles armónicos que puedan

provocar. Al tener el dato del fabricante, no es necesario que multipliquemos por el

coeficiente de mayoración igual a 1,8 que establece el RBT en su instrucción ITC-BT-44

para el cálculo de la sección de los conductores.

En alumbrado no se recomienda utilizar coeficientes de utilización diferentes a la unidad

por lo que tomaremos para todo el alumbrado Ku=1.

M-1 Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw)

C1 PM-955 1100 0,9 0,8 978 1 978

Pt (Kw) 978


C2 GM-992 A 200 0,9 0,8 178 0,6 107

Pt (Kw) 107


C3 GM-992 B 200 0,9 0,8 178 0,6 107

Pt (Kw) 107


C4 PM-962 980 0,9 0,8 871 1 871

Pt (Kw) 871


C10 EM-607 E 110 0,9 0,8 97,8 1 97,8

Pt (Kw) 97,8


CD-1

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw)

C32 T.C ( 4 x16A ) OFICINA 14,72 1 0,325 4,784 0,9 4,31

C33 T.C.1 ( 4 x16A )SALA CONTROL 14,72 1 0,325 4,784 0,9 4,31


C35 Alum Sala Control y oficina 7 1 1 7 1 7,00

C47 Equipo A/A - Sala control 7 0,88 1 7,95 1 7,95

C50 Equipo A/A - Oficinas 3,8 0,88 1 4,32 1 4,32

C48 Equipo A/A - Subestacion 7 0,88 0,9 7,95 1 7,95


75,96

Pt (Kw) 48,09

69

CSA-2 ZONA PROCESO

CD-2


C37 Alumbrado zona producción 30 1 1 30 1 30

C38 T.C 1 ( 4x32A ) Planta 88,68 1 0,325 28,821 0,8 23,06

C39 T.C.2 ( 4x16A )Planta 14,72 1 0,325 4,784 0,8 3,83

C40 T.C.3 (2x32A )Compresor 44,34 1 0,55 24,387 0,8 19,51

C41 T.C.4 ( 2x16A )Compresor 7,36 1 0,55 4,048 0,8 3,24

C42 T.C.5 (2x32A )Torre 44,34 1 0,55 24,387 0,8 19,51

C36 T.C.6 (2x16A )Torre 7,36 1 0,55 4,048 1 4,05

236,8

Pt (Kw) 103,19

CSE ZONA PROCESO / SALA DE CONTROL Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw)

C43 Alumbrado emergencia Proceso 8,64 1 1 8,64 1 8,64

C44 Alumbrado emerg S. Control y of. 0,13 1 1 0,13 1 0,13

C45 Alum Sala Control y oficina 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C46 Sai - T.C..1 ( 3 x 10 A )oficina 6,9 1 1 6,9 1 6,90

C51 Sai - T.C..2 ( 3 x 10 A )s.control 6,9 1 1 6,9 1 6,90

C52 Sai - T.C..3 ( 3 x 10 A )s.control 6,9 1 1 6,9 1 6,90

C53 Cuadro de Corriente Continua 5 1 1 5 1 5,00

C54 Sai - Armario CSA-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C55 Sai - Armario CSA-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C56 Sai - Armario CCM-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C57 Sai - Armario CCM-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

45,47

Pt (Kw) 45,47

CCM1 CENTRO DE CONTROL DE MOTORES Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw)

C6 PM-964 2,2 0,7 0,8 2,5 0,6 1,5

C11 GM-950 A 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C7 PM-961 0,18 0,7 0,8 0,2 1 0,2

C8 GM-957 A 4 0,7 0,8 4,6 1 4,6

C13 GM-951 A 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C14 GM-961 A 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C18 GM-955 A 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C19 GM-956 A 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C21 GM-953 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C22 GM-954 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C23 GM-952 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C29 GM-989 A 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C30 PM-965 A 1,1 0,7 0,8 1,3 0,6 0,8

343,58

Pt (Kw) 187,5

70


C5 PM-963 2,2 0,7 0,8 2,5 0,6 1,5

C9 P-955 3,5 1 0,8 2,8 1 2,8

C12 GM-950 S 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C15 GM-951 S 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C16 GM-961 S 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C17 GM-955 S 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C20 GM-956 S 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C24 GM-952 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C25 GM-953 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C26 GM-954 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C27 GM-907 6,8 0,8 0,8 6,8 1 6,8

C28 GM-989 S 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C31 PM-965 S 1,1 0,7 0,8 1,3 0,6 0,8

349,7

314,1 Pt (Kw) 192,3

TABLA FINAL DE RESULTADOS

CUADRO FINAL DE RESULTADOS

P2(Kw) Ks2 P3(kW) Ks3 Pt(kW) Ka Cos j ST(kVA)

CSA CD-1 48,1 1 48,1

CSA CD-2 103,19 1 103,19

CSE 45,47 1 45,47

CCM-1 187,5 0,9 341,82

CCM-2 192,3

M-1 978 1 978 0,7 1874,59 1,3 0,95 2565,2

M-2 107 0,9 192,6

M-3 107

M-4 871 1 871

M-5 97,8 1 97,8

2677,98

2436,96

La potencia aparente total obtenida a partir de la suma de las potencias listadas, que

corresponde con la potencia absorbida por los receptores, y como consecuencia, la

intensidad que circula por los conductores, está relacionada con el factor de potencia y el

rendimiento de los motores de toda la instalación.

Considerando una posible ampliación del 30%, la potencia aparente será :

KVAST 2,25653,1·95,0

6,1874

Como la instalación dispone de equipos para la compensación de energía reactiva, el

cálculo de potencia aparente se realiza con el factor de potencia compensado, siendo de

0,95

71

A partir de esta potencia se opta por un centro con dos trafos en paralelo de 2000 kVA, que

se considera la solución más oportuna debido al tipo de instalación según se explica en el

apartado 2.8.1. de la memoria

Con una potencia total del C.T de ............................................. St = 4000 kVA

Todos los criterios de cálculos de la demanda de potencia se encuentran en el apartado

3.2.1.1. del apartado de anexos

2.8.2.5 Acometida A y acometida B. Línea de media tensión

Se dispondrá de dos alimentaciones procedentes de una subestación propia existente en las

instalaciones cercanas propiedad de Repsol.

Las dos líneas de Un=25kV ,de 1000m de longitud alimentaran el C.T donde se

transformará en M.T a 6,3kV.

Características de la línea:

Un: 25kV

Longitud: 1000m

Sección: 3x25mm2/16mm

2 18/30kV

Disposición: Directamente enterrado

Tipo de cable:

Naturaleza del conductor: Cobre (Cu)

Aislamiento del cable: EPR/HEPR

Composición del cable: Tripolar

2.8.2.6 Distribución en Media y baja tensión

La distribución en media y baja tensión estará configurada por un juego de 2 semi-barras

alimentadas cada una por uno de los dos trafos de 2000kVA y 800kVA respectivamente.

La situación de trabajo en condiciones normales será la siguiente:

Acoplamiento: Abierto

Acometida A: Alimentada a través de TR-A

Acometida B: Alimentada a través de TR-B

La configuración de los cuadros y subcuadros se va explicando a lo largo de los siguientes

apartados.

Líneas generales de alimentación

Se dispondrán de dos líneas de alimentación procedentes de los TR-1 y TR-2 que

alimentarán el CGMT. Y Se dispondrán de dos líneas de alimentación procedentes de los

TR-3 y TR-4 que alimentarán el CGBT.

Siguiendo con lo que dicta la ITC-BT-14, la instalación se realizará de forma que el

trazado sea lo más corto y rectilíneo posible.

72

Al igual que en todos los cálculos de secciones realizados, se ha tenido en cuenta tanto la

máxima caída de tensión permitida, como la intensidad admisible. Los resultados y

procedimientos detallados de los cálculos se encuentran en el apartado de anexos.

Características de la L.G.A 1 y 2:

Un red: 6,3kV

Longitud: 7m

Sección: 3x95mm2/50mm

2 6/10kV


Tipo de cable:


Aislamiento del cable: XLPE

Composición del cable: Tripolar

Numero de cables por fase: Uno

Figura 2.16. Tipo de cable propuesto

Características de la L.G.A 3 y 4:

Un red: 400V

Longitud: 15m

Sección: 3 x (4x240mm2/120mm

2 )0,6/1kV


Tipo de cable:


Aislamiento del cable: XLPE

Composición del cable: Unipolar

Numero de cables por fase: Cuatro

Cuadro general de baja tensión.

En nuestro el Cuadro General de Baja Tensión, es el que contiene los elementos de

protección de las líneas generales de alimentación por lo que aunque se podría decir que

responde a la definición de caja general de protección no es exactamente de esta manera,

ya que en este caso la propiedad privada comienza incluso antes del C.T, y no en la CGP

como dicta la ITC-BT-14, por lo que el mantenimiento y conservación de todo corre a

cargo de la propiedad.

En nuestro caso el CGBT está compuesto por dos alimentaciones procedentes de los dos

trafos de 800KVA que en condiciones normales trabajan separadas y 4 o 6 salidas de cada

alimentación como figura en el siguiente ejemplo de configuración de cuadro propuesto.

73

Figura 2.17. Propuesta para CGBT.

El cuadro propuesto dispondrá como mínimo de la siguiente aparementa:

ACOPLAMIENTO

INTERRUPTOR AUTOMÁTICO SACE EMAX E1 In=1250A

3 CONMUTADORES PARA TRANSFERENCIA

- MANUAL – AUTOMATICO

- A – B – C

- LOCAL – REMOTO – TEST - DISPARO

PULSADOR DE ORDEN DE TRANSFERENCIA RELE STS 7041

SALIDAS BARRAS A

ACOMETIDA A


RELÉ DE PROTECCIÓN PR122/P

1 ANALIZADOR DE REDES CIRCUTOR

3 TRAFOS DE INTENSIDAD (3000/5-5A)

3 TRAFOS DE TENSIÓN (400/110)

1 conmutador de posición ( local – remoto – test – disparo )

1 pulsador (Abrir – Cerrar) interruptor

SALIDA A-1. CSA1

INTERRUPTOR AUTOMATICO

In = 160 / Protección diferencial 500mA

3 trafos de intensidad 250/5A

1 Analizador de redes

1 conmutador de posición (local – remoto – test – disparo)


74

SALIDA A-2. CCM1







SALIDA A-3. EM-607E

INTERRUPTOR AUTOMATICO IMM7990






SALIDA A-4.

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDA A-5. BATERIA CONDENSADORA







SALIDA A-6. CSE







SALIDA A-7. GE







75

SALIDAS BARRAS B

ACOMETIDA B


RELÉ DE PROTECCIÓN PR122/P

1 ANALIZADOR DE REDES CIRCUTOR



1 conmutador de posición ( local – remoto – test – disparo )


SALIDA B-1. CCM2







SALIDA B-2.

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDA B-3. CSA2







SALIDA B-4. BATERIA CONDENSADORES







Derivaciones individuales

Es la parte de la instalación que, partiendo de la caja de protección (CGBT), en nuestro

caso, suministra energía eléctrica a una instalación de usuario. Está regulada por la ITC -

BT-15. Las derivación individual que se instala en la actividad, está constituida por

conductores unipolares que se tenderán directamente enterrados y deberán cumplir la

norma UNE-EN 21.123 parte 4 ó 5 o a la norma UNE 211002 cumplen con esta

prescripción.

76

Para el caso de cables multiconductores o para el caso de derivaciones individuales en el

interior de tubos enterrados, el aislamiento de los conductores será de tensión asignada

0,6/1kV.

La sección mínima será de 6 mm² para los cables polares, neutro y protección y de 1,5

mm² para el hilo de mando (para aplicación de las diferentes tarifas), que será de color

rojo.

D.I. Trafos D.I. PM955 D.I. GM992A D.I. PM962 D.I. GM992S

L(m) 15 225 142 130 146

P(Kw) 800 1000 200 980 200

Ical(A) 73,316 125,611 25,122 123,099 25,122

Iadm(A) 130 155 130 155 130

S(mm2) 25 35 25 35 25

T 45,674 67,688 27,427 65,997 27,427

ρ 0,0198 0,0214 0,0185 0,0212 0,0185

K 50,476 46,806 53,984 47,069 53,984

er(V) 1,434 27,251 4,175 15,344 4,293

er(%) 0,0228 0,4326 0,0663 0,2436 0,0681

R4(mΩ) 13,5 144,643 127,8 83,571 131,4

X4(mΩ) 1,2 18 11,36 10,4 11,68

Rt3(mΩ) 233,8 364,943 348,1 303,871 351,7

Xt3(mΩ) 1251,3 1268,1 1261,46 1260,5 1261,78

Zt3(mΩ) 1272,955 1319,568 1308,608 1296,610 1309,878

Iccf(kA) 1,43 1,38 1,39 1,40 1,39

In auto 100 150 40 150 40

dif(mA) 1000 300 300 300 300

t 5,512 11,609 5,825 11,209 5,837

curva B 366,582 628,054 125,611 615,493 125,611

curva C 733,165 1256,107 251,221 1230,985 251,221

curva D y MA 1466,329 2512,215 502,443 2461,970 502,443

Icc(kA) 2,86 2,76 2,78 2,81 2,78

D.I.CSA1 D.I.CSA2 D.I.CSE D.I.CCM1 D.I.CCM2 D.I EM607E

L(m) 20 20 20 20 20 160

P(Kw) 84,246 261,426 48,94 362,33 368,45 110

Ical(A) 152 471,68 88,3 653,74 664,78 291,87

Iadm(A) 180 475 115 710 710 400

S(mm2) 35 240 16 2*120 2*120 150

In auto 160 473 110 682 687 320

dif(mA) 500 500 500 500 500 300

77

Cuadros generales de distribución y subcuadros

Generalidades.

Los dispositivos generales de mando y protección se situarán lo más cerca posible del

punto de entrada de la derivación individual.

La altura a la cual se situarán los dispositivos generales e individuales de mando y

protección de los circuitos, medida desde el nivel del suelo, estará comprendida entre 1 y

2m.

Las envolventes de los cuadros se ajustarán a las normas UNE 20.451 y UNE-EN 60.439 -

3, con un grado de protección mínimo IP 30 según UNE 20.324 e IK07 según UNE-EN

50.102.

El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa

con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se

realizó la instalación.

Todos los cuadros y subcuadros dispondrán de un interruptor general automático de corte

omnipolar, que permita su accionamiento manual y que esté dotado de protección contra

sobrecargas y cortocircuitos.

En los cuadros en los que por el carácter de la instalación se instale un interruptor

diferencial por cada circuito o grupo de circuitos, se podrá prescindir del interruptor

diferencial general.

En la configuración de los cuadros y subcuadros se realizará una correcta selectividad y

coordinación de las protecciones que aseguren la máxima disponibilidad de la instalación

ante posibles averías o perturbaciones.

Cuadros Generales de Distribución

Cuadro de Servicios Auxiliares (CSA)

Tenemos dos cuadros auxiliares uno en cada uno de las barras con sus respectivas

protecciones

El cuadro resultante del montaje con las soluciones Artu-M está conforme a los ensayos

tipo de la norma UNE EN 60439-1:

- Control de los calentamientos.

- Propiedades dieléctricas.

- Resistencia a los cortocircuitos.

- Eficacia del circuito de protección.

- Distancias de aislamiento y líneas de fuga.

- Funcionamiento mecánico.

- Verificación del IP.

Todos los componentes aislantes son autoextinguibles según CEI 695.2.2

78

Material - Chapa de acero con material anticorrosión y espesor 1 mm. Tratamiento

superficial

- Revestimiento interior y exterior en resina epoxi. Grado de protección - IP-55.

Tensión de empleo - 1000V.

Tensión de aislamiento-1000V.

Corriente nominal-630A

Corriente asignada de cresta admisible-75 kA

Corriente asignada de corta duración admisible -34 kA ef/1 s

Frecuencia-50/60 Hz

Dimensiones de cada módulo (HxAxP): 1100x700x200 mm

Cuadro de Servicios de Emergencia (CSE)

Este cuadro alimentado desde el CGBT y apoyado por un generador de emergencia en caso

de fallo de energía, se encarga de distribuir las alimentaciones de emergencia a los

receptores críticos. Está compuesto por un interruptor magnetotérmico de cabecera de línea

de 110 A y dispositivos de protección magnetotérmica-diferencial para las salidas a los

distintos receptores. El cuadro resultante del montaje con las soluciones Artu-M está conforme a los ensayos

tipo de la norma UNE EN 60439-1:

- Control de los calentamientos.

- Propiedades dieléctricas.

- Resistencia a los cortocircuitos.

- Eficacia del circuito de protección.

- Distancias de aislamiento y líneas de fuga.

- Funcionamiento mecánico.

Todos los componentes aislantes son autoextinguibles según CEI 695.2.2

Material - Chapa de acero con material anticorrosión y espesor 1 mm. Tratamiento

superficial

- Revestimiento interior y exterior en resina epoxi. Grado de protección - IP-55.

Tensión de empleo - 1000V.

Tensión de aislamiento-1000V.

Corriente nominal-630 A.

Corriente asignada de cresta admisible-75 kA

Corriente asignada de corta duración admisible -34 kA ef/1 s

Frecuencia-50/60 Hz

Dimensiones de cada módulo (HxAxP): 900x700x200 mm

Conductores

Los conductores y cables que se empleen en las instalaciones serán de cobre

mayoritariamente y serán siempre aislados. La tensión asignada será de 0,6/1kV y de

aislamiento mediante XLPE (Polietileno reticulado). La sección de los conductores a

79

utilizar se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación

interior y cualquier punto de utilización sea menor del 3 % para alumbrado y del 5 % para

los demás usos.

El valor de la caída de tensión podrá compensarse entre la de la instalación interior (de 3 a

5%) y la de la derivación individual (1,5 %), de forma que la caída de tensión total sea

inferior a la suma de los valores límites especificados para ambas ( de 4,5 a 6,5 %).

Puesto que la instalación eléctrica de la actividad, se alimenta directamente en media

tensión, se considerará que la instalación interior de baja tensión tiene su origen a la salida

del transformador, siendo también en este caso las caídas de tensión máximas admisibles

del 4,5% para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos.

Las intensidades máximas admisibles de los conductores, se rigen en su totalidad por lo

indicado en la Norma UNE 20.460-5-523 y su anexo Nacional.

En instalaciones interiores, para tener en cuenta las corrientes armónicas debidas a cargas

no lineales y posibles desequilibrios, salvo justificación por cálculo, la sección del

conductor neutro será como mínimo igual a la de las fases. No se utilizará un mismo

conductor neutro para varios circuitos.

Los conductores de protección tendrán una sección mínima igual a la fijada en la tabla

siguiente:

Tabla 2.8: Sección del conductor de protección.

Los conductores de la instalación serán fácilmente identificables, especialmente por lo que

respecta al conductor neutro y al conductor de protección.

Esta identificación se realizará por los colores que presenten sus aislamientos. Cuando

exista conductor neutro en la instalación o se prevea para un conductor de fase su pase

posterior a conductor neutro, se identificarán éstos por el color azul claro. Al conductor de

protección se le identificará por el color verde-amarillo. Todos los conductores de fase, o

en su caso, aquellos para los que no se prevea su pase posterior a neutro, se identificarán

por los colores marrón, negro o gris.

Conexiones

80

En ningún caso se permitirá la unión de conductores mediante conexiones y/o derivaciones

por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los conductores, sino que deberá

realizarse siempre utilizando bornes de conexión montados individualmente o

constituyendo bloques o regletas de conexión; puede permitirse asimismo, la utilización de

bridas de conexión.

Siempre deberán realizarse en el interior de cajas de empalme y/o de derivación.

Si se trata de conductores de varios alambres cableados, las conexiones se realizarán de

forma que la corriente se reparta por todos los alambres componentes. Los terminales,

empalmes y conexiones de las canalizaciones en zonas mojadas, presentarán un grado de

protección correspondiente a las proyecciones de agua, IPX4.

Las tomas de corriente y aparatos de mando y protección se situarán fuera de los locales

mojados, y si ésto no fuera posible, se protegerán contra las proyecciones de agua, grado

de protección IPX4. En este caso, sus cubiertas y las partes accesibles de los órganos de

accionamiento no serán metálicas

Sistemas de instalación.

Los circuitos que se encuentren en un mismo tubo o canal deberán estar aislados para la

tensión asignada más elevada.

En caso de proximidad de canalizaciones eléctricas con otras no eléctricas, se dispondrán

de forma que entre las superficies exteriores de ambas se mantenga una distancia mínima

de 3cm. En caso de proximidad con conductos de calefacción, de aire caliente, vapor o

humo, las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que no puedan alcanzar una

temperatura peligrosa y, por consiguiente, se mantendrán separadas por una distancia

conveniente o por medio de pantallas calorífugas.

Las canalizaciones eléctricas que estén situadas bajo zonas que puedan dar lugar a

condensaciones, como la zona del tren de lavado o zonas de maquinaria de climatización y

frío industrial, deberán estar protegidas a tal efecto.

Las canalizaciones estarán dispuestas de forma que faciliten su maniobra, inspección y

acceso a sus conexiones. Las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que

mediante la conveniente identificación de sus circuitos y elementos, se pueda proceder en

todo momento a reparaciones, transformaciones, etc.

En toda la longitud de los pasos de canalizaciones a través de elementos de la construcción,

tales como muros, tabiques y techos, no se dispondrán empalmes o derivaciones de cables,

estando protegidas contra los deterioros mecánicos, las acciones químicas y los efectos de

la humedad.

Las cubiertas, tapas o envolventes, mandos y pulsadores de maniobra de aparatos tales

como mecanismos, interruptores, bases, reguladores, etc, instalados en los locales húmedos

o mojados, serán de material aislante.

81

Las canalizaciones en zonas mojadas serán estancas, utilizándose, para terminales,

empalmes y conexiones de las mismas, sistemas o dispositivos que presenten el grado de

protección correspondiente a las proyecciones de agua, IPX4.

Las entradas de los cables y de los tubos a los aparatos eléctricos se realizarán de acuerdo

con el modo de protección previsto. Los orificios de los equipos eléctricos para entradas de

cables o tubos que no se utilicen deberán cerrarse mediante piezas acordes con el modo de

protección de que vayan dotados dichos equipos.

En el punto de transición de una canalización eléctrica de una zona a otra, o de un

emplazamiento peligroso a otro no peligroso, se deberá impedir el paso de gases, vapores

o líquidos inflamables.

Conductores aislados bajo tubos protectores

Los cables utilizados serán de tensión asignada 0,6/1kV y de aislamiento mediante XLPE (

Polietileno reticulado), aislados con mezclas termoplásticas o termoestables. Los tubos

serán metálicos, rígidos o flexibles, con las siguientes

• Resistencia a la compresión: Fuerte.

• Resistencia al impacto: Fuerte.

• Temperatura mínima de instalación y servicio: -5 ºC.

• Temperatura máxima de instalación y servicio: +60 ºC.

• Resistencia al curvado: Rígido/curvable.

• Propiedades eléctricas: Continuidad eléctrica/aislante.

• Resistencia a la penetración de objetos sólidos: Contra objetos D 1 mm.

• Resistencia a la penetración del agua: Contra gotas de agua cayendo verticalmente

cuando el sistema de tubos está inclinado 15º.

• Resistencia a la corrosión de tubos metálicos y compuestos: Protección interior y exterior

media.

El diámetro exterior mínimo de los tubos, en función del número y la sección de los

conductores a conducir, se obtendrá de las tablas indicadas en la ITC-BT-21, así como las

características mínimas según el tipo de instalación.

Para la ejecución de las canalizaciones bajo tubos protectores, se tendrán en cuenta las

prescripciones generales siguientes:

- El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo líneas verticales y horizontales o

paralelas a las aristas de las paredes que limitan el local donde se efectúa la instalación.

- Los tubos se unirán entre sí mediante accesorios adecuados a su clase que aseguren la

continuidad de la protección que proporcionan a los conductores.

- Será posible la fácil introducción y retirada de los conductores en los tubos después de

colocarlos y fijados éstos y sus accesorios, disponiendo para ello los registros que se

consideren convenientes, que en tramos rectos no estarán separados entre sí más de 15

metros. El número de curvas en ángulo situadas entre dos registros consecutivos no será

superior a 3. Los conductores se alojarán normalmente en los tubos después de colocados

éstos.

82

- Los registros podrán estar destinados únicamente a facilitar la introducción y retirada de

los conductores en los tubos o servir al mismo tiempo como cajas de empalme o

derivación.

- Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de cajas apropiadas de

material aislante y no propagador de la llama.

- Las cajas de derivación metálicas, estarán protegidas contra la corrosión. Las

dimensiones de estas cajas serán tales que permitan alojar holgadamente todos los

conductores que deban contener. Su profundidad será al menos igual al diámetro del tubo

mayor más un 50 % del mismo, con un mínimo de 40 mm. Su diámetro o lado interior

mínimo será de 60 mm.

- En locales mojados las uniones entre los tubos y las cajas de conexión, se realizarán

mediante prensaestopas adecuados para cada caso.

- Los tubos metálicos deben conectarse a tierra. Su continuidad eléctrica deberá quedar

convenientemente asegurada. En el caso de utilizar tubos metálicos flexibles, es necesario

que la distancia entre dos puestas a tierra consecutivas de los tubos no exceda de 10

metros. Cuando los tubos se instalen en montaje superficial, se tendrán en cuenta, además,

las siguientes prescripciones:

- Los tubos se fijarán a las paredes o techos por medio de bridas o abrazaderas protegidas

contra la corrosión y sólidamente sujetas. La distancia entre éstas será, como máximo, de

0,50 metros. Se dispondrán fijaciones de una y otra parte en los cambios de dirección, en

los empalmes y en la proximidad inmediata de las entradas en cajas o aparatos.

- Los tubos se colocarán adaptándose a la superficie sobre la que se instalan, curvándose o

usando los accesorios necesarios.

- En alineaciones rectas, las desviaciones del eje del tubo respecto a la línea que une los

puntos extremos no serán superiores al 2 por 100.

- Es conveniente disponer los tubos, siempre que sea posible, a una altura mínima de 2,50

metros sobre el suelo, con objeto de protegerlos de eventuales daños mecánicos. Cuando

los tubos se coloquen empotrados, se tendrán en cuenta, además, las siguientes

prescripciones:

- En la instalación de los tubos en el interior de los elementos de la construcción, las rozas

no pondrán en peligro la seguridad de las paredes o techos en que se practiquen. Las

dimensiones de las rozas serán suficientes para que los tubos queden recubiertos por una

capa de 1 centímetro de espesor, como mínimo.

- Las tapas de los registros y de las cajas de conexión quedarán accesibles y desmontables

una vez finalizada la obra. Los registros y cajas quedarán enrasados con la superficie

exterior del revestimiento de la pared o techo cuando no se instalen en el interior de un

alojamiento cerrado y practicable.

Conductores aislados bajo canales protectoras.

Se instalarán canalizaciones de este tipo en las zonas de ubicación del cuadro general de

medida y seccionamiento así como el cuadro general de distribución, con el fin de soportar

los conductores de, la línea general de alimentación, la derivación individual, la línea de

compensación de energía reactiva y la que proviene del generador eléctrico.

La canal protectora es un material de instalación constituido por un perfil de paredes

perforadas o no, destinado a alojar conductores o cables y cerrado por una tapa

desmontable.

83

Los cables utilizados serán de tensión asignada 0,6/1kV y de aislamiento mediante XLPE

(Polietileno reticulado), aislados con mezclas termoplásticas o termoestables. Las canales

serán metálicas, con las siguientes características:

• Resistencia al impacto: Fuerte.

• Temperatura mínima de instalación y servicio: +15 ºC canales L ¡Ü 16 mm y -5 ºC

canales L > 16 mm.

• Temperatura máxima de instalación y servicio: +60 ºC.

• Propiedades eléctricas: Aislante canales L ¡Ü 16 mm y Continuidad eléctrica/aislante

canales L > 16 mm.

• Resistencia a la penetración de objetos sólidos: Grado 4 canales L ¡Ü 16 mm y no

inferior a 2 canales L > 16 mm.

Las canales protectoras tendrán un grado de protección IP4X y estarán clasificadas como

"canales con tapa de acceso que sólo pueden abrirse con herramientas". En su interior se

podrán colocar mecanismos tales como interruptores, tomas de corriente, dispositivos de

mando y control, etc., siempre que se fijen de acuerdo con las instrucciones del fabricante.

También se podrán realizar empalmes de conductores en su interior y conexiones a los

mecanismos.

Las canales protectoras instaladas para aplicaciones más específicas, deberán tener unas

características mínimas de resistencia al impacto, de temperatura mínima y máxima de

instalación y servicio, de resistencia a la penetración de objetos sólidos y de resistencia a la

penetración de agua, adecuadas a las condiciones del emplazamiento al que se destina;

asimismo las canales serán no propagadoras de la llama.

Dichas características serán conformes a las normas de la serie UNE-EN 50.085.

El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo preferentemente líneas verticales y

horizontales o paralelas a las aristas de las paredes que limitan al local donde se efectúa la

instalación.

La tapa de las canales quedará siempre accesible.

Conductores aislados en bandeja o soporte de bandejas.

Estas instalaciones se establecerán con cables de tensiones asignadas no inferiores a 0,6/1

kV, provistos de aislamiento y cubierta, construidos de modo que dispongan de una

protección mecánica (cables con aislamiento mineral y cubierta metálica o cables armados

con alambre de acero galvanizado y cubierta externa no metálica).

2.8.2.7 Protecciones

Protección contra sobreintensidades.

Todo circuito estará protegido contra los efectos de las sobreintensidades que puedan

presentarse en el mismo, para lo cual la interrupción de este circuito se realizará en un

tiempo conveniente o estará dimensionado para las sobreintensidades previsibles.

Las sobreintensidades podrán estar motivadas por:

84

• Sobrecargas debidas a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de gran

impedancia.

• Cortocircuitos.

• Descargas eléctricas atmosféricas.

a) Protección contra sobrecargas.

El límite de intensidad de corriente admisible en un conductor ha de quedar en todo caso

garantizada por el dispositivo de protección utilizado, teniendo en cuenta que la intensidad

admisible en los conductores deberá disminuirse en un 15% respecto al valor

correspondiente a una instalación convencional, por tratarse de una instalación clasificada.

El dispositivo de protección estará constituido generalmente por un interruptor automático

de corte omnipolar con curva térmica de corte, o por cortacircuitos fusibles calibrados de

características de funcionamiento adecuadas.

b) Protección contra cortocircuitos.

En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra

cortocircuitos cuya capacidad de corte estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito

que pueda presentarse en el punto de su conexión. Se admite, no obstante, que cuando se

trate de circuitos derivados de uno principal, cada uno de estos circuitos derivados

disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda

asegurar la protección contra cortocircuitos para todos los circuitos derivados. Se admiten

como dispositivos de protección contra cortocircuitos los fusibles calibrados de

características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema

de corte omnipolar.

La norma UNE 20.460 -4-43 recoge todos los aspectos requeridos para los dispositivos de

protección. La norma UNE 20.460 -4-473 define la aplicación de las medidas de

protección expuestas en la norma UNE 20.460 -4-43 según sea por causa de sobrecargas o

cortocircuito, señalando en cada caso su emplazamiento u omisión.

Protección contra sobretensiones.

Categorías de las sobretensiones.

Las categorías indican los valores de tensión soportada a la onda de choque de

sobretensión que deben de tener los equipos, determinando, a su vez, el valor límite

máximo de tensión residual que deben permitir los diferentes dispositivos de protección de

cada zona para evitar el posible daño de dichos equipos. Se distinguen 4 categorías

diferentes, indicando en cada caso el nivel de tensión soportada a impulsos, en kV, según

la tensión nominal de la instalación.

Tensión nominal instalación Tensión soportada a impulsos 1,2/50 (kV)

Sistemas III Sistemas II Categoría IV Categoría III Categoría II Categoría I

230/400 230 6 4 2,5 1,5

400/690 - 8 6 4 2,5

1000 -

Categoría I

85

Se aplica a los equipos muy sensibles a las sobretensiones y que están destinados a ser

conectados a la instalación eléctrica fija (ordenadores, equipos electrónicos muy sensibles,

etc). En este caso, las medidas de protección se toman fuera de los equipos a proteger, ya

sea en la instalación fija o entre la instalación fija y los equipos, con objeto de limitar las

sobretensiones a un nivel específico.

Categoría II

Se aplica a los equipos destinados a conectarse a una instalación eléctrica fija

(electrodomésticos, herramientas portátiles y otros equipos similares).

Categoría III

Se aplica a los equipos y materiales que forman parte de la instalación eléctrica fija y a

otros equipos para los cuales se requiere un alto nivel de fiabilidad (armarios de

distribución, embarrados, aparamenta: interruptores, seccionadores, tomas de corriente, etc,

canalizaciones y sus accesorios: cables, caja de derivación, etc, motores con conexión

eléctricafija: ascensores, máquinas industriales, etc.

Categoría IV

Se aplica a los equipos y materiales que se conectan en el origen o muy próximos al origen

de la instalación, aguas arriba del cuadro de distribución (contadores de energía, aparatos

de tele medida, equipos principales de protección contra sobreintensidades, etc).

Medidas para el control de las sobretensiones.

Se pueden presentar dos situaciones diferentes:

Situación natural:

Cuando no es preciso la protección contra las sobretensiones transitorias, pues se prevé un

bajo riesgo de sobretensiones en la instalación (debido a que está alimentada por una red

subterránea en su totalidad). En este caso se considera suficiente la resistencia a las

sobretensiones de los equipos indicada en la tabla de categorías, y no se requiere ninguna

protección suplementaria contra las sobretensiones transitorias.

Situación controlada:

Cuando es preciso la protección contra las sobretensiones transitorias en el origen de la

instalación, pues la instalación se alimenta por, o incluye, una línea aérea con conductores

desnudos o aislados.

También se considera situación controlada aquella situación natural en que es conveniente

incluir dispositivos de protección para una mayor seguridad (continuidad de servicio, valor

económico de los equipos, pérdidas irreparables, etc.).

Los dispositivos de protección contra sobretensiones de origen atmosférico deben

seleccionarse de forma que su nivel de protección sea inferior a la tensión soportada a

impulso de la categoría de los equipos y materiales que se prevé que se vayan a instalar.

Los descargadores se conectarán entre cada uno de los conductores, incluyendo el neutro o

compensador y la tierra de la instalación.

86

Selección de los materiales en la instalación.

Los equipos y materiales deben escogerse de manera que su tensión soportada a impulsos

no sea inferior a la tensión soportada prescrita en la tabla anterior, según su categoría. Los

equipos y materiales que tengan una tensión soportada a impulsos inferior a la indicada en

la tabla anterior, se pueden utilizar, no obstante:

En situación natural, cuando el riesgo sea aceptable.

En situación controlada, si la protección contra las sobretensiones es adecuada.

Protección contra contactos directos e indirectos.

Protección contra contactos directos.

Protección por aislamiento de las partes activas.

Las partes activas estarán recubiertas de un aislamiento que no pueda ser eliminado más

que destruyéndolo.

Protección por medio de barreras o envolventes.

Las partes activas estarán situadas en el interior de las envolventes o detrás de barreras que

posean, como mínimo, el grado de protección IP XXB, según UNE20.324. Si se necesitan

aberturas mayores para la reparación de piezas o para el buen funcionamiento de los

equipos, se adoptarán precauciones apropiadas para impedir que las personas o animales

domésticos toquen las partes activas y se garantizará que las personas sean conscientes del

hecho de que las partes activas no deben ser tocadas voluntariamente.

Las superficies superiores de las barreras o envolventes horizontales que son fácilmente

accesibles, deben responder como mínimo al grado de protección IP4X o IP XXD.

Las barreras o envolventes deben fijarse de manera segura y ser de una robustez y

durabilidad suficientes para mantener los grados de protección exigidos, con una

separación suficiente de las partes activas en las condiciones normales de servicio,

teniendo en cuenta las influencias externas.

Cuando sea necesario suprimir las barreras, abrir las envolventes o quitar partes de estas,

esto no debe ser posible más que:

Bien con la ayuda de una llave o de una herramienta; O bien, después de quitar la tensión

de las partes activas protegidas por estas barreras o estas envolventes, no pudiendo ser

restablecida la tensión hasta después de volver a colocar las barreras o las envolventes; O

bien, si hay interpuesta una segunda barrera que posee como mínimo el grado de

protección IP2X o IP XXB, que no pueda ser quitada más que con la ayuda de una llave o

de una herramienta y que impida todo contacto con las partes activas.

Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial-residual.

Esta medida de protección está destinada solamente a complementar otras medidas de

protección contra los contactos directos.

El empleo de dispositivos de corriente diferencial-residual, cuyo valor de corriente

diferencial asignada de funcionamiento sea inferior o igual a 30 mA, se reconoce como

87

medida de protección complementaria en caso de fallo de otra medida de protección contra

los contactos directos o en caso de imprudencia de los usuarios.

Protección contra contactos indirectos.

La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante "corte automático de la

alimentación". Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que

una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo tal que pueda

dar como resultado un riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz

en corriente alterna, en condiciones normales y a 24 V en locales húmedos.

Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de

protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una

misma toma de tierra.

El punto neutro de cada generador o transformador debe ponerse a tierra.

Se cumplirá la siguiente condición:

Ra x Ia =.U (Ecuación 2.9)

Dónde:

Ra: es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de

masas.

Ia: es la corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo de protección.

Cuando el dispositivo de protección es un dispositivo de corriente diferencial-residual es la

corriente diferencial-residual asignada.

U: es la tensión de contacto límite convencional (50 ó 24V).

Selectividad de protecciones.

El diseño del sistema de protección de las instalaciones eléctricas es de vital importancia

tanto para garantizar un servicio funcional, económico y correcto en toda la instalación

como para reducir al mínimo los problemas causados por condiciones de servicio anómalas

y fallos reales. En el marco de este análisis, se estudia la coordinación entre los diferentes

dispositivos destinados a la protección de zonas y componentes específicos para:

-Garantizar la seguridad en todos los casos

-Identificar la zona implicada en el problema y excluirla rápidamente, sin intervenciones

indiscriminadas que reducirían la disponibilidad de energía en zonas en buen estado.

-Reducir el efecto del fallo en otras zonas básicas de la instalación (reducción del valor de

la tensión, pérdida de estabilidad en máquinas de giro)

-Reducir la tensión en componentes y los daños en el área afectada

-Garantizar la continuidad del servicio con una tensión de alimentación de buena calidad

-Garantizar un respaldo adecuado en caso de fallo de funcionamiento de la protección

asignada a la apertura

-Proporcionar al personal y al sistema de gestión la información necesaria para reiniciar el

servicio en el menor tiempo posible y con el menor contratiempo para el resto de la red

-Lograr una buena combinación de fiabilidad, sencillez y ahorro

88

En definitiva, un buen sistema de protección debe ser capaz de:

-Comprender lo que ha sucedido y cómo ha sucedido, diferenciar entre situaciones

anómalas pero tolerables y situaciones de fallo dentro de la zona de influencia y evitar

disparos indeseados que conllevan la desconexión de una parte en buen estado de la

instalación.

-Trabajar lo más rápido posible para limitar los daños (destrucción, envejecimiento

acelerado,…) preservando la continuidad y la estabilidad del suministro eléctrico.

Las soluciones proceden de un compromiso entre estos dos requisitos opuestos:

identificación precisa del fallo y rápida intervención, y se definen de conformidad con el

requisito que tiene prioridad. Por ejemplo, en caso de que sea más importante evitar

disparos no deseados, se prefiere un sistema de protección indirecto basado en

enclavamientos y transmisión de datos entre diferentes dispositivos que evalúa los valores

eléctricos localmente, mientras que la velocidad y la limitación del efecto destructivo del

cortocircuito requieren sistemas con acción directa que utilizan bobinas de protección

directamente incorporadas en los dispositivos.

En sistemas de baja tensión para la distribución primaria y secundaria, se prefiere por lo

general la segunda solución.

Limitar el campo a un análisis del problema que consista en armonizar la intervención de

las protecciones en caso de sobrecorrientes (sobrecargas y cortocircuitos). Este problema

abarca el 90% de los requisitos de coordinación de las protecciones en redes no

interconectadas de baja tensión.

Antes de seguir adelante, conviene recordar que:

-La “selectividad de los disparos por sobrecorriente” es una “coordinación entre las

características de funcionamiento de dos o más dispositivos de protección contra

sobrecorriente, de modo que cuando la falta se produce dentro unos límites establecidos, el

dispositivo destinado a funcionar dentro de dichos límites interviene mientras que los

demás no lo hacen” (norma IEC 60947-1, def. 2.5.23);

-La “selectividad total” es una “selectividad en la cual, en presencia de dos dispositivos

de protección contra sobrecorriente en serie, el dispositivo de protección del lado de la

carga lleva a cabo la protección sin que intervenga el otro dispositivo” (norma IEC 60947-

2, def.2.17.2);

-La “selectividad parcial” es una “selectividad en la cual, en presencia de dos dispositivos

de protección contra sobrecorriente en serie, el dispositivo de protección del lado de la

carga lleva a cabo la protección hasta un nivel de sobrecorriente determinado sin que el

otro dispositivo intervenga” (norma IEC 60947-2, def. 2.17.3); este nivel de sobrecorriente

se denomina “intensidad límite de selectividad Is” (norma IEC 60947-2, def. 2.17.4);

-La “protección de acompañamiento” es la “coordinación de dos dispositivos de

protección en serie para la protección contra sobrecorriente. El dispositivo de protección

situado en el lado de la alimentación se encarga, por lo general (pero no necesariamente),

de la protección contra la sobrecorriente con o sin ayuda del otro dispositivo y

solicitaciones excesivas en este último” (norma IEC 60947-1, def. 2.5.24). El valor de

corriente por encima del cual se garantiza la protección se denomina “Intensidad de

Intersección IB” (norma IEC 60947-1, def. 2.5.25 y norma IEC 60947-1, def. 2.17.6).

Limitando el análisis al comportamiento de los dispositivos de protección con intervención

basada en relés de sobrecorriente, la estrategia utilizada para coordinar las protecciones

depende en gran medida de los valores de corriente nominal y de cortocircuito en la

instalación en cuestión, tal y como se indica en el diagrama 1. En el siguiente diagrama se

pueden definir las siguiente zonas:

89

-selectividad amperimétrica

-selectividad cronométrica

-selectividad de zona

-selectividad energética

-protección de acompañamiento

Figura 2.18. Tipos de selectividad

La selectividad de zona es uno de los métodos más avanzados para coordinar las

protecciones: esta filosofía de protección permite reducir los tiempos de disparo de la

protección más cercana al fallo respecto de los tiempos previstos por la selectividad

cronométrica, cuyo perfeccionamiento ha desembocado en la selectividad de zona.

En la selectividad cronométrica, la coordinación de las protecciones se realiza asociando

el valor medido de la corriente con la duración del fenómeno: un determinado valor de

corriente hará que las protecciones actúen después de un intervalo de tiempo que permita a

las protecciones “más cercanas” al fallo de disparar primero, excluyendo la zona donde se

produce la falta.

Por tanto, la estrategia consiste en aumentar los umbrales de corriente y los retardos de las

protecciones contra cortocircuitos progresivamente a medida que las fuentes de

alimentación se aproximan (nivel de ajuste de la protección directamente relacionado con

su nivel jerárquico). La diferencia entre los retardos definidos en las protecciones en serie

debe tener en cuenta la suma de:

-Los tiempos de determinación y eliminación del fallo

-El tiempo de sobre impulso del dispositivo en el lado de la alimentación (intervalo durante

el cual la protección aguas arriba puede dispararse aunque el fenómeno haya finalizado).

Este estudio se realiza comparando las curvas de disparo de tiempo-corriente de los

dispositivos de protección.

Por lo general, este tipo de coordinación:

-Es fácil de estudiar y de construir y no es caro comparado con el sistema de protección

-Permite obtener valores límites de selectividad aún mayores, a paridad de corriente de

corta duración soportada por el dispositivo del lado de la alimentación

90

-Permite el respaldo de las protecciones y puede ofrecer buena información al sistema

de control;

pero:

-Los tiempos de disparo y los niveles de energía de las protecciones, especialmente de

aquéllas cercanos a las fuentes, son altos, con problemas obvios de seguridad y de daños a

los componentes (generalmente sobredimensionados) incluso en las zonas no implicadas

en el fallo;

-Sólo permite el uso de interruptor limitadores de corriente en el último escalón; los

demás interruptor debe ser capaz de soportar las solicitaciones térmicas y electrodinámicas

relacionadas con el paso de la corriente de fallo para el intervalo de tiempo específico.

Deben utilizarse interruptores selectivos (interruptor de categoría B de conformidad con la

norma IEC 60947-2) para los diferentes niveles, por lo general interruptores automáticos

de bastidor abiertos, para garantizar una corriente de corta duración admisible

suficientemente alta;

-La duración de las perturbaciones en las tensiones de alimentación causadas por la

corriente de corta duración en las zonas no implicadas en el fallo puede crear problemas

con dispositivos electromecánicos (tensión por debajo del valor actuación de la bobina de

mínima) y electrónicos.

LA SELECTIVIDAD DE ZONA es un perfeccionamiento de la selectividad cronométrica

y puede ser directa o indirecta. Por lo general, se obtiene a través del diálogo entre los

dispositivos de medición de corriente los cuales, una vez determinado que se ha superado

el umbral regulado, permiten identificar correctamente la zona de fallo y cortar el

suministro eléctrico de la misma.

En la práctica, puede obtenerse de dos maneras:

-Los dispositivos de medición envían la información relacionada con el exceso del umbral

de corriente establecido al sistema de supervisión y éste decide qué protección debe

intervenir (tipo indirecto);

-Cada protección, en presencia de valores de corriente más altos que lo establecido, envía

una señal de bloqueo a las protecciones aguas arriba a través de una conexión directa o un

bus y, antes de actuar, comprueba de no haber recibido una señal de bloqueo similar desde

alguna protección situada aguas abajo . Esto significa que sólo la protección más cercana a

la falta interviene (tipo directo).

-El primer método prevé tiempos de disparo en un rango de 0.5 a 1s y se utiliza,

especialmente, en el caso de corrientes de corta duración bajas cuya dirección de flujo está

definida de manera ambigua. El segundo método permite tiempos de disparo

definitivamente más bajos: comparado con una selectividad cronométrica, ya no es

necesario aumentar el intervalo de tiempo a medida que la fuente de suministro eléctrico se

aproxima. El tiempo de retardo programado puede reducirse al tiempo suficiente para

confirmar la ausencia de cualquier señal de bloqueo desde la protección aguas abajo (o sea

al tiempo que necesita el dispositivo aguas abajo para determinar la situación anómala y

completar la transmisión de la señal correctamente).

Comparada con la selectividad cronométrica, la selectividad de zona:

91

-reduce los tiempos de disparo y aumenta el nivel de seguridad; los tiempos de disparo

pueden ser de 100ms o inferiores;

- reduce tanto el daño causado por el fallo como las perturbaciones en el sistema de

suministro eléctrico;

-reduce las solicitaciones térmicas y dinámicas en los interruptores;

-permite un altísimo número de niveles de selectividad.

Por otro lado, es más onerosa en cuanto a costes y complejidad de instalación. Las altas

prestaciones requeridas necesitan aumentos de tamaño (aunque menos de los previstos en

el caso de la selectividad cronométrica pura), componentes especiales, cableados

adicionales, fuentes de suministro eléctrico auxiliares, …

Por consiguiente, esta solución se utiliza principalmente en sistemas con altos valores de

corriente nominal y de cortocircuito, con requisitos muy exigentes tanto para la seguridad

como para la continuidad del servicio: a menudo se encuentran ejemplos de selectividad de

zona en cuadros de mando de distribución primaria, en el lado de la carga de

transformadores y generadores.

Selectividad de zona con la serie de interruptores automáticos Emax utilizados para dar mayor fiabilidad al CGBT

El constante aumento de la complejidad tecnológica y funcional de las instalaciones

eléctricas requiere todo tipo de componentes, especialmente aquellos que, como los

interruptores de protección, son de vital importancia para la seguridad. Asimismo, requiere

niveles altos de fiabilidad y continuidad de servicio con necesidades de mantenimiento

mínimas.

Los interruptores automáticos de la serie Emax cumplen con estos requisitos ya que han

sido estudiados para integrarse y coordinarse perfectamente con las diferentes líneas de

productos de baja tensión de ABB. Disponibles en cinco tamaños, se caracterizan por

corrientes permanente asignada de 800 A a 6300 A, con capacidades de corte de 42 kA a

150 kA(380/415 Vca).

La completa gama de relés permite coordinar las funciones de protección según el valor de

corriente, tiempo y energía de las cadenas de selectividad y, con los relés de sobrecorriente

PR122 y PR123, también según la selectividad de zona.

Relés electrónicos utilizado PR122

La amplia gama de ajustes otorga a la protección un carácter general, es decir, adecuado

para cualquier tipo de instalación. Por lo general, los relés no requieren alimentación

auxiliar dado que la energía procede de los transformadores corriente (CT): para activar las

funciones de protección y de amperímetro, basta con que al menos una fase tenga una

intensidad de corriente superior a 100A. Para la visualización, al menos una fase debe tener

una intensidad de carga superior a 160A.

Se incluye la posibilidad de alimentación auxiliar a través de una unidad de batería portátil

PR130/B (siempre suministrada). Esta unidad permite ajustar las protecciones con el

interruptor no autoalimentado.

92

Los relés PR122 se suministran con diferentes funciones de protección como, por ejemplo:

-Sobrecarga (L)

-Cortocircuito selectivo (S)

-Cortocircuito instantáneo (I)

-Falta a tierra (G)

Para todas estas funciones, existe una amplia gama de ajustes disponibles para los tiempos

y umbrales de disparo. Las funciones S y G pueden retardarse con un tiempo independiente

de la corriente (t=k) o dependiente de la corriente (energía específica pasante constante

I2t= k). La protección relativa a la falta a tierra también puede realizarse conectando los

relés a un transformador toroidal externo situado en el conductor que conecta el centro

estrella del transformador a la tierra.

Características funcionales

Protección contra sobrecarga (L)

La protección contra sobrecarga con disparo a tiempo largo inverso L es de tipo I2t=k. El

ajuste se realiza entre los valores de 0.4…1 x In con pasos de umbral de 0.01 x In. Para el

ajuste de los tiempos de disparo se dispone de 48 curvas, cada una de las cuales es definida

por el tiempo de disparo correspondiente a la corriente 3 x I1 (I1= ajuste de umbral; t1=

3…144 s con pasos de umbral de 3s). Esta función de protección no puede excluirse.

Protección contra cortocircuito selectiva (S)

La protección contra cortocircuito selectiva S puede definirse en dos tipos de curvas

diferentes, a tiempo de disparo independiente de la corriente (t= k), o a energía específica

pasante constante (t= k/I2). El ajuste se realiza entre los valores límite de 0.6…10 x In con

pasos de umbral de 0.1 x In. El ajuste del tiempo de disparo se define dentro del siguiente

rango de valores (para las curvas con energía específica pasante constante - t= k/I2 - a una

corriente de 10 x In): t2= 0.05…0.8 s con pasos de 0.01 s. La selectividad de zona se aplica

a la función S sólo con la característica t= k. Esta función de protección puede excluirse.

Protección contra cortocircuito instantánea (I)

La protección contra cortocircuito instantánea (I) puede regularse entre los siguientes

valores I3= 1.5…15 x In con pasos de 0.01 x In. El tiempo de disparo es “instantáneo” y la

protección puede excluirse.

Protección contra falta a tierra (G)

La protección contra falta a tierra G puede definirse con dos tipos de curvas diferentes: con

tiempo de disparo independiente de la corriente (t= k), o con energía específica pasante

constante (t= k/I2). El ajuste se realiza entre los valores de 0.2…1 x In con pasos de

0.02xIn.

El ajuste del tiempo de disparo se define dentro de los valores: t4= 0.1…1 s con pasos de

0.05s. La selectividad de zona se aplica a la función G sólo con la característica t= k. Esta

función de protección puede excluirse.

93

Características funcionales del relé PR122 para la selectividad de zona

La selectividad de zona puede aplicarse a la función S y a la función G. Para ello, es

necesario disponer de una alimentación auxiliar para garantizar la presencia de la señal de

bloqueo (ZSin y ZSout) y su estabilidad entre un interruptor y aquél que más cerca se

encuentre del lado de la alimentación. La selectividad de zona se realiza mediante un

simple cable de conexión: cada una de las protecciones que detecta el fallo envía una señal

de bloqueo (ZSout) a la protección aguas arriba y, antes de disparar, comprueba de no

haber recibido una señal similar desde una protección aguas abajo. La salida ZSout puede

conectarse a un máximo de 20 entradas ZSin en el lado de la alimentación en la cadena de

selectividad.

Cabe destacar que, en la selectividad de zona, conviene prever la selectividad cronométrica

de las protecciones, para garantizar siempre la selectividad, inclusive en el caso de que no

hubiera alimentación auxiliar (condición que excluye la selectividad de zona).

Con la selectividad de zona, sólo la protección encargada de controlar la zona donde se

produjo el fallo dispara sin tener en cuenta el retardo regulado para la S, minimizando, por

tanto, los efectos del cortocircuito.

La señal de selectividad de zona está representada por un mensaje binario con las

siguientes características eléctricas:

Señal lógica 0: 0 [V]

Señal lógica 1: Vaux [V]

Tabla lógica para selectividad de zona con la función S

La siguiente tabla representa la lógica para gestionar las señales de entrada (ZSin) y de

salida (ZSout) de la selectividad de zona.

Es interesante observar que, con la selectividad de zona activada, la protección S dispara

de acuerdo con el tiempo regulado para la selectividad de zona “tiempo de selectividad”

cuando el umbral de disparo se supera y no hay señal ZSin. El ajuste del tiempo de disparo

se define dentro de los siguientes valores: tiempo de selectividad = 0.04…0.2 s con pasos

de 0.01 s.

Sin embargo, en el caso de selectividad de zona desactivada, cuando el umbral de disparo

se supera y la señal ZSin está presente, comienza la temporización de la protección S y, si

el fallono cesa en el tiempo establecido t2, el interruptor disparará, lo cual garantiza una

protección de respaldo en cualquier caso.

Otra característica importante y particular es la repetición de la señal, tal y como se

muestra en la línea 6 de la tabla. En el caso de una selectividad de zona activada, una

corriente detectada inferior al umbral regulado y una recepción de la señal de bloqueo

(ZSin) desde una protección aguas abajo, la protección en cuestión prevé enviar la señal de

bloqueo (ZSout) a la protección aguas arriba.

94

Tabla 2.9 Tabla lógica para selectividad de zona con función S

Exactamente del mismo modo que en el caso anterior, la siguiente tabla representa la

lógica para gestionar las señales de entrada y de salida de la selectividad de zona con la

función G.

Tabla 2.10 Tabla lógica para selectividad de zona con función G

Selección de interruptor y ajustes recomendados para la selectividad de zona Para

conseguir una selectividad total en caso de sobrecarga, cortocircuito y falta a tierra

utilizando la función de “selectividad de zona”, se recomienda elegir entre las siguientes

opciones y definir los siguientes ajustes entre los diferentes interruptor.

Protección contra sobrecarga

No hay superposición de disparos de las funciones de protección L (contra sobrecarga)

teniendo en cuenta las tolerancias y las corrientes que fluyen en los interruptores.

Protección contra cortocircuito

No hay superposición de disparo de los umbrales de corriente I2 de las funciones S


Los tiempos de disparo t2 y el “tiempo de selectividad” son los siguientes:

Tiempo de selectividad ajustado para obtener una selectividad cronométrica con un

posible dispositivo aguas abajo que no forma parte de la cadena de selectividad de zona. Es

el mismo para todos los interruptores tiempo de función S(t2) ajustado para que no se

dispare la protección que recibe la señal de bloqueo, de acuerdo con la relación:

t2 > tiempo de selectividad +70ms

Selección CB se basa en el valor Icw (para obtener selectividad en la corriente de corta

duración máxima admisible): Icc = Icw Función de protección instantánea contra

cortocircuito I desactivada: I3 = OFF

95

Protección contra falta a tierra

No hay superposición de disparo de los umbrales de corriente I4 de las funciones G


Los tiempos de disparo t4 y el tiempo de selectividad son los siguientes:

tiempo de selectividad ajustado para obtener selectividad cronométrica con un posible

dispositivo aguas abajo que no forma parte de la cadena de selectividad de zona. Es el

mismo para todos los interruptores

tiempo de función G (t4) ajustado para que no se dispare la protección que recibe la señal

de bloqueo, de acuerdo con la relación:

t4 > tiempo de selectividad +70ms *

* diferencia de tiempo mínima entre los tiempos de disparo de CBS en serie, con

alimentación auxiliar para garantizar la ausencia de disparo del CB aguas arriba

2.8.2.8 Puestas a tierra.

Las puestas a tierra se establecen principalmente con objeto de limitar la tensión que, con

respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la

actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los

materiales eléctricos utilizados.

La puesta o conexión a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protección alguna,

de una parte del circuito eléctrico o de una parte conductora no perteneciente al mismo,

mediante una toma de tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo.

Mediante la instalación de puesta a tierra se deberá conseguir que en el conjunto de

instalaciones, edificios y superficie próxima del terreno no aparezcan diferencias de

potencial peligrosas y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de

defecto o las de descarga de origen atmosférico.

La elección e instalación de los materiales que aseguren la puesta a tierra deben ser tales

que:

• El valor de la resistencia de puesta a tierra esté conforme con las normas de protección y

de funcionamiento de la instalación y se mantenga de esta manera a lo largo del tiempo.

• Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro,

particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas.

• La solidez o la protección mecánica quede asegurada con independencia de las

condiciones estimadas de influencias externas.

• Contemplen los posibles riesgos debidos a electrólisis que pudieran afectar a otras

partes metálicas.

Uniones a tierra.

Tomas de tierra

Para la toma de tierra se pueden utilizar electrodos formados por:

• barras, tubos;

96

• pletinas, conductores desnudos;

• placas;

• anillos o mallas metálicas constituidos por los elementos anteriores o sus

combinaciones;

• armaduras de hormigón enterradas; con excepción de las armaduras pretensadas;

• otras estructuras enterradas que se demuestre que son apropiadas.

Los conductores de cobre utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia

eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022.

El tipo y la profundidad de enterramiento de las tomas de tierra deben ser tales que la

posible pérdida de humedad del suelo, la presencia del hielo u otros efectos climáticos, no

aumenten la resistencia de la toma de tierra por encima del valor previsto. La profundidad

nunca será inferior a 0,50 m.

Conductores de tierra.

La sección de los conductores de tierra, cuando estén enterrados, deberán estar de acuerdo

con los valores indicados en la tabla siguiente. La sección no será inferior a la mínima

exigida para los conductores de protección.

Tipo Protegido mecánicamente No protegido mecánicamente

Protegido contra Ver ( Conductores de 16 mm² Cu

la corrosión* protección) 16mm² Acero(Galvanizado)

No protegido contra 25 mm² Cu 25 mm² Cu

la corrosión* 50 mm² Hierro 50 mm² Hierro

* La protección contra la corrosión puede obtenerse mediante una envolvente.

Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe

extremarse el cuidado para que resulten eléctricamente correctas. Debe cuidarse, en

especial, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra.

Bornes de puesta a tierra.

En toda instalación de puesta a tierra debe preverse un borne principal de tierra, al cual

deben unirse los conductores siguientes:

- Los conductores de tierra.

- Los conductores de protección.

- Los conductores de unión equipotencial principal.

- Los conductores de puesta a tierra funcional, si son necesarios.

Debe preverse sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, un dispositivo que

permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente. Este dispositivo puede

estar combinado con el borne principal de tierra, debe ser desmontable necesariamente por

medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad

eléctrica. La ubicación de este sistema y su detalle se refleja en el plano Nº 24

Conductores de protección.

97

Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación

con el borne de tierra, con el fin de asegurar la protección contra contactos indirectos.


siguiente:

Sección conductores fase (mm²) Sección conductores protección (mm²)

Sf < 16 Sf

16 < S f ≤35 16

Sf > 35 Sf / 2

En todos los casos, los conductores de protección que no forman parte de la canalización

de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de:

2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica.

4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica.

Como conductores de protección pueden utilizarse:

Conductores en los cables multiconductores, o conductores aislados o desnudos que posean

una envolvente común con los conductores activos, o conductores separados desnudos o

aislados.

Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección. Las masas de los

equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un

circuito de protección.

Conductores de equipotencialidad.

El conductor principal de equipotencialidad debe tener una sección no inferior a la mitad

de la del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6

mm². Sin embargo, su sección puede ser reducida a 2,5 mm² si es de cobre.

La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos

conductores no desmontables, tales como estructuras metálicas no desmontables, bien por

conductores suplementarios, o por combinación de los dos.

Resistencia de las tomas de tierra.

El valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones

de contacto superiores a:

- 24 V en local o emplazamiento conductor

- 50 V en los demás casos.

Si las condiciones de la instalación son tales que pueden dar lugar a tensiones de contacto

superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la

falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio.

La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad

del terreno en el que se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro

del terreno, y varia también con la profundidad.

Los valores de resistencia de tierra en el área de servicio a proyectar, se prevé de acuerdo

con los cálculos teóricos efectuados en los capítulos 3.2.1.8 y 3.2.3.8.3 del anexo de

cálculos eléctricos, que sean los siguientes:

98

Red de tierras de C.T

Tierra de servicio Tierra de protección

Metros de cable 21 21

Nº de picas 8 8

ρ. del terreno 200 200

Resistencia total 14,6 Ω 10,95Ω

Identificación 5/82 70-30/5/82

Red de tierras de la nave

Tierra de servicio

Metros de cable 72

Nº de picas 17

ρ del terreno 200

Resistencia total 3,88Ω

2.8.2.9 Compensación de la energía reactiva

Generalidades

Como ya se introdujo en el capítulo 2.7 Análisis de las soluciones adoptadas, sobre los

inconvenientes del exceso en el consumo de energía reactiva en la actividad, y como éste

consumo afecta negativamente a determinados parámetros de diseño del proyecto, se

entiende pues, la necesidad de compensar este tipo de energía mediante baterías de

condensadores accionados de forma automática.

Para la medida del consumo de potencia reactiva en una instalación se utiliza como

magnitud básica el cosφ, que nos da la relación existente entre la potencia activa y la

potencia aparente.

kVAS

kWP

1

1cos (Ecuación 2.10)

Figura 2.19 Figura 2.20

La forma de disminuir la potencia reactiva demandada a la compañía suministradora es la

instalación de una batería de condensadores.

En la figura 1 se observa el nivel de potencia S1 que suministra la red eléctrica debido al

cosφ1 existente.

En la figura 2, una vez instalada la batería (Qbat), se observa la disminución de la potencia

aparente S2 demandada a la red.

Por tanto, el cosφ2 final, es mayor que el cosφ1 inicial.

Fig. 2

99

El equipo de compensación automático, está formado principalmente por tres elementos

básicos:

1. El regulador. Mide el cosφ de la instalación y da la orden de funcionamiento a los

contactores.

2. Contactores. Son los elementos que se encargan realizar las conexiones de los

condensadores.

3. Condensadores. Son los elementos que aportan la energía reactiva a la instalación.

A partir de los cálculos realizados en el anexo de cálculos, capítulo 3.2.2.5.3, 3.2.2.6.2 y

3.2.2.6.3 Compensación de energía, para el dimensionado de la batería de condensadores,

se llega a las potencias reactivas teóricas máximas a compensar de:

Barras A M.T: 505 kvar

Se elige un sistema automático de maniobra por contactores con filtro para armónicos

basado en Circutor tipo CIRCAP-C 500/6,6 kV de 500 kvar de potencia.

Barras B M.T: 497 kvar


basado en Circutor tipo CIRCAP-C 500/6,6 kV de 500 kvar de potencia.

Barras A B.T: 258 kvar


basado en Circutor tipo PLUS FR4-350-440 de 289 kvar de potencia.

Barras B B.T: 265 kvar


basado en Circutor tipo PLUS FR4-350-440 de 289 kvar de potencia.

Las baterías de condensadores estarán compuestas por :

1.- Unidad automática de compensación

2.- Regulador de reactiva

3.- Condensadores

4.- dispositivo de filtrado para la existencia de armónicos

5.- Contactores tipo LC1-DLK

Características de las baterías elegidas

Equipo de compensación CIRCAP-C 500 y PLUS FR4-350-440

Las baterías con filtros de rechazo son equipos diseñados para la compensación de energía

reactiva en redes donde el contenido de armónicos es elevado y existe un riesgo de

resonancia.

Su finalidad es la de compensar la energía reactiva evitando cualquier efecto de

amplificación de las corrientes armónicas, causadas por las resonancias entre

transformador y condensadores, y evitar la sobrecarga de armónicos en las baterías de

condensadores.

Dichos filtros están equipados por reactancias de filtro, con factor p = 7 %, que evitan la

amplificación de armónicos por encima de los 189 Hz y atenuan los armónicos existentes.

100

Cuando deban evitarse resonancias a frecuencias menores a 189 Hz (tercer armónico)

deben utilizarse filtros con p=14%.

Características:

Tipo: PLUS FR4-350-440

Potencia 289kvar

Composición: (50x(3 x100))

Intensidad: 800A

Peso: 430Kg

Dimensiones: 800x1900x800

Tipo: CIRCAP-C 500/6,6kV

Potencia: 500kvar

Composición: -

Intensidad: 400A

Peso: 630Kg

Dimensiones: 1100x2200x2050

Funciones de un filtro de rechazo

Protección de la red

Mediante el desplazamiento de la resonancia fuera de las frecuencias a las que se inyectan

los armónicos. Por tanto se evita el efecto de amplificación

Protección de los condensadores

Contra las sobrecargas generadas por las tensiones amplificadas

Tabla 2.11Tabla características de componentes CIRCAP-C 500/6,6

101

Tabla 2.12Tabla características de componentes PLUS FR4 350-440

Regulador: Serie Computer Magic

Para la compensación de energía reactiva en cargas variables, los reguladores computer

permiten un preciso seguimiento de la curva de carga existentes llevando el cosφ a los

valores programados.

Con un tiempo mínimo de respuesta a la conexión de 4 segundos (programable), los

reguladores computer dan la orden de actuación sobre los escalones de la batería.

Proceden a su desconexión en caso de no ser necesario el aporte de potencia reactiva de la

batería.

102

La serie de reguladores MAGIC es una nueva gama de reguladores de alta tecnología

pensados para una regulación sencilla y eficaz.

Características principales de MAGIC

-Regulación de alta precisión

-Configuración de parámetros en RUN-TIME, es decir, sin tener que desconectar la unidad

-Programación y manipulación totalmente digital

-4 niveles de alarma:

- Corriente de carga baja o no conexión de transformador de corriente

- Conexión de fase errónea

- Sobrecompensación

- Falta de compensación

Parámetros visualizados MAGIC incorpora un visor LCD en el que se pueden leer los siguientes datos:

-cos φ de la instalación

-Señalización de pasos conectados

-Naturaleza de la carga, inductiva o capacitiva

-Cursor de seguimiento del menú de programación

-Códigos de alarma

Figura 2.21. Detalle del regulador Computer Magic 6m/12m

103

Tabla 2.13 Tabla características de reguladores serie Magic

2.8.2.10 Receptores

Las instrucciones ITC-BT 43, 33, 45, 46, 47, y 48 nos indican que los aparatos receptores

satisfarán los requisitos concernientes a una correcta instalación, utilización y seguridad.

Durante su funcionamiento no podrán producir perturbaciones en las redes de distribución

pública ni en las comunicaciones.

Los receptores se clasificaran de acuerdo con su aislamiento, tensión de alimentación

posibilidad y forma de realizar la puesta a tierra de sus masas en:

CLASE 0

No se prevé ni se toma ninguna disposición para conectar las partes metálicas accesibles, si

existen, a un conductor de protección. En caso de fallo de aislamiento, dichas partes

podrán encontrarse bajo tensión.

La protección reside en este caso en la imposibilidad de establecer contacto con otro

potencial, condición que sólo puede establecerse en los emplazamientos no conductores

(locales aislantes) o si el aparato de clase 0 está alimentado por una fuente de separación de

circuito

104

Figura 2.22 clase 0

CLASE I

Además del aislamiento principal, la seguridad reside en la conexión de las masas, o partes

metálicas accesibles, a un conductor de protección que forma parte de la instalación y está

conectado a tierra. El diseño de clase I supone la equipotencialidad de las masas

simultáneamente accesibles, la continuidad de las masas entre sí, la fiabilidad de los

dispositivos de conexión y una conductividad suficiente para la circulación de las

corrientes de fallo.

Los aparatos, material y equipos de clase I no garantizan por sí solos la seguridad contra

contactos indirectos. Esta última es indisociable de las medidas aplicadas al propio nivel de

la estructura de la instalación: creación de un bucle de fallo, detección de dicho fallo e

interrupción o limitación según el régimen de neutro.

Figura 2.23 clase I

CLASE II (O DOBLE AISLAMIENTO)

Contrariamente a la clase I, la protección de clase II no depende de las condiciones de

instalación. La seguridad se basa en la pequeña probabilidad de un fallo simultáneo de los

dos aislamientos que constituyen el doble aislamiento. Por principio, el doble aislamiento

se obtiene durante la construcción, añadiendo al 1er aislamiento (aislamiento principal) un

segundo aislamiento (llamado aislamiento suplementario).

Normalmente, los dos aislamientos deben poder probarse de manera independiente. Si

existen partes metálicas accesibles, en ningún caso deberán estar conectadas a un

conductor de protección.

105

Figura 2.24 clase II

Aislamiento reforzado

Se trata de una variante del doble aislamiento. Está constituido por un solo aislamiento que

posee normalmente las mismas características eléctricas y mecánicas... (por ejemplo,

material aislante moldeado de mayor espesor). Sólo debe utilizarse en los casos en que sea

imposible efectuar el doble aislamiento

Figura 2.25 aislamiento reforzado

La protección por doble aislamiento se usa con frecuencia para los electrodomésticos

(lámparas, aparatos, …) y para los aparatos portátiles (herramientas). La ausencia de

conductor de protección en el cable flexible evita que pueda romperse. Actualmente, este

concepto está en evolución y la clase II se aplica no solo a receptores fijos (radiadores de

calefacción), sino también a partes completas de instalaciones y a cuadros de distribución.

Estos últimos casos se refieren más concretamente a las partes situadas antes de los

dispositivos de protección que garantizan una eficaz protección contra contactos indirectos

Materiales asimilados a la clase II por aislamiento complementario de la instalación

106

Mediante la adición de un aislamiento complementario, esta práctica permite aportar las

condiciones de protección de la clase II a materiales de la clase 0 ó I. En este último caso,

evidentemente el conductor de protección no debe estar conectado.

Esta práctica puede aplicarse:

-para utilizar un aparato o un equipo en condiciones de entorno inadaptado (ausencia de

conductor de protección)

-para aportar un nivel de aislamiento equivalente a la clase II en la realización de cuadros o

de conjuntos

Figura 2.26 clase II con aislamiento reforzado

CLASE III

Se caracteriza por el hecho de que la protección contra choques eléctricos está garantizada

por la alimentación de muy baja tensión (ámbito de la MBT < 50 V). Un aparato o equipo

de clase III carece de borna de puesta a tierra. Salvo excepción prevista en la norma

específica, tampoco debe tener borna de masa (conexión equipotencial) o de tierra

funcional (tierra sin ruido).

Figura 2.27 clase III

Un material de clase III que produzca internamente tensiones superiores al ámbito de la

MBT (televisor con baterías, por ejemplo) no se considera de clase III.

La seguridad de un aparato de clase III sólo puede garantizarse si está alimentado por una

fuente de seguridad MBTS (Muy Baja Tensión de Seguridad), como es el caso de un

transformador de seguridad.

Una instalación MBTS cumple dos condiciones:

107

-todas las partes activas están separadas, por un aislamiento doble o reforzado, de las partes

activas de cualquier otra instalación

-las partes activas están aisladas de tierra, así como de cualquier conductor de protección

perteneciente a otra instalación.

Una instalación MBTP (Muy Baja Tensión de Protección) es una instalación del ámbito

MBT que solo cumple la 1ª condición.

Una instalación MBTF (Muy Baja Tensión Funcional) es una instalación del ámbito MBT

que no es ni MBTS ni MBTP.

2.8.2.10.1 Motores

Existen muchos factores que deben tenerse en cuenta al elegir un motor para un

accionamiento determinado. Además, la solución a este problema no es generalmente

única, pudiendo haber distintas opiniones respecto a cuál es el motor de accionamiento más

adecuado.

factor par capacidad control respuesta

Rendimiento de de de de a la mantenimiento

potencia arranque sobrecarga velocidad velocidad

Máquina de inducción

muy bueno

bajo mala pero

simple - jaula bajo buena mala buena con excelente

Doble jaula(o barra profunda bueno bajo bueno buena mala equipos de excelente

Rotor bobinado muy bueno bajo muy

bueno buena moderada alimentación bueno Maquinas síncronas de

reluctancia moderado bajo bajo baja mala y frecuencia excelente

excitadas por C.C excelente excelente bajo buena mala variable bueno

Maquinas c.c. moderado excelente excelente excelente rápida moderado

Motores de colector de c.a. moderado moderado muy

bueno buena muy

buena lenta moderado

Tabla 2.13 Principios para la elección del motor adecuado

Sin embargo, puede resumirse que el motor apropiado es el que se ajusta a la

especificación con un coste mínimo, aunque este no es un factor fácil de calcular. Debe

incluir, no sólo el costo de adquisición del accionamiento en sí, sino también los gastos de

explotación.

El costo de adquisición incluye la provisión de cualesquiera equipos de alimentación y

control especiales para hacer funcionar el motor. Los gastos de explotación incluyen los

gastos por perdidas de energía consumida de los circuitos de la máquina y de control,

gastos de mantenimiento. Evidentemente, en este aspecto son muy importantes el factor de

potencia y el rendimiento.

Algunos motores se excluyen de una aplicación determinada debido a que el ambiente de

trabajo es hostil, como en las condiciones de elevada temperatura, elevado vacío, elevada o

en presencia de líquidos corrosivos. En este caso, los motores de inducción son

generalmente el tipo de máquina más barato, especialmente si es satisfactorio un rotor de

simple jaula. Su precio aumenta a medida que se exige más por parte del control, lo cual

podría requerir el empleo de una máquina de rotor bobinado. Aun así, el factor de potencia

es bajo, a menos que se efectúe una compensación, en cuyo caso, la máquina síncrona sin

escobillas puede hacerse competitiva. Si se necesita control de velocidad ajustable a

108

cualquier valor entre amplios límites, entonces se requieren motores de colector de c.a. o

c.c., a menos que esté justificado el empleo de un equipo de alimentación a frecuencia

variable.

Los motores asíncronos o de inducción, en particular los de rotor en jaula de ardilla tienen

unas grandes ventajas como son la robustez, mantenimiento reducido, mayor fiabilidad,

menor coste y peso por unidad de potencia

Arranque de los motores Hay varios tipos de arranque de motores cada uno con sus peculiaridades, las principales

son las siguientes:

- arranque directo

- arranque estrella y triangulo

- arranque con resistencias estatóricas

- arranque con autotransformador

En nuestro caso escogemos el arranque directo, es el modo más sencillo, en el que el

estator se acopla a la red. El motor se basa en sus características naturales para arrancar. En

el momento de la puesta a tensión, el motor actúa como un transformador cuyo secundario

formado por una jaula muy poco resistente del rotor está en corto circuito, la corriente

inducida por el rotor es importante.

La corriente primaria y secundaria son prácticamente proporcionales, por tanto se obtiene

una punta importante a la red:

I arranque = 5 a 8 I nominal

El par de arranque medio es:

C arranque = 0,5 a 1,5 C nominal

A pesar de las ventajas que conlleva (sencillez del equipo, elevado par de arranque,

arranque rápido, bajo costo de mantenimiento) por normativa solo es posible utilizar dicho

arranque para motores de pequeña potencia para evitar perturbaciones a la red por las

corrientes solicitadas.

CCM

El Centro de Control de Motores suministrado por la empresa ABB albergara los 14

cubículos para los motores ubicados en planta más 12 cubículos de reserva plano nº 22.

De acuerdo con la ITC-BT-47, los motores estarán construidos o se instalarán de manera

que la aproximación a sus partes en movimiento no pueda ser causa de accidente.

Los conductores de conexión que alimentan a un solo motor deberán estar dimensionados

para una intensidad no inferior al 125% de la intensidad a plena carga del motor en

cuestión

Estos cubículos que se suministran cableados de fábrica y constan de los mecanismos de

maniobra y control para cada motor (plano nº21- Esquema eléctrico de cubículo de

motores) dispondrán como mínimo de la siguiente aparamenta.

109

-Protección contra cortocircuitos

-Relé guardamotor

-Protección diferencial

-Relé de reaceleración

Todos los motores serán asíncronos trifásicos con rotor en cortocircuito por su robustez,

fiabilidad y mantenimiento.

Aunque en la ITC-BT-47 se condiciona el tipo de arranque a su potencia nominal por las

posibles molestias que pueda causar a los clientes debido a las caídas de tensión, en nuestro

caso la alimentación al C.T en media tensión proviene del propio complejo industrial el

cual se abastece por dos cogeneraciones propias que posee y por lo tanto no se considera

este tipo de condicionante.

Por lo tanto todos los motores del C.C.M tendrán un arranque directo ya que no supone

ningún tipo de problemas para la máquina y es el que más ventajas ofrece ya que:

-El motor arranca con sus características naturales.

-Permite arrancar las máquinas incluso en plena carga, si la red lo permite en el momento

del arranque.

-Es el más económico.

Cuadro de Motores

Tabla 2.14 motores siemens H-compact 1lA4 (EEx e II) MT Tabla 2.15 motores siemens 1MA (EEx e II) BT

Código Servicio Marca Tipo Tensión Power Amper

PM-955 MOTOR COMPRESOR DE AIRE P-955 SIEMENS 1LA4 500-6CN 6,3 1000 125

PM-962 MOTOR SOPLANTE HUMOS P-962 SIEMENS 1LA4 500-6CN 6,3 980 123

GM-992A MOTOR BOMBA TORRE G-992A SIEMENS 1LA4 310-4AN 6,3 200 25

GM-992S MOTOR BOMBA TORRE G-992S SIEMENS 1LA4 310-4AN 6,3 200 25

GM-907 MOTOR BOMBA DRENAJE DP G-907 SIEMENS 1MA7 133-4BA 400 6,8 18

GM-950A MOTOR BOMBA EFLUENTES G-950A SIEMENS 1MA7 131-2BB 400 5,5 14,6

GM-950S MOTOR BOMBA EFLUENTES G-950S SIEMENS 1MA7 131-2BB 400 5,5 14,6

GM-951A MOTOR BOMBA ACIDO DEBIL G-951A SIEMENS 1MA6 313-6BC 400 75 199

GM-951S MOTOR BOMBA ACIDO DEBIL G-951S SIEMENS 1MA6 313-6BC 400 75 199

110

GM-952A MOTOR BOMBA RECIRCUL G-952A SIEMENS 1MA6 280-4BC 400 58 154

GM-952S MOTOR BOMBA RECIRCUL G-952S SIEMENS 1MA6 280-4BC 400 58 154





GM-955A MOTOR BOMBA SULF AMONICO G-955A SIEMENS 1MA7 131-2BB 400 5,5 14,6

GM-955S MOTOR BOMBA SULF AMONICO G-955S SIEMENS 1MA7 131-2BB 400 5,5 14,6

GM-956A MOTOR BOMBA DOSIFICADORA G-956A SIEMENS 1MA7 080-4BA 400 0,55 1,46

GM-956S MOTOR BOMBA DOSIFICADORA G-956S SIEMENS 1MA7 080-4BA 400 0,55 1,46

GM-957S MOTOR BOMBA LUBRICACION G-957S SIEMENS 1MA7 130-4BB 400 4 10,6







PM-961 MOTOR VENTILADOR P-961 SIEMENS 1MA7 063-4BB 400 0,18 0,48

PM-963 MOTOR VENTILADOR P-963 SIEMENS 1MA7 107-4BA 400 2,2 5,85

PM-964 MOTOR VENTILADOR P-964 SIEMENS 1MA7 107-4BA 400 2,2 5,85

PM-965A MOTOR VENTILADOR P-965A SIEMENS 1MA7 083-2BA 400 1,1 3

PM-965S MOTOR VENTILADOR P-965S SIEMENS 1MA7 083-2BA 400 1,1 3

EM-607E MOTOR VENTILADOR TORRE E-607E SIEMENS 1MA6 317-6BC 400 110 292

Alumbrado

Los circuitos de alimentación se diseñaran en función de la potencia de los receptores

multiplicados por 1,8 veces su potencia. EL conductor neutro tendrá la misma sección que

los conductores de fase.

En el caso de lámparas fluorescentes será obligatorio la compensación del factor de

potencia hasta un valor mínimo de 0,9 sin admitirse la compensación de un grupo de

lámparas en una instalación de régimen de carga variable.

Alumbrado de emergencia

Las líneas que alimentan el alumbrado de emergencia serán exclusivas para las misma y

estarán protegidas por interruptores automáticos de intensidad nominal no superior a 10 A

como máximo.

El número máximo de iluminarias de emergencia alimentadas por línea no será superior a

12 i estarán repartidas al menos entre dos líneas diferentes con el objetivo de garantizar al

menos el funcionamiento del 50% de las iluminarias no autónomas de alumbrado de

emergencia.

Entrará en funcionamiento automáticamente (en menos de 0,5 segundos) cuando falte el

alumbrado normal o cuando la tensión de alimentación del mismo caiga por debajo del

70% de su valor nominal (la norma Europea es menos rígida ya que habla del 60%).

111

La fuente propia de energía estará constituida por baterías de acumuladores i se utilizará

suministro del cuadro general de protección para proceder a su carga.

Los dos tipos de alumbrado serán los siguientes:

Alumbrado de evacuación –

Conocido antes como de señalización, es la parte del alumbrado de seguridad prevista para

garantizar el reconocimiento y utilización de los medios i rutas de evacuación. Es decir

señalará la ruta de evacuación y los medios de protección contra incendios, i a más

iluminara este recorrido perfectamente.

Podrá funcionar durante un mínimo de 1 hora, proporcionando una iluminancia mínima de

1 lx a nivel del suelo en las rutas de evacuación i de 5 lx como mínimo en los puntos donde

estén situados los equipos manuales de protección contra incendios i en los cuadros

principales de distribución. La relación entre la iluminancia máxima y mínima en el eje

principal (de la ruta de evacuación) será menor de 40.

Alumbrado ambiente o antipáncio

Antes conocido como de emergencia, es la parte del alumbrado de seguridad prevista para

evitar el riesgo de pánico y poder acceder a cualquier zona de la ruta de evacuación,

identificando los obstáculos y sin tropezar con ellos.

Igual que en el alumbrado de evacuación funcionará como mínimo durante 1 hora,

proporcionando en todo caso una iluminancia horizontal mínima de 0,5 lx desde el suelo

hasta una altura de 1m. Y la relación entra la iluminancia máxima y mínima en todo el

espacio considerando (zonas del local que no sean rutas de evacuación) será menor de 40.

Alumbrado emergencia asistido por GE

Para las zonas en las que se estén desarrollando trabajos críticos ya sea para la seguridad de

las personas e instalaciones o para la continuidad del proceso hasta llevarlo a situación

controlada se dispondrán de luminarias fluorescentes alimentadas desde el cuadro de

servicios de emergencia.

Iluminarias

Cuando la fuente de energía es exclusiva para un único aparato, se le denomina luminaria

autónoma, las más utilizadas en España. En este caso se podrá utilizar un suministro

exterior (red eléctrica) para proceder a su carga.

Serán de tipo combinada: Es decir iluminaria con alumbrado de emergencia que contiene

dos o más bombillas, de las que al menos una estará alimentada a partir de la alimentación

del alumbrado de emergencia y la otra de la alimentación del alumbrado normal. Son las

más adecuadas para proporcionar tanto un alumbrado de ambiente como de evacuación,

iluminando en este caso la ruta de evacuación i señalizando de manera permanente la

situación de puertas, pasillos, salidas i medios de extinción mediante las etiquetas

colocadas en estas.

En el caso de utilizarse iluminaria de emergencia con doble función, señalización e

iluminación, se tendrá en cuenta que la etiqueta adhesiva supone una reducción de la

iluminación que puede llegar a ser del 50%, para dimensionar el modelo del aparato que se

desee instalar.

112

Situación del alumbrado.

El RBT al igual que la NBE-CPI/96 también detalla las zonas de locales donde se ha de

situar el alumbrado de seguridad:

En los recorridos generales de evacuación

En las salidas de emergencia i en señales de seguridad reglamentarias.

En todo cambio de dirección de la ruta de evacuación.

En los cuadros de distribución de la instalación de alumbrado de zonas indicadas

anteriormente (5 lx).

A continuación se muestra la tabla con los resultados obtenidos.

nº luminarias tipo pot unit pot total nivel lum

sub zona A 16 TBS260 TL5 2*54 1728 500

sub zona B 8 TBS260 TL5 2*54 864 500

oficina 8 TBS260 TL5 2*54 864 500

Sala control 16 TBS260 TL5 2*54 1728 500

pasillo 10 TBS260 TL5 2*54 1080 500

almacén 2 TBS260 TL5 2*54 216 300

aseo 1 10 TBS260 TL5 2*54 1080 300

aseo 2 10 TBS260 TL5 2*54 1080 300

zona trafo 1 4 Indiko TL5 2*54 432 300




zona proceso 194 Indiko TL5 2*54 20952 300

zona compresor 34 Indiko TL5 2*54 3672 300

zona torre 50 Indiko TL5 2*54 5400 300

Figura 2.27 luminaria empotrada

113

Figura 2.28 luminaria estanca, hermética

Los principales factores que afectan a la calidad de la iluminación que recoge la norma

UNE 12464-1 son:

-Reproducción del color.

-Temperatura del color.

-Niveles de iluminación.

-Deslumbramientos

-Parpadeos y efectos estroboscópicos

La finalidad es proporcionar un ambiente de iluminación agradable en el que la gente

trabaje cómodamente. Al mismo tiempo, también pretende satisfacer las necesidades en

cuanto a comodidad visual, seguridad y rendimiento.

2.8.2.11 Sistemas de generación de energía para receptores críticos

Generador de emergencia

Existirá un generador de emergencia para satisfacer las necesidades de continuidad en las

siguientes partes de la instalación:

El generador conmutara con el CSE y asegurara el suministro de alumbrado y la zona de

control distribuido donde se encuentra el SAI y a los equipos críticos para poder llevar la

instalación a condiciones seguras y poder mantener unos servicios mínimos.

La potencia y receptores que alimentara el grupo se detalla en el anexo de cálculos, el

grupo estará sitiado a la intemperie estará ubicado al lado del C.T cercados y techado

El generador y las instalaciones complementarias de la instalación generador, como los

depósitos de combustibles, canalizaciones de líquidos o gases, etc., cumplirán con las

disposiciones que establecen los reglamentos y directivas específicos.

El grupo electrógeno tendrá un cuadro eléctrico preparado para la puesta en marcha

automática en los siguientes casos:

- Fallo del suministro de energía eléctrica.

- Descenso de la tensión de suministro por debajo del 20%

- Fallo de una de las fases

- Desequilibrio de tensión entre fases, si llega al 20%

Al producirse cualquiera de estas anomalías, se desconectara la red de suministro,

arrancará el GE. Al normalizarse el suministro, se desconectará el GE y volverá a

114

alimentarse de red normal. Estas operaciones se realizaran automáticamente y en un

tiempo de 10seg.

De ninguna manera podrán estar alimentadas simultáneamente las dos alimentaciones Red-

Grupo.

Generador AYERBE

Marca del grupo....................................................................... AYERBE DEUTZ BF4M

Modelo..................................................................................... AY-1500-60 TX/OIL

Construcción............................................................................. Insonorizado-automático

Tipo de cuadro de control........................................................ AUT-MP10E

Potencia máxima en servicio de emergencia por fallo de red.. 65 kVA 52 kW

(Potencia LTP “Limited Time Power” de la norma ISO 8528-1)

Potencia en servicio principal................................................. 58 kVA 46 kW

(Potencia PRP “Prime Power” de la norma ISO 8528-1)

Tolerancia de la potencia activa máxima (kW)....................... + 5%

Intensidad en servicio de emergencia por fallo de red............ 104,6 A

Intensidad en servicio principal.............................................. 88,3 A

Tensión................................................................................... 400 V

Nº de fases.............................................................................. 3 + neutro

Precisión de la tensión en régimen permanente..................... ± 1%

Margen de ajuste de la tensión............................................... ± 5%

Factor de potencia.................................................................. de 0,8 a 1

Velocidad de giro................................................................... 1.500 r.p.m.

Frecuencia.............................................................................. 50 Hz

Variación de la frecuencia en régimen permanente............... +4%/-1%

Potencia de la resistencia calefactora del agua....................... 1000 W

Nivel de presión sonora media a 10 m................................... 64 dBA

Nivel de presión sonora media a 1 m....................................... 75 dBA

Potencia acústica LWA............................................................... 93 dBA

Medidas:

Largo........................................................................................ 2.500 mm

Ancho....................................................................................... 1.000 mm

Alto........................................................................................... 1.300 mm

Peso sin combustible.............................................................. 1.020 kg

Capacidad del depósito de combustible.................................. 130 litros DESCRIPCIÓN DE LOS ELEMENTOS BÁSICOS. MOTOR DIESEL. - VELOCIDAD 1.500 min-1. Regulación automática de velocidad.

- LUBRIFICACIÓN con circulación forzada de aceite con filtro desmontable y cartucho.

- CICLO DE COMBUSTIÓN de 4 tiempos.

- REFRIGERACIÓN por agua con radiador.

- ARRANQUE ELÉCTRICO. Incluye baterías con cables, terminales, soportes y

desconectador.

- GENERADOR de carga de las baterías.

- DEPÓSITO de combustible y filtro de gasóleo.

ALTERNADOR - TRIFÁSICO en conexión estrella y neutro accesible.

115

- TENSIONES normalizadas 400/230 V ó 230/133 V a 50 Hz. Opcionalmente se pueden

suministrar otras tensiones.

- SIN ESCOBILLAS

- DEVANADOS con aislamiento clase H

- Protección tipo IP-21.

- REGULADOR DE TENSIÓN electrónico. Mantiene la tensión del +/- 1.5% con

cualquier carga normal (factor de potencia de 0.8 inductivo a 1).

CUADRO ELÉCTRICO - Montado sobre el grupo.

MARCADO "CE". - El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, ventilador, etc) y de los

elementos muy calientes (colector de escape, etc.) cumpliendo con las directivas de la

Unión Europea de seguridad de máquinas 98/37/CE; baja tensión 73/23/CEE; y

compatibilidad electromagnética 89/336/CEE.

- El grupo lleva el marcado "CE" y se facilita el certificado de conformidad

correspondiente.

CONSTRUCCIÓN INSONORIZADO AUTOMÁTICO. - Grupo electrógeno para trabajar a la intemperie en lugares donde deba limitarse el ruido,

cumpliendo la directiva 2000/14/CE de la Unión Europea. Es el grupo descrito en la

construcción automático, provisto de una cubierta metálica insonorizada y un silenciador

de escape de alta atenuación.

Figura 2.29. Generador construcción insonorizado

CUADRO AUTOMÁTICO AUT-MP10-E, para grupos automáticos por fallo de red. El cuadro automático AUT-MP10 es el resultado de más de 50 años de experiencia de

Electra Molins S.A. en el diseño y la fabricación de cuadros automáticos para grupos

electrógenos.

Las condiciones de diseño han incluido el funcionamiento a temperaturas ambiente

extremas (desde -20ºC hasta +70ºC) y una gran protección ante perturbaciones eléctricas,

como pueden ser las sobretensiones producidas por descargas atmosféricas (rayos). Es por

tanto un cuadro de gran fiabilidad y robustez.

116

Basado en un módulo programable con MICROPROCESADOR, es el cuadro automático

estándar de más prestaciones que existe en el mercado; siendo no obstante un equipo de

fácil utilización, incluso por personal no especializado.

Figura 2.30. Cuadro AUT-MP10E

El cuadro AUT-MP10E incluye las siguientes protecciones que cuando actúan desconectan

la carga y paran el grupo electrógeno:

-Baja presión de aceite.

-Alta temperatura del líquido refrigerante.

-Sobre velocidad y baja velocidad del motor diésel.

-Tensión de grupo fuera de límites.

-Sobre intensidad del alternador con detección electrónica.

-Cortocircuito en las líneas de consumo con detección electrónica.

-Bloqueo al fallar el arranque del motor diésel.

Incluye así mismo las siguientes alarmas preventivas:

-Avería del alternador de carga de baterías.

-Avería del cargador electrónico de baterías.

-Baja y alta tensión de baterías.

-Bajo nivel de gasóleo.

Todas las protecciones y alarmas preventivas se señalizan en un display de fácil lectura.

Funciones incluidas:

-Detección trifásica de fallo de red por tensión mínima, máxima y por desequilibrio entre

fases.

-Temporización para impedir el arranque en caso de microcortes.

-Temporización de conexión de la carga al grupo.

-Temporización de estabilización de la red al regreso de la misma.

-Temporización del ciclo de paro para bajar la temperatura del motor antes del paro.

Las temporizaciones se visualizan en el display que indica los segundos pendientes hasta

llegar a cero. El display indica asimismo los distintos estados por los que pasa el grupo

electrógeno.

Posibilidad como opcional de comunicación RS-485 o RS-232 o Ethernet con ordenador

PC o compatible.

117

ANALIZADOR DE REDES.

Analizador digital de redes eléctricas con 3 displays. Realiza la medida en verdadero valor

eficaz (TRMS), y la memorización de los valores máximos y mínimos desde el último

borrado de memoria, para cada una de las tres fases, de los siguientes parámetros:

-Tensión simple o compuesta (V).

-Intensidad (A).

-Potencia activa (kW).

-Potencia reactiva (kvar).

-Factor de potencia.

-Tasa de distorsión armónica de la tensión (%THD-V).

-Tasa de distorsión armónica de la corriente (%THD-A).

Realiza también la medida y memorización de los valores máximos y mínimos de los

siguientes valores globales trifásicos:

-Potencia activa (kW).

-Potencia reactiva (kvar).

-Factor de potencia.

-Frecuencia (Hz).

-Maxímetro de potencia activa (kW) o de potencia aparente (kVA), con período de

integración programable de 1 a 60 minutos.

Contador de energía activa (kW-h) o de energía reactiva (kvar-h).

Figura 2.31. Analizador digital de redes eléctricas

CONMUTADOR DE POTENCIA RED-GRUPO, TIPO QC CON CONTACTORES. -Dos contactares tetrapolares a la tensión de 400 V, con enclavamiento mecánico y

eléctrico.

-Conexiones internas de potencia y de mando

-Interruptores automáticos de protección de las líneas de mando y de señal de tensión de

red.

-Interruptor automático y diferencial de protección de la línea de alimentación de servicios

auxiliares de grupo (resistencia calefactora y cargador de baterías.

SAI

Una vez expuesta la necesidad y los tipos de Sai´s que hay en el apartado 2.7.4.5.2 se opta

por elegir el modelo Siemens Serie S5240 de 40 kVA de potencia.

El esquema se puede ver en el plano nº26- SAI, y todos los detalles del equipo y su

funcionamiento en el apartado de catálogos

118

Tabla 2.16 Datos técnicos de la serie S MASTERGUARD

Tabla 2.17 Sección y protección recomendada

119

Entrada

Tabla 2.18

Bateria

Tabla 2.19

Salida

Tabla 2.20

CCC

El cuadro de corriente continua modelo SMPS 230/110-20 está compuesto por dos

rectificadores monofásicos 230Vac/110Vdc, In=25A cada uno, y un conjunto de baterías

modelo hp-75.

En la entrada, la presencia de un filtro activo permite obtener un factor de potencia

aproximado a la unidad y la absorción de una corriente casi sinusoidal.

La tensión de salida es ajustable entre 80 y 140V.

120

La corriente máxima disponible es igual a 25A hasta la tensión de 110V. Más allá de esta

tensión, la corriente disponible se reduce a 20A.

La limitación de corriente es ajustable entre 5 y 25A.

Un selector nos permite seleccionar el modo de funcionamiento Manual-Automático.

Manual: Los equipos se alimentan de la red, y en caso de falta de tensión los equipos se

quedan sin alimentación hasta que retorne la red.

Automático: En caso de falta de tensión en la red se efectúa automáticamente una

transferencia a la red reserva (conjunto de baterías). Al retorno de la red esta volverá a

conectarse automáticamente.

Los rectificadores son cargadores automáticos de batería controlados mediante una unidad

de regulación electrónica que incluye los potenciómetros de ajuste de los regímenes de

carga.

El conjunto de baterías HP-60 está formado por 104 de elementos Ni-Cd de 1,2 V.

Características y ajustes:

Alimentación en corriente alterna:

Tensión de red: 400V

Potencia total: 4kVA

Intensidad nominal: 20A

Alimentación en corriente continua:

Tensión nominal: 110V

Intensidad nominal: 20A

Baterías:

Tensión Nominal: 110 A

Carga: 60A/h

Descarga: 20A durante 3h

Señalizaciones

- Red

- Flotación

- Carga rápida

- Carga Excepcional

- Mínima tensión de flotación

- Mínima tensión de batería

- Máxima tensión de batería

- Falta de fase

- Disparo Interruptor

2.8.3 Criterios de Selectividad 2.8.3.1 Descripción de las instalaciones eléctricas.

La subestación nº 9 recibe alimentación en el cuadro de media tensión CMT-09-01 de la

Subestación 00. Este cuadro tiene doble acometida desde el cuadro de media tensión CMT-

00-01 de la subestación 00 con acoplamiento normalmente abierto.

121

De este nivel de tensión se distribuye a los cuadros de baja tensión CBT 09-01 de 400V. El

cuadro CBT 09-01 tiene doble acometida a través de dos transformadores de 800kVA con

acoplamiento normalmente abierto.

2.8.3.2 Filosofía de selectividad.

Se diseña la instalación con una selectividad cronológica de 300 ms entre escalones de

curvas de tipo dependiente y 200 ms mínimo entre escalones de curvas independientes, y

20% entre escalones de corriente.

Como funcionamiento óptimo se considera que la actuación en caso de defecto la debe

realizar la protección inmediatamente superior al lugar donde se produce este, y la

protección que se encuentre en segundo escalón por arriba con respecto al defecto estará

como respaldo.

2.8.3.3 Valores de ajuste de los relés.

Para facilitar la compresión del presente estudio de la subestación SE 09 este ha sido

detallado en el plano nº10 UNIFILAR GENERAL.

Los cuadros contemplados en esta subestación son los siguientes:

CMT‐09‐01 6,3kV

CBT-09-01 400V

Por cada cuadro se adjunta una nota técnica como resumen, unas tablas con los relés y

ajustes actuales.

2.8.3.3.1 Cuadro de media tensión CMT-09-01

Este cuadro tiene doble acometida con acoplamiento normalmente abierto y sistema de

transferencia manual/automática.

De este nivel de tensión se distribuye a los trafos de 800KVA que alimentan a baja tensión,

a los motores GM‐992A y GM‐992S 200kW de potencia, al motor PM‐955 de 1000kW de

potencia y al motor PM‐962 de 980kW de potencia así como un equipo de baterías de

condensadores por semi-barra para la corrección del f.p

• ACOMETIDA BARRA ‘A’ CMT‐09‐1 En esta acometida al cuadro SE‐09‐CMT‐01 barras ‘A’ existe 1 relé RMS 791 para

protección de sobrecarga y 1 relé ITG 7196 para bloqueo de transferencia.

RMS 791 SOBRECARGA (51) 200A.

CORTOCIRCUITO (50) 2,83kA.

TIERRA (51N) 73A

(50N)

• ACOPLAMIENTO

122

En el acoplamiento existen 2 AMS 7001 para transferencia automática‐manual. El equipo

AMS 7001 está cargado con la transferencia lógica expuesta en el punto 2.8.3.4.

CMT‐09‐01 6,3kV 2,1 segundos

CBT-09-01 400V 2,9 segundos

Tabla 2.19: Temporización de transferencias.

• ACOMETIDA BARRA ‘B’ CMT‐09‐1 En esta acometida al cuadro SE‐09‐CMT‐01 barras ‘B’ existe 1 relé RMS 791 para


RMS 791 SOBRECARGA (51) 200A


TIERRA (51N) 73A.

(50N)

• SALIDA CBT-09-01 ‘A’ Esta cabina está equipada con 1 relé RMS 791 para protección contra sobrecarga y

cortocircuito del transformador TR-A y TR-B respectivamente y un relé RMS 711 de

protección del neutro de dichos transformadores.

En el primario de los transformadores la sobrecarga queda ajustada para mantener

selectividad con relés de aguas abajo y protección adecuada del transformador de manera

que permita al transformador trabajar en sus condiciones nominales.

El umbral de cortocircuito queda ajustado por encima de la corriente de cortocircuito

máxima que puede pasar a través del transformador en caso de falta en el secundario, de

esta forma se permite la magnetización del transformador sin llegar a su límite térmico o

dinámico. Este queda ajustado instantáneo por ser primer escalón de selectividad.

El ajuste de protección ante faltas a tierra se propone disminuir los ajustes por ser primer

escalón de selectividad y tener toroidal para medida homopolar.



TIERRA (TORO) (51N) 15A

(50N)

RMS 711 SOBRECARGA (51N)

NEUTRO CORTOCIRCUITO (50N)

• SALIDA CBT-09-01 ‘B’



TIERRA (TORO) (51N) 15A

(50N)

RMS 711 SOBRECARGA (51N)

NEUTRO CORTOCIRCUITO (50N)

123

• MOTORES DE MEDIA TENSION PM‐955, GM-992A/S, PM-962 Las cabinas están equipadas con relé IMM 7990 para protección de motor.

Se consideran correctos los ajustes de sobrecarga térmica, cortocircuito arranque largo,

rotor bloqueado y homopolar. Los ajustes de número de arranques y alarma térmica se

dejan a elección de operación de planta.

PM955 GM-992 PM-962

IMM7990 49 125,6A. 25A. 123A

46 25A 5A 25A

51LR 691A. 138A. 677A.

50 2,7kA. 2,4kA. 2,7kA.

66 2/30’ 2/30’ 2/30’

ALARMA TERMICA 100% 100% 100%

AUTORIZACION ARRANQUES 80% 80% 80%

51N 25A 5A 25A

2.8.3.3.2 Cuadro de baja tensión CBT-09-01

El cuadro CBT-09-01 400V es alimentado desde el cuadro CMT‐09-01 6,3Kv a través de

los transformadores TR-3 y TR-4 de 800 kVA de potencia.

Este cuadro tiene doble acometida con acoplamiento normalmente abierto y sistema de

transferencia manual/automática.

De este nivel de tensión se distribuye a los cuadros de baja tensión CCM‐01, CCM-02, las

baterías de condensadores, motores GM‐951A, GM‐951S, GM‐961A y GM‐961S de

75kW, al motor EM‐607E de 110kW de potencia y CSA Y CSE.

• ACOMETIDA BARRA ‘A’ En esta acometida al cuadro SE‐09‐PC‐01 barras ‘A’ existe 1 relé RMS 791 para



CORTOCIRCUITO (50) 16kA.

TIERRA (51N) 115A

(50N

• ACOPLAMIENTO En el acoplamiento existen 2 AMS 7001 para transferencia automática‐manual.

El equipo AMS 7001 está cargado con la transferencia según punto 7 y temporización de

mínima tensión ajustada a 2,9 segundos para asegurar selectividad de transferencia

quedando los umbrales:

• ACOMETIDA BARRA ‘B’ En esta acometida al cuadro SE‐09‐PC‐01 barras ‘B’ existe 1 relé RMS 791 para


124

RMS 791 SOBRECARGA (51) 1200A

CORTOCIRCUITO (50) 16kA.

TIERRA (51N) 115A

(50N)

• BATERÍA DE CONDENSADORES Esta cabina está equipada con 1 relé ELECTRONICO INCORPORADO EN EL PROPIO

INTERRUPTOR

BarraAMT BarraBMT BarraABT BarraBBT

I NOMINAL: 69.5A 68.3A 558.74A. 574.57A.

I AUTOMATICO: 100A. 100A 630A. 630A.

I REG: 80A. 80A. 587A 589A.

• SALIDA CCM‐01, CCM‐02, CSA‐01, CSA-02 Y CSE Esta cabina está equipada con 1 relé ELECTRONICO INCORPORADO EN EL PROPIO

INTERRUPTOR

CCM‐01 CCM‐02 CSA‐01 CSA-02 CSE I NOMINAL: 653,74A. 664.78A 152A. 471,68A. 88.3A.

I AUTOMATICO: 1000A 1000A. 160A 630A 150A

I REG: 682A. 687A. 160A 473A. 110A.

• MOTOR GM‐951A, GM‐961A, EM‐607, GM‐951S y GM‐961S Esta cabina está equipada con 1 relé IMM 7990 para protección de motor.

GM‐951A/S GM‐961A/S EM‐607

49 199A. 199A. 291,9A

46 40A. 40A. 58A

51LR 1095A. 1095A. 1605A

50 10,78kA. 10,78kA. 2,76kA

66 2/30’ 2/30’ 2/30’

AL. TERMICA 100% 100% 100%

AUT. ARRAN. 80% 80% 80%

51N 20A. 20A. 29A

2.8.3.4 Filosofía de las transferencias manual / automática

Con el objetivo de obtener una alta fiabilidad de suministro eléctrico y robustez del sistema

se implanta un sistema de transferencias automáticas entre acometidas gestionado por reles

tipo AMS espaciales para este tipo de control.

TRANSFERENCIA AUTOMATICA.

Premisa1: Sistema compuesto de dos alimentaciones (normalmente cerradas) y un acople

(normalmente abierto)

125

Objetivo: Transferir la alimentación del sistema cuando falla una de las 2 líneas hacia la

línea sana. (Con paso por cero de tensión.

La transferencia se realizara si se cumplen las siguientes condiciones:

- Aparezca una mínima U en una línea y semibarra asociada, y que dure un tiempo x.

- Selector en “automático”

- La otra línea tenga una tensión correcta superior y que lleve más de un tiempo ok.

- La línea en defecto tenga su interruptor cerrado, y que el interruptor de aguas arriba este

cerrado, o que el interruptor de aguas arriba este abierto y el de aguas abajo también

abierto (arrastre de disparos)

- El interruptor de la línea sana este cerrado

- El otro AMS 7001 este Ok.

- El acoplamiento este abierto.

- No haya disparo de protecciones y No haya disparo de térmicos de trafos de tensión.

- El selector este en posición “C”

Cumpliéndose todas estas condiciones:

- Se abre el interruptor de la línea en defecto.

- Se espera a que la U residual caiga por debajo de Ux durante un tiempo tx

- Se cierra el interruptor de acoplamiento.

TRANSFERENCIA MANUAL Objetivo:

Transferir la alimentación del sistema (Premisa 1) a una sola línea, cerrando acople y

abriendo uno de los 2 interruptores de línea. (Sin paso por cero de tensión).

La transferencia se realizara si se cumple las condiciones siguientes:

- Los 2 interruptores de acometidas cerrados.

- El acoplamiento abierto.

- El selector en posición “A” o “B” (Abrir línea “A” o “B” respectivamente).

- Selector en posición “Manual”.

- U correcta en la línea que se quede con la carga (U superior a Ux durante un tiempo tx).

- Sincronismo aguas arriba o interruptor de acoplamiento de aguas arriba cerrado.

- Pulsar el pulsador PT

- No haya disparo de protecciones y No haya disparo de térmicos de trafos de tensión

- El otro AMS 7001 Ok.

Cumplidas todas estas condiciones:

- Se abre el interruptor de la línea en defecto.

- Se espera a que la U residual caiga por debajo de Ux durante un tiempo tx

- Se cierra el interruptor de acoplamiento.

126

2.9 PLANIFICACION

Nº Tareas a realizar Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septie

1 Excavaciones de terreno

2 Instalación de puesta a tierra del C.T y la planta

3 Cableado de acometidas y relleno de zanjas

4 Instalación del C.T

5 Instalación de celdas de M.T y C.G.M.T

6 Cableado motores M.T , L.G.A 1 y 2

7 Cableado y conexión Aparamenta C.T.

8 Construcción de la planta

9 Instalación de celdas de B.T y C.G.B.T

10 Cableado de las LGA 3 y 4 y relleno de zanjas

11 Cableado motores de B.T y relleno de zanja

12 Instalación y conexión de los cuadros de distrib.

13 Colocación de bandejas, tubos y cajas de conexión

14 Montaje de receptores y equipos

15 resto de cableados

16 Instalación y cableado de las protecciones

17 Conexión de motores

18 Instalación y conexión luminarias

19 comprobación de la instalación

2.10 ORDEN DE PRIORIDAD DE LOS DOCUMENTOS

En el documento correspondiente de este proyecto, se adjuntan cuantos documentos se han

estimado necesarios con los detalles suficientes de las instalaciones que se han proyectado,

con claridad y objetividad.

Los documentos y su prioridad es la siguiente:

1- Planos

2- Pliego de condiciones

3- Presupuesto

4- Memoria


127


ANEXOS




DATA: Abril / 2015.

128

ANEXOS

3.1 DOCUMENTOS DE PARTIA.........................................................................130

3.2 ANEXOS DE CALCULOS………………………………...............……….....131

3.2.1 Cálculos eléctricos del centro de transformación……………………………….131

3.2.1.1 Determinación de la potencia necesaria del C.T……………………………….131

3.2.1.2 Cálculo de las intensidades en alta, media y baja tensión ……………………..139

3.2.1.3 Calculo de corrientes de cortocircuito……………………………….………….141

3.2.1.3.1 Corrientes de cortocircuito en el lado de alta…………………….…………...141

3.2.1.3.2 Corrientes de cortocircuito en el lado de media tensión…..…….…………....142

3.2.1.3.3 Corrientes de cortocircuito……………………………….………………...….142

3.2.1.4 Dimensionado del embarrado………………………………………………...…142

3.2.1.4.1 Comprobación por densidad de corriente………………………...………...…142

3.2.1.4.2 Comprobación por solicitación electrodinámica…………………………...…142

3.2.1.4.3 Calculo por solicitación térmica sobreintensidad térmica admisible……...…143

3.2.1.5 Selección de protecciones de Alta y Baja tensión………………………………143

3.2.1.6 Dimensionado de la ventilación del centro de transformación………….……..150

3.2.1.7 Dimensión pozo apaga fuego……………………………………………………151

3.2.1.8 Calculo de las instalaciones de puesta a tierra…………………………….……151

3.2.1.8.1 Investigación de las características del suelo…...……………………..…...…151

3.2.1.8.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y tiempo máximo

correspondiente de la eliminación del defecto…………………………………..…...…151

3.2.1.8.3 Diseño prelinar de la instalación de tierra…..………………………………152

3.2.1.9 Calculo de las resistencias del sistema de tierras……………………...….……153

3.2.1.10 Calculo de las tensiones en el exterior de la instalación……………….….…154

3.2.1.11 Calculo de las tensiones en el interior de la instalación……………..…….…155

3.2.1.12 Calculo de las tensiones aplicadas…………………………………..…………155

3.2.1.13 Investigación de tensiones transferidas al exterior……………………………156

129

3.2.1.14 Corrección y ajustes del diseño inicial…………………………...……………157

3.2.2 Calculo de las instalaciones eléctricas……………………..………………...…..157

3.2.2.1 Expresiones utilizadas………………………………………………………..…157

3.2.2.2 Consideraciones de cálculo…………………………………………………...…164

3.2.2.3 Cálculos de cortocircuito y curvas de disparo………………………………..…165

3.2.2.4 Calculo de las acometida A y acometida B………………………………...……169

3.2.2.5 Calculo del cuadro general demedia tensión(C.G.M.T)…...………………..…172

3.2.2.5.1 L.G.A 1 y 2………………………………………………....………………..…172

3.2.2.5.2 Derivaciones individuales de M.T………………………....…………………..174

3.2.2.5.3 Compensación de energía reactiva M.T………………......………………..…175

3.2.2.6 Calculo del cuadro general de baja tensión(C.G.B.T)……...……………..……176

3.2.2.6.1 L.G.A 3 y 4………………………………………………....………………..…176

3.2.2.6.2 Derivaciones individuales y subcuadros L.G.A 3…….…...……………….…179

3.2.2.6.3 Derivaciones individuales y subcuadros L.G.A 4………....……………….…224

3.2.2.7 Sistema de puesta a tierra………………………………………………...……...282

3.2.2.7.1 Datos de partida……………………………………………………………..…282

3.2.2.7.2 Criterios de diseño………………………………………………………...…...283

3.2.2.7.3 Calculo……………………..………………………………………………..…283

3.2.2.8 Dimensionado del generador de emergencia………...…………………………284

3.2.2.9 Dimensionado del SAI…………………..………………………………………286

3.2.2.10 Cálculos del alumbrado…………………...…………………………………...288

3.2.2.10.1 Introducción…………………...……………………..……………………....288

3.2.2.10.2 Criterios de cálculo……………………...……………………………….…..289

3.2.2.10.3 Cálculos lumínicos……………………...………………………………..…..296

3.3 ANEXOS DE APLICACIÓN….……………………………...................................298

3.4 OTROS DOCUMENTOS...…………………………………………………...……299

130

3.1 DOCUMENTACION DE PARTIDA.

Para la determinación de la instalación eléctrica a implantar en el complejo industrial, se

parte de las demandas de potencia que una actividad de este tipo precisa.

Cálculos para el Centro de Transformación:

Esta demanda de potencia será el proceso de inicio para la creación del Centro de

Transformación, a partir da la cual se decidirá en número de transformadores y la

configuración de distribución que más se adapte a las necesidades del cliente.

Los criterios para la elección de tipo de centro, o el tipo de acometida no forman parte de

la elección de este proyecto, ya que vienen impuestos por el cliente.

Se facilitaran los datos de resistencia y reactancia de neutro de la instalación, la tensión

nominal de la línea de llegada al centro y la intensidad máxima de defecto. También se nos

proporcionan datos del terreno, tales como su resistividad (para la puesta a tierra), datos de

los transformadores, del embarrado, de los cables y otros accesorios que formarán parte del

centro, y que nos proporcionaran los distintos tipos de fabricantes de material eléctrico.

Se realizara una secuencia de comprobación de la validez de los equipos y elementos

principales elegidos bajo criterio eléctrico mecánico, comprobando entre otros, aspectos

tales como la capacidad del embarrado para soportar los esfuerzos electrodinámicos

derivados de un posible cortocircuito, o para comprobar la carga a la que se verá sometido

el régimen permanente (solicitación térmica) o capacidad mecánica del mismo.

A su vez se determinaran una serie de cuestiones menos importantes, pero igual de

necesarias: rejillas para ventilación, dimensiones del pozo apaga fuegos, alumbrado del

centro, etc.

El diseño del C.T finalizará con el cálculo de sistemas de puesta a tierra de protección y de

servicio propuesto por UNESA.

Cálculo de Instalaciones de Enlace y Receptoras:

Una vez realizado el análisis de los receptores eléctricos que conformarán la instalación, se

precisa la potencia necesaria para cada receptor, a partir de la cual se calcularán,

intensidades y caídas de tensión con las que poder comprobar si, las secciones y el calibre

de las protecciones, se ajuntan a las especificaciones del reglamento.

A partir del análisis de la potencia global de la instalación, así como la potencia parcial de

cada grupo de receptores en cada subcuadro eléctrico, se podrá dimensionar las

necesidades de equipos complementarios como compensación de energía reactiva y otros

más importantes para la continuidad de servicio como la potencia de los grupos

electrógenos a instalar, sistemas de corriente continua, o sais.

131

3.2 ANEXOS DE CÁLCULOS 3.2.1 Cálculos Eléctricos del C.T

3.2.1.1 Determinación de la potencia necesaria del CT

A continuación se muestran las tablas de los valores de demanda necesaria de potencia

realizadas en Excel y agrupadas por subcuadros, así como los criterios y fórmulas

utilizadas.

Para estos cálculos se han utilizado los siguientes coeficientes y criterios:

• Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado

para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en

cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

La previsión de cargas expuesta según la ITC-BT 10, no se ajusta a las características

reales de la instalación a proyectar. En relación a los edificios destinados a uso comercial y

oficinas, así como concentración de industrias, el coeficiente de simultaneidad 1 aplicado

al total de la instalación es como aceptar que todos los receptores funcionan al mismo

tiempo.

Teniendo en cuenta el tipo de actividad a implantar y conociendo el funcionamiento de los

procesos que se desarrollan en ésta, podemos asegurar que el coeficiente de simultaneidad

global será < 1.

Por lo tanto tomaremos como referencia el de la siguiente tabla recomendada en la norma

francesa UTE 63140, comúnmente empleada en numerosos proyectos de este tipo.

Número de circuitos Coeficiente de simultaneidad

2 a 3 0,9

4 a 5 0,8

6 a 9 0,7

> 9 0,6 Tabla 3.1: coeficiente de simultaneidad

Excepciones:

Quedarán excluidos de la tabla anterior, escogiendo como Ks=1 los siguientes receptores:

Alumbrado y climatización

EL Centro de Control de Motores: Teniendo en cuenta que se trata de un proceso continuo

y que los tiempos muertos en trasvases y recirculaciones son mínimos no se recomienda

coger un Ks diferente de la unidad.

Tomas de corriente: Para las tomas de corriente aplicaremos el coeficiente de

simultaneidad de la siguiente forma: considerando que la potencia susceptible de ser

132

demandada simultáneamente sea equivalente a un número determinado de tomas de

corriente, empleando el coeficiente que define la siguiente ecuación:

nKs

9,01,0 (Ecuación 3.1)

Siendo n igual al número de tomas conectadas a ese circuito

Suministro monofásico: Un = 230 V

nIKP ns 2301

(Ecuación 3.2)

Suministro trifásico Un = 400 V

nIKP ns 40031 (Ecuación 3.3)

• Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en

caso anterior, y es utilizado para minorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que

este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

En alumbrado no se recomienda utilizar coeficientes de utilización diferentes a la unidad

por lo que tomaremos para todo el alumbrado Ku=1.

• Ka - Coeficiente de ampliación o mayoración – Este coeficiente responde a las posibles

ampliaciones futuras que puedan darse en las instalaciones para que no queden obsoletas.

Este valor se recomienda que sea entre 1,3 y 2 para este tipo de proyectos.

Aclaraciones de cálculo:

Para las luminarias el fabricante nos indica el consumo total de cada una, incluyendo el

consumo de los elementos asociados (balastos) y de los posibles armónicos que puedan

provocar. Al tener el dato del fabricante, no es necesario que multipliquemos por el

coeficiente de mayoración igual a 1,8 que establece el RBT en su instrucción ITC-BT-44

para el cálculo de la sección de los conductores.

Prescindiremos también del coeficiente 1,25 para motores citado en la misma ITC-BT-44,

y escogeremos un coeficiente de ampliación global que viene justificado por el tipo de

actividad y la experiencia de otras explotaciones similares con las que cuenta el cliente y

garantiza perfectamente las expectativas futuras.

Por lo tanto el Ka = 1,3

Las potencias que se muestran en las tablas son las siguientes:

• Pn: Potencia nominal según placa de características o catálogo. [KW].

• P1: Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku) y el rendimiento

del receptor. [KW].

133

KuPn

P ·1

(Ecuación 3.4)

• P2: Potencia de cálculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks1, Ku. [KW].

112 sKPP (Ecuación 3.5)

• P3: Potencia correspondiente a la P2 por el coeficiente Ks2. [kW].

223 sKPP (Ecuación 3.6)

• Pt: Potencia correspondiente a la P3 por el coeficiente Ks3. [kW].

33 st KPP (Ecuación 3.7)

• St: Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta potencia de cálculo, el factor de

potencia y el coeficiente de ampliación. [kVA].

at

T KP

S cos

(Ecuación 3.8)

• Cos Para el cálculo de necesidad de potencia se considera un factor de potencia global

de 0,95, ya que la instalación dispondrá de equipos de compensación para la energía

reactiva que aseguraran este f.d.p. De esta manera conseguimos simplificar el cálculo

considerablemente.

Relación de potencias por subcuadros: M-1

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw) C1 PM-955 1100 0,9 0,8 978 1 978

Pt (Kw) 978


C2 GM-992 A 200 0,9 0,8 178 0,6 107

Pt (Kw) 107


C3 GM-992 B 200 0,9 0,8 178 0,6 107

Pt (Kw) 107

M-4

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw) C4 PM-962 980 0,9 0,8 871 1 871

Pt (Kw) 871

134


C10 EM-607 E 110 0,9 0,8 97,8 1 97,8

Pt (Kw) 97,8



C6 PM-964 2,2 0,7 0,8 2,5 0,6 1,5

C11 GM-950 A 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C7 PM-961 0,18 0,7 0,8 0,2 1 0,2

C8 GM-957 A 4 0,7 0,8 4,6 1 4,6

C13 GM-951 A 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C14 GM-961 A 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C18 GM-955 A 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C19 GM-956 A 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C21 GM-953 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C22 GM-954 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C23 GM-952 A 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C29 GM-989 A 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C30 PM-965 A 1,1 0,7 0,8 1,3 0,6 0,8

343,58

Pt (Kw) 187,5


CD-1

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1

(Kw) Ks1 P2 (Kw)

C32 T.C ( 4 x16A ) OFICINA 14,72 1 0,325 4,784 0,9 4,31



C35 Alum Sala Control y oficina 7 1 1 7 1 7,00

C47 Equipo A/A - Sala control 7 0,88 1 7,95 1 7,95

C50 Equipo A/A - Oficinas 3,8 0,88 1 4,32 1 4,32



75,96

Pt (Kw) 48,09

135

CSE ZONA PROCESO / SALA DE CONTROL





C46 Sai - T.C.1 ( 3 x 10 A )oficina 6,9 1 1 6,9 1 6,90

C51 Sai - T.C.2 ( 3 x 10 A )s.control 6,9 1 1 6,9 1 6,90



C54 Sai - Armario CSA-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C55 Sai - Armario CSA-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C56 Sai - Armario CCM-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C57 Sai - Armario CCM-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

45,47

Pt (Kw) 45,47

CSA-2 ZONA PROCESO

CD-2

Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1

(Kw) Ks1 P2 (Kw)

C37 Alumbrado zona producción 30 1 1 30 1 30

C38 T.C 1 ( 4x32A ) Planta 88,68 1 0,325 28,821 0,8 23,06

C39 T.C.2 ( 4x16A )Planta 14,72 1 0,325 4,784 0,8 3,83

C40 T.C.3 (2x32A )Compresor 44,34 1 0,55 24,387 0,8 19,51

C41 T.C.4 ( 2x16A )Compresor 7,36 1 0,55 4,048 0,8 3,24

C42 T.C.5 (2x32A )Torre 44,34 1 0,55 24,387 0,8 19,51

C36 T.C.6 (2x16A )Torre 7,36 1 0,55 4,048 1 4,05

236,8

Pt (Kw) 103,19


C5 PM-963 2,2 0,7 0,8 2,5 0,6 1,5

C9 P-955 3,5 1 0,8 2,8 1 2,8

C12 GM-950 S 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C15 GM-951 S 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C16 GM-961 S 75 0,9 0,8 66,7 0,6 40,0

C17 GM-955 S 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 3,3

C20 GM-956 S 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C24 GM-952 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C25 GM-953 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C26 GM-954 S 58 0,9 0,8 51,6 0,6 30,9

C27 GM-907 6,8 0,8 0,8 6,8 1 6,8

C28 GM-989 S 0,55 0,5 0,8 0,9 0,6 0,5

C31 PM-965 S 1,1 0,7 0,8 1,3 0,6 0,8

349,7

314,1 Pt (Kw) 192,3

136



CSA-1 CD-1 48,1 1 48,1

CSA-2 CD-2 103,19 1 103,19

CSE 45,47 1 45,47

CCM-1 187,5 0,9 341,82

CCM-2 192,3

M-1 978 1 978 0,7 1874,6 1,3 0,95 2565,2

M-2 107 0,9 192,6

M-3 107

M-4 871 1 871

M-5 97,8 1 97,8

2677,98

La potencia prevista para el CSA será:

P3 (CSA 1) = 48,1 · 1 = 48,1 kW

Ks2 = 1 equivalente a 1 circuitos según tabla 3.1 apartado 3.2.1.1 de Anexos

P3 (CSA 2) = 103,19 · 1 = 103,19 kW


La potencia prevista para el CSE será: 45,47 kW


La potencia prevista para el CCM será: 341,82kW

Ks2 = 0,9 equivalente a 2 circuitos según tabla 3.1 apartado 3.2.1.1 de Anexos

La potencia prevista para el motor M1 (PM-955) será: 978 kW


La potencia prevista para el motor M2 (GM-992 A) y el motor el M3 (GM-992 B) será:

192,6 kW

Ks2 = 0,9 equivalente a 2 circuitos según tabla 3.1 apartado 3.2.1.1 de Anexos

La potencia prevista para el M4 (PM-962) será: 871 kW


La potencia prevista para el M5 (EM-607 E) será: 97,8 kW


Por lo tanto la Potencia activa total de la instalación será:

Pt = (48,1+103,19+45,47+341,82+978+192,6+871+97,8) · 0,7 = 1874,6 kW

Ks3 = 0,7 correspondiente a 7 circuitos

Llegados a este punto la Potencia aparente (St) necesaria en el C.T será la potencia activa

anterior dividida por el factor de potencia considerado y multiplicada por el coeficiente de

ampliación (Ka) o crecimiento considerado.

137

Considerando una posible ampliación del 30%, como se justifica al final de este apartado

la potencia aparente será:

KVAST 2,25653,1·95,0

6,1874

Como la instalación dispone de equipos para la compensación de energía reactiva, el

cálculo de potencia aparente se realiza con el factor de potencia compensado, siendo de

0,95

A partir de esta potencia se opta por un centro con dos transformadores en paralelo de 2000

KVA, que se considera la solución más oportuna debido al tipo de instalación y que viene

justificado en la memoria.

Con una potencia total del C.T de............................................. St = 4000 kVA

Por lo tanto el coeficiente de crecimiento o ampliación real seria de:

56,12,2565

4000aK (Ecuación 3.9)

Coeficiente más que justificado para este tipo de instalaciones, en las que el tener dos

transformadores en paralelo para minimizar el riesgo de no continuidad del servicio, en

ocasiones hace oportuno que sea necesario trabajar con un mismo transformador para las

dos semibarras.

(Tareas de mantenimiento, reparación, avería, disparo de protecciones, etc.)

En el apartado 2.7.4.1 de la memoria se explica la posibilidad de funcionar con los dos

transformadores en paralelo, que aunque no sea la condición normal de funcionamiento

hay que tenerla en cuenta a la hora de cálculos de diseño y elección de protecciones.

A continuación se muestra una tabla general que refleja los cálculos realizados con los que

se ha obtenido la potencia necesaria para el centro de transformación.

138

Rec Circ Pn(Kw) Ƞ Ku P1(Kw) Ks1 P2(Kw) Ks2 P3(Kw) Ks3 Pt(Kw) Ka cosϕ St(Kw)

1 C37 30 1 1 30 1

2 C38 88,68 1 0,33 28,82 0,8

3 C39 14,72 1 0,33 4,784 0,8

4 C40 44,34 1 0,55 24,39 0,8 103,2 1 103,2

5 C41 7,36 1 0,55 4,048 0,8

11 C36 7,36 1 0,55 4,048 1

6 C42 44,34 1 0,55 24,39 0,8

7 C32 14,72 1 0,33 4,784 0,9

8 C33 14,72 1 0,33 4,784 0,9

9 C34 14,72 1 0,33 4,784 0,9

10 C35 7 1 1 7 1 48,09 1 48,09

44 C47 7 0,9 1 7,955 1

45 C48 7 0,9 1 7,955 1

46 C49 7 0,9 0,9 7,159 1

47 C50 3,8 0,9 0,9 3,886 1

12 C6 2,2 0,7 0,8 2,514 0,6

13 C11 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6

14 C7 0,18 0,7 0,8 0,206 1

15 C8 4 0,7 0,8 4,571 1

16 C13 75 0,9 0,8 66,67 0,6

17 C14 75 0,9 0,8 66,67 0,6

18 C18 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6 187,5

19 C19 0,55 0,5 0,8 0,88 0,6

20 C21 58 0,9 0,8 51,56 0,6

21 C22 58 0,9 0,8 51,56 0,6

22 C23 58 0,9 0,8 51,56 0,6

23 C29 0,55 0,5 0,8 0,88 0,6

24 C30 1,1 0,7 0,8 1,257 0,6 0,9 341,8

25 C5 2,2 0,7 0,8 2,514 0,6

26 C9 3,5 1 0,8 2,8 1

27 C12 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6

28 C15 75 0,9 0,8 66,67 0,6

29 C16 75 0,9 0,8 66,67 0,6 0,7 1874,6 1,3 0,95 2565,2

30 C17 5,5 0,8 0,8 5,5 0,6

31 C20 0,55 0,5 0,8 0,88 0,6 192,3

32 C24 58 0,9 0,8 51,56 0,6

33 C25 58 0,9 0,8 51,56 0,6

34 C26 58 0,9 0,8 51,56 0,6

35 C27 6,8 0,8 0,8 6,8 1

36 C28 0,55 0,5 0,8 0,88 0,6

37 C31 1,1 0,7 0,8 1,257 0,6

38 C2 200 0,9 0,8 177,8 0,6 106,7 0,9 192,6

39 C3 200 0,9 0,8 177,8 0,6 106,7

40 C43 8,64 1 1 8,64 1

41 C44 0,13 1 1 0,13 1

42 C45 2,2 1 1 2,2 1

43 C46 6,9 1 1 6,9 1

48 C51 6,9 1 1 6,9 1

49 C52 6,9 1 1 6,9 1 45,47 1 45,47

50 C53 5 1 1 5 1

51 C54 2,2 1 1 2,2 1

52 C55 2,2 1 1 2,2 1

53 C56 2,2 1 1 2,2 1

54 C57 2,2 1 1 2,2 1

55 C1 1100 0,9 0,8 977,8 1 978 1 978

56 C4 980 0,9 0,8 871,1 1 871 1 871

57 C10 110 0,9 0,8 97,78 1 97,8 1 97,78

3140

2737

2678

1874,6

2565,2

139

3.2.1.2 CÁLCULO DE INTENSIDADES EN ALTA, MEDIA Y BAJA TENSIÓN.

INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN.

En un sistema trifásico, la intensidad primaria Ip viene determinada por la expresión:

U

SI p

3

(Ecuación 3.10)

Siendo:

S = Potencia del transformador en kVA.

U = Tensión compuesta primaria en kV = 25 kV.

Ip = Intensidad primaria en Amperios.

Sustituyendo valores, tendremos:

AI p 2,46250003

2000000

Potencia del Transformador (kVA) Ip (A)

--------------------------------------------

2000 46,2

2000 46,2

Siendo la intensidad total primaria de 92,4 Amperios.

INTENSIDAD DE MEDIA TENSIÓN.

En el secundario del transformador tendremos 6,3kV que alimentara directamente a los

motores de media tensión, a su vez será el primario para los transformadores en paralelo

que transformaran a baja tensión.

En un sistema trifásico la intensidad secundaria Is viene determinada por la expresión:

U

ppSI

cufe

s

3

(Ecuación 3.11)

Siendo:


Wfe= Pérdidas en el hierro.

Wcu= Pérdidas en los arrollamientos.

U = Tensión compuesta en carga del secundario en kilovoltios = 6,3 kV.

Is = Intensidad secundaria en Amperios.

Sustituyendo valores, tendremos:

AI s 18163003

2100031002000000

140

Potencia del Transformador (kVA) Is (A)

--------------------------------------------

2000 181

2000 181

INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN.

Al tener equipos de baja tensión y tomas de servicio, necesitamos otros transformadores

para transformar la tensión de 6,3kV a 0,4kV.

Equipos de baja tensión:

P2(Kw)

CSA -1 75,96

CSA -2 236,8

CSE 45,47

CCM-1 343,58

CCM-2 349,7 M-5 110

1161,51 kW

KVAST 4,15893,1·95,0

51,1161

A partir de esta potencia se opta por un centro con dos transformadores en paralelo de 800

KVA, que se considera la solución más oportuna debido al tipo de instalación y que viene

justificado en la memoria.

37,151,1161

1600aK

AI s 5,11374003

122010700800000

(Ecuación 3.11)

Siendo:


Wfe= Pérdidas en el hierro.

Wcu= Pérdidas en los arrollamientos.

U = Tensión compuesta en carga del secundario en kilovoltios = 0.4 kV.

Is = Intensidad secundaria en Amperios.

Potencia del transformador (kVA) Is (A)

-----------------------------------------------------------

800 1137,5

800 1137,5

141

3.2.1.3 CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.

Para el cálculo de la intensidad de cortocircuito se determina una potencia de cortocircuito

de 500 MVA en la red de distribución, dato proporcionado por la empresa suministradora.

Para la realización del cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las

expresiones:

- Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de alta tensión:

U

SI CC

CCP

3

(Ecuación 3.12)

Siendo:

Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA.

U = Tensión primaria en kV.

Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA.

- Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de baja tensión:

No la vamos a calcular ya que será menor que la calculada en el punto anterior.

- Intensidad secundaria para cortocircuito en el lado de media o baja tensión

(despreciando la impedancia de la red de alta tensión):

S

CC

CCS

UU

SI

1003

(Ecuación 3.13)

Siendo:


Ucc = Tensión porcentual de cortocircuito del transformador.

Us = Tensión secundaria en carga en voltios.

Iccs= Intensidad de cortocircuito secundaria en kA.

3.2.1.3.1 Corrientes de Cortocircuito en el lado de Alta Tensión.

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente con:

Scc = 500 MVA.

U = 25 kV.

kAICCP 55,11250003

500000000

142

3.2.1.3.2 Corrientes de Cortocircuito en el lado de Media Tensión.

kAICCS 3

6300100

63

2000000

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente y sustituyendo valores, tendremos:

Potencia del transformador (kVA) Ucc(%) Iccs(kA)

-------------------------------------------------------------

2000 6 3

2000 6 3

3.2.1.3.3 Corrientes de Cortocircuito en el lado de Baja Tensión.

kAICCS 2,19

400100

63

8000002

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente y sustituyendo valores, tendremos:

Potencia del transformador (kVA) Ucc(%) Iccs(kA)

-------------------------------------------------------------

800 6 19,2

800 6 19,2

3.2.1.4 DIMENSIONADO DEL EMBARRADO.

Como resultado de los ensayos que han sido realizados a las celdas fabricadas por

Schneider Electric no son necesarios los cálculos teóricos ya que con los certificados de

ensayo ya se justifican los valores que se indican tanto en esta memoria como en las placas

de características de las celdas.

3.2.1.4.1. Comprobación por densidad de corriente.

La comprobación por densidad de corriente tiene como objeto verificar que no se supera la

máxima densidad de corriente admisible por el elemento conductor cuando por el circule

un corriente igual a la corriente nominal máxima.

Para las celdas modelo SM6 seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la

correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el

protocolo de ensayo AE554 realizado por L.E.M.T.

3.2.1.4.2. Comprobación por solicitación electrodinámica.

La comprobación por solicitación electrodinámica tiene como objeto verificar que los

elementos conductores de las celdas incluidas en este proyecto son capaces de soportar el

esfuerzo mecánico derivado de un defecto de cortocircuito entre fase.


143


protocolo de ensayo MP-98/034434 realizado por CESI.

El ensayo garantiza una resistencia electrodinámica de 50kA.

3.2.1.4.3 Cálculo por solicitación térmica. Sobreintensidad térmica admisible.

La comprobación por solicitación térmica tiene como objeto comprobar que por motivo de

la aparición de un defecto o cortocircuito no se producirá un calentamiento excesivo del

elemento conductor principal de las celdas que pudiera así dañarlo.



protocolo de ensayo MP-98/034434 realizado por CESI.

El ensayo garantiza una resistencia térmica de 20kA 1 segundo.

3.2.1.5 SELECCIÓN DE LAS PROTECCIONES DE ALTA Y BAJA TENSIÓN.

- ALTA TENSIÓN.

No se instalarán fusibles de alta tensión al utilizar como interruptor de protección un

disyuntor en atmósfera de hexafluoruro de azufre, y ser éste el aparato destinado a

interrumpir las corrientes de cortocircuito cuando se produzcan.

- MEDIA Y BAJA TENSIÓN.

Cabina MT-BT con diversos transformadores múltiples conectados en paralelo

1.-Para calcular la corriente asignada del transformador utilizaremos el siguiente

procedimiento.

La corriente asignada del transformador, lado MD y BT, se determina mediante la

siguiente fórmula

20

3

3

10

U

SI N

N

Dónde:

Sn = potencia asignada del transformador, en kVA

U20 = tensión asignada secundaria (en vacío) del transformador, en V

IN = corriente asignada del transformador, lado MT y BT, en A (valor eficaz)

AI N 17566003

102000 3

AI N 5,11264103

10800 3

2

144

La corriente de cortocircuito trifásica con plena tensión, en los bornes de BT del

transformador, se calcula con la siguiente fórmula (con la hipótesis de potencia de

cortocircuito infinita en el primario).

%

100

CC

N

CCU

II

Dónde:

VCC % = tensión de cortocircuito del transformador en %

IN = corriente asignada, lado BT, en A (valor eficaz)

ICC = corriente de cortocircuito trifásico, lado BT, en A (valor eficaz)

kAICC 92,26

100175

kAICC 77,186

1005,11262

Si el interruptor automático se encuentra instalado a una cierta distancia del transformador

mediante una conexión con cable o barra, la corriente de cortocircuito se reduce, respecto a

los valores determinados mediante la fórmula precedente, en función de la impedancia de

la conexión.

En la realidad, a diferencia de lo indicado anteriormente, el valor de cortocircuito

suministrado por el transformador depende también de la potencia de cortocircuito de la

red Sc a la que se ha conectado el transformador apartado 3.2.1.3.1.

El poder de corte mínimo de cada interruptor automático de protección lado BT tiene que

ser superior al mayor de los siguientes valores (el ejemplo corresponde a la máquina 1 de

la figura y vale para las tres máquinas en paralelo):

- lcc1 (corriente de cortocircuito del transformador 1) en caso de defecto inmediatamente

aguas abajo del interruptor automático QF1;

- lcc2 + lcc3 (lcc2 e lcc3 = corrientes de cortocircuito de los transformadores 2 y 3) en caso

de cortocircuito aguas arriba del interruptor automático QF1. Interruptores automáticos

QF4 y QF5 en las salidas han de tener un poder de corte superior a Icc1+Icc2+Icc3;

naturalmente el aporte a la corriente de cortocircuito de cada transformador depende de la

potencia de cortocircuito de la red a la que se ha conectado y de la línea de conexión

transformador interruptor automático (que se debe determinar caso por caso).

145

Figura 3.1: corrientes de cortocircuito

La siguiente tabla proporcionada por ABB muestra los valores nominales de varias

configuraciones

Tabla 3.2: corriente según combinación de trafos

En base a este procedimiento de cálculo, a continuación se muestra la configuración del

CGMT y la Aparamenta de maniobra y protección.

TRANSFERENCIA (ACOMETIDA A – ACOPLAMIENTO – ACOMETIDA B) MT

3 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS SACE EMAX E1 In=160:250A

2 RELES DE PROTECCIÓN PR122/P


MANUAL – AUTOMATICO

A – B – C

LOCAL – REMOTO – TEST - DISPARO

1 PULSADOR DE ORDEN DE TRANSFERENCIA

2 ANALIZADORES DE REDES CIRCUTOR



SALIDAS BARRAS A

SALIDA A-1. PM-955


146






SALIDA A-2. GM-992A







SALIDA A-3. BATERIA CONDENSADORES







SALIDA A-4. TR3


In = 100 / Protección diferencial 1A





SALIDA A-5.

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDAS BARRAS B

SALIDA B-1. PM-962







SALIDA B-2.

147

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDA B-3. GM-992S














SALIDA B-5. TR4


In = 100 / Protección diferencial 1A





En base a este procedimiento de cálculo, a continuación se muestra la configuración del

CGBT y la Aparamenta de maniobra y protección.

148

Figura3.2: configuración del cuadro general de BT

TRANSFERENCIA (ACOMETIDA A – ACOPLAMIENTO – ACOMETIDA B) BT

3 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS SACE EMAX E1 In=1000A

2 RELES DE PROTECCIÓN PR122/P


MANUAL – AUTOMATICO

A – B – C

LOCAL – REMOTO – TEST - DISPARO

1 PULSADOR DE ORDEN DE TRANSFERENCIA

2 ANALIZADORES DE REDES CIRCUTOR



SALIDAS BARRAS A

SALIDA A-1. CSA1






149


SALIDA A-2. CCM1







SALIDA A-3. EM-607E







SALIDA A-4.

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDA A-5. BATERIA CONDENSADORA







SALIDA A-6. CSE







SALIDA A-7. GE







150

SALIDAS BARRAS B

SALIDA B-1. CCM2







SALIDA B-2.

RESERVA NO EQUIPADA

SALIDA B-3. CSA2














3.2.1.6 DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL C.T.

Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire utilizaremos la siguiente expresión:

324,0 thK

WWS

fecu

r

(Ecuación 3.14)

Siendo:

Wcu = Pérdidas en cortocircuito del transformador en kW.

Wfe = Pérdidas en vacío del transformador en kW.

h = Distancia vertical entre centros de rejas

t = Diferencia de temperatura entre el aire de salida y el de entrada,

considerándose en este caso un valor de 15°C.

K = Coeficiente en función de la reja de entrada de aire,

Sr = Superficie mínima de la reja de entrada de ventilación del transformador.

151

En nuestro caso no será necesario calcularlo, porque las puertas de acceso a los

transformadores son de rejillas y nos aseguran la entrada de aire y una total ventilación.

3.2.1.7 DIMENSIONES DEL POZO APAGAFUEGOS.

El foso de recogida de aceite tiene que ser capaz de alojar la totalidad del volumen de

agente refrigerante que contiene el transformador en caso de su vaciamiento total.

Potencia del transformador (kVA) Volumen mínimo del foso (litros)

-----------------------------------------------------------------------------------------------------

2000 910

800 550

Dado que el foso de recogida de aceite del prefabricado tiene una capacidad de 950 litros

para cada transformador, no habrá ninguna limitación en este sentido.

3.2.1.8. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA.

3.2.1.8.1. Investigación de las características del suelo. Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de

Transformación, se determina una resistividad media superficial = 200 m. según la tabla

1 del ITC-RAT-13 arcillas compactas.

3.2.1.8.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y tiempo máximo correspondiente de eliminación de defecto.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora el tiempo

máximo de eliminación del defecto es de 0.65 s. Los valores de K y n para calcular la

tensión máxima de contacto aplicada según MIE-RAT 13 en el tiempo de defecto

proporcionado por la Compañía son:

K = 72 y n = 1.

Por otra parte, los valores de la impedancia de puesta a tierra del neutro, corresponden a:

Rn = 0 y Xn = 25. Con:

22

nnn XRZ (Ecuación 3.15)

La intensidad máxima de defecto se producirá en el caso hipotético de que la resistencia de

puesta a tierra del Centro de Transformación sea nula. Dicha intensidad será, por tanto

igual a:

n

sd

Z

UI

3(max) (Ecuación 3.16)

Dónde: Us=25kv

152

Con lo que el valor obtenido es Id=577,35 A, valor que la Compañía redondea a 600 A.

3.2.1.8.3. Diseño preliminar de la instalación de tierra.

- TIERRA DE PROTECCIÓN.

Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión

normalmente pero puedan estarlo a consecuencia de averías o causas fortuitas, tales como

los chasis y los bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las

cabinas prefabricadas y carcasas de los transformadores.

Para los cálculos a realizar emplearemos las expresiones y procedimientos según el

"Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de

transformación de tercera categoría", editado por UNESA, conforme a las características

del centro de transformación objeto del presente cálculo, siendo, entre otras, las siguientes:

Para la tierra de protección optaremos por un sistema de las características que se indican a

continuación:

- Identificación: código 5/62 del método de cálculo de tierras de UNESA.

- Parámetros característicos:

Kr = 0.073 /(*m).

Kp = 0.012 V/(*m*A).

- Descripción:

Estará constituida por 6 picas en hilera unidas por un conductor horizontal de cobre

desnudo de 50 mm² de sección.

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 2.00 m. Se enterrarán

verticalmente a una profundidad de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente

será de 3.00 m. Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la

última será de 15 m., dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno.

Nota: se pueden utilizar otras configuraciones siempre y cuando los parámetros Kr y Kp de

la configuración escogida sean inferiores o iguales a los indicados en el párrafo anterior.

La conexión desde el Centro hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado

de 0.6/1 kV protegido contra daños mecánicos.

- TIERRA DE SERVICIO.

Se conectarán a este sistema el neutro del transformador, así como la tierra de los

secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida.

Las características de las picas serán las mismas que las indicadas para la tierra de

protección. La configuración escogida se describe a continuación:

153

- Identificación: código 5/62 del método de cálculo de tierras de UNESA.

- Parámetros característicos:

Kr = 0.073 Ω/(Ω*m).

Kp = 0.012 V/(Ω*m*A).

- Descripción:

Estará constituida por 6 picas en hilera unidas por un conductor horizontal de cobre

desnudo de 50 mm² de sección.

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 2.00 m. Se enterrarán

verticalmente a una profundidad de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente

será de 3.00 m. Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la

última será de 15 m., dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno.

Nota: se pueden utilizar otras configuraciones siempre y cuando los parámetros Kr y Kp de

la configuración escogida sean inferiores o iguales a los indicados en el párrafo anterior.

La conexión desde el Centro hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado

de 0.6/1 kV protegido contra daños mecánicos.

El valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a 37 Ω. Con

este criterio se consigue que un defecto a tierra en una instalación de Baja Tensión

protegida contra contactos indirectos por un interruptor diferencial de sensibilidad 650

mA., no ocasione en el electrodo de puesta a tierra una tensión superior a 24 Voltios (=37 x

0,650).

Existirá una separación mínima entre las picas de la tierra de protección y las picas de la

tierra de servicio a fin de evitar la posible transferencia de tensiones elevadas a la red de

Baja Tensión.

3.2.1.9 CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRAS.

- TIERRA DE PROTECCIÓN.

Para el cálculo de la resistencia de la puesta a tierra de las masas del Centro (Rt),

intensidad y tensión de defecto correspondientes (Id, Ud), utilizaremos las siguientes

fórmulas:

- Resistencia del sistema de puesta a tierra, Rt:

rt KR (Ecuación 3.17)

- Intensidad de defecto, Id:

154

223 ntn

sd

XRR

UI

(Ecuación 3.18)

Dónde: Us=25kv

- Tensión de defecto, Ud:

tdd RIU (Ecuación 3.19)

Siendo:

6,14200073,0rt KR

A

XRR

UI

ntn

s

d 55,498256,1403

25000

3 222

VRIU tdd 72796,1456,498

El aislamiento de las instalaciones de baja tensión del C.T. deberá ser mayor o igual que la

tensión máxima de defecto calculada (Ud), por lo que deberá ser como mínimo de 8000

Voltios.

De esta manera se evitará que las sobretensiones que aparezcan al producirse un defecto en

la parte de Alta Tensión deterioren los elementos de Baja Tensión del centro, y por ende no

afecten a la red de Baja Tensión.

Comprobamos asimismo que la intensidad de defecto calculada es superior a 100

Amperios, lo que permitirá que pueda ser detectada por las protecciones normales.

- TIERRA DE SERVICIO.

Rt = Kr * = 0.0572 * 200 = 11,44 .

Que vemos que es inferior a 37 .

3.2.1.10. CÁLCULO DE LAS TENSIONES EN EL EXTERIOR DE LA INSTALACIÓN.

Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la

instalación, las puertas y rejas de ventilación metálicas que dan al exterior del centro no

tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o

averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

Los muros, entre sus paramentos tendrán una resistencia de 100.000 ohmios como mínimo

(al mes de su realización).

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el

exterior, ya que éstas serán prácticamente nulas.

155

Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá determinada por las características

del electrodo y de la resistividad del terreno, por la expresión:

dpp IKU (Ecuación 3.20)

VU p 5,119656,498200012,0

3.2.1.11. CÁLCULO DE LAS TENSIONES EN EL INTERIOR DE LA INSTALACIÓN.

El piso del Centro estará constituido por un mallazo electrosoldado con redondos de

diámetro no inferior a 4 mm. formando una retícula no superior a 0,30 x 0,30 m. Este

mallazo se conectará como mínimo en dos puntos preferentemente opuestos a la puesta a

tierra de protección del Centro. Con esta disposición se consigue que la persona que deba

acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, está sobre una

superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo inherente a la tensión de contacto

y de paso interior. Este mallazo se cubrirá con una capa de hormigón de 10 cm. de espesor

como mínimo.

En el caso de existir en el paramento interior una armadura metálica, ésta estará unida a la

estructura metálica del piso.

Así pues, no será necesario el cálculo de las tensiones de paso y contacto en el interior de

la instalación, puesto que su valor será prácticamente nulo.

No obstante, y según el método de cálculo empleado, la existencia de una malla

equipotencial conectada al electrodo de tierra implica que la tensión de paso de acceso es

equivalente al valor de la tensión de defecto, que se obtiene mediante la expresión:

VIRUaccesoU dtdp 727956,4986,14

3.2.1.12. CÁLCULO DE LAS TENSIONES APLICADAS.

La tensión máxima de contacto aplicada, en voltios, que se puede aceptar, según el

reglamento MIE-RAT, será:

nt

KUca (Ecuación 3.21)

Siendo:

Uca = Tensión máxima de contacto aplicada en Voltios.

K = 72.

n = 1.

t = Duración de la falta en segundos: 0.65 s

Obtenemos el siguiente resultado:

156

Uca = 110.77 V

Para la determinación de los valores máximos admisibles de la tensión de paso en el

exterior, y en el acceso al Centro, emplearemos las siguientes expresiones:

1000

6110)(

nexteriorp

t

KU (Ecuación 3.22)

1000

33110)(

h

t

KU

naccesop

(Ecuación 3.23)

Siendo:

Up = Tensiones de paso en Voltios.

K = 72.

n = 1.

t = Duración de la falta en segundos: 0.65 s.

= Resistividad del terreno.

h = Resistividad del hormigón = 3.000 .m.

Obtenemos los siguientes resultados:

VU exteriorp 9,24361000

20061

65,0

7210)(

VU accesop 5,114711000

3000320031

65,0

7210)(

Así pues, comprobamos que los valores calculados son inferiores a los máximos

admisibles:

- en el exterior:

Up = 1196.5 V. < Up (exterior) = 2436.9 V.

- en el acceso al C.T.:

Up = Ud = 7279 V. < Up (acceso) = 11471.5 V.

3.2.1.13. INVESTIGACIÓN DE TENSIONES TRANSFERIBLES AL EXTERIOR.

Al no existir medios de transferencia de tensiones al exterior no se considera necesario un

estudio previo para su reducción o eliminación.

No obstante, con el objeto de garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no

alcance tensiones elevadas cuando se produce un defecto, existirá una distancia de

separación mínima Dmín, entre los electrodos de los sistemas de puesta a tierra de

protección y de servicio, determinada por la expresión:

157

2000min

dID (Ecuación 3.24)

Con:

= 200 .m.

Id = 498.56 A.

mD 87,152000

56,498200min

3.2.1.14 CORRECCIÓN Y AJUSTE DEL DISEÑO INICIAL ESTABLECIENDO EL DEFINITIVO.

No se considera necesario la corrección del sistema proyectado. No obstante, si el valor

medido de las tomas de tierra resultara elevado y pudiera dar lugar a tensiones de paso o

contacto excesivas, se corregirían estas mediante la disposición de una alfombra aislante en

el suelo del Centro, o cualquier otro medio que asegure la no peligrosidad de estas

tensiones.

3.2.2 CÁLCULOS DE LA INSTALACIÓN ELECTRICA.

3.2.2.1 EXPRESIONES UTILIZADAS

Para la resolución del cálculo eléctrico de los conductores y protecciones, se emplean las

siguientes expresiones:

Sistema Trifásico

I abs = ···3 CosV

Pcal= (A) (ecuación 3.25)

e (v) = V

tgXRLP KK )··(· = ( V ) (ecuación 3.26)

Líneas con valor de Xk · tgdespreciable frente a la resistencia Rk

e (v) = VSK

LP

··

·= ( V ) (ecuación 3.27)

e (%) = 2··

·

VSK

LP·100 (ecuación 3.28)

Sistema Monofásico

I abs = ··CosV

Pcal= (A) (ecuación 3.29)

158

e (v) = V

tgXRLP KK )··(· = ( V ) (ecuación 3.30)

e (%) = 2··

··2

VSK

LP·100 (ecuación 3.31)

En donde:

Pcal = Potencia de Cálculo [ W]

L = Longitud de Cálculo [ m ]

e = Caída de tensión [ V ]

k = Conductividad.

I = Intensidad [ A ]

U = Tensión de Servicio [ V ], (Trifásica ó Monofásica).

S = Sección del conductor [mm²]

Cos = Factor de potencia.

h = Rendimiento para líneas de motores.

n = Nº de conductores por fase.

Xk = Reactancia por unidad de longitud [m/m]

Rk = Resistencia por unidad de longitud [m/m]

Fórmula Conductividad Eléctrica:

k = 1/ (ecuación 3.32)

= 20[1+ (T-20)] (ecuación 3.33)

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] (ecuación 3.34)

Siendo:

K = Conductividad del conductor a la temperatura T.

= Resistividad del conductor a la temperatura T.

20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018

Al = 0.029

= Coeficiente de temperatura:

Cu = 0.00392

Al = 0.00403

T = Temperatura del conductor [ºC].

T0 = Temperatura ambiente [ºC]:

Cables enterrados = 25ºC

Cables al aire = 40ºC

Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor [ºC]:

XLPE, EPR = 90ºC

PVC = 70ºC

I = Intensidad prevista por el conductor [A].

I´adm = Intensidad máxima admisible del conductor [A].

159

I´adm : Para soportar el paso de la corriente de cálculo (Iabs), será necesario un conductor

que tenga una (I´adm)mínima, en las condiciones particulares que definen la instalación,

mayor o igual que la intensidad de cálculo del conductor.

El RAT en su ITC-LAT 06 en conductores de MT y el RBT en su ITC-BT-07 o ITC-BT-

19: Las intensidades máximas admisibles se regirán en su totalidad por lo indicado en la

norma UNE 21144-1:2003 y UNE 20.460-5-533.

Tabla 3.3: Intensidad máxima admisible, cables enterados ITC-LAT-06 tabla 6

Tabla 3.4: Intensidad máxima admisible, cables enterados ITC-BT-07 tabla 5

160

Tabla 3.5: Intensidad máxima admisible, cables enterados ITC-BT-19 tabla 1

Siento I´adm = Icálculo · fct

Se calculará la validez de la sección en función del factor de carga, comprobando que sea

inferior al 85-90%, en caso contrario se procederá a aumentar su sección.

%9085´

admI

Icálcuofc

(Ecuación 35)

Se mostrara también la densidad de corriente a la que se encuentra sometido,

comparándose con la densidad máxima

S

I

S

I admcalculoc

,

max (Ecuación 36)

Formulas compensación energía reactiva

161

22cos

QP

P

(Ecuación 37)

P

Qtg (Ecuación 38)

21 tgtgPQc (Ecuación 39)

2

1000

U

QC c (monofásico-trifásico conexión estrella) (Ecuación 40)

23

1000

U

QC c (Trifásico conexión triangulo) (Ecuación 41)

Siendo:

P = potencia activa instalación (kW)

Q = potencia reactiva instalación (kVar)

Qc = potencia reactiva a compensar (kVar)

Φ1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar

Φ2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir

U = tensión compuesta (V)

ω = 2 ×π×f ; f=50Hz

C = capacidad del condensador (F); cx1000000 (μF)

Fórmulas Cortocircuito:

t

pccZ

UI

31 (Ecuación 42)

Siendo,

IpccI = Intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA.

U = Tensión trifásica en V.

Zt = Impedancia total en m, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la

Línea o circuito en estudio).

t

FpccF

Z

UI

2 (Ecuación 43)

Siendo,

IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA.

UF = Tensión monofásica en V.

Zt = Impedancia total en m, incluyendo la propia de la línea o circuito (por

tanto es igual a la impedancia en origen más la propia del conductor o

línea).

La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será:

162

22

ttt ZRZ (Ecuación 44)

Siendo,

Rt = R1 + R2 +................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.)

Xt = X1 + X2 +.............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.)

nSK

CLR R

1000 (Ecuación 45)

t

FpccF

Z

UI

2 (Ecuación 46)

Siendo:

R: resistencia de la línea (ohm)

X: resistencia de la línea (ohm)

L: longitud de la línea (m)

CR: coeficiente de resistividad

K: conductividad del metal

S: sección de la línea (mm2)

Xu: reactancia de la línea (Ω/m)

n: nº de conductores por fase

2

2

pccF

cmicicc

I

SCt

(Ecuación 47)

2

.

pccF

ficcI

fusiblectet (Ecuación 48)

Siendo:

Tmcicc = Tiempo máximo en seg que un conductor soporta una Ipcc.

Cc = Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento.

S = Sección de la línea en mm².

IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.

Tficc= tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito

22

5

max

1000

5,12

8,0

n

X

nSKI

UL

uF

F (Ecuación 49)

Siendo:

163

Lmax: longitud máxima de conductor protegido a c.c (m) (para protección por fusibles)

UF: tensión de fase (V)

K: conductividad

S: sección del conductor (mm2)

Xu: reactancia por unida de longitud (Ω/m) en conductores aislados suele ser 0,1

n: nº de conductores por fase

Ct: 0,8 es el coeficiente de tensión

CR: 1,5 es el coeficiente de resistencia

IF5: intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 seg

Curvas válidas. (Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé

electromagnético).

CURVA B IMAG = 5 In

CURVA C IMAG = 10 In

CURVA D Y MA IMAG = 20 In

Formulas embarrados Calculo electrodinámico

nWd

LI

y

Pcc

60max

22

(Ecuación 50)

Siendo:

σmax: tensión máxima en las pletinas (kg/cm2)

IPCC: intensidad permanente de c.c. (kA)

L: separación entre apoyos (cm)

d: separación entre pletinas (cm)

n: nº de platinas por fase

Wy: modulo resistente por pletinas eje y-y (cm3)

σadm tensión admisible del material (kg/cm2)

Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito

CC

CCCCS

t

SKI

(Ecuación 51)

Siendo:

IPCC: intensidad permanente de c.c. (kA)

ICCCS: intensidad c.c. soportada por el conductor durante el tiempo de duración del c.c.(kA)

S: sección total de las pletinas (mm2)

tcc: tiempo de duración del cortocircuito (s)

Kc: constante del conductor: cu: 164, Al: 107

164

3.2.2.2 CONSIDERACIONES DE CÁLCULO.

Caídas de tensión

Para la comprobación de la caída de tensión en el resto de líneas, se tomarán los criterios

según la instrucción ITC-BT-19, apdo. 2.2.2, donde la sección de los conductores a utilizar

se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier

punto de utilización, sea menor del 3 % de la tensión en el origen de la instalación para

alumbrado, y del 5 % para los demás usos, considerándose siempre como origen de la

instalación el cuadro general de mando y protección.

En este caso, para instalaciones industriales que se alimentan directamente en alta tensión

mediante un transformador de distribución propio, se considerará que la instalación interior

de baja tiene su origen en la salida del transformador. Por lo que las caídas de tensión

máximas admisibles serán de:

- 4,5 % en alumbrado

- 6,5 % para demás usos

Prot. Térmica (fusibles y dispositivos regulables)

Introducción:

Coeficiente de intensidad de fusión de Fusibles y regulación protecciones generales.

- Sobrecargas

Según la norma UNE 20-460-90/4-43, las características de funcionamiento de un

dispositivo que proteja un conductor contra las sobrecargas deben satisfacer las dos

condiciones siguientes:

1) Ib ≤ In ≤ Iz

2) I2 ≤ 1,45 Iz

Dónde:

Ib, es la intensidad utilizada (de cálculo) en el circuito;

Iz, es la intensidad admisible del conductor según la norma UNE 20-460/5-523.

In, es la intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de

protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida.

I2, es la intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de

protección. En la práctica I2 se toma igual:

- a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores

Automáticos.

- a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles.

165

En fusibles, I2 suele ser 1,6 x In, siendo In la intensidad nominal del fusible. Por lo tanto

para cumplir la segunda condición se deberá verificar:

1,6 · In ≤ 1,45 · Iz

1,6/1,45 · In ≤ Iz

1,1 · In ≤ Iz

Esta desigualdad representa que la intensidad admisible del cable, cuando la protección se

realiza mediante fusibles, deberá ser mayor que la intensidad nominal del fusible mayorada

en una proporción de 1,1.

Para el cálculo de los fusibles y protecciones reguladas, la intensidad de regulación y el

calibre de los fusibles, estarán comprendidos entre un valor inferior a la intensidad máxima

admisible del conductor y un valor superior a la intensidad calculada.

Condiciones de protección de fusibles en CC.

En estas condiciones, se dimensionará el fusible en función de su resistencia a CC durante

un periodo inferior a 5 s, así como la resistencia del conductor bajo el mismo efecto.

Se toma el parámetro IF 5 como Intensidad de Fusión de Fusibles en 5 segundos,

proporcionada por el fabricante y se compara con la intensidad de cortocircuito admisible

por un conductor durante 5 s a final de línea, IcccF.

Se extraerá el valor de IcccF,y se buscará la protección por fusible que cumpla con la

siguiente condición:

Icccf (A) > IF 5 (A)

3.2.2.3 CÁLCULOS DE CORTOCIRCUITO Y CURVAS DE DISPARO.

El cortocircuito es un defecto franco (impedancia de defecto nula) entre dos partes de la

Instalación a distinto potencial, y con una duración inferior a 5 s.

Estos defectos pueden ser motivados por contacto accidental o por fallo de aislamiento, y

pueden darse entre fases, fase-neutro, fase-masa o fase-tierra. Un cortocircuito es, por

Tanto, una sobre intensidad con valores muy por encima de la intensidad nominal que se

Establece en un circuito o línea.

La ITC-BT-22 nos dice que en el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de

protección contra cortocircuitos, cuya capacidad de corte (poder de corte) estará de

acuerdo con la máxima intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de

su instalación.

Se admiten, como dispositivos de protección contra cortocircuitos, fusibles adecuados y los

interruptores automáticos con sistema de corte electromagnético.

Se calcularan pues las corrientes de cortocircuito en inicio de línea (IpccI) y a final de

línea (IpccF).

• Para el primer caso (IpccI), se obtendrá la máxima intensidad de c.c. que puede

presentarse en una línea, determinada por un cortocircuito tripolar, en el origen de ésta, sin

estar limitada por la propia impedancia del conductor.

166

Se necesita para la determinación del poder de corte del elemento (mecanismo) de

protección a sobre intensidades situado en el origen de todo circuito o línea eléctrica.

• Para el segundo caso (IpccF), se obtendrá la mínima intensidad de c.c. para una línea,

determinada por un cortocircuito fase-neutro y al final de la línea o circuito en estudio. Se

necesita para determinar si un conductor queda protegido en toda su longitud a c.c., ya que

es condición imprescindible que la IpccF sea mayor o igual que la intensidad del

disparador electromagnético, para una curva determinada en interruptores automáticos

Con sistema de corte electromagnético, o que sea mayor o igual que la intensidad de fusión

de los fusibles en 5 s., cuando se utilizan estos elementos de protección a cortocircuito.

Este concepto es sencillo de entender, ya que con intensidades de cortocircuito grandes,

actuará el disparador electromagnético o fundirá el fusible de protección; el problema se

presenta con intensidades de c.c. pequeñas, pues en estos casos pueden caer por detrás del

disparador electromagnético, actuando por lo tanto el relé térmico y no pudiendo asegurar

el tiempo de desconexión en los límites de seguridad adecuados (sabíamos con toda

seguridad que cuando actúa el disparador electromagnético se produce la desconexión en

tiempos inferiores a 0,1 s).

Poder de corte

Realizada la aclaración anterior, comentar que los dispositivos de protección instalados,

como se puede comprobar en el apartado 3.4.2.1 de catálogos disponen de los siguientes

poderes de corte que se aplicarán en función de los resultados de IpccI:

Interruptores automáticos

3 4,5 6 10 20 25 35 50 70 100 [kA]

Fusibles

50 y 100 [kA]

Curvas electromagnéticas

Los interruptores automáticos, pueden actuar básicamente a:

Sobrecargas: El relé térmico actúa por calentamiento de un elemento calibrado.

Cortocircuito: El relé electromagnético actúa por campo electromagnético.

Para un interruptor automático de una intensidad nominal dada (In), podemos tener las

siguientes curvas electromagnéticas asociadas a las corrientes de cortocircuito:

167

Figura 3.3: curvas electromagnéticas

En primer lugar, cabe señalar que las curvas se clasifican en función de IMAG (A), así

Tendremos:

CURVA B IMAG = 5 In

CURVA C IMAG = 10 In

CURVA D Y MA IMAG = 20 In

El disparador electromagnético actúa del modo siguiente para las distintas curvas:

CURVA INTENSIDAD TIEMPO DISPAROELECTROMAGNETICO (S)

B 3 In

C 5 In NO DISPARO

D y MA 10 In

B 5 In

C 10 In DISPARO t 0,1 s

D y MA 20 In

De aquí se deduce una cuestión importantísima, es el hecho que dada una línea o conductor

con una sección determinada a calentamiento y a c.d.t. %, y dado un interruptor

automático (o magneto térmico) con una In elegida adecuadamente a sobrecargas, dicha

línea puede quedar perfectamente protegida a c.c. si se verifican dos condiciones:

1º) La IpccF (A) al final del conductor debe ser mayor o igual que la IMAG para alguna

de las curvas señaladas, y para un interruptor de intensidad nominal In.

B IpccF (A) ≥ 5 In

C IpccF (A) ≥ 10 In

D y MA IpccF (A) ≥ 20 In

168

En este caso, tendremos la seguridad de que dicho interruptor (In) abrirá (para la curva que

verifique la anterior expresión) en un tiempo inferior a 0,1 s = 100 ms.

2º) De la condición anterior se deduce que, en las circunstancias señaladas, el defecto

durará menos de 0,1 s.

Si no se verifica la 2ª condición (tmcicc ≥ 0,1 s), significa que no podemos asegurar con

Certeza que el conductor soporte la IpccF, con lo cual se puede producir un calentamiento

excesivo en un su aislamiento (puede llegar a superar la tª de c.c.) y como consecuencia

producirse arcos eléctricos y posibles incendios.

Por lo tanto deberá comprobarse el tiempo máximo en sg que un conductor soporta una

Ipcc (tmcicc).

Existirá selectividad con el fin de evitar que en caso de producirse un c.c en un dispositivo

aguas abajo, se venga abajo todo el sistema al caer las protecciones generales.

Se aplicará también este criterio en las protecciones diferenciales, actuando en la elección

de la sensibilidad de los mismos (30mA-1A) dentro de los márgenes de seguridad personal

aplicables.

Si no atendemos a las curvas indicadas para cada caso, y no se cumple la condición

anterior, la intensidad de c.c. IpccF entrará en la zona térmica, provocando la desconexión

muy probablemente en tiempos superiores a 1s, con lo cual se produce un calentamiento en

el aislamiento y en el peor de los casos un incendio.

Por último, cabe señalar que las curvas B y C se suelen emplear en receptores de

alumbrado y tomas de corriente y la curva D en motores, ya que esta última (siempre que

sea válida a c.c.), desplaza bastante a la derecha el disparador electromagnético,

permitiendo por tanto el arranque de motores. (MIE BT 034, coeficientes de intensidad de

arranque e intensidad nominal en receptores a motor).

Una vez expuestos todos los criterios de cálculo se mostraran los cálculos de las líneas

generales de alimentación (LGA´S), y una derivación individual (DI), dado que los demás

cálculos se realizan de la misma manera nos limitaremos a mostrar los resultados de los

valores finales en el apartado 3.2.3.8 de estos anexos.

En el caso de las acometidas, partiendo de los valores obtenidos en los apartados del

anexo de cálculos del C.T, se muestra el informe del resultado de valores obtenido por el

software de cálculo para líneas de media tensión de la casa Pirelli, que utiliza el mismo

procedimiento que el explicado en párrafos anteriores sobre consideraciones del cálculo.

169

3.2.2.4 CALCULO DE LAS ACOMETIDA A Y ACOMETIDA B

Dónde:

Pinstalada = Potencia nominal según placa de características, sin tener en cuenta coeficientes

ni rendimiento.

Pcálculo = Potencia para determinar la sección necesaria del conductor bajo criterio de

densidad de corriente (teniendo en cuenta rendimiento, coef. de utilización y

simultaneidad, y mayoración)

Estas potencias se extraen de las tablas para la demanda de potencia, (apartado 3.2.1.1 de

los anexos) anexos, añadiendo los coeficientes de mayoración en los casos necesarios para

el cálculo de sección, ya que para la demanda de potencia no se consideraron:

Alumbrado: 1,8

Motores: 1,25

G.Electrógenos: 1,25

Bat. Condensadores: 1,5

Rendimiento %

l = Longitud del circuito en (m)

Material: Material conductor empleado

Cu = Cobre Uni = Unipolar

Al = Aluminio Tri = tripolar

Bi = Bipolar

Aislamiento: Material aislante empleado

PVC = Policloruro de vinilo

XLPE = Polietileno reticulado

EPR = Etileno propileno

Designación: Designación y nivel de aislamiento del conductor empleado

Vn : Tensión de servicio, V

Tenemos dos acometidas, para satisfacer las necesidades de la instalación, nos llegan dos

lineas de 25 kV que alimentan al cuadro de media tensión que comprende de dos

transformadores de 2000 KVA como se demostrara o viene detallado en el apartado 3.2.1.1

La distancia desde la subestación 00 es de 500m

170



CSA CD-1 48,1 1 48,1

CSA CD-2 103,19 1 103,19

CSE 45,47 1 45,47

CCM-1 187,5 0,9 341,82

CCM-2 192,3

M-1 978 1 978 0,7 1874,59 1,3 0,95 2565,2

M-2 107 0,9 192,6

M-3 107

M-4 871 1 871

M-5 97,8 1 97,8

Tabla 3.6: cuadro final de resultados

ST = 2565,2 KVA

Ka = 1,3

2 transformadores de 2000 KVA

3,156,12,2565

4000aK

AU

SIP 2,46

250003

2000000

3

Teniendo en cuenta que por fallos o mantenimiento se tendría que poder mantener el

suministro, cualquiera de los transformadores tendría que garantizar dicho suministro y por

ello la intensidad total será la suma de las dos intensidades.

ITP = 46,2+46,2=92,4A

Aislamiento:

UNE 20435-1 y UNE-EN 60071-1

Según la tabla 2 de la ITC-LAT 06 los conductores de 25 kV deben tener un aislamiento

de 18/30 kV.

En el apartado 4.1 o 4.2 de la ITC-LAT 06 viene detallado la profundidad a la que debe

estar el conductor que será de 0,6m en acera o tierra y de 0,8m en calzadas.

Intensidad máxima admisible:

Según la tabla 6 de la ITC-LAT 06 la sección del conductor será de 25mm2 con una

intensidad máxima admisible de 130A. Con aislamiento XLPE

También tendremos en cuenta UNE-EN 60076 o ITC-RAT 07 que trata de

transformadores de potencia

171

Sección por caída de tensión:

CI

ITTTT 0

22

max

0max0 84,57130

4,92259025

02,02084,5700392,01018,020120 T

5002,0

1K

VUSnK

LPver 64

2500025150

10002000000)(

%256,025000

10064

100)((%)

Uvee rr

Caída de tensión 0,256% < 6,5%

Sección por c.c:

Es la de la red 11,55kA

Protección:

No se instalarán fusibles de alta tensión al utilizar como interruptor de protección un

disyuntor en atmósfera de hexafluoruro de azufre, y ser éste el aparato destinado a

interrumpir las corrientes de cortocircuito cuando se produzcan.

Resistencias del sistema

Figura 3.4: esquema para el cálculo de las resistencias y reactancias

Resistencias (mΩ) Reactancia (mΩ)

Red aguas arriba: cosφ=0,15 P=PCC

CCredP

UZ

2

201 3

11 10 senZX

172

3

11 10cos ZR 98,0sen

Transformador:

)(

102

32

202

KVAS

UWR C

S

UUZ

RZX

CC

2

202

2

2

2

22

100

En cables: ρ=22,5(cu)

)(

)(23

mmS

mLR

)(12,0

)(08,0

3

3

unipolarcableLX

trifasicocableLX

En barras: ρ=36(AL)

)(

)(23

mmS

mLR

LX 15,03

M1:

211 RRRT

211 XXXT

M2:

3212 RRRRT

3212 XXXXT

Red aguas arriba: cosφ=0,15 P=PCC senφ=0,98

mZ 4,79500000000

63002

1 mX 8,771098,04,79 3

1

mR 9,111015,04,79 3

1 mX 789,114,79 22

1

Transformador:

mR 4,2082000

106300210002

32

2

mZ

mX

7,11902000

6300

100

6

3,11729,2087,1190

2

2

22

2

M1:

mRT 3,2204,2089,111 mXT 1,12503,11728,771

3.2.2.5 CÁLCULO DEL CUADRO DE MEDIA TENSIÓN (CGMT)

3.2.2.5.1 L.G.A 1 y 2

L=7m

kWSP TCAL 190095,02000cos

AI P 3,18395,063003

1900000

Aislamiento:

UNE 20435-1 y UNE-EN 60071-1

173

Según la tabla 2 de la ITC-LAT 06 los conductores de 6 kV deben tener un aislamiento de

6/10 kV.

En el apartado 4.1 o 4.2 de la ITC-LAT 06 viene detallado la profundidad a la que debe

estar el conductor que será de 0,6m en acera o tierra y de 0,8m en calzadas.


Según la tabla 6 de la ITC-LAT 06 la sección del conductor será de 95mm2 con una

intensidad máxima admisible de 265A. Con aislamiento XLPE

Según la tabla 7 de la ITC-LAT 06 la Ta del terreno es de 25

oC el FC=1


CI

ITTTT 0

2

max

0max0 96,69265

3,183259025

021,0207000392,01018,020120 T

6,47021,0

1K

VUSnK

LPver 466,0

63009516,47

71900000)(

%0074,06300

100466,0

100)((%)

Uvee rr

4


Sección por c.c:

mR 66,195

75,223 mX 56,0708,03

M1:

mRT 3,2201 mXT 1,12501

M2:

mRT 22266,13,2202 mXT 66,125056,01,12502

mZT 2,127066,1250222 22

2

VVF 3,36373

6300 kAICCF 43,1

22,1270

103,3637 3

kAICCL 3630063

1002000000

kAICCL 86,2

32,1270

10006300

Protección:

Protección térmica:

IN automático: 250A.

174

Ical < Iprot < Iadm 183,3A. < 250A < 265A

Protección diferencial:

Dif: 3A

Dimensionado del poder de corte:

Tabla 3.7: Valores de k para el calculo de la corriente de cortocircuito admisible

ICC=2,86kA ICCF=1,43kA ZT=1270,2mΩ Ical=183,3A.

5,791430

9517,1342

2

2

2

CCF

C

I

SCt

B IpccF (A) = 5 In 1431A.=5*183,3=916,5A cumple

C IpccF (A) = 10 In 1431A =10*183,3=1833Ano cumple

D y MA IpccF (A) =20 In 1431A.=20*183,3=3666Ano cumple

3.2.2.5.2 DERIVACIONES INDIVIDUALES DE M.T.

Las derivaciones individuales vienen expresadas en la siguiente tabla y tendremos en

cuenta:

La tabla 2 de ITC-LAT 06



La UNE 20435-1 y UNE EN 60071-1

175

ITC-BT 47 motores 125%

kWSP TCAL 76095,0800cos

D.I. Trafos D.I. PM955 D.I. GM992A D.I. PM962 D.I. GM992S

L(m) 15 225 142 130 146

P(Kw) 760 1000 200 980 200

Ical(A) 73,316 125,611 25,122 123,099 25,122

Iadm(A) 130 155 130 155 130

S(mm2) 25 35 25 35 25

T 45,674 67,688 27,427 65,997 27,427

ρ 0,0198 0,0214 0,0185 0,0212 0,0185

K 50,476 46,806 53,984 47,069 53,984

er(V) 1,434 27,251 4,175 15,344 4,293

er(%) 0,0228 0,4326 0,0663 0,2436 0,0681

R4(mΩ) 13,5 144,643 127,8 83,571 131,4

X4(mΩ) 1,2 18 11,36 10,4 11,68

Rt3(mΩ) 233,8 364,943 348,1 303,871 351,7

Xt3(mΩ) 1251,3 1268,1 1261,46 1260,5 1261,78

Zt3(mΩ) 1272,955 1319,568 1308,608 1296,610 1309,878

Iccf(kA) 1,43 1,38 1,39 1,40 1,39

In auto 100 150 40 150 40

dif(mA) 1000 300 300 300 300

t 5,512 11,609 5,825 11,209 5,837

curva B 366,582 628,054 125,611 615,493 125,611

curva C 733,165 1256,107 251,221 1230,985 251,221

curva D y MA 1466,329 2512,215 502,443 2461,970 502,443

Icc(kA) 2,86 2,76 2,78 2,81 2,78 Tabla 3.8: resultados D.I. MT

3.2.2.5.3 COMPENSACION DE ENERGIA REACTIVA M.T. Para determinar la potencia reactiva QC a compensar, lo calcularemos apartir de la potencia

activa P(kW) que multiplicaremos por la constante K que se obtiene de la tabla siguiente:

Barras A Barras B

P=1200kW P=1180kW

Cosφ=0,8 a 0,95 Cosφ=0,8 a 0,95

L=20m K=0,421

U=6300kV

kVarKPQC 2,505421,01200 kVarQC 8,496421,01180

176

AI

AU

QCI C

3,6863003

10008,4965,1

5,6963003

10002,5055,1

3

Re

Según ITC-LAT 06 en su tabla 6 se decide un conductor de 25mm2 con una intensidad

máxima admisible de 130A. XLPE

Tabla 3.9: tabla de calculo para la potencia del condensador

3.2.2.6 CÁLCULO DEL CUADRO GENERAL DE BAJA TENCIÓN (C.G.B.T) 3.2.2.6.1 L.G.A 3 Y 4

En el caso particular de las LGA´S dado que la potencia instalada del trasformador se ha

escogido con un coeficiente de ampliación superior a 1,3 no se procede a calcular los

circuitos independientes con los coef. Que se citan en el ITC-BT 47 y ITC-BT 44 para

177

motores y lámparas respectivamente, (que si se aplicará para el cálculo de la derivaciones

individuales), ya que el cálculo a partir de la potencia del transformador es mucho mayor.

Hay que tener en cuenta la posibilidad de que un solo transformador en condiciones

especiales (averías, tareas de mantenimiento, etc...) podría trabajar acoplado dando

alimentación a los receptores de barras B. Por lo tanto este coeficiente sobredimensionara

las LGA´S con la intención de que las maniobras de acoplamiento o funcionamiento en

condiciones no normales no supongan sobrecargas en estas.

L=15m

P instalada = S (kVA) · cos · 0.95 = 760 kw

La intensidad de cálculo para elegir la sección será:

I abs = ···3 CosV

Pcal=

1·95.0·400·3

760000= 1154,7 A

Aislamiento:

Al tratarse de un cable con nivel de aislamiento de 0,6/1kV XLPE enterrado directamente


Tabla 5 ITC-BT 07

Por lo tanto se escogerán 4 conductores por fase de 240 mm2

Iadm=4*520=2080A

Table 6 ITC-BT 07 FC=1 Tª terreno 25oC

Table 8 ITC-BT 08 FC=0, 74 d=0,20m

I´adm = Iadm · fct = 2080 · 0,74 = 1539,2 A

Factor de corrección según tabla 8 de ITC-BT-07 para nº de conductores directamente

enterrados.

fc = admI

Icálcuo

´=

2,1539

7,1154= 75 %

c = Sn

Icálcuo

=

2404

7,1154

= 1,2 A/mm

2 < cmax =

Sn

admI

´=

2404

2,1539

= 1,6 A/mm

2

La sección provisional será: S· 240 mm2


178

CI

ITTTT 0

22

max

0max0 58,612,1539

7,1154259025

021,02058,6100392,01018,020120 T

6,47021,0

1K

VUSnK

LPver 624,0

40024046,47

15760000)(

%15,0400

100624,0

100)((%)

Uvee rr

4


Sección por cortocircuito

mR 68,2800

10400107002

32

2

mZ

mX

12800

400

100

6

7,1168,112

2

2

22

2

mR 35,0

2404

155,223

mX 8,11512,03

M1:

mRT 335,068,21 mXT 5,138,17,111

mZT 83,135,133 22

1

VVF 2303

400 kAICCF 3,8

283,13

10230 3

kAICCL 7,16383,13

1000400

Protecciones

Protección térmica

In Automático tetrapolar: In 1250A Térmico de regulación 1200A

Se comprueba que:

Icálculo 1154,7A < Iregulación 1200A < Iadm conductor 1539,2A

Protección diferencial

Relé y transformador.Diferencial Sensibilidad: 1A

179

Se elige una sensibilidad más baja y un retardo con el fin de asegurar una correcta

selectividad amperimétrica y cronométrica, dejando las sensibilidades más altas aguas

abajo.

Dimensionado del poder de corte

ICC=16,7kA ICCF=8,3kA ZT=13,83mΩ Ical=11154,7A.

Ahora se comprueba las curvas que cumplen:

B IpccF (A) ≥ 5 In 8300 A ≥ 5 · 1154,7 =5773,5A, cumple

C IpccF (A) ≥ 10 In 8300 A ≥ 10 · 1154,7 =11547A, no cumple

D y MA IpccF (A) ≥ 20 In 8300 A ≥ 20 · 1154,7 =23094A, no cumple

Calculamos el tiempo máximo que el conductor soporta a c.c aplicando la ecuación 3.14

seg

I

SCt

CCF

C 2408300

240417,1342

2

2

2

K=134,17 según tabla 3.7 del apartado de anexos

3.2.2.6.2 DERIVACIONES INDIVIDUALES Y SUBCUADROS L.G.A 3

SUBCUADRO LGA3

DEMANDA DE POTENCIAS

- Potencia total instalada:

C-46.1 2300 W

C-46.2 2300 W

C-46..3 2300 W

C-51.1 2300 W

C-51.2 2300 W

C-51..3 2300 W

C-52.1 2300 W

C-52.2 2300 W

C-52.3 2300 W

C-54 2200 W

C-55 2200 W

C-56 2200 W

C-57 2200 W

C-45.1 1080 W

C-45.2 1080 W

C-43.1 Torre 540 W

C-43.2 Torre 540 W

C-43.3 Torre 540 W

C-43.4 Compresor 540 W

C-43.5 Compresor 540 W

180

C-43.6 Proceso 540 W


C-43.8Proceso 540 W









EM-607E 110000 W

PM-964 2200 W

GM-950A 5500 W

PM-961 180 W

GM-951A 75000 W

GM-952A 58000 W

GM-953A 58000 W

GM-954A 58000 W

GM-955A 5500 W

GM-956A 550 W

GM-957A 4000 W

GM-961A 75000 W

GM-989A 550 W

GM-965A 1100 W

C-32.1 3680 W

C-32.2 3680 W

C-32.3 3680 W

C-32.4 3680 W

C-33.1 3680 W

C-33.2 3680 W

C-33.3 3680 W

C-33.4 3680 W

C-34.1 3680 W

C-34.2 3680 W

C-34.3 3680 W

C-34.4 3680 W

C-47 7000 W

C-48 7000 W

C-49 7000 W

C-50 3800 W

C-35.1 SUB 2592 W

C-35.2 Pasillos 2120 W

C-35.3 S.C. OF. 2808 W

TOTAL.... 570360 W

- Potencia Instalada Alumbrado (W): 18320

- Potencia Instalada Fuerza (W): 552040

181

Cálculo de la Línea: DI-CSE

- Tensión de servicio: 400 V.

- Canalización: Direct. Enterrados (R.Subt)

- Longitud: 20 m; Cos φ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0;

- Potencia a instalar: 40300 W.

- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

48940 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=48940/1,732x400x0.8=88.3 A.

Se eligen conductores Tetrapolares 4x16+TTx16mm²Cu

Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol,RF - No propagador incendio y

emisión humos y opacidad reducida, resistente al fuego -. Desig. UNE: RZ1-K(AS+)

I.ad. a 25°C (Fc=1) 115 A. según ITC-BT-07

En este caso obtamos por conductors tetrapolares 4*25+TT*16mm2Cu porque se podrá

conectar con el generador de emergencia en caso necesario.

Caída de tensión:

Temperatura cable (ºC): 63.32

e(parcial)=20x48940/47.49x400x16=3.22 V.=0.81 %

e(total)=1.09% ADMIS (4.5% MAX.)

Prot. Térmica:

I. Aut./Tri. In.: 150 A. Térmico reg. Int.Reg.: 110 A.


Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 500 mA.

Cálculo de la Línea: C-46


- Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra



- Potencia de cálculo:


I=6900/230x0.8=37.5 A.

Se eligen conductores Bipolares 2x6+TTx6mm²Cu




Diámetro exterior tubo: 25 mm.

Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x6900/44.42x230x6=2.25 V.=0.98 %


Prot. Térmica:

I. Mag. Bipolar Int. 38 A.

182


Inter. Dif. Bipolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA.

Cálculo de la Línea: C-46.1





- Potencia de cálculo: 2300 W.

I=2300/230x0.8=12.5 A.

Se eligen conductores Bipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu





Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:


183



Cálculo de la Línea: C-46..3






I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:











I=6900/230x0.8=37.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x6900/44.42x230x6=2.25 V.=0.98 %


Prot. Térmica:

184










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:

185










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:











I=6900/230x0.8=37.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x6900/44.42x230x6=2.25 V.=0.98 %


186

Prot. Térmica:










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


187

Prot. Térmica:










I=2300/230x0.8=12.5 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x2300/48.89x230x2.5=4.09 V.=1.78 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: SAI -armarios







I=8800/230x0.8=47.83 A.

Se eligen conductores Bipolares 2x10mm²Cu

Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K



Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x8800/45.09x230x10=0.51 V.=0.22 %


188

Prot. Térmica:










I=2200/230x0.8=11.96 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x2200/49.1x230x2.5=2.34 V.=1.02 %


Prot. Térmica:










I=2200/230x0.8=11.96 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x2200/49.1x230x2.5=2.34 V.=1.02 %


189

Prot. Térmica:










I=2200/230x0.8=11.96 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x2200/49.1x230x2.5=2.34 V.=1.02 %


Prot. Térmica:










I=2200/230x0.8=11.96 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x2200/49.1x230x2.5=2.34 V.=1.02 %


190

Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: Alum ofi-sala







I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:







- Longitud: 25 m; Cos φ: 1; Xu(mΩ/m): 0;



1080x1.8=1944 W.

I=1944/230x1=8.45 A.




I.ad. a 40°C (Fc=1) 16.5 A. según ITC-BT-19


Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x1944/49.17x230x1.5=5.73 V.=2.49 %


191

Prot. Térmica:










1080x1.8=1944 W.

I=1944/230x1=8.45 A.




I.ad. a 40°C (Fc=1) 16.5 A. según ITC-BT-19


Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x1944/49.17x230x1.5=5.73 V.=2.49 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: Alum Proceso 1







I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/50.12x230x10=0.2 V.=0.09 %

192


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-43.1 Torre






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:

193


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-43.4 Compresor






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






194

Caída de tensión:


e(parcial)=2x230x972/51.41x230x6=6.3 V.=2.74 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: Alum proceso 2







I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/50.12x230x10=0.2 V.=0.09 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-43.5 Compresor






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.





195


Caída de tensión:


e(parcial)=2x230x972/51.41x230x6=6.3 V.=2.74 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-43.6 Proceso






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.



196




Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-43.8Proceso






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: Alum proceso 3







I=3888/230x0.8=21.13 A.

197





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

198

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










199

540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea:







I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:









200


540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:







201




540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: EM-607E

202



- Longitud: 160 m; Cos φ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85



110000x1.25=137500 W.

I=137500/1,732x400x0.8x0.85=291.87 A.

Se eligen conductores Tripolares 4x150+TTx95mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=160x137500/48.09x400x150x0.85=8.97 V.=2.24 %


Prot. Térmica:

Inter. Aut. Tripolar Int. 400 A.



Contactor Tripolar In: 450 A.

Relé térmico, Reg: 320÷400 A.

Cálculo de la Línea: DI-CCM1






75000x1.25+268580=362330 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=362330/1,732x400x0.8=653.74 A.

Se eligen conductores Tripolares 2(4x120+TTx70)mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=20x362330/44.96x400x2x120=1.68 V.=0.42 %


Prot. Térmica:




203

Cálculo de la Línea: PM-964






2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x0.85=5.84 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=225x2750/54.38x400x6x0.85=5.58 V.=1.39 %


Prot. Térmica:





Relé térmico, Reg: 4.8÷6 A.

Cálculo de la Línea: GM-950A






5500x1.25=6875 W.

I=6875/1,732x400x0.8x0.85=14.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=200x6875/53.83x400x6x0.85=12.52 V.=3.13 %


Prot. Térmica:



204










180x1.25=225 W.

I=225/1,732x400x0.8x0.85=0.48 A.





Caída de tensión:

Temperatura cable (ºC): 25

e(parcial)=200x225/54.49x400x6x0.85=0.4 V.=0.1 %


Prot. Térmica:





Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.







75000x1.25=93750 W.

I=93750/1,732x400x0.8x0.85=199 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=185x93750/44.88x400x50x0.85=22.73 V.=5.68 %


205

Prot. Térmica:












58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=160x72500/46.07x400x35x0.85=21.16 V.=5.29 %


Prot. Térmica:












58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





206

Caída de tensión:


e(parcial)=170x72500/46.07x400x35x0.85=22.48 V.=5.62 %


Prot. Térmica:












58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=150x72500/46.07x400x35x0.85=19.84 V.=4.96 %


Prot. Térmica:












5500x1.25=6875 W.

I=6875/1,732x400x0.8x0.85=14.59 A.


207




Caída de tensión:


e(parcial)=210x6875/53.83x400x6x0.85=13.15 V.=3.29 %


Prot. Térmica:












550x1.25=687.5 W.

I=687.5/1,732x400x0.8x0.85=1.46 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=170x687.5/54.48x400x6x0.85=1.05 V.=0.26 %


Prot. Térmica:












208

4000x1.25=5000 W.

I=5000/1,732x400x0.8x0.85=10.61 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=225x5000/54.14x400x6x0.85=10.19 V.=2.55 %


Prot. Térmica:












75000x1.25=93750 W.

I=93750/1,732x400x0.8x0.85=199 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=190x93750/47.53x400x70x0.85=15.75 V.=3.94 %


Prot. Térmica:








209





550x1.25=687.5 W.

I=687.5/1,732x400x0.8x0.85=1.46 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=170x687.5/54.48x400x6x0.85=1.05 V.=0.26 %


Prot. Térmica:












1100x1.25=1375 W.

I=1375/1,732x400x0.8x0.85=2.92 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=130x1375/54.46x400x6x0.85=1.61 V.=0.4 %


Prot. Térmica:






210

Cálculo de la Línea: DI-CSA1





- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

7000x1.25+75496=84246 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=84246/1,732x400x0.8=152 A.

Se eligen conductores Tetrapolares 4x35+TTx16mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=20x84246/46.25x400x35=2.6 V.=0.65 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-32 TC Oficina







I=14720/230x0.8=80 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x14720/45.63x230x25=1.12 V.=0.49 %


Prot. Térmica:

I. Aut./Bip. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 88 A.


211








I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:



212








I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:



213


Cálculo de la Línea: C-33 TC.1 S.contro







I=14720/230x0.8=80 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x14720/45.63x230x25=1.12 V.=0.49 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:


214









I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:


215









I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-34 TC.2S.control







I=14720/230x0.8=80 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x14720/45.63x230x25=1.12 V.=0.49 %


Prot. Térmica:

216










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:

217










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3680/45.29x230x2.5=8.48 V.=3.69 %


Prot. Térmica:

218




Cálculo de la Línea: Equipos A/A






7000x1.25+17800=26550 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=26550/1,732x400x0.8=47.9 A.

Se eligen conductores Tripolares 4x10mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=3x26550/44.63x400x10=0.45 V.=0.11 %


Prot. Térmica:

I. Mag. Tripolar Int. 50 A.


Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA.



- Canalización: B2-Mult.Canal.Superf.o Emp.Obra




7000x1.25=8750 W.

I=8750/1,732x400x0.8x0.85=18.57 A.

Se eligen conductores Tripolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu




Dimensiones canal: 40x30 mm. Sección útil: 670 mm².

Caída de tensión:


e(parcial)=70x8750/45.61x400x2.5x0.85=15.8 V.=3.95 %

e(total)=5% ADMIS (6.5% MAX.)

219

Prot. Térmica:












7000x1.25=8750 W.

I=8750/1,732x400x0.8x0.85=18.57 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=70x8750/45.61x400x2.5x0.85=15.8 V.=3.95 %


Prot. Térmica:












7000x1.25=8750 W.

I=8750/1,732x400x0.8x0.85=18.57 A.






220

Caída de tensión:


e(parcial)=70x8750/45.61x400x2.5x0.85=15.8 V.=3.95 %


Prot. Térmica:












3800x1.25=4750 W.

I=4750/1,732x400x0.8x0.85=10.08 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=70x4750/49.62x400x2.5x0.85=7.88 V.=1.97 %


Prot. Térmica:






Cálculo de la Línea: Alum sala con y of







221

I=13536/230x0.8=73.57 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x13536/46.45x230x25=0.3 V.=0.13 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-35.1 SUB






2592x1.8=4665.6 W.

I=4665.6/230x1=20.29 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x4665.6/47.8x230x4=4.24 V.=1.85 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-35.2 Pasillos






2120x1.8=3816 W.

222

I=3816/230x1=16.59 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3816/48.97x230x4=5.08 V.=2.21 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-35.3 S.C. OF.






2808x1.8=5054.4 W.

I=5054.4/230x1=21.98 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x5054.4/47.21x230x4=6.98 V.=3.04 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Batería de Condensadores

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio

presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:

Suministro: Trifásico.

223

Tensión Compuesta: 400 V.

Potencia activa: 612516 W.

CosØ actual: 0.8.

CosØ a conseguir: 0.95.

Conexión de condensadores: en Triángulo.

Los resultados obtenidos son:

Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 258.06

Gama de Regulación: (1:2:4)

Potencia de Escalón (kVAr): 36.87

Capacidad Condensadores (µF): 244.48

La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes

salidas es:

Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas).

1. Primera salida.

2. Segunda salida.

3. Primera y segunda salida.

4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.

7. Tercera, primera y segunda salida.

Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia.

Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr.

Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores



- Longitud: 20 m; Xu(mΩ/m): 0;

- Potencia reactiva: 258062.66 VAr.

I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x258062.65/(1,732x400)=558.74 A.

Se eligen conductores Tetrapolares 2(4x95+TTx50)mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=20x258062.65/45.29x400x2x95=1.5 V.=0.37 %


Prot. Térmica:



224


3.2.2.6.3 DERIVACIONES INDIVIDUALES Y SUBCUADROS L.G.A 4

SUBCUADRO LGA4

DEMANDA DE POTENCIAS

- Potencia total instalada:

C-37 Trafos 1728 W

C-37.53 planta 540 W





































C-37.16 torre 540 W

225

C-37.15 torre 540 W

C-37.14 torre 540 W

C-37.13 torre 540 W

C-37.12 torre 540 W

C-37.11 torre 540 W

C-37.10 torre 540 W

C-37.9 torre 540 W

C-37.8 torre 540 W

C-37.7 torre 540 W

C-37.6 torre 540 W

C-37.5 torre 540 W

C-37.4 torre 540 W

C-37.3 torre 540 W

C-37.2 torre 540 W

C-37.1 torre 540 W

C-36.1 3680 W

C-36.2 3680 W

C-41.1 3680 W

C-41.2 3680 W

C-39.1 3680 W

C-39.2 3680 W

C-39.3 3680 W

C-39.4 3680 W

C-38.1 22170 W

C-38.2 22170 W

C-38.3 22170 W

C-38.4 22170 W

C-42.1 22170 W

C-42.2 22170 W

C-40.1 22170 W

C-40.2 22170 W

PM-963 2200 W

GM-950S 5500 W

GM-907 6800 W

GM-951S 75000 W

GM-952S 58000 W

GM-953S 58000 W

GM-954S 58000 W

GM-955S 5500 W

GM-956S 550 W

P-955 3500 W

GM-961S 75000 W

GM-989S 550 W

GM-965S 1100 W

TOTAL.... 586848 W

- Potencia Instalada Alumbrado (W): 30348

- Potencia Instalada Fuerza (W): 556500

226

Cálculo de la Línea: DI-CSA2


- Canalización: Galerias, Zanjas

- Longitud: 0.3 m; Cos φ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0;



261426.41 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=261426.41/1,732x400x0.8=471.68 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x261426.41/43.69x400x240=0.02 V.=0 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: Alum prod 1






4082.4 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=4082.4/230x0.8=22.19 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x4082.4/47.13x230x4=0.56 V.=0.25 %


Prot. Térmica:




227

Cálculo de la Línea: C-37 Trafos






1728x1.8=3110.4 W.

I=3110.4/230x1=13.52 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x3110.4/48.47x230x2.5=6.7 V.=2.91 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-37.53 planta






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:



228


Cálculo de la Línea: Alum Prod 2







I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:


229









540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


230

Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


231

Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


232

e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






233

Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






234

Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.




235



Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.


236




Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.

237






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

238

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










239

540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:








240



540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:






241






I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:





242






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:




243







540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:




244







540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:


245









540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


246

Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


247

Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


248

e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:

249


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






250

Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.




251



Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x972/51.34x230x4=6.58 V.=2.86 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-37.16 torre






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.



252




Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.

253






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:











254

I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










255

540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:








256



540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:











I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:







257




540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:





258






540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:




259








I=3888/230x0.8=21.13 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x3x3888/47.51x230x4=0.53 V.=0.23 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:




260







540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:










540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:


261









540x1.8=972 W.

I=972/230x1=4.23 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x972/51.34x230x4=7 V.=3.04 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-36 TC torre







I=7360/230x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x7360/46.84x230x10=1.37 V.=0.59 %


262

Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x3680/50.26x230x10=10.82 V.=4.71 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x170x3680/50.26x230x10=10.82 V.=4.71 %


263

Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-41 TC compresor







I=7360/230x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x7360/48.85x230x16=0.82 V.=0.36 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x230x3680/50.82x230x16=9.05 V.=3.94 %


264

Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x230x3680/50.82x230x16=9.05 V.=3.94 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-39 TC planta







I=14720/230x0.8=80 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x10x14720/45.63x230x25=1.12 V.=0.49 %

265


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x3680/50.26x230x10=10.19 V.=4.43 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x3680/50.26x230x10=10.19 V.=4.43 %

266


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x3680/50.26x230x10=10.19 V.=4.43 %


Prot. Térmica:










I=3680/230x0.8=20 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=2x160x3680/50.26x230x10=10.19 V.=4.43 %

267


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-38 TC planta







I=88680/1,732x400x0.8=160 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=0.5x88680/44.44x400x70=0.04 V.=0.01 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


268

e(parcial)=160x22170/46.51x400x10=19.07 V.=4.77 %


Prot. Térmica:

I. Mag. Tetrapolar Int. 47 A.









I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=160x22170/46.51x400x10=19.07 V.=4.77 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


269

e(parcial)=160x22170/46.51x400x10=19.07 V.=4.77 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=160x22170/46.51x400x10=19.07 V.=4.77 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-42TC torre







I=44340/1,732x400x0.8=80 A.






Caída de tensión:

270


e(parcial)=0.5x44340/44.79x400x25=0.05 V.=0.01 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=170x22170/46.51x400x10=20.26 V.=5.06 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:

271


e(parcial)=170x22170/46.51x400x10=20.26 V.=5.06 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: C-40 TC compresor







I=44340/1,732x400x0.8=80 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=0.5x44340/44.79x400x25=0.05 V.=0.01 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






272

Caída de tensión:


e(parcial)=230x22170/48.63x400x16=16.38 V.=4.1 %


Prot. Térmica:










I=22170/1,732x400x0.8=40 A.






Caída de tensión:


e(parcial)=230x22170/48.63x400x16=16.38 V.=4.1 %


Prot. Térmica:




Cálculo de la Línea: DI-CCM2






75000x1.25+274700=368450 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=368450/1,732x400x0.8=664.78 A.





273

Caída de tensión:


e(parcial)=20x368450/44.7x400x2x120=1.72 V.=0.43 %


Prot. Térmica:










2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x0.85=5.84 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=225x2750/54.38x400x6x0.85=5.58 V.=1.39 %


Prot. Térmica:






Cálculo de la Línea: GM-950S






5500x1.25=6875 W.

I=6875/1,732x400x0.8x0.85=14.59 A.




274


Caída de tensión:


e(parcial)=200x6875/53.83x400x6x0.85=12.52 V.=3.13 %


Prot. Térmica:






Cálculo de la Línea: GM-907






6800x1.25=8500 W.

I=8500/1,732x400x0.8x0.85=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=130x8500/53.49x400x6x0.85=10.13 V.=2.53 %


Prot. Térmica:












75000x1.25=93750 W.

275

I=93750/1,732x400x0.8x0.85=199 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=185x93750/47.53x400x70x0.85=15.33 V.=3.83 %


Prot. Térmica:












58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=160x72500/46.07x400x35x0.85=21.16 V.=5.29 %


Prot. Térmica:










276



58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=170x72500/48.3x400x50x0.85=15.01 V.=3.75 %


Prot. Térmica:












58000x1.25=72500 W.

I=72500/1,732x400x0.8x0.85=153.89 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=150x72500/46.07x400x35x0.85=19.84 V.=4.96 %


Prot. Térmica:







277






5500x1.25=6875 W.

I=6875/1,732x400x0.8x0.85=14.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=210x6875/53.83x400x6x0.85=13.15 V.=3.29 %


Prot. Térmica:












550x1.25=687.5 W.

I=687.5/1,732x400x0.8x0.85=1.46 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=170x687.5/54.48x400x6x0.85=1.05 V.=0.26 %


Prot. Térmica:




278



Cálculo de la Línea: P-955






3500x1.25=4375 W.

I=4375/1,732x400x0.8x0.85=9.29 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=225x4375/54.22x400x6x0.85=8.9 V.=2.22 %


Prot. Térmica:












75000x1.25=93750 W.

I=93750/1,732x400x0.8x0.85=199 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=190x93750/49.4x400x95x0.85=11.16 V.=2.79 %


279

Prot. Térmica:












550x1.25=687.5 W.

I=687.5/1,732x400x0.8x0.85=1.46 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=170x687.5/54.48x400x6x0.85=1.05 V.=0.26 %


Prot. Térmica:












1100x1.25=1375 W.

I=1375/1,732x400x0.8x0.85=2.92 A.





Caída de tensión:

280


e(parcial)=130x1375/54.46x400x6x0.85=1.61 V.=0.4 %


Prot. Térmica:






Cálculo de la Batería de Condensadores

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio

presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:

Suministro: Trifásico.

Tensión Compuesta: 400 V.

Potencia activa: 629876.38 W.

CosØ actual: 0.8.

CosØ a conseguir: 0.95.

Conexión de condensadores: en Triángulo.

Los resultados obtenidos son:

Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 265.38

Gama de Regulación: (1:2:4)

Potencia de Escalón (kVAr): 37.91

Capacidad Condensadores (µF): 251.4

La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes

salidas es:

Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas).

1. Primera salida.

2. Segunda salida.

3. Primera y segunda salida.

4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.

7. Tercera, primera y segunda salida.

Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia.

Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr.

Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores


- Canalización: Galerias, Zanjas

281

- Longitud: 20 m; Xu(mΩ/m): 0;

- Potencia reactiva: 265376.88 VAr.

I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x265376.86/(1,732x400)=574.57 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=20x265376.86/44.16x400x2x120=1.25 V.=0.31 %


Prot. Térmica:




CALCULO DE EMBARRADO LGA4

Datos

- Metal: Cu

- Estado pletinas: desnudas

- nº pletinas por fase: 1

- Separación entre pletinas, d(cm): 10

- Separación entre apoyos, L(cm): 25

- Tiempo duración c.c. (s): 0.5

Pletina adoptada

- Sección (mm²): 500

- Ancho (mm): 100

- Espesor (mm): 5

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 8.333, 41.66, 0.4166, 0.104

- I. admisible del embarrado (A): 1200

a) Cálculo electrodinámico

σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =11.87² · 25² /(60 · 10 · 0.4166 · 1) = 352.43

<= 1200 kg/cm² Cu

b) Cálculo térmico, por intensidad admisible

Ical = 1136.47 A

Iadm = 1200 A

c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito

282

Ipcc = 11.87 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 500 · 1 / (1000 · √0.5) = 115.97 kA

CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION

Datos

- Metal: Cu

- Estado pletinas: desnudas

- nº pletinas por fase: 1

- Separación entre pletinas, d(cm): 10

- Separación entre apoyos, L(cm): 25

- Tiempo duración c.c. (s): 0.5

Pletina adoptada

- Sección (mm²): 75

- Ancho (mm): 25

- Espesor (mm): 3

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.312, 0.39, 0.037, 0.005

- I. admisible del embarrado (A): 270

a) Cálculo electrodinámico

σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =0² · 25² /(60 · 10 · 0.037 · 1) = 0 <= 1200

kg/cm² Cu

b) Cálculo térmico, por intensidad admisible

Ical = 248.09 A

Iadm = 270 A

c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito

Ipcc = 0 kA

Icccs = Kc · S / (1000 · √tcc) = 164 · 75 · 1 / (1000 · √0.5) = 17.39 kA

3.2.2.7 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA

Las conexiones de puesta a tierra se establecen principalmente con el objetivo de limitar la

tensión que, con respecto a tierra, puede presentar en un momento determinado las masas

metálicas, asegurar la actuación de las protecciones di eliminar o disminuir el riesgo que

supone una avería en los materiales eléctricos empleados.

3.2.2.7.1 DATOS DE PARTIDA

Características del terreno: Arcillas compactas

283

Así pues se tomara como valor de resistividad 200 m (valor más desfavorable de los

límites dados), de acuerdo con la tabla 3 de la Instrucción ITC-BT-18 del RBT.

Planta de cimentación: 336 m de perímetro

3.2.2.7.2 CRITERIOS DE DISEÑO

La resistencia de partida para la puesta a tierra, suele ser en función de la existencia o no

de pararrayos y del tipo de local como figuran en la siguiente tabla

Tipo de local Resistencia máxima,

Edificio destinado a viviendas 80 Edificio con pararrayos 15

Instalaciones de máxima seguridad 2 a 5 Instalaciones de ordenadores 1 a 2

Tabla 3.10: valores de resistencias de puesta a tierra

En nuestro caso adoptaremos el criterio de máxima seguridad, dado el importante número

de equipos de control electrónico y la disponibilidad necesaria.

Se implantará el sistema más frecuente utilizado en la práctica para la mayor parte de

instalaciones, que es recurrir a la combinación de picas y conductores.

Las picas se dispondrán en paralelo siendo mucho más fácil y económica su instalación

que la de picas en profundidad o placas verticales.

Para evitar que se produzcan interferencias entre los conos de deyección de las picas, estas

han de disponerse separadas entre sí una distancia, como mínimo de 1,5 veces la longitud

de hincado de las picas en el terreno, siendo recomendable (NTE-IEP 1973) que separen

dos veces dicha longitud.

Al ser picas de 2 metros de longitud se dispondrán separadas entre sí una distancia (d) de 4

metros

Se considera que la resistencia de dos picas en paralelo es igual a la mitad de una de ellas;

que la de tres es un tercio de la de un de ellas y así sucesivamente.

3.2.2.7.3 CÁLCULO

Las ecuaciones utilizadas para la configuración y el cálculo de la puesta a tierra son las

siguientes:

Al tratarse de picas dispuestas en paralelo unidas mediante cable conductor enterrado, la

resistencia total del electrodo de tierra será:

grupot RR

11 +

conductorR

1 (Ecuación 3.52)

Dado que las picas se distribuyen en anillo la resistencia del conductor será:

284

dnR conductor

·

·2 (Ecuación 3.53)

Por lo tanto si empleamos picas de 2 metros de longitud (L) y las separamos 4 metros (d),

con una resistividad de 200m, como se ha explicado en los criterios de cálculo

obtenemos la siguiente ecuación:

Rt = nk

K

·2)·1(

·

=

nk

K

)·1(

100·

Rtk

Kn

)·1(

100·

(Ecuación 3.54)

Dónde:

K = Coeficiente de mejora, por lo que la resistencia del grupo de picas es algo superior al

criterio de cálculo de resistencias en paralelo. El coeficiente K se obtiene de la tabla 5 de

los anexos y se asume como K=2.

n = número de picas

=Resistividad del terreno

d = distancia entre picas (m)

Rt = Resistencia total conjunto electrodo + conductor.

4)·12(

100·2

n = 16,6 17 picas

Para 17 picas de 2 metros dispuestas en anillo, la resistencia será:

Rgrupo = 17

2

200·2

= 11.76

La resistencia equivalente en metros de conductor desnudo de cobre de 35mm2

que

emplearemos para unir entre si las picas

Rconductor = 68

200·2= 5.8

Rt = 76,118,5

76,11·8,5

= 3.88

3.2.2.8 DIMENSIONADO DEL GENERADOR DE EMERGENCIA

Tal como se expone en la memoria técnica, las potencias y receptores que ha de alimentar

el grupo electrógeno es:

CSE – Cuadro de servicios de emergencia

285

Alumbrado de emergencia: Se mantendra un alumbrado exterior mínimo

y un alumbrado suficiente en la zona de proceso para poder trabajar en

condiciones de baja carga.

SAI: El Sistema de Alimentación Ininterrumpida alimentará toda la zona

de Sala de Control en la que se encuentra el SCD y los equipos

informáticos críticos.

CCC – Cuadro de corriente continua, para maniobras de disyuntores y

reles de medida y protección.

Partiendo de la tabla de demandas de potencia inicial, la potencia necesaria a generar en

caso de fallo de suministro será:

CSE ZONA PROCESO / SALA DE CONTROL Circuito Nomenclatura Pn (Kw) Ƞ Ku P1 (Kw) Ks1 P2 (Kw)








C54 Sai - Armario CSA-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C55 Sai - Armario CSA-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C56 Sai - Armario CCM-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C57 Sai - Armario CCM-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

45,47

Pt (Kw) 45,47

A partir de esta potencia se elige el generador que más se adapta a las necesidades de

demanda.

Cg – Coeficiente de mayoración para generación de corriente (1,25) según ITC-BT 40.

kVAP

S 5,5385,0

5,45

cos

(Ecuación 3.55)

Según catálogo comercial del fabricante “Tecnics”, el grupo a instalar será:

Generador Serie Tecnics DEUTZ de construcción insonorizado automático de 58 kVA,

46,4 kW.

Datos de partida:

Tensión de servicio 400 V

Canalización F-Unip.o Multipolar .directamente bajo tierra

Longitud 25 m

Potencia de cálculo 45,5kW

Potencia generador 58 kVA

286

Intensidad absorbida:

AV

SCgI

generador

abs 6,1044003

5800025,1

·3

1000··

(Ecuación 3.56)

Se eligen cables unipolares 4x25+TTx16mm2Cu XLPE

Aislamiento, Nivel de aislamiento:

RZ1-K(AS+) No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al

fuego

I adm conductor = 150 A

Cálculo de la caída de tensión:

CI

ITTTT 0

22

max

0max0 6,56150

6,104259025

02,0206,5600392,01018,020120 T

5002,0

1K

VUSnK

LPver 3,2

40025150

2545500)(

%57,0400

1003,2

100)((%)

Uvee rr


Protección Térmica:

Interruptor In=150A. Regulación térmica 110 A

Iabs 104,6A < Ireg 110A < Iadm 150A


Relé y transformador. Diferencial Sens: 300mA.

Contactor:

Contactor tripolar In: 100 A

3.2.2.9 DIMENSIONADO DEL SAI

Tal como se expone en la memoria técnica, las potencias y receptores que ha de alimentar

el SAI son:

SCD – Todo el sistema de control distribuido que gestiona el proceso

productivo.

287

TCS – tomas de corrientes seguras, de las que se alimentarán equipos

críticos, como pueden ser ordenadores de control, sistemas de

almacenamiento de datos, sistemas de emergencia.

Partiendo de la tabla de demandas de potencia inicial, la potencia necesaria a generar en

caso de fallo de suministro será:




C54 Sai - Armario CSA-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C55 Sai - Armario CSA-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C56 Sai - Armario CCM-1 2,2 1 1 2,2 1 2,20

C57 Sai - Armario CCM-2 2,2 1 1 2,2 1 2,20

29,5

kVAP

S 7,3485,0

5,29

cos

A partir de esta potencia se elige el SAI que más de adapta a las necesidades de demanda.

Según catálogo comercial del fabricante “Siemens”, el grupo a instalar será:

SAI Serie S5240 40 kVA, 35kW.

Datos de partida:

Tensión de servicio 400 V

Canalización F-Unip.o Multipolar .directamente bajo tierra

Longitud 25 m

Potencia de cálculo 29,5 kW

Potencia SAI 40 kVA

Intensidad absorbida:

Iabs = V

Ssai

·3

1000·=

400·3

1000·40= 57,73 A

Se eligen cables unipolares 4x16+TTx16mm2Cu

Aislamiento, Nivel de aislamiento:

RZ1-K(AS+) No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, resistente al

fuego

(Fc=0,76) según tabla 8 ITC -BT-07 para cables directamente enterrados.

I adm conductor = 125 A

I´adm = 125 · 0,76 = 95 A

288

Cálculo de la caída de tensión:

CI

ITTTT 0

22

max

0max0 4995

73,57259025

02,0204900392,01018,020120 T

5002,0

1K

VUSnK

LPver 73,2

40016150

2535000)(

%58,0400

10073,2

100)((%)

Uvee rr


Protección Térmica:

Interruptor In=63A. Regulación térmica 63 A

Iabs 57,73A < Ireg 63 A < Iadm 95A


Relé y transformador. Diferencial Sens: 300mA.

3.2.2.10 CALCULOS DE ALUMBRADO

3.2.2.10.1 INTRODUCCIÓN: En el proceso a seguir para realizar un proyecto de iluminación en un interior y exterior, se

ha tenido en cuenta las recomendaciones que establece la C.I.E. en cuanto a iluminancias

de servicio, calidad de limitación de deslumbramiento directo y el grupo de rendimiento de

color (IRC o Ra) más recomendado para una instalación concreta (almacenes, oficinas,

aulas, etc.). Los pasos para el cálculo han sido los siguientes:

289

Figura 3.5: algoritmo para el diseño de instalaciones de interior o exterior

3.2.2.10.2 CRITERIOS DE CÁLCULO

La legislación industrial española obliga a cumplir los requisitos mínimos del anexo IV del Real Decreto 486/1997, disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de

trabajo, que nos determina el nivel mínimo de iluminación de cada zona o lugar de trabajo:

3 Zona de trabajo (*) Nivel mínimo de iluminación (lux)

4 Zona donde se ejecuten faenas con ;

1º Bajas exigencias visuales 100

2º Exigencias visuales moderadas 200

3º Exigencias visuales altas 500

4º Exigencias visuales muy altas 1000

Áreas o locales de uso ocasional 50

Áreas o locales de uso habitual 100

Tabla 3.11: niveles mínimos de iluminación de lugares de trabajo

290

(*) El nivel de iluminación de una zona en la que se ejecute una faena se medirá a la altura

donde se realice; en el caso de zonas de uso general a 85 cm del suelo y en vías de

Circulación a nivel del suelo.

Tabla 3.12: niveles mínimos de iluminación en diferentes áreas de actividades

El nivel de iluminación necesario depende de la faena visual que se ha de desarrollar y del

ambiente de trabajo que se pretende conseguir. Las normes UNE 8995 y ISO 5035 nos

recomiendan los niveles lumínicos específicos de cada actividad:

Como se explica en el apartado de proceso de cálculos se tiene que tener en cuenta el

coeficiente de reflexión, coeficiente que viene dado por las características cromáticas de la

pared, suelo y techo del local. Los valores utilizados en la elaboración de los cálculos

vienen seleccionados por las tablas y los siguientes parámetros:

- Parámetros del lugar: Dimensiones: alto – ancho – largo

Color del piso

Color pared y techo

Plano de trabajo

Con estos datos obtenemos:

Reflectancia pared y techo

Reflectancia piso

- Iluminación necesaria (objetivo de diseño) Iluminación media lx según tablas 3.9 y 3.10

291

Tabla 3.13: Reflectancias efectivas para ciertos colores y texturas (Valores en %).

Plano de trabajo: El plano útil o de trabajo indica la altura respecto al suelo a la cual se

realizarán las actividades dentro del local, esta altura puede ser general o local y en caso de

no conocerse, el RETILAP establece que se puede considerar esta altura de 0,75 m para

trabajo realizado sentado y 0,85 m para el trabajo realizado de pie.

- Lámparas escogidas: Fluorescentes TL5

Potencia: 24kW / 54kW

Flujo luminoso: 1750lm / 4150lm 25ºC

Eficiencia luminosa: 78lm/w / 77lm/w

Torino

Potencia: 20kW / 26kW

Flujo luminoso: 1800lm / 1800lm 25ºC

Eficiencia luminosa: 69lm/w / 75lm/w

- Calculo de la cavidad del local: Este factor es muy importante, pues permite determinar más adelante el coeficiente de

utilización (CU) para cada tipo de luminaria seleccionada de acuerdo a las hojas de datos

entregadas por los fabricantes.

292

Figura 3.6: cavidades del local

mltm pphh (Ecuación 3.57)

RCL

al

alhK m

5 (Ecuación 3.58)

Dónde:

hm: Altura de la cavidad del local [m]

h: Altura del local [m]

Pt: Plano de trabajo [m]

Pml: Plano de montaje de luminarias [m].

Donde hm es la distancia que hay entre el plano o la altura de trabajo y la altura de

montaje de la luminaria, l y a corresponden a la longitud y al ancho del local

respectivamente. K o RCL hacen referencia al índice de la cavidad del local.

- Coeficiente de utilización(CU):

El coeficiente de utilización es la relación entre el flujo luminoso que cae en el plano de

trabajo y el flujo luminoso suministrado por la luminaria. Este coeficiente representa la

cantidad de flujo luminoso efectivamente aprovechado en el plano de trabajo después de

interactuar con las luminarias y las superficies dentro de un local. El CU se determina por

una interpolación de datos de la tabla 3.13, los datos a tener en cuenta para la interpolación

son las reflectancias efectivas de las superficies y el índice K. Estas tablas normalmente se

construyen sin tener en cuenta la reflectancia del piso porque es la menos influyente en la

iluminancia promedio, así que la mayoría de éstas se construyen para un valor fijo de

reflectancia de piso.

293

Tabla 3.14: coeficiente de utilización

- Calcular el factor de mantenimiento (FM):

Es la relación de la iluminancia promedio en el plano de trabajo después de un periodo

determinado de uso de una instalación, y la iluminancia promedio obtenida al empezar a

funcionar la misma como nueva. Todo diseño de un sistema de iluminación debe

considerar el factor de mantenimiento con el fin de asegurar los niveles de iluminancia

promedio establecidos por el RETILAP. El FM está dado por la siguiente expresión:

bEm FDLBFF (Ecuación 3.59)

Dónde:

FM: Factor de mantenimiento

FE: Depreciación de la luminaria por suciedad

DLB: Depreciación por disminución del flujo luminoso de la bombilla

Fb: Factor de balasto.

Para facilitar el proceso se puede también escoger el FM de una de las tablas otorgadas por

la CIE (En español “Comisión Internacional de Iluminación”) [2], en las cuales basta con

especificar la frecuencia con la que se le realizará mantenimiento a la instalación de

iluminación, el tipo de luminaria y finalmente las condiciones medioambientales a las que

será sometido el sistema de iluminación.

Tabla 3.15: valores de factor de mantenimiento

294

En donde:

P: Pure - Puro o muy limpio

C: Clean - Limpio

N: Normal

D: Dirty - Sucio.

- Flujo luminoso total requerido (φtot). Este valor indica cual es el flujo luminoso total requerido para producir la iluminancia

media (E medio) previamente especificada. El flujo total viene dado por la siguiente

expresión:

FMCU

AEmediotot

(Ecuación 3.60)

Donde

φtot. Flujo luminoso total requerido [lm]

E medio: Iluminancia media requerida [lx]

A: Área del local [m2]

CU: Coeficiente de utilización

FM: Factor de mantenimiento.

- Calcular número de luminarias requeridas (N). Habiendo determinado el flujo luminoso total requerido para producir la iluminancia media

requerida y conociendo el flujo luminoso emitido por cada lámpara, el número de

luminarias requeridas se calcula mediante la siguiente expresión:

nN

l

tot

(Ecuación 3.61)

Dónde:

N: Número de luminarias requeridas

n: Número de bombillas por luminaria

φtot: Flujo luminoso total o requerido [lm]

φl: Flujo luminoso por bombilla [lm].

Después de calcular N, que normalmente no es un número entero, se deberá escoger el

número de luminarias a utilizar lo más aproximado a N y en caso de presentarse dos o más

opciones se deberán evaluar todas y elegir la más conveniente. Por ejemplo si N fuese

igual a 11,35, se deben evaluar las opciones 10, 11 y 12 luminarias y seleccionar la más

apropiada desde el punto de vista técnico y económico, después de hacerlo N tomará el

nuevo valor seleccionado.

- Calcular flujo luminoso real (φ real) e iluminancia promedio real (Eprom). Después de determinar el número de luminarias a utilizar se deberá calcular el flujo

luminoso real emitido por éstas.

lreal nN (Ecuación 3.62)

295

Dónde:

φ real: Flujo luminoso real emitido [lm]

N: Numero de luminarias requeridas

n: Número de bombillas por luminaria

φL: Flujo luminoso por bombilla [lm].

Teniendo ya calculado φ real se debe calcular la iluminancia promedio que se obtendrá

con este valor. La iluminancia promedio está determinada por la siguiente ecuación:

A

FMCUE real

prom

(lx) (Ecuación 3.63)

Dónde:

φ real: Flujo luminoso real emitido por el número de luminarias (lm)

CU: Coeficiente o factor de utilización

FM: Factor de mantenimiento

A: Área de la edificación (m2).

- Calcular valor de eficiencia energética de la instalación (VEEI). La eficiencia energética de una instalación de iluminación de una zona, se evaluará

mediante el indicador denominado Valor de Eficiencia Energética de la instalación

(VEEI) expresado en (W/m2) por cada 100 luxes, mediante la siguiente expresión:

x

prom

lm

W

ES

PVEEI 100.

1002

(Ecuación 3.64)

Dónde:

P: Potencia activa requerida por el número de luminarias a utilizar [W].

S: Superficie o área del plano útil [m2].

E: Iluminancia promedio horizontal calculada o real en el plano útil [lx].

En la Tabla 5, se indican los valores límite de VEEI que deben cumplir los recintos

interiores de las edificaciones. Los valores de VEEI se establecen en dos grupos de zonas

en función de la importancia que tiene la iluminación.

296

Tabla 3.16: valores de VEEI máximos permitidos

3.2.2.10.3 CÁLCULO LUMINICOS Los cálculos lumínicos que se expresan en la siguiente tabla han sido calculados con los

parámetros expresados en el capítulo anterior, para ello tendremos en cuenta las siguientes

zonas de la instalación:

Subestación zona A (13,3m – 10,3m)

Subestación zona B (10,3m – 4,3)

Oficina (11,3m – 5,8m)

Sala de control (11,3m -14m)

Pasillos (20,2m -2,8m)

Almacén (3m – 3,3m)

Aseos 1 y 2 (8,3m – 3,3m)

Zona trafos 1, 2, 3 y 4 (4,3m – 5,8m)

Zona proceso (46m -29m)

Zona compresor (17m -13,5m)

Zona torre (17m – 20m)

297

SUB Z-A SUB Z-B OFICINA S.CONT PASILLO ALMACEN

ANCHO(m) 13,3 10,3 11,3 11,3 20,2 3

LARGO(m) 10,3 4,3 5,8 14 2,8 3,3

hm (m) 3 3 2,15 2,15 3 3

K 2,58413 4,94468 2,80478 1,719185 6,099717 9,545455

RCL 3 5 3 2 6 10

Rparet;tec (%) 75 75 83 83 83 75

Rpiso (%) 25 25 25 25 25 25

CU 0,61 0,48 0,63 0,72 0,43 0,26

FM 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9

Em (lx) 500 500 500 500 500 300

ϕtot (lm) 124763,2 51261,6 57795,4 122067,9 73074,94 12692,31

P1 (W) 24 24 24 24 24 24

fl 1 (lm) 1750 1750 1750 1750 1750 1750

P2 (w) 54 54 54 54 54 54

fl 2 (lm) 4150 4150 4150 4150 4150 4150

n1 3 3 3 3 3 3

n2 4 4 4 4 4 4

n3 2 2 2 2 2 2

N1 23,76442 9,76411 11,0087 23,25103 13,91904 2,417582

N2 17,82332 7,32308 8,25649 17,43827 10,43928 1,813187

N3 15,03171 6,17609 6,9633 14,70698 8,804209 1,529194

ϕreal1 (lm) 126000 52500 63000 126000 73500 21000

ϕreal2 (lm) 126000 56000 70000 126000 84000 14000

ϕreal3 (lm) 132800 66400 66400 132800 83000 16600

Eprom1 504,9566 512,079 545,026 516,1062 502,9084 496,3636

Eprom2 504,9566 546,218 605,584 516,1062 574,7525 330,9091

Epeom3 532,2082 647,659 574,44 543,9595 567,9102 392,3636

VEEI1 0,034695 0,10582 0,06719 0,029394 0,084375 0,4884

VEEI2 0,034695 0,09921 0,06047 0,029394 0,073828 0,732601

VEEI(w/m2.100lx) 0,074067 0,18825 0,14343 0,062751 0,168114 1,390176

N1 24 10 12 24 14 4

N2 18 8 10 18 12 2

N3 16 8 8 16 10 2

Ptotal (W) 1728 720 864 1728 1008 288

Ptotal (W) 1728 768 960 1728 1152 192

Ptotal (W) 1728 864 864 1728 1080 216

298

ASEO 1-2 TRAFOS PROCESO COMPR TORRE

ANCHO(m) 8,3 4,3 46 17 17

LARGO(m) 3,3 5,8 29 13,5 20

hm (m) 3 3 3 3 3

K 6,352683 6,07458 0,84333 1,993464 1,632353

RCL 7 7 1 1 1

Rparet;tec (%) 75 40

Rpiso (%) 25 13 13 13 13

CU 0,26 0,26 0,26 0,26 0,26

FM 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9

Em (lx) 300 300 300 300 300

ϕtot (lm) 35115,38 31974,4 1710256 294230,8 435897,4

P1 (W) 20 28 28 28 28

fl 1 (lm) 1800 2600 2600 2600 2600

P2 (w) 26 54 54 54 54

fl 2 (lm) 1800 4450 4450 4450 4450

n1 2 2 2 2 2

n2 2 2 2 2 2

n3

N1 9,754274 6,14892 328,895 56,58284 83,82643

N2 9,754274 3,59262 192,164 33,05964 48,97724

N3

ϕreal1 (lm) 36000 41600 1716000 301600 436800

ϕreal2 (lm) 36000 35600 1726600 302600 445000

ϕreal3 (lm) 0 0 0 0

Eprom1 307,5575 390,313 301,007 307,5137 300,6212

Eprom2 307,5575 334,018 302,867 308,5333 306,2647

Epeom3 0 0 0 0 0

VEEI1 0,237417 0,28764 0,00697 0,039674 0,027394

VEEI2 0,308642 0,33612 0,00693 0,039543 0,026889

VEEI(w/m2.100lx)

N1 10 8 330 58 84

N2 10 4 194 34 50

N3

Ptotal (W) 400 448 18480 3248 4704

Ptotal (W) 520 432 20952 3672 5400

Ptotal (W)

3. 3 ANEXOS DE APLICACIÓN

No procede.

299

3.4 OTROS DOCUMENTOS

No procede.


300


PARTE II




DATA: Abril / 2015.

301


PLANOS




DATA: Abril / 2015.

302

4.1 Situación……………….………………………………………………………….....303 4.2 Emplazamiento………….…………………………………………………...……...304 4.3 Diagrama de flujo de la planta……….…………………………………………….305 4.4 Planta distribución y cotas…………………….………………………………...….306 4.5 Distribución de fuerza (unidad)……….…………………………………………...307 4.6 Subestación oficinas y sala de control……….………………………………...…...308 4.7 Distribución de fuerza área proceso……….……………………………………....309 4.8 Distribución de fuerza zona compresor...………….……………………………...310 4.9 Distribución de fuerza zona nueva torre de refrigeración……….……………....311 4.10 Esquema unifilar general……….………………………………………………...312 4.11 Esquema unifilar CCM 1………….…………………………………………..….313 4.12 Esquema unifilar CCM 2………..………………………………………………..314 4.13 Esquema unifilar CSA 1………………………………………………………….315 4.14 Esquema unifilar CSA 2………………………………………………………….316 4.15 Esquema unifilar CSA 2 detalle A….……………….…………………………...317 4.16 Esquema unifilar CSA 2 detalle B….…….……………………………………...318 4.17 Esquema unifilar CSA 2 detalle C….…….………………………………………319 4.18 Esquema unifilar CSE……………..……………………………………………..320 4.19 Esquema unifilar CSE detalle A…….……………………………………………321 4.20 Esquema unifilar CSE detalle A….…...…….……………………………………322 4.21 Esquema Eléctrico de cubículo de motores...…….………………………………323 4.22 Detalle de centro de control de motores……..…………………………………...324 4.23 Esquena batería de condensadores………….……………………………………325 4.24 Esquema red de tierras…….……………………………………………………...326 4.25 Esquema unifilar rectificador y CCC……………….…………………………...327 4.26 Esquema unifilar SAI…….…….….………………………………………………328 4.27 Esquema de conmutación grupo electrógeno……….…………………………...329

Repsol Química, SA

3,7

4,0

9,0

20,0

21,0

48,4

32,0

7,4

25,4

55,0

1,4

7,0

9,0 5,6

14,9

9,0

36,8

9,0

29,0

15,0

1/4004,

0

11,6 9,0 16,2

4,0

1,4

2,4

3,1

2,6

1,81,54,21,5

4,9

5,8

4,3

4,3

4,3

4,3

8,3

8,3 3,03,3

2,8

20,2

4,3

10,3

13,3

10,3

11,3

14,05,8

2,0 2,0 2,0 2,1

Sala de Maniobra

OFICINAS

OFICINAS

ASEOASEOALMACÉN

XXXXX

1/100 SUBESTACIÓN, OFICINAS Y SALA DE CONTROL.PLANTA DISTRIBUCIÓN Y COTAS

Transformador 1

Transformador 3

Transformador 2

Transformador 4

2 4

31VDC - 6A

I>I>

I 1 I 2

I> I>

1 3

42

VDC - 6AVDC - 6A

2 4

31

I>I>

I 2

I.MAG.IVI.MAG.IV25 A

I 1

I> I>

VDC - 6A1 3

42

VDC - 6A

2 4

31

I>I>

I 2I 1

I> I>

VDC - 6A1 3

42

CARGA DE MUELLESINT. ACOMETIDAS

CARGA DE MUELLESINT. ACOPLAMIENTO CGMT

CARGA DE MUELLESINT. CGBT

CARGA DE MUELLESACOPLAMIENTO CGBT

RELES DE PROTECCIONMEDIA TENSION

RELES DE PROTECCIONBAJA TENSION

RESERVA

I 2

I> I>

1 3

42

VDC - 6A

330


PLIEGO DE CONDICIONES




DATA: Abril / 2015.

331

5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES……………………………………334 5.1.1 Disposiciones generales………………………………………………………...…334 5.1.1.1 Objeto……………………………………………………………….....................334

5.1.1.2 Contratación de la empresa……………………………………………………...334 5.1.1.3 Validez de las ofertas…………………………………………………...………..335

5.1.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación………………………....335

5.1.1.5 Planos provisionales y definitivos……………………………………………….335

5.1.1.6 Adjudicación del concurso………………………………….…………….……..336 5.1.1.7 Plazos de ejecución………………………………………………….……….…..336

5.1.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía………………………….….337 5.1.1.8.1 Fianza provisional………………………………………………………….….337 5.1.1.8.2 Fianza definitiva………………………………………………….……………337

5.1.1.8.3 Fondo de garantía……………………………………………………………..337

5.1.1.9 Modificaciones del proyecto………………………….………………………….338

5.1.1.10 Modificaciones de los planos………………………………………….……….338

5.1.1.11 Replanteo de las Obras…………………………………..……………………..339

5.1.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista………………………...339

5.1.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante……………340

5.1.2 Condiciones facultativas………………………………………...………………..341 5.1.2.1 Disposiciones Legales……………………………………………………………341

5.1.2.2 Control de calidad de la ejecución……………………………………...……….342

5.1.2.3 Documento final de obra…………………………………………………….…..342 5.1.3 Condiciones económicas…………………………………………………………..342 5.1.3.1 Contrato………………………………………………………………………….342

5.1.3.2 Domicilios y representaciones…………………………………………………...343

5.1.3.3 Obligaciones del contratista en materia social………………………………….343

5.1.3.4 Revisión de precios……………………………….………………………...……345

5.1.3.5 Rescisión del contrato……………………………………..…………………….346

5.1.3.6 Certificación y abono de las obras…………………………..……………….….347

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS………………………………………349 5.2.1 Red subterránea de media tensión…………………………………………….....349 5.2.1.1 Zanjas…………………………………………………………………………….350

5.2.1.1.1 Apertura de las zanjas………………………………………...…………...…..350

5.2.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas…………………………..351

5.2.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla ladrillo…………………….351

5.2.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable! ……………………………......351

5.2.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas………………………………………...…...351

5.2.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de las tierras sobrantes………………………352

5.2.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados…………………..352

5.2.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución………………………...352

5.2.1.2 Rotura de pavimentos……………………………………………………………353

5.2.1.3 Reposición de pavimentos……………………………………………………….353

5.2.1.4 Cruces (cables entubados)………………………………………………………353 5.2.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones………………………….355

5.2.1.6 Tendido de cables………………………………………………………………..356 5.2.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas…………………….....................................356

5.2.1.6.2 Tendido de cables en zanja……………………………………………………357

5.2.1.6.3 Tendido de cables en tubulares………………………………………………..358

5.2.1.7 Empalmes………………………………………………………………………..359

5.2.1.8 Terminales……………………………………………………………………….359

332

5.2.1.9 Autoválvulas y seccionador……………………………………….......................359

5.2.1.10 Herrajes y conexiones………………………………………………………….360

5.2.1.11 Transporte de bobinas de cables……………………………………………….360

5.2.2 Centros de transformación……………………………………………………….360 5.2.2.1 Obra civil…………………………………………………………………………360

5.2.2.2 Aparamenta de Media Tensión………………………………………………….361

5.2.2.3 Características constructivas…………………………………………………….361

5.2.2.3.1 Compartimiento de aparellaje…………………………………………………362

5.2.2.3.2 Compartimento del juego de barras……………………………………...……362

5.2.2.3.3 Compartimento de conexión de cables………………………………………..362

5.2.2.3.4 Compartimento de mando……………………………………………………..362

5.2.2.3.5 Compartimento de control……………………………………………………..363 5.2.2.3.6 Cortacircuitos fusibles…………………………………………………………363

5.2.2.4 Transformadores, celdas y motores de M.T…….……………..………………..363 5.2.2.4.1 Normas de ejecución de las instalaciones……………………………...……..363

5.2.2.4.2 Pruebas reglamentarias…………………………………………………….….364

5.2.2.5 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad…………………………...…..364

5.2.2.5.1 Prevenciones generales………………………………………………………..364

5.2.2.5.2 Puesta en servicio………………………………………...................................364

5.2.2.5.3 Separación de servicio…………………………………....................................365

5.2.2.5.4 Prevenciones especiales………………………………………………………..365

5.2.3 Instalaciones en baja tensión………………………………………......................365 5.2.3.1 Canalizaciones eléctricas…………………………………………......................365

5.2.3.2 Conductores aislados bajo tubos protectores…………………….......................366

5.2.3.2.1 Conductores aislados fijados directamente sobre paredes……………………370

5.2.3.2.2 Conductores aislados enterrados………………………...................................370

5.2.3.2.3 Conductores aislados directamente empotrados en estructuras……………...370

5.2.3.2.4 Conductores aislados en el interior de la construcción………………………371

5.2.3.2.5 Conductores aislados bajo canales protectoras……………………………….371

5.2.3.2.6 Conductores aislados bajo molduras………………………………………….372

5.2.3.2.7 Conductores aislados en bandeja o soporte bandeja…....................................373

5.2.3.2.8 Normas de instalación en presencia de otras canalizaciones no eléctricas

……………………………………………………………………………………………373

5.2.3.2.9 Accesibilidad a las instalaciones………………………....................................373

5.2.3.3 Conductores……………………………………………………………………...374

5.2.3.3.1.- Materiales…………………………………………………………………….374

5.2.3.3.2.- Dimensionado…………………………………………...................................374

5.2.3.3.3.- Identificación de las instalaciones……………………...................................375

5.2.3.3.4.- Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica……………………………..376

5.2.3.4 Cajas de empalme ………………………………………………………………376

5.2.3.5 Mecanismos y tomas de corriente……………………………………………….376

5.2.3.6 Aparamenta de mando y protección…………………………………………….377

5.2.3.6.1 Cuadros eléctricos……………………………………………………………..377

5.2.3.6.2 Interruptores automáticos………………………………………………….….378

5.2.3.6.3.- Guardamotores………………………………………………………………379

5.2.3.6.4 Fusibles………………………………………………………………………..379

5.2.3.6.5 Interruptores diferenciales…………………………………………………….380

5.2.3.6.6 Seccionadores………………….. ……………………………………………..381

5.2.3.6.7 Embarrados……………………………………………………………………381

5.2.3.6.8 Prensaestopas y etiquetas…………………………………………………...…381

333

5.2.3.7 Receptoras de alumbrado……………………………………………………..…382

5.2.3.8 Receptores a motor………………………………………………………………383

5.2.3.9 Puestas a tierra…………………………………………………………………..385 5.2.3.9.1 Uniones a tierra………………………………………………………………..386

5.2.3.10 Inspecciones y pruebas a fábrica………………………………........................388

5.2.3.11 Control………………………………………………………………………….388

5.2.3.12 Seguridad……………………………………………………………………….389

5.2.3.13 Limpieza………………………………………………………………………..389

5.2.3.14 Mantenimiento……………………………………………………………….…389 5.2.3.15 Criterios de medición…………………………………………………………...389

334

5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES 5.1.1 Disposiciones generales El instalador está obligado al cumplimiento de la Reglamentación del Trabajo

correspondiente, la contratación del Seguro Obligatorio, Subsidio familiar y de vejez,

Seguro de Enfermedad y todas aquellas reglamentaciones de carácter social vigentes o que

en lo sucesivo se dicten. En particular, deberá cumplir lo dispuesto en la Norma UNE

24042 “Contratación de Obras. Condiciones Generales”, siempre que no lo modifique el

presente Pliego de Condiciones.

El Instalador deberá estar clasificado, según Orden del Ministerio de Hacienda, en el

Grupo, Subgrupo y Categoría correspondientes al Proyecto y que se fijará en el Pliego de

Condiciones Particulares, en caso de que proceda. Igualmente deberá ser Instalador,

provisto del correspondiente documento de calificación empresarial.

5.1.1.1 Objeto.

El presente pliego tiene por objeto la ordenación de las condiciones facultativas,

económicas que han de regir en los concursos y contratos destinados a la ejecución de los

trabajos y los requisitos técnicos a los que se debe ajustar la ejecución de las instalaciones

proyectadas.

5.1.1.2 Contratación de la empresa.

La licitación de la obra se hará por Concurso Restringido, en el que la empresa Contratante

convocará a las Empresas Constructoras que estime oportuno. Los concursantes enviarán

sus ofertas por triplicado, en sobre cerrado y lacrado, según se indique en la carta de

petición de ofertas, a la dirección de la empresa Contratante. No se considerarán válidas las

ofertas presentadas que no cumplan los requisitos citados anteriormente, así como los

indicados en la documentación Técnica enviada. Antes de transcurrido la mitad del plazo

estipulado en las bases del Concurso, los Contratistas participantes podrán solicitar por

escrito a la empresa Contratante las oportunas aclaraciones, en el caso de encontrar

discrepancias, errores u omisiones en los Planos, Pliegos de Condiciones o en otros

documentos de Concurso, o si se les presentasen dudas en cuanto a su significado.

La empresa Contratante, estudiará las peticiones de aclaración e información recibidas y

las contestará mediante una nota que remitirá a todos los presuntos licitadores, si estimase

que la aclaración solicitada es de interés general. Si la importancia y repercusión de la

consulta así lo aconsejara, la empresa Contratante podrá prorrogar el plazo de presentación

de ofertas, comunicándolo así a todos los interesados.

Las Empresas que oferten en el Concurso presentarán obligatoriamente los siguientes

documentos en original y dos copias:

-Cuadro de Precios nº1, consignando en letra y cifra los precios unitarios asignados a cada

unidad de obra cuya definición figura en dicho cuadro.

Estos precios beberán incluir él % de Gastos Generales, Beneficio Industrial y el IVA que

facturarán independientemente. En caso de no coincidir las cantidades expresadas en letra

y cifra, se considerará como válida la primera.

335

En el caso de que existiese discrepancia entre los precios unitarios de los Cuadros de

Precios Números 1 y 2, prevalecerá el del Cuadro nº1.

-Cuadro de Precios nº2, en el que se especificará claramente el desglose de la forma

siguiente: mano de obra por categorías, expresando el número de horas invertido por

categoría y precio horario o Materiales, expresando la cantidad que se precise de cada uno

de ellos y su precio unitario o Maquinaria y medios auxiliares, indicando tipo de máquina,

número de horas invertido por máquina y precio horario o Transporte, indicando en las

unidades que lo precisen el precio por tonelada y kilómetro o Varios y resto de obra que

incluirán las partidas directas no comprendidas en los apartados anteriores o Porcentajes de

Gastos Generales, Beneficios Industrial e IVA.

-Presupuesto de Ejecución Material, obtenido al aplicar los precios unitarios a las

mediciones del Proyecto. En caso de discrepancia entre los precios aplicados en el

Presupuesto y los del Cuadro de Precios nº1, obligarán los de este último.

5.1.1.3 Validez de las ofertas.

No se considerará válida ninguna oferta que se presente fuera del plazo señalado en la carta

de invitación, o anuncio respectivo, o que no conste de todos los documentos que se

señalan en el artículo 7. Los concursantes se obligan a mantener la validez de sus ofertas

durante un periodo mínimo de 90 días a partir de la fecha tope de recepción de ofertas,

salvo en la documentación de petición de ofertas se especifique otro plazo.

5.1.1.4 Contraindicaciones y omisiones en la documentación

Lo mencionado, tanto en el Pliego General de Condiciones, como en el particular de cada

obra y omitido en los Planos, o viceversa, habrá de ser ejecutado como si estuviese

expuesto en ambos documentos. En caso de contradicción entre los Planos y alguno de los

mencionados Pliegos de Condiciones, prevalecerá lo escrito en estos últimos. Las

omisiones en los Planos y Pliegos de Condiciones o las descripciones erróneas de los

detalles de la obra que deban ser subsanadas para que pueda llevarse a cabo el espíritu o

intención expuesto en los Planos y Pliegos de Condiciones o que, por uso y costumbres,

deben ser realizados, no sólo no exime al Contratista de la obligación de ejecutar estos

detalles de obra omitidos o erróneamente descritos sino que, por el contrario, deberán ser

ejecutados como si se hubiera sido completa y correctamente especificados en los Planos y

Pliegos de Condiciones.

5.1.1.5 Planos provisionales y definitivos

Con el fin de poder acelerar los trámites de licitación y adjudicación de las obras y

consecuente iniciación de las mismas, la empresa Contratante, podrá facilitar a los

contratistas, para el estudio de su oferta, documentación con carácter provisional. En tal

caso, los planos que figuren en dicha documentación no serán válidos para construcción,

sino que únicamente tendrán el carácter de informativos y servirán para formar ideas de los

elementos que componen la obra, así como para obtener las mediciones aproximadas y

permitir el estudio de los precios que sirven de base para el presupuesto de la oferta. Este

carácter de planos de información se hará constar expresamente y en ningún caso podrán

utilizarse dichos planos para la ejecución de ninguna parte de la obra. Los planos

336

definitivos se entregaran al Contratista con antelación suficiente a fin de no retrasar la

preparación y ejecución de los trabajos.

5.1.1.6 Adjudicación del concurso

La empresa Contratante procederá a la apertura de las propuestas presentadas por los

licitadores y las estudiará en todos sus aspectos. La empresa Contratante tendrá

alternativamente la facultad de adjudicar el Concurso a la propuesta más ventajosa, sin

atender necesariamente al valor económico de la misma, o declarar desierto el concurso.

En este último caso la empresa Contratante, podrá libremente suspender definitivamente la

licitación de las obras o abrir un nuevo concurso pudiendo introducir las variaciones que

estime oportunas, en cuanto al sistema de licitación de Contratistas ofertantes.

Transcurriendo el plazo indicado en el Art. 9.2 desde la fecha límite de presentación de

oferta, sin que la empresa Contratante, hubiese comunicado la presolución del concurso,

podrán los licitadores que lo deseen, proceder a retirar sus ofertas, así como las fianzas

depositadas como garantía de las mismas. La elección del adjudicatario de la obra por parte

de la empresa Contratante es irrevocable y, en ningún caso, podrá ser impugnada por el

resto de los contratistas ofertantes.

La empresa Contratante comunicará al ofertante seleccionado la adjudicación de las obras,

mediante una carta de intención. En el plazo máximo de un mes a partir de la fecha de esta

carta, el Contratista a simple requerimiento de la empresa Contratante se prestará a

formalizar el contrato definitivo.

En tanto no se firme este y se constituya la fianza definitiva, la empresa Contratante,

retendrá la fianza provisional depositada por el Contratista, a todos los efectos dimanentes

del mantenimiento de la oferta.

5.1.1.7 Plazos de ejecución.

En el Pliego Particular de Condiciones de cada obra, se establecerán los plazos parciales y

plazo final de terminación, a los que el Contratista deberá ajustarse obligatoriamente. Los

plazos parciales corresponderán a la terminación y puesta a disposición de determinados

elementos, obras o conjuntos de obras, que se consideren necesarios para la prosecución de

otras fases de la constricción o del montaje.

Estas obras o conjunto de obras que condicionan un plazo parcial, se definirán bien por un

estado de dimensiones, bien por la posibilidad de prestar en ese momento y sin

restricciones, el uso, servicio o utilización que de ellas se requiere.

En consecuencia, y a efectos del cumplimiento del plazo, la terminación de la obra y su

puesta a disposición, será independiente del importe de los trabajos realizados a precio de

Contrato, salvo que el importe de la Obra Característica realizada supere como mínimo en

un 10% el presupuesto asignado para esa parte de la obra. Para valorar a estos efectos la

obra realizada, no se tendrá en cuenta los aumentos del coste producidos por revisiones de

precios y sí únicamente los aumentos reales del volumen de obra.

337

En el caso de que el importe de la Obra Característica realizada supere en un 10% al

presupuesto para esa parte de obra, los plazos parciales y finales se prorrogarán en un plazo

igual al incremento porcentual que exceda de dicho 10%.

5.1.1.8 Fianza provisional, definitiva y fondo de garantía.

5.1.1.8.1 Fianza provisional.

La fianza provisional del mantenimiento de las ofertas se constituirá por los contratistas

ofertantes por la cantidad que se fije en las bases de licitación. Esta fianza se depositará al

tomar parte en el concurso y se hará en efectivo. Por lo que a plazo de mantenimiento,

alcance de la fianza y devolución de la misma se refiere, se estará a lo establecido en los

artículos 7, 9 y 12 del presente Pliego General.

5.1.1.8.2 Fianza definitiva.

A la firma del contrato, el Contratista deberá constituir la fianza definitiva por un importe

igual al 5% del Presupuesto Total de adjudicación. En cualquier caso la empresa

Contratante se reserva el derecho de modificar el anterior porcentaje, estableciendo

previamente en las bases del concurso el importe de esta fianza.

La fianza se constituirá en efectivo ò por Aval Bancario realizable a satisfacción de la

empresa Contratante. En el caso de que el Aval Bancario sea prestado por varios Bancos,

todos ellos quedarán obligados solidariamente con la empresa Contratante y con renuncia

expresa a los beneficios de división y exclusión. El modelo de Aval Bancario será

facilitado por la empresa Contratante debiendo ajustarse obligatoriamente el Contratista a

dicho modelo. La fianza tendrá carácter de irrevocable desde el momento de la firma del

contrato, hasta la liquidación final de las obras y será devuelta una vez realizada esta.

Dicha liquidación seguirá a la recepción definitiva de la obra que tendrá lugar una vez

transcurrido el plazo de garantía a partir de la fecha de la recepción provisional. Esta fianza

inicial responde del cumplimiento de todas las obligaciones del contratista, y quedará a

beneficio de la empresa Contratante en los casos de abandono del trabajo o de rescisión por

causa imputable al Contratista.

5.1.1.8.3 Fondo de garantía.

Independientemente de esta fianza, la empresa Contratante retendrá el 5% de las

certificaciones mensuales, que se Irán acumulando hasta constituir un fondo de garantía.

Este fondo de garantía responderá de los defectos de ejecución o de la mala calidad de los

materiales, suministrados por el Contratista, pudiendo la empresa Contratante realizar con

cargo a esta cuenta las reparaciones necesarias, en caso de que el Contratista no ejecutase

por su cuenta y cargo dicha reparación.

Este fondo de garantía se devolverá, una vez deducidos los importes a que pudiese dar

lugar el párrafo anterior, a la recepción definitiva de las obras.

338

5.1.1.9 Modificaciones del proyecto

La empresa Contratante podrá introducir en el proyecto, antes de empezar las obras o

durante su ejecución, las modificaciones que sean precisas para la normal constricción de

las mismas, aunque no se hayan previsto en el proyecto y siempre que no varíen las

características principales de las obras. También podrá introducir aquellas modificaciones

que produzcan aumento o disminución y jun supresión de las unidades de obra marcadas

en el presupuesto, o sustitución de una clase de fábrica por otra, siempre que esta sea de las

comprendidas en el contrato.

Cuando se trate de aclarar o interpretar preceptos de los Pliegos de Condiciones o

indicaciones de los planos o dibujos, las ordenes o instrucciones se comunicaran

exclusivamente por escrito al Contratista, estando obligado este a su vez a devolver una

copia suscribiendo con su firma el enterado. Todas estas modificaciones serán obligatorias

para el Contratista, y siempre que, a los precios del Contrato, sin ulteriores omisiones, no

alteren el Presupuesto total de Ejecución Material contratado en más de un 35%, tanto en

más como en menos, el Contratista no tendrá derecho a ninguna variación en los precios ni

a indemnización de ninguna clase.

Si la cuantía total de la certificación final, correspondiente a la obra ejecutada por el

Contratista, fuese a causa de las modificaciones del Proyecto, inferior al Presupuesto Total

de Ejecución Material del Contrato en un porcentaje superior al 35%, el Contratista tendrá

derecho a indemnizaciones. Para fijar su cuantía, el contratista deberá presentar a la

empresa Contratante en el plazo máximo de dos meses a partir de la fecha de dicha

certificación final, una petición de indemnización con las justificaciones necesarias debido

a los posibles aumentos de los gastos generales e insuficiente amortización de equipos e

instalaciones, y en la que se valore el perjuicio que le resulte de las modificaciones

introducidas en las previsiones del Proyecto. Al efectuar esta valoración el Contratista

deberá tener en cuenta que el primer 35% de reducción no tendrá repercusión a estos

efectos. Correspondiente a la obra ejecutada por el Contratista, fuese, a causa de las

modificaciones del Proyecto, superior al Presupuesto Total de Ejecución Material del

Contrato y cualquiera que fuere el porcentaje de aumento, no procederá el pago de ninguna

indemnización ni revisión de precios por este concepto.

No se admitirán mejoras de obra más que en el caso de que la Dirección de la Obra haya

ordenado por escrito, la ejecución de trabajos nuevos o que mejoren la calidad de los

contratados. Tampoco se admitirán aumentos de obra en las unidades contratadas, salvo

caso de error en las mediciones del Proyecto, o salvo que la Dirección de Obra, ordene

también por escrito la ampliación de las contratadas. Se seguirá el mismo criterio y

procedimiento, cuando se quieran introducir innovaciones que supongan una reducción

apreciable en las unidades de obra contratadas.

5.1.1.10 Modificaciones de los planos.

Los planos de constricción podrán modificar a los provisionales de concurso, respetando

los principios esenciales y el Contratista no puede por ello hacer reclamación alguna a la

empresa Contratante.

El carácter complejo y los plazos limitados de que se dispone en la ejecución de un

Proyecto, obligan a una simultaneidad entre las entregas de las especificaciones técnicas de

339

los suministradores de equipos y la elaboración de planos definitivos de Proyecto. Esta

simultaneidad implica la entrega de planos de detalle de obra civil, relacionada

directamente con la implantación de los equipos, durante todo el plazo de ejecución de la

obra. La empresa Contratante tomara las medidas necesarias para que estas modificaciones

no alteren los planos de trabajo del Contratista entregando los planos con la suficiente

antelación para que la preparación y ejecución de estos trabajos se realice de acuerdo con

el programa previsto.

El Contratista por su parte no podrá alegar desconocimiento de estas definiciones de

detalle, no incluidas en el proyecto base, y que quedara obligado a su ejecución dentro de

las prescripciones generales del Contrato.

El Contratista deberá confrontar, inmediatamente después de recibidos, todos los planos

que le hayan sido facilitados, debiendo informar por escrito a la empresa Contratante en el

plazo máximo de 15 días y antes de proceder a su ejecución, de cualquier contradicción,

error u omisión que lo exigiera técnicamente incorrectos.

5.1.1.11 Replanteo de las Obras

La empresa Contratante entregara al Contratista los hitos de triangulación y referencias de

nivel establecidos por ella en la zona de obras a realizar. La posición de estos hitos y sus

coordenadas figuraran en un plano general de situación de las obras. Dentro de los 15 días

siguientes a la fecha de adjudicación el Contratista verificara en presencia de los

representantes de la empresa Contratante el plano general de replanteo y las coordenadas

de los hitos, levantándose el Acta correspondiente. La empresa Contratante precisara sobre

el plano de replanteo las referencias a estos hitos de los ejes principales de cada una de las

obras.

El Contratista será responsable de la conservación de todos los hitos y referencias que se le

entreguen. Si durante la ejecución de los trabajos, se destruyese alguno, deberá reponerlos

por su cuenta y bajo su responsabilidad. El Contratista establecerá en caso necesario, hitos

secundarios y efectuara todos los replanteos precisos para la perfecta definición de las

obras a ejecutar, siendo de su responsabilidad los perjuicios que puedan ocasionarse por

errores cometidos en dichos replanteos.

5.1.1.12 Gastos de carácter general por cuenta del contratista

Se entiende como tales los gastos de cualquier clase ocasionados por la comprobación del

replanteo de la obra, los ensayos de materiales que deba realizar por su cuenta el

Contratista; los de montaje y retirada de las construcciones auxiliares, oficinas, almacenes

y cobertizos pertenecientes al Contratista; los correspondientes a los caminos de servicio,

señales de tráfico provisionales para las vías públicas en las que se dificulte el tránsito, así

como de los equipos necesarios para organizar y controlar este en evitación de accidentes

de cualquier clase; los de protección de materiales y la propia obra contra todo deterioro,

daño o incendio, cumpliendo los reglamentos vigentes para el almacenamiento de

explosivos y combustibles; los de limpieza de los espacios interiores y exteriores; los de

constricción, conservación y retirada de pasos, caminos provisionales y alcantarillas; los

derivados de dejar tránsito a peatones y vehículos durante la ejecución de las obras; los de

desviación de alcantarillas, tuberías, cables eléctricos y, en general, de cualquier

instalación que sea necesario modificar para las instalaciones provisionales del Contratista;

340

los de constricción, conservación, limpieza y retirada de las instalaciones sanitarias

provisionales y de limpieza de los lugares ocupados por las mismas; los de retirada al fin

de la obra de instalaciones, herramientas, materiales, etc., y limpieza general de la obra.

Salvo que se indique lo contrario, será de cuenta del Contratista el montar, conservar y

retirar las instalaciones para el suministro del agua y de la energía eléctrica necesaria para

las obras y la adquisición de dichas aguas y energía serán de cuenta del Contratista los

gastos ocasionados por la retirada de la obra, de los materiales rechazados, los de jornales

y materiales para las mediciones periódicas para la redacción de certificaciones y los

ocasionados por la medición final; los de pruebas, ensayos, reconocimientos y tomas de

muestras para las recepciones parciales y totales, provisionales y definitivas, de las obras;

La corrección de las deficiencias observadas en las pruebas, ensayos, etc., y los gastos

derivados de los asientos o averías, accidentes o daños que se produzcan en estas pruebas y

la reparación y conservación de las obras durante el plazo de garantía. Además de los

ensayos a los que se refiere los apartados 24.1 y 24.3 de este artículo, serán por cuenta del

Contratista los ensayos que realice directamente con los materiales suministrados por sus

proveedores antes de su adquisición e incorporación a la obra y que en su momento serán

controlados por la empresa Contratante para su aceptación definitiva.

Serán así mismo de su cuenta aquellos ensayos que el Contratista crea oportuno realizar

durante la ejecución de los trabajos, para su propio control. Por lo que a gastos de replanteo

se refiere y a tenor de lo dispuesto en el artículo 37 "Replanteo de las obras", serán por

cuenta del Contratista todos los gastos de replanteos secundarios necesarios para la

correcta ejecución de los trabajos, a partir del replanteo principal definido en dicho artículo

37 y cuyos gastos correrán por cuenta de la empresa Contratante.

En los casos de presolución del Contrato, cualquiera que sea la causa que lo motive, serán

de cuenta del Contratista los gastos de jornales y materiales ocasionados por la liquidación

de las obras y los de las Actas Notariales que sean necesarios levantar, así como los de

retirada de los medios auxiliares que no utilice la empresa Contratante o que le devuelva

después de utilizados.

5.1.1.13 Gastos de carácter general por cuenta de la empresa contratante.

Serán por cuenta de la empresa Contratante los gastos originados por la inspección de las

obras del personal de la empresa Contratante o contratados para este fin, la comprobación

o revisión de las certificaciones, la toma de muestras y ensayos de laboratorio para la

comprobación periódica de calidad de materiales y obras realizadas, salvo los indicados en

el artículo 24, y el transporte de los materiales suministrados por la empresa Contratante,

hasta el almacén de obra, sin incluir su descarga ni los gastos de paralización de vehículos

por retrasos en la misma. Así mismos, serán a cargo de la empresa Contratante los gastos

de primera instalación, conservación y mantenimiento de sus oficinas de obra, residencias,

poblado, botiquines, laboratorios, y cualquier otro edificio e instalación propiedad de la

empresa Contratante y utilizados por el personal empleado de esta empresa, encargado de

la dirección y vigilancia de las obras.

341

5.1.2 Condiciones facultativas.

5.1.2.1 Disposiciones Legales.

Las instalaciones del Proyecto, además de lo prescrito en el presente Pliego de

Condiciones, se regirán por lo especificado en:

Instalación eléctrica: · Reglamento sobre Condiciones técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales

Eléctricas, subestaciones Eléctricas y Centros de Transformación (real Decreto 3275/1982

de 12-XI-82).

-Orden de 10 de marzo de 2000, por la que se modifican las Instrucciones Técnicas

Complementarias MIE-RAT 01, MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14,MIE-RAT

15,ME-RAT 16, MIE-RAT 17, MIE-RAT 18, MIE-RAT 19 del Reglamento sobre

Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y

Centros de Transformación.

· Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas

Complementarias (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto de 2002).

· Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de

Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización

de Instalaciones de Energía Eléctrica.

· Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento administrativo

para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión.

· Instrucciones técnicas complementarias ITC BT 02, 04, 05, 08, 09, 10, 11, 12, 13, 14,

15, 16, 17, 18, 19, 20, 21 22, 23, 24, 29, 28, 30, 36,40, 43, 44, 45, 47 y 48.

· Norma UNE 20.328, "Construcción y ensayo de material eléctrico de seguridad

aumentada", protección "e".

-Ley 31/1995, de 8 de Noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales y Reglamentos de

desarrollo.

Protección contra incendios: · Reglamento de instalaciones de protección contra incendios, R.D. 1942/1993 de 5 de

Noviembre (B.O.E. de 14 de diciembre de 1993).

· RD 2177/1996, de 4 de Octubre, por el que se aprueba la Norma Básica de la

Edificación NBE-CPI/96 "Condiciones de protección contra incendios en edificios".

· Real Decreto 786/2001, de 6 de julio, por el que se aprueba el Reglamento de Seguridad

contra incendios en los establecimientos instaladores.

· REAL DECRETO 2267/2004, de 3 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de

seguridad contra incendios en los establecimientos instaladores

· Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IPF-IFA.

· Reglas Técnicas del CEPREVEN (Centro de prevención de Daños y Pérdidas).

Seguridad y salud: · Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

· Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud en las obras.

· Real Decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia

de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

· Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

342

· Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección

individual.

· Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas

Municipales.

5.1.2.2 Control de calidad de la ejecución

Se establecerán los controles necesarios para que la obra en su ejecución cumpla con todos

los requisitos especificados en el presente pliego de condiciones.

5.1.2.3 Documento final de obra.

Durante la obra o una vez finalizada la misma el técnico responsable como Director de

Obra podrá verificar que los trabajos realizados están de acuerdo con el Proyecto y

especificaciones de Calidad en la ejecución. Una vez finalizadas las obras, el contratista

deberán solicitar la recepción del trabajo, en ella se incluirá la medición de la

conductividad de las tomas de tierra y las pruebas de aislamiento de los cables.

A la conclusión del trabajo se confeccionará el plano final de obra que se entregará

inmediatamente acabada ésta y en el que figurarán todos los detalles singulares que se

hubieran puesto de manifiesto durante la ejecución de la misma. La escala del plano será

1:500 y contendrá la topografía urbanística real con el correspondiente nombre de las

calles y plazas y el número de los edificios y/o solares existentes. En este figurarán las

acotaciones precisas para su exacta situación, distancia de fachadas, profundidades,

situación de los empales, tubulares en seco instalados, tubulares de cruce, etc.

Asimismo constarán los cruzamientos, paralelismos y detalles de interés respecto a otros

servicios como conducciones de agua, gas electricidad comunicación y alcantarillado.

De vital importancia será la anotación puntual de defectos corregidos en situaciones

antirreglamentarias halladas du8rante le tendido, así como las adoptadas frente a puntos

conflictivos que se hayan dado durante el mismo y que pudieran afectar a la normativa

vigente de seguridad.

Con la entrega del plano se acompañará el certificado final de obra para su legalización así

como el certificado de reconocimiento de cruzamientos y paralelismos de las instalaciones.

El formato de los planos será el establecido en la norma de la empresa correspondiente.

5.1.3 Condiciones económicas.

5.1.3.1 Contrato.

A tenor de lo dispuesto en el artículo 12.4 el Contratista, dentro de los treinta días

siguientes a la comunicación de la adjudicación y a simple requerimiento de la empresa

Contratante, depositara la fianza definitiva y formalizará el Contrato en el lugar y fecha

que se le notifique oficialmente.

El Contrato tendrá carácter de documento privado. Pudiendo ser elevado a público, a

instancias de una de las partes, siendo en este caso a cuenda del Contratista los gastos que

343

ello origine. Una vez depositada la fianza definitiva y firmado el Contrato, la empresa

Contratante procederá, a petición del interesado, a devolver la fianza provisional, si la

hubiera. Cuando por causas imputables al Contratista, no se pudiera formalizar el Contrato

en el plazo, la empresa Contratante podrá proceder a anular la adjudicación, con

incautación de la fianza provisional.

A efectos de los plazos de ejecución de las obras, se considerará como fecha de comienzo

de las mismas la que se especifique en el Pliego Particular de Condiciones y en su defecto

la de la orden de comienzo de los trabajos. Esta orden se comunicará al Contratista en un

plazo no superior a 90 días a partir de la fecha de la firma del contrato. El Contrato, será

firmado por parte del CONTRATISTA, por su representante legal o apoderado, quien

deberá poder probar este extremo con la presentación del correspondiente poder

acreditativo.

5.1.3.2 Domicilios y representaciones.

El Contratista está obligado, antes de iniciarse las obras objeto del contrato a constituir un

domicilio en la proximidad de las obras, dando cuenta a la empresa Contratante del lugar

de ese domicilio. Seguidamente a la notificación del contrato, la empresa Contratante

comunicará al Contratista su domicilio a efectos de la ejecución del contrato, así como

nombre de su representante.

Antes de iniciarse las obras objeto del contrato, el Contratista designará su representante a

pie de obra y se lo comunicará por escrito a la empresa Contratante especificando sus

poderes, que deberán ser lo suficientemente amplios para recibir y resolver en

consecuencia las comunicaciones y órdenes de la representación de la empresa

Contratante.

En ningún caso constituirá motivo de excusa para el Contratista la ausencia de su

representante a pie de obra.

El Contratista está obligado a presentar a la representación de la empresa Contratante antes

de la iniciación de los trabajos, una relación comprensiva del personal facultativo

responsable de la ejecución de la obra contratada y a dar cuenta posteriormente de los

cambios que en el mismo se efectúen, durante la vigencia del contrato. La designación del

representante del Contratista, así como la del personal facultativo, responsable de la

ejecución de la obra contratada, requiere la conformidad y aprobación de la empresa

Contratante quien por motivo fundado podrá exigir el Contratista la remoción de su

representante y la de cualquier facultativo responsable.

5.1.3.3 Obligaciones del contratista en materia social.

El Contratista estará obligado al cumplimiento de las disposiciones vigentes en materia

laboral, de seguridad social y de seguridad e higiene en el trabajo. En lo referente a las

obligaciones del Contratista en materia de seguridad e higiene en el trabajo, estas quedan

detalladas de la forma siguiente:

El Contratista es responsable de las condiciones de seguridad e higiene en los trabajos,

estando obligado a adoptar y hacer aplicar, a su costa, las disposiciones vigentes sobre

estas materias, en las medidas que dicte la Inspección de Trabajo y demás organismos

344

competentes, así como las normas de seguridad complementarias que correspondan a las

características de las obras contratadas.

A tal efecto el Contratista debe establecer un Plan de Seguridad, Higiene y Primeros

Auxilios que especifiquen con claridad las medidas prácticas que, para la consecución de

las precedentes prescripciones, estime necesario tomar en la obra. Este Plan debe precisar

las formas de aplicación de las medidas complementarias que correspondan a los riesgos

de la obra con el objeto de asegurar eficazmente:

La seguridad de su propio personal, del de la empresa Contratante y de terceros.

La Higiene y Primeros Auxilios a enfermos y accidentados.

La seguridad de las instalaciones.

El Plan de seguridad así concebido debe comprender la aplicación de las Normas de

Seguridad que la empresa Contratante prescribe a sus empleados cuando realizan trabajos

similares a los encomendados al personal del Contratista, y que se encuentran contenidas

en las Prescripciones de Seguridad y Primeros Auxilios redactadas por UNESA.

El Plan de Seguridad, Higiene y Primeros Auxilios deberá ser comunicado a la empresa

Contratante, en el plazo máximo que se señale en el Pliego de Condiciones Particulares y

en su defecto, en el plazo de tres meses a partir de la firma del contrato. El incumplimiento

de este plazo puede ser motivo de resolución del contrato. La adopción de cualquier

modificación o paliación al plan previamente establecido, en razón de la variación de las

circunstancias de la obra, deberá ser puesta inmediatamente en conocimiento de la empresa

Contratante. Los gastos originados por la adopción de las medidas de seguridad, higiene y

primeros auxilios son a cargo del Contratista y se considerarán incluidos en los precios del

contrato.

Quedan comprendidas en estas medidas, sin que su enumeración las límite:

La formación del personal en sus distintos niveles profesionales en materia de seguridad,

higiene y primeros auxilios, así como la información al mismo mediante carteles, avisos o

señales de los distintos riesgos que la obra presente.

El mantenimiento del orden, limpieza, comodidad y seguridad en las superficies o

lugares de trabajo, así como en los accesos a aquellos.

Las protecciones y dispositivos de seguridad en las instalaciones, aparatos y máquinas,

almacenes, polvorines, etc., incluidas las protecciones contra incendios.

El establecimiento de las medidas encaminadas a la eliminación de factores nocivos,

tales como polvos, humos, gases, vapores, iluminación deficiente, ruidos, temperatura,

humedad, y aireación deficiente, etc.

El suministro a los operarios de todos los elementos de protección personal necesarios,

así como de las instalaciones sanitarias, botiquines, ambulancias, que las circunstancias

hagan igualmente necesarias. Asimismo, el Contratista debe proceder a su costa al

establecimiento de vestuarios, servicios higiénicos, servicio de comedor y menaje,

barracones, suministro de agua, etc., que las características en cada caso de la obra y la

reglamentación determinen.

Los contratistas que trabajan en una misma obra deberán agruparse en el seno de un

Comité de Seguridad, formado por los representantes de las empresas, Comité que tendrá

por misión coordinar las medidas de seguridad, higiene y primeros auxilios, tanto nivel

individual como colectivo.

345

De esta forma, cada contratista debe designar un representante responsable ante el Comité

de Seguridad. Las decisiones adoptadas por el Comité se aplicaran a todas las empresas,

incluso a las que lleguen con posterioridad a la obra.

Los gastos resultantes de esta organización colectiva se prorratearán mensualmente entre

las empresas participantes, proporcionalmente al número de jornales, horas de trabajo de

sus trabajadores, o por cualquier otro método establecido de común acuerdo.

El Contratista remitirá a la representación de la empresa Contratante, con fines de

información copia de cada declaración de accidente que cause baja en el trabajo,

inmediatamente después de formalizar la dicha baja. Igualmente por la Secretaría del

Comité de Seguridad previamente aprobadas por todos los representantes.

El incumplimiento de estas obligaciones por parte del Contratista o la infracción de las

disposiciones sobre seguridad por parte del personal técnico designado por él, no implicará

responsabilidad alguna para la empresa Contratante.

5.1.3.4 Revisión de precios.

La empresa Contratante adopta para las revisiones de los precios el sistema de fórmulas

polinómicas vigentes para las obras del Estado y Organismos Autónomos, establecido por

el Decreto-Ley 2/1964 de 4 de febrero (B.O.E. de 6-II-64), especialmente en lo que a su

artículo se refiere. En el Pliego Particular de Condiciones de la obra, se establecerá la

fórmula o fórmulas polinómicas a emplear, adoptando de entre todas las reseñadas en el

Decreto-Ley 3650/1970 de 19 de diciembre (B.O.E. 29-XII-70) la que más se ajuste a las

características de la obra contratada.

Si estas características así lo aconsejan, la empresa Contratante se reserva el derecho de

establecer en dicho Pliego nuevas fórmulas, modificando los coeficientes o las variables de

las mismas. Para los valores actualizados de las variables que inciden en la fórmula, se

tomarán para cada mes los que faciliten el Ministerio de Hacienda una vez publicados en el

B.O.E. Los valores iniciales corresponderán a los del mes de la fecha del Contrato.

Una vez obtenido el índice de revisión mensual, se aplicará al importe total de la

certificación correspondiente al mes de que se trate, siempre y cuando la obra realizada

durante dicho periodo, lo haya sido dentro del programa de trabajo establecido.

En el caso de que las obras se desarrollen con retraso respecto a dicho programa, las

certificaciones mensuales producidas dentro del plazo se revisarán por los correspondientes

índices de revisión hasta el mes previsto para la terminación de los trabajos. En este

momento, dejarán de actualizarse dicho índice y todas las certificaciones posteriores que

puedan producirse, se revisarán con este índice constante.

Los aumentos de presupuesto originados por las revisiones de precios oficiales, no se

computarán a efectos de lo establecido en el artículo 35, "Modificaciones del proyecto". Si

las obras a realizar fuesen de corta duración, la empresa Contratante podrá prescindir de la

cláusula de revisión de precios, debiéndolo hacer constar así expresamente en las bases del

Concurso.

346

5.1.3.5 Rescisión del contrato.

Cuando a juicio de la empresa Contratante el incumplimiento por parte del Contratista de

alguna de las cláusulas del Contrato, pudiera ocasionar graves trastornos en la realización

de las obras, en el cumplimiento de los plazos, o en su aspecto económico, la empresa

Contratante podrá decidir la resolución del Contrato, con las penalidades a que hubiera

lugar. Así mismo, podrá proceder la resolución con pérdida de fianza y garantía

suplementaria si la hubiera, de producirse alguno de los supuestos siguientes.

Cuando no se hubiese efectuado el montaje de las instalaciones y medios auxiliares o no se

hubiera aportado la maquinaria relacionada en la oferta o su equivalente en potencia o

capacidad en los plazos previstos incrementados en un 25%, o si el Contratista hubiese

sustituido dicha maquinaria en sus elementos principales sin la previa autorización de la

empresa Contratante.

Cuando durante un periodo de tres meses consecutivos y considerados conjuntamente, no

se alcanzase un ritmo de ejecución del 50% del programa aprobado para la Obra

característica.

Cuando se cumpla el plazo final de las obras y falte por ejecutar más del 20% de

presupuesto de Obra característica tal como se define en el artículo 7.3. La imposición de

las multas establecidas por los retrasos sobre dicho plazo, no obligará a la empresa

Contratante a la prórroga del mismo, siendo potestativo por su parte elegir entre la

resolución o la continuidad del Contrato.

Será así mismo causa suficiente para la rescisión, alguno de los hechos siguientes:

La quiebra, fallecimiento o incapacidad del Contratista. En este caso, la empresa

Contratante podrá optar por la resolución del Contrato, o porque se subroguen en el lugar

del Contratista los síndicos de la quiebra, su causa habitantes o sus representantes.

La disolución, por cualquier causa, de la sociedad, si el Contratista fuera una persona

jurídica. Si el Contratista es una agrupación temporal de empresas y alguna de las

integrantes se encuentra incluida en alguno de los supuestos previstos en alguno de los

apartados 31.2.

La empresa Contratante estará facultada para exigir el cumplimiento de las obligaciones

pendientes del Contrato a las restantes empresas que constituyen la agrupación temporal o

para acordar la resolución del Contrato. Si la empresa Contratante optara en ese momento

por la rescisión, esta no producirá pérdida de la fianza, salvo que concurriera alguna otra

causa suficiente para declarar tal pérdida.

Procederá asimismo la rescisión, sin pérdida de fianza por el Contratista, cuando se

suspenda la obra comenzada, y en todo caso, siempre que por causas ajenas al Contratista,

no sea posible dar comienzo a la obra adjudicada, dentro del plazo de 3 meses, a partir de

la fecha de adjudicación. En el caso de que se incurriese en las causas de resolución del

Contrato conforme a las cláusulas de este Pliego General de Condiciones, o del Particular

de la obra, la empresa Contratante se hará cargo de las obras en la situación en que se

encuentren, sin otro requisito que el del levantamiento de un Acta Notarial o simple, si

ambas partes prestan su conformidad, que refleje la situación de la obra, así como de

347

acopios de materiales, maquinaria y medios auxiliares que el Contratista tuviese en ese

momento en el emplazamiento de los trabajos. Con este acto de la empresa Contratante el

Contratista no podrá poner interdicto ni ninguna otra acción judicial, a la que renuncie

expresamente.

Siempre y cuando el motivo de la rescisión sea imputable al Contratista, este se obliga a

dejar a disposición de la empresa Contratante hasta la total terminación de los trabajos, la

maquinaria y medios auxiliares existentes en la obra que la empresa Contratante estime

necesario, pudiendo el Contratista retirar los restantes. La empresa Contratante abonara por

los medios, instalaciones y máquinas que decida deben continuar en obra, un alquiler igual

al estipulado en el baremo para trabajos por administración, pero descontando los

porcentajes de gastos generales y beneficio industrial del Contratista.

El Contratista se compromete como obligación subsidiaria de la cláusula anterior, a

conservar la propiedad de las instalaciones, medios auxiliares y maquinaria seleccionada

por la empresa Contratante o reconocer como obligación precedente frente a terceros, la

derivada de dicha condición.

La empresa Contratante comunicará al Contratista, con treinta días de anticipación, la

fecha en que desea reintegrar los elementos que venía utilizando, los cuales dejará de

devengar interés alguno a partir de su devolución, o a los 30 días de la notificación, si el

Contratista no se hubiese hecho cargo de ellos. En todo caso, la devolución se realizará

siempre a pie de obra, siendo por cuenta del Contratista los gastos de su traslado definitivo.

En los contratos rescindidos, se procederá a efectos de garantías, fianzas, etc. A efectuar

las recepciones provisionales y definitivas de todos los trabajos ejecutados por el

Contratista hasta la fecha de la rescisión.

5.1.3.6 Certificación y abono de las obras.

Las unidades de obra se medirán mensualmente sobre las partes realmente ejecutadas con

arreglo al Proyecto, modificaciones posteriores y órdenes de la Dirección de Obra, y de

acuerdo con los artículos del Pliego de Condiciones.

La medición de la obra realizada en un mes se llevará a cabo en los ocho primeros días

siguientes a la fecha de cierre de certificaciones. Dicha fecha se determinará al comienzo

de las obras.

Las valoraciones efectuadas servirán para la reacción de certificaciones mensuales al

origen, de las cuales se tendrá el líquido de abono. Corresponderá a la empresa Contratante

en todo caso, la reacción de las certificaciones mensuales.

Las certificaciones y abonos de las obras, no suponen aprobación ni recepción de las

mismas.

Las certificaciones mensuales se deben entender siempre como abonos a buena cuenta, y

en consecuencia, las mediciones de unidades de obra y los precios aplicados no tienen el

carácter de definitivos, pudiendo surgir modificaciones en certificaciones posteriores y

definitivamente en la liquidación final.

348

Si el Contratista rehusase firmar una certificación mensual o lo hiciese con reservas por no

estar conforme con ella, deberá exponer por escrito y en el plazo máximo de diez días, a

partir de la fecha de que se le requiera para la firma, los motivos que fundamenten su

reclamación e importe de la misma. La empresa Contratante considerará esta reclamación

y decidirá si procede atenderla. Los retrasos en el cobro, que pudieran producirse como

consecuencia de esta dilación en los trámites de la certificación, no se computarán a

efectos de plazo de cobro ni de abono de intereses de demora.

Terminado el plazo de diez días, señalado en el epígrafe anterior, o si hubiese variado la

obra en forma tal que les fuera imposible recomprobar la medición objeto de discusión, se

considerará que la certificación es correcta, no admitiéndose posteriormente reclamación

alguna en tal sentido.

Tanto en las certificaciones, como en la liquidación final, las obras serán en todo caso

abonadas a los precios que para cada unidad de obra figuren en la oferta aceptada, o a los

precios contradictorios fijados en el transcurso de la obra, de acuerdo con lo provisto en el

epígrafe siguiente. Los precios de unidades de obra, así como los de los materiales,

maquinaria y mano de obra que no figuren entre los contratados, se fijarán

contradictoriamente entre el Director de Obra y el Contratista, o su representante

expresamente autorizado a estos efectos.

Estos precios deberán ser presentados por el Contratista debidamente descompuestos,

conforme a lo establecido en el artículo 7 del presente Pliego.

La Dirección de Obra podrá exigir para su comprobación la presentación de los

documentos necesarios que justifique la descomposición del precio presentado por el

Contratista.

La negociación del precio contradictorio será independiente de la ejecución de la unidad de

obra de que se trate, viniendo obligado el Contratista a realizarla, una vez recibida la orden

correspondiente. A falta de acuerdo se certificará provisionalmente a base de los precios

establecidos por la empresa Contratante. Cuando circunstancias especiales hagan imposible

el establecer nuevos precios, o así le convenga a la empresa Contratante, corresponderá

exclusivamente a esta Sociedad la decisión de abonar estos trabajos en régimen de

Administración, aplicando los barremos de mano de obra, materiales y maquinaria,

aprobados en el Contrato.

Cuando así lo admita expresamente el Pliego de Condiciones Particulares de la obra, o la

empresa Contratante acceda a la petición en este sentido formulada por el Contratista,

podrá certificarse a cuenta de acopios de materiales en la cuantía que determine dicho

Pliego, o en su defecto la que estime oportuno la Dirección de Obra.

Las cantidades abonadas a cuenta por este concepto se deducirán de la certificación de la

unidad de obra correspondiente, cuando dichos materiales pasen a formar parte de la obra

ejecutada. En la liquidación final no podrán existir abonos por acopios, ya que los excesos

de materiales serán siempre por cuenta del Contratista.

El abono de cantidades a cuenta en concepto de acopio de materiales no presupondrá, en

ningún caso, la aceptación en cuanto a la calidad y demás especificaciones técnicas de

dicho material, cuya comprobación se realizará en el momento de su puesta en obra.

349

Del importe de la certificación se retraerá el porcentaje fijado en el artículo 18.3 para la

constitución del fondo de garantía.

Las certificaciones por revisión de precios, se redactarán independientemente de las

certificaciones mensuales de obra ejecutada, ajustándose a las normas establecidas en el

artículo 29.

El abono de cada certificación tendrá lugar dentro de los 120 días siguientes de la fecha en

que quede firmada por ambas partes la certificación y que obligatoriamente deberá figurar

en la antefirma de la misma. El pago se efectuará mediante transferencia bancaria, no

admitiéndose en ningún caso el giro de efectos bancarios por parte del Contratista.

Si el pago de una certificación no se efectúa dentro del plazo indicado, se devengarán al

Contratista, a petición escrita del mismo, intereses de demora. Estos intereses se

devengarán por el periodo transcurrido del último día del plazo tope marcado (120 días) y

la fecha real de pago. Siendo el tipo de interés, el fijado por el Banco de ESPAÑA, como

tipo de descuento comercial para ese periodo.

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS 5.2.1 Red subterránea de media tensión

Para la buena marcha de la ejecución de un proyecto de línea eléctrica de alta tensión,

conviene hacer un análisis de los distintos pasos que hay que seguir y de la forma de

realizarlos. Inicialmente y antes de comenzar su ejecución, se harán las siguientes

comprobaciones y reconocimientos:

Comprobar que se dispone de todos los permisos, tanto oficiales como particulares, para

la ejecución del mismo (Licencia Municipal de apertura y cierre de zanjas, Condicionados

de Organismos, etc.).

Hacer un reconocimiento, sobre el terreno, del trazado de la canalización, fijándose en la

existencia de bocas de riego, servicios telefónicos, de agua, alumbrado público, etc. que

normalmente se puedan apreciar por registros en vía pública.

Una vez realizado dicho reconocimiento se establecerá contacto con los Servicios

Técnicos de las Compañías Distribuidoras afectadas (Agua, Gas, Teléfonos, Energía

Eléctrica, etc.), para que señalen sobre el plano de planta del proyecto, las instalaciones

más próximas que puedan resultar afectadas. Es también interesante, de una manera

aproximada, fijar las acometidas a las viviendas existentes de agua y de gas, con el fin de

evitar, en lo posible, el deterioro de las mismas al hacer las zanjas.

El Contratista, antes de empezar los trabajos de apertura de zanjas hará un estudio de la

canalización, de acuerdo con las normas municipales, así como de los pasos que sean

necesarios para los accesos a los portales, comercios, garajes, etc., así como las chapas de

hierro que hayan de colocarse sobre la zanja para el paso de vehículos, etc.

Todos los elementos de protección y señalización los tendrá que tener dispuestos el

contratista de la obra antes de dar comienzo a la misma.

350

5.2.1.1 Zanjas

Su ejecución comprende:

Apertura de las zanjas.

Suministro y colocación de protección de arena.

Suministro y colocación de protección de rasillas y ladrillo.

Colocación de la cinta de Atención al cable.

Tapado y apisonado de las zanjas.

Carga y transporte de las tierras sobrantes.

Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados.

5.2.1.1.1 Apertura de las zanjas

Las canalizaciones, salvo casos de fuerza mayor, se ejecutarán en terrenos de dominio

público, bajo las aceras, evitando ángulos pronunciados. El trazado será lo más rectilíneo

posible, paralelo en toda su longitud a bordillos o fachadas de los edificios principales.

Antes de proceder al comienzo de los trabajos, se marcarán, en el pavimento de las aceras,

las zonas donde se abrirán las zanjas marcando tanto su anchura como su longitud y las

zonas donde se dejarán puentes para la contención del terreno.

Si ha habido posibilidad de conocer las acometidas de otros servicios a las fincas

construidas se indicarán sus situaciones, con el fin de tomar las precauciones debidas.

Antes de proceder a la apertura de las zanjas se abrirán calas de reconocimiento para

confirmar o rectificar el trazado previsto.

Al marcar el trazado de las zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo que hay que dejar en

la curva con arreglo a la sección del conductor o conductores que se vayan a canalizar, de

forma que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20 veces el diámetro exterior

del cable.

Las zanjas se ejecutarán verticales hasta la profundidad escogida, colocándose entibaciones

en los casos en que la naturaleza del terreno lo haga preciso.

Se dejará un paso de 50 cm. entre las tierras extraídas y la zanja, todo a lo largo de la

misma, con el fin de facilitar la circulación del personal de la obra y evitar la caída de

tierras en la zanja.

Se deben tomar todas las precauciones precisas para no tapar con tierra registros de gas,

teléfonos, bocas de riego, alcantarillas, etc. Durante la ejecución de los trabajos en la vía

pública se dejarán pasos suficientes para vehículos, así como los accesos a los edificios,

comercios y garajes. Si es necesario interrumpir la circulación se precisará una

autorización especial. En los pasos de carruajes, entradas de garajes, etc., tanto existentes

como futuros, los cruces serán ejecutados con tubos, de acuerdo con las recomendaciones

del apartado correspondiente y previa autorización del Supervisor de Obra.

351

5.2.1.1.2 Suministro y colocación de protecciones de arenas.

La arena que se utilice para la protección de los cables será limpia, suelta, áspera, crujiente

al tacto; exenta de substancias orgánicas, arcilla o partículas terrosas, para lo cual si fuese

necesario, se tamizará o lavará convenientemente.

Se utilizará indistintamente de cantera o de río, siempre que reúna las condiciones

señaladas anteriormente y las dimensiones de los granos serán de dos o tres milímetros

como máximo.

Cuando se emplee la procedente de la zanja, además de necesitar la aprobación del

Supervisor de la Obra, será necesario su cribado.

En el lecho de la zanja irá una capa de 10 cm. de espesor de arena, sobre la que se situará

el cable. Por encima del cable irá otra capa de 15 cm. de arena. Ambas capas de arena

ocuparán la anchura total de la zanja.

5.2.1.1.3 Suministro y colocación de protección de rasilla y ladrillo.

Encima de la segunda capa de arena se colocará una capa protectora de rasilla o ladrillo,

siendo su anchura de un pie (25 cm.) cuando se trate de proteger un solo cable o terna de

cables en mazos. La anchura se incrementará en medio pie (12.5 cm.) por cada cable o

terna de cables en mazos que se añada en la misma capa horizontal. Los ladrillos o rasillas

serán cerámicos, duros y fabricados con buenas arcillas. Su cocción será perfecta, tendrá

sonido campanil y su fractura será uniforme, sin cálices ni cuerpos extraños. Tanto los

ladrillos huecos como las rasillas estarán fabricados con barro fino y presentará caras

planas con estrías. Cuando se tiendan dos o más cables tripolares de M.T. o una o varias

ternas de cables unipolares, entonces se colocará, a todo lo largo de la zanja, un ladrillo en

posición de canto para separar los cables cuando no se pueda conseguir una separación de

25 cm. entre ellos.

5.2.1.1.4 Colocación de la cinta de ¡Atención al cable!

En las canalizaciones de cables de media tensión se colocará una cinta de cloruro de

polivinilo, que denominaremos ¡Atención a la existencia del cable!, tipo UNESA. Se

colocará a lo largo de la canalización una tira por cada cable de media tensión tripolar o

terna de unipolares en mazos y en la vertical del mismo a una distancia mínima a la parte

superior del cable de 30 cm. La distancia mínima de la cinta a la parte inferior del

pavimento será de 10 cm.

5.2.1.1.5 Tapado y apisonado de las zanjas.

Una vez colocadas las protecciones del cable, señaladas anteriormente, se rellenará toda la

zanja con tierra de la excavación (previa eliminación de piedras gruesas, cortantes o

escombros que puedan llevar), apisonada, debiendo realizarse los 20 primeros cm. De

forma manual, y para el resto es conveniente apisonar mecánicamente.

El tapado de las zanjas deberá hacerse por capas sucesivas de diez centímetros de espesor,

las cuales serán apisonadas y regadas, si fuese necesario, con el fin de que quede

suficientemente consolidado el terreno. La cinta de ¡Atención a la existencia del cable!, se

colocará entre dos de estas capas, tal como se ha indicado en d). El contratista será

352

responsable de los hundimientos que se produzcan por la deficiencia de esta operación y

por lo tanto serán de su cuenta posteriores reparaciones que tengan que ejecutarse.

5.2.1.1.6 Carga y transporte a vertedero de las tierras sobrantes.

Las tierras sobrantes de la zanja, debido al volumen introducido en cables, arenas, rasillas,

así como el esponje normal del terreno serán retiradas por el contratista y llevadas a

vertedero.

El lugar de trabajo quedará libre de dichas tierras y completamente limpio.

5.2.1.1.7 Utilización de los dispositivos de balizamiento apropiados.

Durante la ejecución de las obras, éstas estarán debidamente señalizadas de acuerdo con

los condicionamientos de los Organismos afectados y Ordenanzas Municipales.

5.2.1.1.8 Dimensiones y Condiciones Generales de Ejecución.

Se considera como zanja normal para cables de media tensión la que tiene 0.60 m. De

anchura media y profundidad 1.10 m. tanto en aceras como en calzada. Esta profundidad

podrá aumentarse por criterio exclusivo del Supervisor de Obras.

La separación mínima entre ejes de cables tripolares, o de cables unipolares, componentes

de distinto circuito, deberá ser de 0.20 m. separados por un ladrillo, o de 25 cm. entre capas

externas sin ladrillo intermedio.

La distancia entre capas externas de los cables unipolares de fase será como mínimo de

8cm. con un ladrillo o rasilla colocado de canto entre cada dos de ellos a todo lo largo de

las canalizaciones.

Al ser de 10 cm. el lecho de arena, los cables irán como mínimo a 1 m. de profundidad.

Cuando esto no sea posible y la profundidad sea inferior a 0.70 m. deberán protegerse los

cables con chapas de hierro, tubos de fundición u otros dispositivos que aseguren una

resistencia mecánica equivalente, siempre de acuerdo y con la aprobación del Supervisor

de la Obra.

Cuando al abrir calas de reconocimiento o zanjas para el tendido de nuevos cables

aparezcan otros servicios se cumplirán los siguientes requisitos.

Se avisará a la empresa propietaria de los mismos. El encargado de la obra tomará las

medidas necesarias, en el caso de que estos servicios queden al aire, para sujetarlos con

seguridad de forma que no sufran ningún deterioro. Y en el caso en que haya que correrlos,

para poder ejecutar los trabajos, se hará siempre de acuerdo con la empresa propietaria de

las canalizaciones. Nunca se deben dejar los cables suspendidos, por necesidad de la

canalización, de forma que estén en tracción, con el fin de evitar que las piezas de

conexión, tanto en empalmes como en derivaciones, puedan sufrir.

Se establecerán los nuevos cables de forma que no se entrecrucen con los servicios

establecidos, guardando, a ser posible, paralelismo con ellos.

353

Se procurará que la distancia mínima entre servicios sea de 30 cm. en la proyección

horizontal de ambos.

Cuando en la proximidad de una canalización existan soportes de líneas aéreas de

transporte público, telecomunicación, alumbrado público, etc., el cable se colocará a una

distancia mínima de 50 cm. de los bordes extremos de los soportes o de las fundaciones.

Esta distancia pasará a 150 cm. cuando el soporte esté sometido a un esfuerzo de vuelco

permanente hacia la zanja. En el caso en que esta precaución no se pueda tomar, se

utilizará una protección mecánica resistente a lo largo de la fundación del soporte,

prolongada una longitud de 50 cm. a un lado y a otro de los bordes extremos de aquella

con la aprobación del Supervisor de la Obra.

Cuando en una misma zanja se coloquen cables de baja tensión y media tensión, cada uno

de ellos deberá situarse a la profundidad que le corresponda y llevará su correspondiente

protección de arena y rasilla.

Se procurará que los cables de media tensión vayan colocados en el lado de la zanja más

alejada de las viviendas y los de baja tensión en el lado de la zanja más próximo a las

mismas. De este modo se logrará prácticamente una independencia casi total entre ambas

canalizaciones. La distancia que se recomienda guardar en la proyección vertical entre ejes

de ambas bandas debe ser de 25 cm. Los cruces en este caso, cuando los haya, se realizarán

de acuerdo con lo indicado en los planos del proyecto.

5.2.1.2 Rotura de pavimentos.

Además de las disposiciones dadas por la Entidad propietaria de los pavimentos, para la

rotura, deberá tenerse en cuenta lo siguiente:

La rotura del pavimento con maza (Almádena) está rigurosamente prohibida, debiendo

hacer el corte del mismo de una manera limpia, con rajadera.

En el caso en que el pavimento esté formado por losas, adoquines, bordillos de granito u

otros materiales, de posible posterior utilización, se quitarán éstos con la precaución debida

para no ser dañados, colocándose luego de forma que no sufran deterioro y en el lugar que

molesten menos a la circulación.

5.2.1.3 Reposición de pavimentos.

Los pavimentos serán repuestos de acuerdo con las normas y disposiciones dictadas por el

propietario de los mismos. Deberá lograrse una homogeneidad, de forma que quede el

pavimento nuevo lo más igualado posible al antiguo, haciendo su reconstrucción con

piezas nuevas si está compuesto por losas, losetas, etc. En general serán utilizados

materiales nuevos salvo las losas de piedra, bordillo de granito y otros similares.

5.2.1.4 Cruces (cables entubados).

El cable deberá ir en el interior de tubos en los casos siguientes:

Para el cruce de calles, caminos o carreteras con tráfico rodado.

En las entradas de carruajes o garajes públicos.

354

En los lugares en donde por diversas causas no debe dejarse tiempo la zanja abierta.

En los sitios en donde esto se crea necesario por indicación del Proyecto o del

Supervisor de la Obra. Los materiales a utilizar en los cruces normales serán de las

siguientes cualidades y condiciones:

- Los tubos podrán ser de cemento, fibrocemento, plástico, fundición de hierro, etc.

provenientes de fábricas de garantía, siendo el diámetro que se señala en estas normas el

correspondiente al interior del tubo y su longitud la más apropiada para el cruce de que se

trate. La superficie será lisa. Los tubos se colocarán de modo que en sus empalmes la boca

hembra esté situada antes que la boca macho siguiendo la dirección del tendido probable,

del cable, con objeto de no dañar a éste en la citada operación.

- El cemento será Portland o artificial y de marca acreditada y deberá reunir en sus ensayos

y análisis químicos, mecánicos y de fraguado, las condiciones de la vigente instrucción

española del Ministerio de Obras Públicas. Deberá estar envasado y almacenado

convenientemente para que no pierda las condiciones precisas. La dirección técnica podrá

realizar, cuando lo crea conveniente, los análisis y ensayos de laboratorio que considere

oportunos. En general se utilizará como mínimo el de calidad P-250 de fraguado lento.

-La arena será limpia, suelta, áspera, crujiendo al tacto y exenta de sustancias orgánicas o

partículas terrosas, para lo cual si fuese necesario, se tamizará y lavará convenientemente.

Podrá ser de río o miga y la dimensión de sus granos será de hasta 2 ó 3 mm.

- Los áridos y gruesos serán procedentes de piedra dura silícea, compacta, resistente,

limpia de tierra y detritus y, a ser posible, que sea canto rodado. Las dimensiones serán de

10 a 60 mm con granulometría apropiada. Se prohíbe el empleo del llamado revoltón, o sea

piedra y arena unida, sin dosificación, así como cascotes o materiales blandos.

- Agua: Se empleará el agua de riego o manantial, quedando prohibido el empleo de aguas

procedentes de ciénagas.

- Mezcla: La dosificación a emplear será la normal en este tipo de hormigones para

fundaciones, recomendándose la utilización de hormigones preparados en plantas

especializadas en ello.

Los trabajos de cruces, teniendo en cuenta que su duración es mayor que los de apertura de

zanjas, empezarán antes, para tener toda la zanja a la vez, dispuesta para el tendido del

cable.

Los cruces de vías férreas, cursos de agua, etc. deberán proyectarse con todo detalle. Se

debe evitar posible acumulación de agua o de gas a lo largo de la canalización situando

convenientemente pozos de escape en relación al perfil altimétrico.

En los tramos rectos, cada 15 ó 20 m, según el tipo de cable, para facilitar su tendido se

dejarán calas abiertas de una longitud mínima de 3 m. en las que se interrumpirá la

continuidad del tubo. Una vez tendido el cable estas calas se taparán cubriendo

previamente el cable con canales o medios tubos, recibiendo sus uniones con cemento o

dejando arquetas fácilmente localizables para ulteriores intervenciones, según indicaciones

del Supervisor de Obras.

355

Para hormigonar los tubos se procederán del modo siguiente:

Se hecha previamente una solera de hormigón bien nivelada de unos 8 cm. De espesor

sobre la que se asienta la primera capa de tubos separados entre sí unos 4 cm.

procediéndose a continuación a hormigonarlos hasta cubrirlos enteramente. Sobre esta

nueva solera se coloca la segunda capa de tubos, en las condiciones ya citadas, que se

hormigona igualmente en forma de capa. Si hay más tubos se procede como ya se ha dicho,

teniendo en cuenta que, en la última capa, el hormigón se vierte hasta el nivel total que

deba tener.

En los cambios de dirección se construirán arquetas de hormigón o ladrillo, siendo sus

dimensiones las necesarias para que el radio de curvatura de tendido sea como mínimo 20

veces el diámetro exterior del cable. No se admitirán ángulos inferiores a 90º y aún éstos se

limitarán a los indispensables. En general los cambios de dirección se harán con ángulos

grandes. Como norma general, en alineaciones superiores a 40 m. Serán necesarias las

arquetas intermedias que promedien los tramos de tendido y que no estén distantes entre sí

más de 40 m.

Las arquetas sólo estarán permitidas en aceras o lugares por las que normalmente no debe

haber tránsito rodado; si esto excepcionalmente fuera imposible, se reforzarán marcos y

tapas.

En la arqueta, los tubos quedarán a unos 25 cm. por encima del fondo para permitir la

colocación de rodillos en las operaciones de tendido. Una vez tendido el cable los tubos se

taponarán con yeso de forma que el cable queda situado en la parte superior del tubo. La

arqueta se rellenará con arena hasta cubrir el cable como mínimo.

La rotura del pavimento con maza (Almádena) está rigurosamente prohibida, debiendo

hacer el corte del mismo de una manera limpia, con rajadera.

En el caso en que el pavimento esté formado por losas, adoquines, bordillos de granito u

otros materiales, de posible posterior utilización, se quitarán éstos con la precaución debida

para no ser dañados, colocándose luego de forma que no sufran deterioro y en el lugar que

molesten menos a la circulación.

5.2.1.5 Cruzamientos y Paralelismos con otras instalaciones.

El cruce de líneas eléctricas subterráneas con ferrocarriles o vías férreas deberá realizarse

siempre bajo tubo. Dicho tubo rebasará las instalaciones de servicio en una distancia de

1.50 m. y a una profundidad mínima de 1.30 m. con respecto a la cara inferior de las

traviesas. En cualquier caso se seguirán las instrucciones del condicionado del organismo

competente. En el caso de cruzamientos entre dos líneas eléctricas subterráneas

directamente enterradas, la distancia mínima a respetar será de 0.25 m.

La mínima distancia entre la generatriz del cable de energía y la de una conducción

metálica no debe ser inferior a 0.30 m. Además entre el cable y la conducción debe estar

interpuesta una plancha metálica de 3mm de espesor como mínimo u otra protección

mecánica equivalente, de anchura igual al menos al diámetro de la conducción y de todas

formas no inferior a 0.50 m.

356

Análoga medida de protección debe aplicarse en el caso de que no sea posible tener el

punto de cruzamiento a distancia igual o superior a 1 m. de un empalme del cable. En el

paralelismo entre el cable de energía y conducciones metálicas enterradas se debe

mantener en todo caso una distancia mínima en proyección horizontal de:

0.50 m. para gaseoductos.

0.30 m. para otras conducciones.

En el caso de cruzamiento entre líneas eléctricas subterráneas y líneas de telecomunicación

subterránea, el cable de energía debe, normalmente, estar situado por debajo del cable de

telecomunicación.

La distancia mínima entre la generatriz externa de cada uno de los dos cables no debe ser

inferior a 0.50 m. El cable colocado superiormente debe estar protegido por un tubo de

hierro de 1m. de largo como mínimo y de tal forma que se garantice que la distancia entre

las generatrices exteriores de los cables en las zonas no protegidas, sea mayor que la

mínima establecida en el caso de paralelismo, que indica a continuación, medida en

proyección horizontal. Dicho tubo de hierro debe estar protegido contra la corrosión y

presentar una adecuada resistencia mecánica; su espesor no será inferior a 2mm. En donde

por justificadas exigencias técnicas no pueda ser respetada la mencionada distancia

mínima, sobre el cable inferior debe ser aplicada una protección análoga a la indicada para

el cable superior. En todo caso la distancia mínima entre los dos dispositivos de protección

no debe ser inferior a 0.10 m. El cruzamiento no debe efectuarse en correspondencia con

una conexión del cable de telecomunicación, y no debe haber empalmes sobre el cable de

energía a una distancia inferior a 1 m. En el caso de paralelismo entre líneas eléctricas

subterráneas y líneas de telecomunicación subterráneas, estos cables deben estar a la mayor

distancia posible entre sí. En donde existan dificultades técnicas importantes, se puede

admitir una distancia mínima en proyección sobre un plano horizontal, entre los puntos

más próximos de las generatrices de los cables, no inferior a 0.50 m. en los cables

interurbanos o a 0.30 m. en los cables urbanos.

5.2.1.6 Tendido de cables.

5.2.1.6.1 Manejo y preparación de bobinas.

Cuando se desplace la bobina en tierra rodándola, hay que fijarse en el sentido de rotación,

generalmente indicado en ella con una flecha, con el fin de evitar que se afloje el cable

enrollado en la misma. La bobina no debe almacenarse sobre un suelo blando.

Antes de comenzar el tendido del cable se estudiará el punto más apropiado para situar la

bobina, generalmente por facilidad de tendido: en el caso de suelos con pendiente suele ser

conveniente el canalizar cuesta abajo. También hay que tener en cuenta que si hay muchos

pasos con tubos, se debe procurar colocar la bobina en la parte más alejada de los mismos,

con el fin de evitar que pase la mayor parte del cable por los tubos. En el caso del cable

trifásico no se canalizará desde el mismo punto en dos direcciones opuestas con el fin de

que las espirales de los tramos se correspondan. Para el tendido, la bobina estará siempre

elevada y sujeta por un barrón y gatos de potencia apropiada al peso de la misma.

357

5.2.1.6.2 Tendido de cables en zanja.

Los cables deben ser siempre desarrollados y puestos en su sitio con el mayor cuidado,

evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc. y teniendo siempre pendiente que el radio

de curvatura del cable deber ser superior a 20 veces su diámetro durante su tendido, y

superior a 10 veces su diámetro una vez instalado.

Cuando los cables se tiendan a mano, los hombres estarán distribuidos de una manera

uniforme a lo largo de la zanja. También se puede canalizar mediante cabrestantes, tirando

del extremo del cable, al que se habrá adoptado una cabeza apropiada, y con un esfuerzo de

tracción por mm2 de conductor que no debe sobrepasar el que indique el fabricante del

mismo. En cualquier caso el esfuerzo no será superior a 4 kg/mm² en cables trifásicos y a 5

kg/mm² para cables unipolares, ambos casos con conductores de cobre. Cuando se trate de

aluminio deben reducirse a la mitad. Será imprescindible la colocación de dinamómetro

para medir dicha tracción mientras se tiende.

El tendido se hará obligatoriamente sobre rodillos que puedan girar libremente y

construidos de forma que no puedan dañar el cable. Se colocarán en las curvas los rodillos

de curva precisos de forma que el radio de curvatura no sea menor de veinte veces el

diámetro del cable.

Durante el tendido del cable se tomarán precauciones para evitar al cable esfuerzos

importantes, así como que sufra golpes o rozaduras. No se permitirá desplazar el cable,

lateralmente, por medio de palancas u otros útiles, sino que se deberá hacer siempre a

mano.

Sólo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la zanja, en casos

muy específicos y siempre bajo la vigilancia del Supervisor de la Obra. Cuando la

temperatura ambiente sea inferior a 0 grados centígrados no se permitirá hacer el tendido

del cable debido a la rigidez que toma el aislamiento. La zanja, en todo su longitud, deberá

estar cubierta con una capa de 10cm. de arena fina en el fondo, antes de proceder al

tendido del cable. No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta, sin haber

tomado antes la precaución de cubrirlo con la capa de 15 cm. de arena fina y la protección

de rasilla. En ningún caso se dejarán los extremos del cable en la zanja sin haber asegurado

antes una buena estanqueidad de los mismos.

Cuando dos cables se canalicen para ser empalmados, si están aislados con papel

impregnado, se cruzarán por lo menos un metro, con objeto de sanear las puntas y si tienen

aislamiento de plástico el cruzamiento será como mínimo de 50 cm. Las zanjas, una vez

abiertas y antes de tender el cable, se recorrerán con detenimiento para comprobar que se

encuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su

tendido. Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros

servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los

trabajos, en la misma forma en que se encontraban primitivamente. Si involuntariamente se

causara alguna avería en dichos servicios, se avisará con toda urgencia a la oficina de

control de obras y a la empresa correspondiente, con el fin de que procedan a su

reparación. El encargado de la obra por parte de la Contrata, tendrá las señas de los

servicios públicos, así como su número de teléfono, por si tuviera, el mismo, que llamar

comunicando la avería producida.

358

Si las pendientes son muy pronunciadas, y el terreno es rocoso e impermeable, se está

expuesto a que la zanja de canalización sirva de drenaje, con lo que se originaría un

arrastre de la arena que sirve de lecho a los cables. En este caso, si es un talud, se deberá

hacer la zanja al bies, para disminuir la pendiente, y de no ser posible, conviene que en esa

zona se lleve la canalización entubada y recibida con cemento.

Cuando dos o más cables de M.T. discurran paralelos entre dos subestaciones, centros de

reparto, centros de transformación, etc., deberán señalizarse debidamente, para facilitar su

identificación en futuras aperturas de la zanja utilizando para ello cada metro y medio,

cintas adhesivas de colores distintos para cada circuito, y en fajas de anchos diferentes para

cada fase si son unipolares. De todos modos al ir separados sus ejes 20 cm. mediante un

ladrillo o rasilla colocado de canto a lo largo de toda la zanja, se facilitará el

reconocimiento de estos cables que además no deben cruzarse en todo el recorrido entre

dos C.T.

En el caso de canalizaciones con cables unipolares de media tensión formando ternas, la

identificación es más dificultosa y por ello es muy importante el que los cables o mazos de

cables no cambien de posición en todo su recorrido como acabamos de indicar. Además se

tendrá en cuenta lo siguiente:

Cada metro y medio serán colocados por fase una vuelta de cinta adhesiva y permanente,

indicativo de la fase 1, fase 2 y fase 3 utilizando para ello los colores normalizados cuando

se trate de cables unipolares.

Por otro lado, cada metro y medio envolviendo las tres fases, se colocarán unas vueltas

de cinta adhesiva que agrupe dichos conductores y los mantenga unidos, salvo indicación

en contra del Supervisor de Obras. En el caso de varias ternas de cables en mazos, las

vueltas de cinta citadas deberán ser de colores distintos que permitan distinguir un circuito

de otro.

Cada metro y medio, envolviendo cada conductor de MT tripolar, serán colocadas unas

vueltas de cinta adhesivas y permanente de un color distinto para cada circuito, procurando

además que el ancho de la faja sea distinto en cada uno.

5.2.1.6.3 Tendido de cables en tubulares.

Cuando el cable se tienda a mano o con cabrestantes y dinamómetro, y haya que pasar el

mismo por un tubo, se facilitará esta operación mediante una cuerda, unida a la extremidad

del cable, que llevará incorporado un dispositivo de manga tira cables, teniendo cuidado de

que el esfuerzo de tracción sea lo más débil posible, con el fin de evitar alargamiento de la

funda de plomo, según se ha indicado anteriormente.

Se situará un hombre en la embocadura de cada cruce de tubo, para guiar el cable y evitar

el deterioro del mismo o rozaduras en el tramo del cruce. Los cables de media tensión

unipolares de un mismo circuito, pasarán todos juntos por un mismo tubo dejándolos sin

encintar dentro del mismo. Nunca se deberán pasar dos cables trifásicos de media tensión

por un tubo. En aquellos casos especiales que a juicio del Supervisor de la Obra se instalen

los cables unipolares por separado, cada fase pasará por un tubo y en estas circunstancias

los tubos no podrán ser nunca metálicos.

359

Se evitarán en lo posible las canalizaciones con grandes tramos entubados y si esto no

fuera posible se construirán arquetas intermedias en los lugares marcados en el proyecto, o

en su defecto donde indique el Supervisor de Obra (según se indica en el apartado

CRUCES (cables entubados)).

Una vez tendido el cable, los tubos se taparán perfectamente con cinta de yute Pirrelli

Tupir o similar, para evitar el arrastre de tierras, roedores, etc., por su interior y servir a la

vez de almohadilla del cable. Para ello se cierra el rollo de cinta en sentido radial y se

ajusta a los diámetros del cable y del tubo quitando las vueltas que sobren.

5.2.1.7 Empalmes

Se ejecutarán los tipos denominados reconstruidos indicados en el proyecto, cualquiera que

sea su aislamiento: papel impregnado, polímero o plástico. Para su confección se seguirán

las normas dadas por el Director de Obra o en su defecto las indicadas por el fabricante del

cable o el de los empalmes. En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado

en no romper el papel al doblar las venas del cable, así como en realizar los baños de aceite

con la frecuencia necesaria para evitar coqueras. El corte de los rollos de papel se hará por

rasgado y no con tijera, navaja, etc.

En los cables de aislamiento seco, se prestará especial atención a la limpieza de las trazas

de cinta semiconductora pues ofrecen dificultades a la vista y los efectos de un deficiencia

en este sentido pueden originar el fallo del cable en servicio.

5.2.1.8 Terminales.

Se utilizará el tipo indicado en el proyecto, siguiendo para su confección las normas que

dicte el Director de Obra o en su defecto el fabricante del cable o el de las botellas

terminales. En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en las

soldaduras, de forma que no queden poros por donde pueda pasar humedad, así como en el

relleno de las botellas, realizándose éste con calentamiento previo de la botella terminal y

de forma que la pasta rebase por la parte superior.

Asimismo, se tendrá especial cuidado en el doblado de los cables de papel impregnado,

para no rozar el papel, así como en la confección del cono difusor de flujos en los cables de

campo radial, prestando atención especial a la continuidad de la pantalla. Se recuerdan las

mismas normas sobre el corte de los rollos de papel, y la limpieza de los trozos de cinta

semiconductora dadas en el apartado anterior de Empalmes.

5.2.1.9 Autoválvulas y seccionador

Los dispositivos de protección contra sobretensiones de origen atmosférico serán

pararrayos autovalvulares tal y como se indica en la memoria del proyecto, colocados

sobre el apoyo de entronque A/S, inmediatamente después del Seccionador según el

sentido de la corriente. El conductor de tierra del pararrayo se colocará por el interior del

apoyo resguardado por las caras del angular del montaje y hasta tres metros del suelo e irá

protegido mecánicamente por un tubo de material no ferromagnético.

El conductor de tierra a emplear será de cobre aislado para la tensión de servicio, de 50

mm² de sección y se unirá a los electrodos de barra necesarios para alcanzar una resistencia

360

de tierra inferior a 20 W. La separación de ambas tomas de tierra será como mínimo de 5

m. Se pondrá especial cuidado en dejar regulado perfectamente el accionamiento del

mando del seccionador. Los conductores de tierra atravesarán la cimentación del apoyo

mediante tubos de fibrocemento de 6 cm. f inclinados de manera que partiendo de una

profundidad mínima de 0.60 m. emerjan lo más recto posible de la peana en los puntos de

bajada de sus respectivos conductores.

5.2.1.10 Herrajes y conexiones.

Se procurará que los soportes de las botellas terminales queden fijos tanto en las paredes de

los centros de transformación como en las torres metálicas y tengan la debida resistencia

mecánica para soportar el peso de los soportes, botellas terminales y cable. Asimismo, se

procurará que queden completamente horizontales.

5.2.1.11 Transporte de bobinas de cables.

La carga y descarga, sobre camiones o remolques apropiados, se hará siempre mediante

una barra adecuada que pase por el orificio central de la bobina. Bajo ningún concepto se

podrá retener la bobina con cuerdas, cables o cadenas que abracen la bobina y se apoyen

sobre la capa exterior del cable enrollado, asimismo no se podrá dejar caer la bobina al

suelo desde un camión o remolque.

5.2.2 Centros de transformación.

5.2.2.1 Obra civil.

Los edificios, locales o recintos destinados a alojar en su interior la instalación eléctrica

descrita en el presente proyecto, cumplirán las Condiciones Generales prescritas en las

Instrucciones del MIE-RAT 14 de Reglamento de Seguridad en Centrales Eléctricas,

referentes a su situación, inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento

de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado y canalizaciones, etc. Los centros estarán

constituidos enteramente con materiales no combustibles. Los elementos delimitadores de

cada Centro (muros exteriores, cubiertas, solera, puertas, etc. ), así como los estructurales

en él contenidos (columnas, vigas, etc. ) tendrán una resistencia al fuego de acuerdo con la

norma NBE CPI-96. Los materiales constructivos del revestimiento interior (paramentos,

pavimento y techo) serán de clase MO de acuerdo con la Norma UNE 23727.

Tal como se indica en el capítulo de Cálculos, los muros del Centro deberán tener entre sus

paramentos una resistencia mínima de 100.000 al mes de su realización. La medición de

esta resistencia se realizará aplicando una tensión de 500 V entre dos placas de 100 cm2

cada una.

Los centros de Transformación tendrán un aislamiento acústico de forma que no transmitan

niveles sonoros superiores a los permitidos por las Ordenanzas Municipales.

Concretamente, no se superarán los 30 dBA durante el periodo nocturno y los 55 dBA

durante el periodo diurno.

361

Ninguna de las aberturas de los centros de transformación será tal que permita el paso de

cuerpos sólidos de más de 12mm de diámetro. Las aberturas próximas a partes en tensión

no permitirán el paso de cuerpos sólidos de más de 2.5 mm de diámetro.

Además, existirá una disposición laberíntica que impida tocar algún objeto o parte en

tensión.

5.2.2.2 Aparamenta de Media Tensión.

La aparamenta de Media Tensión. Estará constituida por conjuntos compactos serie CGM

de Ormazabal. Cada uno de estos conjuntos se encontrará bajo una envolvente metálica.

Estarán diseñados para una tensión admisible de 36 kV y cumplirán con las siguientes

normas:

Nacionales: RU-6405A Internacionales: BS-5227

RU- 6407 CEI-265

UNE-20.099 CEI-298

UNE-20.100 CEI-129

UNE-20.104

UNE-20.135

M.I.E. RAT

El interruptor y el seccionador de puesta a tierra deberán ser un único aparato de tres

posiciones (abierto, cerrado y puesto a tierra), a fin de asegurar la imposibilidad de cierre

simultaneo del interruptor y el seccionador de puesta a tierra. El interruptor deberá ser

capaz de soportar al 100% de su intensidad nominal más de 100 maniobras de cierre y

apertura, correspondiendo a la categoría B según la norma CEI 265.

5.2.2.3 Características constructivas.

Los conjuntos compactos deberán tener una envolvente única con dieléctrico de

hexafluoruro de azufre. Toda la aparamenta estará agrupada en el interior de una cuba

metálica estanca rellenada de hexafluoruro de azufre. En la cuba habrá una sobrepresión de

0,3 bar. sobre la presión atmosférica. Se deberá encontrar sellada de tal forma que

garantice que al menos durante 30 años no sea necesaria la reposición de gas. La cuba

cumplirá con la norma CEI 56 (anexo EE). En la parte posterior se dispondrá de una

clapeta de seguridad que asegure la evacuación de las eventuales sobrepresiones que se

puedan producir, sin daño ni para el operario ni para las instalaciones.

La seguridad de explotación será completada por los dispositivos de enclavamiento por

candado existentes en cada uno de los ejes de accionamiento. Serán celdas de interior y su

grado de protección según la Norma 20-324-94 será IP 307 en cuanto a envolvente externa.

Los cables se conectarán desde la parte frontal de las cabinas. Los accionamientos

manuales irán reagrupados en el frontal de la celda a una altura ergonómica a fin de

facilitar la explotación.

El interruptor será en realidad interruptor-seccionador. En la parte frontal superior de cada

celda se dispondrá un esquema sinóptico del circuito principal, que contenga los ejes de

accionamiento del interruptor y del seccionador de puesta a tierra. Se incluirá también en

362

este esquema la señalización de posición del interruptor. Esta señalización estará ligada

directamente al eje del interruptor sin mecanismos intermedios, de esta forma se asegura la

máxima fiabilidad.

Las celdas responderán en su concepción y fabricación a la definición de aparamenta bajo

envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE 20099. A

continuación se irán detallando las características que deberán cumplir los diferentes

compartimentos que componen las celdas.

5.2.2.3.1 Compartimiento de aparellaje

Estará relleno de SF6 y sellado de por vida según se define en el anexo GG de la

recomendación CEI 298-90. El sistema de sellado será comprobado individualmente en

fabricación y no se requerirá ninguna manipulación del gas durante toda la vida útil de la

instalación (hasta 30 años). La presión relativa de llenado será 0.3 bares.

Toda sobrepresión accidental originada en el interior del compartimiento aparellaje estará

limitada por la apertura de la parte posterior del cárter. Los gases serán canalizados hacia la

parte posterior de la cabina sin ninguna manifestación o proyección en la parte frontal. Las

maniobras de cierre y apertura de los interruptores y cierre de los seccionadores de puesta a

tierra se efectuarán con la ayuda de un mecanismo de acción brusca independiente del

operador.

El seccionador de puesta a tierra dentro del SF6, deberá tener un poder de cierre en

cortocircuito de 40 kA. El interruptor realizará las funciones de corte y seccionamiento

5.2.2.3.2 Compartimiento del juego de barras

Se compondrá de tres barras aisladas de cobre conexionadas mediante tornillos de cabeza

allen de M8. El par de apriete será de 2.8 Nm.

5.2.2.3.3 Compartimiento de conexión de cables

Se podrán conectar cables secos y cables con aislamiento de papel impregnado. Las

extremidades de los cables serán:

simplificadas para cables secos.

termorretráctiles para cables de papel impregnado.

5.2.2.3.4 Compartimiento de mando

Contiene los mandos del interruptor y del seccionador de puesta a tierra, así como la

señalización de presencia de tensión. Se podrán montar en obra los siguientes accesorios si

se requieren posteriormente:

motorizaciones

bobinas de cierre y/o apertura

contactos auxiliares

Este compartimiento deberá ser accesible en tensión, pudiéndose motorizar, añadir

accesorios o cambiar mandos manteniendo la tensión en el centro.

363

5.2.2.3.5 Compartimento de control

En el caso de mandos motorizados, este compartimiento estará equipado de bornas de

conexión y fusibles de baja tensión. En cualquier caso, este compartimiento será accesible

con tensión tanto en barras como en los cables.

5.2.2.3.6. Cortacircuitos fusibles

En la protección ruptofusible se utilizarán fusibles del modelo y calibre indicados en el

capítulo de Cálculos de esta memoria. Los fusibles cumplirán las normas DIN 43-625 y

R.U. 6.407-B. Se instalarán en tres compartimentos individuales estancos. El acceso a

estos compartimentos estará enclavado con el seccionador de puesta a tierra. Este último

pondrá a tierra ambos extremos de los fusibles.

5.2.2.4 Transformadores, celdas y motores de M.T

El transformador o transformadores a instalar será trifásico, con neutro accesible en el

secundario, refrigeración natural, en baño de aceite, con regulación de tensión primaria

mediante conmutador accionable estando el transformador desconectado, servicio continuo

y demás características detalladas en la memoria. La colocación de cada transformador se

realizará de forma que éste quede correctamente instalado sobre las vigas de apoyo.

Comprenden las celdas de llegada o salida de línea, de seccionamiento, de paso de barras,

de protección general, de medida y de protección del trafo.

Las celdas de MT serán de construcción metálica prefabricada, tipo modular, de corte SF6

y aislamiento aire, debiendo cumplir la normativa siguiente:

- UNE-EN 62271-200:2005, IEC 62271-200:2003 “Aparamenta de alta tensión. Parte 200:

Aparamenta bajo envolvente metálica de corriente alterna para tensiones asignadas

superiores a 1 kV e inferiores o iguales a 52 kV.”

- UNE-EN 62271-102:2005, IEC 62271-102:2001 “Aparamenta de alta tensión. Parte 102:

Seccionadores y seccionadores de puesta a tierra de corriente alterna”.

- UNE 20.324, IEC 529 “Grados de protección para envolventes metálicas de M.T.”

- UNE 21.081, IEC 56 “Interruptores automáticos de corriente alterna para M.T.”

- CEI 282-1 “Fusibles de protección para M.T.”

- UNE 21.139, CEI 694 “Estipulaciones comunes para las normas de aparamenta de M.T.”

- UNE-EN 60265-1:1999, IEC 60265-1:1998 “Interruptores de A.T. Parte 1: Interruptores

de A.T. para tensiones asignadas superiores a 1 kV e inferiores a 52 kV”.

Para potencias a partir de 630 kVA, la celda de protección general se deberá dotar de

interruptor automático según UNE 20135, pudiendo ser de rearme manual o automático. Se

preverán en el Proyecto la bancada inferior de apoyo de las celdas prefabricadas, de una

altura mínima de 30 cm.

5.2.2.4.1 Normas de ejecución de las instalaciones

Todas las normas de construcción e instalación del centro se ajustarán, en todo caso, a los

planos, mediciones y calidades que se expresan, así como a las directrices que la Dirección

Facultativa estime oportunas. Además del cumplimiento de lo expuesto, las instalaciones

se ajustarán a las normativas que le pudieran afectar, emanadas por organismos oficiales y

en particular las de la propia compañía eléctrica.

364

El acopio de materiales se hará de forma que estos no sufran alteraciones durante su

depósito en la obra, debiendo retirar y reemplazar todos los que hubieran sufrido alguna

descomposición o defecto durante su estancia, manipulación o colocación en la obra.

5.2.2.4.2 Pruebas reglamentarias

La aparamenta eléctrica que compone la instalación deberá ser sometida a los diferentes

ensayos de tipo y de serie que contemplen las normas UNE o recomendaciones UNESA

conforme a las cuales esté fabricada. Asimismo, una vez ejecutada la instalación, se

procederá, por parte de una entidad acreditada por los organismos públicos competentes al

efecto, a la medición reglamentaria de los siguientes valores:

Resistencia de aislamiento de la instalación

Resistencia del sistema de puesta a tierra.

Tensiones de paso y de contacto.

5.2.2.5 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad

5.2.2.5.1 Prevenciones generales

Queda terminantemente prohibida la entrada en el local de esta estación a toda persona

ajena al servicio y siempre que el encargado del mismo se ausente, deberá dejarlo cerrado

con llave.

Se pondrán en sitio visible del local, y a su entrada, placas de aviso de "Peligro de

muerte".

En el interior del local no habrá más objetos que los destinados al servicio del centro de

transformación, como banqueta, guantes, etc.

No está permitido fumar ni encender cerillas ni cualquier otra clase de combustible en el

interior del local del centro de transformación y en caso de incendio no se empleará nunca

agua.

No se tocará ninguna parte de la instalación en tensión, aunque se esté aislado.

Todas las maniobras se efectuarán colocándose convenientemente sobre la banqueta.

En sitio bien visible estarán colocadas las instrucciones relativas a los socorros que deben

prestarse en los accidentes causados por electricidad, debiendo estar el personal instruido

prácticamente a este respecto, para aplicarlas en caso necesario.

También, y en sitio visible, debe figurar el presente reglamento y esquema de todas las

conexiones de la instalación, aprobado por el Departamento de Industria, al que se pasará

aviso en el caso de introducir alguna modificación en este centro de transformación, para

su inspección y aprobación, en su caso.

5.2.2.5.2 Puesta en Servicio.

Se conectará primero los seccionadores de alta y a continuación el interruptor de alta,

dejando en vacío el transformador. Posteriormente, se conectará el interruptor general de

baja, procediendo en último término a la maniobra de la red de baja tensión.

Si al poner en servicio una línea se disparase el interruptor automático o hubiera fusión

de cartuchos fusibles, antes de volver a conectar se reconocerá detenidamente la línea e

365

instalaciones y si se observase alguna irregularidad, se dará cuenta de modo inmediato a la

empresa suministradora de energía.

5.2.2.5.3 Separación de servicio

Se procederá en orden inverso al determinado en apartado 8, o sea, desconectando la red

de baja tensión y separando después el interruptor de alta y seccionadores.

Si el interruptor fuera automático, sus relés deben regularse por disparo instantáneo con

sobrecarga proporcional a la potencia del transformador, según la clase de la instalación.

A fin de asegurar un buen contacto en las mordazas de los fusibles y cuchillas de los

interruptores así como en las bornas de fijación de las líneas de alta y de baja tensión, la

limpieza se efectuará con la debida frecuencia. Si se tuviera que intervenir en la parte de la

línea comprendida entre la celda de entrada y el seccionador aéreo exterior, se avisará por

escrito a la compañía suministradora de energía eléctrica para que corte la corriente en la

línea alimentadora. Los trabajos no podrán comenzar sin la conformidad de ésta, que no

restablecerá el servicio hasta recibir, con las debidas garantías, notificación de que la línea

de alta se encuentra en perfectas condiciones, para garantizar la seguridad de personas y

cosas.

La limpieza se hará sobre banqueta y con trapos perfectamente secos. El aislamiento que

es necesario para garantizar la seguridad personal sólo se consigue teniendo la banqueta en

perfectas condiciones y sin apoyar en metales u otros materiales derivados a tierra.

5.2.2.5.4 Prevenciones especiales

No se modificarán los fusibles y al cambiarlos se emplearán de las mismas características

de resistencia y curva de fusión.

No debe de sobrepasar los 60 ºC la temperatura del líquido refrigerante, en los aparatos

que lo tuvieran, y cuando se precise cambiarlo se empleará de la misma calidad y

características.

Deben humedecerse con frecuencia las tomas de tierra. Se vigilará el buen estado de los

aparatos, y cuando se observase alguna anomalía en el funcionamiento del centro de

transformación, se pondrá en conocimiento de la compañía suministradora, para corregirla

de acuerdo con ella.

5.2.3 Instalaciones en baja tensión.

5.2.3.1 Canalizaciones eléctricas:

Los cables se colocarán dentro de tubos o canales, fijados directamente sobre las paredes,

enterrados, directamente empotrados en estructuras, en el interior de huecos de la

construcción, bajo molduras, en bandeja o soporte de bandeja, según se indica en Memoria,

Planos y Mediciones.

Antes de iniciar el tendido de la red de distribución, deberán estar ejecutados los elementos

estructurales que hayan de soportarla o en los que vaya a ser empotrada: forjados,

tabiquería, etc. Salvo cuando al estar previstas se hayan dejado preparadas las necesarias

canalizaciones al ejecutar la obra previa, deberá replantearse sobre ésta en forma visible la

situación de las cajas de mecanismos, de registro y protección, así como el recorrido de las

líneas, señalando de forma conveniente la naturaleza de cada elemento.

366

5.2.3.2 Conductores aislados bajo tubos protectores:

Los tubos protectores pueden ser:

- Tubo y accesorios metálicos.

- Tubo y accesorios no metálicos.

- Tubo y accesorios compuestos (constituidos por materiales metálicos y no metálicos).

Los tubos se clasifican según lo dispuesto en las normas siguientes:

- UNE-EN 50.086 -2-1: Sistemas de tubos rígidos.

- UNE-EN 50.086 -2-2: Sistemas de tubos curvables.

- UNE-EN 50.086 -2-3: Sistemas de tubos flexibles.

- UNE-EN 50.086 -2-4: Sistemas de tubos enterrados.

Las características de protección de la unión entre el tubo y sus accesorios no deben ser

inferiores a los declarados para el sistema de tubos.

La superficie interior de los tubos no deberá presentar en ningún punto aristas, asperezas o

fisuras susceptibles de dañar los conductores o cables aislados o de causar heridas a

instaladores o usuarios.

Las dimensiones de los tubos no enterrados y con unión roscada utilizados en las

instalaciones eléctricas son las que se prescriben en la UNE-EN 60.423. Para los tubos

enterrados, las dimensiones se corresponden con las indicadas en la norma UNE-EN

50.086 -2-4. Para el resto de los tubos, las dimensiones serán las establecidas en la norma

correspondiente de las citadas anteriormente. La denominación se realizará en función del

diámetro exterior. El diámetro interior mínimo deberá ser declarado por el fabricante.

En lo relativo a la resistencia a los efectos del fuego considerados en la norma particular

para cada tipo de tubo, se seguirá lo establecido por la aplicación de la Directiva de

Productos de la Construcción (89/106/CEE).

Tubos en canalizaciones fijas en superficie.

En las canalizaciones superficiales, los tubos deberán ser preferentemente rígidos y en

casos especiales podrán usarse tubos curvables. Sus características mínimas serán las

indicadas a continuación:

Característica Código Grado

- Resistencia a la compresión 4 Fuerte

- Resistencia al impacto 3 Media

- Temperatura mínima de instalación y servicio 2 - 5 ºC

- Temperatura máxima de instalación y servicio 1 + 60 ºC

- Resistencia al curvado 1-2 Rígido/curvable

- Propiedades eléctricas 1-2 Continuidad Elec./aislante

- Resistencia a la penetración de objetos sólidos 4 Contra objetos D ≥1 mm

- Resistencia a la penetración del agua 2 Contra gotas de agua

cayendo verticalmente cuando el sistema de tubos está inclinado 15 º

- Resistencia a la corrosión de tubos metálicos 2 Protección interior y

exterior media y compuestos

367

- Resistencia a la tracción 0 No declarada

- Resistencia a la propagación de la llama 1 No propagador

- Resistencia a las cargas suspendidas 0 No declarada

Tubos en canalizaciones empotradas.

En las canalizaciones empotradas, los tubos protectores podrán ser rígidos, curvables o

flexibles, con unas características mínimas indicadas a continuación: 1º/ Tubos empotrados

en obras de fábrica (paredes, techos y falsos techos), huecos de la construcción o canales

protectoras de obra.


- Resistencia a la compresión 2 Ligera

- Resistencia al impacto 2 Ligera



- Resistencia al curvado 1-2-3-4 Cualquiera de las especificadas

- Propiedades eléctricas 0 No declaradas



cayendo verticalmente cuando el sistema de tubos está inclinado 15 º

- Resistencia a la corrosión de tubos metálicos 2 Protección interior y

exterior media y compuestos




2º/ Tubos empotrados embebidos en hormigón o canalizaciones precableadas.


- Resistencia a la compresión 3 Media



- Temperatura máxima de instalación y servicio 2 + 90 ºC (+ 60 ºC

canal. precabl. ordinarias)

- Resistencia al curvado 1-2-3-4 Cualquiera de las

especificadas

- Propiedades eléctricas 0 No declaradas

- Resistencia a la penetración de objetos sólidos 5 Protegido contra el polvo

- Resistencia a la penetración del agua 3 Protegido contra el

agua en forma de lluvia

- Resistencia a la corrosión de tubos metálicos 2 Protección interior

y exterior media y compuestos




Tubos en canalizaciones aéreas o con tubos al aire.

368

En las canalizaciones al aire, destinadas a la alimentación de máquinas o elementos de

movilidad restringida, los tubos serán flexibles y sus características mínimas para

instalaciones ordinarias serán las indicadas a continuación:


- Resistencia a la compresión 4 Fuerte




- Resistencia al curvado 4 Flexible

- Propiedades eléctricas 1/2 Continuidad/aislado



cayendo verticalmente cuando el sistema de tubos está inclinado 15º

- Resistencia a la corrosión de tubos metálicos 2 Protección interior mediana

y exterior elevada y compuestos

- Resistencia a la tracción 2 Ligera


- Resistencia a las cargas suspendidas 2 Ligera

Se recomienda no utilizar este tipo de instalación para secciones nominales de conductor

superiores a 16 mm2.

Instalación.

Los cables utilizados serán de tensión asignada no inferior a 450/750 V.

El diámetro exterior mínimo de los tubos, en función del número y la sección de los

conductores a conducir, se obtendrá de las tablas indicadas en la ITC -BT-21, así como las

características mínimas según el tipo de instalación.

Para la ejecución de las canalizaciones bajo tubos protectores, se tendrán en cuenta las

prescripciones generales siguientes:

- El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo líneas verticales y horizontales o

paralelas a las aristas de las paredes que limitan el local donde se efectúa la instalación.

- Los tubos se unirán entre sí mediante accesorios adecuados a su clase que aseguren la

continuidad de la protección que proporcionan a los conductores.

- Los tubos aislantes rígidos curvables en caliente podrán ser ensamblados entre sí en

caliente, recubriendo el empalme con una cola especial cuando se precise una unión

estanca.

- Las curvas practicadas en los tubos serán continuas y no originarán reducciones de

sección inadmisibles. Los radios mínimos de curvatura para cada clase de tubo serán los

especificados por el fabricante conforme a UNE-EN

- Será posible la fácil introducción y retirada de los conductores en los tubos después de

colocarlos y fijados éstos y sus accesorios, disponiendo para ello los registros que se

consideren convenientes, que en tramos rectos no estarán separados entre sí más de 15

metros. El número de curvas en ángulo situadas entre dos registros consecutivos no será

superior a 3. Los conductores se alojarán normalmente en los tubos después de colocados

éstos.

369

- Los registros podrán estar destinados únicamente a facilitar la introducción y retirada de

los conductores en los tubos o servir al mismo tiempo como cajas de empalme o

derivación.

- Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de cajas apropiadas de

material aislante y no propagador de la llama. Si son metálicas estarán protegidas contra la

corrosión. Las dimensiones de estas cajas serán tales que permitan alojar holgadamente

todos los conductores que deban contener. Su profundidad será al menos igual al diámetro

del tubo mayor más un 50 % del mismo, con un mínimo de 40 mm. Su diámetro o lado

interior mínimo será de 60 mm. Cuando se quieran hacer estancas las entradas de los tubos

en las cajas de conexión, deberán emplearse prensaestopas o racores adecuados.

- En los tubos metálicos sin aislamiento interior, se tendrá en cuenta la posibilidad de que

se produzcan condensaciones de agua en su interior, para lo cual se elegirá

convenientemente el trazado de su instalación, previendo la evacuación y estableciendo

una ventilación apropiada en el interior de los tubos mediante el sistema adecuado, como

puede ser, por ejemplo, el uso de una "T" de la que uno de los brazos no se emplea.

- Los tubos metálicos que sean accesibles deben ponerse a tierra. Su continuidad eléctrica

deberá quedar convenientemente asegurada. En el caso de utilizar tubos metálicos

flexibles, es necesario que la distancia entre dos puestas a tierra consecutivas de los tubos

no exceda de 10 metros.

- No podrán utilizarse los tubos metálicos como conductores de protección o de neutro.

Cuando los tubos se instalen en montaje superficial, se tendrán en cuenta, además, las

siguientes prescripciones:

- Los tubos se fijarán a las paredes o techos por medio de bridas o abrazaderas protegidas

contra la corrosión y sólidamente sujetas. La distancia entre éstas será, como máximo, de

0,50 metros. Se dispondrán fijaciones de una y otra parte en los cambios de dirección, en

los empalmes y en la proximidad inmediata de las entradas en cajas o aparatos.

- Los tubos se colocarán adaptándose a la superficie sobre la que se instalan, curvándose o

usando los accesorios necesarios.

- En alineaciones rectas, las desviaciones del eje del tubo respecto a la línea que une los

puntos extremos no serán superiores al 2 por 100.

- Es conveniente disponer los tubos, siempre que sea posible, a una altura mínima de 2,50

metros sobre el suelo, con objeto de protegerlos de eventuales daños mecánicos.

Cuando los tubos se coloquen empotrados, se tendrán en cuenta, además, las siguientes

prescripciones:

- En la instalación de los tubos en el interior de los elementos de la construcción, las rozas

no pondrán en peligro la seguridad de las paredes o techos en que se practiquen. Las

dimensiones de las rozas serán suficientes para que los tubos queden recubiertos por una

capa de 1 centímetro de espesor, como mínimo. En los ángulos, el espesor de esta capa

puede reducirse a 0,5 centímetros.

- No se instalarán entre forjado y revestimiento tubos destinados a la instalación eléctrica

de las plantas inferiores.

- Para la instalación correspondiente a la propia planta, únicamente podrán instalarse, entre

forjado y revestimiento, tubos que deberán quedar recubiertos por una capa de hormigón o

mortero de 1 centímetro de espesor, como mínimo, además del revestimiento.

- En los cambios de dirección, los tubos estarán convenientemente curvados o bien

provistos de codos o "T" apropiados, pero en este último caso sólo se admitirán los

provistos de tapas de registro.

- Las tapas de los registros y de las cajas de conexión quedarán accesibles y desmontables

una vez finalizada la obra. Los registros y cajas quedarán enrasados con la superficie

370

exterior del revestimiento de la pared o techo cuando no se instalen en el interior de un

alojamiento cerrado y practicable.

- En el caso de utilizarse tubos empotrados en paredes, es conveniente disponer los

recorridos horizontales a 50 centímetros como máximo, de suelo o techos y los verticales a

una distancia de los ángulos de esquinas no superior a 20 centímetros.

5.2.3.2.1 Conductores aislados fijados directamente sobre las paredes:

Estas instalaciones se establecerán con cables de tensiones asignadas no inferiores a 0,6/1

kV, provistos de aislamiento y cubierta (se incluyen cables armados o con aislamiento

mineral).

Para la ejecución de las canalizaciones se tendrán en cuenta las siguientes prescripciones:

- Se fijarán sobre las paredes por medio de bridas, abrazaderas, o collares de forma que no

perjudiquen las cubiertas de los mismos.

- Con el fin de que los cables no sean susceptibles de doblarse por efecto de su propio

peso, los puntos de fijación de los mismos estarán suficientemente próximos. La distancia

entre dos puntos de fijación sucesivos, no excederá de 0,40 metros.

- Cuando los cables deban disponer de protección mecánica por el lugar y condiciones de

instalación en que se efectúe la misma, se utilizarán cables armados. En caso de no utilizar

estos cables, se establecerá una protección mecánica complementaria sobre los mismos.

- Se evitará curvar los cables con un radio demasiado pequeño y salvo prescripción en

contra fijada en la Norma UNE correspondiente al cable utilizado, este radio no será

inferior a 10 veces el diámetro exterior del cable.

- Los cruces de los cables con canalizaciones no eléctricas se podrán efectuar por la parte

anterior o posterior a éstas, dejando una distancia mínima de 3 cm entre la superficie

exterior de la canalización no eléctrica y la cubierta de los cables cuando el cruce se

efectúe por la parte anterior de aquélla.

- Los extremos de los cables serán estancos cuando las características de los locales o

emplazamientos así lo exijan, utilizándose a este fin cajas u otros dispositivos adecuados.

La estanqueidad podrá quedar asegurada con la ayuda de prensaestopas.

- Los empalmes y conexiones se harán por medio de cajas o dispositivos equivalentes

provistos de tapas desmontables que aseguren a la vez la continuidad de la protección

mecánica establecida, el aislamiento y la inaccesibilidad de las conexiones y permitiendo

su verificación en caso necesario.

5.2.3.2.2 Conductores aislados enterrados:

Las condiciones para estas canalizaciones, en las que los conductores aislados deberán ir

bajo tubo salvo que tengan cubierta y una tensión asignada 0,6/1kV, se establecerán de

acuerdo con lo señalado en la Instrucciones ITC-BT-07 e ITC-BT-21.

5.2.3.2.3 Conductores aislados directamente empotrados en estructuras:

Para estas canalizaciones son necesarios conductores aislados con cubierta (incluidos

cables armados o con aislamiento mineral). La temperatura mínima y máxima de

instalación y servicio será de -5ºC y 90ºC respectivamente (polietileno reticulado o

etilenopropileno).

371

5.2.3.2.4 Conductores aislados en el interior de la construcción:


Los cables o tubos podrán instalarse directamente en los huecos de la construcción con la

condición de que sean no propagadores de la llama.

Los huecos en la construcción admisibles para estas canalizaciones podrán estar dispuestos

en muros, paredes, vigas, forjados o techos, adoptando la forma de conductos continuos o

bien estarán comprendidos entre dos superficies paralelas como en el caso de falsos techos

o muros con cámaras de aire.

La sección de los huecos será, como mínimo, igual a cuatro veces la ocupada por los cables

o tubos, y su dimensión más pequeña no será inferior a dos veces el diámetro exterior de

mayor sección de éstos, con un mínimo de 20 milímetros.

Las paredes que separen un hueco que contenga canalizaciones eléctricas de los locales

inmediatos, tendrán suficiente solidez para proteger éstas contra acciones previsibles.

Se evitarán, dentro de lo posible, las asperezas en el interior de los huecos y los cambios de

dirección de los mismos en un número elevado o de pequeño radio de curvatura.

La canalización podrá ser reconocida y conservada sin que sea necesaria la destrucción

parcial de las paredes, techos, etc., o sus guarnecidos y decoraciones.

Los empalmes y derivaciones de los cables serán accesibles, disponiéndose para ellos las

cajas de derivación adecuadas.

Se evitará que puedan producirse infiltraciones, fugas o condensaciones de agua que

puedan penetrar en el interior del hueco, prestando especial atención a la impermeabilidad

de sus muros exteriores, así como a la proximidad de tuberías de conducción de líquidos,

penetración de agua al efectuar la limpieza de suelos, posibilidad de acumulación de

aquélla en partes bajas del hueco, etc.

5.2.3.2.5 Conductores aislados bajo canales protectoras:

La canal protectora es un material de instalación constituido por un perfil de paredes

perforadas o no, destinado a alojar conductores o cables y cerrado por una tapa

desmontable.


Las canales protectoras tendrán un grado de protección IP4X y estarán clasificadas como

"canales con tapa de acceso que sólo pueden abrirse con herramientas".

En su interior se podrán colocar mecanismos tales como interruptores, tomas de corriente,

dispositivos de mando y control, etc, siempre que se fijen de acuerdo con las instrucciones

del fabricante. También se podrán realizar empalmes de conductores en su interior y

conexiones a los mecanismos.

372

El cumplimiento de las características se realizará según los ensayos indicados en las

normas UNE-EN 50l085.

Las canales protectoras para aplicaciones no ordinarias deberán tener unas características

mínimas de resistencia al impacto, de temperatura mínima y máxima de instalación y

servicio, de resistencia a la penetración de objetos sólidos y de resistencia a la penetración

de agua, adecuadas a las condiciones del emplazamiento al que se destina; asimismo las

canales serán no propagadoras de la llama. Dichas características serán conformes a las

normas de la serie UNE-EN 50.085.

El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo preferentemente líneas verticales y

horizontales o paralelas a las aristas de las paredes que limitan al local donde se efectúa la

instalación.

Las canales con conductividad eléctrica deben conectarse a la red de tierra, su continuidad

eléctrica quedará convenientemente asegurada.

La tapa de las canales quedará siempre accesible.

5.2.3.2.6 Conductores aislados bajo molduras:

Estas canalizaciones están constituidas por cables alojados en ranuras bajo molduras.

Podrán utilizarse únicamente en locales o emplazamientos clasificados como secos,

temporalmente húmedos o polvorientos. Los cables serán de tensión asignada no inferior a

450/750 V.

Las molduras cumplirán las siguientes condiciones:

- Las ranuras tendrán unas dimensiones tales que permitan instalar sin dificultad por ellas a

los conductores o cables. En principio, no se colocará más de un conductor por ranura,

admitiéndose, no obstante, colocar varios conductores siempre que pertenezcan al mismo

circuito y la ranura presente dimensiones adecuadas para ello.

- La anchura de las ranuras destinadas a recibir cables rígidos de sección igual o inferior a

6 mm2 serán, como mínimo, de 6 mm.

Para la instalación de las molduras se tendrá en cuenta:

- Las molduras no presentarán discontinuidad alguna en toda la longitud donde contribuyen

a la protección mecánica de los conductores. En los cambios de dirección, los ángulos de

las ranuras serán obtusos.

- Las canalizaciones podrán colocarse al nivel del techo o inmediatamente encima de los

rodapiés. En ausencia de éstos, la parte inferior de la moldura estará, como mínimo, a 10

cm por encima del suelo.

- En el caso de utilizarse rodapiés ranurados, el conductor aislado más bajo estará, como

mínimo, a 1,5 cm por encima del suelo.

- Cuando no puedan evitarse cruces de estas canalizaciones con las destinadas a otro uso

(agua, gas, etc.), se utilizará una moldura especialmente concebida para estos cruces o

preferentemente un tubo rígido empotrado que sobresaldrá por una y otra parte del cruce.

La separación entre dos canalizaciones que se crucen será, como mínimo de 1 cm en el

caso de utilizar molduras especiales para el cruce y 3 cm, en el caso de utilizar tubos

rígidos empotrados.

- Las conexiones y derivaciones de los conductores se hará mediante dispositivos de

conexión con tornillo o sistemas equivalentes.

373

- Las molduras no estarán totalmente empotradas en la pared ni recubiertas por papeles,

tapicerías o cualquier otro material, debiendo quedar su cubierta siempre al aire.

- Antes de colocar las molduras de madera sobre una pared, debe asegurarse que la pared

está suficientemente seca; en caso contrario, las molduras se separarán de la pared por

medio de un producto hidrófugo.

5.2.3.2.7 Conductores aislados en bandeja o soporte bandeja:

Sólo se utilizarán conductores aislados con cubierta (incluidos cables armados o con

aislamiento mineral), unipolares o multipolares según norma UNE 20.460 -5-52.

El material usado para la fabricación será acero laminado de primera calidad, galvanizado

por inmersión. La anchura de las canaletas será de 100 mm como mínimo, con incrementos

de 100 en 100 mm. La longitud de los tramos rectos será de dos metros. El fabricante

indicará en su catálogo la carga máxima admisible, en N/m, en función de la anchura y de

la distancia entre soportes. Todos los accesorios, como codos, cambios de plano,

reducciones, tes, uniones, soportes, etc, tendrán la misma calidad que la bandeja.

Las bandejas y sus accesorios se sujetarán a techos y paramentos mediante herrajes de

suspensión, a distancias tales que no se produzcan flechas superiores a 10 mm y estarán

perfectamente alineadas con los cerramientos de los locales.

No se permitirá la unión entre bandejas o la fijación de las mismas a los soportes por

medio de soldadura, debiéndose utilizar piezas de unión y tornillería cadmiada. Para las

uniones o derivaciones de líneas se utilizarán cajas metálicas que se fijarán a las bandejas.

5.2.3.2.8 Normas de instalación en presencia de otras canalizaciones no eléctricas:

En caso de proximidad de canalizaciones eléctricas con otras no eléctricas, se dispondrán

de forma que entre las superficies exteriores de ambas se mantenga una distancia mínima

de 3 cm. En caso de proximidad con conductos de calefacción, de aire caliente, vapor o

humo, las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que no puedan alcanzar una

temperatura peligrosa y, por consiguiente, se mantendrán separadas por una distancia

conveniente o por medio de pantallas calorífugas.

Las canalizaciones eléctricas no se situarán por debajo de otras canalizaciones que puedan

dar lugar a condensaciones, tales como las destinadas a conducción de vapor, de agua, de

gas, etc., a menos que se tomen las disposiciones necesarias para proteger las

canalizaciones eléctricas contra los efectos de estas condensaciones.

5.2.3.2.9 Accesibilidad a las instalaciones:

Las canalizaciones deberán estar dispuestas de forma que faciliten su maniobra, inspección

y acceso a sus conexiones. Las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que

mediante la conveniente identificación de sus circuitos y elementos, se pueda proceder en

todo momento a reparaciones, transformaciones, etc.

En toda la longitud de los pasos de canalizaciones a través de elementos de la construcción,

tales como muros, tabiques y techos, no se dispondrán empalmes o derivaciones de cables,

estando protegidas contra los deterioros mecánicos, las acciones químicas y los efectos de

la humedad.

374

Las cubiertas, tapas o envolventes, mandos y pulsadores de maniobra de aparatos tales

como mecanismos, interruptores, bases, reguladores, etc, instalados en los locales húmedos

o mojados, serán de material aislante.

5.2.3.3 Conductores:

Los conductores utilizados se regirán por las especificiones del proyecto, según se indica

en Memoria, Planos y Mediciones.

5.2.3.3.1 Materiales:

Los conductores serán de los siguientes tipos:

- De 450/750 V de tensión nominal.

- Conductor: de cobre.

- Formación: unipolares.

- Aislamiento: policloruro de vinilo (PVC).

- Tensión de prueba: 2.500 V.

- Instalación: bajo tubo.

- Normativa de aplicación: UNE 21.031.

- De 0,6/1 kV de tensión nominal.

- Conductor: de cobre (o de aluminio, cuando lo requieran las especificaciones del

proyecto).

- Formación: uni-bi-tri-tetrapolares.

- Aislamiento: policloruro de vinilo (PVC) o polietileno reticulado (XLPE).

- Tensión de prueba: 4.000 V.

- Instalación: al aire o en bandeja.

- Normativa de aplicación: UNE 21.123.

Los conductores de cobre electrolítico se fabricarán de calidad y resistencia mecánica

uniforme, y su coeficiente de resistividad a 20 ºC será del 98 % al 100 %. Irán provistos de

baño de recubrimiento de estaño, que deberá resistir la siguiente prueba: A una muestra

limpia y seca de hilo estañado se le da la forma de círculo de diámetro equivalente a 20 o

30 veces el diámetro del hilo, a continuación de lo cual se sumerge durante un minuto en

una solución de ácido hidroclorídrico de 1,088 de peso específico a una temperatura de 20

ºC. Esta operación se efectuará dos veces, después de lo cual no deberán apreciarse puntos

negros en el hilo. La capacidad mínima del aislamiento de los conductores será de 500 V.

Los conductores de sección igual o superior a 6 mm2 deberán estar constituidos por cable

obtenido por trenzado de hilo de cobre del diámetro correspondiente a la sección del

conductor de que se trate.

5.2.3.3.2 Dimensionado:

Para la selección de los conductores activos del cable adecuado a cada carga se usará el

más desfavorable entre los siguientes criterios:

375

- Intensidad máxima admisible. Como intensidad se tomará la propia de cada carga.

Partiendo de las intensidades nominales así establecidas, se eligirá la sección del cable que

admita esa intensidad de acuerdo a las prescripciones del Reglamento Electrotécnico para

Baja Tensión ITC-BT-19 o las recomendaciones del fabricante, adoptando los oportunos

coeficientes correctores según las condiciones de la instalación. En cuanto a coeficientes

de mayoración de la carga, se deberán tener presentes las Instrucciones ITC-BT-44 para

receptores de alumbrado e ITC-BT-47 para receptores de motor.

- Caída de tensión en servicio. La sección de los conductores a utilizar se determinará de

forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de

utilización, sea menor del 3 % de la tensión nominal en el origen de la instalación, para

alumbrado, y del 5 % para los demás usos, considerando alimentados todos los receptores

susceptibles de funcionar simultáneamente. Para la derivación individual la caída de

tensión máxima admisible será del 1,5 %. El valor de la caída de tensión podrá

compensarse entre la de la instalación interior y la de la derivación individual, de forma

que la caída de tensión total sea inferior a la suma de los valores límites especificados para

ambas.

- Caída de tensión transitoria. La caída de tensión en todo el sistema durante el arranque de

motores no debe provocar condiciones que impidan el arranque de los mismos,

desconexión de los contactores, parpadeo de alumbrado, etc.

La sección del conductor neutro será la especificada en la Instrucción ITC -BT-07,

apartado 1, en función de la sección de los conductores de fase o polares de la instalación.

Los conductores de protección serán del mismo tipo que los conductores activos

especificados en el apartado anterior, y tendrán una sección mínima igual a la fijada por la

tabla 2 de la ITC-BT-18, en función de la sección de los conductores de fase o polares de

la instalación. Se podrán instalar por las mismas canalizaciones que éstos o bien en forma

independiente, siguiéndose a este respecto lo que señalen las normas particulares de la

empresa distribuidora de la energía.

5.2.3.3.3 Identificación de las instalaciones:

Las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que por conveniente identificación

de sus circuitos y elementos, se pueda proceder en todo momento a reparaciones,

transformaciones, etc.

Los conductores de la instalación deben ser fácilmente identificables, especialmente por lo

que respecta al conductor neutro y al conductor de protección. Esta identificación se

realizará por los colores que presenten sus aislamientos. Cuando exista conductor neutro en

la instalación o se prevea para un conductor de fase su pase posterior a conductor neutro,

se identificarán éstos por el color azul claro. Al conductor de protección se le identificará

por el color verde-amarillo. Todos los conductores de fase, o en su caso, aquellos para los

que no se prevea su pase posterior a neutro, se identificarán por los colores marrón, negro o

gris.

376

5.2.3.3.4 Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica:

Las instalaciones deberán presentar una resistencia de aislamiento al menos igual a los

valores indicados en la tabla siguiente:

Tensión nominal instalación Tensión ensayo corriente continua (V) Resistencia de

aislamiento (M)

MBTS o MBTP 250 ≥0,25

≤500 V 500 ≥0,50

> 500 V 1000 ≥1,00

La rigidez dieléctrica será tal que, desconectados los aparatos de utilización (receptores),

resista durante 1 minuto una prueba de tensión de 2U + 1000 V a frecuencia industrial,

siendo U la tensión máxima de servicio expresada en voltios, y con un mínimo de 1.500 V.

Las corrientes de fuga no serán superiores, para el conjunto de la instalación o para cada

uno de los circuitos en que ésta pueda dividirse a efectos de su protección, a la sensibilidad

que presenten los interruptores diferenciales instalados como protección contra los

contactos indirectos.

5.2.3.4 Cajas de empalme:

Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de cajas apropiadas de

material plástico resistente incombustible o metálicas, en cuyo caso estarán aisladas

interiormente y protegidas contra la oxidación. Las dimensiones de estas cajas serán tales

que permitan alojar holgadamente todos los conductores que deban contener. Su

profundidad será igual, por lo menos, a una vez y media el diámetro del tubo mayor, con

un mínimo de 40 mm; el lado o diámetro de la caja será de al menos 80 mm. Cuando se

quieran hacer estancas las entradas de los tubos en las cajas de conexión, deberán

emplearse prensaestopas adecuados. En ningún caso se permitirá la unión de conductores,

como empalmes o derivaciones por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los

conductores, sino que deberá realizarse siempre utilizando bornes de conexión.

Los conductos se fijarán firmemente a todas las cajas de salida, de empalme y de paso,

mediante contratuercas y casquillos. Se tendrá cuidado de que quede al descubierto el

número total de hilos de rosca al objeto de que el casquillo pueda ser perfectamente

apretado contra el extremo del conducto, después de lo cual se apretará la contratuerca para

poner firmemente el casquillo en contacto eléctrico con la caja.

Los conductos y cajas se sujetarán por medio de pernos de fiador en ladrillo hueco, por

medio de pernos de expansión en hormigón y ladrillo macizo y clavos Split sobre metal.

Los pernos de fiador de tipo tornillo se usarán en instalaciones permanentes, los de tipo de

tuerca cuando se precise desmontar la instalación, y los pernos de expansión serán

deapertura efectiva. Serán de construcción sólida y capaces de resistir una tracción mínima

de 20 kg. No se hará uso de clavos por medio de sujeción de cajas o conductos.

5.2.3.5 Mecanismos y tomas de corriente:

Los interruptores y conmutadores cortarán la corriente máxima del circuito en que estén

colocados sin dar lugar a la formación de arco permanente, abriendo o cerrando los

circuitos sin posibilidad de torma una posición intermedia. Serán del tipo cerrado y de

377

material aislante. Las dimensiones de las piezas de contacto serán tales que la temperatura

no pueda exceder de 65 ºC en ninguna de sus piezas. Su construcción será tal que permita

realizar un número total de 10.000 maniobras de apertura y cierre, con su carga nominal a

la tensión de trabajo. Llevarán marcada su intensidad y tensiones nominales, y estarán

probadas a una tensión de 500 a 1.000 voltios.

Las tomas de corriente serán de material aislante, llevarán marcadas su intensidad y tensión

nominales de trabajo y dispondrán, como norma general, todas ellas de puesta a tierra.

Todos ellos irán instalados en el interior de cajas empotradas en los paramentos, de forma

que al exterior sólo podrá aparecer el mando totalmente aislado y la tapa embellecedora.

En el caso en que existan dos mecanismos juntos, ambos se alojarán en la misma caja, la

cual deberá estar dimensionada suficientemente para evitar falsos contactos.

5.2.3.6 Aparamenta de mando y protección:

5.2.3.6.1 Cuadros eléctricos:

Todos los cuadros eléctricos serán nuevos y se entregarán en obra sin ningún defecto.

Estarán diseñados siguiendo los requisitos de estas especificaciones y se construirán de

acuerdo con el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión y con las recomendaciones

de la Comisión Electrotécnica Internacional (CEI).

Cada circuito en salida de cuadro estará protegido contra las sobrecargas y cortocircuitos.

La protección contra corrientes de defecto hacia tierra se hará por circuito o grupo de

circuitos según se indica en el proyecto, mediante el empleo de interruptores diferenciales

de sensibilidad adecuada, según ITC-BT-24.

Los cuadros serán adecuados para trabajo en servicio continuo. Las variaciones máximas

admitidas de tensión y frecuencia serán del + 5 % sobre el valor nominal.

Los cuadros serán diseñados para servicio interior, completamente estancos al polvo y la

humedad, ensamblados y cableados totalmente en fábrica, y estarán constituidos por una

estructura metálica de perfiles laminados en frío, adecuada para el montaje sobre el suelo,

y paneles de cerramiento de chapa de acero de fuerte espesor, o de cualquier otro material

que sea mecánicamente resistente y no inflamable.

Alternativamente, la cabina de los cuadros podrá estar constituida por módulos de material

plástico, con la parte frontal transparente.

Las puertas estarán provistas con una junta de estanquidad de neopreno o material similar,

para evitar la entrada de polvo.

Todos los cables se instalarán dentro de canaletas provista de tapa desmontable. Los cables

de fuerza irán en canaletas distintas en todo su recorrido de las canaletas para los cables de

mando y control.

Los aparatos se montarán dejando entre ellos y las partes adyacentes de otros elementos

una distancia mínima igual a la recomendada por el fabricante de los aparatos, en cualquier

378

caso nunca inferior a la cuarta parte de la dimensión del aparato en la dirección

considerada.

La profundidad de los cuadros será de 500 mm y su altura y anchura la necesaria para la

colocación de los componentes e igual a un múltiplo entero del módulo del fabricante. Los

cuadros estarán diseñados para poder ser ampliados por ambos extremos.

Los aparatos indicadores (lámparas, amperímetros, voltímetros, etc), dispositivos de

mando (pulsadores, interruptores, conmutadores, etc), paneles sinópticos, etc, se montarán

sobre la parte frontal de los cuadros.

Todos los componentes interiores, aparatos y cables, serán accesibles desde el exterior por

el frente.

El cableado interior de los cuadros se llevará hasta una regleta de bornas situada junto a las

entradas de los cables desde el exterior.

Las partes metálicas de la envoltura de los cuadros se protegerán contra la corrosión por

medio de una imprimación a base de dos manos de pintura anticorrosiva y una pintura de

acabado de color que se especifique en las Mediciones o, en su defecto, por la Dirección

Técnica durante el transcurso de la instalación.

La construcción y diseño de los cuadros deberán proporcionar seguridad al personal y

garantizar un perfecto funcionamiento bajo todas las condiciones de servicio, y en

particular:

- los compartimentos que hayan de ser accesibles para accionamiento o mantenimiento

estando el cuadro en servicio no tendrán piezas en tensión al descubierto.

- el cuadro y todos sus componentes serán capaces de soportar las corrientes de

cortocircuito (kA) según especificaciones reseñadas en planos y mediciones.

5.2.3.6.2 Interruptores automáticos:

En el origen de la instalación y lo más cerca posible del punto de alimentación a la misma,

se colocará el cuadro general de mando y protección, en el que se dispondrá un interruptor

general de corte omnipolar, así como dispositivos de protección contra sobreintensidades

de cada uno de los circuitos que parten de dicho cuadro.

La protección contra sobreintensidades para todos los conductores (fases y neutro) de cada

circuito se hará con interruptores magnetotérmicos o automáticos de corte omnipolar, con

curva térmica de corte para la protección a sobrecargas y sistema de corte electromagnético

para la protección a cortocircuitos.

En general, los dispositivos destinados a la protección de los circuitos se instalarán en el

origen de éstos, así como en los puntos en que la intensidad admisible disminuya por

cambios debidos a sección, condiciones de instalación, sistema de ejecución o tipo de

conductores utilizados. No obstante, no se exige instalar dispositivos de protección en el

origen de un circuito en que se presente una disminución de la intensidad admisible en el

mismo, cuando su protección quede asegurada por otro dispositivo instalado anteriormente.

379

Los interruptores serán de ruptura al aire y de disparo libre y tendrán un indicador de

posición. El accionamiento será directo por polos con mecanismos de cierre por energía

acumulada. El accionamiento será manual o manual y eléctrico, según se indique en el

esquema o sea necesario por necesidades de automatismo. Llevarán marcadas la intensidad

y tensión nominales de funcionamiento, así como el signo indicador de su desconexión.

El interruptor de entrada al cuadro, de corte omnipolar, será selectivo con los interruptores

situados aguas abajo, tras él.

Los dispositivos de protección de los interruptores serán relés de acción directa.

5.2.3.6.3.- Guardamotores:

Los contactores guardamotores serán adecuados para el arranque directo de motores, con

corriente de arranque máxima del 600 % de la nominal y corriente de desconexión igual a

la nominal.

La longevidad del aparato, sin tener que cambiar piezas de contacto y sin mantenimiento,

en condiciones de servicio normales (conecta estando el motor parado y desconecta

durante la marcha normal) será de al menos 500.000 maniobras.

La protección contra sobrecargas se hará por medio de relés térmicos para las tres fases,

con rearme manual accionable desde el interior del cuadro.

En caso de arranque duro, de larga duración, se instalarán relés térmicos de característica

retardada. En ningún caso se permitirá cortocircuitar el relé durante el arranque.

La verificación del relé térmico, previo ajuste a la intensidad nominal del motor, se hará

haciendo girar el motor a plena carga en monofásico; la desconexión deberá tener lugar al

cabo de algunos minutos.

Cada contactor llevará dos contactos normalmente cerrados y dos normalmente abiertos

para enclavamientos con otros aparatos.

5.2.3.6.4 Fusibles:

Los fusibles serán de alta capacidad de ruptura, limitadores de corriente y de acción lenta

cuando vayan instalados en circuitos de protección de motores.

Los fusibles de protección de circuitos de control o de consumidores óhmicos serán de alta

capacidad ruptura y de acción rápida.

Se dispondrán sobre material aislante e incombustible, y estarán construidos de tal forma

que no se pueda proyectar metal al fundirse. Llevarán marcadas la intensidad y tensión

nominales de trabajo.

No serán admisibles elementos en los que la reposición del fusible pueda suponer un

peligro de accidente. Estará montado sobre una empuñadura que pueda ser retirada

fácilmente de la base.

380

5.2.3.6.5 Interruptores diferenciales:

1º La protección contra contactos directos se asegurará adoptando las siguientes medidas:

Protección por aislamiento de las partes activas.

Las partes activas deberán estar recubiertas de un aislamiento que no pueda ser eliminado

más que destruyéndolo.

Protección por medio de barreras o envolventes.

Las partes activas deben estar situadas en el interior de las envolventes o detrás de barreras

que posean, como mínimo, el grado de protección IP XXB, según UNE20.324. Si se

necesitan aberturas mayores para la reparación de piezas o para el buen funcionamiento de

los equipos, se adoptarán precauciones apropiadas para impedir que las personas o

animales domésticos toquen las partes activas y se garantizará que las personas sean

conscientes del hecho de que las partes activas no deben ser tocadas voluntariamente.

Las superficies superiores de las barreras o envolventes horizontales que son fácilmente

accesibles, deben responder como mínimo al grado de protección IP4X o IP XXD.

Las barreras o envolventes deben fijarse de manera segura y ser de una robustez y

durabilidad suficientes para mantener los grados de protección exigidos, con una

separación suficiente de las partes activas en las condiciones normales de servicio,

teniendo en cuenta las influencias externas.

Cuando sea necesario suprimir las barreras, abrir las envolventes o quitar partes de éstas,

esto no debe ser posible más que:

- bien con la ayuda de una llave o de una herramienta;

- o bien, después de quitar la tensión de las partes activas protegidas por estas barreras o

estas envolventes, no pudiendo ser restablecida la tensión hasta después de volver a colocar

las barreras o las envolventes;

- o bien, si hay interpuesta una segunda barrera que posee como mínimo el grado de

protección IP2X o IP XXB, que no pueda ser quitada más que con la ayuda de una llave o

de una herramienta y que impida todo contacto con las partes activas.

Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial-residual.

Esta medida de protección está destinada solamente a complementar otras medidas de

protección contra los contactos directos.

El empleo de dispositivos de corriente diferencial-residual, cuyo valor de corriente

diferencial asignada de funcionamiento sea inferior o igual a 30 mA, se reconoce como

medida de protección complementaria en caso de fallo de otra medida de protección contra

los contactos directos o en caso de imprudencia de los usuarios.

2º/ La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante "corte automático de

la alimentación". Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que

una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo tal que pueda

381

dar como resultado un riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz

en corriente alterna, en condiciones normales y a 24 V en locales húmedos.

Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de

protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una

misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador debe ponerse a

tierra.

Se cumplirá la siguiente condición:

Ra x Ia < U

dónde:

- Ra es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección

de masas.

- Ia es la corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo de protección.

Cuando el dispositivo de protección es un dispositivo de corriente diferencial residual es la

corriente diferencial-residual asignada.

- U es la tensión de contacto límite convencional (50 ó 24V).

5.2.3.6.6 Seccionadores:

Los seccionadores en carga serán de conexión y desconexión brusca, ambas independientes

de la acción del operador.

Los seccionadores serán adecuados para servicio continuo y capaces de abrir y cerrar la

corriente nominal a tensión nominal con un factor de potencia igual o inferior a 0,7.

5.2.3.6.7 Embarrados:

El embarrado principal constará de tres barras para las fases y una, con la mitad de la

sección de las fases, para el neutro. La barra de neutro deberá ser seccionable a la entrada

del cuadro.

Las barras serán de cobre electrolítico de alta conductividad y adecuadas para soportar la

intensidad de plena carga y las corrientes de cortocircuito que se especifiquen en memoria

y planos.

Se dispondrá también de una barra independiente de tierra, de sección adecuada para

proporcionar la puesta a tierra de las partes metálicas no conductoras de los aparatos, la

carcasa del cuadro y, si los hubiera, los conductores de protección de los cables en salida.

5.2.3.6.8 Prensaestopas y etiquetas:

Los cuadros irán completamente cableados hasta las regletas de entrada y salida.

Se proveerán prensaestopas para todas las entradas y salidas de los cables del cuadro; los

prensaestopas serán de doble cierre para cables armados y de cierre sencillo para cables sin

armar.

382

Todos los aparatos y bornes irán debidamente identificados en el interior del cuadro

mediante números que correspondan a la designación del esquema. Las etiquetas serán

marcadas de forma indeleble y fácilmente legible.

En la parte frontal del cuadro se dispondrán etiquetas de identificación de los circuitos,

constituidas por placas de chapa de aluminio firmemente fijadas a los paneles frontales,

impresas al horno, con fondo negro mate y letreros y zonas de estampación en aluminio

pulido. El fabricante podrá adoptar cualquier solución para el material de las etiquetas, su

soporte y la impresión, con tal de que sea duradera y fácilmente legible.

En cualquier caso, las etiquetas estarán marcadas con letras negras de 10 mm de altura

sobre fondo blanco.

5.2.3.7 Receptoras de alumbrado:

Las luminarias serán conformes a los requisitos establecidos en las normas de la serie

UNE-EN 60598.

La masa de las luminarias suspendidas excepcionalmente de cables flexibles no deben

exceder de 5 kg. Los conductores, que deben ser capaces de soportar este peso, no deben

presentar empalmes intermedios y el esfuerzo deberá realizarse sobre un elemento distinto

del borne de conexión.

Las partes metálicas accesibles de las luminarias que no sean de Clase II o Clase III,

deberán tener un elemento de conexión para su puesta a tierra, que irá conectado de manera

fiable y permanente al conductor de protección del circuito.

El uso de lámparas de gases con descargas a alta tensión (neón, etc), se permitirá cuando su

ubicación esté fuera del volumen de accesibilidad o cuando se instalen barreras o

envolventes separadoras.

En instalaciones de iluminación con lámparas de descarga realizadas en locales en los que

funcionen máquinas con movimiento alternativo o rotatorio rápido, se deberán tomar las

medidas necesarias para evitar la posibilidad de accidentes causados por ilusión óptica

originada por el efecto estroboscópico.

Los circuitos de alimentación estarán previstos para transportar la carga debida a los

propios receptores, a sus elementos asociados y a sus corrientes armónicas y de arranque.

Para receptores con lámparas de descarga, la carga mínima prevista en voltiamperios será

de 1,8 veces la potencia en vatios de las lámparas. En el caso de distribuciones

monofásicas, el conductor neutro tendrá la misma sección que los de fase. Será aceptable

un coeficiente diferente para el cálculo de la sección de los conductores, siempre y cuando

el factor de potencia de cada receptor sea mayor o igual a 0,9 y si se conoce la carga que

supone cada uno de los elementos asociados a las lámparas y las corrientes de arranque,

que tanto éstas como aquéllos puedan producir. En este caso, el coeficiente será el que

resulte.

En el caso de receptores con lámparas de descarga será obligatoria la compensación del

factor de potencia hasta un valor mínimo de 0,9.En instalaciones con lámparas de muy baja

383

tensión (p.e. 12 V) debe preverse la utilización de transformadores adecuados, para

asegurar una adecuada protección térmica, contra cortocircuitos y sobrecargas y contra los

choques eléctricos.

Para los rótulos luminosos y para instalaciones que los alimentan con tensiones asignadas

de salida en vacío comprendidas entre 1 y 10 kV se aplicará lo dispuesto en la norma

UNE-EN 50.107.

5.2.3.8 Receptores a motor:

Los motores deben instalarse de manera que la aproximación a sus partes en movimiento

no pueda ser causa de accidente. Los motores no deben estar en contacto con materias

fácilmente combustibles y se situarán de manera que no puedan provocar la ignición de

estas.

Los conductores de conexión que alimentan a un solo motor deben estar dimensionados

para una intensidad del 125 % de la intensidad a plena carga del motor. Los conductores de

conexión que alimentan a varios motores, deben estar dimensionados para una intensidad

no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor de mayor

potencia, más la intensidad a plena carga de todos los demás.

Los motores deben estar protegidos contra cortocircuitos y contra sobrecargas en todas sus

fases, debiendo esta última protección ser de tal naturaleza que cubra, en los motores

trifásicos, el riesgo de la falta de tensión en una de sus fases. En el caso de motores con

arrancador estrella-triángulo, se asegurará la protección, tanto para la conexión en estrella

como en triángulo.

Los motores deben estar protegidos contra la falta de tensión por un dispositivo de corte

automático de la alimentación, cuando el arranque espontáneo del motor, como

consecuencia del restablecimiento de la tensión, pueda provocar accidentes, o perjudicar el

motor, de acuerdo con la norma UNE 20.460 -4-45.

Los motores deben tener limitada la intensidad absorbida en el arranque, cuando se

pudieran producir efectos que perjudicasen a la instalación u ocasionasen perturbaciones

inaceptables al funcionamiento de otros receptores o instalaciones.

En general, los motores de potencia superior a 0,75 kilovatios deben estar provistos de

reóstatos de arranque o dispositivos equivalentes que no permitan que la relación de

corriente entre el período de arranque y el de marcha normal que corresponda a su plena

carga, según las características del motor que debe indicar su placa, sea superior a la

señalada en el cuadro siguiente:

De 0,75 kW a 1,5 kW: 4,5

De 1,50 kW a 5 kW: 3,0

De 5 kW a 15 kW: 2

Más de 15 kW: 1,5

Todos los motores de potencia superior a 5 kW tendrán seis bornes de conexión, con

tensión de la red correspondiente a la conexión en triángulo del bobinado (motor de

230/400 V para redes de 230 V entre fases y de 400/693 V para redes de 400 V entre

384

fases), de tal manera que será siempre posible efectuar un arranque en estrella-triángulo del

motor.

Los motores deberán cumplir, tanto en dimensiones y formas constructivas, como en la

asignación de potencia a los diversos tamaños de carcasa, con las recomendaciones

europeas IEC y las normas UNE, DIN y VDE. Las normas UNE específicas para motores

son la 20.107, 20.108, 20.111, 20.112, 20.113, 20.121, 20.122 y 20.324.

Para la instalación en el suelo se usará normalmente la forma constructiva B-3, con dos

platos de soporte, un extremo de eje libre y carcasa con patas. Para montaje vertical, los

motores llevarán cojinetes previstos para soportar el peso del rotor y de la polea. La clase

de protección se determina en las normas UNE 20.324 y DIN 40.050. Todos los motores

deberán tener la clase de protección IP 44 (protección contra contactos accidentales con

herramienta y contra la penetración de cuerpos sólidos con diámetro mayor de 1 mm,

protección contra salpicaduras de agua proveniente de cualquier dirección), excepto para

instalación a la intemperie o en ambiente húmedo o polvoriento y dentro de unidades de

tratamiento de aire, donde se ursarán motores con clase de protección IP 54 (protección

total contra contactos involuntarios de cualquier clase, protección contra depósitos de

polvo, protección contra salpicaduras de agua proveniente de cualquier dirección).

Los motores con protecciones IP 44 e IP 54 son completamente cerrados y con

refrigeración de superficie.

Todos los motores deberán tener, por lo menos, la clase de aislamiento B, que admite un

incremento máximo de temperatura de 80 ºC sobre la temperatura ambiente de referencia

de 40 ºC, con un límite máximo de temperatura del devanado de 130 ºC.

El diámetro y longitud del eje, las dimensiones de las chavetas y la altura del eje sobre la

base estarán de acuerdo a las recomendaciones IEC.

La calidad de los materiales con los que están fabricados los motores serán las que se

indican a continuación:

- carcasa: de hierro fundido de alta calidad, con patas solidarias y con aletas de

refrigeración.

- estator: paquete de chapa magnética y bobinado de cobre electrolítico, montados en

estrecho contacto con la carcasa para disminuir la resistencia térmica al paso del calor

hacia el exterior de la misma. La impregnación del bobinado para el aislamiento eléctrico

se obtendrá evitando la formación de burbujas y deberá resistir las solicitaciones térmicas y

dinámicas a las que viene sometido.

- rotor: formado por un paquete ranurado de chapa magnética, donde se alojará el

davanado secundario en forma de jaula de aleación de aluminio, simple o doble.

- eje: de acero duro.

- ventilador: interior (para las clases IP 44 e IP 54), de aluminio fundido, solidario con el

rotor, o de plástico inyectado.

- rodamientos: de esfera, de tipo adecuado a las revoluciones del rotor y capaces de

soportar ligeros empujes axiales en los motores de eje horizontal (se seguirán las

instrucciones del fabricante en cuanto a marca, tipo y cantidad de grasa necesaria para la

lubricación y su duración).

- cajas de bornes y tapa: de hierro fundido con entrada de cables a través de orificios

roscados con prensa-estopas.

385

Para la correcta selección de un motor, que se hará para servicio continuo, deberán

considerarse todos y cada uno de los siguientes factores:

- potencia máxima absorbida por la máquina accionada, incluidas las pérdidas por

transmisión.

- velocidad de rotación de la máquina accionada.

- características de la acometida eléctrica (número de fases, tensión y frecuencia).

- clase de protección (IP 44 o IP 54).

- clase de aislamiento (B o F).

- forma constructiva.

- temperatura máxima del fluido refrigerante (aire ambiente) y cota sobre el nivel del mar

del lugar de emplazamiento.

- momento de inercia de la máquina accionada y de la transmisión referido a la velocidad

de rotación del motor.

- curva del par resistente en función de la velocidad.

Los motores podrán admitir desviaciones de la tensión nominal de alimentación

comprendidas entre el 5 % en más o menos. Si son de preverse desviaciones hacia la baja

superiores al mencionado valor, la potencia del motor deberá "deratarse" de forma

proporcional, teniendo en cuenta que, además, disminuirá también el par de arranque

proporcional al cuadrado de la tensión.

Antes de conectar un motor a la red de alimentación, deberá comprobarse que la resistencia

de aislamiento del bobinado estatórico sea superiores a 1,5 megahomios. En caso de

quesea inferior, el motor será rechazado por la DO y deberá ser secado en un taller

especializado, siguiendo las instrucciones del fabricante, o sustituido por otro.

El número de polos del motor se eligirá de acuerdo a la velocidad de rotación de la

máquina accionada.

En caso de acoplamiento de equipos (como ventiladores) por medio de poleas y correas

trapezoidales, el número de polos del motor se escogerá de manera que la relación entre

velocidades de rotación del motor y del ventilador sea inferior a 2,5.

Todos los motores llevarán una placa de características, situada en lugar visible y escrita de

forma indeleble, en la que aparecerán, por lo menos, los siguientes datos:

- potencia del motor.

- velocidad de rotación.

- intensidad de corriente a la(s) tensión(es) de funcionamiento.

- intensidad de arranque.

- tensión(es) de funcionamiento.

- nombre del fabricante y modelo.

5.2.3.9 Puestas a tierra:

Las puestas a tierra se establecen principalmente con objeto de limitar la tensión que, con

respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la

actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los

materiales eléctricos utilizados.

386

La puesta o conexión a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protección alguna,

de una parte del circuito eléctrico o de una parte conductora no perteneciente al mismo,

mediante una toma de tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo.

Mediante la instalación de puesta a tierra se deberá conseguir que en el conjunto de

instalaciones, edificios y superficie próxima del terreno no aparezcan diferencias de

potencial peligrosas y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de

defecto o las de descarga de origen atmosférico.

La elección e instalación de los materiales que aseguren la puesta a tierra deben ser tales

que:

- El valor de la resistencia de puesta a tierra esté conforme con las normas de protección y

de funcionamiento de la instalación y se mantenga de esta manera a lo largo del tiempo.

- Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro,

particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas.

- La solidez o la protección mecánica quede asegurada con independencia de las

condiciones estimadas de influencias externas.

- Contemplen los posibles riesgos debidos a electrólisis que pudieran afectar a otras partes

metálicas.

5.2.3.9.1 Uniones a tierra:

Tomas de tierra.

Para la toma de tierra se pueden utilizar electrodos formados por:

- barras, tubos;

- pletinas, conductores desnudos;

- placas;

-anillos o mallas metálicas constituidos por los elementos anteriores o sus combinaciones;

- armaduras de hormigón enterradas; con excepción de las armaduras pretensadas;

- otras estructuras enterradas que se demuestre que son apropiadas.

Los conductores de cobre utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia

eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022.

El tipo y la profundidad de enterramiento de las tomas de tierra deben ser tales que la

posible pérdida de humedad del suelo, la presencia del hielo u otros efectos climáticos, no

aumenten la resistencia de la toma de tierra por encima del valor previsto. La profundidad

nunca será inferior a 0,50 m.

Conductores de tierra.

La sección de los conductores de tierra, cuando estén enterrados, deberán estar de acuerdo

con los valores indicados en la tabla siguiente. La sección no será inferior a la mínima

exigida para los conductores de protección.

Tipo Protegido mecánicamente No protegido mecánicamente

Protegido contra Igual a conductores 16 mm² Cu

la corrosión protección apdo. 7.7.1 16 mm² Acero Galvanizado

387

No protegido contra 25 mm² Cu 25 mm² Cu

la corrosión Hierro 50 mm² Hierro 50 mm²

La protección contra la corrosión puede obtenerse mediante una envolvente.

Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe

extremarse el cuidado para que resulten eléctricamente correctas. Debe cuidarse, en

especial, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra.

Bornes de puesta a tierra.

En toda instalación de puesta a tierra debe preverse un borne principal de tierra, al cual

deben unirse los conductores siguientes:

- Los conductores de tierra.

- Los conductores de protección.

- Los conductores de unión equipotencial principal.

- Los conductores de puesta a tierra funcional, si son necesarios.

Debe preverse sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, un dispositivo que

permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente. Este dispositivo puede

estar combinado con el borne principal de tierra, debe ser desmontable necesariamente por

medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad

eléctrica.

Conductores de protección.

Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación

con el borne de tierra, con el fin de asegurar la protección contra contactos indirectos.


siguiente:

Sección conductores fase (mm²) Sección conductores protección (mm²)

Sf < 16 Sf

16 < S f < 35 16

Sf > 35 Sf/2

En todos los casos, los conductores de protección que no forman parte de la canalización

de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de:

- 2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica.

- 4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica.

Como conductores de protección pueden utilizarse:

- conductores en los cables multiconductores, o

- conductores aislados o desnudos que posean una envolvente común con los conductores

activos, o

- conductores separados desnudos o aislados.

388

Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección. Las masas de los

equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un

circuito de protección.

5.2.3.9.10 Inspecciones y pruebas a fábrica:

La aparamenta se someterá en fábrica a una serie de ensayos para comprobar que están

libres de defectos mecánicos y eléctricos.

En particular se harán por lo menos las siguientes comprobaciones:

- Se medirá la resistencia de aislamiento con relación a tierra y entre conductores, que

tendrá un valor de al menos 0,50 Mohm.

- Una prueba de rigidez dieléctrica, que se efectuará aplicando una tensión igual a dos

veces la tensión nominal más 1.000 voltios, con un mínimo de 1.500 voltios, durante 1

minuto a la frecuencia nominal. Este ensayo se realizará estando los aparatos de

interrupción cerrados y los cortocircuitos instalados como en servicio normal.

- Se inspeccionarán visulamente todos los aparatos y se comprobará el funcionamiento

mecánico de todas las partes móviles.

- Se pondrá el cuadro de baja tensión y se comprobará que todos los relés actúan

correctamente.

- Se calibrarán y ajustarán todas las protecciones de acuerdo con los valores suministrados

por el fabricante.

Estas pruebas podrán realizarse, a petición de la DO, en presencia del técnico encargado

por la misma.

Cuando se exijan los certificados de ensayo, la EIM enviará los protocolos de ensayo,

debidamente certificados por el fabricante, a la DO.

5.2.3.9.11 Control:

Se realizarán cuantos análisis, verificaciones, comprobaciones, ensayos, pruebas y

experiencias con los materiales, elementos o partes de la instalación que se ordenen por el

Técnico Director de la misma, siendo ejecutados en laboratorio que designe la dirección,

con cargo a la contrata.

Antes de su empleo en la obra, montaje o instalación, todos los materiales a emplear, cuyas

características técnicas, así como las de su puesta en obra, han quedado ya especificadas en

apartados anteriores, serán reconocidos por el Técnico Director o persona en la que éste

delegue, sin cuya aprobación no podrá procederse a su empleo. Los que por mala calidad,

falta de protección o aislamiento u otros defectos no se estimen admisibles por aquél,

deberán ser retirados inmediatamente. Este reconocimiento previo de los materiales no

constituirá su recepción definitiva, y el Técnico Director podrá retirar en cualquier

momento aquellos que presenten algún defecto no apreciado anteriormente, aún a costa, si

fuera preciso, de deshacer la instalación o montaje ejecutados con ellos. Por tanto, la

responsabilidad del contratista en el cumplimiento de las especificaciones de los materiales

no cesará mientras no sean recibidos definitivamente los trabajos en los que se hayan

empleado.

389

5.2.3.9.12 Seguridad:

En general, basándonos en la Ley de Prevención de Riesgos Laborales y las

especificaciones de las normas NTE, se cumplirán, entre otras, las siguientes condiciones

de seguridad:

- Siempre que se vaya a intervenir en una instalación eléctrica, tanto en la ejecución de la

misma como en su mantenimiento, los trabajos se realizarán sin tensión, asegurándonos la

inexistencia de ésta mediante los correspondientes aparatos de medición y comprobación.

- En el lugar de trabajo se encontrará siempre un mínimo de dos operarios.

- Se utilizarán guantes y herramientas aislantes.

- Cuando se usen aparatos o herramientas eléctricos, además de conectarlos a tierra cuando

así lo precisen, estarán dotados de un grado de aislamiento II, o estarán alimentados con

una tensión inferior a 50 V mediante transformadores de seguridad.

- Serán bloqueados en posición de apertura, si es posible, cada uno de los aparatos de

protección, seccionamiento y maniobra, colocando en su mando un letrero con la

prohibición de maniobrarlo.

- No se restablecerá el servicio al finalizar los trabajos antes de haber comprobado que no

exista peligro alguno.

- En general, mientras los operarios trabajen en circuitos o equipos a tensión o en su

proximidad, usarán ropa sin accesorios metálicos y evitarán el uso innecesario de objetos

de metal o artículos inflamables; llevarán las herramientas o equipos en bolsas y utilizarán

calzado aislante, al menos, sin herrajes ni clavos en las suelas.

- Se cumplirán asimismo todas las disposiciones generales de seguridad de obligado

cumplimiento relativas a seguridad, higiene y salud en el trabajo, y las ordenanzas

municipales que sean de aplicación.

5.2.3.13 Limpieza:

Antes de la Recepción provisional, los cuadros se limpiarán de polvo, pintura, cascarillas y

de cualquier material que pueda haberse acumulado durante el curso de la obra en su

interior o al exterior.

5.2.3.14 Mantenimiento:

Cuando sea necesario intervenir nuevamente en la instalación, bien sea por causa de

averías o para efectuar modificaciones en la misma, deberán tenerse en cuenta todas las

especificaciones reseñadas en los apartados de ejecución, control y seguridad, en la misma

forma que si se tratara de una instalación nueva. Se aprovechará la ocasión para comprobar

el estado general de la instalación, sustituyendo o reparando aquellos elementos que lo

precisen, utilizando materiales de características similares a los reemplazados.

5.2.3.15 Criterios de medición:

Las unidades de obra serán medidas con arreglo a los especificado en la normativa vigente,

o bien, en el caso de que ésta no sea suficiente explícita, en la forma reseñada en el Pliego

Particular de Condiciones que les sea de aplicación, o incluso tal como figuren dichas

unidades en el Estado de Mediciones del Proyecto. A las unidades medidas se les aplicarán

los precios que figuren en el Presupuesto, en los cuales se consideran incluidos todos los

gastos de transporte, indemnizaciones y el importe de los derechos fiscales con los que se

hallen gravados por las distintas Administraciones, además de los gastos generales de la

390

contrata. Si hubiera necesidad de realizar alguna unidad de obra no comprendida en el

Proyecto, se formalizará el correspondiente precio contradictorio.

Los cables, bandejas y tubos se medirán por unidad de longitud (metro), según tipo y

dimensiones.

En la medición se entenderán incluidos todos los accesorios necesarios para el montaje

(grapas, terminales, bornes, prensaestopas, cajas de derivación, etc), así como la mano de

obra para el transporte en el interior de la obra, montaje y pruebas de recepción.

Los cuadros y receptores eléctricos se medirán por unidades montadas y conexionadas.

La conexión de los cables a los elementos receptores (cuadros, motores, resistencias,

aparatos de control, etc) será efectuada por el suministrador del mismo elemento receptor.

El transporte de los materiales en el interior de la obra estará a cargo de la EIM.


391


ESTADO DE MEDICIONES




DATA: Abril / 2015.

392

INDICE MEDICIONES 6.1- MEDIDAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN…………………..……393 6.1.1. Obra civil.................................................................................................................393 6.1.2. Aparamenta media tensión....................................................................................393 6.1.3. Transformadores....................................................................................................394 6.1.3.1 Generador de emergencia…………………………………………....................395 6.1.4. Equipos de Media y baja tensión..........................................................................395 6.1.4.1 Equipos de Media tensión....................................................................................395 6.1.4.2 Equipos de baja tensión.......................................................................................396 6.1.5. Bandejas porta cables............................................................................................396 6.1.6. Sistema de puesta a tierra......................................................................................397 6.1.7. Otros........................................................................................................................397 6.2- MEDIDAS DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA…………………..…………398 6.2.1. Obra civil.................................................................................................................398 6.2.2. Equipamiento eléctrico de Media y Baja tensión................................................398 6.2.2.1 Equipamiento eléctrico de Media tensión..........................................................398 6.2.2.2 Equipamiento eléctrico de Baja tensión.............................................................399 6.2.3. Conductores............................................................................................................400 6.2.3.1 Conductores Media tensión.................................................................................400 6.2.3.2 Conductores Baja tensión....................................................................................401 6.2.4. Tubos de protección...............................................................................................408 6.2.5. Batería Automática de condensadores.................................................................409 6.2.6. Dispositivos de protección......................................................................................409 6.2.6.1 Magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles……..........................409 6.2.6.2 Diferenciales..........................................................................................................412 6.2.6.3 Relés termicos.......................................................................................................414 6.2.6.4 Contactores……………………………………………………………………...415 6.2.7. Luminarias..............................................................................................................416 6.2.8. Mecanismos eléctricos y otros...............................................................................416 6.2.9. Sistema de puesta a tierra………………..............................................................417 6.2.10. Varios.....................................................................................................................417

393

6.1 MEDIDAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

6.1.1 Obra civil

Referencia Ud Descripcion

Unid Long Ampl Parc Cantid OCCT 1 u Juego de dos carriles para soporte de transformador, instalados.

4

4

4

OCCT 2 u Cierre metálico en malla de acero para la protección contra

Contactos en el transformador, instalado.

4

4

4

OCCT 3 u Puerta de acceso peatones al centro de transformación de tipo

Normalizado, instalada.

1

1

1

OCCT 4 u Puerta para acceso de transformadores, modelo normalizado

Según proyecto, instalada.

4

4

4

OCCT 5 u Canalización mediante foso de los cables de A.T. y M.T de acometida

al centro, así como de los cables de interconexión entre celdas de

Protección y transformador, materiales y mano de obra incluidos.

1

1

1

6.1.2 Aparamenta de Media tensión

Referencia Ud Descripción Unid Long Amplit Parc Cantida JLJM3620A u Cabina de interruptor de línea Schneider Electric gama SM6, modelo

IM, con interruptor-seccionador en SF6 presencia de tensión

Instalados. de 630A con mando CIT manual seccionador de

puesta a tierra, juego de barras tripolar e indicadores testigo

2

2

2

JLJDM1CFT3620AL u Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C,

mando CS1, disyuntor SF1 en SF6 de 630 A con bobina de apertura

para relé Sepam, mando RI manual, indicadores de tensión y 3 toroidales,

Cajón de BT con relé SEPAM S20 y fuente, cableado e instalado.

2

2

2

JLJGBCFD333620AL u Cabina de medida Schneider Electric gama SM6, modelo GBCD,

equipada con tres transformadores de intensidad y tres de tensión,

Según características detalladas en memoria,

instalados.

394

2

2

2

JLJDM1CT3616AL u Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C,

con seccionador en SF6 con bobina de diparo adicional para

protección térmica, mando CS1, disyuntor SF1 en SF6 de

630 A con bobina de apertura para relé Sepam, mando RI manual,

Indicadores de tensión y 3 toroidales.

4

4

4

6.1.3 Transformadores

Referencia Ud Descripción Unidad Longit Amplit Parci Cantid JLJ1UN2000KZ u Transformador reductor de llenado integral, marca Schneider Electric,

de interior y en baño de aceite mineral (según Norma UNE 21428).

Potencia nominal: 2000 kVA. Relación: 25/6.3 KV. Tensión

secundaria vacío: 6,6KV. Tensión cortocircuito: 6 %. Regulación:

+/-2,5%, +/-5%. Grupo conexión: Dyn11.

2

2

2

AMT 1 u Juego de puentes III de cables AT unipolares de aislamiento

seco RHZ1, aislamiento 18/30 kV, de 95 mm2 en Al con sus

correspondientes elementos de conexión.

2

2

2

AMT 2 u Juego de puentes de cables MT unipolares de aislamiento

seco 12/20 kV de Al, de 4x240mm2 para las fases y de

2x240mm2 para el neutro y demás características según memoria.

2

2

2

AMT 3 u Relé DMCR para detección de gas, presión y temperatura del

transformador, con sus conexiones a la alimentación y al elemento

disparador de la protección correspondiente, debidamente

protegidas contra sobre intensidades, instalados.

4

4

4

JLJ1UN0800DZ u Transformador reductor de llenado integral, marca Schneider Electric,


Potencia nominal: 800 kVA. Relación: 6,3/0.42 KV. Tensión

secundaria vacío: 420 V. Tensión cortocircuito: 6 %. Regulación:


2

2

2

395

AMT 4 u Juego de puentes III de cables MT unipolares de aislamiento


correspondientes elementos de conexión.

2

2

2

AMT 5 u Juego de puentes de cables BT unipolares de aislamiento

seco 0.6/1 kV de Al, de 3x240mm2 para las fases y de


2

2

2

6.1.3.1 Generador de emergencia

Referencia Ud Descripción Unidad Longitut Amplit Parci Cantid 5418787 u Suministro e instalación de generador de emergencia

marca AYERBE modelo AY-1500-60 Deutz de 58kVA/46,4kW

refrigeración de aceite, insonorizado automático

1

1

1

6.1.4 Equipos de Media y Baja tensión

6.1.4.1 Equipos de Media tensión

Referencia Ud Descripción Unidad Longit Amplit Parcia Cantida EMT 1 u Cuadro de Media tensión, situado después del trafos 2MVA con unidades

funcionales de embarrado, de seccionamiento, de protección y de control

respetando la UNE-EN 62271-200

2

2

2

EMT 2 u celda de acoplamiento entre barras de Media Tensión que cumpla

la IEC 6227-200 (IEC 298) y las normas UTE:NFC 13.100, 13.200, 64.130,

64.160

1

1

1

EMT 3 u celda de alimentación a las barras de Media Tensión que cumpla


64.160

2

2

2

396

6.1.4.2 Equipos de Baja tensión

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad EBT 1 u Cuadro de baja tensión, situado después del trafos 0,8MVA con unidades


2

2

2

EBT 2 u Cuadro auxiliar corriente continua, equipado con baterías

SB-75-H20E-Fel cual suministra corriente continua auxiliar

en caso de fallo del suministro principal.

1

1

1

EBT 3 u Cuadro de baja tensión Auxiliares con sus unidades funcionales

de embarrado, de seccionamiento, de protección y de control de

los circuitos de alumbrado y tomas de corriente.

2

2

2

EBT 4 u Cuadro de baja tensión Emergencia con sus unidades funcionales



1

1

1

EBT 5 u Cuadro de baja tensión CCM con sus unidades funcionales



2

2

2

EBT 6 u celda de acoplamiento entre barras de Baja Tensión que cumpla


64.160

1 1

1

6.1.5 Bandejas porta cables

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad mt35ait040ab m Canal protectora de PVC rígido, de 30X40 mm, para alojamiento de

cables eléctricos, incluso p/p de accesorios. Según UNE-EN 50085-1,

con grado de protección IP 4X según UNE 20324

10000

10000

10000

397

mt35ait040ac m Canal protectora de PVC rígido, de 30X60 mm, para alojamiento de



480

480

480

mt35ait040ae m Canal protectora de PVC rígido, de 60X40 mm, para alojamiento de



1

1

1

mt35ait040af m Canal protectora de PVC rígido, de 90X40 mm, para alojamiento de



1

1

1

6.1.6 Sistema de puesta a tierra

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad SPT 1 u De tierras exteriores código 5/62 Unesa, incluyendo 6 picas de 2,00 m.

de longitud, cable de cobre desnudo, cable de cobre aislado de 0,6/1kV

y elementos de conexión, instalado, según se describe en proyecto.

2

2

2

SPT 2 u Tierras interiores para poner en continuidad con las tierras exteriores,

formado por cable de 50mm2 de Cu desnudo para la tierra de protección y

aislado para la de servicio, con sus conexiones y cajas de seccionamiento,

instalado, según memoria.

1

1

1

6.1.7 Otros

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad Act 1 u Sistema fijo de detección y extinción de incendios según características

indicadas en memoria para el conjunto del centro de transformación, con

plano detallado e instrucciones de funcionamiento, pruebas y mantenimiento,

instalado.

1

1

1

Act 2 u Pack de elementos de seguridad, con pértiga aislante, banqueta aislante,

pértiga de salvamento, un par de guantes aislantes para AT de 30 kV,

verificador óptico y acústico de tensión, placa con las cinco reglas de oro

de la maniobra en instalaciones con tensión, instrucciones de primeros

398

auxilios, carteles de riesgo eléctrico.

1

1

1

Act 3 u Placa reglamentaria PELIGRO DE MUERTE, instaladas.

4

4

4

6.2 MEDIDAS DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA

6.2.1 Obra Civil

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad OCIE 1 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de llegada al centro de

transformación, con medios manuales y medidas sobre perfil

Zanja de 0,4 de amplitud y 0,9 de profundidad.

1 1000 0,4x0,9 1000

1000

OCIE 2 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de salida de los cuadros de Baja

tensión con medios manuales y medidas sobre perfil. Zanja de 0,4

de amplitud y 0,9 de profundidad.

1 500 0,4x0,9 500

500

OCIE 3 m3 Base de hormigón de resistencia 100 Kg/cm2 de 25 cm de espesor con

una Consistencia plástica y un granulado máximo de 20mm con vibración

manual Y un acabado nivelado

1 1500 0,4x0,9 1500

1500

OCIE 4 m3 Suministro de tierra seleccionada de aportación

1 1500 0,4x0,9 1500

1500

6.2.2 Equipamiento Eléctrico de Media y Baja tensión

6.2.2.1 Equipamiento Eléctrico de Media tensión

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad EEMT 1 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, protección IP55

tipo Ex px para zona 1 y zona 2, refrigeración por aire con ventilador

IC611 construcción IM3 modelo 1LA4 454-4AN 1000kW y accesorios

2

2

2

EEMT 2 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, protección IP55



2

2

2

399

6.2.2.2 Equipamiento Eléctrico de Baja tensión

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad EEBT 1 u Motor con rotor de jaula 400V 50Hz, protección IP55 clase F contra

explosiones Ex II para zona 1 y 2, refrigeración por aire con ventilador

temp T1 a T3 construcción IM3 mod 1MA7 133-4BA 6,8kW y accesorios

1

1

1

EEBT 2 u Motor con rotor de jaula 400V 50Hz, protección IP55 clase F contra


temp T1 a T3 construcción IM3 mod 1MA7 131-2BB 5,5kW y accesorios

4

4

4



temp T1 a T3 construcción IM3 mod 1MA6 313-6BC 75kW y accesorios

4

4

4




6

6

6




1

1

1




6

6

6



temp T1 a T3 construcción IM3 mod 1MA7 130-2BB 4kW y accesorios

1

1

1




1

1

1

400




2

2

2




2

2

2

6.2.3 Conductores

6.2.3.1 Conductores de Media tensión

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad CMT 1 m Cable multipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor

de cobre clase 5 (-K) de 3x25 mm² de sección, con aislamiento de

polietileno reticulado (R) y cubierta de compuesto termoplástico a base de

poliolefina libre de halógenos con baja emisión de humos y gases corrosivos

(Z1), siendo su tensión asignada de 18/30 kV. Según UNE 21123-4.

2000

2000

2000

CMT 2 m Cable multipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor





20

20

20






400

400

400






350

350

350

401

6.2.3.2 Conductores de Baja tensión

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad CBT 1 m Cable unipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor de

cobre clase 5 (-K) de 1,5 mm² TT de sección, con aislamiento de polietileno

reticulado (R) y cubierta de compuesto termoplástico a base de poliolefina

libre de halógenos con baja emisión de humos y gases corrosivos (Z1),

siendo su tensión asignada de 0,6/1 kV. Según UNE 21123-4.

50

50

50

CBT 2 m Cable multipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor de

cobre clase 5 (-K) de 2x1,5 mm² de sección, con aislamiento de polietileno




50

50

50

CBT 3 m Cable unipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor de





955

955

955


cobre clase 5 (-K) de 2,5 mm² de sección, con aislamiento de polietileno




280

280

280






675

675

675






280

280

280

402


cobre clase 5 (-K) de 4 mm² TT de sección, con aislamiento de polietileno




10990

10990

10990


cobre clase 5 (-K) de 2x4 mm² de sección, con aislamiento de polietileno




11050

11050

11050






3480

3480

3480


cobre clase 5 (-K) de 6 mm² de sección, con aislamiento de polietileno




2990

2990

2990






490

490

490






2990

2990

2990

403






1970

1970

1970






983

983

983






999

999

999






983

983

983






1800

1800

1800






460

460

460

404

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad CBT 19 m Cable multipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor de





470

470

470






460

460

460






20

20

20






355

355

355






1

1

1






43

43

43

405






1

1

1






375

375

375






790

790

790






20

20

20






790

790

790






230

230

230

406






355

355

355






355 355

355






120 120

120






376 376

376






376 376

376






190 190

190

407






40 40

40






190 190

190






360 360

360






120 120

120






120 120

120






1 1

1

408






360 360

360






1 1

1

6.2.4 Tubos de Protección

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad TPEN1 m Tubo curvable de PVC, corrugado, de color negro, de 16 mm de diámetro

nominal, para canalización empotrada en obra de fábrica (paredes y techos)

Resistencia a la compresión 320 N, resistencia al impacto 1 julio,

con grado de protección IP 545 según UNE 20324, no propagador de

la llama. Según UNE-EN 61386-1 y UNE-EN 61386-22.

101 101

101

TPEN2 m Tubo curvable de PVC, corrugado, de color negro, de 20 mm de diámetro





2995 2995

2995






1479 1479

1479






409

466 466

466






30 30

30

6.2.5 Batería automática de condensadores

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad BAEN1 u Batería automática de condensadores, para 273 kVAr de potencia reactiva, de

11 escalones con una relación de potencia entre condensadores de

1:1:1:1:1:1:1:1:1:1:1, para alimentación trifásica a 400 V de tensión y 50 Hz de

frecuencia, compuesta por armario metálico con grado de protección IP 21, de

1180x360x1340 mm; condensadores regulador de energía reactiva con pantalla

de cristal líquido contactores con bloque de preinserción y resistencia de

descarga rápida; y fusibles de alto poder de corte.

2 2

2

BAEN2 u Batería automática de condensadores, para 537 kVAr de potencia reactiva, de

7 escalones con una relación de potencia entre condensadores de 1:2:2:2:2:2:2,

para alimentación trifásica a 6,3 kV de tensión y 50 Hz de frecuencia,

compuesta por armario metálico con grado de protección IP 21, de




2 2

2

6.2.6 Dispositivos de protección

6.2.6.1 Magnetotérmicos, interruptores automáticos y fusibles

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPMIA1 u magnetotermico interruptor automático bipolar de 10A, que cumple

las normas UNE EN 60947-2; UNE EN 60898

71 71

71

DPMIA2 u magnetotermico interruptor automático bipolar de 16A, que cumple


14 14

14

410

DPMIA3 u magnetotermico interruptor automático tripolar de 16A, que cumple


16 16

16



21 21

21



4 4

4



21 21

21



3 3

3



2 2

2

DPMIA9 u magnetotermico interruptor automático tetrapolar de 47A, que cumple


8 8

8



1 1

1



3 3

3



5 5

5

411



5 5

5



2 2

2



7 7

7



8 8

8



1 1

1



3 3

3



2 2

2



2 2

2



3 3

3

412

6.2.6.2 Diferenciales

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPD1 u interruptor automático diferencial de 16A y sensibilidad de 30 mA, tripolar

que cumpla las normas UNE EN 61557-6; UNE EN 61008

1 1

1

DPD2 u interruptor automático diferencial de 16A y sensibilidad de 300 mA, tripolar


15 15

15



3 3

3



1 1

1

DPD5 u interruptor automático diferencial de 25A y sensibilidad de 30 mA, bipolar


108 108

108



19 19

19



5 5

5

DPD8 u interruptor automático diferencial de 63A y sensibilidad de 30 mA, tetrapolar


8 8

8



1 1

1



2 2

2

413



1 1

1



9 9

9



2 2

2



2 2

2



1 1

1



5 5

5



3 3

3



2 2

2



5 5

5



3 3

3

414



1 1

1



2 2

2



3 3

3



3 3

3

6.2.6.3 Relés Térmicos

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPRT1 u relé térmico de 0,48÷0,6 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 3

3

DPRT2 u relé térmico de 1,2÷1,5 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

12 12

12

DPRT3 u relé térmico de 2,4÷3 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 6

6


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 6

6

DPRT5 u relé térmico de 8÷10 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 3

3


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 6

6

415


UNE EN 60335; UNE EN 60947

24 24

24

DPRT8 u relé térmico de128÷160 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

18 18

18


UNE EN 60335; UNE EN 60947

12 12

12


UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 3

3

6.2.6.4 Contactores

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPC1 u contactor de 10 A tripolar y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

10 10

10

DPC2 u contactor de 16 A tripolar y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

2 2

2


UNE EN 60335; UNE EN 60947

8 8

8


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 6

6


UNE EN 60335; UNE EN 60947

4 4

4


UNE EN 60335; UNE EN 60947

1 1

1

416

6.2.7 Luminarias

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPL1 u Luminaria empotrable Philips modelo TBS260, TL5 que cumpla con lo

expuesto en el real decreto 1890/2008 y UNE EN 12464

80 80

80

DPL2 u Luminaria hermética Philips modelo INDIKO, TL5 que cumpla con lo


294 294

294

DPL3 u Brazo para soporte de luminaria de metal o aluminio

294 294

294

DPL4 u lámpara fluorescente de 54W Philips modelo master TL5

748 748

748

6.2.8 Mecanismos eléctricos y otros

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPME1 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 16 A con conexión a tierra

cumplirá con le expuesto en la UNE EN 20315-1; UNE EN 20324

16 16

16

DPME2 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 10 A con conexión a tierra


10 10

10

DPME3 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 16 A 230 V con conexión a tierra


Atex 94/9/CE 8 8

8

DPME4 u Base de enchufe bipolar (III+T) de 32 A 400 V con conexión a tierra


Atex 94/9/CE 8 8

8

DPME5 u Equipo de aire acondicionado de 7 kW y sus accesorios que cumpla

con la norma UNE EN 14511-2

3 3

3

417

DPME6 u Equipo de aire acondicionado de 3,8 kW y sus accesorios que cumpla


1 1

1

6.2.9 Sistema de puesta a tierra

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPS1 u Sistema de puesta a tierra. correspondiente a la colocación de un

conductor de cobre desnudo de sección 50 mm2 enterrado en el

perímetro de la nave formado por 17 picas con una separación

Entre picas de 4 metros. La longitud de las picas es de 2 metros y el

Diámetro es de 14 mm.

1 1

1

6.2.10 Varios

Referencia Ud Descripción Unidades Longitut Amplitut Parcial Cantidad DPV1 u Extintor de halon o CO2 de eficacia Equivalente 89b.

10 10

10

DPV2 u Regletas para las conexiones

500 500

500

DPV3 u Tasa legalización de la instalación Eléctrica ante el servicio territorial

de Industria.

1 1

1

DPV4 u Pruebas de recepción en presencia de CESA, Protocolos de

Ensayo y prototipos

informativos.

1 1

1

DPV5 u

Certificado de garantía, esquemas detallados Plano,

lista

de materiales, etc

1 1

1

mt35sai010LT u Sistema de alimentación ininterrumpida, de 40 kVA de potencia, para

alimentación trifásica, compuesto por rectificador de corriente y cargador

de batería, baterías, inversores estáticos electrónicos, bypass y conmutador.

1 1

1

418


419


PRESUPUESTO




DATA: Abril / 2015.

420

ÍNDICE PRESUPUESTO 7.1 LISTADO DE PRECIOS UNITARIOS………………………………………...…421 7.2- PRESUPUESTO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN…………………424 7.2.1. Obra civil.................................................................................................................424 7.2.2. Aparamenta media tensión....................................................................................425 7.2.3. Transformadores....................................................................................................426 7.2.3.1 Generador de emergencia…………………………………………....................428 7.2.4. Equipos de Media y baja tensión..........................................................................428 7.2.4.1 Equipos de Media tensión....................................................................................428 7.2.4.2 Equipos de baja tensión.......................................................................................429 7.2.5. Bandejas porta cables............................................................................................430 7.2.6. Sistema de puesta a tierra......................................................................................431 7.2.7. Otros........................................................................................................................431 7.3- PRESUPUESTO DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA…………..………….432 7.3.1. Obra civil.................................................................................................................432 7.3.2. Equipamiento eléctrico de Media y Baja tensión................................................433 7.3.2.1 Equipamiento eléctrico de Media tensión..........................................................433 7.3.2.2 Equipamiento eléctrico de Baja tensión.............................................................433 7.3.3. Conductores............................................................................................................435 7.3.3.1 Conductores Media tensión.................................................................................435 7.3.3.2 Conductores Baja tensión....................................................................................436 7.3.4. Tubos de protección...............................................................................................445 7.3.5. Batería Automática de condensadores.................................................................446 7.3.6. Dispositivos de protección......................................................................................447 7.3.6.1 Magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles……..........................447 7.3.6.2 Diferenciales..........................................................................................................450 7.3.6.3 Relés termicos.......................................................................................................453 7.3.6.4 Contactores………………………………………………………………….…..454 7.3.7. Luminarias..............................................................................................................455 7.3.8. Mecanismos eléctricos y otros...............................................................................456 7.3.9. Sistema de puesta a tierra………………..............................................................457 7.3.10. Varios.....................................................................................................................457 7.4 Resumen de presupuesta…………………………………………….……………...458 7.5 Presupuesto Final…………………………………………………………………...459

421

7.1 LISTADA DE PRECIOS UNITARIOS

Código ud Descripción Precio AA120000 km Kilometraje 0,32

AA111000 u Dieta completa 42,9

AA112000 u Media dieta 12,88

A012H000 h Oficial 1ª electricista 18,45

A012M000 h Oficial 1ª montador 18,45

mo041 h Oficial 1ª estructurista 18,1

mo087 h Ayudante estructurista. 16,94

A013H000 h Ayudante electricista 17,17

A013M000 h Ayudante montador 17,19

A01H1000 h Coordinador de actividades preventivas 18,91

A0100000 h jefe de obra 23,01

OCCT1 u juego carriles soporte transformador 149

OCCT 2 u Cierre metálico en malla de acero para la protección contra 514

OCCT 3 u Puerta de acceso peatones al centro de transformación 825

OCCT 4 u Puerta para acceso de transformadores, modelo normalizado 768

OCCT 5 u

canalización mediante foso de cables de A.T. y M.T de

acometida 15269

JLJM3620A u Cabina de interruptor de línea Schneider Electric gama SM6 4802

JLJDM1CFT3620AL u

Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo

DM1C, 21661

JLJGBCFD333620AL u

Cabina de medida Schneider Electric gama SM6, modelo

GBCD, 10888

JLJDM1CT3616AL u

Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo

DM1C, 21540

JLJ1UN2000KZ u Transformador reductor 2000KVA 25/6,3kV 32857

AMT 1 u Juego de puentes III de cables AT unipolares 18/30KV 1875

AMT 2 u Juego de puentes de cables MT unipolares 12/20KV 1200

AMT 3 u Relé DMCR para detección de gas, presión y temperatura 595

JLJ1UN0800DZ u Transformador reductor 800KVA 6,3/0,4KV 15160

AMT 4 u Juego de puentes III de cables MT unipolares 12/20KV 1019

AMT 5 u Juego de puentes de cables BT unipolares 0,6/1KV 1100

5418787 u generador de emergencia 17140

EMT 1 u Cuadro de Media tensión, situado después del trafos 2MVA 22500

EMT 2 u celda de acoplamiento entre barras de Media Tensión 21000

EMT 3 u celda de alimentación a las barras de Media Tensión 5700

EBT 1 u Cuadro de baja tensión, situado después del trafos 0,8MVA 19000

EBT 2 u Cuadro auxiliar corriente continua, equipado con baterías 598

EBT 3 u Cuadro de baja tensión servicios Auxiliares 15000

EBT 4 u Cuadro de baja tensión servicios de Emergencia 15000

EBT 5 u Cuadro de baja tensión CCM 17000

EBT 6 u celda de acoplamiento entre barras de Baja Tensión 18500

mt35ait040ab m Canal protectora de PVC rígido, de 30X40 mm 4,39

mt35ait040ac m Canal protectora de PVC rígido, de 30X60 mm 5,55

mt35ait040ae m Canal protectora de PVC rígido, de 60X40 mm 6,16

mt35ait040af m Canal protectora de PVC rígido, de 90X40 mm 8,41

SPT 1 u De tierras exteriores código 5/62 Unesa, incluyendo 6 picas 953

SPT 2 u Tierras interiores para poner en continuidad con las tierras exteriores 1534

Act 1 u Sistema fijo de detección y extinción de incendios 8355

Act 2 u Pack de elementos de seguridad, con pértiga aislante, banqueta 273

Act 3 u Placa reglamentaria PELIGRO DE MUERTE, instaladas. 16

OCIE 1 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de llegada al C.T 30

OCIE 2 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de salida de los C.B.T 30

422

Código ud Descripción Precio OCIE 3 m3 Base de hormigón de resistencia 100 Kg/cm2 de 25 cm de espesor 50

OCIE 4 m3 Suministro de tierra seleccionada de aportación 8

EEMT 1 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, 1000KW 42000

EEMT 2 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, 200KW 25700

EEBT 1 u Motor con rotor de jaula 400V 50Hz, 6,8KW 1340


EEBT 3 u Motor con rotor de jaula 400V 50Hz, 75KW 9800








CMT 1 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 3x25 mm² 18/30KV 108,3




CBT 1 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 1,5 mm² TT 0,6/1KV 0,47

CBT 2 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 2x1,5 mm² 0,6/1KV 0,68

CBT 3 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 2,5 mm² TT 0,6/1KV 0,56

CBT 4 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 2,5 mm² 0,6/1KV 0,56



CBT 7 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 4 mm² TT 0,6/1KV 0,74

CBT 8 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 2x4 mm² 0,6/1KV 1,37


CBT 10 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 6 mm² 0,6/1KV 0,98












CBT 22 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 25 mm² TT 0,6/1KV 3,26 CBT 23 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 25 mm² 0,6/1KV 3,26













423

Código ud Descripción Precio CBT 36 m Cable multipolar RZ1-K (AS), 95 mm² 0,6/1KV 11,57









TPEN1 m Tubo curvable de PVC, corrugado, de 16 mm de diámetro 0,26





BAEN1 u Batería automática de condensadores, de 273 kVAr 4870,4

BAEN2 u Batería automática de condensadores, de 537 kVAr 9958,8

DPMIA1 u magneto térmico interruptor automático bipolar de 10A 99


DPMIA3 u magneto térmico interruptor automático tripolar de 16A 148






DPMIA9 u magneto térmico interruptor automático tetrapolar de 47A 278













DPD1 u interruptor auto diferencial de 16A y sensibilidad de 30 mA trip. 192,13

DPD2 u interruptor auto diferencial de 16A y sensibilidad de 300 mA trip. 190



DPD5 u interruptor auto diferencial de 25A y sensibilidad de 30 mA bip. 197,77


DPD7 u interruptor auto diferencial de 40A y sensibilidad de 300 mA bip. 201

DPD8 u interruptor auto diferencial de 63A y sensibilidad de 30 mA tetrap. 310,38



DPD11 u interruptor auto diferencial de 63A y sensibilidad de 300 mA tetrap. 216,66





DPD16 u interruptor auto diferencial de 160A y sensibilidad de 300 mA trip. 512

424

Código ud Descripción Precio DPD17 u interruptor auto diferencial de 160A y sensibilidad de 500 mA trip. 604,78







DPD24 u interruptor auto diferenc. de 1250A y sensibilidad de 1000 mA trip. 1987,2

DPRT1 u relé térmico de 0,48÷0,6 A y que cumpla las normas 150

DPRT2 u relé térmico de 1,2÷1,5 A y que cumpla las normas 150

DPRT3 u relé térmico de 2,4÷3 A y que cumpla las normas 150


DPRT5 u relé térmico de 8÷10 A y que cumpla las normas 150



DPRT8 u relé térmico de128÷160 A y que cumpla las normas 700



DPC1 u contactor de 10 A tripolar y que cumpla las normas 105






DPL1 u Luminaria empotrable Philips modelo TBS260, TL5 110

DPL2 u Luminaria hermética Philips modelo INDIKO, TL5 179

DPL3 u Brazo para soporte de luminaria de metal o aluminio 64

DPL4 u lampara fluorescente de 54W Philips modelo master TL5 5,99

DPME1 u Base de enchufe (II+T) de 16 A con conexión a tierra 36

DPME2 u Base de enchufe (II+T) de 10 A con conexión a tierra 12

DPME3 u Base de enchufe atex (II+T) de 16 A 230 V con conex a tierra 51,1

DPME4 u Base de enchufe atex (III+T) de 32 A 400 V con conex a tierra 93,5

DPME5 u Equipo de aire acondicionado de 7 kW y sus accesorios 860

DPME6 u Equipo de aire acondicionado de 3,8 kW y sus accesorios 410

DPS1 u Sistema de puesta a tierra. 789,21

DPV1 u Extintor de halon o CO2 de eficacia Equivalente 89b. 174,3

DPV2 u Regletas para las conexiones 0,05

DPV3 u Tasa legalización de la instalación Eléctrica ante el servicio territorial 305

DPV4 u Pruebas de recepción en presencia de CESA, Protocolos de 0

DPV5 u Certificado de garantía, esquemas detallados Plano 0

mt35sai010LT u Sistema de alimentación ininterrumpida, de 40 kVA de potencia 13677

7.2 PRESUPUESTO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

7.2.1 Obra Civil

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida OCCT 1 u Juego de dos carriles para soporte de transformador, instalados.

4 149 596

A012M000 h Oficial 1ª montador 4 18,45 73,8

A013M000 h Ayudante montador 4 17,19 68,76

mo041 h Oficial 1ª estructurista 4 18,1 72,4

425

mo087 h Ayudante estructurista. 4 16,94 67,76

878,72

OCCT 2 u Cierre metálico en malla de acero para la protección contra

Contactos en el transformador, instalado.

4 514 2056



2127,28

OCCT 3 u Puerta de acceso peatones al centro de transformación de tipo

Normalizado, instalada.

1 825 825

A012M000 h Oficial 1ª montador 0,5 18,45 9,225

A013M000 h Ayudante montador 0,5 17,19 8,595

842,82

OCCT 4 u Puerta para acceso de transformadores, modelo normalizado

Según proyecto, instalada.

1 768 768



803,64

OCCT 5 u Canalización mediante foso de los cables de A.T. y M.T de acometida

al centro, así como de los cables de interconexión entre celdas de

Protección y transformador, materiales y mano de obra incluidos.

1 15269 15269

mo041 h Oficial 1ª estructurista 7 18,1 126,7


15514,28

Partida Obra Civil

20166,74

% Medios auxiliares 2 20166,74 403,335

% Costes indirectos 2 20166,74 403,335

20973,41

7.2.2 A paramenta de Media Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida JLJM3620A u Cabina de interruptor de línea Schneider Electric gama SM6, modelo

IM, con interruptor-seccionador en SF6 presencia de tensión

Instalados. de 630A con mando CIT manual seccionador de

puesta a tierra, juego de barras tripolar e indicadores testigo

2 4082 8164

A012H000 h Oficial 1ª electricista 3 18,45 55,35

A013H000 h Ayudante electricista 3 17,17 51,51

8270,86

JLJDM1CFT3620AL u Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C,

426

mando CS1, disyuntor SF1 en SF6 de 630 A con bobina de apertura

para relé Sepam, mando RI manual, indicadores de tensión y 3 toroidales,

Cajón de BT con relé SEPAM S20 y fuente, cableado e instalado.

2 21661 43322



43429,86

JLJGBCFD333620AL u Cabina de medida Schneider Electric gama SM6, modelo GBCD,

equipada con tres transformadores de intensidad y tres de tensión,

Según características detalladas en memoria, instalados.

2 10888 21776



21882,86

JLJDM1CT3616AL u Cabina disyuntor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C,

con seccionador en SF6 con bobina de disparo adicional para

protección térmica, mando CS1, disyuntor SF1 en SF6 de

630 A con bobina de apertura para relé Sepam, mando RI manual,

Indicadores de tensión y 3 toroidales.

4 21540 86160



86304,6

Partida aparamenta de Media Tensión

86304,6



897560,784

7.2.3 Transformadores

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida JLJ1UN2000KZ u Transformador reductor de llenado integral, marca Schneider Electric,


Potencia nominal: 2000 kVA. Relación: 25/6.3 KV. Tensión

Secundaria vacío: 6,6KV. Tensión cortocircuito: 6 %. Regulación:

+/-2,5%, +/-5%. Grupo conexión: Dyn11. montaje y accesorios

2 32857 65714



65820,86

AMT 1 u Juego de puentes III de cables AT unipolares de aislamiento


Correspondientes elementos de conexión.

2 1875 3750


427


3821,24

AMT 2 u Juego de puentes de cables MT unipolares de aislamiento

seco 12/20 kV de Al, de 4x240mm2 para las fases y de


2 1200 2400



2471,24

AMT 3 u Relé DMCR para detección de gas, presión y temperatura del

transformador, con sus conexiones a la alimentación y al elemento

disparador de la protección correspondiente, debidamente

Protegidas contra sobre intensidades, instalados.

4 595 2380



2451,24

JLJ1UN0800DZ u Transformador reductor de llenado integral, marca Schneider Electric,


Potencia nominal: 800 kVA. Relación: 6,3/0.42 KV. Tensión

Secundaria vacío: 420 V. Tensión cortocircuito: 6 %. Regulación:


2 15160 30320



30426,86

AMT 4 u Juego de puentes III de cables MT unipolares de aislamiento


Correspondientes elementos de conexión.

2 1019 2038



2109,24

AMT 5 u Juego de puentes de cables BT unipolares de aislamiento

seco 0.6/1 kV de Al, de 3x240mm2 para las fases y de


2 1100 2200



2271,24

Partida Transformadores

109371,92



428

113746,7968

7.2.3.1 Generador de Emergencia

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida 5418787 u Suministro e instalación de generador de emergencia

marca AYERBE modelo AY-1500-60 Deutz de 58kVA/46,4kW

refrigeración de aceite, insonorizado automático

1 17140 17140



17211,24

Partida Generador de emergencia

17211,24



17899,6896

7.2.4 Equipos de Media y Baja Tensión

7.2.4.1 Equipos de Media Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida EMT 1 u Cuadro de Media tensión, situado después del trafos 2MVA con unidades


respetando la UNE-EN 62271-200

2 22500 45000



45071,24

EMT 2 u celda de acoplamiento entre barras de Media Tensión que cumpla


64.160

1 21000 21000

A012H000 h Oficial 1ª electricista 0,5 18,45 9,225

A013H000 h Ayudante electricista 0,5 17,17 8,595

21017,83

EMT 3 u celda de alimentación a las barras de Media Tensión que cumpla


64.160

2 5700 11400



11471,24

Partida Generador de emergencia

77560,31


429


80662,7224

7.2.4.2 Equipos de Baja Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida EBT 1 u Cuadro de baja tensión, situado después del trafos 0,8MVA con unidades


2 19000 38000



38071,24

EBT 2 u Cuadro auxiliar corriente continua, equipado con baterías

SB-75-H20E-Fel cual suministra corriente continua auxiliar

en caso de fallo del suministro principal.

1 598 598



633,62

EBT 3 u Cuadro de baja tensión Auxiliares con sus unidades funcionales



2 15000 30000



30071,24

EBT 4 u Cuadro de baja tensión Emergencia con sus unidades funcionales



1 15000 15000



15035,62

EBT 5 u Cuadro de baja tensión CCM con sus unidades funcionales



2 17000 34000



34071,24

EBT 6 u celda de acoplamiento entre barras de Baja Tensión que cumpla


64.160

1 18500 18500


430


18535,62

Partida Equipos de Baja Tensión

136418,58



141875,3232

7.2.5 Bandejas Porta cables

mt35ait040ab m Canal protectora de PVC rígido, de 30X40 mm, para alojamiento de



10000 4,39 43900

A012M000 h Oficial 1ª montador 500 18,45 9225

A013M000 h Ayudante montador 500 17,19 8595

61720

mt35ait040ac m Canal protectora de PVC rígido, de 30X60 mm, para alojamiento de



480 5,55 2664



3519,36

mt35ait040ae m Canal protectora de PVC rígido, de 60X40 mm, para alojamiento de



1 6,16 6,16



7,942

mt35ait040af m Canal protectora de PVC rígido, de 90X40 mm, para alojamiento de



1 8,41 8,41



10,192

Partida Bandejas porta cables

65257,494



67867,8

431

7.2.6 Sistema de puesta a Tierra

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida SPT 1 u De tierras exteriores código 5/62 Unesa, incluyendo 6 picas de 2,00 m.

de longitud, cable de cobre desnudo, cable de cobre aislado de 0,6/1kV

y elementos de conexión, instalado, según se describe en proyecto.

2 953 1906



2048,48

SPT 2 u Tierras interiores para poner en continuidad con las tierras exteriores,

formado por cable de 50mm2 de Cu desnudo para la tierra de protección y

aislado para la de servicio, con sus conexiones y cajas de seccionamiento,

instalado, según memoria.

1 1534 1534



1605,24

Partida sistema de puesta a tierra

3653,72



3799,87

7.2.7 Otros

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida Act 1 u Sistema fijo de detección y extinción de incendios según características

indicadas en memoria para el conjunto del centro de transformación,

con

plano detallado e instrucciones de funcionamiento, pruebas y

mantenimiento, instalado.

1 8355 8355



8426,24

Act 2 u Pack de elementos de seguridad, con pértiga aislante, banqueta aislante,

pértiga de salvamento, un par de guantes aislantes para AT de 30 kV,

verificador óptico y acústico de tensión, placa con las cinco reglas de

oro

de la maniobra en instalaciones con tensión, instrucciones de primeros

auxilios, carteles de riesgo eléctrico.

1 273 273



274,781

432

Act 3 u Placa reglamentaria PELIGRO DE MUERTE, instaladas.

4 16 64



71,124

Partida Otros

8772,145



9123

7.3 PRESUPUESTO DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA

7.3.1 Obra Civil

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida OCIE 1 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de llegada al centro de

transformación, con medios manuales y medidas sobre perfil

Zanja de 0,4 de amplitud y 0,9 de profundidad.

1000 30 30000



mo041 h Oficial 1ª estructurista 100 18,1 1810

mo087 h Ayudante estructurista. 100 16,94 1694

35285

OCIE 2 m3 Excavaciones de las zanjas de los cables de salida de los cuadros de Baja

tensión con medios manuales y medidas sobre perfil. Zanja de 0,4

de amplitud y 0,9 de profundidad.

500 30 15000

A012H000 h Oficial 1ª electricista 20 18,45 369




17116

OCIE 3 m3 Base de hormigón de resistencia 100 Kg/cm2 de 25 cm de espesor con

una Consistencia plástica y un granulado máximo de 20mm con vibración

manual Y un acabado nivelado

1500 50 75000



78504

OCIE 4 m3 Suministro de tierra seleccionada de aportación

1500 8 12000



15504

433

Partida Obra civil

146709

% Medios auxiliares 2 146709 2934,18

% Costes indirectos 2 146709 2934,18

152277,36

7.3.2 Equipamiento Eléctrico de Media y Baja Tensión

7.3.2.1 Equipamiento Eléctrico de Media Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida EEMT 1 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, protección IP55



2 42000 84000



84089,05

EEMT 2 u Motor de inducción de cuatro polos, de 6,6kV 50Hz, protección IP55



2 25700 51400



51480,145

Partida Equipamiento eléctrico de Media Tensión

135569,195



140992

7.3.2.2 Equipamiento Eléctrico de Baja Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida EEBT 1 u Motor con rotor de jaula 400V 50Hz, protección IP55 clase F contra



1 1340 1340



1375,62




4 1000 4000



434

4080,145




4 9800 39200



39280,145




6 7500 45000



45142,48




1 14400 14400



14435,62




6 262 1572



1714,48



temp T1 a T3 construcción IM3 mod 1MA7 130-2BB 4kW y accesorios

1 795 795



830,62




1 217 217



252,62

435




2 615 1230



1301,24




2 380 760



831,24

Partida Equipamiento eléctrico de Baja Tensión

109244,21



113614

7.3.3 Conductores

7.3.3.1 Conductores de Media Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida CMT 1 m Cable multipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor



poli olefina libre de halógenos con baja emisión de humos y gases corrosivos


2000 108,3 216600



223011,6






20 73,25 1465



1525,554




436



400 49,8 19920



21131






350 34,6 12110



13107,36

Partida Conductores de Media Tensión

258775,5



269126,5

7.3.3.2 Conductores de Baja Tensión

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida CBT 1 m Cable unipolar RZ1-K (AS), no propagador de la llama, con conductor de


reticulado (R) y cubierta de compuesto termoplástico a base de poli olefina



50 0,47 23,5



50,22






50 0,68 34



60,72





437


955 0,56 534,8



1044,17


cobre clase 5 (-K) de 2,5 mm² de sección, con aislamiento de polietileno




280 0,56 156,8



306,4






675 0,93 627,75



988,4






280 1,77 495,6



645,2






10990 0,74 8132,6



14006,33





438


11050 1,37 15138,5

A012H000 h Oficial 1ª electricista 165,8 18,45 3059


21044,3






2480 0,98 2430,4



5963,94






2990 0,98 2930,2



7190,35






490 1,9 931



1629,15






2990 2,57 7684,3



8382,45





439


1970 1,4 2758


A013H000 h Ayudante electricista 78,8 17,17 1353

5564,86






983 1,4 1376,2



2776,77






999 2,99 2987



4410,37






983 4,19 4118,77



5519,34






1800 2,23 4014



7219,8





440


460 2,23 1025,8



1845,06






470 4,5 2115



2952,07






460 6,39 2939,4



3758,66






20 8,24 164,8



200,42






355 3,26 1157,3



1789,56





441


1 3,26 3,26



5






43 6,48 278,64



355,18






1 10,09 10,09



11,87






375 4,56 1710



2577,41






790 4,56 3602,4



5431,5





442


20 18,61 372,2



419,5






790 14,08 11137,28



12966,36






230 6,56 1508,8



2041,32






355 6,56 2328,8



3148






355 20,19 7167,45



7986,71





443


120 8,77 1052,4



1437






376 8,77 3297,52



4502,9






376 25,9 9738,4



10943,78






190 11,57 2198,3



2807,4






40 34,5 1380



1508,23





444


190 49,31 9368,9



9978






360 14,43 5194,8



6669,47






120 14,43 1731,6



2223,16






120 43,2 5184



5675,55






1 28,16 28,16



33,5





445


360 121,8 43848



45771,48






1 84,48 84,48



89,82

Partida Conductores de Baja Tensión

223930,68



232887,91

7.3.4 Tubos de Protección

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida TPEN1 m Tubo curvable de PVC, corrugado, de color negro, de 16 mm de diámetro





101 0,26 26,26

mo041 h Oficial 1ª estructurista 1,6 18,1 28,96


89,1






2995 0,35 1048,25


mo087 h Ayudante estructurista. 59,9 16,94 1014,7

2929,94






446

1479 0,42 621,18



1451,63






466 0,63 293,58



586,48






30 0,84 25,2



44,1

Partida Tubos de Protección

5101,25



5305,3

7.3.5 Batería Automática de condensadores

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida BAEN1 u Batería automática de condensadores, para 273 kVAr de potencia reactiva, de

11 escalones con una relación de potencia entre condensadores de

1:1:1:1:1:1:1:1:1:1:1, para alimentación trifásica a 400 V de tensión y 50 Hz de

frecuencia, compuesta por armario metálico con grado de protección IP 21, de




2 4870,41 9740,82



9883,3

BAEN2 u Batería automática de condensadores, para 537 kVAr de potencia reactiva, de

7 escalones con una relación de potencia entre condensadores de 1:2:2:2:2:2:2,

para alimentación trifásica a 6,3 kV de tensión y 50 Hz de frecuencia,

compuesta por armario metálico con grado de protección IP 21, de

447




2 9958,8 19917,6



20060

Partida Batería automática de condensadores

29943,38



31141,12

7.3.6 Dispositivos de protección

7.3.6.1 Magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPMIA1 u magneto térmico interruptor automático bipolar de 10A, que cumple


71 99 7029


831,24

DPMIA2 u magneto térmico interruptor automático bipolar de 16A, que cumple


14 101 1414


1478,83

DPMIA3 u magneto térmico interruptor automático tripolar de 16A, que cumple


16 148 2368


2442



21 104 2184


2281,25



4 153 612


630,45



21 106 2226

448


2323,25



3 109 327


340,9



2 109 218


227,23

DPMIA9 u magneto térmico interruptor automático tetrapolar de 47A, que cumple


8 278 2224


2272,89



1 139 139


145,1



3 250 750


768,32



5 570 2850


2888,84



5 600 3000


3038,84



2 1100 2200


2218,45



449

7 1000 7000


7064,83



8 1100 8800


8903,46



1 2500 2500


2515,68



3 3500 10500


10551,47



2 1000 2000


2018,45



2 9100 18200


18236,9



3 11000 33000


33083

Partida magneto térmicos interruptores automáticos y

fusibles

104261,38



108431,82

450

7.3.6.2 Diferenciales

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPD1 u interruptor automático diferencial de 16A y sensibilidad de 30 mA, tripolar


1 192,13 192,13


196,76



15 190 2850


2919,56



3 194,96 584,88


598,77



1 193,15 193,15


197,78



108 197,77 21359,16


21859,16



19 189,56 3601,64


3689,64



5 201 1005


1028,25



8 310,38 2483,04


2531,93


451


1 216,66 216,66


222,76



2 215,54 431,08


443,29



1 216,66 216,66


222,76



9 439,78 3958,02


4027,94



2 498,99 997,98


1013,51

DPD14 u

interruptor automático diferencial de 150A y sensibilidad de 1000 mA,

tripolar


2 715,23 1430,46


1448,91



1 510,26 510,26


519,52



5 512 2560


2606,31



3 604,78 1814,34


452

1842



2 620,35 1240,7


1259,15



5 734,12 3670,6


3735,27

DPD20 u


tripolar


3 720,56 2161,68


2200,48



1 984,58 984,58


1000,26



2 1050,8 2101,6


2135,92



3 1759,54 5278,62


5335

DPD24 u


tripolar


3 1987,24 5961,72


6044,72

Partida Diferenciales

67079,65



69762,84

453

7.3.6.3 Relés térmicos

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPRT1 u relé térmico de 0,48÷0,6 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 150 450


463,89

DPRT2 u relé térmico de 1,2÷1,5 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

12 150 1800


1855,57


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 150 900


927,78


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 150 900


927,78


UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 150 450


463,89


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 150 900


927,78


UNE EN 60335; UNE EN 60947

24 164 3936


4047,14

DPRT8 u relé térmico de128÷160 A y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

18 700 12600


12766,71

454


UNE EN 60335; UNE EN 60947

12 850 10200


10311,14


UNE EN 60335; UNE EN 60947

3 1100 3300


3347

Partida Relés térmicos

36038,68



37480,23

7.3.6.4 Contactores

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPC1 u contactor de 10 A tripolar y que cumpla las normas

UNE EN 60335; UNE EN 60947

10 105 1050


1096,31


UNE EN 60335; UNE EN 60947

2 200 400


409,26


UNE EN 60335; UNE EN 60947

8 280 2240


2277


UNE EN 60335; UNE EN 60947

6 1500 9000


9055,57


UNE EN 60335; UNE EN 60947

4 1632 6528


6565


455

UNE EN 60335; UNE EN 60947

1 3546 3546


3561,68

Partida contactor

22964,82



23883,41

7.3.7. Luminarias

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPL1 u Luminaria empotrable Philips modelo TBS260, TL5 que cumpla con lo


80 110 8800



9512,4

DPL2 u Luminaria hermética Philips modelo INDIKO, TL5 que cumpla con lo


294 179 52626



54720,46

DPL3 u Brazo para soporte de luminaria de metal o aluminio

294 64 18816


mo087 h Ayudante estructurista. 44,1 16,94 747

20361,21

DPL4 u lámpara fluorescente de 54W Philips modelo master TL5

748 5,99 4480,52



7144,83

Partida Luminarias

91738,9



95408,45

456

7.3.8. Mecanismos eléctricos y otros

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPME1 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 16 A con conexión a tierra


16 36 576



718,48

DPME2 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 10 A con conexión a tierra


10 12 120



209,09

DPME3 u Base de enchufe bipolar (II+T) de 16 A 230 V con conexión a tierra


Atex 94/9/CE

8 51,1 408,8



551,28

DPME4 u Base de enchufe bipolar (III+T) de 32 A 400 V con conexión a tierra


Atex 94/9/CE

8 93,5 748



890,48

DPME5 u Equipo de aire acondicionado de 7 kW y sus accesorios que cumpla


3 860 2580


A013H000 h Ayudante electricista 12 17,17 206

3007,4

DPME6 u Equipo de aire acondicionado de 3,8 kW y sus accesorios que cumpla


1 410 410



481,24

Partida Mecanismos eléctricos y otros

5857,97



6092,3

457

7.3.9. Sistema de puesta a tierra

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPS1 u Sistema de puesta a tierra. correspondiente a la colocación de un

conductor de cobre desnudo de sección 50 mm2 enterrado en el

perímetro de la nave formado por 17 picas con una separación

entre picas de 4 metros. La longitud de las picas es de 2 metros y el

diámetro es de 14 mm.

1 789,21 789,21


A013H000 h Ayudante electricista 6 17,17 103

1002,91

Partida Sistema de puesta a tierra

1002,91



1043

7.3.10. Varios

Referencia Ud Descripción Rend. precio unitario precio partida DPV1 u Extintor de halon o CO2 de eficacia Equivalente 89b.

10 174,3 1743



1830,6

DPV2 u Regletas para las conexiones

500 0,05 25



96,24

DPV3 u Tasa legalización de la instalación Eléctrica ante el servicio territorial

de Industria.

1 305 305



340,62

DPV4 u Pruebas de recepción en presencia de CESA, Protocolos de

ensayo y prototipos informativos.

1 0 0



71,24

DPV5 u Certificado de garantía, esquemas detallados Plano, lista

de materiales, etc

458

1 0 0



71,24

mt35sai010LT u Sistema de alimentación ininterrumpida, de 40 kVA de potencia, para

alimentación trifásica, compuesto por rectificador de corriente y cargador

de batería, baterías, inversores estáticos electrónicos, bypass y conmutador.

1 13677 13677



13819,48

Partida varios

16229,42



16878,6

7.4 RESUMEN DE PRESUPUESTO

Centro de transformación

Descripción

Importe €

Obra civil

20973,41

Aparamenta de Media Tensión

897560,784

Transformadores

113746,797

Generador de emergencia

17899,6896

Equipos de Media y Baja tensión Equipos de Media tensión

80662,7224

Equipos de Baja Tensión

141875,323

Bandejas porta cables

67867,8

Sistema de puesta a tierra

3799,87

Otros

9123

Total centro de transformación

1353509,4

Instalación Eléctrica

Descripción

Importe €

Obra Civil

152277,36

Equipamiento eléctrico de Media y baja tensión

Equipamiento eléctrico de Media tensión

140992

Equipamiento eléctrico de Baja tensión

113614

Conductores

Conductores de Media tensión

269126,5

Conductores de Baja tensión

232887,91

Tubos de protección

5305,3

Baterías automática de condensadores

31956,1

Dispositivos de protección

459

magneto térmicos, interruptores automáticos y fusibles

108431,82

Diferenciales

69762,84

Relés Térmicos

37480,23

Contactores

23883,41

Luminarias

95408,45

Mecanismos eléctricos y otros

6092,3

Sistema de puesta a tierra

1043

Varios

16878,6

Total Instalación Eléctrica

1305139,8

7.5 PRESUPUESTO FINAL

Descripción

Importe €

centro de transformación

1353509,4

Instalación Eléctrica

1305139,8

Presupuesto ejecución material

2658649

Gastos generales 13%

345624,4

Beneficio industrial 6%

159518,9

Presupuesto de licitación

3163792,3

IVA 21%

664396,4

Total presupuesto contrata

3828189

Total presupuesto general

3828189

El presupuesto general asciende a la cantidad de:

TRES MILLONES OCHOCIENTOS VEINTIOCHO MIL CIENTO OCHENTA Y

NUEVE EUROS


460


ESTUDIO CON ENTIDAD PROPIA




DATA: Abril / 2015.

461

8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD……………………………………………462 8.1.1 Generalidades…………………………………………………………………......462 8.1.2 Objeto……………………………………………………………………………...462 8.1.3 Identificación de riesgos laborales……………………………………………….462 8.1.3.1 Estabilidad y solidez……………………………………………………………..462 8.1.3.2 Instalaciones de suministro y reparto de energía…………………………….…463 8.1.3.3 Vías y salidas de emergencia…………………………………………………….463

8.1.3.4 Detección y lucha contra incendios………………………………….………….463

8.1.3.5 Ventilación…………………………………………………………….…………463

8.1.3.6 Exposición de riesgos particulares…………………………………………...…463

8.1.3.7 Temperatura………………………………………………………………….….463 8.1.3.8 Iluminación……………………………………………………………………...464

8.1.3.9 Vías de circulación y zonas peligrosas……………………………………….…464

8.1.3.10 Espacio de trabajo……………………………………………………………...464

8.1.3.11 Primeros auxilios………………………………………………………………464

8.1.3.12 Servicios higiénicos………………………………………………………….…464

8.1.4 Identificación de riesgos especiales………………………………………………464 8.1.4.1 Trabajos móviles o fijos situados por encima o debajo del nivel del

Suelo……………………...…..………………………………………………………….465

8.1.4.2 Caídas de objetos……………………………...………………………………....465 8.1.4.3 Caídas de altura………………………………………………...…………….….465

8.1.4.4 Factores atmosféricos……………………………………………………………465

8.1.4.5 Trabajos de soldadura…………………………………………………………...465

8.1.4.6 Trabajos eléctricos………………………………………………………….……466 8.1.4.7 Otros trabajos específicos…………………………………………………….….466

462

8.1- ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD 8.1.1. Generalidades: El REAL DECRETO 1627/11997, de 24 de Octubre, por el que se establecen las

disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción, en su artículo

número 4 expresa lo siguiente:

El promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se elabore un

estudio de seguridad y salud en los proyectos de obras en que se de alguno de los supuestos

siguientes:

a) Que el presupuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto sea igual o superior

a 450.000 €.

b) Que la duración estimada sea superior a 30 días laborables, empleándose en algún

momento a más de 20 trabajadores simultáneamente.

c) Que el volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los días de

trabajo del total de los trabajadores en la obra, sea superior a 500.

d) Las obras de túneles, galerías, conducciones subterráneas y presas.

En los proyectos de obras no incluidos en ninguno de los supuestos previstos en el

apartado anterior, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se

elabore un estudio básico de seguridad y salud. Considerando la duración de la obra a la

cual se refiere el presente proyecto no superior a 4 meses, y asimismo implicando a 4

trabajadores al mismo tiempo como máximo, se observa la necesidad de elaborar (según el

apartado 2 antes reflejado) un estudio Básico de Seguridad y Salud.

8.1.2. Objeto: El contenido de este Estudio Básico contempla la identificación de los riesgos Laborales

que pueden ser evitados, así como la relación de disposiciones mínimas generales a tomar

de cara a evitar los riesgos especiales que entraña la ejecución de las obras

correspondientes a este Proyecto.

Por otra parte, el vestuario laboral de los trabajadores, casco, protección visual, de oídos,

máscara, buzo de trabajo, guantes y calzado será homologado de acuerdo con las

disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.

8.1.3. Identificación de riesgos laborales: Esta parte del Estudio será de aplicación a la totalidad de la obra, incluidos los trabajos

realizados en el inferior, como en el exterior de los locales donde se realizarán las obras

objeto de este Proyecto.

8.1.3.1. Estabilidad y solidez:

Se procurará la estabilidad de los materiales y equipos y, en general de cualquier elemento

que en cualquier desplazamiento pudiera afectar a la seguridad y a la salud de los

trabajadores.

463

Así mismo, el acceso a cualquier superficie sólo se realizará mediante equipos y medios

apropiados para que el trabajo se realice de manera segura.

8.1.3.2. Instalaciones de suministro y reparto de energía:

La instalación eléctrica de los lugares de trabajo de las obras, esto es, el proyecto, la

ejecución y la elección del material y de los dispositivos de protección se realizaran de

acuerdo a la normativa vigente, y en especial de acuerdo al Reglamento Electrotécnico de

Alta y Baja Tensión

8.1.3.3. Vías y salidas de emergencia:

Las vías y salidas de emergencia deberán permanecer expeditas y desembocar lo más

directamente posible en una zona de seguridad.

8.1.3.4. Detección y lucha contra incendios:

Durante la ejecución de los trabajos, los dispositivos de lucha contra incendios y sistemas

de alarma existentes estarán en perfecto estado de funcionamiento.

Así mismo, existirá en obra extintores de C02 o de polvo en lugares accesibles y conocidos

por las personas que trabajen en ella.

8.1.3.5. Ventilación:

Teniendo en cuenta los métodos de trabajo y las cargas físicas que realizarán los

trabajadores, éstos dispondrán de aire limpio en cantidad suficiente.

En la obra que nos ocupa, existirá una ventilación más que suficiente debido al tamaño y

amplitud de los locales donde se realizarán las obras.

8.1.3.6. Exposición de riesgos particulares:

Los trabajadores no estarán expuestos a niveles sonoros perjudiciales ni a factores externos

nocivos (polvo, vapores, gases, etc.).

Para que ello sea así, se utilizarán protectores de oídos y mascarillas, cuando sea necesario.

Ambas protecciones serán homologadas.

8.1.3.7. Temperatura:

La temperatura será la adecuada para el organismo humano durante el tiempo de trabajo,

cuando las circunstancias lo permitan, teniendo en cuenta los métodos de trabajo que se

aplicarán y las cargas físicas que realizarán los trabajadores.

Cuando el lugar de trabajo sea una sala térmica se procurará que la temperatura no sea del

todo elevada, utilizando si fuese necesario ventilación forzada.

464

8.1.3.8. Iluminación:

Los lugares de trabajo, los locales y las vías de circulación dispondrán de suficiente luz

natural. Así mismo, y aun cuando no se prevea la realización de trabajo en horario

nocturno, existirá la posibilidad de iluminación artificial adecuada y suficiente durante la

noche y cuando sea suficiente la luz natural.

8.1.3.9. Vías de circulación y zonas peligrosas:

Las vías de circulación, incluidas las escaleras, las escalas fijas y los muelles y rampas de

carga estarán calculados, situados, acondicionados y preparados para su uso de manera que

se puedan utilizar fácilmente con toda seguridad y conforme al uso al que se les haya

destinado, de forma que los trabajadores empleados en las proximidades de estas vías de

circulación no corran riesgo alguno.

Así mismo, las dimensiones de las vías destinadas a la circulación de personas o de

mercancías, incluidas aquellas en las que se realicen operaciones de carga y descarga se

calcularán de acuerdo con el número de personas que puedan utilizarlas y con el tipo de

actividad.

Si se utilizaran medios de transporte en las vías de circulación, se deberá prever una

distancia de seguridad suficiente ó medios de protección adecuados para las demás

personas que puedan estar presentes en el recinto.

8.1.3.10. Espacio de trabajo:

Las dimensiones del puesto de trabajo se calcularán de tal manera que los trabajadores

dispongan de la suficiente libertad de movimientos para sus actividades, teniendo en

cuenta la presencia de todo el equipo y material necesario.

8.1.3.11. Primeros auxilios:

Será responsabilidad del Empresario garantizar, que en caso de accidente laboral, puedan

prestarse, en todo momento, los primeros auxilios con la suficiente formación para ello,

para lo cual, existirá un botiquín en obra conteniendo los elementos mínimos.

Así mismo, se adoptarán medidas para garantizar la evacuación, a fin de recibir cuidados

médicos, los trabajadores accidentados o afectados por una indisposición repentina.

8.1.3.12. Servicios higiénicos:

Los trabajadores dispondrán de vestuarios, duchas, lavabos y retretes en las proximidades

de sus puestos de trabajos. Se utilizarán aquellos existentes en el centro de trabajo, que la

dirección del mismo asigne a tal uso.

8.1.4. Identificación de riesgos especiales:

Los riesgos especiales para la seguridad y la salud de los trabajadores serán los

relacionados con los siguientes trabajos, actividades y circunstancias:

465

8.1.4.1. Trabajos móviles o fijos situados por encima o por debajo del nivel del suelo:

Para evitar accidentes, se garantizará la estabilidad de estos lugares de trabajo mediante

elementos de fijación apropiados y seguros con el fin de evitar cualquier desplazamiento

inesperado.

8.1.4.2. Caídas de objetos

Los trabajadores estarán protegidos contra la caída de objetos o materiales. Para ello, se

establecerán pasos cubiertos o se impedirá el acceso a las zonas peligrosas.

Así mismo, los materiales de acopio, equipos y herramientas de trabajo se colocarán o

almacenarán de forma que se evite su desplome, caída o vuelco.

8.1.4.3. Caídas de altura:

Las plataformas, andamios y pasarelas, así como los desniveles, huecos y aberturas

existentes en los pisos de las obras, que supongan para los trabajadores un riesgo de caída

de altura superior a 2 metros, se protegerán mediante barandillas y otro sistema de

protección equivalente.

Las barandillas serán resistentes y dispondrán de un reborde de protección, unos

pasamanos y una protección intermedia que impidan el paso o deslizamiento de los

trabajadores.

Los andamios, plataformas de trabajo, pasarelas y escaleras de los andamios se

inspeccionarán por una persona de la Dirección de Obra:

1. Antes de su puesta en marcha

2. A intervalos regulares en lo sucesivo

Proyecto de Media y Baja tensión de una instalación Industrial

3. Después de cualquier modificación

Los andamios móviles se asegurarán contra desplazamientos involuntarios.

8.1.4.4. Factores atmosféricos:

Se protegerá a los trabajadores contra las inclemencias atmosféricas que puedan

comprometer su seguridad y salud.

8.1.4.5. Trabajos de soldadura:

Para la realización de los trabajos de soldadura, los soldadores estarán oficialmente

homologados. Las zonas de soldadura de pre montaje dispondrán de mamparas para evitar

las radiaciones y deslumbramientos a trabajadores ajenos a esta especialidad.

Los locales o zonas estarán debidamente ventilados.

La indumentaria para los soldadores será complementada a la ropa laboral con gafas o

careta de acuerdo al tipo de soldadura; mandil, guantes y polainas de cuero.

466

8.1.4.6. Trabajos eléctricos:

Las conexiones a realizar se harán siempre sin tensión. Las pruebas que se tengan que

realizar con tensión, se harán después de comprobar el estado e la instalación.

En la utilización de los medios auxiliares, estos serán los propios para realizar los trabajos

y nunca se utilizarán similares u otros procedimientos para conseguir una especie de

andamio totalmente inestable y con riesgo.

8.1.4.7. Otros trabajos específicos:

Las instalaciones existentes anteriores al comienzo de obra se localizarán, verificarán y

señalarán claramente.

Los trabajos de derribo o demolición se estudiarán y planificarán antes de su realización.

Así mismo, en los trabajos que se realizarán en tejados, se adoptarán las medidas de

protección colectiva que sean necesarias en función de la altura, inclinación o posible

carácter o estado resbaladizo del mismo.


parte i - rovira i virgili universitydeeea.urv.cat/public/propostes/pub/pdf/1883pub.pdf · 2016. 4....

Documents