memoria de cálculo 01

Trabajo Parcial Ingeniera Sismo Resistente

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B) Metrado de Cargas

i. Piso 4

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 8x 0.30 t/m2 x (25.31)m2Peso de losa aligerada: 4x 0.30 t/m2 x (12.90)m2Peso de losa aligerada: 1x 0.30 t/m2 x (30.58)m2Peso de vigas long.: 5x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x16.90)m3Peso de vigas trans.: 24x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x4.05)m3Peso de columnas X-X: 6x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x2.90)m3Peso de columnas: 4x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x2.90m3Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x 268,05

CARGA VIVATecho: 0.10 t/m2 x 268,05

Peso del Piso 4: 211.53 + 63.33= 274.86 Ton 28

ii. Pisos 2 y 3

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 8x 0.30 t/m2 x (25.31)m2Peso de losa aligerada: 4x 0.30 t/m2 x (12.90)m2Peso de losa aligerada: 1x 0.30 t/m2 x (30.58)m2Peso de vigas long.: 5x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x16.90)m3Peso de vigas trans.: 24x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x4.05)m3Peso de columnas X-X: 6x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x2.90)m3Peso de columnas: 4x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x2.90m3Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x 268,05Tabiquera: 1.9x 1,9 t/m2 x 1.6

CARGA VIVACentro penitenciario: 0.25 t/m2 x 268,05

Peso de los Pisos 2 y 3: 214.51 + 158.33= 372.84 Ton

iii. Piso 1

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 16x 0.30 t/m2 x (25.31)m2Peso de losa aligerada: 8x 0.30 t/m2 x (12.90)m2Peso de losa aligerada: 1x 0.30 t/m2 x (30.58)m2Peso de vigas long.: 10x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x16.90)m3Peso de vigas trans.: 48x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x4.05)m3


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Peso de columnas X-X: 12x 2.40 t/m3 x (0.25x0.60x2.90)m3Peso de columnas: 8x 2.40 t/m3 x (0.25x0.40x2.90m3Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x (633.32)m2Tabiquera: 1.9x 1,9 t/m2 x 1.6

CARGA VIVACentro educativo: 0.25 t/m2 x 268,05

Peso del Piso 1: 353,53 + 158,33 = 511.86 Ton


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= 60.74= 15.48= 9.17= 30.42= 23.33= 6.26= 2.78= 63.33

211.53 Ton

= 63.3363.33 Ton

= 60.74= 15.48= 9.17= 30.42= 23.33= 6.26= 2.78= 63.33= 2.98

214.51 Ton

= 158.33158.33 Ton

= 121.49= 30.96= 9.17= 60.84= 46.66


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= 12.53= 5.57= 63.33= 2.98

353.53 Ton

= 158.33158.33 Ton


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2. DIMENSIONES PARA CUMPLIR NORMA E.030 2006

A) Dimensiones Finales de los Elementos Estructurales

i. Losa Aligerada

Espesor Luz (Ln) Espesor de losa LadrilloLn/25 4.0 m 17.0 cm 12.0 cm

ii. VigasV-long. V-trans.

Peralte (H) Ln/8 Ln/100.50 m 0.60 mBase (B) 0.25 m 0.30 m

iii. Columnas

Columnas C-1 y C-4 Columnas C-2B = 0.50 m B = 1.40 mH = 0.60 m H = 0.40 mrea = 0.30 m2 rea = 0.56 m2

Columnas C-3B = 0.50 mH = 1.30 mrea = 0.65 m2

*Todas estas reas cumplen con las reas mnimas de la primera parte

Mtodo Prctico 1:

Del cuadro del predimensionamiento se observa que todas las columnas


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cumplen con esta comprobacin.

Mtodo Prctico 2:

a) Prtico Longitudinal (Vertical en el plano)

Eje A / Eje 1 Eje B / Eje 1Inercia (cm4) Ic>Iv Inercia (cm4)

Columna 900000 SI Columna 1562500Viga 260417 Viga 260417



b) Prtico Transversal (Horizontal en el plano)





Todas las columnas cumplen con el mtodo prctico 2.

iv. Zapatas

b) Dimensiones de cimentaciones seleccionadas

Tipo Zapata P.A.N. (kg) qa(kg/cm2) rea (m2) M2Centrada Z-1 Err:509 4.8 Err:509 2.56Excntrica Z-2, Z-3 Err:509 4.5 1.44Esquinera Z-4 Err:509 4.3 Err:509 1.00

* Todas las zapatas son cuadradas y tienen un peralte de 0.40m


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c) Control de la cimentacin por punzonamiento

PRIMERO: Clculo de la resistencia al corte por punzonamiento de las cimentaciones.Para ello, se emplearn las siguientes frmulas.

Z-1 Z-2 y Z-3 Z-4= 3.3 = 6.7 =

h = 0.40 m h = 0.40 m h =d = 0.33 m d = 0.33 m d =b = 352 cm b = 459 cm b = = 40 = 30 =Vc1 = 145439 kg Vc1 = 154090 kg Vc1 =Vc2 = 261335 kg Vc2 = 246357 kg Vc2 =Vc3 = 185165 kg Vc3 = 241451 kg Vc3 = = 0.75 = 0.75 =

= 109079 kg = 115567 kg =

SEGUNDO: Cargas en las cimentaciones y determinacin del esfuerzo cortante en lacimentacin.

Z-1 Z-2 Z-3 Z-4CM (Ton) 64.52 49.45 48.75 32.55Columna 10.22 25.56 20.45 17.38Viga 15.03 4.72 9.13 5.10Losa 23.62 11.81 11.81 5.96Piso term. 8.44 4.22 4.22 2.13Suelo 4.75 1.76 1.76 1.03Zapata 2.46 1.38 1.38 0.96CV (Ton) 14.89 7.45 7.45 3.72Techo 2.13 1.06 1.06 0.53Centro 12.77 6.38 6.38 3.19

CM+CV 79.41 56.90 56.20 36.27

rea 2.56 1.44 1.44 1.00qsn 3.10 3.95 3.90 3.63

qa > qsn Cumple Cumple Cumple Cumpleqsnu 4.52 5.69 5.62 5.19Vu 80774 12684 20007 25496

109079 115567 115567 88627Cumple Cumple Cumple Cumple

Donde:qsn : Reaccin del suelo ante las cargas aplicadas (kg/cm2)qsnu : Reacccin ltima del suelo ante las cargas aplicadas (kg/cm2)

c c c

Vc Vc Vc

VcVc > Vu


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Vu : Esfuerzo cortante por punzonamiento en la cimentacin (kg)

Nota: Las zapatas tipo Z-2 y Z-3 no tienen los mismos parmetros "b" (permetro deseccin crtica), sin embargo, para el clculo de ambas se tomo los valoresmenos resistentes a fin de que ambos tipos cumplan por punzonamiento.


i. Piso 4

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 9 x 0.28 t/m2 x (5.75 x 3.70)m2 =Peso de vigas long.: 2.40 t/m3 x (0.25x0.50)m2 x 38.20m =Peso de vigas trans.: 2.40 t/m3 x (0.30x0.60)m2 x 62.00m =Peso de columnas: 2.40 t/m3 x 8.00m2 x 3.30m =Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =Tabiquera: 0.15 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =

CARGA VIVATecho: 0.10 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =

Peso del Piso 4: 213,49 + 23,31= 236.80 Ton

ii. Pisos 2 y 3

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 9 x 0.28 t/m2 x (5.75 x 3.70)m2 =Peso de vigas long.: 2.40 t/m3 x (0.25x0.50)m2 x 38.20m =Peso de vigas trans.: 2.40 t/m3 x (0.30x0.60)m2 x 62.00m =Peso de columnas: 2.40 t/m3 x 8.00m2 x 3.30m =Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =Tabiquera: 0.15 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =

CARGA VIVACentro penitenciario: 0.20 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =

Peso de los Pisos 2 y 3: 213,49 + 45,02= 258.51 Ton

iii. Piso 1

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 9 x 0.28 t/m2 x (5.75 x 3.70)m2 =Peso de vigas long.: 2.40 t/m3 x (0.25x0.50)m2 x 38.20m =Peso de vigas trans.: 2.40 t/m3 x (0.30x0.60)m2 x 62.00m =Peso de columnas: 2.40 t/m3 x 8.00m2 x 4.30ml =Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =


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Tabiquera: 0.15 t/m2 x (18.50x12.60)m2 =


Peso del Piso 1: 232,69 + 45,02 = 277.71 TonC) Ubicacin del Centro de Masas (E.030 de 2006 y 2014)

ex = 0.05 (Lx) = 0.925 mey = 0.05 (Ly) = 0.630 m

D) Metrado de Cargas para Sismo (E.030 de 2006 y 2014)

Del metrado de cargas realizado en la seccin B y de acuerdo a la norma E-030 (2006) setienen los siguientes metrados para sismo:

i. Piso 4 - Carga muerta 213.49 = 213.49- Carga viva 23.31 x 25.0% = 5.83

219.32

ii. Pisos 2 y 3 - Carga muerta 213.49 = 213.49- Carga viva 45.02 x 50.0% = 22.509

236.00

iii. Piso 1 - Carga muerta 232.69 = 232.69- Carga viva 45.02 x 50.0% = 22.509

255.20

E) Irregularidades de acuerdo a la Norma E.030 (2006)

1. Irregularidad en Altura

1.a. Irregularidad de rigidez

Pisos Condiciones1era 2daPiso 4 8.44 -- --Piso 3 8.44 100% --Piso 2 8.44 100% --Piso 1 8.44 100% 100%

Irregularidad: < 80% < 90%

Donde:1era: % respecto de la correspondiente suma del entrepiso superior.2da: % respecto del promedio para los 3 pisos superiores.

rea (m2)


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Dado que no hubo resultados bajo el rango establecida por la norma, se concluyeque, esta edificacin no presenta irregularidad de rigidez.

1.b. Irregularidad de masa

Pisos Masa (Ton) % MasaPiso 4 219.32 --Piso 3 236.00 107.6%Piso 2 236.00 100.0%Piso 1 255.20 108.1%

Irregularidad: > 150%

No existe irregularidad de masa en la edificacin.

1.c. Irregularidad geomtrica vertical

La edificacin nicamente ha variado en cuanto a dimensiones de las secciones delas columnas. Por tanto su condicin geomtrica vertical sigue siendo la misma.

La edificacin NO presenta irregularidad geomtrica vertical.

1.d. Irregularidad por discontinuidad en los sistemas resistentes

Por lo expuesto en el acpite anterior, la edificacin NO presenta irregularidad pordiscontinuidad en los sistemas resistentes.

2. Irregularidad en Planta

2.a. Irregularidad torsional

Solo se asume que hay irregularidad de torsin si se supera en 50% al desplazamientorelativo establecido por la norma, el mismo que se muestra a continuacin:

- Para pisos 2, 3 y 4: 34.65 mm- Para piso 1: 45.15 mm

A continuacin, se muestran los desplazamientos obtenidos, si estos exceden el 50%del mximo permisible, entonces es conveniente verificar la irregularidad torsional.

Del anlisis realizado en el SAP 2000, se tienen los siguientes desplazamientos.


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Piso Desplazamientos () RelativoPunto 2 Punto 4 Punto 2 Punto 44 71.16 64.98 14.23 12.993 56.93 51.99 18.77 17.142 38.16 34.85 20.67 18.871 17.49 15.98 17.49 15.98

Irregularidad: > 1.30 1.05



Donde:- Prom: Desplazamiento relativo promedio de entrepisos. Segn la Norma

E.030 2006, para este caso, el desplazamiento de entrepiso secalcula mediante el promedio de los desplazamiento entre losextremos de entrepiso.

El procedimiento de anlisis da cuenta que no existe irregularidad torsional en laedificacin puesto que se obtuvo como resultados 1.05 y 1.09, menores a 1.30.

Aun estos valores no fueran menores, los Desplazamientos Promedios Relativo (Prom)de entrepiso son 19.77mm y 22.40mm, menores al lmite de la norma que es 34.65mmpara el entrepiso de 3.3m de altura, por lo que es innecesario verificar la condicinde irregularidad torsional.La edificacin NO presenta irregularidad torsional.

2.b. Irregularidad por esquina entrante

La planta tpica A no presenta irregularidad por esquina entrante.

2.c. Irregularidad por discontinuidad de diafragma

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n X

(mm

)

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n Y

(mm

)


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Las losas o entrepisos no tienen discontinuidad.

F) Anlisis Esttico de acuerdo a la Norma E.030 (2006)

i. Perodo Fundamental (T)

T = hn = 13.2 = 0.38 s < 0.70 sCt 35

ii. Coeficiente de Amplificacin Ssmica (C)

C = 2.5 x 0.40 s = 2.650.38 s

iii. Fuerza Cortante en la Base (Cortante Basal)

Z = 0.4U = 1.3C = 2.65 V = ZUCS .P = 163.1S = 1.0 RR = 8P = 946.52 Ton

Adems, se cumple que: C = 2.65 = 0.33144 0.125R 8

iv. Distribucin de Fuerza Ssmica por la Altura

Se tienen los siguientes datos:

F1 = 18.003 TonF2 = 33.297 TonF3 = 49.945 TonF4 = 61.887 Ton

v. Esfuerzos Mximos y Desplazamientos Laterales

Los desplazamientos y las fuerzas internas mximas se muestran a continuacin:

Xmax (edificio) 68.40 mm --Ymax (edificio) -- 76.93 mm

Nmx 16.94 Ton 26.73 TonVmx 31.73 Ton 28.64 TonMmx 133.90 Ton.m 119.92 Ton.m

Control de desplazamiento lateral

Desplazamiento y Fuerza interna

ComnSismo X

ComnSismo Y


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SISM

O X

Piso Desplazamiento Control Cumple4 68.40 mm 0.004 S3 54.72 mm 0.005 S2 36.68 mm 0.006 S1 16.81 mm 0.004 S

SISM

O Y



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Inercia (cm4) Ic>Iv1562500 SI260417




Lado (m)1.601.201.00


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PRIMERO: Clculo de la resistencia al corte por punzonamiento de las cimentaciones.

3.30.40 m0.33 m286 cm20118169 kg159074 kg150447 kg0.7588627 kg

SEGUNDO: Cargas en las cimentaciones y determinacin del esfuerzo cortante en la

(m2)(kg/cm2)

(kg/cm2)(kg)(kg)


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Las zapatas tipo Z-2 y Z-3 no tienen los mismos parmetros "b" (permetro deseccin crtica), sin embargo, para el clculo de ambas se tomo los valoresmenos resistentes a fin de que ambos tipos cumplan por punzonamiento.

53.6111.4626.7863.3623.3134.97

213.49 Ton

23.3123.31 Ton

53.6111.4626.7863.3623.3134.97

213.49 Ton

45.0245.02 Ton

53.6111.4626.7882.5623.31


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34.97232.69 Ton

45.0245.02 Ton

Del metrado de cargas realizado en la seccin B y de acuerdo a la norma E-030 (2006) se

213.495.83

219.32 Ton

213.4922.509236.00 Ton

232.6922.509255.20 Ton


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Dado que no hubo resultados bajo el rango establecida por la norma, se concluye

La edificacin nicamente ha variado en cuanto a dimensiones de las secciones delas columnas. Por tanto su condicin geomtrica vertical sigue siendo la misma.

Por lo expuesto en el acpite anterior, la edificacin NO presenta irregularidad por

Solo se asume que hay irregularidad de torsin si se supera en 50% al desplazamiento


Del anlisis realizado en el SAP 2000, se tienen los siguientes desplazamientos.


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Prom

13.6117.9619.7716.74

Prom

14.4219.8122.4019.61

Desplazamiento relativo promedio de entrepisos. Segn la NormaE.030 2006, para este caso, el desplazamiento de entrepiso secalcula mediante el promedio de los desplazamiento entre los

El procedimiento de anlisis da cuenta que no existe irregularidad torsional en la

Aun estos valores no fueran menores, los Desplazamientos Promedios Relativo (Prom)de entrepiso son 19.77mm y 22.40mm, menores al lmite de la norma que es 34.65mmpara el entrepiso de 3.3m de altura, por lo que es innecesario verificar la condicin


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3. DIMENSIONES DE CAPTULO 2 APLICADAS A LA NORMA E.030 2014

A) Irregularidades de acuerdo a la Norma E.030 (2014)


1.a. Irregularidad de rigidez o piso blando

Anlisis para deformacin en la direccin de X

Pisos Desplazamiento (mm) Deriva CondicionesPunto 2 Punto 4 Promedio 1eraPiso 4 75.46 68.91 72.19 0.004 --Piso 3 60.37 55.12 57.75 0.006 1.32Piso 2 40.47 36.95 38.71 0.006 1.10Piso 1 18.55 16.94 17.75 0.004 0.65

Irregularidad : > 1.40

Anlisis para deformacin en la direccin de Y



Donde:1era: Relacin con la deriva del entrepiso inmediato superior.2da: Relacin con el promedio de los 3 pisos superiores adyacentes.Promedio: Desplazamiento promedio de entrepiso. Segn la norma E.030 2014,

en este caso, este desplazamiento se calcula como el promedio de los desplazamientos del extremo del entrepiso.

NO existe irregularidad de rigidez.Entonces: Ia = 1.00

1.b. Irregularidad de resistencia o piso dbil

Pisos Direccin X Direccin YResistencia % Resistencia %Piso 4 483893 -- 363403 -- (ton/m)Piso 3 483893 100% 363403 100% (ton/m)Piso 2 483893 100% 363403 100% (ton/m)Piso 1 483893 100% 363403 100% (ton/m)

Irregularidad: < 80%

No existe irregularidad de resistencia.Entonces: Ia = 1.00


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1.c. Irregularidad extrema de rigidez

Puesto que no existe irregularidad de rigidez, tampoco existe irregularidad extrema.Entonces: Ia = 1.00

1.d. Irregularidad extrema de resistencia

Pisos Direccin X Direccin XResistencia % Resistencia %Piso 4 483893 -- 363403 -- Ton/mPiso 3 483893 100% 363403 100% Ton/mPiso 2 483893 100% 363403 100% Ton/mPiso 1 483893 100% 363403 100% Ton/m


No existe irregularidad extrema de resistencia.Entonces: Ia = 1.00

1.e. Irregularidad de masa o peso



La edificacin NO presenta irregularidad de masa puesto que a lo ms, la diferenciade masas difiere en un 9.6%.Entonces: Ia = 1.00

1.f. Irregularidad geomtrica vertical

Como ya se mostr anteriormente. NO se presenta este tipo de irregularidad.Entonces: Ia = 1.00

1.g. Discontinuidad en los sistemas resistentes

La edificacin no presenta desalineamiento vertical en ninguna de sus direccionesPor lo tanto, NO existe discontinuidad en los sistemas resistentes.

Entonces: Ia = 1.00

1.h. Discontinuidad extrema de los sistemas resistentes


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En el numeral 1.g. se expresa que no existe desalineamiento vertical en los elementosestructurales; por tanto, NO existe discontinuidad extrema de los sistemas resistentes.

Entonces: Ia = 1.002. Irregularidad en Planta

2.a Irregularidad torsional

Segn la tabla N11 de la norma E.030 2014. El mximo desplazamiento relativo es:

Concreto Armado: 0.007 (hi)




A continuacin, se muestran los desplazamientos obtenidos, los mismos que excedenel 50% del mximo permisible. Es conveniente verificar la irregularidad torsional.





Donde:- Prom: Desplazamiento relativo promedio de entrepisos. Segn la Norma E.030

2014, para este caso, el desplazamiento de entrepiso se calcula medianteel promedio de los desplazamiento entre los extremos de entrepiso.

Los resultados son menores a 1.09 y los desplzamientos mximos resultan menores a los lmites establecidos por la norma. Por tanto, NO existe irregularidad torsional.

=

= =

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n X

(mm

)

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n Y

(mm

)


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Entonces: Ip = 1.00

2.b. Irregularidad torsional extrema

Por lo anterior, la edificacin NO presenta irregularidad torsional extrema.Entonces: Ip = 1.00

2.c. Esquinas entrantes

Como ya se mencion, NO existe irregularidad por esquinas entrantes.

Entonces: Ip = 1.00

2.d. Discontinuidad del diafragma

- Los diafragmas de la edificacin no tienen discontinuidades ni aberturas.- Los diafragmas de todos los pisos tienen el mismo rea en planta y son de la misma seccin transversal.

NO existe discontinuidad de los diafragmas.Entonces: Ip = 1.00

2.e. Sistemas no paralelos

Todos los prticos son paralelos, algunos en la direccin de X y otro en la direccin de Y. La edificacin no presenta sistemas paralelos.Entonces: Ip = 1.00

B) Anlisis Esttico de acuerdo a la Norma E-030 (2014)


Puesto que el sistema es aporticado en ambas direcciones, el perodo fundamental Tser igual tanto en la direccin X como en la direccin Y.

T = hn = 13.2 = 0.38 s < 0.70 sCt 35

ii. Parmetros de Sitio (S, Tp, TL)

Segn el numeral 2.3.1. "Perfiles de Suelo" de la norma E.030 (2014), el suelo rgido descrito inicialmente en el presente trabajo, corresponde al Perfil Tipo S1.

Asimismo, por la ubicacin de la ubicacin, el factor de zona es Z4. Segn la Tabla N3y Tabla N4:

- S1 = 1.0- Tp = 0.4 seg


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- TL = 2.5 seg

iii. Coeficiente de Amplificacin Ssmica (C)

Dado que: T < Tp0.38 < 0.40

Entonces: C = 2.5iv. Coeficiente de Reduccin de Solicitaciones Ssmicas R

- Ro = 8.0- Ia = 1.0 R = Ro x Ia x Ip = 8.00- Ip = 1.0

v. Fuerza Cortante en la Base (Cortante Basal)

Z = 0.45U = 1.30C = 2.50 V = ZUCS .P = 173.0S = 1.00 RR = 8.00P = 946.52 Ton


vi. Distribucin de Fuerza Ssmica por la Altura

Dado que: T = 0.38 s 0.50 s , entonces: K = 1.0

- = 0.110 F1 = 19.096 Ton- = 0.20411 F2 = 35.318 Ton- = 0.30617 F3 = 52.978 Ton- = 0.37937 F4 = 65.644 Ton

vii. Esfuerzos Mximos y Desplazamientos Laterales




SISM

O X

Piso Desplazamiento Control Cumple

1


ComnSismo X

ComnSismo Y


Pgina 28

SISM

O X 4 72.53 mm 0.004 S

3 58.02 mm 0.006 S2 38.89 mm 0.006 S1 17.83 mm 0.004 S

SISM

O Y

Piso Desplazamiento Control Cumple4 81.57 mm 0.005 S3 66.14 mm 0.006 S2 44.94 mm 0.0073 No1 20.97 mm 0.005 S


Pgina 29

3. DIMENSIONES DE CAPTULO 2 APLICADAS A LA NORMA E.030 2014

Condiciones2da

------

0.75> 1.25

Condiciones2da

------

0.80> 1.25

Desplazamiento promedio de entrepiso. Segn la norma E.030 2014,en este caso, este desplazamiento se calcula como el promedio de

(ton/m)(ton/m)(ton/m)(ton/m)


Pgina 30

Puesto que no existe irregularidad de rigidez, tampoco existe irregularidad extrema.

Ton/mTon/mTon/mTon/m

La edificacin NO presenta irregularidad de masa puesto que a lo ms, la diferencia

La edificacin no presenta desalineamiento vertical en ninguna de sus direcciones


Pgina 31




A continuacin, se muestran los desplazamientos obtenidos, los mismos que excedenel 50% del mximo permisible. Es conveniente verificar la irregularidad torsional.

Prom

14.4419.0420.9717.75

Prom

15.2921.0023.7620.79

Desplazamiento relativo promedio de entrepisos. Segn la Norma E.0302014, para este caso, el desplazamiento de entrepiso se calcula medianteel promedio de los desplazamiento entre los extremos de entrepiso.

Los resultados son menores a 1.09 y los desplzamientos mximos resultan menores a los lmites establecidos por la norma. Por tanto, NO existe irregularidad torsional.


Pgina 32

Los diafragmas de todos los pisos tienen el mismo rea en planta y son de la misma

Todos los prticos son paralelos, algunos en la direccin de X y otro en la direccin

Puesto que el sistema es aporticado en ambas direcciones, el perodo fundamental T

Segn el numeral 2.3.1. "Perfiles de Suelo" de la norma E.030 (2014), el suelo rgido

Asimismo, por la ubicacin de la ubicacin, el factor de zona es Z4. Segn la Tabla N3


Pgina 33


Pgina 34


Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas


A) Dimensiones Finales de los Elementos Estructurales

i. Losa Aligerada

Espesor Luz (Ln) Espesor de losa LadrilloLn/25 4.0 m 17.0 cm 12.0 cm

ii. VigasV-long. V-trans.

Peralte (H) Ln/8 Ln/100.50 m 0.60 mBase (B) 0.25 m 0.30 m

iii. Columnas

C-4

Columna C-1: Columna C-2:B = 0.3m y H = 1m B = 0.3m y H = 1.6mrea = 0.30m2 rea = 0.48m2

Columna C-3: Columnas C-4B = 1.6m y H = 0.3m como se muestra en la imagen.rea = 0.48m2 rea = 0.51m2

Mtodo Prctico 1:

Ya no se verifica esta condicin puesto que las columnas no son cuadradas.

Mtodo Prctico 2:

a)Prtico Longitudinal (Vertical en el plano)




Columna 4170735 SI Columna 360000Viga 260417 Viga 260417Eje A / Eje 2 Eje B / Eje 2

Inercia (cm4) Ic>Iv Inercia (cm4)Columna 10240000 SI Columna 2500000Viga 260417 Viga 260417

b)Prtico Transversal (Horizontal en el plano)




Columna 360000 NO Columna 225000Viga 540000 Viga 540000

COMENTARIO: Las columnas cumplen con el predimensionamiento por carga axial. Seaprecia que no cumple con 2 condiciones de inercia, pero no es muy representativopuesto que en los otros sentidos de anlisis, la columna cumple con la condicin Ic > Iv.

iv. Zapatas

b) Dimensiones de cimentaciones seleccionadas

Tipo Zapata P.A.N. (kg) qa(kg/cm2) rea (m2) M2Centrada Z-1 Err:509 4.8 Err:509 1.69Excntrica Z-2, Z-3 Err:509 4.5 1.60Esquinera Z-4 Err:509 4.3 Err:509 1.00

c) Control de la cimentacin por punzonamiento

PRIMERO: Clculo de la resistencia al corte por punzonamiento de las cimentaciones.Para ello, se emplearn las siguientes frmulas.

Z-1 Z-2 y Z-3 Z-4= 3.3 = 6.7 =

h = 0.40 m h = 0.40 m h =d = 0.33 m d = 0.33 m d =b = 392 cm b = 479 cm b = = 40 = 30 =Vc1 = 161966 kg Vc1 = 160804 kg Vc1 =Vc2 = 271665 kg Vc2 = 251522 kg Vc2 =Vc3 = 206206 kg Vc3 = 251972 kg Vc3 =

c c c



= 0.75 = 0.75 == 121474 kg = 120603 kg =

SEGUNDO: Cargas en las cimentaciones y determinacin del esfuerzo cortante en lacimentacin.

Z-1 Z-2 Z-3 Z-4CM (Ton) 60.27 46.10 46.10 32.99Columna 10.22 16.36 16.36 17.38Viga 13.45 9.82 9.82 5.53Losa 23.62 11.81 11.81 5.96Piso term. 8.44 4.22 4.22 2.13Suelo 2.92 2.35 2.35 1.03Zapata 1.62 1.54 1.54 0.96CV (Ton) 14.89 7.45 7.45 3.72Techo 2.13 1.06 1.06 0.53Centro 12.77 6.38 6.38 3.19

CM+CV 75.16 53.54 53.54 36.71

rea 1.69 1.60 1.60 1.00qsn 4.45 3.35 3.35 3.67

qa > qsn Cumple Cumple Cumple Cumpleqsnu 6.49 4.82 4.82 5.25Vu 55310 24922 24922 7189

121474 120603 120603 144406Cumple Cumple Cumple Cumple

Donde:qsn : Reaccin del suelo ante las cargas aplicadas (kg/cm2)qsnu : Reacccin ltima del suelo ante las cargas aplicadas (kg/cm2)Vu : Esfuerzo cortante por punzonamiento en la cimentacin (kg)


i. Piso 4

CARGA MUERTAPeso de losa aligerada: 9 x 0.28 t/m2 x (5.75 x 3.70)m2 =Peso de vigas long.: 2.40 t/m3 x (0.25x0.50)m2 x 33.6ml =Peso de vigas trans.: 2.40 t/m3 x (0.30x0.60)m2 x 60.0ml =Peso de columnas: 2.40 t/m3 x 7.08m2 x 3.30ml =Peso de piso terminado: 0.10 t/m2 x (18.30x12.30)m2 =Tabiquera: 0.15 t/m2 x (18.30x12.30)m2 =

CARGA VIVATecho: 0.10 t/m2 x (18.30x12.30)m2 =

Vc Vc Vc

VcVc > Vu



Peso del Piso 4: 201,96 + 22,51= 224.47 Ton

ii. Pisos 2 y 3



Peso de los Pisos 2 y 3: 201,96 + 45,02= 246.98 Ton

iii. Piso 1



Peso del Piso 1: 218,95 + 45,02 = 263.97 Ton

C) Ubicacin del Centro de Masas (E.030 de 2006 y 2014)

Considerando la excentricidad accidental segn la norma E030 - 2006 y 2014, se obtienen lossiguientes resultados:

ex = 0.05 (Lx) = 0.915 mey = 0.05 (Ly) = 0.615 m



D) Metrado de Cargas para Sismo (E.030 de 2006 y 2014)

Del metrado de cargas realizado en la seccin B y de acuerdo a la norma E-030 (2006) setienen los siguientes metrados para sismo:

i. Piso 4 - Carga muerta 201.96 = 201.96- Carga viva 22.51 x 25.0% = 5.63

207.59

ii. Pisos 2 y 3 - Carga muerta 201.96 = 201.96- Carga viva 45.02 x 50.0% = 22.509

224.47

iii. Piso 1 - Carga muerta 218.95 = 218.95- Carga viva 45.02 x 50.0% = 22.509

241.46

E) Irregularidades de acuerdo a la Norma E.030 (2014)


1.a. Irregularidad de rigidez o piso blando

Anlisis para deformacin en la direccin de X



Anlisis para deformacin en la direccin de Y



Donde:1era: Relacin con la deriva del entrepiso inmediato superior.2da: Relacin con el promedio de los 3 pisos superiores adyacentes.Promedio: Desplazamiento promedio de entrepiso. Segn la norma E.030 2014,

en este caso, este desplazamiento se calcula como el promedio de los desplazamientos del extremo del entrepiso.



NO existe irregularidad de rigidez.Entonces: Ia = 1.00

1.b. Irregularidad de resistencia o piso dbil

Pisos Direccin X Direccin YResistencia % Resistencia %Piso 4 314288 -- 501431 -- (ton/m)Piso 3 314288 100% 501431 100% (ton/m)Piso 2 314288 100% 501431 100% (ton/m)Piso 1 314288 100% 501431 100% (ton/m)


No existe irregularidad de resistencia. Entonces: Ia = 1.00

1.c. Irregularidad extrema de rigidez

No existe irregularidad de rigidez ni mucho menos extrema. Por tanto:

1.d. Irregularidad extrema de resistencia

Pisos Direccin X Direccin XResistencia % Resistencia %Piso 4 314288 -- 501431 -- Ton/mPiso 3 314288 100% 501431 100% Ton/mPiso 2 314288 100% 501431 100% Ton/mPiso 1 314288 100% 501431 100% Ton/m


No existe irregularidad extrema de resistencia. Entonces: Ia =

1.e. Irregularidad de masa o peso






de masas difiere en un 9.6%. Entonces: Ia = 1.00

1.f. Irregularidad geomtrica vertical

Como ya se mostr anteriormente. NO se presenta este tipo de irregularidad.Entonces: Ia = 1.00

1.g. Discontinuidad en los sistemas resistentes

La edificacin no presenta desalineamiento vertical en ninguna de sus direccionesPor lo tanto, NO existe discontinuidad en los sistemas resistentes.Entonces: Ia = 1.00

1.h. Discontinuidad extrema de los sistemas resistentes

En el numeral 1.g. se expresa que no existe desalineamiento vertical en los elementosestructurales; por tanto, NO existe discontinuidad extrema de los sistemas resistentes.Entonces: Ia = 1.00

2. Irregularidad en Planta

2.a Irregularidad torsional


Concreto Armado: 0.007 (hi)







Piso Desplazamientos () RelativoPunto 2 Punto 4 Punto 2 Punto 4

=

= =

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n X

(mm

)

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n Y

(mm

)



4 55.78 88.04 10.40 16.723 45.38 71.32 14.43 22.902 30.95 48.42 16.38 25.861 14.57 22.56 14.57 22.56


La edificacin NO presenta irregularidad torsional.Entonces: Ip = 1.00

2.b. Irregularidad torsional extrema

Por lo anterior, la edificacin NO presenta irregularidad torsional extrema.Entonces: Ip = 1.00

2.c. Esquinas entrantes

Como ya se mencion, NO existe irregularidad por esquinas entrantes.Entonces: Ip = 1.00

2.d. Discontinuidad del diafragma

- Los diafragmas de la edificacin no tienen discontinuidades ni aberturas.- Los diafragmas de todos los pisos tienen el mismo rea en planta y son de la misma seccin transversal.

NO existe discontinuidad de los diafragmas.Entonces: Ip = 1.00

2.e. Sistemas no paralelos

Todos los prticos son paralelos, algunos en la direccin de X y otro en la direccin de Y. La edificacin no presenta sistemas paralelos.Entonces: Ip = 1.00

F) Anlisis Esttico de acuerdo a la Norma E.030 (2014)


hn = 13.20 mCt = 35 (Sistema aporticado)

T = hn = 13.2 = 0.38 s < 0.70 sCt 35

Tambin, se emplear la siguiente expresin para calcular el "Perodo Fundamental".

Metodo alternativo (comprobacin)

Des

plaz

amie

nto

s m

xim

as e

n Y

(mm

)



Fi = Fuerza ssmicag = Aceleracin de la gravedadPi = Peso ssmicoDi : Desplazamiento lateral del centro de masa

solo considerando la carga sismoX, restringiendo el nudo del centro de masa

Del modelamiento en SAP se tiene:D1 = 2.99 mm D3 = 9.48 mm

D2 = 6.43 mm D4 = 11.73 mm

Reemplazando todos los datos se obtiene: T = 0.34 s

El valor obtenido del T mediante el criterio de desplazamiento unidireccional puro es muysimilar al T obtenido mediante la frmula convencional.

ii. Parmetros de Sitio (S, Tp, TL)

Segn el numeral 2.3.1. "Perfiles de Suelo" de la norma E.030 (2014), el suelo rgido descrito inicialmente en el presente trabajo, corresponde al Perfil Tipo S1.

Asimismo, por la ubicacin de la ubicacin, el factor de zona es Z4. Segn la Tabla N3y Tabla N4:

- S1 = 1.0- Tp = 0.4 seg- TL = 2.5 seg

iii. Coeficiente de Amplificacin Ssmica (C)

Dado que: T < Tp0.38 < 0.40

Entonces: C = 2.5

iv. Coeficiente de Reduccin de Solicitaciones Ssmicas R

- Ro = 8.0 (Sistema Estructural: Prtico de Concreto Armado)- Ia = 1.0- Ip = 1.0

Entonces: R = Ro x Ia x IpR = 8.00

v. Fuerza Cortante en la Base (Cortante Basal)

Z = 0.45U = 1.30



C = 2.50 V = ZUCS .P = 164.2S = 1.00 RR = 8.00P = 897.98 Ton


vi. Distribucin de Fuerza Ssmica por la Altura

Dado que: T = 0.38 s 0.50 s , entonces: K = 1.0

- = 0.110 F1 = 18.066 Ton- = 0.20461 F2 = 33.589 Ton- = 0.30691 F3 = 50.383 Ton- = 0.37844 F4 = 62.125 Ton

vii. Esfuerzos Mximos y Desplazamientos Laterales




SISM

O X


SISM

O Y


1


ComnSismo X

ComnSismo Y



5. COMPARATIVO DE RESULTADOS OBTENIDOS EN EL EMPLEO DELAS NORMAS E.030 DEL 2006 Y 2014

A continuacin, se va a presentar un comparativo entre los resultados obtenidos de la mejora alsistema realizado en el captulo 2: "Dimensiones para cumplir norma E.030 2006" y la mejorarealizada en el captulo 4: "Dimensiones del captulo 2 aplicadas a la norma E.030 2014".

A) Datos y resultados previos al anlisis en base a las normas.

E.030 2006 E.030 2014

Dim

ensi

ones

Losa: e = 0.17m Losa: e = 0.17mViga longitudinal: 0.25x0.50 m2 Viga longitudinal: 0.25x0.50 m2Viga transversal: 0.30x0.60 m2 Viga transversal: 0.30x0.60 m2Columnas : 0.50x0.70 m2 Columnas:todas central: 0.30 x 1.00 m2

excntricas: 0.30 x 1.60 m2esquineras: L de ancho 0.30m y

lado 1.00m

P1 = 255.20 Ton P1 = 241.46 TonP2 y P3 = 236.00 Ton P2 y P3 = 224.47 TonP4 = 219.32 Ton P4 = 207.59 Ton

ex = 0.915 m ex = 0.915 mey = 0.630 m ey = 0.615 m

Peso

s

S

smic

osEx

cent

rici

dad

Acci

dent

al



Irreg

ular

idad

en

Altu

raCondicin normal: Condicin normal: > 1.40- Criterio 1 (piso adyacente) : < 80% Condicin extrema: >1.60- Criterio 2 (3 pisos) : < 90%

Condicin extrema:No Aplica Resultados Obtenidos

Resultados Obtenidos eje x eje yCriterio 1: 100% 1.36 1.38Criterio 2: 100% Ia = 1.00

No existe este tipo de irregularidad. No existe este tipo de irregularidad.

Condicin normal: < 80%No Aplica Condicin extrema: < 65%

Resultados ObtenidosAmbas : 100%condiciones

Ia = 1.00No existe este tipo de irregularidad.

No presenta esta condicin No presenta esta condicinIa = 1.00

No presenta esta condicin No presenta esta condicinIa = 1.00

Irreg

ular

idad

en

Plan

ta

I. to

rsio

nal y

/o to

rsio

nal e

xtre

ma Criterio de desplazamiento mnimo Criterio de desplazamiento mnimo

para considerar esta irregularidad: para considerar esta irregularidad:0.007(hi) x 1.50 = 0.3465 m 0.007(hi) x 1.50 =

Condicin normal: > 1.30 Condicin normal: > 1.5Condicin extrema: No Aplica Condicin extrema: > 3.0

Resultados Obtenidos Resultados ObtenidosEje x : 1.05 Eje x : 1.03Eje y : 1.09 Eje y : 1.22

Ip = 1.00No existe este tipo de irregularidad. No existe este tipo de irregularidad.

Irreg

ular

idad

en

Plan

ta

No existe este tipo de irregularidad. No existe este tipo de irregularidad.Ip = 1.00

I. de

rigi

dez

y/o

rigid

ez

extre

ma

I. de

resi

sten

cia

y/o

resi

sten

cia

extre

ma

I. ge

om.

vert

ical

I. di

scon

t. Si

st.

Resi

st.

I. Es

quin

as

entr

ante

s



Irreg

ular

idad

en

Plan

taNo existe este tipo de irregularidad. No existe este tipo de irregularidad.

Ip = 1.00

No Aplica No existe este tipo de irregularidad.Ip = 1.00

Anl

isis

Est

tic

o

T = 0.38 seg T = 0.38 segZ = 0.40 Z = 0.45U = 1.30 U = 1.30C = 2.65 C = 2.50S = 1.00 S = 1.00R = 8.00 R = 8.00P = 946.52 ton P = 897.98 tonV = 163.13 ton V = 164.16 ton

F1 = 18.003 ton F1 = 18.066 tonF2 = 33.297 ton F2 = 33.589 tonF3 = 49.945 ton F3 = 50.383 tonF4 = 61.887 ton F4 = 62.125 ton

E.030 2006 E.030 2014

Eje X Eje Y Eje XX mx 68.40 mm --- X mx 71.19 mmY mx --- 76.93 mm Y mx ---N mx 16.94 T 26.73 T N mx 22.63 TV mx 31.73 T 28.64 T V mx 27.06 TM mx 133.90 T.m 119.92 T.m M mx 105.83 T.m

Piso Eje X Eje Y Piso Eje X4 4.1 4.4 4 4.1 3 5.5 6.1 3 5.6 2 6.0 6.8 2 6.3 1 3.9 4.6 1 4.2

6. DESCRIPCIN COMPARATIVA DE LA NORMA E.030 2006 Y ELPROYECTO DE NORMA E.030 2014

2006 2014

IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E AL

TURA

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

RIG

IDEZ

I. Di

scon

t. Di

afra

gma

I. Si

st. N

o pa

rale

los

Resu

ltado

s de

Mod

elam

ient

o en

SA

P200

0

En cada direccin la suma de la reas de las secciones transversale

de los elementos verticales resistentes al corte en un entrepiso,

columnas y muros, es menor que 85% de la corrrespondiente suma

para el entrepiso superior, o es menor que 90% del promedio para

los 3 pisos superiores

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

RIG

IDEZ

O P

ISO

BL

AND

O

Existe irregularidad de rigidez en cualquiera de las direcciones de analisis, la distorsion (deriva) es

mayor que 1.4 veces el correspondiente valor del entrepiso superior, o es mayor 1.25 veces el promedio de las derivas en los 3 niveles superiores adyacentes



IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E AL

TURA

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

RIG

IDEZ

Ejemplo EjemploCaso Piso 1 Caso Piso 1

K1 > 0.85 K2 D1 > 1.48.84 > 7.174 0.004 > 0.0056

K1 > 0.9 (K1+K2+K3) D1 > 1.253

8.84 > 7.956 No hay 0.004 > 0.0062

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

MAS

A

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

MAS

AEjemplo EjemploCaso Piso 1 Caso Piso 1

P1 > 1.5 P2 P1 > 1.5255.2 > 354 No hay 255.2 > 354

2006 2014

IRRE

GU

LARI

DAD

ES DE

ALTU

RA

Entonces No hay Entonces No hay

En cada direccin la suma de la reas de las secciones transversale

de los elementos verticales resistentes al corte en un entrepiso,

columnas y muros, es menor que 85% de la corrrespondiente suma

para el entrepiso superior, o es menor que 90% del promedio para

los 3 pisos superiores

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

RIG

IDEZ

O P

ISO

BL

AND

O

Existe irregularidad de rigidez en cualquiera de las direcciones de analisis, la distorsion (deriva) es


Se considera que existe irregularidad de masa, cuando la mas de un piso

es mayor que el 150% de la masa de un piso adyacente



Si no cumple la irregularidad se castiga con 0.75 al R


IRRE

GU

LARI

DAD

DE

GEO

MT

RICA

VE

RTIC

AL

La dimension en planta de la estructura resistente a cargas

laterale es mayoy que 130% de la correspondiente dimension en un

piso adyacente

IRRE

GU

LARI

DAD

DE

GEO

MT

RICA

VE

RTIC

AL



piso adyacente



La edificacin nicamente ha variado en cuanto a dimensiones de las secciones de las columnas. Por

tanto su condicin geomtrica vertical sigue siendo la misma.



DIS

CON

TIN

UID

AD E

N L

OS

SIST

EMAS

RES

ISTE

NTE

S

Desalineamiento de elementos verticales, tanto por un cambio de

orientacin, como por el desplazamiento de magnitud mayor

que la dimensin del elemento

DIS

CON

TIN

UID

AD E

N L

OS

SIST

EMAS

RES

ISTE

NTE

S

Cuando en cualquier elemento que resite ms de 10% de la fuerza

cortante se tiene un desalineamiento vertical, tanto por un cambio de orientacin, como por

un desplazamiento



IRRE

GU

LARI

DAD

ES DE

ALTU

RA

Entonces No hay Entonces No hay

DE

ALTU

RA

EjemploCaso Piso 1

R1 > 0.8483893 > 387114.4

Entonces No hay

2006 2014

IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E AL

TURA

IRRE

GU

LARI

DAD

EXT

REM

A D

E RI

GID

EZ

EjemploCaso Piso 1

D1 > 1.60.004 > 0.0064

D1 > 1.4

0.004 > 0.0072Entonces No hay

DIS

CON

TIN

UID

AD E

N L

OS

SIST

EMAS

RES

ISTE

NTE

S

DIS

CON

TIN

UID

AD E

N L

OS

SIST

EMAS

RES

ISTE

NTE

S



Por lo expuesto en el acpite anterior, la edificacin NO presenta irregularidad por discontinuidad en

los sistemas resistentes.



IRRE

GU

LARI

DAD

DE

RESI

TEN

CIA

O

PISO

DEB

IL

Existe irregularidad de resistencia cuando, en cualquiera de las

direcciones de anlisis, la resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior al 80% de la

resistenciadel entrepiso inmediato


Cuando en cualquiera de las dirreciones de analisis de la deriva de un entrepiso es mayor que 1.6

veces a la deriva del piso inmediato superior y cuando es 1.4 veces al promedio de las derivas de los 3

pisos inmediatos superiores





IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E AL

TURA

IRRE

GU

LARI

DAD

EXT

REM

A D

E RI

GID

EZ

EjemploCaso Piso 1 en dirrecin X

R1 > 0.65483893 > 314530

Entonces No hay

Entonces No hay

2006 2014

IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E PL

ANTA

IRRE

GU

LARI

DAD

TO

RSIN

AL

IRRE

GU

LARI

DAD

TO

RSIN

AL

2' > 1.3 4' 2' > 1.3


IRRE

GU

LARI

DAD

EXT

REM

A D

E RE

SIST

ENCI

A

Cuando en cualquiera de las direcciones de anlisis, la resitencia de un entrepsio frente a las fuerzas

cortantes es inferior a 65% de la resistencia del entrepiso inmediato

superior


DIS

CON

TIN

UID

AD

EXTR

EMA

EN L

OS

SIST

EMAS

RES

ISTE

NTE

S Cuando la fuerza cortante que resisten los elementos discontinuos, supere el 50% de la fuerza cortante

totalSi no cumple la irregularidad se

castiga con 0.8 al R



Solo para edificios con diagragma rigido. Donde en cualquiera de las

direcciones de analides el desplazamiento mximo relativo

entre 2 pisos consecutivos es mayor que 1.3 veces el promedio de este

desplazamiento relativo con el simultaneamente opuesto


direcciones de analisis el desplazamiento mximo relativo





ESQ

UIN

A EN

TRAN

TE

Cuando tiene esquinas entrantes cuyas dimensiones en ambas

direcciones son mayores que 20% de la dimension de planta

ESQ

UIN

A EN

TRAN

TE





IRRE

GU

LARI

DAD

ESD

E PL

ANTA

IRRE

GU

LARI

DAD

TO

RSIN

AL E

XTRE

MA

2' > 34'

2006 2014

Psismo = 100%CM + .. CV Psismo = 100%CM + .. CV50% Cat. A y B 50% Cat. A y B25% Cat. C 25% Cat. C25% Techos 25% Techos

T = hn Ct: 35 Aporticado de T = hn Ct: 35 Aporticado de Ct concreto Ct concreto

Ct: 45 Porticos en Ct: 45 Porticos en

ESQ

UIN

A EN

TRAN

TE

ESQ

UIN

A EN

TRAN

TE



DIS

CON

TIN

UED

AD

DEL

DIA

FRAG

MA

Con discontinuidades abruptas o variaciones en rigidez, incluyenfo reas abiertas mayores a 50% del

rea bruta del diafragma

DIS

CON

TIN

UED

AD

DEL

DIA

FRAG

MA


rea bruta del diafragmaSi no cumple la irregularidad se

castiga con 0.75 al RSi no cumple la irregularidad se


Solo para edificios con diagragma rigido. Donde en cualquiera de las direcciones de analisis, el mximo desplazamiento relativo , calculado inclutendo excentricidad accidental,

es mayor que 3 veces el desplazamiento realativo del

extremo opuesto

Si no cumple la irregularidad se castiga con 0.75 por 3 veces la

relacin de dichos desplazamientos al R

SIST

EMAS

NO

PA

RALE

LOS Cuando en cualquiera de las direciones de analisis los elementos

resistentes a fuerzas laterales no son paralelos.


MET

RAD

O

POR

SISM

OPE

RIO

DO

FU

ND

AMEN

TAL



muros en ascen muros en ascensor y escaleras sor y escaleras

Ct: 60 Albailera Ct: 60 Albailera

Si: T < Tp C = 2.5Tp < T < Tl

T > Tp

PERI

OD

O

FUN

DAM

ENTA

LFA

CTO

R D

E AM

PLIF

ICAC

IN

S

SMIC

A

Segn la siguiente tabla dependiendo del tipo de suelo


=2.5/

=2.5()/^2

=2.5/




como se muestra en la imagen.

Ya no se verifica esta condicin puesto que las columnas no son cuadradas.

Inercia (cm4) Ic>Iv



360000 SI260417



Inercia (cm4) Ic>Iv225000 NO540000

COMENTARIO: Las columnas cumplen con el predimensionamiento por carga axial. Se

puesto que en los otros sentidos de anlisis, la columna cumple con la condicin Ic > Iv.

Lados (m2)1.3 x 1.32.0 x 0.81.0 x 1.0

PRIMERO: Clculo de la resistencia al corte por punzonamiento de las cimentaciones.

3.30.40 m0.33 m466 cm20192541 kg205556 kg245133 kg



0.75144406 kg

SEGUNDO: Cargas en las cimentaciones y determinacin del esfuerzo cortante en la

(m2)(kg/cm2)

(kg/cm2)(kg)(kg)

53.6110.0825.9256.0722.5133.76

201.96 Ton

22.51



22.51 Ton

53.6110.0825.9256.0722.5133.76

201.96 Ton

45.0245.02 Ton

53.6110.0825.9273.0722.5133.76

218.95 Ton

45.0245.02 Ton

Considerando la excentricidad accidental segn la norma E030 - 2006 y 2014, se obtienen los



Del metrado de cargas realizado en la seccin B y de acuerdo a la norma E-030 (2006) se

201.965.63

207.59 Ton

201.9622.509224.47 Ton

218.9522.509241.46 Ton

Condiciones2da

------

0.79> 1.25

Condiciones2da

------

0.80> 1.25

Desplazamiento promedio de entrepiso. Segn la norma E.030 2014,en este caso, este desplazamiento se calcula como el promedio de



(ton/m)(ton/m)(ton/m)(ton/m)

1.00

Ia = 1.00

Ton/mTon/mTon/mTon/m

1.00




La edificacin no presenta desalineamiento vertical en ninguna de sus direcciones





Prom

14.4419.6322.0319.17

Prom



13.5618.6721.1218.57

Los diafragmas de todos los pisos tienen el mismo rea en planta y son de la misma

Todos los prticos son paralelos, algunos en la direccin de X y otro en la direccin

Tambin, se emplear la siguiente expresin para calcular el "Perodo Fundamental".



Di : Desplazamiento lateral del centro de masa

restringiendo el nudo del centro de masa

El valor obtenido del T mediante el criterio de desplazamiento unidireccional puro es muy

Segn el numeral 2.3.1. "Perfiles de Suelo" de la norma E.030 (2014), el suelo rgido

Asimismo, por la ubicacin de la ubicacin, el factor de zona es Z4. Segn la Tabla N3



5. COMPARATIVO DE RESULTADOS OBTENIDOS EN EL EMPLEO DELAS NORMAS E.030 DEL 2006 Y 2014

A continuacin, se va a presentar un comparativo entre los resultados obtenidos de la mejora al

E.030 2014

0.25x0.50 m20.30x0.60 m2

0.30 x 1.00 m20.30 x 1.60 m2

esquineras: L de ancho 0.30m y lado 1.00m

241.46 Ton224.47 Ton207.59 Ton



> 1.40>1.60

eje y1.38


< 80%< 65%

: 100%


Ia = 1.00

Ia = 1.00

Criterio de desplazamiento mnimopara considerar esta irregularidad:

0.3465 m

> 1.5 (Ia = 0.75)> 3.0 (Ia = 0.50)

No existe este tipo de irregularidad.






E.030 2014

Eje Y---

57.61 mm29.81 T24.19 T91.84 T

Eje Y3.3 4.5 5.1 3.5

6. DESCRIPCIN COMPARATIVA DE LA NORMA E.030 2006 Y ELPROYECTO DE NORMA E.030 2014

2014Existe irregularidad de rigidez en cualquiera de las direcciones de analisis, la distorsion (deriva) es




D2

(D1+D2+D3)3

No hay

P2No hay

2014

No hay






piso adyacente




Cuando en cualquier elemento que resite ms de 10% de la fuerza

cortante se tiene un desalineamiento vertical, tanto por un cambio de orientacin, como por

un desplazamiento



No hay

R2387114.4

No hay

2014

D2

(D1+D2+D3)3

No hay




Existe irregularidad de resistencia cuando, en cualquiera de las

direcciones de anlisis, la resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior al 80% de la

resistenciadel entrepiso inmediato


Cuando en cualquiera de las dirreciones de analisis de la deriva de un entrepiso es mayor que 1.6

veces a la deriva del piso inmediato superior y cuando es 1.4 veces al promedio de las derivas de los 3

pisos inmediatos superiores





Caso Piso 1 en dirrecin XR2

314530No hay

No hay

2014

4'

Cuando en cualquiera de las direcciones de anlisis, la resitencia de un entrepsio frente a las fuerzas

cortantes es inferior a 65% de la resistencia del entrepiso inmediato

superior


Cuando la fuerza cortante que resisten los elementos discontinuos, supere el 50% de la fuerza cortante

totalSi no cumple la irregularidad se





direcciones de analisis el desplazamiento mximo relativo








2014

50% Cat. A y B25% Cat. C25% Techos

Aporticado de concretoPorticos en



rea bruta del diafragmaSi no cumple la irregularidad se


Solo para edificios con diagragma rigido. Donde en cualquiera de las direcciones de analisis, el mximo desplazamiento relativo , calculado inclutendo excentricidad accidental,

es mayor que 3 veces el desplazamiento realativo del

extremo opuesto

Si no cumple la irregularidad se castiga con 0.75 por 3 veces la

relacin de dichos desplazamientos al R

Cuando en cualquiera de las direciones de analisis los elementos

resistentes a fuerzas laterales no son paralelos.




muros en ascensor y escalerasAlbailera

C = 2.5


=2.5/

=2.5()/^2

20062006 (2)20142014 (2)

memoria de cálculo 01

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