longitudes de pandeo-compresion en col macizas- 2013
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ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
LONGITUD DE PANDEO
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DEFINICION • LONGITUD DE PANDEO es la longitud de una barra
biarticulada que tiene la misma deformada de pandeo que la barra analizada.
• Lp=k. L
• Siendo :
Lp=long de pandeo
L= longitud real
k=factor de longitud efectiva
Lp=L Constituye una de las Hipotesis de Euler
que no se cumple en muchos casos reales.
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4-5.longitud de pandeo en barras
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
LONGITUD DE PANDEO DE LAS COLUMNAS
REALES
Lp=k.L
Con esta consideracion se pueden aplicar las
mismas expresiones en elementos comprimidos
con cualquier tipo de vinculos deducidos para
barras biarticuladas.
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4.5.1-PORTICOS-INDESPLAZABLES
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
La deformada depende de la rigidez relativa entre
columna y viga en caso de PORTICOS (nudo
inderformable)
El valor de k en estos casos es siempre menor a UNO
k 1
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4.5.1-PORTICOS-DESPLAZABLES
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
El valor de k en estos casos es siempre mayor o
igual a UNO k 1
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4.5.1-METODOS de aproximacion al valor de K
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
A) VALORES
APROXIMADOS
Recomendaciones en los
casos de nudos perfectamente
empotrados o articulados con
nudos desplazables o fijos..
𝑆𝑖 𝐼𝑔𝐿𝑔
𝐼𝑐𝐿𝑐
> 6 𝑐𝑎𝑠𝑜 𝑐) 𝑜 𝑓)
𝑆𝑖 𝐼𝑔𝐿𝑔
𝐼𝑐𝐿𝑐
< 0,5 𝑐𝑎𝑠𝑜 𝑒)
𝑆𝑖 𝐼𝑔𝐿𝑔
𝐼𝑐𝐿𝑐
< 6 𝑐𝑎𝑠𝑜 𝑓) 𝑘 > 2
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4.5.1-METODOS de aproximacion al valor de K
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
B) USO DE NOMOGRAMAS HIPOTESIS
(1) El material es perfectamente elástico ( E = cte.).
(2) La sección transversal de todas las barras es constante en toda su longitud.
(3) Todos los nudos son rígidos.
(4) Para pórticos de nudos no desplazables las rotaciones en los extremos opuestos de
las vigas son de igual magnitud y producen una flexión de la viga con simple curvatura.
(5) Para pórticos de nudos desplazables las rotaciones en los extremos opuestos de las
vigas son de igual magnitud y producen una flexión de la viga con doble curvatura.
(6) Los parámetros de rigidez (L × P/E×I) son iguales para todas las columnas del piso.
(7) La restricción al giro del nudo se distribuye entre la columna superior e inferior del
mismo en proporción al I / L de las columnas.
(8) Todas las columnas pandean simultáneamente.
(9) Las vigas no reciben fuerzas de compresión importantes
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USO DE NOMOGRAMAS
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4.5.1-METODOS de aproximacion al valor de K
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
B) USO DE NOMOGRAMAS
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CORRECCIONES POR INCUMPLIMIENTO DE HIPOTESIS
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
a) CORRECCION POR INELASTICIDAD-hipot. 1
Cargas muy elevadas fuera
Zona elastica Ick= I .
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CORRECCIONES POR INCUMPLIMIENTO DE HIPOTESIS
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
a) CORRECCION POR INELASTICIDAD
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CORRECCIONES POR INCUMPLIMIENTO DE HIPOTESIS
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
b) CORRECCION POR GIROS DE VIGAS
DISTINTOS-hipot. 4-5
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c) CORRECCION POR PANDEO NO SIMULTANEO-hip. 8
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
COLUMNA AB tiene rigidez lateral
COLUMNA CD no tiene rigidez lateral (columna “inclinable”)
Al inclinarse CD se apoya o cuelga de AB consideramos este efecto mediante un aumento en la long de pandeo de AB
k´=𝑃+𝑄
𝑃∙
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CORRECCION POR PANDEO NO SIMULTANEO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
COLUMNA C1,C2,C3 tienen rigidez lateral
COLUMNA C4,C5 no tienne rigidez lateral (columnas “inclinables”)
C4 y C5 al pandear se cuelgan de C1, C2 y C3
C2 pandea antes y se cuelga de C1 y C3
k´=𝑃𝑒𝑖
𝑃𝑢𝑖∙ 𝑃𝑢 𝑃𝑒2
kC2´=𝑃𝑒𝑖
𝑃𝑢𝑖∙ 𝑃𝑢 𝑃𝑒2
kC1´=𝑃𝑒𝑖
𝑃𝑢𝑖∙ 𝑃𝑢 𝑃𝑒2
kC3´=𝑃𝑒𝑖
𝑃𝑢𝑖∙ 𝑃𝑢 𝑃𝑒2
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CORRECCION POR PANDEO NO SIMULTANEO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
k´=𝑃𝑒𝑖
𝑃𝑢𝑖∙ 𝑃𝑢 𝑃𝑒2
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Considerar pandeo en las dos direcciones
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
• Longitud de pandeo de la columna en el plano del pórtico Lpx= k.
Lx
• Longitud de pandeo en dirección ortogonal Lpy= k.Ly
• Lpx y Lpy pueden ser IGUALES o DIFERENTES.
La resistencia de diseño a compresión axil de la columna
será la correspondiente a la dirección para la cual la
esbeltez reducida c resulta mayor.
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4.5.2-RETICULADOS -TRIANGULACIONES
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
• Longitud de pandeo de la columna en el plano Lpx= k. Lx
• Longitud de pandeo en dirección ortogonal Lpy= k.Ly
• Lpx y Lpy pueden ser IGUALES o DIFERENTES.
• LONG DE PANDEO ENTRE NUDOS INDESPLAZABLES
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4.5.2-RETICULADOS ISOSTATICOS INTERIORMENTE PANDEO EN EL PLANO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4.5.2-RETICULADOS ISOSTATICOS INTERIORMENTE PANDEO FUERA DEL PLANO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4.5.2-RETICULADOS ISOSTATICOS INTERIORMENTE PANDEO FUERA DEL PLANO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4.5.2-RETICULADOS HIPERESTATICOS INTERIORMENTE PANDEO FUERA DEL PLANO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
Triangulaciones interiormente
(1) Pandeo en el plano: se determina el k por
Análisis estructural como si fuera un pórtico de
nudos desplazables o indesplazables según
corresponda.
En vigas reticuladas se pueden considerarlos nudos
como indesplazables.
(2) Pandeo fuera del plano: se determina el factor k
se la misma forma que para triangulaciones
interiormente isostáticas.
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4.5.3-ARCOS
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
(b) Pandeo fuera del plano del arco.
Se deberá considerar la distancia entre puntos indesplazables lateralmente y que puedan
asimismo tomar torsiones según el eje del arco.
La distancia se medirá según el desarrollo del arco.
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Areopuerto de Incheon - corea 4-6.BARRAS PRISMATICAS DE SECCION LLENA
SOMETIDAS A COMPRESION SIMPLE
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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Areopuerto de Incheon - corea 4-6.1 - FORMAS SECCIONALES
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
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4-6.BARRAS PRISMATICAS DE SECCION LLENA SOMETIDAS A COMPRESION SIMPLE
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
¿Cual es la resistencia de una columna de seccion llena
a compresion simple?
¿Cuáles son las variables que intervienen?
• Ag= área bruta total de la barra
• Fcrit= tensión critica que puede alcanzar la barra
teniendo en cuenta el pandeo local y global < Fy
𝑃𝑑 = ∅ ∙ 𝑃𝑛 = ∅ ∙ 𝐴𝑔 ∙ 𝐹𝑐𝑟𝑖𝑡 ∙ 10−1
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4-6.BARRAS PRISMATICAS DE SECCION LLENA SOMETIDAS A COMPRESION SIMPLE
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
Fcrit = tension critica gobernada por la esbeltez
global de la barra
Curva de Pandeo
Donde Fcr tensión crítica se determina con la curva de pandeo
y las ecuaciones
y
c
crc
yc
crc
F,
F,
F,F,
2
2
877051
658051
r
L
E
F
E
F yy
c
111 esbeltez reducida
ORDENADAS
y
cr
F
F
Donde Fcr tensión crítica se determina con la curva de pandeo
y las ecuaciones
y
c
crc
yc
crc
F,
F,
F,F,
2
2
877051
658051
![Page 27: Longitudes de Pandeo-compresion en Col Macizas- 2013](https://reader030.vdocumento.com/reader030/viewer/2022012406/55cf949c550346f57ba333b0/html5/thumbnails/27.jpg)
4-6.2-esbelteces limites
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
= esbeltez – Relacion longitud de pandeo/radio de giro
=Lp/i siendo i=𝑰
𝑨
200
Buen diseño esbelteces similares en ambas direcciones. Controlar definición de vínculos ya que definen longitud de pandeo y afectan esbeltez.
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RESISTENCIA DE DISEÑO
CALCULO ESBELTECES EN DOS DIRECCIONES
x=(kx.Lx)/ix 200
y=(ky.Ly)/iy 200
=mayor
Obtengo esbeltez reducida
𝜆𝑐 =𝜆
𝜋
𝐹𝑦
𝐸
6. PROCESO DE DISEÑO
ESTRUCTURAS METALICAS Y DE MADERA-Fcefyn-UNC
𝑷𝒅 = ∅ ∙ 𝑷𝒏 = ∅ ∙ 𝑨𝒈 ∙ 𝑭𝒄𝒓𝒊𝒕 ∙ 𝟏𝟎−𝟏
1)
2)